JP3630485B2

JP3630485B2 - ポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルム

Info

Publication number: JP3630485B2
Application number: JP33852195A
Authority: JP
Inventors: 武川本; 英介鈴木
Original assignee: Asahi Kasei Life and Living Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 1995-12-26
Filing date: 1995-12-26
Publication date: 2005-03-16
Anticipated expiration: 2015-12-26
Also published as: JPH09174774A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムに関し、主として突上型ストレッチ包装機によって包装する包装材料に適したポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、両表面層（Ｚ層）と延伸補助層（Ｘ層）及び結晶性ポリブテン−１を含むコア層（Ｙ層）の少なくとも４層構成でなり、８０℃における収縮率が２０〜５０％で、１００％伸び荷重の平均値（縦方向と横方向の平均値）が１００〜６００ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムは、例えば特公平２−５２６２４号公報に開示されていて公知である。
【０００３】
この公報には、表面層（Ｚ層）は多層フィルムの表面に、例えばヒートシール性、防曇性、表面光沢性、柔軟性等の表面特性を具備させる役割のもので、具体的にはエチレンー酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）やエチレンーメタクリル酸共重合体（ＥＭＡＡ）等の合成樹脂が採用されている。特に表面層には防曇剤を練り込みやすく、かつ練り込んだ防曇剤がブリードアウトしやすい樹脂を選択することを推奨しており、コア層（Ｙ層）は、主に多層フィルム全体に耐熱性や機械強度等を具備させる役割のもので、例えば結晶性ポリブテン−１（ＰＢ−１）や結晶性ポリプロピレン（ＰＰ）等の樹脂が採用されている。上記公報の実施例によると、ＰＰが８０％でＰＢ−１が２０％の混合物、あるいはＰＢ−１単体が採用されている旨の記載がある。
【０００４】
また、同公報には、延伸補助層（Ｘ層）は、単独層では３０〜８０℃の低い温度下では延伸することが困難である上記のＹ層の延伸を容易にする役割の層で、具体的にはＥＶＡとＰＰと軟質エラストマーよりなる混合樹脂層であり、このＸ層は、上記Ｙ層に接近して配置することによって、多層フィルム全体を３０〜８０℃の低い温度下で面積倍率で９〜３０倍に延伸すること（冷間延伸という）を可能にし、その結果多層フィルムには８０℃において２０〜５０％の値の収縮性を具備させることができるとともに、これによって包装フィルムとしての品質特性、すなわち『特定の伸びにおける適度な伸び荷重と高い破断伸び＝ストレッチ性』、『優れた変形回復性と適度な弾性率＝包装後の押し込み変形跡の回復性（押し込み回復性）がある、張りや腰がある』、『十分な機械的強度＝包装機との操作適性』、『透明性や光沢性＝光学特性』等を兼備させることを可能にし、ストレッチ包装分野に利用できることが記載されている。
【０００５】
その後の発明者らの実用研究による知見としては、ストレッチフィルムとして必要な特性はフィルムとしての腰の強さと伸長使用する時の伸びやすさが重要であり、腰の強さを示すフィルムの引張弾性率（２％モジュラス）は、縦方向と横方向の平均で８ｋｇ／ｃｍ^２以上、また伸びやすさを示す破断伸度が、縦方向と横方向の平均で３００％以上の双方を満たす範囲にあることが重要であることが究明されてきた。主としてこの種のフィルムは突上型ストレッチ包装機に使用されている。
【０００６】
ここで突上型ストレッチ包装機の包装工程を説明する。図３は、突上型包装機でフィルムをカットする工程の模式図である。図中の（１）はフィルム、（２）は鋸刃、（３）はフィルム押さえベルト、（４）はフィルムロール、（５）はミシン目、（６）はフィルムの弛みである。まず、フィルム（１）をフィルム押さえベルト（３）により縦方向に引き伸ばし、繰り出し量が所定の長さに達したら、鋸刃（２）によりフィルムの横方向にミシン目（５）を穿つ。次にフィルムロール（４）の駆動を停止させ、ミシン目（５）より後側のフィルムを保持し、前側のフィルムのみフィルム押さえベルト（３）で縦方向に引っ張ることによりフィルム（１）をミシン目（５）から切り分け、被包装物の真上に搬送し、包装に供せられている。
【０００７】
図４は、突上型包装機におけるフィルムの折り込みの工程についての模式図である。（１０）は切り分けられたフィルム、（１１）はトレー、（１２）はフィルムの繰り出し方向（縦方向）の折込み板、（１３）はフィルムの繰り出し方向に対して垂直な方向（横方向）の折込み板、（１４）はプッシャーである。
まず、切り分けられたフィルム（１０）が所定の位置に達した後に、トレー（１１）が突き上げられフィルムをストレッチする。次に、２枚の縦方向の折込み板（１２）によりフィルムを折込む。最後に１枚の横方向の折込み板（１３）によりフィルムを折込み、プッシャー（１４）でトレーを搬出すると同時にもう一方を折込み、包装工程が終了する。
【０００８】
近年、このストレッチ包装分野では、包装形態の多様化にともない、従来よりも１．５倍程度大きい大型トレーや、トレーの縦と横の寸法比が３を超えるような細長いトレー（通称：サンマトレー）を使った包装体をユーザーは重用する傾向が強い。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の図３に示すような包装機に特公平２−５２６４２号公報に示されている従来のポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムを適用すると、以下のような問題点が生じる。すなわち、
（イ）フィルム押さえベルト（３）とフィルムロール（４）間で行われるミシン目（５）からの切り分け動作が、フィルム押さえベルト（３）のより押さえられているミシン目の両端部に集中し、中央部は引きちぎられ、ささくれだった状態になる。
【００１０】
（ロ）上記（イ）に示すミシン目中央部の引きちぎりの応力でフィルム端部が押さえベルト（３）から抜け落ち、フィルム搬送のサイクルが中断される。あるいはフィルムが完全に抜け落ちないまでもフィルムの弛み（６）が生じ、これが原因となって、その後の工程で被包装物を突き上げてもフィルムがストレッチされずに皺となる。
【００１１】
（ハ）一般に突上型包装機では、フィルムの縦方向にトレーの長辺が、フィルムの横方向にトレーの短辺がくるようにセットされる。このためフィルムの伸び荷重の縦方向と横方向との比が極端にアンバランスなものは、縦方向の折込み板（１２）、横方向の折込み板（１３）あるいはプッシャー（１４）によりフィルムが折り込まれる際、フィルムが折込み板あるいはプッシャーによって引張られてしまうため、応力の集中するトレーのコーナー部で破れてしまう。
【００１２】
すなわち、上記の（イ）および（ロ）の不良現象は、広幅フィルムを用いた場合に顕著で、フィルムがミシン目から思いどおりに切り分けられない（この現象をカット性不良と呼ぶ）ために、また（ハ）の不良現象は細長いトレーを用いた場合に顕著で、フィルムがトレーコーナー部で破れてしまうために、包装に供されなくなる問題が生じている。
【００１３】
上記カット不良対策としては、例えばミシン目からの切れ目の伝播がしやすい膜質の硬いシュリンクフィルムを用いる方法がある。しかし、この種のフィルムはストレッチ包装機で包装した場合、フィルムの伸び荷重が大きいために被包装物が変形またはトレーが破損してしまい、商品価値がなくなってしまう。
また、特開平６−２７０２４８号公報の開示によれば、３層構成のストレッチフィルムの中心層に結晶性ポリブテン−１を用いれば、カット性は改良されるとしている。しかしながら、この種のフィルムを実用すると、カット性は依然として不充分である。また、上記従来のポリオレフィン系樹脂多層ストレッチフィルムの特長である押込み変形回復性を全く具備していない。
【００１４】
本発明者らは、上記課題を解決するため、検討した結果、従来のポリオレフィン系樹脂多層ストレッチフィルムの持つ優れた諸特性、すなわちストレッチ性、押込み回復性、機械的強度、光学特性等を維持した状態で、フィルムの腰の強さと伸びやすさを満足し、さらにフィルムのカット性を向上せしめるフィルムを得ることを見いだした。
【００１５】
すなわち、本発明は、
両表面層（Ｚ層）と延伸補助層（Ｘ層）と結晶性ポリブテン−１を含むコア層（Ｙ層）の少なくとも４層構成でなり、８０℃における収縮率が２０〜５０％で、１００％伸び荷重の縦方向と横方向の平均値が１００〜６００ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムにおいて、上記フィルムの縦方向の１００％伸び荷重が２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅で、横方向の１００％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅であり、かつ上記フィルムの１００％伸び荷重の縦方向と横方向との比（縦方向／横方向）を縦軸にし、上記コア層（Ｙ層）中の結晶性ポリブテン−１系樹脂の１９０℃でのメルトフローレート（ＭＦＲ：荷重２．１６ｋｇ）を横軸で示した直角座標にあって、下記の座標点Ａ、Ｅ、Ｆ、Ｇの４点を直線で結んだ範囲内にあることを特徴とするポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムである。
【００１６】
Ａ（０．２、２．５）、Ｅ（０．２、６．０）
Ｆ（２．０、６．０）、Ｇ（２．０、３．２）
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明が従来技術と相違する点は、下記の２点である。
（１）フィルムの縦方向の１００％伸び荷重が２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅で、横方向の１００％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅であること
（２）フィルムの１００％伸び荷重の縦方向と横方向との比（縦方向／横方向）を縦軸にし、Ｙ層中のポリブテン−１（ＰＢ−１）のメルトフローレート（以下、ＭＦＲ）を横軸とした直角座標において、ある特定の範囲にあること
以下に上記（１）、（２）の相違点の技術的意義を説明する。
【００１７】
まず、（１）の相違点は図２に示される。図２は、フィルムの縦方向と横方向の１００％伸び荷重の適性範囲を示す実験図（実験例に対応）である。破線は従来のストレッチフィルムの特質である１００％伸び荷重の縦方向と横方向の平均値が１００〜６００ｇ／ｃｍ幅であるための境界線を示す。図２中の記号「☆」、「★」は、順に「ストレッチフィルムとして適当」、「ストレッチフィルムとして不適当」に該当するものであり、各座標点に表８に示す腰と伸びやすさの指標をプロットしたものである。
【００１８】
図２から明らかなように、腰と伸びやすさの双方を満たす指標が「☆」であるためには、フィルムの縦方向の１００％伸び荷重が２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅、横方向の１００％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅の範囲にあることが重要であることが分かる。
次に、▲２▼の相違点は図１に示される。図１は、本発明の実験結果（実施例１、比較例１に対応）の解析図である。縦軸にフィルムの１００％伸び荷重の縦方向と横方向との比（縦方向／横方向）をとり、横軸にコアー層（Ｙ層）中の結晶性ポリブテン−１系樹脂のＭＦＲをとり、表１〜表４に示す実験Ｎｏ．１〜２０の総合評価をそのフィルムの内容を示す座標点の位置にプロットしたものである。
記号「◎」、「〇」、「×」は、順に「実用に最適なレベル」、「実用上問題ないレベル」、「実用に適さないレベル」に該当するものである。
【００１９】
ここで注目すべきことは、この実験Ｎｏ．１〜２０のフィルムは、上記▲１▼の構成要件、すなわち１００％伸び荷重の絶対値が縦方向で２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅、横方向で５０〜２００ｇ／ｃｍ幅の範囲にあるという要件を満たしているにもかかわらず、図１を全体として見たときは記号「◎」、「〇」、「×」のものが混在しているという事実である。すなわち、表１〜表４を見る限りにおいては、その結果からは技術的意味を見いだすことのできない状態であったことを意味する。そのような状況下にあって、図１の意味するところは、直線で囲まれる枠の中心部に「◎」が存在し、その周囲に「〇」が存在し、枠の外に「×」が存在することである。図１の座標点を結ぶ直線は、総合評価の良不良を層別することに成功している。
【００２０】
図１の層別結果と、表１〜表４の評価結果および結果知見とを照らし合わせてみると次のことが分かる。すなわち、点Ａ（０．２、２．５）と点Ｂ（０．２、７．０）とを結ぶ直線の左側の領域は、フィルムの透明性が悪く、また厚みムラが生じ、さらに包装時に皺が生じた。これはＰＢ−１のＭＦＲが小さすぎるために、他の樹脂との混練性が悪くなって透明性が悪化し、また押出時に層間乱れが発生して流れムラになり、そのため厚みムラが生じて包装時にフィルムが均一にストレッチされずに皺が生じたためと考えられる。
【００２１】
点Ｃ（４．０、７．０）と点Ｄ（４．０、４．０）とを結ぶ直線の右側の領域は、フィルムのカット性が充分ではなく、このため４５０ｍｍ幅のフィルムでは包装することができず、またコーナー部での破れも発生した。コ−ナ−部破れについてはＰＢ−１のＭＦＲが大きくなり、強度が低下したと考えられる。
点Ａ（０．２、２．５）と点Ｄ（４．０、４．０）とを結ぶ直線の下側の領域は、フィルムのカット性が充分ではなく、また一部のトレー（ＣＴＦ１５０−１２５Ｆ）を除きトレー変形が見られた。トレー変形については、トレーの形状（トレーの縦／横の寸法比）と材質（強度）、およびフィルムの横方向の１００％伸び荷重の絶対値のバランスが崩れたために生じたと考えられる。
【００２２】
点Ｂ（０．２、７．０）と点Ｃ（４．０、７．０）とを結ぶ直線の上側の領域は、カット性は充分あるものの、コーナー部破れが発生し、また一部のトレー（ＣＴＦ１５０−１２５Ｆ）を除きトレー変形が見られた。また、包装仕上がりも一部のトレー（ＳＫ−２５Ｆ）を除き皺が発生した。コーナー部破れと包装仕上がり−１、包装仕上がり−２は、フィルムの１００％伸び荷重の縦方向と横方向の比が極端にアンバランスであるため、またトレー変形については、トレーの形状（トレーの縦／横の寸法比）と材質（強度）およびフィルムの縦方向の１００％伸び荷重の絶対値のバランスが崩れたため生じたと考えられる。
【００２３】
つまり、座標点Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを結ぶ直線で囲んだ領域は、フィルムのカット性、ダート強度、コーナー部破れ、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み変形回復性、霞度（ヘイズ）をすべて満足する領域を示すことが分かる。
また、点Ａ（０．２、２．５）、点Ｅ（０．２、６．０）、点Ｆ（２．０、６．０）、点Ｇ（２．０、３．２）で囲まれる領域は、総合評価が「◎」であり、実用に最適なレベルのフィルム特性を示す領域である。
【００２４】
本発明に用いるコア層（Ｙ層）を構成する樹脂について説明する。Ｙ層は上記の結晶性ポリブテン−１系樹脂を含む層であり、上記条件を満足する結晶性ポリブテン−１系樹脂の具体例としては、ブテン−１、エチレンまたはプロピレンとの共重合体が挙げられる。ＰＢ−１と他の樹脂との比は１００：０〜１０：９０、好ましくは７５：２５〜２５：７５である。ＰＢ−１と混合する樹脂としては、耐熱性や機械的強度を付与させるため、例えばアイソタクチックポリプロピレンやシンジオタクチックポリプロピレン、およびこれ等にエチレンやブテン−１等共重合した結晶性ポリプロピレン系樹脂等が好ましい。
【００２５】
さらに、これらの樹脂の他に少量（５重量％以下）混合する樹脂としては、水添ポリジクロロペンタジエン系樹脂、水添ポリテルペン等の石油樹脂等、水添スチレン−ブタジエンコポリマー（ブロック、ランダム）が挙げられる。
本発明に用いる多層フィルムを構成する表層（Ｚ層）と延伸補助層（Ｘ層）について説明する。
【００２６】
表層（Ｚ層）は、ヒートシール性、防曇性、表面光沢性、柔軟性等の表面特性を具備させるもので、以下に示す重合体（Ａ）からなる。重合体（Ａ）としては、例えば密度が０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ^２のエチレン−α−オレフィン共重合体、エチレンー酢酸ビニル、エチレンーアクリル酸エチル等のエチレンとエステル単量体、脂肪酸不飽和モノカルボン酸、該モノカルボン酸アルキルエステルより選ばれる単量体との共重合体、または上記単量体とエチレンとの共重合体の一部分以上をケン化した重合体の少なくとも一部を、例えばＮａ、Ｚｎ、Ｍｇ等の金属のイオンによりイオン結合された重合体等である。
【００２７】
延伸補助層（Ｘ層）は、冷間延伸する場合には必須の層であり、上記の重合体（Ａ）および下記に示す重合体（Ｂ）、重合体（Ｃ）からなる３種の重合体のブレンド組成物からなる層である。
重合体（Ｂ）としては、Ｖｉｃａｔ軟化点が６０℃以下の軟質エラストマーで、その具体例として、エチレンまたはプロピレンと炭素数２〜２０のα−オレフィンとの主としてランダム共重合体である。ここでα−オレフィンのほかに、シクロペンタジエン系単量体、ノルボルネン系単量体（例えばエチリデンノルボルネン）等が共重合されてもよい。好ましい重合体としては、強度の点からシングルサイト触媒を用いて製造された直鎖状超低密度ポリエチレンが挙げられる。重合体（Ｃ）としては、例えばアイソタクチックポリプロピレンやシンジオタクチックポリプロピレンおよびこれ等にエチレンやブテン−１等共重合した結晶性ポリプロピレン系重合体、ポリブテン−１系重合体等よりなる。
【００２８】
上記組成物に１，２−ポリブタジエン、水添ジシクロロペンタジエン、水添テルペン等の石油樹脂、水添スチレン−ブタジエンコポリマー（ブロック、ランダム）等を１５％を上限としてブレンドしてもよい。
これらの各層の組み合わせとしては、４層ではＺ／Ｙ／Ｘ／Ｚ、５層ではＺ／Ｘ／Ｙ／Ｘ／Ｚ／、Ｚ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｚ／、７層ではＺ／Ｘ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｘ／Ｚ、Ｚ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｚ等が挙げられる。好ましくは、Ｙ層を２層以上有する組み合わせである。なお上記フィルムは回収して再ペレット化して、Ｘ層中にブレンドすることが可能である。
【００２９】
各層の厚み比率は、多層フィルムとしての強度や光学特性やヒートシール性から、通常Ｘ層が１０％〜４０％、Ｙ層が５〜４０％、Ｚ層が５〜２０％の範囲で選ばれる。また、多層フィルムのトータル厚みは、包装性、ストレッチ性、取り扱い性から、好ましくは５〜２５μｍである。
また、上記のＸ層、Ｚ層には、防曇剤、防菌剤、防霜剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤等を添加してもよく、さらにフィルム表面にシリコーンオイルまたはそのエマルジョン、界面活性剤、粉体、高分子等をコートしてもよい。
【００３０】
次に、本発明のフィルムの製造方法を例示する。
まず、従来の製法と共通するところは、各層の樹脂組成物を別々の押出機で熔融押出し、多層サーキュラーダイで合流積層化する。この積層体を冷媒により急冷固化しチューブ状原反とする。これにより、各樹脂層の結晶化度が低く抑えられ、冷間延伸が容易となる。この際、チューブ内に防曇性、滑り性等の特性を向上させる目的で界面活性剤、シリコーンオイル等を充填する。次に、チューブ状原反を３５〜６５℃の温度に加熱し、面積倍率９〜３０倍にチューブラー延伸し、ニップロールで引き取る。次に３５℃以上で表面層（Ｚ層）の重合体の融点以下の熱風をあて熱処理を行い、フィルムを適量弛緩させる。なお、縦方向の弛緩率（フィルムを縮める割合）はニップロールと最終巻き取りロールとの速比から、また横方向の弛緩率はニップロールと最終巻き取りロールでのフィルム幅の比から求める。
【００３１】
製造方法における本発明の場合の特異点は次の２点にある。
（ａ）チューブ状原反を延伸する際、縦方向の延伸倍率を２．５倍前後にとどめておいて、横方向の延伸倍率を４〜６倍（面積倍率１０〜１５倍）とする。特に、横方向に大きく延伸すること。
（ｂ）得られた延伸フィルムを熱処理する際、縦方向の弛緩率を１７〜３０％にとどめておいて、横方向の弛緩率を４０〜６０％（面積弛緩率５０〜７２％）とする。特に、横方向に大きく弛緩させること。
【００３２】
特公平２−５２６２４号公報の実施例に記載されている延伸倍率は、縦方向に３．３〜３．６倍、横方向に３．２〜３．４倍であり、また同じく弛緩率は、縦方向に１５％、横方向に１０％であり、このような製造方法では本発明のフィルムを製造することはできず、（ａ）と（ｂ）両方の製造方法を用いることによって初めて本発明の具現化に成功した。
【００３３】
本発明に用いるフィルムの物性の測定方法および評価方法を以下に示す。
（１）８０℃収縮率（％）
フィルムサンプルをフィルムの縦方向、横方向それぞれに直行するように５０ｍｍ×５０ｍｍに切り出し、８０℃に調整された熱風循環恒温槽に自由に収縮できる状態に入れ、３０分放置した後、取り出して寸法変化率を求めた。数値は縦方向と横方向との平均値で示す。
【００３４】
（２）１００％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）
フィルムサンプルを長辺１００ｍｍ、短辺１０ｍｍの短冊状に縦方向、横方向それぞれ切り出す。長辺方向を測定方向とし、チャック間を５０ｍｍに調整したストレインゲージ（アンプ、レコーダーに接続）に取り付け、引張り試験機で引張り速度２００ｍｍ／分で引張り、伸びが１００％に達した際の荷重値を１００％伸び荷重とした。そして、縦方向と横方向の１００％伸び荷重の平均値（伸び荷重平均値）と、１００％伸び荷重の縦方向と横方向との比（ＭＤ／ＴＤ比）を求めた。
【００３５】
（３）メルトフローレート（ＭＦＲ：ｇ／１０分）
ＪＩＳＫ７２１０に準拠したメルトインデクサーを用いて、温度１９０℃（ポリプロピレンのみ２３０℃）で荷重２．１６Ｋｇの条件で測定した。
（４）引張弾性率（２％モジュラス）
フィルムサンプルを長辺１７０ｍｍ、短辺１０ｍｍの短冊状に縦方向、横方向それぞれ切り出す。長辺方向を測定方向とし、チャック間を１００ｍｍに調整したストレインゲージ（アンプ、レコーダーに接続）に取り付け、引張り試験機で引張り速度５０ｍｍ／分で引張り、伸びが２％に達した際の荷重値を５０倍し、断面積で割った値の縦方向と横方向の平均値を引張弾性率とした。
【００３６】

（５）破断伸び（％）
上記１００％伸び荷重の測定方法でフィルムを引張り、破断した時の縦方向と横方向の伸びの平均値を破断伸びとした。
【００３７】

（６）腰と伸びやすさの指標
引張弾性率と破断伸びの２つの評価項目についてまとめたものである。
【００３８】

（７）カット性
フジキカイ社製Ａ−１８Ｋ自動包装機にて、５００ｍｍ、４５０ｍｍ、４００ｍｍ、３５０ｍｍ、３３０ｍｍの幅のフィルムで包装した時に、フィルムがカットできた最大幅をカット性とした。
【００３９】

（８）ダート強度（ｋｇ・ｃｍ）
ＡＳＴＭ−Ｄ−１７０９のＡ法に準拠

（９）コーナー部破れ
フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて、フジキカイ社製Ａ−１８Ｋ自動包装機にて２００ｇの粘土を載せた中央化学社製の発泡トレー（Ｃ−２７：通称サンマトレー３３０×９８×１２（ｍｍ））を４０パック／分で２００個包装した時、トレー上面コーナー部にフィルムの破れがあるかその個数を数えた。
【００４０】

（１０）トレー変形
フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて、フジキカイ社製Ａ−１８Ｋ自動包装機にて２００ｇの粘土を載せた中央化学社製の下記の３種のトレーを４０パック／分で包装し、包装終了後のトレーの変形具合を観察した。
【００４１】
ＣＨ１５−１１Ｆ：１５０×１１４×３３（ｍｍ）最も変形しやすい
ＳＫ−２５Ｆ：１４８×１２０×３３（ｍｍ）上下の中間程度
ＣＴＦ１５０−１２５Ｆ：１４８×１２５×３０（ｍｍ）最も変形しにくい

（１１）包装仕上がり−１
フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて、フジキカイ社製Ａ−１８Ｋ自動包装機にて２００ｇの粘土を載せた中央化学社製の下記の３種の発泡トレーを４０パック／分で包装し、包装終了後の仕上がり状態を観察した。
【００４２】
Ｃ−２７：３３０×９８×１２（ｍｍ）包装は最も難しい
Ｃ−１２：２８１×１３１×２２（ｍｍ）包装はやや難しい
ＳＫ−２５Ｆ：１４８×１２０×３０（ｍｍ）包装は最も易しい

（１２）包装仕上がり−２
フィルム幅４５０ｍｍのフィルムを用いて、フジキカイ社製Ａ−１８Ｋ自動包装機にて２００ｇの粘土を載せた中央化学社製の下記の２種の発泡トレーを４０パック／分で包装し、包装終了後の仕上がり状態を観察した。
【００４３】
ＦＳ−Ｃ６：２６５×１７８×２２（ｍｍ）
ＳＫ−１０９：１９４×２４８×２５（ｍｍ）

（１３）押込み回復性
２３℃で５０％ＲＨの雰囲気下で、フィルムサンプルを縦方向に０％、横方向に５％伸長した状態で１２５ｍｍ×１２５ｍｍの枠に張り、直径が１５ｍｍで先端のＲが７．５ｍｍである押込み棒で１０００ｍｍ／分の速度でフィルムを垂直方向に２５ｍｍ押込み、同速度で抜き取る。抜き取った時点を０秒として、押込回復時間ｔ（秒）を測定した。
【００４４】

（１４）霞度（ヘイズ）
ＪＩＳＫ６７１４に準拠して求めた

（１５）総合評価
カット性、コーナー部破れ、トレー変形、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み回復性、霞度の７つの評価項目についてまとめたものである。
【００４５】

【００４６】
【発明の実施の形態】
以下、実施例により、本発明を説明する。
まず、本発明で用いた重合体を以下に示す。
ＥＶＡ：エチレンー酢酸ビニル共重合体［酢酸ビニル基含量＝１４重量％、１９０℃でのＭＦＲ＝２．０ｇ／１０分、融点＝９０℃］
ＩＰＰ：アイソスタチックポリプロピレン［密度＝０．９００ｇ／ｃｍ^３、２３０℃でのＭＦＲ＝２ｇ／１０分、融点＝１６３℃］
ＴＡＦ：エチレンープロピレン共重合体［プロピレン：１５モル％、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝０．４ｇ／１０分、融点＝４０℃、Ｖｉｃａｔ軟化点４０℃以下］
Ｙ−１：ブテン−１・エチレン共重合体［密度＝０．８９０ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝０．１ｇ／１０分］
Ｙ−２：ブテン−１・エチレン共重合体［密度＝０．９００ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝０．２ｇ／１０分］
Ｙ−３：ブテン−１・プロピレン共重合体［密度＝０．８９０ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝１．０ｇ／１０分］
Ｙ−４：ブテン−１・エチレン共重合体［密度＝０．９０８ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝２．０ｇ／１０分］
Ｙ−５：ブテン−１・エチレン共重合体［密度＝０．９００ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝３．０ｇ／１０分］
Ｙ−６：ブテン−１・プロピレン共重合体［密度＝０．９００ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝４．０ｇ／１０分］
Ｙ−７：ブテン−１・エチレン共重合体［密度＝０．８９０ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝５．０ｇ／１０分］
ＵＬ１：エチレンーオクテン−１共重合体［オクテン−１含量：１０重量％、密度＝０．８９５ｇ／ｃｍ^３、１９０℃でのＭＦＲ＝０．５ｇ／１０分（ダウケミカル社製ＥＮＧＡＧＥ・ＥＧ８１５０相当品）］
【００４７】
【実施例１、比較例１】
Ｘ層としてＥＶＡを６５重量％とＩＰＰを１０重量％とＴＡＦを２５重量％とをブレンドした組成物に防曇剤としてジグリセリンオレートを２重量％添加した層を、Ｙ層としてＰＢ−１を５０重量％とＩＰＰを５０重量％とをブレンドした組成物層を、Ｚ層としてＥＶＡに防曇剤としてジグリセリンオレートを１重量％添加した層を用い、これら各層をＺ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｚ（＝１０％／３５％／１０％／３５％／１０％）の５層構造にして、２１０℃に昇温されたサーキュラー多層ダイ（リップ径：２００ｍｍ、リップの開度：１ｍｍ）より押出した（全押出量：１００ｋｇ／時間）。
【００４８】
この押出した積層体の外側を１５℃の冷水で急冷し、積層体の内側をオレイン酸ナトリウム水溶液を塗布するかたち（乾燥重量：約２ｍｇ／ｍ２）でピンチロールで絞り込んで折り畳み、厚みが５０μｍの原反を得た。折り畳んだ原反に空気を注入してチューブ状にし、５０℃に加熱して、１５℃の冷気で冷却しながら縦方向に２．５倍、横方向に４．３倍にチューブラー延伸し、開度６０°のロール式デフレーターで折り畳み、ニップロールで引き取った。ついで、これに５０℃の熱風をあて、縦方向の弛緩率を２４％、横方向の弛緩率を４４％とし、最終フィルムの目標厚みが１１μｍとなるよう熱処理を施し、フィルムの両端を切り、２枚の単葉フィルムとして巻き取った（実験Ｎｏ．１）。
【００４９】
横方向の延伸倍率の変更は、空気の注入量を増減させることにより行い、縦方向の弛緩率の変更は、ニップロールと最終巻き取りロールの速比を変更することにより、横方向の弛緩率の変更は、縦方向の弛緩率の変化に応じて横方向の弛緩率も変化するが、延伸温度を変更することにより行った。
本実施例１、比較例１は、後述する実験例からストレッチ包装用フィルムとして適切な基本的特性、すなわちフィルムの腰を表す引張弾性率と、フィルムの伸びやすさを表す破断伸びを満足する範囲を具備させるために、縦方向と横方向の１００％伸び荷重がそれぞれ２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅、５０〜２００ｇ／ｃｍ幅の範囲に設定することを前提としている。
【００５０】
上記の基本的製造方法にしたがって、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２０の最終厚みが１１μｍのフィルムを作成した。この際行った細部の条件変更は、表１、表３のＹ層の構成および製膜条件の項に示した通りである。得られたフィルムについて、本文記載の測定法または評価法による８０℃収縮率、１００％伸び荷重、カット性、ダート強度、コーナー部破れ、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み回復性、霞度、および総合評価により評価した。
【００５１】
フィルムの８０℃収縮率と、１００％伸び荷重の平均値および縦方向と横方向の比（縦／横比）については、表１および表３に、ダート強度、カット性、コーナー部破れ、トレー変形、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み回復性、霞度、総合評価および実施例と比較例の区分については表２および表４に示した。
【００５２】
表１〜表４をみる限りにおいては、その意味を理解することはできないが、図１のようにフィルムの１００％伸び荷重の縦方向と横方向との比を縦軸にし、Ｙ層中の結晶性ポリブテン−１系樹脂のＭＦＲを横軸で示した直角座標を考え、実験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２０の総合評価をプロットすると、総合評価が「〇」または「◎」となるフィルムになるためには、座標点Ａ（０．２、２．５）、Ｂ（０．２、７．０）、Ｃ（４．０、７．０）、Ｄ（４．０、４．０）の４点を直線で結んだ範囲内にあることが必要であり、「◎」となるフィルムになるためには、座標点Ａ（０．２、２．５）、Ｅ（０．２、６．０）、Ｆ（２．０、６．０）、Ｇ（２．０、３．２）の４点を直線で結んだ範囲内にあることが必要である。その直線の外側であれば総合評価が「×」となるフィルムになることが示される。
【００５３】
【表１】

【００５４】
【表２】

【００５５】
【表３】

【００５６】
【表４】

【００５７】
【比較例２】
上記基本的製造方法にしたがって、実験Ｎｏ．２１〜Ｎｏ．２２の最終目標厚み１１μｍのフィルムを作成した。この際行った細部の条件変更は表５のＹ層の構成および製膜条件の項に示した通りである。得られたフィルムについて、本文記載の測定法または評価法による方法で、８０℃収縮率、１００％伸び荷重、カット性、ダート強度、コーナー部破れ、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み回復性、霞度、および総合評価により評価した。フィルムの８０℃収縮率と１００％伸び荷重の平均値および縦方向と横方向の比（縦／横比）については表５に、カット性、ダート強度、コーナー部破れ、トレー変形、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み回復性、霞度、総合評価については表６示す。
【００５８】
実験Ｎｏ．２１は８０℃における収縮率が１５％と小さく、このため押込み回復性に劣り、またカット性や包装仕上がりも不充分であった。実験Ｎｏ．２２は８０℃における収縮率が５５％と大きく、このためコーナー部破れやトレー変形が発生した。つまり、本発明のフィルムにおいては、８０℃における収縮率が重要であることが示される。
【００５９】
【表５】

【００６０】
【表６】

【００６１】
【実験例】
実施例１、比較例１に記載した基本的製造方法にしたがって、最終目標厚み１１μｍのフィルムを作成した。この際行った細部の条件変更は表７のＹ層の構成および製膜条件の項に示した通りである。得られたフィルムについて、本文記載の測定法で、８０℃収縮率、１００％伸び荷重、破断伸びを測定し、表８にその結果を示す。
【００６２】
図２は得られたフィルムの１００％伸び荷重のストレッチフィルムとしての適性範囲を示す実験図である。縦軸には縦方向にの１００％伸び荷重を、横軸には横方向の１００％伸び荷重を目盛り、表８に示した実験Ｎｏ．２３〜２９の腰と伸びやすさの指標を、そのフィルムの１００％伸び荷重に相当する各点にプロットした。
【００６３】
図２から腰と伸びやすさの双方が「☆」であるための領域は、フィルムの縦方向の１００％伸び荷重が２００〜５５０ｇ／ｃｍ幅の範囲であり、横方向の１００％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅の範囲であることが必要であることが示される。
【００６４】
【表７】

【００６５】
【表８】

【００６６】
【実施例２】
Ｘ層としてＥＶＡを６５重量％とＩＰＰを１０重量％とＰＢ−１を５重量％とＵＬ１を２０重量％とをブレンドした組成物に防曇剤としてジグリセリンオレートを２重量％添加した層を、Ｙ層としてＰＢ−１を５０重量％とＩＰＰを５０重量％とをブレンドした組成物層を、Ｚ層としてＥＶＡに防曇剤としてジグリセリンオレートを１重量％添加した層を用いて、各層をＺ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｘ／Ｙ／Ｚ（＝１０％／２５％／５％／２０％／５％／２５％／１０％）の７層構造にして２１０℃に昇温されたサーキュラー多層ダイ（リップ径：２００ｍｍ、リップの開度：１ｍｍ）より押出した（全押出量：１００ｋｇ／時間）。
【００６７】
この押出した積層体の外側を１５℃の冷水で急冷し、積層体の内側をオレイン酸ナトリウム水溶液を塗布するかたち（乾燥重量：約２ｍｇ／ｍ^２）でピンチロールで絞り込んで折り畳み、厚みが５０μｍの原反を得た。折り畳んだ原反に空気を注入してチューブ状にし、５０℃に加熱して、１５℃のエアーで冷却しながら、縦方向に２．５倍、横方向に４．３倍にチューブラー延伸し、開度６０°のロール式デフレーターで折り畳み、ニップロールで引き取った。次に５０℃の熱風をあて、弛緩率を縦方向で２５％、横方向で４４％としてフィルムを熱処理し、フィルムの両端を切り、１１μｍの２枚の単葉フィルムとして巻き取った。
【００６８】
得られたフィルムについて、本文記載の測定法で８０℃収縮率、１００％伸び荷重を測定し、表９に示した。また、カット性、ダート強度、コーナー部破れ、包装仕上がり−１、包装仕上がり−２、押込み回復性、霞度、および総合評価について評価し、表１０に示した。
すなわち、本発明のフィルムを７層化し、さらにＹ層のＴＡＦをＵＬ１に変更しても、全ての項目、すなわち総合評価で「◎」となる。
【００６９】
【表９】

【００７０】
【表１０】

【００７１】
【発明の効果】
図１の結果が示す通り、本発明は上記構成をもつことにより、従来のポリオレフィン系樹脂多層ストレッチフィルムの持つ優れた諸特性、すなわちストレッチ性や押込み回復性、機械的強度、光学特性等を維持した状態で、フィルムの腰の強さと伸びやすさを満足し、さらにフィルムのカット性が向上したストレッチ包装機用フィルム、特に突上型ストレッチ包装機用フィルムに適したフィルムが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のフィルムの特質を示す解析図である。
【図２】本発明のフィルムの１００％伸び荷重と、フィルム腰と伸びやすさの指標の関係を示す実験図である。
【図３】突上型ストレッチ包装機におけるフィルムをカットする工程の模式図である。
【図４】突上型ストレッチ包装機におけるフィルムの折り込みの工程の模式図である。
【符号の説明】
（１）フィルム
（２）鋸刃
（３）フィルム押さえベルト
（４）フィルムロール
（５）ミシン目
（６）フィルムの弛み
（１０）切り分けられたフィルム
（１１）トレー
（１２）縦方向の折り込み板
（１３）横方向の折り込み板
（１４）プッシャー

Claims

両表面層（Ｚ層）と延伸補助層（Ｘ層）と結晶性ポリブテン−１を含むコア層（Ｙ層）の少なくとも４層構成でなり、８０℃における収縮率が２０〜５０％で、１００％伸び荷重の縦方向と横方向の平均値が１００〜６００ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルムにおいて、上記フィルムの縦方向の１００％伸び荷重が２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅で、横方向の１００％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅であり、かつ上記フィルムの１００％伸び荷重の縦方向と横方向との比（縦方向／横方向）を縦軸にし、上記コア層（Ｙ層）中の結晶性ポリブテン−１系樹脂の１９０℃でのメルトフローレート（ＭＦＲ：荷重２．１６ｋｇ）を横軸で示した直角座標にあって、下記の座標点Ａ、Ｅ、Ｆ、Ｇの４点を直線で結んだ範囲内にあることを特徴とするポリオレフィン系樹脂多層ストレッチ包装用フィルム。
Ａ（０．２、２．５）、Ｅ（０．２、６．０）
Ｆ（２．０、６．０）、Ｇ（２．０、３．２）