JP2000058089A - 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 - Google Patents
円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池Info
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- JP2000058089A JP2000058089A JP10234892A JP23489298A JP2000058089A JP 2000058089 A JP2000058089 A JP 2000058089A JP 10234892 A JP10234892 A JP 10234892A JP 23489298 A JP23489298 A JP 23489298A JP 2000058089 A JP2000058089 A JP 2000058089A
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- cells
- electrode
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 集電板と円筒セルの熱応力を緩和でき、耐久
性及び信頼性に優れた円筒型セルタイプの固体電解質型
燃料電池（Ｔ−ＳＯＦＣ）を提供する。 【解決手段】 本発明の燃料電池は、円筒型セル１のイ
ンターコネクタ１９あるいは外面電極１７に接触する集
電板３５、３６、３７を設けてある。隣り合うセルのイ
ンターコネクタと外面電極との間に接する中間集電板３
６はセル軸方向に分割されている。さらに、上記セル軸
方向に分割された各々の集電板が、セルの線膨張係数に
近い材料で作られた柱４１で相互に連結されている。集
電板を分割することにより集電板の伸び縮みの絶対量は
小さくなり、Ｎｉフェルト３を介して集電板がセルを伸
ばしたり、縮めたりする方向に働く力も小さく、セルへ
の熱応力を緩和でき、セル破損等の可能性を低くでき
る。
性及び信頼性に優れた円筒型セルタイプの固体電解質型
燃料電池（Ｔ−ＳＯＦＣ）を提供する。 【解決手段】 本発明の燃料電池は、円筒型セル１のイ
ンターコネクタ１９あるいは外面電極１７に接触する集
電板３５、３６、３７を設けてある。隣り合うセルのイ
ンターコネクタと外面電極との間に接する中間集電板３
６はセル軸方向に分割されている。さらに、上記セル軸
方向に分割された各々の集電板が、セルの線膨張係数に
近い材料で作られた柱４１で相互に連結されている。集
電板を分割することにより集電板の伸び縮みの絶対量は
小さくなり、Ｎｉフェルト３を介して集電板がセルを伸
ばしたり、縮めたりする方向に働く力も小さく、セルへ
の熱応力を緩和でき、セル破損等の可能性を低くでき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、円筒型セルタイプ
の固体電解質型燃料電池（以下Ｔ−ＳＯＦＣともいう）
に関する。特に集電板と円筒セルの熱応力を緩和でき、
耐久性及び信頼性に優れたＴ−ＳＯＦＣに関する。
の固体電解質型燃料電池（以下Ｔ−ＳＯＦＣともいう）
に関する。特に集電板と円筒セルの熱応力を緩和でき、
耐久性及び信頼性に優れたＴ−ＳＯＦＣに関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｔ−ＳＯＦＣは、特公平１−５９７０５
号等に開示されている固体電解質型燃料電池の一タイプ
である。Ｔ−ＳＯＦＣは、多孔質支持管−空気極−固体
電解質層−燃料極−インターコネクタで構成される円筒
型セルを有する。空気極側に酸素（空気）を流し、燃料
極側にガス燃料（Ｈ2 、ＣＯ等）を流してやると、この
セル内でＯ2-イオンが移動して化学的燃焼が起こり、空
気極と燃料極の間に電位が生じ発電が行われる。なお、
空気極が支持管を兼用する形式のものもある。Ｔ−ＳＯ
ＦＣの実証試験は、１９９３年段階で２５kw級のもの
（セル有効長５０cm、セル数１１５２本) までが進行中
である。
号等に開示されている固体電解質型燃料電池の一タイプ
である。Ｔ−ＳＯＦＣは、多孔質支持管−空気極−固体
電解質層−燃料極−インターコネクタで構成される円筒
型セルを有する。空気極側に酸素（空気）を流し、燃料
極側にガス燃料（Ｈ2 、ＣＯ等）を流してやると、この
セル内でＯ2-イオンが移動して化学的燃焼が起こり、空
気極と燃料極の間に電位が生じ発電が行われる。なお、
空気極が支持管を兼用する形式のものもある。Ｔ−ＳＯ
ＦＣの実証試験は、１９９３年段階で２５kw級のもの
（セル有効長５０cm、セル数１１５２本) までが進行中
である。
【０００３】現状の代表的なＴ−ＳＯＦＣの構成材料、
厚さ及び製造方法は以下のとおりである（Proc. of the
3rd Int. Symp. on SOFC, 1993 ）。 支持管：ＺｒＯ2 （ＣａＯ）、厚さ１．２mm、押し出し 空気極：Ｌａ（Ｓｒ）ＭｎＯ3 、厚さ１．４mm、スラリ
ーコート 固体電解質：ＺｒＯ2 （Ｙ2 Ｏ3 ）、厚さ４０μm 、Ｅ
ＶＤ インターコネクタ：ＬａＣｒ（Ｍｇ）Ｏ3 、厚さ４０μ
m 、ＥＶＤ 燃料極：Ｎｉ−ＺｒＯ2 （Ｙ2 Ｏ3 ）、厚さ１００μm
、スラリーコート−ＥＶＤ
厚さ及び製造方法は以下のとおりである（Proc. of the
3rd Int. Symp. on SOFC, 1993 ）。 支持管：ＺｒＯ2 （ＣａＯ）、厚さ１．２mm、押し出し 空気極：Ｌａ（Ｓｒ）ＭｎＯ3 、厚さ１．４mm、スラリ
ーコート 固体電解質：ＺｒＯ2 （Ｙ2 Ｏ3 ）、厚さ４０μm 、Ｅ
ＶＤ インターコネクタ：ＬａＣｒ（Ｍｇ）Ｏ3 、厚さ４０μ
m 、ＥＶＤ 燃料極：Ｎｉ−ＺｒＯ2 （Ｙ2 Ｏ3 ）、厚さ１００μm
、スラリーコート−ＥＶＤ
【０００４】図２は、従来のＴ−ＳＯＦＣの断面構造例
を模式的に示す図である。図２のＴ−ＳＯＦＣは４本の
発電セル１からなるセル集合体２と、このセル集合体２
を挟んで対向する第１集電板５と第２集電板７を有す
る。セル１は、円筒型のチューブ状をしており、図１の
紙面に垂直な方向に長く延びている。発電セル１の断面
は多層構造をしており、内側から外側に向かって、支持
管１１、空気極１３、固体電解質層１５、燃料極１７の
４層構造となっている。このうち、支持管１１は空気極
１３が兼ねることもある。各層を酸化物セラミックスや
耐熱・耐酸化性の金属で構成している。
を模式的に示す図である。図２のＴ−ＳＯＦＣは４本の
発電セル１からなるセル集合体２と、このセル集合体２
を挟んで対向する第１集電板５と第２集電板７を有す
る。セル１は、円筒型のチューブ状をしており、図１の
紙面に垂直な方向に長く延びている。発電セル１の断面
は多層構造をしており、内側から外側に向かって、支持
管１１、空気極１３、固体電解質層１５、燃料極１７の
４層構造となっている。このうち、支持管１１は空気極
１３が兼ねることもある。各層を酸化物セラミックスや
耐熱・耐酸化性の金属で構成している。
【０００５】発電セル１の図の上部には、インターコネ
クタ１９が設けられている。インターコネクタ１９の内
面（下面）は、空気極（内面電極）１３に接しており、
インターコネクタ１９の外面（上面）はセル１の外表面
上に突出している。インターコネクタ１９の側方には、
燃料極（外面電極）１７が設けられておらず、固体電解
質層１５が露出している。
クタ１９が設けられている。インターコネクタ１９の内
面（下面）は、空気極（内面電極）１３に接しており、
インターコネクタ１９の外面（上面）はセル１の外表面
上に突出している。インターコネクタ１９の側方には、
燃料極（外面電極）１７が設けられておらず、固体電解
質層１５が露出している。
【０００６】セル集合体を運転温度（約１０００℃）に
加熱した状態で、セル１の内孔（空気流路１０）に空気
（又は酸素）を流し、外面（燃料流路１８）にＨ2 、Ｃ
Ｏ等の燃料を流すと、上述のとおり、空気極１３にプラ
ス、燃料極１７にマイナスの電圧が生じる。インターコ
ネクタ１９は空気極１３と電気的に接続されているの
で、インターコネクタ１９もプラスとなる。
加熱した状態で、セル１の内孔（空気流路１０）に空気
（又は酸素）を流し、外面（燃料流路１８）にＨ2 、Ｃ
Ｏ等の燃料を流すと、上述のとおり、空気極１３にプラ
ス、燃料極１７にマイナスの電圧が生じる。インターコ
ネクタ１９は空気極１３と電気的に接続されているの
で、インターコネクタ１９もプラスとなる。
【０００７】セル集合体２における各セル１の電気的接
続関係について説明する。上下のセルは、上セルの外面
電極１７（マイナス）と下セルのインターコネクタ１９
とがＮｉフェルト３を介して接続されている。したがっ
て、上下セルは直列に接続されている。左右のセルは両
セルの外面電極１７同士が、Ｎｉフェルト３′を介して
接続されている。したがって、左右のセルは並列に接続
されている。各セルの発電電圧は約１ボルト程度である
ので、１００ボルトを得るためには、セルを１００個直
列に接続する。
続関係について説明する。上下のセルは、上セルの外面
電極１７（マイナス）と下セルのインターコネクタ１９
とがＮｉフェルト３を介して接続されている。したがっ
て、上下セルは直列に接続されている。左右のセルは両
セルの外面電極１７同士が、Ｎｉフェルト３′を介して
接続されている。したがって、左右のセルは並列に接続
されている。各セルの発電電圧は約１ボルト程度である
ので、１００ボルトを得るためには、セルを１００個直
列に接続する。
【０００８】セル集合体２の最外列（図の上面、下面）
には集電板５、７が接している。第１集電板５は、Ｎｉ
フェルト３を介して、セルのインターコネクタ１９に電
気的に接続されている。第２集電板７は、Ｎｉフェルト
３を介して、セルの外面電極１７に電気的に接続されて
いる。したがって、第１集電板５にはセル全体のプラス
出力電圧が、第２集電板７にはセル全体のマイナス出力
電圧が出力される。
には集電板５、７が接している。第１集電板５は、Ｎｉ
フェルト３を介して、セルのインターコネクタ１９に電
気的に接続されている。第２集電板７は、Ｎｉフェルト
３を介して、セルの外面電極１７に電気的に接続されて
いる。したがって、第１集電板５にはセル全体のプラス
出力電圧が、第２集電板７にはセル全体のマイナス出力
電圧が出力される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従来のＴ−ＳＯＦＣに
おいて、第１集電板５及び第２集電板７はニッケル等に
より構成している。これらの集電板５、７は、円筒状を
した発電セル１の軸方向の大部分において、Ｎｉフェル
ト３を介してセルに接触している。運転温度（約１００
０℃）への昇温や運転温度から常温への冷却の際に、発
電セルとニッケル製の集電板は線膨張係数が異なるた
め、発電セルと集電板の延びあるいは縮み量が異なる。
なお、典型的なセルの線膨張率は であり、ニ
ッケルのよりもかなり低い。そのため、集電板はＮｉフ
ェルトを介してセルに引張力や圧縮力を加え、セルに熱
応力が生じることになる。この結果、発電セルにクラッ
クが生じ、燃料電池の耐久性及び信頼性を低下させてい
る。
おいて、第１集電板５及び第２集電板７はニッケル等に
より構成している。これらの集電板５、７は、円筒状を
した発電セル１の軸方向の大部分において、Ｎｉフェル
ト３を介してセルに接触している。運転温度（約１００
０℃）への昇温や運転温度から常温への冷却の際に、発
電セルとニッケル製の集電板は線膨張係数が異なるた
め、発電セルと集電板の延びあるいは縮み量が異なる。
なお、典型的なセルの線膨張率は であり、ニ
ッケルのよりもかなり低い。そのため、集電板はＮｉフ
ェルトを介してセルに引張力や圧縮力を加え、セルに熱
応力が生じることになる。この結果、発電セルにクラッ
クが生じ、燃料電池の耐久性及び信頼性を低下させてい
る。
【００１０】本発明は、このような問題点に鑑みてなさ
れたもので、集電板と円筒セルの熱応力を緩和でき、耐
久性及び信頼性に優れたＴ−ＳＯＦＣを提供することを
目的とする。
れたもので、集電板と円筒セルの熱応力を緩和でき、耐
久性及び信頼性に優れたＴ−ＳＯＦＣを提供することを
目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の燃料電池は、 多層円筒状に積層された空
気極、固体電解質層及び燃料極と、 空気極又は燃料極
のうち内面側の電極と電気的に接続され、円筒外面に表
出するインターコネクタと、 を有する複数の円筒型セ
ルの集合体を備え、 該セル集合体は、隣り合うセルの
外面の電極（外面電極）とインターコネクタとが接して
配列されている固体電解質型燃料電池であって、 さら
に上記セルのインターコネクタあるいは外面電極に接触
する集電板を備え、 該集電板に、上記セルの軸方向へ
の熱膨張を抑制する処置が施されていることを特徴とす
る。
め、本発明の燃料電池は、 多層円筒状に積層された空
気極、固体電解質層及び燃料極と、 空気極又は燃料極
のうち内面側の電極と電気的に接続され、円筒外面に表
出するインターコネクタと、 を有する複数の円筒型セ
ルの集合体を備え、 該セル集合体は、隣り合うセルの
外面の電極（外面電極）とインターコネクタとが接して
配列されている固体電解質型燃料電池であって、 さら
に上記セルのインターコネクタあるいは外面電極に接触
する集電板を備え、 該集電板に、上記セルの軸方向へ
の熱膨張を抑制する処置が施されていることを特徴とす
る。
【００１２】集電板の熱膨張を抑制する処置の一例とし
て、集電板をセル軸方向に分割することができる。ま
た、隣り合う円筒型セルのインターコネクタと外面電極
との間に中間集電板を配し、この中間集電板をセル軸方
向に分割することとしてもよい。さらに、分割された各
々の集電板を、セルの線膨張係数に近い材料で相互に連
結してもよい。
て、集電板をセル軸方向に分割することができる。ま
た、隣り合う円筒型セルのインターコネクタと外面電極
との間に中間集電板を配し、この中間集電板をセル軸方
向に分割することとしてもよい。さらに、分割された各
々の集電板を、セルの線膨張係数に近い材料で相互に連
結してもよい。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の１実施例に係る
Ｔ−ＳＯＦＣの構造を示す図である。（Ａ）はセル集合
体の模式的断面図であり、（Ｂ）は集電板の正面図であ
る。図２の従来例のＳＯＦＣと同様の部分は同一の符号
で示されている。この燃料電池の特徴は、集電板３５、
３６、３７が、図１（Ｂ）に示すように、スリット３９
によって長手方向で分割されていることである。分割さ
れた集電板は集電に寄与しない端部で、柱４１によって
連結されている。
Ｔ−ＳＯＦＣの構造を示す図である。（Ａ）はセル集合
体の模式的断面図であり、（Ｂ）は集電板の正面図であ
る。図２の従来例のＳＯＦＣと同様の部分は同一の符号
で示されている。この燃料電池の特徴は、集電板３５、
３６、３７が、図１（Ｂ）に示すように、スリット３９
によって長手方向で分割されていることである。分割さ
れた集電板は集電に寄与しない端部で、柱４１によって
連結されている。
【００１４】本実施例の中間集電板３６は、Ｎｉ合金等
製であり、薄い板状の平板部は、その一面（図の上面）
がＮｉフェルト３を介して、上段列の発電セル１の外面
電極（燃料極）１７と接している。平板部の他の一面
（図の下面）は、下段列の発電セル１のインターコネク
タ１９とＮｉフェルト３を介し接触している。そのた
め、該外面電極１７と該インターコネクタ１９とは電気
的に接続されており、上下の列の発電セル１は直列に接
続されていることになる。
製であり、薄い板状の平板部は、その一面（図の上面）
がＮｉフェルト３を介して、上段列の発電セル１の外面
電極（燃料極）１７と接している。平板部の他の一面
（図の下面）は、下段列の発電セル１のインターコネク
タ１９とＮｉフェルト３を介し接触している。そのた
め、該外面電極１７と該インターコネクタ１９とは電気
的に接続されており、上下の列の発電セル１は直列に接
続されていることになる。
【００１５】中間集電板３６はＮｉ合金等の導電性材質
であり、上下列の各発電セル１間に延びるように設けら
れている。したがって、横の列の各発電セル１は、中間
集電板３６によって、並列に接続されていることとな
る。このように構成することの利点としては、図２に示
されている、横列の発電セルを並列に接続するためのＮ
ｉフェルト３´が不要となるため、Ｎｉフェルト３´と
接触することにより発電反応が不良となるような電池部
分がなくなって、ＳＯＦＣの発電性能（発電量）が向上
することである。
であり、上下列の各発電セル１間に延びるように設けら
れている。したがって、横の列の各発電セル１は、中間
集電板３６によって、並列に接続されていることとな
る。このように構成することの利点としては、図２に示
されている、横列の発電セルを並列に接続するためのＮ
ｉフェルト３´が不要となるため、Ｎｉフェルト３´と
接触することにより発電反応が不良となるような電池部
分がなくなって、ＳＯＦＣの発電性能（発電量）が向上
することである。
【００１６】各集電板３５、３６、３７は、図１（Ｂ）
に示すように、セルの軸方向（縦）にいくつかに分割さ
れている。そして、横方向端部において、柱４１に連結
されている。分割された個々の集電板の間は、スリット
３９（空間）が存在する。柱４１は、セルとほぼ同じ線
膨張率を有するコバール（ＣＯ 合金）等の棒で
ある。柱と集電板は溶接等により連結される。なお、柱
４１の厚さは集電板３５、３６、３７の厚さと同じ程度
でもよい。
に示すように、セルの軸方向（縦）にいくつかに分割さ
れている。そして、横方向端部において、柱４１に連結
されている。分割された個々の集電板の間は、スリット
３９（空間）が存在する。柱４１は、セルとほぼ同じ線
膨張率を有するコバール（ＣＯ 合金）等の棒で
ある。柱と集電板は溶接等により連結される。なお、柱
４１の厚さは集電板３５、３６、３７の厚さと同じ程度
でもよい。
【００１７】集電板を、たとえば１０分割にすると、集
電板と発電セルとの昇降温の際の伸び縮み量の差は１／
１０に緩和される。このためセルに与える熱応力は大幅
に少なくなり、セルにクラック等の破損を生じさせる可
能性が低くなる。さらに、分割された集電板を端部で連
結することにより、集電板取り付け時のハンドリング
も、従来の一体型の集電板と同程度に容易になる。
電板と発電セルとの昇降温の際の伸び縮み量の差は１／
１０に緩和される。このためセルに与える熱応力は大幅
に少なくなり、セルにクラック等の破損を生じさせる可
能性が低くなる。さらに、分割された集電板を端部で連
結することにより、集電板取り付け時のハンドリング
も、従来の一体型の集電板と同程度に容易になる。
【００１８】なお、柱の材質例として挙げたコバールは
酸化して表面に被膜を生じる。そのため、表面の電気抵
抗が大きくなる。しかしながら、この柱は、集電には寄
与しない集電板の端部に取り付けるので集電の障害には
ならない。
酸化して表面に被膜を生じる。そのため、表面の電気抵
抗が大きくなる。しかしながら、この柱は、集電には寄
与しない集電板の端部に取り付けるので集電の障害には
ならない。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、集電板を分割することにより集電板の伸び縮
みの絶対量が小さくなる。したがって、Ｎｉフェルトを
介して集電板がセルを伸ばしたり縮めたりする方向に働
く力も小さくなり、セルへの熱応力を緩和でき、セル破
損等の可能性を低くできる。そのため、燃料電池の耐久
性、信頼性を向上できる。さらに、分割することによる
ハンドリングの低下は、端部をセルの線膨張係数に近い
材料で連結することとすれば、分割の効果を失うことな
く改善できる。
によれば、集電板を分割することにより集電板の伸び縮
みの絶対量が小さくなる。したがって、Ｎｉフェルトを
介して集電板がセルを伸ばしたり縮めたりする方向に働
く力も小さくなり、セルへの熱応力を緩和でき、セル破
損等の可能性を低くできる。そのため、燃料電池の耐久
性、信頼性を向上できる。さらに、分割することによる
ハンドリングの低下は、端部をセルの線膨張係数に近い
材料で連結することとすれば、分割の効果を失うことな
く改善できる。
【図１】本発明の１実施例に係るＴ−ＳＯＦＣの構造を
示す図である。（Ａ）はセル集合体の模式的断面図であ
り、（Ｂ）は集電板の正面図である。
示す図である。（Ａ）はセル集合体の模式的断面図であ
り、（Ｂ）は集電板の正面図である。
【図２】従来のＴ−ＳＯＦＣの断面構造例を模式的に示
す図である。
す図である。
１ 円筒型発電セル ２ セル集合体 ３ Ｎｉフェルト ５、７ 集電板 １０ 空気流路 １１ 支持管 １３ 空気極 １５ 固体電解質
層 １７ 燃料極 １９ インターコ
ネクタ ３５、３６、３７ 集電板 ３９ スリット
４１ 柱
層 １７ 燃料極 １９ インターコ
ネクタ ３５、３６、３７ 集電板 ３９ スリット
４１ 柱
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田尻 浩昭 福岡市南区塩原２丁目１番47号 九州電力 株式会社総合研究所内 (72)発明者 黒石 正宏 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 (72)発明者 竹内 弘明 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 (72)発明者 相沢 正信 福岡県北九州市小倉北区中島２丁目１番１ 号 東陶機器株式会社内 Ｆターム(参考） 5H026 AA06 CC06 CV06 CX09
Claims (4)
- 【請求項１】 多層円筒状に積層された空気極、固体電
解質層及び燃料極と、 空気極又は燃料極のうち内面側
の電極と電気的に接続され、円筒外面に表出するインタ
ーコネクタと、 を有する複数の円筒型セルの集合体を
備え、 該セル集合体は、隣り合うセルの外面の電極（外面電
極）とインターコネクタとが接して配列されている固体
電解質型燃料電池であって、 さらに、上記セルのインターコネクタあるいは外面電極
に接触する集電板を備え、 該集電板に、上記セルの軸方向への熱膨張を抑制する処
置が施されていることを特徴とする円筒型セルタイプ固
体電解質型燃料電池。 - 【請求項２】 上記集電板がセル軸方向に分割されてい
ることを特徴とする請求項１記載の円筒型セルタイプ固
体電解質型燃料電池。 - 【請求項３】 上記セル集合体が隣り合う円筒型セルの
インターコネクタと外面電極との間に接する中間集電板
を有し、 該中間集電板がセル軸方向に分割されていることを特徴
とする請求項１又は２記載の円筒型セルタイプ固体電解
質型燃料電池。 - 【請求項４】 上記セル軸方向に分割された各々の集電
板が、セルの線膨張係数に近い材料で相互に連結されて
いることを特徴とする請求項１、２又は３記載の円筒型
セルタイプ固体電解質型燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234892A JP2000058089A (ja) | 1998-08-07 | 1998-08-07 | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234892A JP2000058089A (ja) | 1998-08-07 | 1998-08-07 | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000058089A true JP2000058089A (ja) | 2000-02-25 |
Family
ID=16977956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10234892A Pending JP2000058089A (ja) | 1998-08-07 | 1998-08-07 | 円筒型セルタイプ固体電解質型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000058089A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002260706A (ja) * | 2001-02-27 | 2002-09-13 | Kyocera Corp | 燃料電池 |
| AT503314B1 (de) * | 2006-02-27 | 2008-10-15 | Univ Muenchen Tech | Rohr- oder stabförmige brennstoffzelle, brennstoffzellensäule und brennstoffzellenstapelanordnung |
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1998
- 1998-08-07 JP JP10234892A patent/JP2000058089A/ja active Pending
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