JP2000055096A - 弁ばね用コイルスプリング - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、弁ばね用コイルスプリングに関
し、軸荷重に伴って生ずる横荷重及びモーメントを抑制
することを目的とする。 【解決手段】 コイルスプリング１０の中心軸に軸荷重
Ｐが作用すると仮定した場合における、両側の座面１０
０ａの中心軸Ｏに垂直な平面からの傾斜角（座面傾斜
角）ψ₁ 、ψ₂ 、及び、その傾斜方向（座面傾斜方向）
が、それぞれ、互いに略同一とされる。これにより、両
座巻部１００に作用するモーメントＭが釣合う。また、
コイルスプリング１０の座巻部１００が一般部１０２に
比して小径化されると共に、座巻部１００におけるピッ
チ角α₁ が一般部１０２におけるピッチ角α₂ に比して
小さくされることで、座巻部１００の厚さｔが増加され
る。これにより、座巻部１００が高剛性化される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、オープンエンド形
状のコイルスプリングに関し、特に、弁ばねとしての用
途に適した弁ばね用コイルスプリングに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、例えば特開平２−１９１８０
４号に開示される如く、弁ばね用コイルスプリングが公
知である。上記従来のコイルスプリングは、オープンエ
ンド形状を有している。ここで、オープンエンド形状と
は、座巻部と、これに隣接する一般部（すなわち、座巻
部を除く巻線部）の素線との間に隙間が存在するスプリ
ング形状をいう。かかるオープンエンド形状のコイルス
プリングによれば、素線どうしの接触に伴う摩耗を防止
できると共に、座巻部とこれに隣接する素線とが接触す
るまでコイルの有効巻数を最大限に確保することができ
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、オープンエ
ンド形状のコイルスプリングに軸方向荷重が作用した場
合、座巻部に作用する荷重は、巻線がスプリングシート
に最初に接触する部位において最大値となるように分布
する。かかる荷重分布により、軸荷重の作用点がコイル
スプリングの中心軸から偏心し、これに起因して、モー
メントが発生する。また、軸荷重の作用点の偏心方向と
偏心量、すなわち、コイルスプリングの中心軸に軸荷重
が作用すると仮定したときの座面の傾斜方向と傾斜角が
コイルスプリングの両端で一致しない場合は、横加重が
発生する。そして、これらのモーメントや横荷重が弁体
に伝達されることで、弁体とバルブガイドとの間に大き
な摩擦が生ずる。しかしながら、上記従来の弁ばね用コ
イルスプリングでは、オープンエンド形状を有すること
に伴う上記問題点は考慮されていない。

【０００４】本発明は、上述の点に鑑みてなされたもの
であり、オープンエンド形状の弁ばね用スプリングにお
いて、軸荷重に伴って生ずる横荷重を抑制することを第
１の目的とし、更に、横荷重に伴って生ずるモーメント
をも抑制することを第２の目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記の第１の目的は、請
求項１に記載する如く、使用最大たわみ時に各素線間に
隙間が確保されるよう構成されたオープンエンド形状の
弁ばね用コイルスプリングであって、該コイルスプリン
グの両端の座面傾斜角及び座面傾斜方向を全たわみ領域
でそれぞれ互いに略同一とした弁ばね用コイルスプリン
グにより達成される。

【０００６】請求項１記載の発明において、コイルスプ
リングの両端の座面傾斜角及び座面傾斜方向が全たわみ
領域でそれぞれ互いに同一とされる。なお、座面傾斜角
とは、コイルスプリングの中心軸に軸荷重が作用すると
仮定したときの座面の傾斜角であり、座面傾斜方向と
は、そのときの座面の傾斜方向を意味する。この場合、
具体的には、コイルスプリングの総巻数を調整すると共
に、座巻部の形状を最適化し、すなわち、コイルスプリ
ングの最大たわみ時にも各素線間、特に、素線の端末部
に隙間が確保される形状とし、素線間の接触により座面
における荷重分布が変化するのを防止する。その結果、
全たわみ領域にわたって、コイルスプリングの両端に生
ずるモーメントが釣合うことで、座巻部に作用する横荷
重が最小化される。

【０００７】また、上記第２の目的は、請求項２に記載
する如く、請求項１記載の弁ばね用コイルスプリングに
おいて、座巻部を一般部に比して小径化すると共に、座
巻部のピッチ角度を一般部のピッチ角度よりも小さくし
た弁ばね用コイルスプリングにより達成される。請求項
２記載の発明において、座巻部が一般部に比して小径化
される。ここで、座面における荷重分布においては、座
面の端部（すなわち、巻線がスプリングシートに最初に
接触する部位）に作用する荷重（以下、第１荷重と称
す）が最大となり、また、第１荷重の作用点からコイル
スプリングの中心軸を隔てて対向する部位に作用する荷
重（以下、この荷重を第２荷重と称す）が、第１荷重に
次いで最大となる。更に、第１荷重の作用点と第２荷重
の作用点とを結ぶ直線に直交するコイルスプリングの中
心線を通る直線上の部位に第２荷重よりも小さな荷重が
作用する。かかる荷重の分布により、軸荷重の作用点
は、コイルスプリングの中心軸から概ね第１荷重の作用
点側へ偏心し、その結果として上記のモーメントが発生
することになる。請求項２記載の発明によれば、座巻部
が一般部に比して小径化されることで、座巻部が高剛性
化される。座巻部が高剛性化されると、第２荷重が増大
することで、第１荷重と第２荷重との差が小さくなる。
その結果、軸荷重の偏心量が減少し、上記のモーメント
は抑制される。

【０００８】また、請求項２記載の発明において、座巻
部のピッチ角度が一般部のピッチ角度よりも小さくされ
る。ここで、座面は座巻部の端面を中心軸に対して略垂
直な平面となるように切除することにより形成される。
従って、座巻部のピッチ角度が小さくされると、座面を
形成する際の切除量が減少し、座巻部の厚さが増大す
る。このため、座巻部の剛性が更に向上することで、上
記の如く、軸荷重の偏心量が小さくなり、座巻部に生ず
るモーメントは更に抑制される。

【０００９】

【発明の実施の形態】図１は、本発明の一実施例である
コイルスプリング１０が適用された弁機構の断面図であ
る。図１に示す如く、弁機構は弁体１２を備えている。
弁体１２は内燃機関の吸気弁（又は排気弁）を構成して
いる。弁体１２は、内燃機関の燃焼室１４内に露出する
ようにシリンダヘッド１６に配設されている。シリンダ
ヘッド１６には排気ポート１８が形成されている。排気
ポート１８には弁体１２に対する弁座２０が形成されて
いる。排気ポート１８は、弁体１２が弁座２０から離座
することにより導通状態となり、また、弁体１２が弁座
２０に着座することにより遮断状態となる。

【００１０】弁体１２には弁軸２４が固定されている。
弁軸２４は、バルブガイド２６により軸方向に摺動可能
に保持されている。バルブガイド２６はシリンダヘッド
１６に固定されている。弁軸２４の上端部にはリテーナ
２８が固定されている。また、シリンダヘッド１６の、
弁軸２４の中間部を取り囲む部位には、スプリング保持
面３０が形成されている。リテーナ２８とスプリング保
持面３０との間には、両者を離間させる向きの付勢力を
発生するコイルスプリング１０が配設されている。従っ
て、常態では、弁軸２４及び弁体１２がコイルスプリン
グ１０により図１中上方へ付勢されることで弁体１２が
弁座２０に着座し、弁体１２は閉弁状態となる。一方、
弁軸２４が図示しない駆動手段により図１中下向きに駆
動されることで弁体１２が弁座２０から離座し、弁体１
２は開弁状態となる。

【００１１】本実施例において、コイルスプリング１０
はオープンエンド形状を有している。すなわち、コイル
スプリング１０に荷重が作用しない状態で、コイルスプ
リングの座巻部１００と、座巻部以外の巻線部（以下、
一般部１０２と称す）との間に所定の隙間が確保されて
いる。かかるオープンエンド形状のコイルスプリング１
０によれば、一般部１０２の全巻線部分がスプリングと
して機能することで、有効巻数を最大限に確保すること
ができる。

【００１２】ところで、コイルスプリング１０の座巻部
１００には、コイルスプリング１０の付勢力に対する反
力として軸荷重Ｐが作用する。図２は、コイルスプリン
グ１０に軸荷重Ｐが作用した場合に、座巻部１００とリ
テーナ２８又はスプリング保持面３０との間に作用する
荷重分布を説明するための図である。図２において、座
巻部１００のリテーナ２８又はスプリング保持面３０へ
の座面１００ａに斜線を付して示している。座巻部１０
０の座面１００ａは、コイルスプリングの両端面が中心
軸Ｏに対して略垂直な平面となるように、スプリング巻
線に研削加工を施すことにより形成されている。

【００１３】オープンエンド形状を有するコイルスプリ
ング１０の場合、座巻部１００に作用する軸荷重Ｐは、
座面１００ａの端部（すなわち、コイル巻線がリテーナ
２８又はスプリング保持面３０に最初に接触する位置）
Ｓ₁ で最大値Ｐ₁ となるように分布する。また、部位Ｓ
₁ に最大荷重Ｐ₁ が作用することにより、座巻部１００
が荷重Ｐ₁ の作用方向に傾くのを阻止する反力として、
部位Ｓ₁ から巻線の端末１００ｂへ向けて１８０°回転
した位置、すなわち、部位Ｓ₁ とコイルスプリング１０
の中心軸Ｏを隔てて対向する部位Ｓ₂ に、荷重Ｐ₁ に次
いで大きな第２の荷重Ｐ₂ が作用する。更に、座巻部１
００が部位Ｓ₁ と部位Ｓ₂ を結ぶ直線の周りの傾きを阻
止する反力として、部位Ｓ₁ から部位Ｓ₂ に向けて９０
度回転した部位Ｓ₃ に、荷重Ｐ₂ よりも十分に小さな、
場合によってはマイナスの第３の荷重Ｐ₃ が作用する。

【００１４】座面１００ａに作用する軸荷重の分布は、
近似的に、これら３つの集中荷重Ｐ ₁ 〜Ｐ₃ によって代
表させることができる。従って、座巻部１００へ作用す
る軸荷重Ｐ（＝Ｐ₁ ＋Ｐ₂ ＋Ｐ₃ ）の作用点は、荷重Ｐ
₁ 〜Ｐ₃ の重心位置Ｓ０となる。上記の如く、荷重Ｐ₁
〜Ｐ₃ の間の大小関係は、Ｐ₁ ＞Ｐ₂>> Ｐ₃ となってい
る。このため、図２に示す如く、荷重Ｐの作用点Ｓ
₀ は、中心軸Ｏから荷重Ｐ ₁ の作用点Ｓ₁ 側へ偏心し、
かつ、荷重Ｐ₃ の作用点Ｓ₃ 側へも僅かに偏心すること
になる。以下、荷重Ｐの作用点Ｓ₀ の中心軸Ｏからの偏
心量を荷重偏心量ｅと称し、また、その偏心の方向（図
１に示す直線Ａ−Ａ方向）を荷重偏心方向と称す。

【００１５】上述の如く、荷重Ｐは中心軸Ｏから荷重偏
心量ｅだけ偏心して作用する。このため、コイルスプリ
ング１０の両側の座巻部１００にはその中心軸Ｏに関す
るモーメントＭ＝Ｐ・ｅが作用する。ところで、コイル
スプリング１０は、その中心軸Ｏが弁軸２４の中心軸と
一致するように配置される。このため、リテーナ２８側
の座巻部１００に作用する上記モーメントＭは、リテー
ナ２８を介して弁軸２４に伝達されることになる。ま
た、モーメントＭがコイルスプリング１００の両端に発
生することで、２つのモーメントＭが釣り合わない限
り、座巻部１００には横荷重（すなわち、中心軸Ｏに対
して垂直方向の荷重）Ｈが作用する。この横荷重Ｈもま
たリテーナ２８を介して弁軸２４に伝達される。

【００１６】このように、軸荷重Ｐが中心軸Ｏから偏心
して作用することで、弁軸２４にはモーメントＭ及び横
荷重Ｈが作用する。このため、横荷重Ｈに起因して、図
１に矢印Ｒ１、Ｒ２で示す如く、弁軸２４とバルブガイ
ド２６との間の摺動面に垂直荷重が生じ、これに伴っ
て、弁軸２４がバルブガイド２６に対して摺動する際に
摩擦力Ｆ＝μ・（Ｒ１＋Ｒ２）（ただし、μは摩擦係
数）が発生することにより、弁体１２の円滑な駆動が妨
げられることになる。また、モーメントＭによっても、
弁軸２４に摩擦力が発生することになる。

【００１７】本実施例のコイルスプリング１０は、上記
の横荷重Ｈ及びモーメントＭを抑制することにより、弁
軸２４に作用する摩擦力を低減し得る点に特徴を有して
いる。以下、本実施例コイルスプリング１０が有する上
記の特徴部について説明する。図３は、コイルスプリン
グの中心軸Ｏに軸荷重Ｐが作用したと仮定した状態（以
下、軸荷重圧縮状態と称す）での、コイルスプリング１
０を、荷重偏心方向、すなわち、図１に示す直線Ａ−Ａ
に沿って切断した際の断面図である。上述の如く、実際
の使用状態、すなわち、コイルスプリング１０がリテー
ナ２８及びスプリング保持面３０により両端の座面１０
０ａが中心軸Ｏに対して垂直となるように保持されてい
る状態（以下、平行圧縮状態と称す）での軸荷重Ｐは中
心軸Ｏから荷重偏心量ｅだけ偏心して作用し、その状態
で、座面１００ａは中心軸Ｏに対して垂直となる。従っ
て、軸中心荷重状態では、座面１００ａは中心軸Ｏに垂
直な面から傾斜することになる。以下、軸荷重圧縮状態
での座面１００ａの上記傾斜角（図３に示すψ₁ 、
ψ₂ ）を「座面傾斜角」と称し、その傾斜方向を「座面
傾斜方向」と称する。

【００１８】平行圧縮状態を基準として考えると、軸荷
重圧縮状態では、軸荷重Ｐが平行圧縮状態での作用点Ｓ
₀ から（−ｅ）だけ偏心して作用し、それに伴ってモー
メントＰ・（−ｅ）が作用することで、座面傾斜角が生
ずることとなる。すなわち、各座面１００ａの座面傾斜
方向は、上記した荷重偏心方向に一致している。従っ
て、モーメントＭは、軸荷重圧縮状態において生ずる座
面傾斜角を解消するモーメントに相当すると考えること
ができる。この場合、平行圧縮状態は、図４に示す如
く、軸荷重圧縮状態において、コイルスプリング１０の
両端にモーメントＭ＝Ｐ・ｅが作用した状態と等価であ
るといえる。

【００１９】さて、コイルスプリング１０に作用する横
荷重Ｈについて考えると、コイルスプリング１０の両端
に、大きさが等しく、かつ、逆向きのモーメントが作用
する場合には、モーメントの釣合いより、コイルスプリ
ング１０の両端の座巻部１００に作用する横荷重Ｈはゼ
ロとなる。上述の如く、モーメントＭは、軸荷重状態で
の座面傾斜角を解消させるモーメントに相当する。従っ
て、コイルスプリング１０の両座面１００ａの座面傾斜
角及び座面傾斜方向が一致すれば、コイルスプリング１
００の両端に作用するモーメントＭの大きさが等しく、
かつ、その向きが逆向きとなる。

【００２０】そこで、本実施例では、両座面１００ａの
座面傾斜角及び座面傾斜方向が略一致するように、コイ
ルスプリング１０の巻数を調整することとしている。従
って、本実施例のコイルスプリング１０によれば、その
両端に作用するモーメントＭが釣合うことで、座巻部１
００に作用する横荷重Ｈを最小限に抑制することができ
る。

【００２１】ところで、材料力学の座屈理論によれば、
長柱の両端に作用するモーメントが釣合い状態にある場
合、その両端の支持点に作用する横荷重は最大となる。
従って、上記の如く、コイルスプリング１０の両端に作
用するモーメントＭを釣合わせることで横荷重Ｈの最小
化を図った場合には、逆に、モーメントＭの値は最大に
なる。そこで、本実施例では、モーメントＭの値を抑制
すべく、コイルスプリング１０を以下のように構成する
こととしている。

【００２２】図５は、コイルスプリング１０の座巻部１
００の近傍を側方から見た図である。図５に示す如く、
座巻部１００のピッチ角α₁ は、一般部のピッチ角α₂
に比して小さく設定されている。このため、座巻部１０
０に座面１００ａを形成すべく研削する場合の加工除去
量（図５に点線破線を付して示す領域の体積）が小さく
抑制されることで、座巻部１００の平均的な厚さｔが大
きく確保されている。また、図５に示す如く、コイルス
プリング１０においては、座巻部１００の外径Ｄ１は、
一般部１０２の外径Ｄ２に比して小さくされている。

【００２３】このように、本実施例のコイルスプリング
１０では、座巻部１００が小径化され、かつ、厚さが大
きく確保されていることで、座巻部１００の高剛性化が
図られている。上述の如く、座巻部１００の座面１００
ａに作用する荷重Ｐ₂ は、最大荷重Ｐ₁ によって座巻部
１００が傾斜するのを阻止する反力として発生する。こ
の反力は、座巻部１００の剛性が高いほど大きくなる。
従って、座巻部１００が高剛性化されると荷重Ｐ₂ は増
大する。この場合、荷重Ｐ₁ と荷重Ｐ₂ との差が縮小す
ると共に、荷重Ｐ₃ の値が減少することで、荷重偏心量
ｅは減少する。上記の如く、座巻部１００に作用するモ
ーメントＭは荷重Ｐと荷重偏心量ｅとの積Ｐ・ｅである
から、偏心荷重量ｅが減少すると、その分だけモーメン
トＭは小さく抑制されることになる。

【００２４】このように、本実施例のコイルスプリング
１０によれば、座巻部１００の厚さの増大及び小径化に
よりその高剛性化を図ることで、コイルスプリング１０
の両端の座巻部１００に作用するモーメントを小さく抑
制することが可能となっている。ところで、コイルスプ
リング１０がたわんだ場合に、座巻部１００とこれに隣
接する素線とが接触すると、この素線から座巻部１００
に荷重が作用することにより、座面１００ａの荷重分布
が変化する。この場合、軸荷重Ｐの作用点Ｓ₀ の位置が
変化することで、上記したモーメントの釣合い状態が崩
れ、横荷重Ｈが発生することになる。これに対して、本
実施例では、コイルスプリング１０が最大限にたわんだ
状態（すなわち、図１において、弁体１２が全開位置ま
で駆動された状態）においても、座巻部１００と、それ
に隣接する一般部１０２の素線との間の隙間（以下、端
末隙間Ｇと称す）が確保されるように座巻部１００を構
成している。従って、実施例によれば、コイルスプリン
グ１０のたわみ量にかかわらず軸荷重Ｐの作用点Ｓ₀ の
位置を略一定に保つことができるので、コイルスプリン
グ１０の全たわみ領域にわたって横荷重Ｈが発生するの
を防止することができる。

【００２５】なお、上述の如く、座巻部１００のピッチ
角α₁ が一般部１０２のピッチ角α ₂ よりも小さくされ
る関係上、コイルスプリング１０のピッチは、座巻部１
００と、端末隙間Ｇにおいて最小となる。従って、最大
たわみ時にも端末隙間Ｇが確保されるようにコイルスプ
リング１０が構成されると、その全たわみ領域にわたっ
て各素線間に隙間が確保されることになる。

【００２６】また、上述の如く、座巻部１００は一般部
１０２よりも小径化されている。この場合、座巻部１０
０と一般部１０２とが等径に構成された場合に比して、
座巻部１００とこれに隣接する素線とが接触するまでの
コイルスプリング１０のたわみ量が大きくなる。図６
は、このことを説明するための図である。図６に示す如
く、一般部１０２の座巻部１００に隣接する素線１０２
ａが一点鎖線で示す原位置から変位した場合、破線で示
す如く座巻部１００と一般部１０２が等径である場合
は、素線１０２ａは、図中最上点で座巻部１００と接触
する。これに対して、本実施例では、図６に実線で示す
如く座巻部１００が一般部１０２よりも小径化されてい
ることで、素線１０２ａはその内径寄りの部位で座巻部
１００と接触する。このため、座巻部１００と一般部１
０２とが等径とされた場合に比して、素線１０２ａが一
般部１００に接触するまでの素線１０２ａのたわみ量は
δだけ増加し、その結果、端末隙間Ｇが消滅するまでの
コイルスプリング１０の最大たわみ量も増加する。

【００２７】上述の如く、本実施例では、コイルスプリ
ング１０の両座面１００ａの座面傾斜角及び座面傾斜方
向を略一致させることにより横荷重Ｈを最小化すると共
に、座巻部１００の高剛性化を図ることによりモーメン
トＭを小さく抑制することが可能となっている。図７
は、かかるコイルスプリング１０の設計手順をまとめた
ものである。

【００２８】すなわち、まず、図７に示すブロックＢ１
では、両座面１００ａの座面傾斜方向が互いに等しくな
るようにコイルスプリング１０の総巻数が選定される。
なお、両座面１００ａの座面傾斜方向が等しく設定され
ると、座巻部１００は上下対称の構成となり、座面傾斜
角も互いに等しくなる。すなわち、ブロックＢ１では、
同時に、両座面の座面傾斜角も互いに等しく設定される
ことになる。また、これと並行して、ブロックＢ２で
は、座巻部１００の外径Ｄ１が一般部１０２の外径Ｄ２
よりも小さくなるよう設計されると共に、座巻部１００
の厚さｔが大きくなるよう座巻部１００のピッチ角α₁
が設計される。その結果、ブロックＢ３に示す如く、座
巻部１００の高剛性化により、荷重Ｐ₁ 及びＰ₂ が均等
化されると共に荷重Ｐ₃ が低減され、モーメントＭが抑
制される。また、ブロックＢ４では、コイルスプリング
１０の最大たわみ時にも端末隙間Ｇが確保されるよう
に、座巻部１００の形状が設計される。これにより、ブ
ロックＢ５に示す如く、コイルスプリング１０の全たわ
み領域において、上下両座面１００ａの座面傾斜角及び
座面傾斜方向が一致することとなり、全たわみ領域にお
いて横荷重Ｈが最小化される。

【００２９】このように、上記の設計手順によれば、コ
イルスプリング１０の全たわみ領域で横荷重Ｈを最小化
し、かつ、モーメントＭを小さく抑制することができ
る。従って、本実施例によれば、弁軸２４がバルブガイ
ド２６を摺動する際に生ずる摩擦力を低減し、円滑な弁
体１２の開閉を実現することができる。

【００３０】

【発明の効果】上述の如く、請求項１記載の発明によれ
ば、コイルスプリングの使用たわみ領域の全体にわたっ
て、コイルスプリングに生ずる横荷重を低減することが
できる。また、請求項２記載の発明によれば、座巻部が
高剛性化することで、コイルスプリングに生ずるモーメ
ントをも小さく抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例であるコイルスプリングが適
用された排気弁又は吸気弁を構成する弁機構の断面図で
ある。

【図２】コイルスプリングの着座面の荷重分布を説明す
るための図である。

【図３】コイルスプリングの軸荷重圧縮状態を荷重偏心
方向に沿った平面で切断した断面図である。

【図４】コイルスプリングの平行圧縮状態を荷重偏心方
向に沿った平面で切断した断面図である。

【図５】コイルスプリングの座巻部近傍を側方から見た
拡大図である。

【図６】座巻部の小径化により素線間に接触が生ずるま
でのコイルスプリングのたわみ量が増加することを説明
するための図である。

【図７】本実施例のコイルスプリングの設計手順をまと
めた図である。

【符号の説明】

１０ コイルスプリング １００ 座巻部 １００ａ 座面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯田 達雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 服部 宏之 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 Ｆターム(参考） 3J059 AA10 AB20 BA05 BA06 BB01 BD01 CA05 GA08

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 使用最大たわみ時に各素線間に隙間が確
   保されるよう構成されたオープンエンド形状の弁ばね用
   コイルスプリングであって、 該コイルスプリングの両端の座面傾斜角及び座面傾斜方
   向を全たわみ領域でそれぞれ互いに略同一としたことを
   特徴とする弁ばね用コイルスプリング。
2. 【請求項２】 請求項１記載の弁ばね用コイルスプリン
   グにおいて、 座巻部を一般部に比して小径化すると共に、座巻部のピ
   ッチ角度を一般部のピッチ角度よりも小さくしたことを
   特徴とする弁ばね用コイルスプリング。