JP2000017271A - 石炭の全膨張率の推定方法 - Google Patents
石炭の全膨張率の推定方法Info
- Publication number
- JP2000017271A JP2000017271A JP10188706A JP18870698A JP2000017271A JP 2000017271 A JP2000017271 A JP 2000017271A JP 10188706 A JP10188706 A JP 10188706A JP 18870698 A JP18870698 A JP 18870698A JP 2000017271 A JP2000017271 A JP 2000017271A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- group
- expansion
- coefficient
- total
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高炉用コークスを製造する原料炭の膨張率の
推定方法を提示する。 【解決手段】 石炭を該石炭が最高膨張率を示す温度に
よって所定の温度域のグループに区分して、原料炭中の
各グループの石炭の割合に応じて石炭の膨張性阻害因子
（ＩＦ）を算出し、前記原料炭をコークスで乾留する際
の膨張率を石炭の膨張率の加重平均値および膨張性阻害
因子（ＩＦ）の積により算出することを特徴とする石炭
の膨張率の推定方法。
推定方法を提示する。 【解決手段】 石炭を該石炭が最高膨張率を示す温度に
よって所定の温度域のグループに区分して、原料炭中の
各グループの石炭の割合に応じて石炭の膨張性阻害因子
（ＩＦ）を算出し、前記原料炭をコークスで乾留する際
の膨張率を石炭の膨張率の加重平均値および膨張性阻害
因子（ＩＦ）の積により算出することを特徴とする石炭
の膨張率の推定方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉用コークス製
造時に使用する各種の石炭を配合した原料炭をコークス
炉で乾留する際の膨張率を推定する方法を提示する。
造時に使用する各種の石炭を配合した原料炭をコークス
炉で乾留する際の膨張率を推定する方法を提示する。
【０００２】
【従来の技術】高炉用コークス製造においては、石炭の
粘結性がコークス強度に強く影響する。そこで、石炭の
粘結性を評価する手法としては、主にＪＩＳ Ｍ ８８
０１によるディラトメーターを用いた膨張性試験、およ
びギーセラープラストメーターを用いた流動性試験など
が広く実施されている。
粘結性がコークス強度に強く影響する。そこで、石炭の
粘結性を評価する手法としては、主にＪＩＳ Ｍ ８８
０１によるディラトメーターを用いた膨張性試験、およ
びギーセラープラストメーターを用いた流動性試験など
が広く実施されている。
【０００３】石炭をコークス炉で乾留すると石炭中に含
まれる溶融成分が溶融して液相を示すとともに、石炭の
軟化溶融状態でガスが発生するために体積が膨張する。
図４に示すように、コークス炉の炭化室内では炉壁によ
り石炭の膨張が拘束されているので、乾留時の内部圧力
が増加し、さらに高温になると再固化してセミコークス
が形成され、その後セミコークスからガスが脱離して、
強度の高いコークス組織が形成される。即ち、強度の高
いコークスを製造するためには、コークスの強度と相関
関係の強い石炭の膨張性が重要な指標である。このた
め、各種の石炭を配合した原料炭をコークス炉で乾留し
た際の全膨張率を正確に評価する必要がある。
まれる溶融成分が溶融して液相を示すとともに、石炭の
軟化溶融状態でガスが発生するために体積が膨張する。
図４に示すように、コークス炉の炭化室内では炉壁によ
り石炭の膨張が拘束されているので、乾留時の内部圧力
が増加し、さらに高温になると再固化してセミコークス
が形成され、その後セミコークスからガスが脱離して、
強度の高いコークス組織が形成される。即ち、強度の高
いコークスを製造するためには、コークスの強度と相関
関係の強い石炭の膨張性が重要な指標である。このた
め、各種の石炭を配合した原料炭をコークス炉で乾留し
た際の全膨張率を正確に評価する必要がある。
【０００４】しかし、石炭の全膨張率は石炭配合の組み
合わせによって大幅に変化し、原料炭中に配合した各石
炭の全膨張率の加重平均値で単純に表すことはできな
い。図５に示すように、石炭を加熱すると一旦収縮した
後、膨張する。ＪＩＳ Ｍ ８８０１に示されているよ
うに、石炭が収縮を開始する温度を軟化開始温度、石炭
の膨張率が最大を示す温度を最大膨張温度という。石炭
の軟化開始温度および最大膨張温度は炭種によって異な
る。このため、複数の石炭を配合した原料炭をコークス
炉内で乾留する場合には、炭種によって最大膨張温度が
異なるために原料炭の全膨張率は各石炭の全膨張率の加
重平均値で表すことはできない。例えば、表１に性状を
示す石炭Ａを５０ｗｔ％と石炭Ｃを５０ｗｔ％配合した
原料炭を加熱して乾留すると、石炭Ａは４５８℃で最大
膨張率を示し、それ以上の温度域では石炭Ａは再固化す
る。石炭Ｃの最大膨張温度は４９３℃であり、石炭Ａが
最大に膨張する温度では軟化溶融状態になっているが、
まだ充分に膨張していない。そこで、石炭Ｃが膨張する
温度域では石炭Ａは再固化しており、再固化炭のネット
ワークが形成されるため、配合炭としての膨張が阻害さ
れることになる。このように、最大膨張温度の異なる各
種の石炭を配合した原料炭の全膨張率には加成性がな
い。
合わせによって大幅に変化し、原料炭中に配合した各石
炭の全膨張率の加重平均値で単純に表すことはできな
い。図５に示すように、石炭を加熱すると一旦収縮した
後、膨張する。ＪＩＳ Ｍ ８８０１に示されているよ
うに、石炭が収縮を開始する温度を軟化開始温度、石炭
の膨張率が最大を示す温度を最大膨張温度という。石炭
の軟化開始温度および最大膨張温度は炭種によって異な
る。このため、複数の石炭を配合した原料炭をコークス
炉内で乾留する場合には、炭種によって最大膨張温度が
異なるために原料炭の全膨張率は各石炭の全膨張率の加
重平均値で表すことはできない。例えば、表１に性状を
示す石炭Ａを５０ｗｔ％と石炭Ｃを５０ｗｔ％配合した
原料炭を加熱して乾留すると、石炭Ａは４５８℃で最大
膨張率を示し、それ以上の温度域では石炭Ａは再固化す
る。石炭Ｃの最大膨張温度は４９３℃であり、石炭Ａが
最大に膨張する温度では軟化溶融状態になっているが、
まだ充分に膨張していない。そこで、石炭Ｃが膨張する
温度域では石炭Ａは再固化しており、再固化炭のネット
ワークが形成されるため、配合炭としての膨張が阻害さ
れることになる。このように、最大膨張温度の異なる各
種の石炭を配合した原料炭の全膨張率には加成性がな
い。
【０００５】
【表１】
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、炭種の
異なる石炭を配合した場合の石炭の全膨張率を精度良く
推定する方法の開発が望まれていた。
異なる石炭を配合した場合の石炭の全膨張率を精度良く
推定する方法の開発が望まれていた。
【０００７】本発明は、コークス炉で乾留する際の石炭
の全膨張率の推定方法を提示することを目的とする。
の全膨張率の推定方法を提示することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、 （１） 全膨張率の加成性が成り立つ石炭種をグループ
として区分し、各グループの石炭の全膨張率の加重平均
値と、各グループの石炭の膨張性阻害因子（以下、ＩＦ
と記す）とを用いて前記原料炭をコークスで乾留する際
の全膨張率を推定することを特徴とする石炭の膨張率の
推定方法。 （２） 乾留中に膨張率が最大となる温度域が４６０℃
以下である石炭種のグループ（Ｉ）、乾留中に膨張率が
最大となる温度域が４６０℃超で５００℃以下の石炭種
のグループ（II）、および乾留中に膨張率が最大となる
温度域が５００℃超の石炭のグループ（III ）に区分す
ることを特徴とする（１）に記載の石炭の膨張率の推定
方法。 （３） 配合炭中のグループ（Ｉ）、グループ（III ）
に属する配合炭の割合と式（２）の関係より膨張性阻害
因子を算出し、クループ（II）に属する石炭の全膨張率
と前記膨張性阻害因子とを用いて式（１）より配合炭の
全膨張率を推定することを特徴とする（２）に記載の石
炭の全膨張率の推定方法。 ＴＤ＝ΣＴＤi ＊ＩＦ ．．．．．（１） ＩＦ＝ａ＊Ｘ1 2＋ｂ＊Ｘ1 ＋ｃ＊Ｘ3 2＋ｄ＊Ｘ3 ．．．．．（２） ＴＤ ．．．．．配合炭の全膨張率の推定値（％） ΣＴＤi ．．．配合炭中のグループ（II）に属する石
炭の全膨張率の加重平均値（％） ＩＦ ．．．．．膨張性阻害因子（−） Ｘ1 ．．．．．配合炭中のグループ（Ｉ）に属する石
炭の割合（ｗｔ％） Ｘ3 ．．．．．配合炭中のグループ（III ）に属する
石炭の割合（ｗｔ％） −０．５＊１０-4≦ａ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｂ≦−１０．０＊１０-3 −０．５＊１０-4≦ｃ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｄ≦−１０．＊１０-3 である。
として区分し、各グループの石炭の全膨張率の加重平均
値と、各グループの石炭の膨張性阻害因子（以下、ＩＦ
と記す）とを用いて前記原料炭をコークスで乾留する際
の全膨張率を推定することを特徴とする石炭の膨張率の
推定方法。 （２） 乾留中に膨張率が最大となる温度域が４６０℃
以下である石炭種のグループ（Ｉ）、乾留中に膨張率が
最大となる温度域が４６０℃超で５００℃以下の石炭種
のグループ（II）、および乾留中に膨張率が最大となる
温度域が５００℃超の石炭のグループ（III ）に区分す
ることを特徴とする（１）に記載の石炭の膨張率の推定
方法。 （３） 配合炭中のグループ（Ｉ）、グループ（III ）
に属する配合炭の割合と式（２）の関係より膨張性阻害
因子を算出し、クループ（II）に属する石炭の全膨張率
と前記膨張性阻害因子とを用いて式（１）より配合炭の
全膨張率を推定することを特徴とする（２）に記載の石
炭の全膨張率の推定方法。 ＴＤ＝ΣＴＤi ＊ＩＦ ．．．．．（１） ＩＦ＝ａ＊Ｘ1 2＋ｂ＊Ｘ1 ＋ｃ＊Ｘ3 2＋ｄ＊Ｘ3 ．．．．．（２） ＴＤ ．．．．．配合炭の全膨張率の推定値（％） ΣＴＤi ．．．配合炭中のグループ（II）に属する石
炭の全膨張率の加重平均値（％） ＩＦ ．．．．．膨張性阻害因子（−） Ｘ1 ．．．．．配合炭中のグループ（Ｉ）に属する石
炭の割合（ｗｔ％） Ｘ3 ．．．．．配合炭中のグループ（III ）に属する
石炭の割合（ｗｔ％） −０．５＊１０-4≦ａ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｂ≦−１０．０＊１０-3 −０．５＊１０-4≦ｃ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｄ≦−１０．＊１０-3 である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、その具体的な内容について
説明する。本発明者らは配合炭の全膨張率を精度良く推
定する方法について鋭意検討した。前述したように、各
種の石炭を配合した原料炭の全膨張率には単純な加成性
はない。そこで本発明者らは、表２に性状を示す１６種
類の石炭を用いて各種の石炭の性状とこれらを配合して
乾留した場合の全膨張率との関係について鋭意検討し
た。
説明する。本発明者らは配合炭の全膨張率を精度良く推
定する方法について鋭意検討した。前述したように、各
種の石炭を配合した原料炭の全膨張率には単純な加成性
はない。そこで本発明者らは、表２に性状を示す１６種
類の石炭を用いて各種の石炭の性状とこれらを配合して
乾留した場合の全膨張率との関係について鋭意検討し
た。
【００１０】
【表２】
【００１１】この結果、図6 に例を示すように乾留中の
最大膨張温度が特定の範囲の石炭種については全膨張率
の加成性が成り立つことを見いだした。そこで最大膨張
温度が特定の範囲の石炭種をグループとして区分し、各
グループに属する石炭の全膨張率の加重平均を算出す
る。各グループの全膨張率は加成性が成り立たないため
膨張性阻害因子（ＩＦ）を積算することにより原料炭の
全膨張率を精度良く推定できる。
最大膨張温度が特定の範囲の石炭種については全膨張率
の加成性が成り立つことを見いだした。そこで最大膨張
温度が特定の範囲の石炭種をグループとして区分し、各
グループに属する石炭の全膨張率の加重平均を算出す
る。各グループの全膨張率は加成性が成り立たないため
膨張性阻害因子（ＩＦ）を積算することにより原料炭の
全膨張率を精度良く推定できる。
【００１２】各種の石炭について全膨張率の加成性が成
り立つ石炭種を検討した結果、最大膨張温度が４６０℃
未満の石炭種のグループ、最大膨張温度が４６０℃超５
００℃以下の石炭種のグループ、および最大膨張温度が
５００℃超の石炭種のグループの３種類に区分できるこ
とを見出した。
り立つ石炭種を検討した結果、最大膨張温度が４６０℃
未満の石炭種のグループ、最大膨張温度が４６０℃超５
００℃以下の石炭種のグループ、および最大膨張温度が
５００℃超の石炭種のグループの３種類に区分できるこ
とを見出した。
【００１３】粘結炭のほとんどは最大膨張温度が４６０
℃超で５００℃以下のグループ（II）に属しており、全
膨張率が大きい。これに対して、非微粘結炭のほとんど
は最大膨張温度が４６０℃未満のグループ（Ｉ）に属
し、粘結炭に比べて全膨張率が小さい。また、高石炭化
度は最大膨張温度が５００℃超のグループ（III ）に属
し、最大膨張温度が４６０℃超で５００℃以下のグルー
プの粘結炭に比べて全膨張率が小さい。
℃超で５００℃以下のグループ（II）に属しており、全
膨張率が大きい。これに対して、非微粘結炭のほとんど
は最大膨張温度が４６０℃未満のグループ（Ｉ）に属
し、粘結炭に比べて全膨張率が小さい。また、高石炭化
度は最大膨張温度が５００℃超のグループ（III ）に属
し、最大膨張温度が４６０℃超で５００℃以下のグルー
プの粘結炭に比べて全膨張率が小さい。
【００１４】従って、最大膨張温度が４６０℃超で５０
０℃以下の最大膨張率が最も大きいグループ（II）に属
する石炭の全膨張率の加重平均値とグループ（Ｉ）、グ
ループ（II）石炭種に起因するＩＦの積により、配合炭
の全膨張率を簡便に推定することができる。
０℃以下の最大膨張率が最も大きいグループ（II）に属
する石炭の全膨張率の加重平均値とグループ（Ｉ）、グ
ループ（II）石炭種に起因するＩＦの積により、配合炭
の全膨張率を簡便に推定することができる。
【００１５】様々な炭種を配合した配合炭を加熱し、グ
ループ（Ｉ）、グループ（II）の石炭の配合割合と、配
合炭の全膨張率との関係を検討した結果、配合炭中のグ
ループ（Ｉ）、グループ（II）の割合とＩＦは式（２）
の関係式があることを実験的に見出した。
ループ（Ｉ）、グループ（II）の石炭の配合割合と、配
合炭の全膨張率との関係を検討した結果、配合炭中のグ
ループ（Ｉ）、グループ（II）の割合とＩＦは式（２）
の関係式があることを実験的に見出した。
【００１６】 ＩＦ＝ａ＊Ｘ1 2＋ｂ＊Ｘ1 ＋ｃ＊Ｘ3 2＋ｄ＊Ｘ3 ．．．．．（２） −０．５＊１０-4≦ａ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｂ≦−１０．０＊１０-3 −０．５＊１０-4≦ｃ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｄ≦−１０．＊１０-3 ここで、ＩＦは膨張性阻害因子（−）、Ｘ1 は配合炭中
のグループ（Ｉ）に属する石炭の割合（ｗｔ％）、Ｘ3
は配合炭中のグループ（III ）に属する石炭の割合（ｗ
ｔ％）を各々示す。
のグループ（Ｉ）に属する石炭の割合（ｗｔ％）、Ｘ3
は配合炭中のグループ（III ）に属する石炭の割合（ｗ
ｔ％）を各々示す。
【００１７】配合炭の全膨張率の推定は図１に示すフロ
ーで行う。
ーで行う。
【００１８】まず、最大膨張温度が４６０℃以下の石炭
をグループ（Ｉ）、４６０℃超で５００℃以下の石炭を
グループ（II）、および５００℃超の石炭をグループ
（III）の３つのグループに石炭をグループ分けする。
をグループ（Ｉ）、４６０℃超で５００℃以下の石炭を
グループ（II）、および５００℃超の石炭をグループ
（III）の３つのグループに石炭をグループ分けする。
【００１９】次に、各石炭を配合した場合の配合炭中の
グループ（Ｉ）に属する石炭の割合Ｘ1 、配合炭中のグ
ループ（III ）に属する石炭の割合Ｘ3 により上記式
（２）でＩＦを算出する。
グループ（Ｉ）に属する石炭の割合Ｘ1 、配合炭中のグ
ループ（III ）に属する石炭の割合Ｘ3 により上記式
（２）でＩＦを算出する。
【００２０】ＩＦとグループ（II）に属する石炭の全膨
張率の加重平均値の積から式（１）により該配合炭の全
膨張率を推定する。 ＴＤ＝ΣＴＤi ＊ＩＦ ．．．．．（１） ここで、ＴＤは配合炭中のグループ（II）に属する石炭
の膨張率の推定値（％）、ΣＴＤi は配合炭中のグルー
プ（II）に属する石炭の全膨張率の加重平均値（％）を
表わす。
張率の加重平均値の積から式（１）により該配合炭の全
膨張率を推定する。 ＴＤ＝ΣＴＤi ＊ＩＦ ．．．．．（１） ここで、ＴＤは配合炭中のグループ（II）に属する石炭
の膨張率の推定値（％）、ΣＴＤi は配合炭中のグルー
プ（II）に属する石炭の全膨張率の加重平均値（％）を
表わす。
【００２１】図２に示すように、式（２）により算出し
た配合炭の全膨張率の推定値と実績値の間には良好な相
関関係があり、配合炭の膨張率を簡便に精度良く推定す
ることが可能となった。
た配合炭の全膨張率の推定値と実績値の間には良好な相
関関係があり、配合炭の膨張率を簡便に精度良く推定す
ることが可能となった。
【００２２】
【実施例】以下、実施例によって本発明を詳細に説明す
る。本発明の方法に従って、表１に性状を示すように、
最大膨張温度が４６０℃以下のグループ（Ｉ）に属する
石炭Ａ，Ｂを０〜１８．９ｗｔ％、最大膨張温度が４６
０℃超で５００℃以下のグループ（II）に属する石炭
Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍ，Ｎを７
１．０〜８９．５ｗｔ％、最大膨張温度が５００℃超の
グループ（III ）に属する石炭Ｏ，Ｐを７．０〜２０．
０ｗｔ％配合した場合の１３種類に配合した石炭の膨張
性を図１に示すフローにより算出した。石炭の膨張率
は、ＪＩＳ Ｍ ８８０１に従って測定した。
る。本発明の方法に従って、表１に性状を示すように、
最大膨張温度が４６０℃以下のグループ（Ｉ）に属する
石炭Ａ，Ｂを０〜１８．９ｗｔ％、最大膨張温度が４６
０℃超で５００℃以下のグループ（II）に属する石炭
Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍ，Ｎを７
１．０〜８９．５ｗｔ％、最大膨張温度が５００℃超の
グループ（III ）に属する石炭Ｏ，Ｐを７．０〜２０．
０ｗｔ％配合した場合の１３種類に配合した石炭の膨張
性を図１に示すフローにより算出した。石炭の膨張率
は、ＪＩＳ Ｍ ８８０１に従って測定した。
【００２３】石炭の膨張率の推定値と実績値の関係を図
２、および表１に示す。この結果、本発明の方法に従っ
て石炭の膨張率を精度良く推定可能であり、操業上の石
炭の粘結性指標として使用する上で好ましいものであっ
た。
２、および表１に示す。この結果、本発明の方法に従っ
て石炭の膨張率を精度良く推定可能であり、操業上の石
炭の粘結性指標として使用する上で好ましいものであっ
た。
【００２４】（比較例）表１に性状を示す１３種類に配
合した石炭の膨張性を加重平均により算出した。石炭の
膨張率は、ＪＩＳ Ｍ ８８０１に従って測定した。
合した石炭の膨張性を加重平均により算出した。石炭の
膨張率は、ＪＩＳ Ｍ ８８０１に従って測定した。
【００２５】この結果、図３および表１に示すように石
炭の膨張率の推定精度が非常に悪く、操業上の粘結性の
指標として使用することができなかった。
炭の膨張率の推定精度が非常に悪く、操業上の粘結性の
指標として使用することができなかった。
【００２６】
【発明の効果】以上のように、本発明により、非微粘結
炭を多量に使用しても石炭の膨張率を推定することが可
能となった。この結果、原料炭の粘結性の指標である膨
張率を推定することが可能となった。本発明の技術的、
経済的な効果は非常に大きい。
炭を多量に使用しても石炭の膨張率を推定することが可
能となった。この結果、原料炭の粘結性の指標である膨
張率を推定することが可能となった。本発明の技術的、
経済的な効果は非常に大きい。
【図１】本発明を適用する石炭の膨張率の推定方法を示
す図。
す図。
【図２】本発明を実施例に適用した場合の石炭の膨張率
の推定精度を示す図。
の推定精度を示す図。
【図３】比較例の膨張率の推定精度を示す図。
【図４】石炭をコークス炉で乾留時のコークス化挙動を
示す模式図。
示す模式図。
【図５】石炭を加熱した場合の収縮、膨張挙動を示す
図。
図。
【図６】配合炭の膨張性を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池永 淳一郎 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4H012 LA00
Claims (3)
- 【請求項１】 全膨張率の加成性が成り立つ石炭種をグ
ループとして区分し、各グループに属する石炭の全膨張
率の加重平均値と、各グループの石炭の膨張性阻害因子
（以下、ＩＦと記す）とを用いて前記原料炭をコークス
で乾留する際の全膨張率を推定することを特徴とする石
炭の全膨張率の推定方法。 - 【請求項２】 乾留中に膨張率が最大となる温度域が４
６０℃以下である石炭種のグループ（Ｉ）、乾留中に膨
張率が最大となる温度域が４６０℃超で５００℃以下の
石炭種のグループ（II）、および乾留中に膨張率が最大
となる温度域が５００℃超の石炭のグループ（III ）に
区分することを特徴とする請求項１記載の石炭の全膨張
率の推定方法。 - 【請求項３】 配合炭中のグループ（Ｉ）、グループ
（III ）に属する配合炭の割合と式（２）の関係より膨
張性阻害因子を算出し、クループ（II）に属する石炭の
全膨張率と前記膨張性阻害因子とを用いて式（１）より
配合炭の全膨張率を推定することを特徴とする請求項２
記載の石炭の全膨張率の推定方法。 ＴＤ＝ΣＴＤi ＊ＩＦ ．．．．．（１） ＩＦ＝ａ＊Ｘ1 2＋ｂ＊Ｘ1 ＋ｃ＊Ｘ3 2＋ｄ＊Ｘ3 ．．．．．（２） ＴＤ ．．．．．配合炭の全膨張率の推定値（％） ΣＴＤi ．．．配合炭中のグループ（II）に属する石
炭の全膨張率の加重平均値（％） ＩＦ ．．．．．膨張性阻害因子（−） Ｘ1 ．．．．．配合炭中のグループ（Ｉ）に属する石
炭の割合（ｗｔ％） Ｘ3 ．．．．．配合炭中のグループ（III ）に属する
石炭の割合（ｗｔ％） −０．５＊１０-4≦ａ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｂ≦−１０．０＊１０-3 −０．５＊１０-4≦ｃ≦−５．０＊１０-4 −５．０＊１０-3≦ｄ≦−１０．＊１０−３
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10188706A JP2000017271A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 石炭の全膨張率の推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10188706A JP2000017271A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 石炭の全膨張率の推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000017271A true JP2000017271A (ja) | 2000-01-18 |
Family
ID=16228387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10188706A Withdrawn JP2000017271A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 石炭の全膨張率の推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000017271A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005232159A (ja) * | 2004-01-22 | 2005-09-02 | Mitsubishi Chemicals Corp | 化合物、電荷輸送材料および有機電界発光素子 |
| JP2015203045A (ja) * | 2014-04-11 | 2015-11-16 | 新日鐵住金株式会社 | コークスの製造方法 |
-
1998
- 1998-07-03 JP JP10188706A patent/JP2000017271A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005232159A (ja) * | 2004-01-22 | 2005-09-02 | Mitsubishi Chemicals Corp | 化合物、電荷輸送材料および有機電界発光素子 |
| JP2015203045A (ja) * | 2014-04-11 | 2015-11-16 | 新日鐵住金株式会社 | コークスの製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101134900B (zh) | 一种焦炭配煤比及其炼焦炭的方法 | |
| JP2020200360A (ja) | コークスの熱間反応後強度の推定方法及びコークスの製造方法 | |
| JP6680163B2 (ja) | コークス粒径の推定方法 | |
| JP3384300B2 (ja) | コークス製造用石炭の評価および配合方法 | |
| JP2000017271A (ja) | 石炭の全膨張率の推定方法 | |
| JP7067226B2 (ja) | コークス強度の評価方法 | |
| US2177226A (en) | Method of making coke | |
| JPH1161284A (ja) | 焼結鉱の還元粉化性の評価試験方法 | |
| JP4899326B2 (ja) | 配合炭のコークス収縮率の推定方法およびコークス製造方法 | |
| JP2699180B2 (ja) | コークスの製造法 | |
| JP6323150B2 (ja) | 配合炭の比容積の推定方法 | |
| JPH03273091A (ja) | コークス用配合炭の収縮性の予測方法 | |
| JP2853913B2 (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
| JP3742526B2 (ja) | コークス炉の操業方法 | |
| JP4279972B2 (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
| US2353753A (en) | Coking high volatile coal | |
| JP2017171718A (ja) | コークスの強度推定方法、及び、コークスの製造方法 | |
| JP4464835B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
| JP4105794B2 (ja) | コークス用原料炭の配合方法 | |
| JPH039991A (ja) | 非粘結炭の見掛けの流動度推定方法 | |
| JP2561211B2 (ja) | コークス用原料炭の配合方法 | |
| KR19980037267A (ko) | 고로취입용 미분탄의 발열량 추정방법 | |
| JP2001133379A (ja) | 粘結剤を添加した配合炭の最高流動度推定方法 | |
| JP7295407B2 (ja) | コークス中の窒素濃度の推定方法及びコークスの製造方法 | |
| JPS59145283A (ja) | 乾留製品の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050906 |