JP2000008028A - 作動流体 - Google Patents
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- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
- C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
- C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
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- C09K2205/10—Components
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- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 作動流体としての機能も優れ、なおかつ、オ
ゾン層の破壊や、地球温暖化に影響を与えることの少な
い新たな作動流体を提供すること。 【解決手段】 式（１）で表される１，１−ジフルオロ
エタン（ＨＦＣ−１５２ａ）と、式（２）で表される
１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３
４ａ）および二酸化炭素からなる作動流体。
ゾン層の破壊や、地球温暖化に影響を与えることの少な
い新たな作動流体を提供すること。 【解決手段】 式（１）で表される１，１−ジフルオロ
エタン（ＨＦＣ−１５２ａ）と、式（２）で表される
１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３
４ａ）および二酸化炭素からなる作動流体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ルームエアコン、カー
エアコン、冷蔵庫、冷凍機等の冷媒に使用される作動流
体に関する。
エアコン、冷蔵庫、冷凍機等の冷媒に使用される作動流
体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ルームエアコン、カーエアコン、
冷蔵庫、冷凍機等の装置では、作動流体として、フロン
類と称するハロゲン化炭化水素が知られており、利用温
度としては、凝縮温度および／または蒸発温度が約−１
５℃〜５０℃の範囲にて使用されている。中でもＨＣＦ
Ｃ−２２（クロロジフルオロメタン）は家庭用ルームエ
アコン、ビル用エアコンに、特定フロンＣＦＣ−１１
（トリクロロモノフルオロメタン）は発泡剤、噴射剤、
ターボ式冷凍機、大型冷蔵庫等用に、ＣＦＣ−１２（ジ
クロロジフルオロメタン）はレシプロ式冷凍機に用いら
れる最も一般的な冷媒で、エアコン、電気冷蔵庫、カー
クーラー、ウインドクーラー、列車冷房、食品冷蔵、工
場冷却装置等、冷凍、冷房等の作動流体としてこれまで
広く使用されていた。
冷蔵庫、冷凍機等の装置では、作動流体として、フロン
類と称するハロゲン化炭化水素が知られており、利用温
度としては、凝縮温度および／または蒸発温度が約−１
５℃〜５０℃の範囲にて使用されている。中でもＨＣＦ
Ｃ−２２（クロロジフルオロメタン）は家庭用ルームエ
アコン、ビル用エアコンに、特定フロンＣＦＣ−１１
（トリクロロモノフルオロメタン）は発泡剤、噴射剤、
ターボ式冷凍機、大型冷蔵庫等用に、ＣＦＣ−１２（ジ
クロロジフルオロメタン）はレシプロ式冷凍機に用いら
れる最も一般的な冷媒で、エアコン、電気冷蔵庫、カー
クーラー、ウインドクーラー、列車冷房、食品冷蔵、工
場冷却装置等、冷凍、冷房等の作動流体としてこれまで
広く使用されていた。
【０００３】しかしながら、これらの特定フロンは成層
圏のオゾン層を著しく破壊するために、既に国際条約に
より、１９９６年１月より生産が全廃となっている。こ
れに伴い暫定的に代替フロンＨＣＦＣ−２２が使用され
ているが、ＯＤＰ（オゾン破壊係数：ＣＦＣ−１１を基
準値１．０としている。）が０．０５５であり、２００
４年以降逐次生産削減になり、２０３０年には生産が全
廃になる。これに替わって、ハロゲン化炭化水素の一部
を水素に置換した代替フロン、例えば、ＨＦＣ−１３４
ａ（１，１，１，２−テトラフルオロエタン）がカーエ
アコン、家庭用電気冷蔵庫等の冷媒として既に実用化さ
れている。ＨＦＣ−１３４ａはＯＤＰが０で世界的に代
替フロンの主流になっており、現在、世界の大手代替フ
ロンメーカーで生産されている、しかしながら近年問題
にされているＨＧＷＰ（地球温暖化係数：ＣＦＣ−１１
を基準値１．０としている。）が０．２８と高い点が京
都会議（ＣＯＰ３）によって議論された。ちなみにＨＦ
Ｃ−１３４ａのＨＧＷＰは二酸化炭素の数千倍以上と言
われている。
圏のオゾン層を著しく破壊するために、既に国際条約に
より、１９９６年１月より生産が全廃となっている。こ
れに伴い暫定的に代替フロンＨＣＦＣ−２２が使用され
ているが、ＯＤＰ（オゾン破壊係数：ＣＦＣ−１１を基
準値１．０としている。）が０．０５５であり、２００
４年以降逐次生産削減になり、２０３０年には生産が全
廃になる。これに替わって、ハロゲン化炭化水素の一部
を水素に置換した代替フロン、例えば、ＨＦＣ−１３４
ａ（１，１，１，２−テトラフルオロエタン）がカーエ
アコン、家庭用電気冷蔵庫等の冷媒として既に実用化さ
れている。ＨＦＣ−１３４ａはＯＤＰが０で世界的に代
替フロンの主流になっており、現在、世界の大手代替フ
ロンメーカーで生産されている、しかしながら近年問題
にされているＨＧＷＰ（地球温暖化係数：ＣＦＣ−１１
を基準値１．０としている。）が０．２８と高い点が京
都会議（ＣＯＰ３）によって議論された。ちなみにＨＦ
Ｃ−１３４ａのＨＧＷＰは二酸化炭素の数千倍以上と言
われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らはこれらの
状況を鑑み、作動流体としての機能も優れ、なおかつ、
オゾン層の破壊や、地球温暖化に影響を与えることの少
ない新たな作動流体を得るべく鋭意研究を重ねた結果、
ＯＤＰが０であって、ＨＧＷＰが０．０３であるＨＦＣ
−１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）が、これらの
要求を満足する作動流体となることを知り得た。しか
も、このＨＦＣ−１５２ａは大気寿命が１．５〜１．７
年と、ＨＦＣ−１３４ａの大気寿命１５年等に比べれば
極めて短く、この点からも地球環境に優しい作動流体と
なり得る。さらに良いことには、このＨＦＣ−１５２ａ
は冷凍能力、成績係数ともに優れており、作動流体とし
ての使用量がＨＦＣ−１３４ａの６０〜７０％以下で済
むという点からも、地球温暖化に影響を与えることが少
なく、かつ経済的にも優れている。
状況を鑑み、作動流体としての機能も優れ、なおかつ、
オゾン層の破壊や、地球温暖化に影響を与えることの少
ない新たな作動流体を得るべく鋭意研究を重ねた結果、
ＯＤＰが０であって、ＨＧＷＰが０．０３であるＨＦＣ
−１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）が、これらの
要求を満足する作動流体となることを知り得た。しか
も、このＨＦＣ−１５２ａは大気寿命が１．５〜１．７
年と、ＨＦＣ−１３４ａの大気寿命１５年等に比べれば
極めて短く、この点からも地球環境に優しい作動流体と
なり得る。さらに良いことには、このＨＦＣ−１５２ａ
は冷凍能力、成績係数ともに優れており、作動流体とし
ての使用量がＨＦＣ−１３４ａの６０〜７０％以下で済
むという点からも、地球温暖化に影響を与えることが少
なく、かつ経済的にも優れている。
【０００５】しかし、このＨＦＣ−１５２ａは爆発範囲
が４．６〜１６．９ｖｏｌ％と、その安全性に唯一問題
がある。最近、欧州等ではブタン等の可燃性ガスを作動
流体として用いる方法が検討され、一部実施されている
が、可燃性ガスを作動流体として用いるエアコン、冷蔵
庫、冷凍機等では従来の装置をそのまま使用すると言う
ことは不可能で、装置の大型化等の大幅な改良を強いら
れることになる。本発明者らはこの点に着目し、エアコ
ン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置をそのまま使用し
て、なおかつ安全性にも優れる方法を模索した。
が４．６〜１６．９ｖｏｌ％と、その安全性に唯一問題
がある。最近、欧州等ではブタン等の可燃性ガスを作動
流体として用いる方法が検討され、一部実施されている
が、可燃性ガスを作動流体として用いるエアコン、冷蔵
庫、冷凍機等では従来の装置をそのまま使用すると言う
ことは不可能で、装置の大型化等の大幅な改良を強いら
れることになる。本発明者らはこの点に着目し、エアコ
ン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置をそのまま使用し
て、なおかつ安全性にも優れる方法を模索した。
【０００６】ドイツ特許ＤＥ４１１６２７４は、安全性
を改善するためにＨＦＣ−１５２ａに４〜２５ｗｔ％の
二酸化炭素等の不活性ガスを添加することをアイデアと
して提唱しているが、詳細な実施データもなく、技術的
に不明瞭である。事実、低濃度の不活性ガスを添加する
だけではＨＦＣ−１５２ａの安全性を改善することは困
難であり、かといって高濃度の不活性ガスを添加する
と、作動流体としての性能が著しく低下することにな
り、不活性ガスの添加というアイデアだけでは、ＨＦＣ
−１５２ａを安全かつ効率的に作動流体として用いるこ
とは不可能である。
を改善するためにＨＦＣ−１５２ａに４〜２５ｗｔ％の
二酸化炭素等の不活性ガスを添加することをアイデアと
して提唱しているが、詳細な実施データもなく、技術的
に不明瞭である。事実、低濃度の不活性ガスを添加する
だけではＨＦＣ−１５２ａの安全性を改善することは困
難であり、かといって高濃度の不活性ガスを添加する
と、作動流体としての性能が著しく低下することにな
り、不活性ガスの添加というアイデアだけでは、ＨＦＣ
−１５２ａを安全かつ効率的に作動流体として用いるこ
とは不可能である。
【０００７】同じ様な考え方で、特開平８−６７８７０
はＨＦＣ−３２（ジフルオロメタン）とＨＦＣ−１３４
ａの組み合わせに、微量の二酸化炭素を添加してＨＦＣ
−３２の燃焼性の問題を解決する提案をしているが、低
温時の漏洩ガスについての燃焼性の問題のみの解決で、
全面的に安全とは言えない。例えば、作動流体組成物の
全てが漏洩した時などの安全性については言及されてお
らず、必ずしも安全な作動流体とは言い難い。
はＨＦＣ−３２（ジフルオロメタン）とＨＦＣ−１３４
ａの組み合わせに、微量の二酸化炭素を添加してＨＦＣ
−３２の燃焼性の問題を解決する提案をしているが、低
温時の漏洩ガスについての燃焼性の問題のみの解決で、
全面的に安全とは言えない。例えば、作動流体組成物の
全てが漏洩した時などの安全性については言及されてお
らず、必ずしも安全な作動流体とは言い難い。
【０００８】また、これらの報告はアイデア若しくは理
論によるものであり、既存のエアコン、冷蔵庫、冷凍機
等の従来の装置にそのまま使用できるかどうかは甚だ疑
問であり、装置の大幅な改造等のデメリットを伴うもの
と考えられる。即ち、二酸化炭素等の不活性ガスを混合
して安全性を高めることができても、作動流体の冷凍能
力、成績係数が低ければ実用的ではなく、作動流体の組
成を限定することが重要な課題である。なおかつ、その
作動流体が現在使用されているエアコン、冷蔵庫、冷凍
機等の従来の装置にそのまま使用できれば、これは経済
的に有用といえる。
論によるものであり、既存のエアコン、冷蔵庫、冷凍機
等の従来の装置にそのまま使用できるかどうかは甚だ疑
問であり、装置の大幅な改造等のデメリットを伴うもの
と考えられる。即ち、二酸化炭素等の不活性ガスを混合
して安全性を高めることができても、作動流体の冷凍能
力、成績係数が低ければ実用的ではなく、作動流体の組
成を限定することが重要な課題である。なおかつ、その
作動流体が現在使用されているエアコン、冷蔵庫、冷凍
機等の従来の装置にそのまま使用できれば、これは経済
的に有用といえる。
【０００９】
【課題を解決するための手段】かかる問題を解決するた
めに、本発明者らはＨＦＣ−１５２ａに二酸化炭素を限
定された範囲で添加し、さらに第三成分としてＨＦＣ−
１３４ａをこれも限定された範囲で添加することによ
り、ＯＤＰが０であって、ＨＧＷＰが小さく、燃焼性の
問題等安全性にも優れ、作動流体としての冷凍能力、成
績係数が優秀であって、なおかつ、現住使用されている
エアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置にそのまま使
用できる作動流体を完成すべく、鋭意研究を重ねた結
果、以下のような範囲の組成物がこれらの要求を満足す
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
めに、本発明者らはＨＦＣ−１５２ａに二酸化炭素を限
定された範囲で添加し、さらに第三成分としてＨＦＣ−
１３４ａをこれも限定された範囲で添加することによ
り、ＯＤＰが０であって、ＨＧＷＰが小さく、燃焼性の
問題等安全性にも優れ、作動流体としての冷凍能力、成
績係数が優秀であって、なおかつ、現住使用されている
エアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置にそのまま使
用できる作動流体を完成すべく、鋭意研究を重ねた結
果、以下のような範囲の組成物がこれらの要求を満足す
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】すなわち本発明は、式（１）で表される
１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）と、式
（２）で表される１，１，１，２−テトラフルオロエタ
ン（ＨＦＣ−１３４ａ）および二酸化炭素からなる作動
流体に関する。好ましくはＨＦＣ−１５２ａ：３０〜８
０重量％、ＨＦＣ−１３４ａ：１０〜６０重量％および
二酸化炭素１〜３０重量％、さらに好ましくはＨＦＣ−
１５２ａ：６０〜８０重量％、ＨＦＣ−１３４ａ：１０
〜２０重量％および二酸化炭素５〜２０重量％からなる
組成分であって、ＯＤＰが０であって、ＨＧＷＰが小さ
く、燃焼性の問題等安全性にも優れ、作動流体としての
冷凍能力、成績係数が優秀であって、なおかつ、現在使
用されているエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置
にそのまま使用できる新規な作動流体を提供するもので
ある。
１，１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ−１５２ａ）と、式
（２）で表される１，１，１，２−テトラフルオロエタ
ン（ＨＦＣ−１３４ａ）および二酸化炭素からなる作動
流体に関する。好ましくはＨＦＣ−１５２ａ：３０〜８
０重量％、ＨＦＣ−１３４ａ：１０〜６０重量％および
二酸化炭素１〜３０重量％、さらに好ましくはＨＦＣ−
１５２ａ：６０〜８０重量％、ＨＦＣ−１３４ａ：１０
〜２０重量％および二酸化炭素５〜２０重量％からなる
組成分であって、ＯＤＰが０であって、ＨＧＷＰが小さ
く、燃焼性の問題等安全性にも優れ、作動流体としての
冷凍能力、成績係数が優秀であって、なおかつ、現在使
用されているエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置
にそのまま使用できる新規な作動流体を提供するもので
ある。
【００１１】本発明に使用する組成物はそのいずれもが
ＯＤＰが０であって、大前提となるオゾン破壊係数の問
題をクリアーしている。また、ＨＧＷＰは例えばＨＦＣ
−１５２ａ：７０重量％、ＨＦＣ−１３４ａ：１５重量
％および二酸炭素１５重量％からなる組成物の場合０．
０７であって、ＨＦＣ−１３４ａの単独の場合の四分の
一程度に抑えることができる。しかも、本発明による作
動流体としての使用量は従来のＨＦＣ−１３４ａの７０
％以下で済むことから、実質のＨＧＷＰは０．０５以下
となり、地球温暖化に及ぼす影響も極めて小さくなる。
ＯＤＰが０であって、大前提となるオゾン破壊係数の問
題をクリアーしている。また、ＨＧＷＰは例えばＨＦＣ
−１５２ａ：７０重量％、ＨＦＣ−１３４ａ：１５重量
％および二酸炭素１５重量％からなる組成物の場合０．
０７であって、ＨＦＣ−１３４ａの単独の場合の四分の
一程度に抑えることができる。しかも、本発明による作
動流体としての使用量は従来のＨＦＣ−１３４ａの７０
％以下で済むことから、実質のＨＧＷＰは０．０５以下
となり、地球温暖化に及ぼす影響も極めて小さくなる。
【００１２】本発明は作動流体としての冷凍能力、成績
係数を損なうことなく、燃焼性の問題等を解決するため
に、ＨＣＦ−１５２ａにＨＦＣ−１３４ａおよび二酸化
炭素を範囲を限定して添加する。ＨＦＣ−１５２ａの爆
発範囲は４．６〜１６．９ｖｏｌ％であり、最も危険性
の高いと考えられる一般的な４５０リットルの冷蔵庫で
は、全量のＨＦＣ−１５２ａ：１２０ｇ（現在使用され
ている冷蔵庫ではＨＦＣ−１３４ａ：１７０ｇ程度が充
填されているが、ＨＦＣ−１５２ａの冷凍能力、成績係
数が高く、充填量はＨＦＣ−１３４ａの約７０％以下で
済む。）が漏洩した場合、庫内のＨＦＣ−１５２ａガス
濃度は９．１ｖｏｌ％となって、爆発範囲内となり危険
である。危険を回避するために、ＨＦＣ−１５２ａに二
酸化炭素を添加すると、その爆発範囲は図１のようにな
り、二酸化炭素濃度が約１０ｖｏｌ％を超えると、その
爆発下限界が９．１ｖｏｌ％以上になることが分かる。
係数を損なうことなく、燃焼性の問題等を解決するため
に、ＨＣＦ−１５２ａにＨＦＣ−１３４ａおよび二酸化
炭素を範囲を限定して添加する。ＨＦＣ−１５２ａの爆
発範囲は４．６〜１６．９ｖｏｌ％であり、最も危険性
の高いと考えられる一般的な４５０リットルの冷蔵庫で
は、全量のＨＦＣ−１５２ａ：１２０ｇ（現在使用され
ている冷蔵庫ではＨＦＣ−１３４ａ：１７０ｇ程度が充
填されているが、ＨＦＣ−１５２ａの冷凍能力、成績係
数が高く、充填量はＨＦＣ−１３４ａの約７０％以下で
済む。）が漏洩した場合、庫内のＨＦＣ−１５２ａガス
濃度は９．１ｖｏｌ％となって、爆発範囲内となり危険
である。危険を回避するために、ＨＦＣ−１５２ａに二
酸化炭素を添加すると、その爆発範囲は図１のようにな
り、二酸化炭素濃度が約１０ｖｏｌ％を超えると、その
爆発下限界が９．１ｖｏｌ％以上になることが分かる。
【００１３】燃焼性を改善するという目的からは、二酸
化炭素を多量に添加することが好ましいが、添加量が多
すぎると今度は作動流体としての能力、即ち成積係数、
冷凍能力が低下し、系の圧力が上昇するという問題が生
じる。表１に、ＨＦＣ−１５２ａに二酸化炭素を添加し
た場合の成績係数、冷凍能力の変化、表２に系の圧力の
変化を示す。特に、系の圧力の上昇はその実用性に決定
的な致命傷を与える故、これらの問題を解決することが
急務となった。
化炭素を多量に添加することが好ましいが、添加量が多
すぎると今度は作動流体としての能力、即ち成積係数、
冷凍能力が低下し、系の圧力が上昇するという問題が生
じる。表１に、ＨＦＣ−１５２ａに二酸化炭素を添加し
た場合の成績係数、冷凍能力の変化、表２に系の圧力の
変化を示す。特に、系の圧力の上昇はその実用性に決定
的な致命傷を与える故、これらの問題を解決することが
急務となった。
【表１】 ただし、蒸発温度：−１５℃、凝縮温度：３０℃。
【表２】 ただし、圧力の単位はｋｇ／ｃｍ2 。
【００１４】これらの問題を克服するために、第三成分
としてＨＦＣ−１３４ａを添加することにより、作動流
体としての能力を維持しつつ、なおかつ安全性にも優
れ、ＨＧＷＰをそれ程上昇させないような組成を考え
た。ＨＦＣ−１３４ａの添加量としては１０〜６０重量
％、好ましくは１０〜２０重量％とすれば目的の作動流
体となり得ることを見出した。ＨＦＣ−１５２ａに二酸
化炭素及びＨＦＣ−１３４ａを添加した場合の成績係
数、冷凍能力の変化を表３に、系の圧力の変化を表４に
示す。
としてＨＦＣ−１３４ａを添加することにより、作動流
体としての能力を維持しつつ、なおかつ安全性にも優
れ、ＨＧＷＰをそれ程上昇させないような組成を考え
た。ＨＦＣ−１３４ａの添加量としては１０〜６０重量
％、好ましくは１０〜２０重量％とすれば目的の作動流
体となり得ることを見出した。ＨＦＣ−１５２ａに二酸
化炭素及びＨＦＣ−１３４ａを添加した場合の成績係
数、冷凍能力の変化を表３に、系の圧力の変化を表４に
示す。
【表３】 ただし、蒸発温度：−１５℃、凝縮温度：３０℃。
【表４】 ただし、圧力の単位はｋｇ／ｃｍ2 。
【００１５】表４から明らかなように、二酸化炭素の含
有率が３０％を超えると系の高温での圧力が急激に上昇
し、実用には不向きである。また、表３から明らかなよ
うに、二酸化炭素の含有率が３０％以下であっても、Ｈ
ＦＣ−１３４ａの含有率が高いと成績係数、冷凍能力が
低下し、ＨＦＣ−１５２ａの高い能力を相殺する結果と
なっている。これらの結果から、二酸化炭素の含有率は
１〜３０重量％好ましくは５〜２０重量％、ＨＦＣ−１
３４ａの含有率は１０〜６０重量％好ましくは１０〜２
０重量％とすれば、作動流体としての能力を維持しつ
つ、なおかつ安全性にも優れ、ＨＧＷＰをそれ程上昇さ
せないような優れた作動流体となり得る確信を得た。本
発明によるこれらの組成範囲の作動流体は、いずれも先
に述べた爆発下限界が９．１ｖｏｌ％以上でなければな
らないという要求を充分に満足しており、極めて、安全
な作動流体といえる。
有率が３０％を超えると系の高温での圧力が急激に上昇
し、実用には不向きである。また、表３から明らかなよ
うに、二酸化炭素の含有率が３０％以下であっても、Ｈ
ＦＣ−１３４ａの含有率が高いと成績係数、冷凍能力が
低下し、ＨＦＣ−１５２ａの高い能力を相殺する結果と
なっている。これらの結果から、二酸化炭素の含有率は
１〜３０重量％好ましくは５〜２０重量％、ＨＦＣ−１
３４ａの含有率は１０〜６０重量％好ましくは１０〜２
０重量％とすれば、作動流体としての能力を維持しつ
つ、なおかつ安全性にも優れ、ＨＧＷＰをそれ程上昇さ
せないような優れた作動流体となり得る確信を得た。本
発明によるこれらの組成範囲の作動流体は、いずれも先
に述べた爆発下限界が９．１ｖｏｌ％以上でなければな
らないという要求を充分に満足しており、極めて、安全
な作動流体といえる。
【００１６】本発明による作動流体は、現在使用されて
いるエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置を改造す
ることなく使用できるという利点を有する。これまでに
数多くの作動流体が開発されてきたが、そのほとんどは
従来の装置を大幅に改造しなければ使用できず、その都
度新型機種のエアコン、冷蔵庫、冷凍機等として提供さ
れてきた。しかし、これは経済的には極めて不利であ
り、特に使用者にとっては大きい負担となる。本発明に
よる作動流体はこれらの点の考慮した優れた作動流体と
いうことができる。
いるエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置を改造す
ることなく使用できるという利点を有する。これまでに
数多くの作動流体が開発されてきたが、そのほとんどは
従来の装置を大幅に改造しなければ使用できず、その都
度新型機種のエアコン、冷蔵庫、冷凍機等として提供さ
れてきた。しかし、これは経済的には極めて不利であ
り、特に使用者にとっては大きい負担となる。本発明に
よる作動流体はこれらの点の考慮した優れた作動流体と
いうことができる。
【００１７】また、本発明による作動流体を、現在使用
されているエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置等
に使用する場合、従来のＨＦＣ−１３４ａの７０％以下
で済み、この点からも経済的に有利な作動流体である。
しかも実質のＨＧＷＰは０．０５以下となり、地球温暖
化に及ぼす極めて小さくなる。
されているエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置等
に使用する場合、従来のＨＦＣ−１３４ａの７０％以下
で済み、この点からも経済的に有利な作動流体である。
しかも実質のＨＧＷＰは０．０５以下となり、地球温暖
化に及ぼす極めて小さくなる。
【００１８】本発明による作動流体は、現在使用されて
いるエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置を改造す
ることなく使用しても、冷媒が接触する装置の部品に与
える影響は小さく、十分実用に供することができる。冷
媒が接触する装置の部品としては、銅合金製のフュージ
ブルプラグ、ゴム製のＯリング、ゴム製のサクションホ
ース、アルミ製のサクションパイプ部、鉄製のサクショ
ンジョイント部等があるが、本発明による作動流体がこ
れらの部品に与える影響は小さく、従来使用されている
ＨＦＣ−１３４ａの影響と同等若しくはそれ以下であ
る。
いるエアコン、冷蔵庫、冷凍機等の従来の装置を改造す
ることなく使用しても、冷媒が接触する装置の部品に与
える影響は小さく、十分実用に供することができる。冷
媒が接触する装置の部品としては、銅合金製のフュージ
ブルプラグ、ゴム製のＯリング、ゴム製のサクションホ
ース、アルミ製のサクションパイプ部、鉄製のサクショ
ンジョイント部等があるが、本発明による作動流体がこ
れらの部品に与える影響は小さく、従来使用されている
ＨＦＣ−１３４ａの影響と同等若しくはそれ以下であ
る。
【００１９】本発明の作動流体は、特に添加しなくても
良いが、付臭剤としてアルキルメルカプタンを添加して
も良い。好ましくはメチルメルカプタン、エチルメルカ
プタン、ｎ−プロピルメルカプタン、ｉ−プロピルメル
カプタン、ｎ−ブチルメルカプタン、ｉ−ブチルメルカ
プタン、ｔ−ブチルメルカプタン等が挙げられる。
良いが、付臭剤としてアルキルメルカプタンを添加して
も良い。好ましくはメチルメルカプタン、エチルメルカ
プタン、ｎ−プロピルメルカプタン、ｉ−プロピルメル
カプタン、ｎ−ブチルメルカプタン、ｉ−ブチルメルカ
プタン、ｔ−ブチルメルカプタン等が挙げられる。
【００２０】本発明の作動流体は、ＨＦＣ−１３４ａと
同等以上の成績係数、冷凍能力を有する。極めて優秀な
冷媒特性を持つ。しかも冷媒としての必要量はＨＦＣ−
１３４ａの７０％以下程度で済み、経済的にも優れてい
る。なおかつＯＤＰは０であって、ＨＧＷＰはＨＦＣ−
１３４ａの０．２５に対して０．０７と低く、使用量が
７０％以下であることから、実質のＨＧＷＰは０．０５
以下となって、地球環境に極めて優しい冷媒である。さ
らに、本発明の作動流体は新たに装置を開発する必要が
なく、現在使用されているエアコン、冷蔵庫、冷凍機等
の従来の装置にそのまま使用できるという利点も併せ持
つ。本発明の作動流体は、ルームエアコン、カーエアコ
ン、冷蔵庫、冷凍機等の冷媒、標準冷凍の作動流体とし
て有用である。
同等以上の成績係数、冷凍能力を有する。極めて優秀な
冷媒特性を持つ。しかも冷媒としての必要量はＨＦＣ−
１３４ａの７０％以下程度で済み、経済的にも優れてい
る。なおかつＯＤＰは０であって、ＨＧＷＰはＨＦＣ−
１３４ａの０．２５に対して０．０７と低く、使用量が
７０％以下であることから、実質のＨＧＷＰは０．０５
以下となって、地球環境に極めて優しい冷媒である。さ
らに、本発明の作動流体は新たに装置を開発する必要が
なく、現在使用されているエアコン、冷蔵庫、冷凍機等
の従来の装置にそのまま使用できるという利点も併せ持
つ。本発明の作動流体は、ルームエアコン、カーエアコ
ン、冷蔵庫、冷凍機等の冷媒、標準冷凍の作動流体とし
て有用である。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の作動流体を実施例に基づいて
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。
【００２２】実施例１ ＨＦＣ−１５２ａ／ＨＦＣ−１３４ａ／二酸化炭素の混
合冷媒の爆発限界試験を以下の要領で行った。放電用白
金、圧力計、吸気弁、ＨＦＣ−１５２ａ吸入弁、ＨＦＣ
−１３４ａ吸入弁、二酸化炭素吸入弁を付した所定の爆
発容器に、所定量ＨＦＣ−１５２ａ、ＨＦＣ−１３４ａ
及び二酸化炭素を分圧調整により吸入し、スパークし
た。スパークは０．３秒間継続し、１度のテストにつき
３回の着火を試みた。また、条件を一定とするために、
２回目以降の着火は圧力が元に戻るのを待って実施し
た。爆発限界値の判定は最初に爆発した爆発した濃度の
一つ手前の濃度で再びテストし、不爆確認が可能である
濃度を限界とした。
合冷媒の爆発限界試験を以下の要領で行った。放電用白
金、圧力計、吸気弁、ＨＦＣ−１５２ａ吸入弁、ＨＦＣ
−１３４ａ吸入弁、二酸化炭素吸入弁を付した所定の爆
発容器に、所定量ＨＦＣ−１５２ａ、ＨＦＣ−１３４ａ
及び二酸化炭素を分圧調整により吸入し、スパークし
た。スパークは０．３秒間継続し、１度のテストにつき
３回の着火を試みた。また、条件を一定とするために、
２回目以降の着火は圧力が元に戻るのを待って実施し
た。爆発限界値の判定は最初に爆発した爆発した濃度の
一つ手前の濃度で再びテストし、不爆確認が可能である
濃度を限界とした。
【００２３】結果を表５に示す。
【表５】
【００２４】表５から明らかなように、本発明の冷媒の
爆発下限界は９．１ｖｏ１％以上であり、安全性の要求
を充分に満足しているといえる。
爆発下限界は９．１ｖｏ１％以上であり、安全性の要求
を充分に満足しているといえる。
【００２５】実施例２ 使用車種は、トヨタ・ガルディナワゴン（平成６年製、
排気量２０００ｃｃ、冷媒としてはＨＦＣ一１３４ａで
規定充填量は７５０ｇ）で、ＨＦＣ−１３４ａを真空吸
引で抜き取り、ＨＦＣ一１５２ａ（沸点−２４℃、蒸気
圧：５９６．０ｋＰａ（２５℃）、蒸発潜熱：３２７．
５ＫＪ／Ｋｇ（沸点）、ＯＤＰ；０，ＨＧＷＰ：０．０
３）を２７６ｇ、ＥＦＣ−１３４ａ（沸点−２６．２
℃、蒸気圧：６６５．７ｋｐａ（２５℃）、蒸発潜熱：
１７８．０ＫＪ／Ｋｇ（沸点）、ＯＤＰ：０、ＨＧＷ
Ｐ：０．２５３）を１３８ｇ、二酸化炭素（液化炭酸ガ
ス：比重：１．１０１（−３７℃）、沸点−７８．５
℃、蒸発潜熱：２８４．０．０ＫＪ／Ｋｇ（−２０
℃））を４６ｇ充填した。さらにこの混合系冷媒に付臭
剤としてエチルメルカプタンを、冷媒が気化した状態を
基準に１０ｐｐｍ（ｖｏ１）添加した。この混合系冷媒
のカーエアコンとしての性能試験結果は次の通りであっ
た。
排気量２０００ｃｃ、冷媒としてはＨＦＣ一１３４ａで
規定充填量は７５０ｇ）で、ＨＦＣ−１３４ａを真空吸
引で抜き取り、ＨＦＣ一１５２ａ（沸点−２４℃、蒸気
圧：５９６．０ｋＰａ（２５℃）、蒸発潜熱：３２７．
５ＫＪ／Ｋｇ（沸点）、ＯＤＰ；０，ＨＧＷＰ：０．０
３）を２７６ｇ、ＥＦＣ−１３４ａ（沸点−２６．２
℃、蒸気圧：６６５．７ｋｐａ（２５℃）、蒸発潜熱：
１７８．０ＫＪ／Ｋｇ（沸点）、ＯＤＰ：０、ＨＧＷ
Ｐ：０．２５３）を１３８ｇ、二酸化炭素（液化炭酸ガ
ス：比重：１．１０１（−３７℃）、沸点−７８．５
℃、蒸発潜熱：２８４．０．０ＫＪ／Ｋｇ（−２０
℃））を４６ｇ充填した。さらにこの混合系冷媒に付臭
剤としてエチルメルカプタンを、冷媒が気化した状態を
基準に１０ｐｐｍ（ｖｏ１）添加した。この混合系冷媒
のカーエアコンとしての性能試験結果は次の通りであっ
た。
【００２６】外気温度３４．３℃、車内温度３４．６
℃、内気循環して、カーエアコンの吹き出し口温度を測
定した結果を表６に示す。
℃、内気循環して、カーエアコンの吹き出し口温度を測
定した結果を表６に示す。
【表６】 運転開始８分後には１６℃まで低下し、アイドリング状
態での最低温度付近まで冷却していた。以後、１４分経
過まで変化が少ないことから、この車種でのアイドリン
グ状態での冷却可能温度は１６℃程度と判断し、走行状
態の同転数（ｒｐｍ）で計測した。その結果、走行状態
にして８分後にサーモ設定温度（最低レベル）付近まで
冷却しており、ＣＦＣ−１２を使用した場合よりも冷却
効果が優れれていた。また、運転中、全くエチルメルカ
プタンの臭気はなく、水冷媒の洩れは全く認められなか
った。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の性能は付臭剤を
添加した混合系冷媒一の性能と全く同様なものであっ
た。
態での最低温度付近まで冷却していた。以後、１４分経
過まで変化が少ないことから、この車種でのアイドリン
グ状態での冷却可能温度は１６℃程度と判断し、走行状
態の同転数（ｒｐｍ）で計測した。その結果、走行状態
にして８分後にサーモ設定温度（最低レベル）付近まで
冷却しており、ＣＦＣ−１２を使用した場合よりも冷却
効果が優れれていた。また、運転中、全くエチルメルカ
プタンの臭気はなく、水冷媒の洩れは全く認められなか
った。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の性能は付臭剤を
添加した混合系冷媒一の性能と全く同様なものであっ
た。
【００２７】実施例３ 実施例２において、ＨＦＣ−１５２ａを２４３ｇ、ＨＦ
Ｃ−１３４ａを１９９ｇ、二酸化炭素を１８ｇ、エチル
メルカプタンを５ｐｐｍ添加した以外は実施例２と同じ
条件で、カーエアコン用冷媒の性能試験を実施した結果
は次の通りであった。
Ｃ−１３４ａを１９９ｇ、二酸化炭素を１８ｇ、エチル
メルカプタンを５ｐｐｍ添加した以外は実施例２と同じ
条件で、カーエアコン用冷媒の性能試験を実施した結果
は次の通りであった。
【００２８】外気温度３２．４℃、車内温度３３．５
℃、内気循環して、カーエアコンの吹き出し口温度を測
定した結果を表７に示す。
℃、内気循環して、カーエアコンの吹き出し口温度を測
定した結果を表７に示す。
【表７】 実施例２とほぼ同等の結果が得られ、試験中エチルメル
カプタンの臭気は全くなく。冷媒は安定に作動している
ことが確認された。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の性
能は付臭剤を添加した混合系冷媒の性能と全く同様なも
のであった。
カプタンの臭気は全くなく。冷媒は安定に作動している
ことが確認された。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の性
能は付臭剤を添加した混合系冷媒の性能と全く同様なも
のであった。
【００２９】実施例２において、ＨＦＣ−１５２ａを３
２２ｇ、ＨＦＣ−１３４ａを８３ｇ、二酸化炭素を５５
ｇ、メチルメルカプタンを４ＰＰｍ添加した以外は実施
例２と同じ条件で、カーエアコン用冷媒の性能試験を実
施した結果は次の通りであった。
２２ｇ、ＨＦＣ−１３４ａを８３ｇ、二酸化炭素を５５
ｇ、メチルメルカプタンを４ＰＰｍ添加した以外は実施
例２と同じ条件で、カーエアコン用冷媒の性能試験を実
施した結果は次の通りであった。
【００３０】外気温度３３．８℃、車内温度３４．９
℃、内気循環して、カーエアコンの吹き山し口温度を測
定した結果を表８に示す。
℃、内気循環して、カーエアコンの吹き山し口温度を測
定した結果を表８に示す。
【表８】 実施例２とほぼ同等の結果が得られ、試験中エチルメル
カプタンの臭気は全くなく、冷媒は安定に作動している
ことが確認された。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の性
能は付臭剤を添加した混合系冷媒の性能と全く同様なも
のであった。
カプタンの臭気は全くなく、冷媒は安定に作動している
ことが確認された。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の性
能は付臭剤を添加した混合系冷媒の性能と全く同様なも
のであった。
【００３１】実施例５ 実施例２において、ＨＦＣ−１５２ａを２９９ｇ、ＨＦ
Ｃ−１３４ａを１４３ｇ、二酸化炭素を１８ｇ、エチル
メルカプタンを３ｐｐｍ添加した以外は実施例２と同じ
条件で、カーエアコン用冷媒の性能試験を実施した結果
は次の通りであった。
Ｃ−１３４ａを１４３ｇ、二酸化炭素を１８ｇ、エチル
メルカプタンを３ｐｐｍ添加した以外は実施例２と同じ
条件で、カーエアコン用冷媒の性能試験を実施した結果
は次の通りであった。
【００３２】外気温度３３．０℃、車内温度３４．０
℃、内気循環にして、カーエアコンの吹き出し口温度を
測定した結果を表９に示す。
℃、内気循環にして、カーエアコンの吹き出し口温度を
測定した結果を表９に示す。
【表９】 実施例２とほぼ同等の結果が得られ、試験中エチルメチ
ルカプタンの臭気は全くなく、冷媒は安定に作動してい
ることが確認された。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の
性能は付臭剤を添加した混合系冷媒の性能と全く同様な
ものであった。
ルカプタンの臭気は全くなく、冷媒は安定に作動してい
ることが確認された。なお、付臭剤なしの混合系冷媒の
性能は付臭剤を添加した混合系冷媒の性能と全く同様な
ものであった。
【００３３】比較例１ 実施例２の車種にて、冷媒としてＨＦＣ−１３４ａのみ
を使用してカーエアコンの性能試験を実施した結果を表
１０に示す。外気温度３２．４℃、内気循環にして温度
設定は最低レベルにした。
を使用してカーエアコンの性能試験を実施した結果を表
１０に示す。外気温度３２．４℃、内気循環にして温度
設定は最低レベルにした。
【表１０】 ＨＦＣ−１３４ａのみによるカーエアコンの性能試験で
は、本発明の混合系冷媒に近い性能を示しているが、Ｈ
ＧＷＰ値が二酸化炭素より数千倍高いことを考えると、
中古車からのＨＦＣ−１３４ａの大気放出は地球環境の
温暖化を促進する観点から好まし冷媒とは考えられな
い。これに対して本発明による新規冷媒はＨＧＷＰ値が
ＨＦＣ−１３４ａより低く、かつカーエアコンとしての
性能もＨＦＣ−１３４ａと同等以上であり、種々のバラ
ンスが取れた優れた冷媒といえる。
は、本発明の混合系冷媒に近い性能を示しているが、Ｈ
ＧＷＰ値が二酸化炭素より数千倍高いことを考えると、
中古車からのＨＦＣ−１３４ａの大気放出は地球環境の
温暖化を促進する観点から好まし冷媒とは考えられな
い。これに対して本発明による新規冷媒はＨＧＷＰ値が
ＨＦＣ−１３４ａより低く、かつカーエアコンとしての
性能もＨＦＣ−１３４ａと同等以上であり、種々のバラ
ンスが取れた優れた冷媒といえる。
【００３４】比較例２ 車種がトヨタ・スターレット（排気量１３００ｃｃ）に
て、ＨＦＣ−１３４ａを５００ｇ、冷凍機油を５０ｇ充
填して、カーエアコンの性能試験を実施した結果を表１
１に示す。外気温度３６．０℃、内気循環にして温度設
定は最低レベルにした。
て、ＨＦＣ−１３４ａを５００ｇ、冷凍機油を５０ｇ充
填して、カーエアコンの性能試験を実施した結果を表１
１に示す。外気温度３６．０℃、内気循環にして温度設
定は最低レベルにした。
【表１１】
【００３５】比較例３ 車種は比較例２と同一で、ＣＦＣ−１２を５００ｇ充填
して、カーエアコンの性能試験を実施した結果を表１２
に示す。外気温度３１．０℃、内気循環にして温度設定
は撮低レベルにした。
して、カーエアコンの性能試験を実施した結果を表１２
に示す。外気温度３１．０℃、内気循環にして温度設定
は撮低レベルにした。
【表１２】
【００３６】実施例６ 三菱電機株式会社製冷蔵庫（冷蔵庫容量：４５０リット
ル）のＨＦＣ−１３４ａ：１８５ｇを真空吸引で抜き取
り、ＨＦＣ−１５２ａを８８ｇ、ＨＦＣ−１３４ａを１
８ｇ、二酸化炭素を１４ｇ充填した。さらにこの混合系
冷媒に付臭剤としてエチルメルカプタンを、冷煤が気化
した状態を基準に１０ｐｐｍ（ｖｏ１）添加した。
ル）のＨＦＣ−１３４ａ：１８５ｇを真空吸引で抜き取
り、ＨＦＣ−１５２ａを８８ｇ、ＨＦＣ−１３４ａを１
８ｇ、二酸化炭素を１４ｇ充填した。さらにこの混合系
冷媒に付臭剤としてエチルメルカプタンを、冷煤が気化
した状態を基準に１０ｐｐｍ（ｖｏ１）添加した。
【００３７】この混合系冷媒の冷蔵庫を日常生活で使用
し、１８ヶ月間の実用テストを行い、３ヶ月毎にその状
態を観測した。また、同じ冷蔵庫をそのまま、同様に１
８ヶ月間の実用テストを行って比較した。結果を表１３
に示す。なお、温度調節は中の設定とした。
し、１８ヶ月間の実用テストを行い、３ヶ月毎にその状
態を観測した。また、同じ冷蔵庫をそのまま、同様に１
８ヶ月間の実用テストを行って比較した。結果を表１３
に示す。なお、温度調節は中の設定とした。
【表１３】
【００３８】実施例７ 温度計並びに圧力計を付した、内径１００ｍｍ、高さ２
５０ｍｍのステンレス製耐圧容器に、攪拌用のマグネチ
ックスタ−ラー（外皮テフロン製）とカーエアコンに使
用されているゴム製５／８インチＯ−リングを人れ、Ｈ
ＦＣ−１５２ａを７３ｇ、ＨＦＣ−１３４ａを１５ｇ、
二酸化炭素を１２ｇ並びに冷凍機潤滑油２０ｇを充填し
た。耐圧容器を恒温槽に浸し、系の温度が８５℃になる
ように調整し、マグネチックスターラーで攪拌しながら
１２０時間保った。冷却後、耐圧容器を開放し、ゴム製
Ｏ−リングを取り出して、そのゴム径の変化を測定し
た。
５０ｍｍのステンレス製耐圧容器に、攪拌用のマグネチ
ックスタ−ラー（外皮テフロン製）とカーエアコンに使
用されているゴム製５／８インチＯ−リングを人れ、Ｈ
ＦＣ−１５２ａを７３ｇ、ＨＦＣ−１３４ａを１５ｇ、
二酸化炭素を１２ｇ並びに冷凍機潤滑油２０ｇを充填し
た。耐圧容器を恒温槽に浸し、系の温度が８５℃になる
ように調整し、マグネチックスターラーで攪拌しながら
１２０時間保った。冷却後、耐圧容器を開放し、ゴム製
Ｏ−リングを取り出して、そのゴム径の変化を測定し
た。
【００３９】ゴム径を測定したＯ−リングを速度１０．
０ｍｍ／ｍｉｎ、で引っ張り試験を行った。引っ張り試
験時の温度は２１℃、湿度は５０％であった。比較のた
めに、同様の装置にゴム製５／８インチＯ−リングを入
れ、ＨＦＣ−１３４ａを１００ｇ、冷凍機潤滑油２０ｇ
を充填して、耐圧容器を恒温槽に浸し、系の温度が８５
℃になるように調整して、マグネチックスターラーで攪
拌しながら１２０時間保った。冷却後、耐圧容器を開放
し、ゴム製Ｏ−リングを取り出して、そのゴム径の変化
を測定した。ゴム径を測定したＯ−リングを速度１０．
０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り試験を行った。引っ張り試験
時の温度は２１℃、湿度は５０％であった。ゴム製Ｏ−
リングのゴム径の変化、断面積変化率を表１４に、引っ
張り試験の結果を表１５に示す。
０ｍｍ／ｍｉｎ、で引っ張り試験を行った。引っ張り試
験時の温度は２１℃、湿度は５０％であった。比較のた
めに、同様の装置にゴム製５／８インチＯ−リングを入
れ、ＨＦＣ−１３４ａを１００ｇ、冷凍機潤滑油２０ｇ
を充填して、耐圧容器を恒温槽に浸し、系の温度が８５
℃になるように調整して、マグネチックスターラーで攪
拌しながら１２０時間保った。冷却後、耐圧容器を開放
し、ゴム製Ｏ−リングを取り出して、そのゴム径の変化
を測定した。ゴム径を測定したＯ−リングを速度１０．
０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り試験を行った。引っ張り試験
時の温度は２１℃、湿度は５０％であった。ゴム製Ｏ−
リングのゴム径の変化、断面積変化率を表１４に、引っ
張り試験の結果を表１５に示す。
【表１４】
【表１５】
【００４０】
【発明の効果】以上のように、本発明の新規冷媒は従来
品の冷媒と比較して同等以上の性能を有し、使用量も従
来品の７０％以下で済み、なおかつ地球環境に優しい冷
媒であるといえる。カーエアコンによる連続運転走行試
験を１５ヶ月以上実施したが、性能の経時的変化はな
く、付臭剤の洩れ即ち混合系冷媒の洩れもなく、安定に
作動していた。なお、本発明の作動流体はその安全性に
おいても優れており、仮にこの冷媒を使用した自動車が
衝突事故を起こしたとしても着火することは全く考えら
れず、極めて安全な作動流体といえる。
品の冷媒と比較して同等以上の性能を有し、使用量も従
来品の７０％以下で済み、なおかつ地球環境に優しい冷
媒であるといえる。カーエアコンによる連続運転走行試
験を１５ヶ月以上実施したが、性能の経時的変化はな
く、付臭剤の洩れ即ち混合系冷媒の洩れもなく、安定に
作動していた。なお、本発明の作動流体はその安全性に
おいても優れており、仮にこの冷媒を使用した自動車が
衝突事故を起こしたとしても着火することは全く考えら
れず、極めて安全な作動流体といえる。
【図１】ＨＦＣ−１５２ａに二酸化炭素を添加したとき
の爆発下限界並びに爆発上限界を示すグラフである。な
お、図１中、◆は爆発下限界を、■は爆発上限界を表
す。
の爆発下限界並びに爆発上限界を示すグラフである。な
お、図１中、◆は爆発下限界を、■は爆発上限界を表
す。
Claims (4)
- 【請求項１】 式（１）で表される１，１−ジフルオロ
エタンと、式（２）で表される１，１，１，２−テトラ
フルオロエタンおよび二酸化炭素からなる作動流体。 〔化１〕 ＣＨＦ2 −ＣＨ3 ・・・・・式（１） 〔化２〕 ＣＦ3 −ＣＨ2 Ｆ ・・・・・式（２） - 【請求項２】 １，１−ジフルオロエタン３０〜８０重
量％、１，１，１，２−テトラフルオロエタン１０〜６
０重量％および二酸化炭素１〜３０重量％からなる作動
流体。 - 【請求項３】 １，１−ジフルオロエタン６０〜８０重
量％、１，１，１，２−テトラフルオロエタン１０〜２
０重量％および二酸化炭素５〜２０重量％からなる作動
流体。 - 【請求項４】 式（３）で表されるアルキルメルカプタ
ンを２５ｐｐｍ（気化した容積単位）以下含有する請求
項１、請求項２または請求項３のいずれかに記載の作動
流体。 〔化３〕 ＣｎＨ2n+1ＳＨ ・・・・・式（３） （ｎ：１〜４の整数）
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18073898A JP4153590B2 (ja) | 1998-06-26 | 1998-06-26 | 作動流体 |
| CN98117971A CN1093161C (zh) | 1998-06-26 | 1998-07-30 | 工作流体 |
| US09/339,275 US6261473B1 (en) | 1998-06-26 | 1999-06-23 | Working fluid containing 1,1-difluoroethane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and carbon dioxide |
| TW088116597A TW521085B (en) | 1998-06-26 | 1999-09-28 | Working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18073898A JP4153590B2 (ja) | 1998-06-26 | 1998-06-26 | 作動流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000008028A true JP2000008028A (ja) | 2000-01-11 |
| JP4153590B2 JP4153590B2 (ja) | 2008-09-24 |
Family
ID=16088458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18073898A Expired - Lifetime JP4153590B2 (ja) | 1998-06-26 | 1998-06-26 | 作動流体 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6261473B1 (ja) |
| JP (1) | JP4153590B2 (ja) |
| CN (1) | CN1093161C (ja) |
| TW (1) | TW521085B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| KR100439277B1 (ko) * | 2000-09-06 | 2004-07-07 | 에이씨엠텍(주) | 저온용 혼합 냉매 조성물 |
| JP2007503486A (ja) * | 2003-08-27 | 2007-02-22 | ゾルファイ フルーオル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 冷媒混合物の使用 |
| JP2010513646A (ja) * | 2006-12-19 | 2010-04-30 | アルケマ フランス | 冷媒として使用できる組成物 |
| JP2017031407A (ja) * | 2002-10-25 | 2017-02-09 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | フッ素置換オレフィンを含有する組成物 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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