HU184572B - Apparatus for refining melted metals - Google Patents
Apparatus for refining melted metals Download PDFInfo
- Publication number
- HU184572B HU184572B HU822204A HU220482A HU184572B HU 184572 B HU184572 B HU 184572B HU 822204 A HU822204 A HU 822204A HU 220482 A HU220482 A HU 220482A HU 184572 B HU184572 B HU 184572B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- shoulder
- cover
- lid
- joint
- graphite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
- C22B9/055—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ while the metal is circulating, e.g. combined with filtration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
A találmány tárgya berendezés fémolvadék finomítására, elsősorban Al, Mg, Cü, Zn, Sn Pb és ötvözeteik finomítási munkálatainál.
Hasonló berendezést ismertet a 3 743 263 sz. USA szabadalmi leírás.
Ebben a berendezésben a finomítás gázpermét disz· pergálás révén történik; a gáz igen apró buborékok formájában hatol át a fémolvadékon. A gázpermet diszpergálást forgó gázelosztó útján valósítják meg, az olvadékban jelentős turbulenciát hozva létre. Az örvénylés révén az apróbb nem-fémes részecskék nagyobbakká zömülnek, amelyeket a gázbuborékok az olvadék felszínére hoznak. Az örvénylést elősegíti továbbá a gázpermet keveredése a fémmel. A felszínre hozott nem-fémes szennyeződéseket a salakkal távolítják el a rendszerből, míg a fémből kiváló hidrogén a fáradt gázpermettel távozik.
A forgó gázelosztó függőleges tengely felső végére szerelt meghajtó szerkezetből és a másik végére szerelt forgó részből épül fel. A tengelyt majdnem teljes hoszszában körülveszi egy üreges henger — a sztátor—, amely a berendezéshez rögzített. Mint az állórész neve jelzi, ez az alkatrész mozdulatlan. A finomító gáz áthalad a tengely és a sztátor belső fala közötti térben. A sztátor felépítése: A felső rész acél; az alsó rész grafit, egymáshoz menetes csatlakozással mechanikusan rögzítve. A menetes csatlakozás továbbá gáz szigetelést biztosít. Az alsó rész grafitból készül, ami könnyen megmunkálható, ellenáll az alumíniumolvadéknak, a halogenid gázoknak és fedősóknak, melyek a finomító térben előfordulhatnak. A felső rész acélból készül a szilárd szerkezeti kialakítás végett. Míg a grafit ellenáll a finomító zónában előforduló anyagoknak és hőmérsékleti értékeknek, nem áll ellen ezen a hőmérsékleteken (kb. 700 °C) a levegő révén létrejövő oxidációnak. Másfelől az acél alkatrész oxidálóbb levegőn, mint a grafit, de egyáltalán nem áll ellen az alumíniumolvadéknak. Ezen körülményekkel összhangban került a grafitot és acélt rögzítő kötés a fedél részbe, mivel az ottani körülmények mindkét anyag számára megfelelőek. Ez azáltal oldható meg, hogy a fedél hőszigetelt, továbbá a szigetelés révén a fedél kellően vastag.
Az acél-grafit kötést ezért helyezték ebbe a szigetelt térbe. Habár a grafit hővezetőképessége viszonylag nagy, mégis, a meglehetősen magas üzemi hőmérsékleteken a levegő oxigénjével gyorsan oxidálódik, noha a levegőtől hatásosan elszigeteli a fedél zárt kialakítású megoldása a szóbanforgó kötésnél, továbbá az a körülmény, hogy a finomító térből a felszálló semleges gázok kitöltenek minden létező teret a sztátor és a fedél között. Az acél rész nem melegszik fel annyira, hogy a levegő oxigénjének hatására jelentősen oxidálódhatna.
Ez a szerkezeti elrendezés célszerű és mindaddig jól működik, amíg a finomítógáz csak semleges gázokat tartalmaz. Azonban amint klór jelenik meg, ahogyan az szokásos bizonyos finomító eljárások folyamán, a kötés acél része intenzív vegyi ráhatásnak lesz kitéve. A hőmérséklet elég magas ahhoz, hogy a képződött vasklorid elgőzölögjön és tovább terjedjen. Ezáltal az acél szerkezeti darab részei, beleértve a meneteket, egyszerűen eltűnnek.
A tömítések, amelyek ezeket a felületeket szigetelnék, hatástalanoknak bizonyulnak, minthogy a szóbajövő grafittípusok porózus szerkezetűek és a keresztül áramló gáz megrongálja az acélrészeket. Ha a fémrésze2 két korrózióálló ötvözetből gyártjuk,a menetes felületnél képződő korróziós termékek nem párolognak el. Ahogyan ezeknek a korróziós termékeknek növekszik a vastagsága, a grafitrészeket lokálisan valósággal cementálják. Ez esetben a kötés nem oldható könnyen a szükséges grafitcsere céljából. A felfekvő vállat a korrózió annyira apró gödrösre formálja, hogy nem biztosítja a hatásos szigetelést.
A találmánnyal célunk olyan berendezés kialakítása fémolvadékok finomítására, amelynek állórész csatlakozása a klór gáz romboló hatásának ellenáll.
A találmány tehát olyan fémolvadék finomítására szolgáló berendezés, amely tartalmaz
a) szigetelt fedéllel ellátott edényt, amely legalább egy beömlő és kifolyó térrel és az ezekhez csatlakozó legalább egy finomító kamrával van ellátva;
b) mindegyik finomító kamrában egy-egy forgó gázelosztókészüléket, amely a fedélen átmenő tengellyel a kamrán kívül, a tengely felső végén elhelyezett meghajtószerkezettel ellátott, a fedél alatt a kamra belsejében található, az említett tengely körül elhelyezett, azzal virtuálisan egytengelyű, az edényhez rögzített hüvelyszerű állórészt, ahol az állórész két részből áll:
— felső részének anyaga korrózióálló fém, az alsóé grafit, továbbá a felső részt és az alsó részt menetes csatlakozás köti össze, a fedél pedig legalább 127 mm vastagságú az állórész közelében.
A találmány szerint a berendezés része: (A) vállas kiképzésű vállig menetes csap, amely korrózióálló belül menetes fémhüvelyhez van kapcsolva a csap vállrészéhez illeszkedően; ahol a hüvely falvastagsága a csap faivastagságának 30-50%-a, az illeszkedésnél mérve;
(B) a korrózióálló fémhüvely menet nélküli részében kialakított körkörös hűtőgáz csatorna, amelynek legalább egy része a tengelyre merőlegesen, és a grafit-fém kötéstől a menetes hüvely falvastagságának megfelelő távolságra helyezkedüc el (ezáltal a menet nélküli grafit darab keresztmetszetének mintegy 70%-át — a vállas kiképzés közvetlen közelében - hatásos hűtés éri), ahol:
(C) a fedél kamra felőli oldala és a kötés fedél felőli oldala közötti távolság, valamint a fedél vastagságának hány adósa nagyobb egynél, továbbá (D) a körkörös szellőző csatorna vállhoz legközelebbi felületének a válltól mért távolsága, valamint a fedélnek a kamra felőli oldala és a kötésnek a fedél legközelebbi oldala közötti távolság aránya legfeljebb 0,35:1.
Megjegyezzük, hogy a ,jiüvely keresztmetszete” és a „hüvely falvastagsága” vonatkozásában a szűkített — magkeresztmetszetnél figyelembe vett — méretek értendők. (Tehát a 2. ábrán lévő „E” magkeresztmetszeti falvastagsági méret.)
A találmány további részleteit kiviteE példán, rajz segítségével ismertetjük. A rajzon az első ábra a talál-, mány szerinti berendezés vázlatos kereszt metszeti elrendezését mutatja (a kötés és a fedél részleteit elhagyva), a 2. ábra a berendezés tengelymenti keresztmetszeti vázlatát mutatja, elhagyva a környező berendezést és a tengelyt.
A 13 sztátor belsején egy itt nem ábrázolt tengely halad át, e tengely és a 13 sztátor közös 17 virtuális tengellyel rendelkezik. A tengely a 12 forgórészhez van rögzítve és csatlakozik a meghajtóműhöz (nincs ábrázolva) a felső tengelyvégre. A 13 sztátor illeszkedik a 18 fémszerkezeti részhez, amely viszont a 14 és 15 szigetelt fedélrészhez illeszkedik. A 14 és 15 fedélrészek üreges
184 572 acélszerkezetek, magas hőmérsékletre méretezett szigetelő anyagot tartalmaznak, az alsó felületük tűzállóanyag bevonatú. A 13 sztátor alsó része grafitból, a felső darab alsó része korrózióálló fémből, másik része szokványos acélból készül. Az alsó korrózióálló acéldarab alkotja a 19 kötés hüvelyrészét. A magas hőmérsékletű hőszigetelésre keramikus rostszövet, tűzállóanyagként pedig keramikus rostból préselt lemez használható. A 16 fedél vastagsága legalább 150 mm. Noha a vastagságnak műszakilag nincs felső határa, a praktikus felső érték 260 mm körül van.
A 2. ábra a berendezés tengelymenti keresztmetszeti vázlatát mutatja, elhagyva a tengelyt, azonban feltüntettük a 17 virtuális tengelyt. A metszet magábafoglalja részben a 13 sztátort, a 19 kötéssel és a 16 szigetelt fedélrészt.
A 13 sztátor részei: a 20 szokványos acélalkatrész, a 21 korrózióálló acélalkatrész és a 22 grafit alkatrész. A kötés 19 menetes hüvelyrésze megfelel a 21 korrózióálló fémalkatrésznek. A 22 grafit alkatrész magábanfoglalja a 25 menetes csapot és a 26 vállat, amelyre a menetes hüvely illeszkedik. A 22 grafit alkatrész teteje és a hüvely belső vízszintes síkja közötti hézag biztosítja, hogy a két alkatrész közötti illeszkedés mindig a 26 váll pereme révén realizálódjék.
A 23 körkörös hűtőgáz csatorna merőleges kialakítású, először párhuzamosan halad a 17 virtuális tengelylyel, utána merőlegesen erre, a menetes csatlakozáshoz nagyon közeli pontnál. A 23 körkörös hűtőgázcsatornához acélfalon keresztül 24 kifúvó nyílásokat fúrtak, amelyek a 23 körkörös hűtőgázcsatornának kiszélesedő végét képezik. Hűtőgázként nyomás alatt levegőt vagy nitrogént füvünk át a csatornán, amely „hatásosan hűtött felületet” hoz létre és a menetes grafitcsap hűtését oldja meg. Ez a hatásosan hűtött felület 23 csatornának a 17 tengelyre merőleges része. A szóbanforgó felület a kötés menetes hüvelyétől nem nagy távolságra helyezkedik el a 25 menetes csap felső vége és az illesztési hézag szomszédságában. A távolság kb. azonos a 21 korrózióálló menetes acélrész magkeresztmetszete vastagságával (azaz „D”), valamint az „E” jelzésű mérettel. A „kb” jelentése a konkrét esetben ±25% lehet, de célszerű, ha ±10%-ra korlátozódik. Az AISSI330 típusú rozsdamentes acél különösen megfelelő a 21 korrózióálló acélrész kialakítására, mert tulajdonságai révén, jobban elviseli magas hőmérsékleten a klór hatását mint a legtöbb más rozsdamentes acél típus, továbbá nagyobb a hővezetőképessége, mint a legtöbb más hasonló acélé, és ezáltal mérsékli a 19 kötés és a hőnek kitett alatta lévő grafitrész üzemi hőmérsékletet.
A 13 sztátor felső darabja részben a 20 szokványos acélalkatrészből, részben a 21 korrózióálló acélrészből került kialakításra gazdaságosság céljából, azaz a viszonylag költséges korrózióálló fémből a 19 kötés készül, ahol a magas hőmérsékletű klór korrodáló hatása és az okozott korrózió mértéke a legnagyobb lehet. Más hagyományos korrózióálló fémek szintén számításba vehetők, amelyek ugyancsak ellenállnak a klór hatásának, mint pl. a Hastelloy B. Ha szükséges a korrózió elkerülésére korrózióálló fémből gyárthatók a szerkezet magasabban lévő részei. Minden hagyományos fém, amely kellő szilárdságú és megfelel az üzemi körülményeknek, szóbajöhet a szokványos acélrész anyagának helyettesítésére. A 16 szigetelt fedélrész felett a 22 grafitdarab szűkül és kialakítja a 26 vállat, amelynek peremére a 21 korrózióálló acálrész felfekszik. A 25 menetes rész menetei a 26 Valinál kezdődnek. A 21 korrózióálló acélrész elem magkeresztmetszete legalább kb. 30%-a a 22 grafit darab menet nélküli részének közvetlenül a 26 váll magasságában mért keresztmetszetére vonatkoztatva. Természetesen ebbe a keresztmetszetbe nem értendő bele a sztátor középső üregének metszetfelülete. A 21 korrózióálló acélrész célszerű keresztmetszeti felülete 30%-tól 50%-ig alakulhat ugyanazon keresztmetszeti felületre vonatkoztatva.
A .hatásosan hűtött felület” a 17 virtuális tengelyre merőlegesen elhelyezkedő 23 körkörös hűtőcsatoma alsó része. Ennek a .hatásosan hűtött felület”-nek a nagysága közvetlenül a 26 vállnál mérve nem lehet kisebb a 22 grafitdarab menet nélküli része keresztmetszetének 70%-ánál, de lehetőség szerint 70%-a és 100%-a közötti legyen. Fontos felhívni a figyelmet arra, hogy a gázhűtés helyett a vízhűtés nem alkalmazható, kockázatai miatt. A 23 körkörös hűtőgáz csatorna ezen bekezdésben említett részének célszerű átmérője 8,5-tői 17 mm-ig alakulhat.
A fedél finomítókamra felőli oldalának a kötés fedélhez közelebbi oldalától mért távolsága („B” méret) és a fedél vastagságának („C” méret) aránya (B/C) nagyobb 1-nél. Az aránynak ugyan nincs felső határa — kivéve az ésszerűség korlátáit — de ez általában nem nagyobb mint 2:1. A 23 körkörös hűtőgáz csatorna 26 vállhoz legközelebbi felületének a válltól mért távolsága („A” méret) valamint a fedélnek a kamra felőli oldala és a kötésnek a fedél legközelebbi oldala közötti távolság („B” méret) A/B aránya nem nagyobb 0,35:1-nél és nem kisebb 0,2:1-nél.
A finomító kamra méretei: hossza 762 mm, szélessége 610 mm, magassága 864 mm. A tipikus sztátor és fedél méretek a következő méretspektrumba illeszkednek (a méret megnevezések a 2. ábrára vonatkozóan).
Méretmegnevezés Méret (mm)
A 50—75
B 200-275
C 125-275
D 8,5-13
E 85-13
A 13 sztátor átmérője a 26 vállnál 100—125
Claims (3)
- Szabadalmi igénypontok1. Berendezés fémolvadék finomítására, amely tartalmaz olyan szigetelt fedéllel ellátott edényt, amely legalább egy beömlő és kifolyótérrel és az ezekhez csatlakozó legalább egy finomító kamrával rendelkezik, mindegyik finomító kamrában egy-egy forgó gázelosztó készüléket a fedélen átmenő tengellyel, a tengely felső végén a kamrán kívül elhelyezett meghajtószerkezettel, a fedél alatt a kamra belsejében lévő, a tengely alsó részéhez rögzített forgórésszel és a tengely körül elhelyezett azzal virtuálisan egytengelyű, az edényhez rögzített hüvelyszerű állórésszel, ahol az állórész korrózióálló fém felsőrészből, grafit alsórészből továbbá a felsőrészt és az alsórészt összekötő menetes csatlakozásból áll, a fedél pedig legalább 127 mm vastagságú az állórész közelében, azzal jellemezve, hogy a kötés (19) részei:184 572-vállas kiképzésű vállig menetes csap (25), amely korrózióálló acélalkatrészhez (21) van kötve a csap (25) vállrészéhez illeszkedően; ahol a korrózióálló acélalkatrész (21) falvastagsága a csap (25) falvastagságának 30 50%-a, az illeszkedésnél mérve,-a korrózióálló acélalkatrész (21) menet nélküli részében kialakított körkörös hűtőgáz csatorna (23), amelynek legalább egy része a virtuális tengelyre (17) merőlegesen és a grafit-fém kötéstől (19) a menetes acélalkatrész (21) falvastagságának megfelelő távolságra helyezkedik el és a grafit csap (22) keresztmetszetének mintegy 70%-a a vállas kiképzés (26) közvetlen közelében erősen hűtött zónaként van kialakítva, ahol a fedél (16) kamra (5) felőli oldala és a kötés (19) fedél (16) felőli oldala közötti távolság (B), valamint a fedél (16) vastagság (C) hányadosa nagyobb 1-nél, továbbá a körkörös hűtőgáz.csatoma (23) vállhoz (26) legközelebbi felületének a válltól (26) mért távolsága (A) valamint a fedélnek (16) a kamra (5) felőli oldala és a kötésnek (19) a fedélhez (16) legközelebbi oldala közötti távolság (B) aránya legfeljebb 0,35:1.
- 2. Az 1. számú igénypont szerinti berendezés kiviteli
- 5 alakja azzal jellemezve, hogy a korrózióálló acélalkatrész (21) keresztmetszeti felülete 30—50%-aa grafit csap (25) menet nélküli keresztmetszeti felületének, az erősen hűtött zóna a grafit csap (25) menet nélküli része keresztmetszeti felületének70—100%-a a váll (26) magasságában; 1 o a fedélnek (16) a kamra (5) felőli oldala és a kötésnek (19) fedélhez (16) legközelebbi oldala közötti távolság (2), valamint a fedél (16) vastagságának hányadosa nagyobb egynél és legfeljebb kettő, a körkörös hűtőgáz csatorna (23) vállhoz (26) legkö15 zelebbi felületének a válltól (26) mért távolsága (A), valamint a fedélnek (16) a kamra (5) felőli oldala és a kötésnek (19) a fedélhez (16) legközelebbi oldala közötti távolság (B) aránya 0,2 és 0,35 között van.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/280,699 US4357004A (en) | 1981-07-06 | 1981-07-06 | Apparatus for refining molten metal |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU184572B true HU184572B (en) | 1984-09-28 |
Family
ID=23074226
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU822204A HU184572B (en) | 1981-07-06 | 1982-07-06 | Apparatus for refining melted metals |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4357004A (hu) |
EP (1) | EP0069434B1 (hu) |
JP (1) | JPS589944A (hu) |
KR (1) | KR890003016B1 (hu) |
AR (1) | AR227108A1 (hu) |
AT (1) | ATE10014T1 (hu) |
AU (1) | AU553245B2 (hu) |
BR (1) | BR8203899A (hu) |
CA (1) | CA1195495A (hu) |
CS (1) | CS227694B2 (hu) |
DE (1) | DE3261059D1 (hu) |
ES (1) | ES8305423A1 (hu) |
GR (1) | GR77251B (hu) |
HU (1) | HU184572B (hu) |
IE (1) | IE54116B1 (hu) |
IL (1) | IL66215A0 (hu) |
IN (1) | IN158135B (hu) |
IS (1) | IS1167B6 (hu) |
MX (1) | MX157872A (hu) |
NO (1) | NO161080C (hu) |
NZ (1) | NZ201106A (hu) |
PH (1) | PH18464A (hu) |
PL (1) | PL136358B1 (hu) |
SU (1) | SU1311624A3 (hu) |
YU (1) | YU147382A (hu) |
ZA (1) | ZA824652B (hu) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE447675B (sv) * | 1982-10-15 | 1986-12-01 | Ifm Dev Ab | Dysa for injektionslans |
JPS60204842A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-16 | Showa Alum Corp | 溶融マグネシウムの処理方法 |
JPS60252152A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-12 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | ガス機関の燃料切替運転方法 |
EP0183402B1 (en) * | 1984-11-29 | 1988-08-17 | Foseco International Limited | Rotary device, apparatus and method for treating molten metal |
CA1305609C (en) * | 1988-06-14 | 1992-07-28 | Peter D. Waite | Treatment of molten light metals |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2019470A (en) * | 1935-10-29 | Chloridizaxion of metals | ||
US2821472A (en) * | 1955-04-18 | 1958-01-28 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Method for fluxing molten light metals prior to the continuous casting thereof |
US3045997A (en) * | 1959-03-02 | 1962-07-24 | Armco Steel Corp | Porous oxygen lance |
DE1926241B2 (de) * | 1969-05-22 | 1977-01-13 | Vorrichtung zum zufuehren von behandlungsgasen, insbesondere chlorgas in metallschmelzen | |
US3743263A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-03 | Union Carbide Corp | Apparatus for refining molten aluminum |
DE2728173A1 (de) * | 1977-06-23 | 1979-01-04 | Rudolf Koppatz | Ruehrwerk fuer metallschmelzen |
US4203581A (en) * | 1979-03-30 | 1980-05-20 | Union Carbide Corporation | Apparatus for refining molten aluminum |
-
1981
- 1981-07-06 US US06/280,699 patent/US4357004A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-06-25 IS IS2738A patent/IS1167B6/is unknown
- 1982-06-29 ZA ZA824652A patent/ZA824652B/xx unknown
- 1982-06-29 NZ NZ201106A patent/NZ201106A/en unknown
- 1982-06-29 IN IN483/DEL/82A patent/IN158135B/en unknown
- 1982-06-30 CS CS824948A patent/CS227694B2/cs unknown
- 1982-06-30 CA CA000406398A patent/CA1195495A/en not_active Expired
- 1982-07-02 KR KR8202958A patent/KR890003016B1/ko active
- 1982-07-02 JP JP57114132A patent/JPS589944A/ja active Granted
- 1982-07-04 IL IL66215A patent/IL66215A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 AT AT82200842T patent/ATE10014T1/de not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 BR BR8203899A patent/BR8203899A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 ES ES513714A patent/ES8305423A1/es not_active Expired
- 1982-07-05 PH PH27526A patent/PH18464A/en unknown
- 1982-07-05 SU SU823462950A patent/SU1311624A3/ru active
- 1982-07-05 IE IE1623/82A patent/IE54116B1/en not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 AU AU85601/82A patent/AU553245B2/en not_active Ceased
- 1982-07-05 DE DE8282200842T patent/DE3261059D1/de not_active Expired
- 1982-07-05 EP EP82200842A patent/EP0069434B1/en not_active Expired
- 1982-07-05 NO NO822344A patent/NO161080C/no unknown
- 1982-07-06 PL PL1982237340A patent/PL136358B1/pl unknown
- 1982-07-06 GR GR68654A patent/GR77251B/el unknown
- 1982-07-06 MX MX193463A patent/MX157872A/es unknown
- 1982-07-06 HU HU822204A patent/HU184572B/hu not_active IP Right Cessation
- 1982-07-06 AR AR289896A patent/AR227108A1/es active
- 1982-07-06 YU YU01473/82A patent/YU147382A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL237340A1 (en) | 1983-01-17 |
AR227108A1 (es) | 1982-09-15 |
DE3261059D1 (en) | 1984-11-29 |
JPS589944A (ja) | 1983-01-20 |
EP0069434A1 (en) | 1983-01-12 |
ES513714A0 (es) | 1983-04-01 |
NO822344L (no) | 1983-01-07 |
AU553245B2 (en) | 1986-07-10 |
MX157872A (es) | 1988-12-19 |
CS227694B2 (en) | 1984-05-14 |
SU1311624A3 (ru) | 1987-05-15 |
BR8203899A (pt) | 1983-06-28 |
NZ201106A (en) | 1985-12-13 |
KR890003016B1 (ko) | 1989-08-18 |
IE54116B1 (en) | 1989-06-21 |
PH18464A (en) | 1985-07-18 |
ES8305423A1 (es) | 1983-04-01 |
ZA824652B (en) | 1983-04-27 |
GR77251B (hu) | 1984-09-11 |
IL66215A0 (en) | 1982-11-30 |
IS2738A7 (is) | 1983-01-07 |
IE821623L (en) | 1983-01-06 |
YU147382A (en) | 1985-06-30 |
IS1167B6 (is) | 1984-07-23 |
CA1195495A (en) | 1985-10-22 |
JPS625221B2 (hu) | 1987-02-03 |
US4357004A (en) | 1982-11-02 |
KR840000658A (ko) | 1984-02-25 |
ATE10014T1 (de) | 1984-11-15 |
EP0069434B1 (en) | 1984-10-24 |
IN158135B (hu) | 1986-09-13 |
NO161080B (no) | 1989-03-20 |
PL136358B1 (en) | 1986-02-28 |
NO161080C (no) | 1989-06-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9829250B2 (en) | Fluid cooled lances for top submerged injection | |
US2829960A (en) | Method and metallurgical device for the refining of steel | |
JP6324435B2 (ja) | ガラス溶解炉 | |
US4852120A (en) | Cooling apparatus for electric arc furnace electrodes | |
HU183077B (en) | Apparatus for refining melted metals | |
US4121042A (en) | Composite electrode with non-consumable upper section | |
HU184572B (en) | Apparatus for refining melted metals | |
US10077940B2 (en) | Top submerged injection lance for enhanced submerged combustion | |
CN1058126A (zh) | 传递电弧的等离子燃烧器 | |
JPH049992B2 (hu) | ||
US4168392A (en) | Composite electrode with non-consumable upper section | |
JPH05505168A (ja) | ガラス溶融電気炉 | |
JP2000035206A (ja) | バ―ナ並びにインジェクタ―の製造方法 | |
CN1884914B (zh) | 用于将物质引入反应空间的装置 | |
CN110455094B (zh) | 一种带导流散热环的熔融金属搅拌机构 | |
CN108115120B (zh) | 一种用于钢水出钢过程中的保护管 | |
US2141617A (en) | Boron carbide alloy and method of making the same | |
CN112553620A (zh) | 一种激光熔覆同轴送粉枪用气体保护罩装置 | |
JPH1072615A (ja) | 溶融金属の取鍋精錬方法ならびにその精錬装置 | |
CN219885999U (zh) | 一种组合式工艺烧嘴 | |
CN218719535U (zh) | 一种电加热旋转流槽接头 | |
JPH0230119Y2 (hu) | ||
Schlatter | Review of teeming stream protection systems for ingot casting | |
CN113701509A (zh) | 侧吹喷枪和具有其的冶金熔炼设备 | |
EP0871785B1 (en) | Method and apparatus for after-burning the combustible components of the atmosphere in metallurgical smelting vessels |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HU90 | Patent valid on 900628 | ||
HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |