NO161080B - Anordning ved apparat for raffinering av smeltet metall. - Google Patents
Anordning ved apparat for raffinering av smeltet metall. Download PDFInfo
- Publication number
- NO161080B NO161080B NO822344A NO822344A NO161080B NO 161080 B NO161080 B NO 161080B NO 822344 A NO822344 A NO 822344A NO 822344 A NO822344 A NO 822344A NO 161080 B NO161080 B NO 161080B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cover
- shoulder
- graphite
- stator
- sectional area
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 30
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 26
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 26
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 22
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 21
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 5
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 3
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- IWZSHWBGHQBIML-ZGGLMWTQSA-N (3S,8S,10R,13S,14S,17S)-17-isoquinolin-7-yl-N,N,10,13-tetramethyl-2,3,4,7,8,9,11,12,14,15,16,17-dodecahydro-1H-cyclopenta[a]phenanthren-3-amine Chemical compound CN(C)[C@H]1CC[C@]2(C)C3CC[C@@]4(C)[C@@H](CC[C@@H]4c4ccc5ccncc5c4)[C@@H]3CC=C2C1 IWZSHWBGHQBIML-ZGGLMWTQSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
- C22B9/055—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ while the metal is circulating, e.g. combined with filtration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører et apparat for raffinering av smeltet metall, som angitt i innledningen til krav 1.
Selv om oppfinnelsen som er beskrevet her spesielt er beregnet på raffinering av smeltede metaller, er den særlig hensiktsmessig ved raffinering av aluminium, magnesium, kobber, sink, tinn, bly og deres legeringer og kan betraktes som en forbedring av apparatet som er beskrevet i US patent nr. 3743263, utstedt 3. Juli 1973, som er innbefattet her som referanse.
I grunnprinsippet innbefatter den fremgangsmåte som gjennom-føres ved referanseapparatet dispersjon av en spredegass i form av ekstremt små gassbobler gjennom en smelte. Hydrogen fjernes fra smeiten ved desorpsjon inn i gassboblene, mens andre ikke-metalliske urenheter løftes inn i et drosslag ved flotasjon. Dispersjonen av spredegass gjennomføres ved bruk av roterende gassfordelere, som danner en stor mengde turbulens i smeiten. Turbulensen bevirker at små ikke-metalliske partikler agglomererer til store partikkel-aggregater flyter opp til smelteflaten ved hjelp av gassboblene. Denne turbulens i metallet sikrer også en omhyggelig sammenblanding av spredegass og smelte. Ikke-metalliske urenheter som flyter ut eller skummes av metallet trekkes ut av systemet med drossen, mens hydrogen som er desorbert fra metallet forlater systemet med brukt spredegass.
Rotasjonsgassfordeleren er bygget opp av et skaft med en rotor på en ende og drivinnretninger ved den andre ende. Dette skaft er over størstedelen av sin lengde omgitt av en hul hylse eller et hus, som kalles en stator, som er festet til apparatet. Som navnet stator antyder, er denne del ikke bevegelig. Prosessgass passerer gjennom rommet mellom den indre statorvegg og skaftet. Statoren omfatter generelt en øvre ståldel og en nedre grafittdel med en mekanisk forbindelse, så som en gjenget forbindelse, som i tillegg til å sammenbinde de to deler danner en gassavtetning. Grafitt benyttes for den nedre del på grunn av at det er et lett fremstillbart materiale som er motstandsdyktig mot smeltet aluminium og mot halogenidgasser og flussmidler som kan benyttes i raffineringssonen. Den øvre del er fremstilt av stål for å gi en konstruktiv understøttelse.
Mens grafitt er motstandsdyktig mot materialer og tempera-turer som foreligger i raffineringssonen, er det ikke motstandsdyktig mot oksydering fra luft ved disse tempera-turer, som generelt er ca.700°C. På den annen side er ståldelen mer motstandsdyktig mot luftoksydering enn grafitt, men er i det hele tatt ikke motstandsdyktig for smeltet aluminium. Disse betingelser tilsier at forbindelsen mellom grafitt og stål ligger i sonen for tildekningen, da dette er hvor betingelsene er egnet : for begge materialer. Dette skyldes at tildekningen er isolert for å redusere varmetap, og isolasjonen gir tildekningen betydelig tykkelse. Stål/- grafittforbindelsen var derfor plassert i denne isolerte sone. Selv om grafitten med sin relativt høye termiske ledningsevne fremdeles vil være ved en tilstrekkelig høy temperatur til å oksydere med stor hastighet i luft, vil luften bli effektivt utelukket ved kombinasjonen av det tette feste av tildekningen rundt forbindelsen og det faktum at den termiske konveksjon bevirker at inert gass fra raffineringssonen vil strømme oppover gjennom eventuelle tilgjengelige rom mellom stator og tildekning. Ståldelen vil ikke bli tilstrekkelig varm hvor den er frilagt for luft til å oksydere alvorlig.
Denne anordning er hensiktsmessig og arbeider godt så lenge prosessgassen inneholder bare inerte gasser. Når imidlertid klor er tilstede, slik det må være i noen raffineringsprose-dyrer, er det et alvorlig angrep på ståldelen av forbindelsen. Temperaturen er tilstrekkelig høy til å flyktiggjøre jernklorid som dannes, og dette flyktige materiale bæres bort. Således vil deler av stålseksjonen, innbefattende gjenger, ganske enkelt forsvinne. Avtetninger for å isolere disse områder fra prosessgassen er blitt funnet ineffektiv, særlig da de i praksis benyttede kvaliteter for grafitt er porøse og små mengder gass som strømmer gjennom grafitten er tilstrekkelig til å ødelegge ståldelen. Når metalldelen er fremstilt av en korrosjonsmotstandsdyktig legering, vil korrosjonsproduktene som dannes i gjengeområdet ikke være flyktige. Således vil deler av stålseksjonen, innbefattende gjenger, ganske enkelt forsvinne. Avtetninger for å isolere disse områder fra prosessgassen er blitt ineffektive, særlig da de i praksis benyttede kvaliteter for grafitt er porøse, og små mengder gass som strømmer gjennom grafitten er tilstrekkelig til å ødelegge ståldelen. Når metalldelen er fremstilt av en korrosjonsmotstandsdyktig legering, vil korrosjonsproduktene som dannes I gjengeområdet ikke være flyktige. Når disse korrosjonsprodukter øker i tykkelse, vil de eventuelt sementere grafitten på plass. I dette tilfelle kan forbindelsen ikke lett tas fra hverandre for å gjen-nomføre den nødvendige grafittutskifting. Dessuten vil anleggsskulderen bli slik hullet på grunn av korrosjon at den ikke vil danne en effektiv gassavtetning.
Fra US-patent nr. 4203581 er det kjent en rotasjonsgass-fordeler som anvender en stator såvel som en rotor og som har en bestemt stator til rotordiameterforhold.
En hensikt med foreliggende oppfinnelse er derfor å tilveiebringe en forbedring av et apparat for raffinering av smeltet metall, særlig i forbindelse med statorforbindelsen, hvorved destruktive krefter fra klor motvirkes.
Andre hensikter og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av det følgende.
Foreliggende oppfinnelse er således kjennetegnet ved det som fremgår av kravene.
I henhold til foreliggende oppfinnelse består altså forbedringen ved apparatet for raffinering av smeltet metall i kombinasjon av: a) en beholder med en isolert tildekning, minst en inn-løpssone og minst en utløpssone og minst ett raffineringskammer forbundet dertil, og b) en roterende gassfordelingsinnretning som er plassert i hvert raffineringskammer, hvilken innretning omfatter I)
et skaft som passerer gjennom tildekningen og har drivinnretninger ved sin øvre ende plassert over kammerets tildekning på utsiden og en rotor festet til den nedre ende plassert under kammerets tildekning på innsiden og II) en hul stator som omgir skaftet og som er fast festet til beholderen, hvilken stator og hvilket skaft har en felles hypotetisk akse, hvilken stator har en øvre del og en nedre del, idet den i øvre del omfatter et korro-i
sjonsmotstandsdyktig metall og den nedre del består av grafitt, idet den øvre del er forbundet til den nedre del med en korrosjonsmotstandsdyktig metall/grafittgjenge-forbindelse, og hvorved tildekningen er minst 12,7 cm tykk i nærheten av statoren.
Forbedringen omfatter:
A) Tilveiebringelsen av en forbindelse som omfatter en gjenget han-grafittdel med en skulder foran gjengene og en gjenget korrosjonsmotstandsdyktig metall-hundel, hvilken hundel er lagt mot skulderen til handelen og hvor tverrsnittsflaten for hundelen, målt umiddelbart hosliggende til skulderen, er minst 30%
av tverrsnittsf laten for den ugjengede del av t
grafittdelen, målt umiddelbart ved skulderen,
B) at det er tilveiebrakt en ringformet passasje i den ugjengede seksjon av den korrosjonsmotstandsdyktige metalldel gjennom hvilken en kjølegass kan passere, idet minst en del av passasjen er plassert vinkelrett til aksen og nær forbindelsen i en avstand fra denne omtrent lik tykkelsen for veggen til hundelen i hvilken gjengene er skåret ut, og med en effektiv kjøleflate på minst 70% av tverrsnittsflaten for den ugjengede del av grafittdelen, målt umiddelbart ved skulderen, C) tilveiebringelsen av et forhold av I) avstanden fra siden av tildekningen nær raffineringskammeret til siden av forbindelsen nærmest tildekningen til II) tykkelsen for
tildekningen, hvilket forhold er større enn én, og
D) at det tilveiebringes et forhold mellom I) avstanden mellom den ringformede passasjes flate der den er beliggende nærmest skulderen til skulderen og II) avstanden fra siden av tildekningen hosliggende raffineringskammeret til den side av forbindelsen som er nærmestliggende til tildekningen, hvilket forhold ikke skal være større enn 0,35:1.
Bemerk: "Tverrsnittsflaten for hundelen" og "tykkelsen for veggen til hundelen" er målt eksklusive gjengene. Således vil dimensjon E, vist på fig. 2, løpe fra basis av gjengene utover og angi tykkelsen for veggen.
Oppfinnelsen skal i det følgende beskrives nærmere ved hjelp av et utførelseseksempel av oppfinnelsen, som er beskrevet på tegningen, som viser: fig. 1 et skjematisk riss sett fra siden og i tverrsnitt av apparatet uten detaljene til forbindelsen og tildekningen, og fig. 2 et skjematisk riss med detaljer av et sentertverrsnitt av anordningen ifølge oppfinnelsen uten det omgivende apparat eller akselen.
Det vises nå til tegningen:
Fig. 1 viser de fleste deler i en utførelse av selve apparatet, nemlig den ildfaste beholder 1, oppvarmingselementene 2, støpejernskallet 3, grafittplater 4, raffineringskamre 5, ledeplate 6, utløpsrør 7, eri innløpssone (ikke vist) bak utløpssonen 9, roterende gassfordelere 10, rotorer 12, statorer 13, isolerte tildekriingsseksjoner 14 og 15 og en isolert tildekningsseksjon 16. Et skaft (ikke vist) passerer gjennom statoren 13, idet skaftet og statoren 13 har en felles hypotetisk akse 17 og er festet til rotoren 12. Skaftet er også forbundet méd drivinnretninger, så som en motor, (ikke vist), ved sin øvre ende. Statoren 13 er festet til stålkonstruksjonen 18, som på sin side er festet til de isolerte tildekningsseksjoner 14 og 15. Isolerte tildekningsseksjoner 14 og 15 utgjøres av hule stålkonstruksjoner som er fylt med høytemperaturisolasjon og har Isolerende ildfaste materialer festet til bunnen, mens den isolerte tildekningsseksjon 16 er en stålplate med isolerende Ildfast materiale festet til bunnen. Statoren 13 er konstruert av to deler som er forbundet ved forbindelsen 19. Den nedre del av statoren 13 er fremstilt av grafitt, mens den øvre del har en seksjon av mindre korrosjonsmotstandsdyktig metall og en øvre seksjon av vanlig stål. Metallseksjonen med mindre korrosjonsmotstand utgjør hundelen av forbindelsen 19. Materialer som kan benyttes som høytemperaturisolasjon er keramiske fiberemner, og som isolerende ildfast materiale en stiv keramisk flberplate. Tykkelsen for tildekningsseksjonen 16 er minst ca. 12,7 cm. Mens det teknisk ikke er noen øvre grense for tykkelsen, vil man ha en praktisk grense på ca. 25,4 cm.
Fig. 2 viser en del av fig. 1 i detalj. Denne del innbefatter en del av statoren 13 med forbindelsen 19 og en del av den isolerte tildekning 16. Skaftet er utelatt, men den hypo-tetiske akse 17 er vist. Statoren 13 omfatter ståldelen 20, den korrosjonsmotstandsdyktige metalldel 21 og grafittdelen 22. Den gjengede hundel av forbindelsen 19 svarer til den korrosjonsmotstandsdyktlge metalldel 21. Grafittdelen 22 innbefatter den gjengede handel 25 og skulderen 26 mot hvilken den gjengede hundel legges an. Det er et gap mellom toppen av grafittdelen og den indre ende av hundelen for å sikre at kontaktflaten bestandig vil hvile på skulderen 26.
Ringpassasjen 23 følger i rett vinkel, først forbi parallelt til aksen 17 og så vinkelrett til aksen 17 ved et punkt meget nær den gjengede forbindelse. Utløpshull 24 er boret gjennom stålveggen til en forstørret ende av passasjen 23. Kjølegass, så som luft eller nitrogen under trykk, sendes gjennom passasjen 23 for å tilveiebringe det som kalles "effektivt kjølt område", som tjener til å kjøle det gjengede grafitt-handelsstykke 25. Dette effektivt kjølte område er den nedre flate av seksjonen av passasjen 23 som er ført vinkelrett til aksen 17. Denne flate ligger en kort avstand fra den del av den gjengede hundel av forbindelsen 19, som er hosliggende til gapet eller mellomrommet og den øvre ende av den gjengede handel 25. Avstanden er omtrent lik tykkelsen for den gjengede vegg til den korrosjonsmotstandsdyktige metalldel 21,dvs.dimensjon D (tykkelsen for metallet) er ca. lik dimensjon E. Her er det med uttrykket "ca." ment pluss eller minus 25%, men fortrinnsvis er uttrykket begrenset til pluss eller minus 10%.
Rustfritt stål av AISI type 330 er særlig hensiktsmessig for den korrosjonsmotstandsdyktige metalldel 21, fordi den kombinerer egenskapene ved å være mer motstandsdyktig mot høytemperaturklorangrep enn de fleste andre rustfrie stålkvaliteter og har en høyere termisk ledningsevne enn de fleste andre korrosjonsmotstandsdyktige rustfrie ståltyper og reduserer således driftstemperaturen for forbindelsen 19 og det frilagte grafitt under den. Den øvre del av statoren 13 er oppdelt i en vanlig ståldel 20 og en korrosjonsmotstandsdyktig metalldel 21 av økonomiske grunner, dvs. det relativt dyre korrosjonsmotstandsdyktige metall er begrenset til området av forbindelsen 19, hvor sjansen for høytemperatur-frllegging for den korroderende effekt av klor er størst og hvor korrosjonen vil bevirke størst ødeleggelse. Andre vanlig korrosjonsdyktige metaller kan også anvendes, særlig de som er motstandsdyktige mot klor, så som "Hastelloy B". Hvis nødvendig kan den korrosjonsmotstandsdyktige metalldel bli forlenget oppover for å unngå enhver korrosjon. Hvilket som helst vanlig metall med tilstrekkelig styrke til å tåle prosessbetingelsene kan benyttes i stedet for stålet i ståldelen 20.
i
En kort avstand over den isolerte tildekning 16 forandrer grafittdelen 22 dimensjoner for å danne skulderen 26 mot hvilket stykket 21 kan hvile. Gjengene til den gjengede del 25 begynner ved skulderen 2b. Tverrsnittsflaten for den rustfrie ståldel 21, som er, av interesse her, er den som ligger an mot skulderen 18, dvs. det område mellom basisen av gjengene og den ytre kant av delen 21 (en av dens dimensjoner er dimensjon E). Denne tverrsnittsflate utgjør minst ca. 30$ av tverrsnittsflaten for den ugjengede del av grafittdelen 22, som målt umiddelbart hosliggende til skulderen 26. Denne flate vil selvfølgelig ikke innbefatte det hule sentrum av statoren 13. En praktisk tverrsnittsflate for delen 21 ligger i området mellom ca. 30 og 50$.
Det "effektive kjølte område" er den lavere flate av delen på den ringformede passasje 23 som er vinkelrett til aksen 17. Denne del av passasjen 23 kan også beskrives som en radiell horisontal passasje. Det effektive kjølte område bør være minst ca. 70$ av tverrsnittsf laten for den ugjengede del av grafittdelen 22, målt umiddelbart hosliggende til skulderen 26, og fortrinnsvis har et område i størrelsesorden ca. 70% til ca. 100$ av samme. Det skal bemerkes som et forsik-tighetstrekk at vannkjøling ikke kan benyttes istedenfor gasskjøling på grunn av de faremomenter dette vil medføre. En praktisk høyde for delen av ringrommet 23, nevnt i dette avsnitt, er ca. 0,77 til 1,5 cm.
Forholdet mellom avstanden fra siden av tildekningen hosliggende til raffineringskammeret og siden av forbindelsen nærmest tildekningen (dimensjon B) og tykkelsen av tildekningen (dimensjon C) er større enn én. Det er ingen øvre grense med unntak av grensene i praksis, men forholdet er vanligvis ikke større enn 2:1. Forholdet for avstanden fra flaten av den ringformede passasje 23 nærmestbeliggende til skulderen 26 til skulderen 26 (dimensjon A) til avstanden fra siden av tildekningen hosliggende til raffineringskammeret til siden av forbindelsen nærmest tildekningen (dimensjon B) er ikke større enn ca. 0,35:1, og er fortrinnsvis ikke mindre enn 0,2:1.
For et raffineringskammer med omtrentlig dimensjoner på 76 cm i lengde, 61 cm i bredde og 86 cm i høyde vil typisk stator-og tildekningsdimensjoner ligge i følgende område:
Claims (2)
1.
Anordning ved apparat for raffinering av smeltet metall, omfattende 1 kombinasjon: a) en beholder (1) med en Isolert tildekning (16), minst en innløpssone og minst en utløpssone (9) og minst ett raffineringskammer (5) forbundet dertil, og b) en roterende gassfordelingsinnretning (10) plassert i hvert raf f ineringskammer, (5), hvilken innretning (10) omfatter 1) et skaft som passerer gjennom tildekningen (16) og har drivinnretningen ved sin øvre ende plassert over kammerets tildekning på utsiden og en rotor (12) fast festet til den nedre ende plassert under kammerets tildekning på utsiden, og II) en hul stator (13) som omgir skaftet og er fast festet til beholderen (1), hvilken stator (13) og hvilket skaft har en felles hypotetisk akse (17) , og hvor statoren har en øvre del (21) og en nedre del (22), hvilken øvre del (21) omfatter et korrosjonsmotstandsdyktig metåll og den nedre del (22) omfatter grafitt, hvor den øvre del (21) er forbundet til den nedre del (22) med en korrosjonsmotstandsdyktig metall/grafltt-gjengeforblndelse (19, 25), hvorved tildekningen (16) er minst 12,7 cm tykk i nærheten av statoren (13), karakterisert vedA) at det tilveiebringes en forbindelse som omfatter en gjenget grafitt-handel (25) med en skulder (26) som rager frem foran gjengene og en gjenget korrosjonsmotstandsdyktig metallisk hundel (19), hvilken hundel (19) ligger i anlegg mot skulderen (26) til handelen (25) og hvor tverrsnittsflaten for hundelen (19), målt umiddelbart hosliggende til skulderen (26), er minst 30% av tverrsnittsflaten for den ugjengede seksjon av grafittdelen (22), målt umiddelbart hosliggende til skulderen (26), B) at det er tilveiebrakt en ringformet passasje (23) i den
ugjengede seksjon av den korrosjonsmotstandsdyktige metalldel (19), gjennom hvilken en kjølegass kan føres, idet minst en del av passasjen (23) er plassert vinkelrett til aksen og nær forbindelsen i en avstand fra denne omtrent lik tykkelsen av veggen til hundelen (19) i hvilken gjengene er skåret, og med et effektivt kjølt område på minst 70% av tverrsnittsflaten for den ugjengede seksjon av grafittdelen (22), som målt umiddelbart hosliggende til skulderen (26), C) at det er tilveiebrakt et forhold mellom 1) avstanden (B) fra tildekningens (16) side hosliggende til raffineringskammeret (5) til den side av forbindelsen nærmestliggende tildekningen (16) og II) tykkelsen for tildekningen (16), hvilket forhold er større enn én, og D) at det er tilveiebrakt et forhold mellom I) avstanden (A) fra den ringformede passasjes (23) flate nærmest skulderen (26) til skulderen (26), og II) avstanden (B) fra tildekningens (16) side hosliggende til raffineringskammeret (5) til forbindelsens side nærmest tildekningen (16), hvilket forhold ikke er større enn 0,35:1.
2.
Anordning Ifølge krav 1, karakterisert ved at tverrsnittsflaten for hundelen (19), som omtalt i punkt A, ligger i området mellom 30% og 50% av tverrsnittsf laten for den ugjengede seksjon, at det effektivt kjølte område, som omtalt i punkt B, ligger i området mellom 70% og 100% av tverrsnittsflaten for den ugjengede seksjon, at forholdet, som er omtalt i punkt C, ligger i området større enn én til 2:1, og at forholdet som er omtalt i punkt D, ligger i området mellom 0,2:1 og 0,35:1.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/280,699 US4357004A (en) | 1981-07-06 | 1981-07-06 | Apparatus for refining molten metal |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO822344L NO822344L (no) | 1983-01-07 |
NO161080B true NO161080B (no) | 1989-03-20 |
NO161080C NO161080C (no) | 1989-06-28 |
Family
ID=23074226
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO822344A NO161080C (no) | 1981-07-06 | 1982-07-05 | Anordning ved apparat for raffinering av smeltet metall. |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4357004A (no) |
EP (1) | EP0069434B1 (no) |
JP (1) | JPS589944A (no) |
KR (1) | KR890003016B1 (no) |
AR (1) | AR227108A1 (no) |
AT (1) | ATE10014T1 (no) |
AU (1) | AU553245B2 (no) |
BR (1) | BR8203899A (no) |
CA (1) | CA1195495A (no) |
CS (1) | CS227694B2 (no) |
DE (1) | DE3261059D1 (no) |
ES (1) | ES8305423A1 (no) |
GR (1) | GR77251B (no) |
HU (1) | HU184572B (no) |
IE (1) | IE54116B1 (no) |
IL (1) | IL66215A0 (no) |
IN (1) | IN158135B (no) |
IS (1) | IS1167B6 (no) |
MX (1) | MX157872A (no) |
NO (1) | NO161080C (no) |
NZ (1) | NZ201106A (no) |
PH (1) | PH18464A (no) |
PL (1) | PL136358B1 (no) |
SU (1) | SU1311624A3 (no) |
YU (1) | YU147382A (no) |
ZA (1) | ZA824652B (no) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE447675B (sv) * | 1982-10-15 | 1986-12-01 | Ifm Dev Ab | Dysa for injektionslans |
JPS60204842A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-16 | Showa Alum Corp | 溶融マグネシウムの処理方法 |
JPS60252152A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-12 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | ガス機関の燃料切替運転方法 |
DE3564449D1 (en) * | 1984-11-29 | 1988-09-22 | Foseco Int | Rotary device, apparatus and method for treating molten metal |
CA1305609C (en) * | 1988-06-14 | 1992-07-28 | Peter D. Waite | Treatment of molten light metals |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2019470A (en) * | 1935-10-29 | Chloridizaxion of metals | ||
US2821472A (en) * | 1955-04-18 | 1958-01-28 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Method for fluxing molten light metals prior to the continuous casting thereof |
US3045997A (en) * | 1959-03-02 | 1962-07-24 | Armco Steel Corp | Porous oxygen lance |
DE1926241B2 (de) * | 1969-05-22 | 1977-01-13 | Vorrichtung zum zufuehren von behandlungsgasen, insbesondere chlorgas in metallschmelzen | |
US3743263A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-03 | Union Carbide Corp | Apparatus for refining molten aluminum |
DE2728173A1 (de) * | 1977-06-23 | 1979-01-04 | Rudolf Koppatz | Ruehrwerk fuer metallschmelzen |
US4203581A (en) * | 1979-03-30 | 1980-05-20 | Union Carbide Corporation | Apparatus for refining molten aluminum |
-
1981
- 1981-07-06 US US06/280,699 patent/US4357004A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-06-25 IS IS2738A patent/IS1167B6/is unknown
- 1982-06-29 ZA ZA824652A patent/ZA824652B/xx unknown
- 1982-06-29 IN IN483/DEL/82A patent/IN158135B/en unknown
- 1982-06-29 NZ NZ201106A patent/NZ201106A/en unknown
- 1982-06-30 CA CA000406398A patent/CA1195495A/en not_active Expired
- 1982-06-30 CS CS824948A patent/CS227694B2/cs unknown
- 1982-07-02 JP JP57114132A patent/JPS589944A/ja active Granted
- 1982-07-02 KR KR8202958A patent/KR890003016B1/ko active
- 1982-07-04 IL IL66215A patent/IL66215A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 NO NO822344A patent/NO161080C/no unknown
- 1982-07-05 AT AT82200842T patent/ATE10014T1/de not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 ES ES513714A patent/ES8305423A1/es not_active Expired
- 1982-07-05 IE IE1623/82A patent/IE54116B1/en not_active IP Right Cessation
- 1982-07-05 DE DE8282200842T patent/DE3261059D1/de not_active Expired
- 1982-07-05 AU AU85601/82A patent/AU553245B2/en not_active Ceased
- 1982-07-05 SU SU823462950A patent/SU1311624A3/ru active
- 1982-07-05 EP EP82200842A patent/EP0069434B1/en not_active Expired
- 1982-07-05 PH PH27526A patent/PH18464A/en unknown
- 1982-07-05 BR BR8203899A patent/BR8203899A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-07-06 MX MX193463A patent/MX157872A/es unknown
- 1982-07-06 AR AR289896A patent/AR227108A1/es active
- 1982-07-06 YU YU01473/82A patent/YU147382A/xx unknown
- 1982-07-06 HU HU822204A patent/HU184572B/hu not_active IP Right Cessation
- 1982-07-06 GR GR68654A patent/GR77251B/el unknown
- 1982-07-06 PL PL1982237340A patent/PL136358B1/pl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HU184572B (en) | 1984-09-28 |
IE821623L (en) | 1983-01-06 |
EP0069434B1 (en) | 1984-10-24 |
CS227694B2 (en) | 1984-05-14 |
ATE10014T1 (de) | 1984-11-15 |
NO161080C (no) | 1989-06-28 |
NO822344L (no) | 1983-01-07 |
KR840000658A (ko) | 1984-02-25 |
NZ201106A (en) | 1985-12-13 |
ZA824652B (en) | 1983-04-27 |
JPS589944A (ja) | 1983-01-20 |
IS2738A7 (is) | 1983-01-07 |
BR8203899A (pt) | 1983-06-28 |
IE54116B1 (en) | 1989-06-21 |
ES513714A0 (es) | 1983-04-01 |
SU1311624A3 (ru) | 1987-05-15 |
IL66215A0 (en) | 1982-11-30 |
DE3261059D1 (en) | 1984-11-29 |
KR890003016B1 (ko) | 1989-08-18 |
GR77251B (no) | 1984-09-11 |
AR227108A1 (es) | 1982-09-15 |
JPS625221B2 (no) | 1987-02-03 |
PL237340A1 (en) | 1983-01-17 |
ES8305423A1 (es) | 1983-04-01 |
US4357004A (en) | 1982-11-02 |
EP0069434A1 (en) | 1983-01-12 |
PH18464A (en) | 1985-07-18 |
IN158135B (no) | 1986-09-13 |
PL136358B1 (en) | 1986-02-28 |
AU553245B2 (en) | 1986-07-10 |
YU147382A (en) | 1985-06-30 |
IS1167B6 (is) | 1984-07-23 |
MX157872A (es) | 1988-12-19 |
CA1195495A (en) | 1985-10-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR810000403B1 (ko) | 용융금속 정련 장치 | |
US10961605B2 (en) | Method for producing magnesium by distillation | |
US9963754B2 (en) | Long campaign life stave coolers for circular furnaces with containment shells | |
US3547624A (en) | Method of processing metal-bearing charge in a furnace having oxy-fuel burners in furnace tuyeres | |
NO784243L (no) | Kjoelet mantel for lysbueovn. | |
NO134706B (no) | ||
NO161080B (no) | Anordning ved apparat for raffinering av smeltet metall. | |
EP0060048B1 (en) | Electrolytic cell for metal production | |
US3078529A (en) | Melting crucible and cooling means therefor | |
CN201046984Y (zh) | 一种合金熔炼炉 | |
US20050286604A1 (en) | Electrode system for glass melting furnaces | |
CN1019967C (zh) | 加热容器的盖结构 | |
US10364475B2 (en) | Wear-resistant, single penetration stave coolers | |
RU208227U1 (ru) | Газосборный колокол алюминиевого электролизера | |
CA3081995C (en) | Wear-resistant, single penetration stave coolers | |
EP2960608A1 (en) | Method for cooling housing of melting unit and melting unit | |
NO135035B (no) | ||
CN205262198U (zh) | 一种再生铅熔炼炉浸没式真空抽吸冷却隔墙水套装置 | |
CN220153262U (zh) | 一种电弧炉盖以及电弧炉 | |
US3085967A (en) | Fused bath electrolytic cell | |
US4469570A (en) | Use of a reinforced ceramic tube in the electrolytic production of metals | |
CN105737607B (zh) | 闪速吹炼炉复合型垂直水套 | |
Joubert et al. | Design of sidewall lining/cooling systems for AC or DC ilmenite smelting furnaces | |
US1952594A (en) | Apparatus for treating metal | |
CA1171124A (en) | Vessel for a metal-melting furnace |