FR2838197A1 - Systeme de radar et procede de reglage de ses caracteristiques - Google Patents
Systeme de radar et procede de reglage de ses caracteristiques Download PDFInfo
- Publication number
- FR2838197A1 FR2838197A1 FR0301450A FR0301450A FR2838197A1 FR 2838197 A1 FR2838197 A1 FR 2838197A1 FR 0301450 A FR0301450 A FR 0301450A FR 0301450 A FR0301450 A FR 0301450A FR 2838197 A1 FR2838197 A1 FR 2838197A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- frequency
- expression
- converter
- signal
- radar system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/40—Means for monitoring or calibrating
- G01S7/4004—Means for monitoring or calibrating of parts of a radar system
- G01S7/4008—Means for monitoring or calibrating of parts of a radar system of transmitters
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/06—Systems determining position data of a target
- G01S13/08—Systems for measuring distance only
- G01S13/32—Systems for measuring distance only using transmission of continuous waves, whether amplitude-, frequency-, or phase-modulated, or unmodulated
- G01S13/34—Systems for measuring distance only using transmission of continuous waves, whether amplitude-, frequency-, or phase-modulated, or unmodulated using transmission of continuous, frequency-modulated waves while heterodyning the received signal, or a signal derived therefrom, with a locally-generated signal related to the contemporaneously transmitted signal
- G01S13/345—Systems for measuring distance only using transmission of continuous waves, whether amplitude-, frequency-, or phase-modulated, or unmodulated using transmission of continuous, frequency-modulated waves while heterodyning the received signal, or a signal derived therefrom, with a locally-generated signal related to the contemporaneously transmitted signal using triangular modulation
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/06—Systems determining position data of a target
- G01S13/42—Simultaneous measurement of distance and other co-ordinates
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/58—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems
- G01S13/583—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems using transmission of continuous unmodulated waves, amplitude-, frequency-, or phase-modulated waves and based upon the Doppler effect resulting from movement of targets
- G01S13/584—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems using transmission of continuous unmodulated waves, amplitude-, frequency-, or phase-modulated waves and based upon the Doppler effect resulting from movement of targets adapted for simultaneous range and velocity measurements
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/88—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications
- G01S13/93—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for anti-collision purposes
- G01S13/931—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for anti-collision purposes of land vehicles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Un système de radar inclut une unité d'émission / réception qui émet un signal d'émission triangulaire incluant des intervalles de modulation montante/descendante de fréquence croissant/ décroissante de façon progressive et qui reçoit un signal de réception incluant un signal réfléchi depuis une cible, une unité d'analyse de fréquence (15), une unité de stockage de données (17) pour stocker des caractéristiques variant temporellement de valeurs d'entrée sur un convertisseur numérique-analogique ou N/A (10), lesquelles font varier de façon monotone une fréquence d'oscillation d'un oscillateur commandé en tension (8) en fonction du temps, sous la forme de données concernant une expression qui représente les caractéristiques variant temporellement, et une unité de traitement de données (15) pour déterminer les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) par référence aux données. Soit une distance relative jusqu'à la cible, soit une vitesse relative de la cible est détectée sur la base du signal de battement.
Description
revendications 1 à 6.
ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION
1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un système de radar permettant
de détecter une cible à l'aide d'ondes radio.
2. Description de l'art antérieur
Les systèmes de radar à ondes continues modulées en fréquence ou FM-CW ont été développés en tant que systèmes de radar embarqués sur véhicule, lesquels systèmes de radar sont montés sur des corps mobiles tels que des véhicules pour détecter par
exemple d'autres véhicules, des êtres humains et des obstructions.
Un système de radar FM-CW émet un signal en onde continue modulée en fréquence en tant que signal d'émission, mélange un signal de réception (un signal d'émission qui est réfléchi depuis une cible) et le signal d'émission pour générer un signal de battement et détecte la position relative et la vitesse relative de la cible sur la base
de la fréquence du signal de battement.
Des circuits permettant de générer le signal d'émission incluent un oscillateur commandé en tension ci-après appelé VCO dans lequel une fréquence d'oscillation varie conformément à une tension de commande. Puisque la relation entre la tension de commande et la fréquence d'oscillation dans le VCO est connue, il est possible de réaliser la modulation de fréquence souhaitée en commandant la
tension de commande qui est appliquée sur le VCO.
Cependant, la caractéristique de la fréquence d'oscillation en fonction de la tension de commande qui est appliquée sur le VCO n'est pas nécessairement la même pour chaque VCO. Par ailleurs, la
caractéristique varie en fonction de la température.
Afin de résoudre les problèmes qui ont été mentionnés ci-avant, une référence de l'art antérieur (1), soit la publication de demande de brevet non examinée du Japon n 7 -198833, décrit un système de radar qui réalise une correction non linéaire d'un VCO en préstockant des données se rapportant à la tension de commande qui est appliquée sur le VCO dans une mémoire et en lisant les données stockées, et une référence de l'art antérieur (2), soit la publication de demande de brevet non examinée du Japon n 10 - 197625, décrit un système de radar qui stocke dans une mémoire des données se rapportant à une tension de correction qui est utilisée pour corriger la tension de commande qui est appliquée sur un VCO conformément à la température et qui corrige la tension de commande conformément à
la température du VCO.
Cependant, dans le système de radar qui est décrit dans la référence de l'art antérieur (1), une mémoire importante est requise pour stocker les données de tension de commande corrigées. Dans le système de radar qui est décrit dans la référence de l'art antérieur (2), puisque les données de température sont également stockées, une mémoire beaucoup plus grande est requise. Par conséquent, la dimension de circuit augmente de manière désavantageuse, ce qui
conduit à un coût très élevé pour ces systèmes de radar connus.
RÉSUMÉ DE L'INVENTION
Afin de surmonter les problèmes qui ont été décrits ci-avant, des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent un système de radar compact qui présente un espace de mémoire réduit
à un coût beaucoup plus faible.
En outre, des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent un procédé permettant de régler des caractéristiques pour un système de radar selon lequel la linéarité de la phase (la période) de croissance et de la phase (la période) de décroissance d'une fréquence d'émission variant en fonction du temps peut être corrigée pour le système de radar complet sans que cette linéarité ne soit affectée par des variations au niveau de composants individuels. Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, un système de radar inclut une unité d'émission/réception pour, de façon répétée, émettre un signal d'émission triangulaire qui inclut un intervalle de modulation montante lorsqu'une fréquence cro^'t de façon progressive et un intervalle de modulation descendante lorsqu'une fréquence décro^'t de façon progressive et pour recevoir un signal de réception qui inclut un signal réfléchi depuis une cible. L'unité d'émissioniréception comporte un oscillateur commandé en tension pour déterminer une fréquence d'émission, un signal de tension pour une modulation de fréquence étant appliqué sur l'oscillateur commandé en tension. Le système de radar inclut en outre une unité d'analyse de fréquence pour calculer des données concemant un spectre de fréquences d'un signal de battement qui présente une fréquence qui est sensiblement égale à une différence entre une fréquence du signal d'émission et une fréquence du signal de réception, une unité de stockage de données pour stocker des caractéristiques variant temporellement de valeurs d'entrée sur un convertisseur numérique - analogique ou N/A, lesquelles font varier de façon monotone une fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension en fonction du temps, sous la forme de données concernant une expression (une formule) qui représente les caractéristiques variant temporellement, et une unité de traitement de données pour déterminer les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A par référence aux données. Le système de radar détecte au moins un élément pris parmi une distance relative jusqu'à la cible et une vitesse relative de la cible sur la base du signal de battement pendant l'intervalle de modulation montante et sur la base du signal de battement pendant
l'intervalle de modulation descendante.
Une tel le structure réduit la quantité de données représentant les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A, d'o ainsi la réalisation d'un système de radar
compact à un coût plus faible.
L'expression peut être une expression polynomiale et les données concemant l'expression peuvent être un coefficient de chaque terme de l'expression polynomiale. Par exemple, I'utilisation d'une expression polynomiale cubique (une équation cubique) permet d'aug menter la précision sel on laquel le la fréquence d'osci l lati on de l'oscillateur commandé en tension varie de façon monotone en fonction
du temps.
L'unité de traitement de données réalise de préférence une intégration sur le temps d'équations différentielles qui sont données par les différentiations qui vont de la différentiation de premier ordre jusqu'à la différentiation de n-ième ordre o n représente l'ordre de l'expression polynomiale pour déterminer les valeurs d'entrée variant temporellement sur le convertisseur N/A. Dans ce cas, les données peuvent être traitées en utilisant seulement une addition et une soustraction sans utiliser ni multiplication, ni division. Par conséquent, des circuits logiques simples, des CPLD, des FPGA, etc... peuvent être utilisés en lieu et place de micro-calculateurs ou micro-ordinateurs
haute vitesse ou de DSP afférents, ce qui permet de réduire le coût.
11 est préférable que l'expression soit fournie à diverses températures et que l'unité de traitement de données se réfère à une expression qui correspond à la température détectée pour déterminer
les valeurs d'entrée variant temporellement sur le convertisseur N/A.
Par conséquent, les caractéristiques deviennent stables sur une plage
de températures plus large.
Il est également préférable que l'expression soit fournie à plusieurs températures discrètes et que l'unité de traitement de données détermine des données correspondant à la température détectée au moyen d'un procédé par interpolation ou d'un procédé par extrapolation. Dans un tel cas, une correction de précision plus élevée en relation avec la température peut être réalisée moyennant une quantité réduite de données concernant l'expression à diverses températures. Un système de radar inclut de préférence un compteur pour compter de façon monotone un signal d'horloge qui présente une fréquence prédéterminée de façon incrémentielle pendant l'intervalle de modulation montante et de façon décrémentielle pendant l'intervalle de modulation descendante. L'unité de traitement de données détermine de préférence les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A conformément à la valeur de comptage du compteur. Une telle structure permet la détermination des valeurs d'entrée variant temporellement sur le convertisseur N/A pendant l'intervalle de modulation montante et permet également que l'intervalle de modulation descendante soit déterminé en utilisant une unique
expression, ce qui réduit la dimension de circuit.
Selon un autre mode de réalisation préféré de la présente invention, un procédé permettant de régler des caractéristiques du système de radar inclut les étapes de mesure de la fréquence du signal d'émission à l'aide par exemple d'un analyseur de spectre tandis que les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A sont en train d'être modifiées afin de déterminer la relation entre les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A et la fréquence du signal d'émission, de détermination des données concernant l'expression représentant les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A à partir de la relation, et de stockage des données
dans l'unité de stockage de données.
Selon ce procédé, les caractéristiques peuvent être réglées de façon appropriée pour chaque système de radar en déterminant des caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A qui font varier de façon monotone la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension en fonction du temps. Les éléments, caractéristiques et avantages mentionnés ci-avant ainsi que d'autres de la présente invention appara^'tront plus clairement
au vu de la description qui suit de modes de réalisation prétérés que
l'on lira en conjonction avec les dessins annexés.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS
La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente la structure d'un système de radar selon un mode de réalisation préféré de la présente invention; la figure 2 est un graphique qui représente un décalage en fréquence d'un signal reçu par rapport à la fréquence d'un signal émis du fait de la distance relative jusqu'à la cible et de la vitesse relative afférente; la figure 3 représente la relation entre la caractéristique variant temporellement d'un signal de tension qui est appliqué sur un VCO et la caractéristique variant temporellement d'une fréquence d'émission; la figure 4A est un graphique qui représente la relation entre des valeurs d'entrée sur un convertisseur N/A et la fréquence d'oscillation (fréquence d'émission) du VCO; la figure 4B est un graphique qui représente la caractéristique variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A; la figure 4C est un graphique qui représente comment la fréquence d'oscillation du VCO varie en fonction du temps; la figure 5 est un graphique qui représente comment les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A varient en fonction du temps à des températures données; et la figure 6 est un organigramme qui représente le processus de détermination des coeffficients d'une expression représentant les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le
convertisseur N/A.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION
PRÉFÉRÉS
Un système de radar et un procédé de réglage de ses caractéristiques selon des modes de réalisation préférés de la présente invention seront maintenant décrits par report aux dessins
annexés.
La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente la structure d'un système de radar selon un mode de réalisation préféré de la présente invention. Le système de radar inclut de préférence un bloc de fréquence radio ou RF 1 et un bloc de traitement de signal 2. Le bloc RF 1 émeVreçoit des ondes radio pour une détection de radar et émet en sortie un signal de battement qui est généré en mélangeant des ondes émises et des ondes reçues sur le bloc de traitement de signal 2. Un compteur de modulation 12 dans le bloc de traitement de signal 2 convertit des valeurs de comptage selon une forme d'onde triangulaire sous la commande d'un microprocesseur 15. Une mémoire morte programmable et effaçable électriquement ou EEPROM 17 est une mémoire dans laquelle des données qui sont requises pour modifier de façon monotone la fréquence d'oscillation pendant un intervalle de modulation montante et pendant un intervalle de modulation descendante sont stockées. Un générateur de données de forme d'onde 11 émet en sortie une valeur de sortie sur un convertisseur N/A 10 sur la base de données qui sont lues à partir de l'EEPROM 17 et sur la base d'une valeur de sortie en provenance du compteur de modulation 12. Le convertisseur N/A 10 convertit la valeur de sortie en provenance du générateur de données de forme d'onde 11 selon un signal analogique et applique le signal converti sur un VCO 8 dans le bloc RE 1. En tant que résultat, le VCO 8 génère un signal d'oscillation qui est modulé en fréquence selon la forme d'onde
1 0 triangulaire.
Les signaux d'oscillation qui sont générés dans le VCO 8 sont appliqués sur un moyen de rayonnement primaire 4 par l'intermédiaire d'un isolateur 7, d'un coupleur 6 et d'un circulateur 5. Le moyen de rayonnement primaire 4 est disposé sur le plan focal ou à proximité du plan focal d'une lentille diélectrique 3. La lentille diélectrique 3 émet un signal d'onde millimétrique qui est irradié depuis le moyen de rayonnement primaire 4 en tant que faisceaux étroits. Des ondes réfléchies en provenance d'une cible telle qu'un véhicule atteignent le moyen de rayonnement primaire 4 après passage au travers de la lentille diélectrique 3, puis le signal reçu est appliqué sur un mélangeur 9 par l'intermédiaire du circulateur 5. Le mélangeur 9 reçoit le signal en provenance du circulateur 5 et un signal local qui est une partie d'un signal émis en provenance du coupleur 6 et émet en sortie un signal de battement qui présente une fréquence qui est sensiblement égale à la différence de fréquence entre le signal reçu et le signal local sur un convertisseur A/N 13 dans le bloc de traitement de signal 2, en tant que signal de fréquence intermédiaire. Le convertisseur A/N 13 convertit le signal de fréquence intermédiaire selon des données numériques. Un processeur de signal numérique ou DSP 14 traite la séquence de données qui est reçue depuis le convertisseur A/N 13 au moyen d'une transformation de Fourier rapide ou FFT afin de calculer
ou afin d'obtenir le spectre de fréquences du signal de battement.
Le microprocesseur 15 émet en sortie de façon directe une valeur spécifiée sur le convertisseur N/A 10 lors du réglage des caractéristique du système de radar. Il calcule ordinairement la distance relative jusqu'à la cible et la vitesse relative afférente et il les
émet en sortie sur un dispositif hôte.
Une unité de balayage 16 dans le bloc RF 1 déplace le moyen de rayonnement primai re 4 à l 'intérieur du plan focal de la lentil le diélectrique 3 ou à l'intérieur d'un plan qui est parallèle à ce plan. Une partie mobile et une partie fixe incluant le moyen de rayonnement primaire 4 constituent un coupleur à 0 dB. Un moteur d'entranement
ou de pilotage M pilote le coupleur à O dB.
La figure 2 est un graphique qui représente un décalage en fréquence d'un signal reçu par rapport à la fréquence d'un signal émis du fait de la distance relative jusqu'à la cible et de la vitesse relative afférente. Par report à la figure 2, une fréquence de battement montant feu représente la différence de fréquence entre le signal émis et le
signal reçu pendant l'intervalle de modulation montante du signal émis.
Une fréquence de battement descendant fBD représente la différence de fréquence entre le signal émis et le signal reçu pendant l'intervalle de modulation descendante du signal émis. La différence temporelle de formes d'onde triangulaires entre le signal émis et le signal reçu correspond à la période temporelle pendant laquelle les ondes radio sont émises depuis l'antenne jusqu'à la cible et sont réfléchies depuis la cible jusqu'à l'antenne. La différence de fréquence entre le signal émis et le signal reçu correspond à la valeur d'un décalage Doppler qui est généré par la vitesse relative de la cible par rapport à l'antenne. La fréquence de battement montant fBu et la fréquence de battement descendant fBD varient en fonction de la différence temporelle et de la valeur du décalage Doppler. En d'autres termes, la distance depuis le système de radar jusqu'à la cible et la vitesse relative de la cible par rapport au système de radar sont calculées à partir de la fréquence de
battement montante de la fréquence de battement descendant.
La figure 3 représente la relation entre la caractéristique variant temporellement d'un signal de tension pour une modulation de fréquence comme appliqué sur le VCO 8 et la caractéristique variant temporellement d'une fréquence d'émission o l'axe horizontal représente le temps, I'axe vertical V représente un signal de tension pour une modulation de fréquence comme appliqué sur le VCO 8 et l'axe vertical f représente la fréquence d'oscillation du VCO 8. Le signal d'oscillation qui est généré par le VCO est de préférence modulé en fréquence selon une forme d'onde triangulaire sur la base du principe des systèmes de radar FM-CW. Cependant, la relation entre le signal de tension pour une modulation de fréquence comme appliqué sur le VCO et la fréquence d'oscillation du VCO 8 ne peut généralement pas être représentée au moyen d'une expression ou d'une formule linéaire de telle sorte que la caractéristique variant temporellement du signal de tension pour une modulation de fréquence n 'est pas représentée de façon exacte en tant q ue form e d 'onde
triangulaire, comme représenté sur la figure 3.
Les figures 4A à 4C représentent la caractéristique variant temporellement de la fréquence d'émission etc... pendant l'intervalle de modulation montante de la figure 3. La figure 4A est un graphique qui représente la relation entre des valeurs d'entrée sur le convertisseur
N/A et la fréquence d'oscillation (la fréquence d'émission) du VCO.
Lorsque les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A varient de façon monotone, la fréquence d'oscillation du VCO ne varie pas de façon linéaire. La figure 4B est un graphique qui représente la caractéristique
variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A.
La figure 4C est un graphique qui représente comment la fréquence d'oscillation du VCO varie en fonction du temps. Une correction de la caractéristique variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A conformément à la relation entre les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A et la fréquence d'oscillation du VCO comme représenté sur la figure 4A permet que la fréquence d'oscillation du VCO augmente de façon monotone en fonction du
temps, comme représenté sur la figure 4C.
La caractéristique variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A comme représenté sur la figure 4B, qui est requise pour faire varier de façon monotone la fréquence d'oscillation du VCO en fonction du temps, est exprimée en tant qu'expression ou formule approchée telle que l'équation polynomiale cubique qui suit: x(t) = at3 + bt2 + ct d (1) o t représente le temps et x représente une valeur d'entrée sur le convertisseur N/A. La courbe qui représente comment les valeurs d'entrée sur le convertisseur NIA varient en fonction du temps est tracée en déterminant les coeffcients a, b, c et d dans cette expression. Ces coeffcients sont déterminés au moyen d'un procédé
par les moindres carrés.
Lorsque la caractéristique de tension - fréquence est exprimée en tant que courbe croissant et décroissant de façon monotone sans point d'inflexion (le point au niveau duquel une différentiation double donne une valeur de O) à l'intérieur de la plage de tensions de commande qui sont appliquées sur le VCO, une précision de correction suffsante est réalisée avec une expression cubique. En d'autres termes, la plage des tensions de commande qui sont appliquées sur le VCO est spécifiée de telle sorte que la caractéristique tension - fréquence du VCO ne comporte pas de point d'inflexion, et des approximations sont calculées à l'aide d'une
expression polynomiale cubique.
La figure 5 est un graphique qui représente comment les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A varient en fonction du temps
à des températures données. Puisque la caractéristique de tension -
fréquence du VCO varie en fonction de la température, la caractéristique variant en fonction du temps des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A doit être déterminé à diverses températures afin d'augmenter la stabilité vis-à-vis de variations de température. Par report à la figure 5, deux courbes en trait plein représentent les
caractéristiques à des températures d'environ 40 C et d'environ 20 C.
Bien que les caractéristiques de variation des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A à deux températures soient mesurées sur la figure 5, il peut être possible de mesurer les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A à davantage de températures, par exemple des températures d'approximativement - 40 C, - 20 C, +/- 0 C, + 20 C, +
C, + 60 C et + 80 C.
Les caractéristiques de variation des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A à des températures autres que les températures mesurées sont de préférence déterminées au moyen d'un procédé d'interpolation ou au moyen d'un procédé d'extrapolation. Par exemple, à une température d'environ 30 C, des valeurs intermédiaires sont interpolées ou sont obtenues à partir des courbes à une température d'environ 40 C et à une température d'environ 20 C. C'est-à-dire que les coefficients a, b, c et d sont déterminés de telle sorte que la courbe qui passe par les valeurs intermédiaires soit tracée. Par ailleurs, les valeurs à une température d'environ 10 C sont extrapolées ou sont obtenues à partir des courbes à environ 40 C et à environ 20 C afin de
déterminer les coeffcients a, b, c et d.
Par exemple, le coeffcient a+30 à une température d'environ C est interpolé de façon linéaire à l'aide de l'équation qui suit: a+30 = (a+40 + a+20)/((40 - 20)/(40 - 30)) o a+40 représente le coeffcient à environ 40 C et a+20 représente le
coefficient à environ 20 C.
Les procédés par interpolation et par extrapolation ne sont pas
limités à l'utilisation de l'interpolation et de l'extrapolation linéaires.
Une interpolation et une extrapolation Spline, une interpolation et une extrapolation polynomiales ainsi que d'autres procédés appropriés
peuvent être utilisés.
Une fois que les coeffcients a, b, c et d de l'expression polynomiale cubique comme décrit ci-avant sont déterminés, les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A peuvent étre calculées à partir de l'expression. Cependant, en lieu et place de calculer de façon directe l'expression polynomiale cubique, seulement une addition et une soustraction peuvent étre réalisées. Le procédé moyennant un tel
mode opératoire sera maintenant décrit.
L'équation différentielle de la formule (1) est comme suit: x"'(t) = 6a (2) Les valeurs initiales sont comme suit: x(O) = d (3) x'(O)=c (4) x"(O) = 2b (5) Dans le même temps, les équations qui suivent sont dérivées à partir de la définition de différentiation: x'(t) = lim[At->O] {x(t+At) x(t)}/At (6) x"(t) = lim[At->O] {x'(t+At) - x'(t)}/At (7) Lorsque At = 1 au niveau des formules (6) à (8), ces équations sont converties selon les équations différentielles qui suivent: x'(t) = x(t+1) - x(t) (9) x"(t) = x'(t+1) - x (t) (10) x"'(t)=x"(t+1)-x"(t) (11) Les formules (9) à (11) sont transformées selon les équations qui suivent sur la base de la formule (2): x(t+1) = x(t) + x(t) (12) x'(t+1) = x'(t) + x (t) (13) x"(t+ 1) = x"(t) + 6a (14) Par conséquent, l es valeurs des expressions polynom i ales cubiques peuvent être calculées en utilisant seulement une addition et une soustraction en déterminant de facon séquentielle les valeurs d'entrée en utilisant les valeurs initiales qui sont données par les formules (3) à (5) lorsque t est modifié comme suit:
t = 0, 1, 2,...1023 dans les formules (12) à (14).
Puisqu'une multiplication et une division nécessitent une puissance de calcul beaucoup plus élevée qu'une addition et qu'une soustraction, I'utilisation de seulement les additions et les soustractions pour calculer les valeurs permet de réaliser un temps de calcul court et permet de réaliser une économie en termes de composants matériels. Des circuits logiques simples, des dispositifs logiques programmables complexes ou CPLD, des réseaux de portes ou prédiffusés programmables par champ ou FPGA etc... peuvent
constituer les composants matériels en lieu et place de micro-
calculateurs ou micro-ordinateurs de telle sorte que la dimension des composants matériels peut être réduite de façon considérable pour
réaliser des fonctionnements compacts haute vitesse à un coût faible.
Le compteur de modulation 12 de la figure 1 compte de façon monotone des signaux d'horloge moyennant une fréquence donnée de façon incrémentielle pendant l'intervalle de modulation montante et les compte de façon monotone de façon décrémentielle pendant l'intervalle de modulation descendante et il applique les valeurs comptées sur le générateur de données de forme d'onde 11. Par conséquent, le générateur de données de forme d'onde 11 n'a pas besoin de stocker des données respectives pour l'intervalle de modulation montante et pour l'intervalle de modulation descendante,
ce qui réduit la quantité requise de mémoire.
Le processus de détermination des coefficients représentant les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le
convertisseur N/A sera maintenant décrit par report à la figure 6.
Tout d'abord, un analyseur de spectre pour recevoir un signal émis qui est émis en sortie depuis le système de radar et pour mesurer la fréquence du signal reçu est installé. Au niveau d'une étape n1, la température amblante (la température de fonctionnement du VCO 8) du système de radar est mesurée. Au niveau d'étapes n2 à n5, une fréquence d'émission est mesurée à l'aide de l'analyseur de spectre tandis qu'une valeur d'entrée Din sur le convertisseur NtA 10 est modifiée de façon progressive à partir de la valeur minimum Dmin jusqu'à la valeur maximum Dmax. Les étapes n2 à n5 sont répétées pour déterminer la relation entre les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A 10 et la fréquence d'émission. Au niveau de l'étape
n6, les coefficients de l'expression polynomiale sont déterminés.
La plage sur laquelle la valeur requise de décalage de fréquence est observée est sélectionnée sur la base de la relation entre la fréquence d'émission et les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A 10, et la plage de fréquences sélectionnée est divisée par un nombre requis (le nombre de périodes d'horloge qui sont utilisées pour une modulation pendant l'intervalle de modulation montante ou pendant l'intervalle de modulation descendante). Par exemple, la plage de fréquences qui s'étendjusqu'à environ 150 MHz au-dessus et au-dessous de la fréquence à la valeur de point médian ou intermédiaire des valeurs d'entrée sur le convertisseur NIA 10 est divisée par 24 - 1 = 1024 afin de déterminer les fréquences d'oscillation correspondantes. Ensuite, les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A 10 présentant la fréquence qui est la plus proche de la fréquence d'oscillation déterminée sont déterminées et la séquence de nombres est approchée à l'aide d'une expression polynomiale cubique. Les étapes qui ont été mentionnées ci-avant sont répétées lorsque la température amblante du système de radar est modifiée dans une plage de températures donnée (n7 -> n1 ->...). Au niveau d'une étape n8, chaque coefficient de l'expression polynomiale à chaque température mesurée est stocké dans l'EEPROM 17. La valeur d'entrée Din est appliquée directement sur le convertisseur N/A 10
depuis le microprocesseur 15.
En lieu et place de corriger la caractéristique de fréquence de tensions qui sont appliquées sur le VCO 8, la détermination des caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur NIA 10 sur la base de la relation entre la fréquence d'émission et des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A permet de corriger la fréquence d'oscillation du VCO pour divers facteurs variables tels que: (1) des variations de la tension d'alimentation du système de radar; (2) des variations d'une tension de référence du convertisseur N/A; (3) des variations au niveau de circuits situés en aval (des charges) par rapport au VCO; et (4) des variations au niveau de la fréquence de sortie lorsque la température varie, y compris des effets de la tension d'alimentation, de la tension de référence du convertisseur N/A, et des circuits en aval par rapport au VCO de même que du VCO lui-même. Par conséquent, la performance de détection du système de radar FM-CW est
fortement améliorée.
Bien que des modes de réalisati on préférés de l' i nvention aient été décrits ci-avant, il doit être bien compris que des variantes et modifications appara^'tront à l'homme de l'art sans que l'on s'écarte ni du cadre, ni de l'esprit de l'invention. Par conséquent, le cadre de
l'invention doit être déterminé seulement au moyen des revendications
qui suivent.
Claims (23)
1. Système de radar caractérisé en ce qu'il comprend: - une unité d'émission/réception pour, de façon répétée, émettre un signal d'émission triangulaire qui inclut un intervalle de modulation montante de fréquence croissant de façon progressive et un intervalle de modulation descendante de fréquence décroissant de façon progressive et pour recevoir un signal de réception qui inclut un signal réfléchi depuis une cible, I'unité d'émission/réception comportant un oscillateur commandé en tension (8) pour déterminer une fréquence d'émission, un signal de tension pour une modulation de fréquence étant appliqué sur l'oscillateur commandé en tension; une unité d'analyse de fréquence (15) pour calculer des données concernant un spectre de fréquences d'un signal de battement qui présente une fréquence qui est sensiblement égale à une différence entre une fréquence du signal d'émission et une fréquence du signal de 1 5 réception; une unité de stockage de données (17) pour stocker des caractéristiques variant temporellement de valeurs d'entrée sur un convertisseur numérique - analogique ou N/A (10), lesquelles font varier de façon monotone une fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension (8) en fonction du temps, sous la forme de données concernant une expression qui représente les caractéristiques variant temporellement; et une unité de traitement de données (15) pour déterminer les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) par référence aux données qui concernent une expression qui représente les caractéristiques variant temporellement, dans lequel au moins un élément pris parmi une distance relative jusqu'à la cible et une vitesse relative de la cible est détecté sur la base du signal de battement pendant l'intervalle de modulation montante et sur la base du signal de battement pendant l'intervalle de
modulation descendante.
2. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est une expression polynomiale et les données concernant l'expression sont un coefficient de chaque terme de I 'expressi on polynomial e.
3. Système de radar selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'unité de traitement de données (15) réalise une intégration sur le temps d'équations différentielles qui sont données au moyen des différentiations depuis la différenciation de premier ordre jusqu'à la différentiation de n-ième ordre o n représente l'ordre de l'expression polynomiale.
4. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est fournie à diverses températures et l'unité de traitement de données (15) se reporte à l'expression qui correspond à
une température détectée.
5. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est fournie à plusieurs températures discrètes et l'unité de traitement de données (15) détermine des données correspondant à la température détectée au moyen d'un procédé pris parmi une
interpolation et une extrapolation.
6. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un compteur (12) pour compter de façon monotone un signal d'horloge qui présente une fréquence prédéterminée de façon incrémentielle pendant l'intervalle de modulation montante et de façon décrémentielle pendant l'intervalle de modulation descendance, dans lequel l'unité de traitement de données (15) détermine les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10)
conformément à une valeur de comptage du compteur (12).
7. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'unité de stockage de données (17) inclut une mémoire morte
programmable et effaçable électriquement.
8. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de rayonnement primaire (4), un isolateur (7), un coupleur (6) et un circulateur (5), dans lequel des signaux d'oscillation qui sont générés dans l'oscillateur commandé en tension (8) sont appliqués sur le moyen de rayonnement primaire (4) par l'intermédiaire de l'isolateur (7), du coupleur (6) et du circulateur (5)
9. Système de radar selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une lentille diélectrique (3), dans lequel le moyen de rayonnement primaire (4) est disposé sur un plan focal ou à proximité d'un plan focal de la lentille diélectrique (3)( et la lentille diélectrique (3) émet un signal d'onde millimétrique qui est irradié depuis le moyen de rayonnement primaire (4) en tant que faisceaux étroits.
10. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce que des signaux d'oscillation qui sont générés par l'oscillateur commandé en tension (8) sont modulés en fréquence selon une forme d'onde triangulaire sur la base du principe de systèmes de radar à
onde continue modulée en fréquence.
11. Système de radar selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant
temporellement est une équation polynomiale cubique.
12. Système de radar selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est comme suit: x(t)=at3+bt2+ct+d, o t représente le temps et x représente une valeur d'entrée sur le convertisseur N/A (10), et a, b, c et d sont des coeffcients qui sont
déterminés au moyen d'un procédé par les moindres carrés.
13. Système de radar selon la revendication 1, caractérisé en ce que les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) sont déterminées sur la base d'une relation entre la fréquence d'émission et les valeurs d'entrée sur
le convertisseur N/A (10).
14. Procédé de réglage de caractéristiques d'un système de radar caractérisé en ce qu'il inclut une unité d'émission/réception pour, de façon répétée, émettre un signal d'émission triangulaire qui inclut un intervalle de modulation montante de fréquence croissant de façon progressive et un intervalle de modulation descendante de fréquence décroissant de façon progressive et pour recevoir un signal de réception qui inclut un signal réfléchi depuis une cible, I'unité d'émission/réception comportant un oscillateur commandé en tension (8) pour déterminer une fréquence d'émission, un signal de tension pour une modulation de fréquence étant appliqué sur l'oscillateur commandé en tension, une unité d'analyse de fréquence (15) pour calculer des données concernant un spectre de fréquences d'un signal de battement qui présente une fréquence qui est sensiblement égale à une différence entre une fréquence du signal d'émission et une fréquence du signal de réception; une unité de stockage de données (17) pour stocker des caractéristiques variant temporellement de valeurs d'entrée sur un convertisseur numérique - analogique ou NIA (10), lesquelles font varier de façon monotone une fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension (8) en fonction du temps, sous la forme de données concernant une expression qui représente les caractéristiques variant temporellement; et une unité de traitement de données (15) pour déterminer les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) par référence aux données qui concernent une expression qui représente les caractéristiques variant temporellement, dans lequel au moins un élément pris parmi une distance relative jusqu'à la cible et une vitesse relative de la cible est détecté sur la base du signal de battement pendant l'intervalle de modulation montante et sur la base du signal de battement pendant l'intervalle de modulation descendante, et en ce que le procédé comprend les étapes de: mesure de la fréquence du signal d'émission tandis que les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) sont en train d'être modifiées pour déterminer une relation entre les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) et la fréquence du signal d'émission; détermination des données concemant l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée dans le convertisseur N/A (10) à partir de la relation; et
stockage des données dans l'unité de stockage de données (17).
15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les caractéristiques variant temporellement des valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) sont détemminées sur la base d'une relation entre la fréquence d'émission et les valeurs d'entrée sur le
convertisseur N/A (10).
16. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est une expression polynomiale et les données concernant l'expression
sont un coeffcient de chaq ue terme de l 'expression polynomial e.
17. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que I'unité de traitement de données (15) réalise une intégration sur le temps d'équations différentielles qui sont données au moyen des différentiations depuis la différenciation de premier ordre jusqu'à la différentiation de n-ième ordre o n représente l'ordre de l'expression polynomiale.
18. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est fournie à diverses températures et l'unité de traitement de données (15) se reporte à l'expression qui correspond à une température détectée.
19. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est fournie à plusieurs températures discrètes et l'unité de traitement de données (15) détermine des données correspondant à la température détectée au moyen d'un procédé pris parmi une
interpolation et une extrapolation.
20. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'étape de comptage de façon monotone d'un signal d'horloge qui présente une fréquence prédéterminée de façon incrémentielle pendant l'intervalle de modulation montante et de façon décrémentielle pendant l'intealle de modulation descendante, dans lequel l'unité de traitement de données (15) détermine les valeurs d'entrée sur le convertisseur N/A (10) conformément à une valeur de
comptage du compteur (12).
21. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que des signaux d'oscillation qui sont générés par l'oscillateur commandé en tension (8) sont modulés en fréquence selon une forme d'onde triangulaire sur la base du principe de systèmes de radar à onde
continue modulée en fréquence.
22. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement
est une équation polynomiale cubique.
23. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'expression qui représente les caractéristiques variant temporellement est comme suit: x(t) =at3+ bt2+ ct+ d, o t représente le temps et x représente une valeur d'entrée sur le convertisseur N/A (10), et a, b, c et d sont des coeffcients qui sont
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002032656A JP2003232851A (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | レーダおよびその特性調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2838197A1 true FR2838197A1 (fr) | 2003-10-10 |
| FR2838197B1 FR2838197B1 (fr) | 2004-10-22 |
Family
ID=27621382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0301450A Expired - Fee Related FR2838197B1 (fr) | 2002-02-08 | 2003-02-07 | Systeme de radar et procede de reglage de ses caracteristiques |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6674395B2 (fr) |
| JP (1) | JP2003232851A (fr) |
| DE (1) | DE10304863A1 (fr) |
| FR (1) | FR2838197B1 (fr) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3719202B2 (ja) * | 2001-11-30 | 2005-11-24 | 株式会社村田製作所 | レーダの特性調整方法 |
| JP2003240842A (ja) * | 2002-02-14 | 2003-08-27 | Murata Mfg Co Ltd | レーダ |
| JP4456998B2 (ja) * | 2004-12-28 | 2010-04-28 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 速度センサおよびそれを用いた対地車速センサ |
| DE102005056800A1 (de) * | 2005-11-29 | 2007-05-31 | Valeo Schalter Und Sensoren Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Radarsystems und Radarsystem |
| US7345619B2 (en) * | 2005-12-30 | 2008-03-18 | Valeo Raytheon Systems, Inc. | Generating event signals in a radar system |
| US7715515B2 (en) * | 2006-10-19 | 2010-05-11 | Telefonaktiebolaget Lm Ericsson (Publ) | Method and apparatus for reducing non-montonic regions in a digitally controlled oscillator |
| DE102006058852B4 (de) | 2006-12-13 | 2014-01-02 | Vega Grieshaber Kg | Verfahren und Vorrichtung zur Korrektur nichtidealer Zwischenfrequenzsignale bei Abstandsmessgeräten nach dem FMCW-Prinzip |
| JP2010008273A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-01-14 | Maspro Denkoh Corp | ミリ波撮像装置 |
| JP5704552B2 (ja) * | 2009-03-03 | 2015-04-22 | 国立大学法人電気通信大学 | レーダ装置 |
| JP5549560B2 (ja) * | 2010-11-26 | 2014-07-16 | 富士通株式会社 | Ｆｍ−ｃｗレーダ装置、ペアリング方法 |
| TWI430902B (zh) * | 2010-12-15 | 2014-03-21 | Wistron Neweb Corp | 無線訊號收發器及盲點偵測系統 |
| CN102508236A (zh) * | 2011-10-27 | 2012-06-20 | 中国兵器工业集团第二一四研究所苏州研发中心 | 一种调频多普勒测距信号处理装置 |
| JP5382087B2 (ja) * | 2011-11-02 | 2014-01-08 | 株式会社デンソー | レーダ装置 |
| EP2803952B1 (fr) | 2013-05-17 | 2019-07-10 | VEGA Grieshaber KG | Commande d'appareil de mesure pour la détermination de la topologie d'une surface d'un matériau en vrac |
| KR101465370B1 (ko) * | 2013-12-09 | 2014-11-26 | 한국항공우주연구원 | 위상누적다항식을 이용하여 양방향 첩신호를 생성하는 장치 및 방법 |
| EP3260881B1 (fr) * | 2015-02-19 | 2021-04-21 | Mitsubishi Electric Corporation | Radar fm-cw et procédé de génération de signaux fm-cw |
| US11029389B2 (en) | 2016-05-16 | 2021-06-08 | Mitsubishi Electric Corporation | FM-CW radar and method of generating FM-CW signal |
| JP6696575B2 (ja) * | 2016-08-26 | 2020-05-20 | 日本電気株式会社 | 移動目標探知システム及び移動目標探知方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1589047A (en) * | 1977-05-26 | 1981-05-07 | Rockwell International Corp | Method and apparatus for automatically calibrating a radio altimeter |
| JPH07198833A (ja) * | 1993-12-28 | 1995-08-01 | Fujitsu Ltd | Ｆｍ−ｃｗレーダ装置 |
| JPH10197625A (ja) * | 1997-01-08 | 1998-07-31 | Honda Motor Co Ltd | 電圧制御発振装置およびｆｍｃｗレーダ装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2935420B2 (ja) * | 1996-11-19 | 1999-08-16 | 本田技研工業株式会社 | Ｆｍレーダ装置 |
| JP3305624B2 (ja) * | 1997-07-16 | 2002-07-24 | 本田技研工業株式会社 | 物体検知装置 |
| JP3562408B2 (ja) * | 1999-11-10 | 2004-09-08 | 株式会社デンソー | レーダ装置特性検出装置及び記録媒体 |
| JP3788322B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2006-06-21 | 株式会社村田製作所 | レーダ |
| JP2002372580A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-26 | Mitsubishi Electric Corp | Ｆｍ−ｃｗレーダ装置 |
-
2002
- 2002-02-08 JP JP2002032656A patent/JP2003232851A/ja active Pending
-
2003
- 2003-01-17 US US10/345,962 patent/US6674395B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-02-06 DE DE10304863A patent/DE10304863A1/de not_active Withdrawn
- 2003-02-07 FR FR0301450A patent/FR2838197B1/fr not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1589047A (en) * | 1977-05-26 | 1981-05-07 | Rockwell International Corp | Method and apparatus for automatically calibrating a radio altimeter |
| JPH07198833A (ja) * | 1993-12-28 | 1995-08-01 | Fujitsu Ltd | Ｆｍ−ｃｗレーダ装置 |
| JPH10197625A (ja) * | 1997-01-08 | 1998-07-31 | Honda Motor Co Ltd | 電圧制御発振装置およびｆｍｃｗレーダ装置 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1995, no. 11 26 December 1995 (1995-12-26) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1998, no. 12 31 October 1998 (1998-10-31) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2003232851A (ja) | 2003-08-22 |
| FR2838197B1 (fr) | 2004-10-22 |
| US20030151543A1 (en) | 2003-08-14 |
| US6674395B2 (en) | 2004-01-06 |
| DE10304863A1 (de) | 2003-08-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2838197A1 (fr) | Systeme de radar et procede de reglage de ses caracteristiques | |
| JP7074311B2 (ja) | 光学的距離測定装置および測定方法 | |
| US6597308B2 (en) | Radar apparatus | |
| US9772277B2 (en) | Gas absorption spectroscopic system and gas absorption spectroscopic method | |
| US8508739B2 (en) | Gas concentration measurement device | |
| US20110181458A1 (en) | Calibration of a radar unit with device-specific correction curves | |
| US8314620B2 (en) | Systems and methods for online phase calibration | |
| US20090033538A1 (en) | Ramp Linearization for FMCW Radar Using Digital Down-Conversion of a Sampled VCO Signal | |
| US7679549B2 (en) | Waveform generation method, radar device, and oscillator for radar device | |
| US11719817B2 (en) | Distance-measuring apparatus and control method | |
| US10444327B2 (en) | Method for determining parameters of a compression filter and associated multi-channel radar | |
| KR20030079690A (ko) | 레이더 | |
| JP2000180536A (ja) | 目標の距離・速度計測方法とレーダ装置 | |
| JP4429347B2 (ja) | ミリ波レーダ装置のバイアス調整方法 | |
| US20240103150A1 (en) | Laser radar device | |
| EP0573321B1 (fr) | Procédé de compensation automatique de la non linéarité de la pente de modulation d'un radar à onde continue modulée en fréquence, et radar pour sa mise en oeuvre | |
| JP3944130B2 (ja) | 移動体のレ−ダ方式、レ−ダ装置、レーダ信号処理方法、及びレーダ信号処理装置 | |
| JP4188262B2 (ja) | レーダ試験方法および装置 | |
| EP3779511B1 (fr) | Dispositif de mesure de distance et procédé de commande associé | |
| AU2003204811B2 (en) | Power-related amount measurement device | |
| JP4209312B2 (ja) | 周波数変調レーダ装置 | |
| Noskov et al. | Measurement errors and dynamic range of autodyne vibration meters | |
| JP4131461B2 (ja) | レーダ装置 | |
| CA2450841C (fr) | Methode et dispositif pour determiner les rapports des bandes laterales de melangeurs supraconducteurs au moyen d'un generateur en peigne | |
| JP3719675B2 (ja) | Ｆｍｃｗレーダ装置およびｆｍｃｗレーダ用信号処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20141031 |