FR2810169A1 - Regulateur de tension pour alternateur - Google Patents

Regulateur de tension pour alternateur Download PDF

Info

Publication number
FR2810169A1
FR2810169A1 FR0016489A FR0016489A FR2810169A1 FR 2810169 A1 FR2810169 A1 FR 2810169A1 FR 0016489 A FR0016489 A FR 0016489A FR 0016489 A FR0016489 A FR 0016489A FR 2810169 A1 FR2810169 A1 FR 2810169A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
alternator
voltage
logic
nothing
value
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0016489A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2810169B1 (fr
Inventor
Katsuyuji Sumitomo
Keiichi Komurasaki
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Electric Corp filed Critical Mitsubishi Electric Corp
Publication of FR2810169A1 publication Critical patent/FR2810169A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2810169B1 publication Critical patent/FR2810169B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/04—Control effected upon non-electric prime mover and dependent upon electric output value of the generator
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
    • H02P9/26—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
    • H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
    • H02P9/305—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices controlling voltage

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)

Abstract

Dans un régulateur de tension (1) pour altemateur (2) de véhicule, le paramètre et l'équation selon la puissance et la caractéristique électromagnétique de l'altemateur ne sont pas nécessaires, et un taux d'utilisation de fonctionnement d'une logique tout ou rien d'une tension appliquée à une bobine d'excitation (21) et une fréquence logique peuvent être établis dans des conditions stables. Le régulateur (1) utilise : une première logique comparant une tension générée par l'altemateur à une tension cible afin d'obtenir une logique d'amplitude; une seconde logique utilisant une logique de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur dans laquelle un taux d'utilisation de fonctionnement est augmenté ou diminué sur la base de la première logique d'une valeur d'augmentation ou de diminution définie en considérant une constante de temps de la bobine d'excitation (21).

Description

RÉGULATEUR DE TENSION POUR ALTERNATEUR
Contexte de l'invention 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un régulateur de tension pour alternateur.
2. Description de la technique concernée
De manière connue, dans un régulateur de tension destiné à régler une tension générée à partir d'un alternateur sur une valeur prédéterminée en mettant sous tension une bobine d'excitation de cet alternateur et -/ ou en coupant cette tension, la tension générée par l'alternateur est ajustée numériquement en utilisant un micro-ordinateur. Un régulateur de tension de ce type est connu, par exemple, à partir de la demande du brevet n0
Hei 05 - 176477.
Dans ce type de régulateur de tension connu, lorsque la tension générée à partir de l'alternateur est réglée sur la tension cible sous une meilleure caractéristique de réponse, un courant d'excitation cible correspondant à un courant cible généré à partir de l'alternateur est calculé en utilisant une équation établie sur la base de la caractéristique de génération de puissance de l'alternateur. Ensuite, un courant d'excitation calculé à l'avance, qui peut effectivement passer dans la bobine d'excitation, est calculé en utilisant une équation établie sur la base
de la caractéristique électromagnétique de l'alternateur.
Ensuite, en réponse à la déviation entre la valeur cible du courant d'excitation et la valeur calculée à l'avance de celui-ci, le courant d'excitation cible est corrigé au moyen d'une correction de l'avance primaire sur la base de la caractéristique de génération de puissance et de la caractéristique électromagnétique de l'alternateur, et ensuite le courant
d'excitation de réglage est calculé.
De plus, un rapport d'utilisation tout ou rien par rapport au courant d'excitation de régulation déterminé par ce calcul est lu à partir d'une table qui est ajustée en fonction de la caractéristique électromagnétique de l'alternateur. Ensuite, une tension appliquée à la bobine d'excitation est régulée sur la base d'un rapport d'utilisation tout ou rien sélectionné à partir d'une table de manière à atteindre l'objet défini, à savoir la régulation de la tension. Toutefois, le régulateur de tension connu décrit ci-dessus pose les problèmes suivants: En fait, dans le cas o la caractéristique de génération de puissance et la caractéristique électromagnétique de l'alternateur sont modifiées, ou dans le cas o la caractéristique de génération de puissance effectivement disponible et la caractéristique électromagnétique sont adaptées à une autre caractéristique électromagnétique et à une autre caractéristique de génération de puissance d'altemrnateurs, le régulateur de tension doit modifier les tables d'utilisation tout ou rien correspondant aux courants d'excitation de régulation et les coefficients des équations de calcul destinées aux courants d'excitation chaque fois que la caractéristique électromagnétique et la caractéristique de génération de puissance de l'alternateur sont sélectionnées. Ainsi, ce régulateur de tension pour alternateur doit de nouveau établir les conditions
d'adéquation.
Résumé de l'invention La présente invention a été conçue de manière à résoudre les problèmes exposés ci-dessus, et ainsi, un objet de la présente invention est de fournir un régulateur de tension pour alternateur qui permette de commander l'alternateur en régulant une tension générée par celui-ci sur une tension cible en rétroaction, alors que ce régulateur de tension pour alternateur n'a pas besoin d'utiliser un paramètre et une équation, qui sont établis sur la base d'une caractéristique de génération de puissance et
également d'une caractéristique électromagnétique de cet alternateur.
C'est-à-dire que, même lorsqu'une modification quelconque est effectuée dans la caractéristique de génération de puissance et également dans la caractéristique électromagnétique, le paramètre et l'équation nécessaires
au régulateur de tension ne nécessitent pas de modification.
Pour atteindre l'objet décrit ci-dessus, selon un premier aspect de la présente invention, un régulateur de tension destiné à un alternateur est caractérisé en ce que ce régulateur de tension pour altemrnateur, afin de réguler une tension générée par l'alternateur sur une valeur de tension prédéterminée en appliquant une tension à une bobine d'excitation de l'alternateur ou en coupant cette tension, comprenant: des premiers moyens de sortie logique destinés à comparer la tension générée par l'alternateur avec une tension cible afin d'obtenir-une logique d'amplitude qui est sortie en tant que première logique tout ou rien; et des seconds moyens de sortie logique destinés à sortir en tant que seconde logique tout ou rien, une logique de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (PWM) dans laquelle un taux d'utilisation de fonctionnement est augmenté ou diminué sur la base de la première logique tout ou rien d'une valeur en augmentation ou diminution définie en considérant une constante de temps de la bobine d'excitation dans lequel: un résultat traité de manière logique entre la première logique tout ou rien et la seconde logique tout ou rien est utilisé en tant que logique
tout ou rien d'une application de tension à la bobine d'excitation.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, dans le cas o l'alternateur est commandé de manière à réguler la tension générée par celui-ci sur la tension cible de manière rétroactive, ce régulateur de tension pour alternateur n'a pas besoin d'utiliser le paramètre ni l'équation, qui sont établis sur la base de la caractéristique de génération de puissance et également de la caractéristique électromagnétique de cet alternateur. De même, alors que le taux d'utilisation de fonctionnement de la logique tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation et la fréquence logique peuvent être stabilisées à l'intérieur d'une plage de fréquences prédéterminée, ce taux d'utilisation de fonctionnement et la fréquence
logique peuvent être ajustées de manière à être compatibles.
Selon un second aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la tension cible a une correction d'hystérésis dans une direction afin de conserver une logique d'amplitude obtenue par comparaison de la tension cible et de la tension générée par l'alternateur; la valeur de correction d'hystérésis est modifiée sur la base d'un paramètre relatif au nombre de rotations de l'alternateur et à une résistance de sortie de l'altemrnateur; et, de même, la valeur de correction d'hystérésis est modifiée en rétroaction sur la base d'une période d'inversion de la
première logique tout ou rien.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, la tension cible subit une correction d'hystérésis de sorte que la logique déterminée une fois n'est pas inversée immédiatement. Une telle correction d'hystérésis peut être effectuée par rapport à toutes les conditions de fonctionnement possibles
de l'alternateur.
Selon un troisième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que les premiers moyens de sortie logique comportent des moyens de suppression d'inversion de logique par lesquels la première logique tout ou rien n'est guère inversée; une résistance de suppression des moyens de suppression d'inversion de logique pour passer d'une logique "tout" à une logique "rien" est différente d'une résistance de suppression des moyens de suppression d'inversion de logique pour passer d'une logique "rien" à une logique "tout"; et les résistances de suppression sont modifiées en rétroaction en réponse à
une période logique résultant de la première logique tout ou rien.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, la tension cible subit une correction d'hystérésis de sorte que la logique déterminée une fois n'est pas inversée immédiatement. Une telle correction d'hystérésis peut être effectuée par rapport à toutes les conditions de fonctionnement possibles
de l'alternateur.
Selon un quatrième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la période logique de la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur qui constitue la seconde logique tout ou rien est modifiée en effectuant un calcul sur la base du paramètre relatif à la fois au nombre de tours de l'alternateur et à la résistance de sortie de l'alternateur et par extraction du contenu d'une table; ou est
modifiée sur la base de la période de la première logique tout ou rien.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, il est possible d'assurer le
réglage de la première logique tout ou rien.
Selon un cinquième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur se compose en outre: de moyens de stockage destinés à stocker dans celui-ci une pluralité de tensions générées par l'alternateur en tant que valeurs d'échantillon qui ont été échantillonnées dans le passé et des moyens de calcul destinés à effectuer un calcul de moyenne de transfert sur la base de la dernière valeur d'échantillon et de la pluralité de valeurs d'échantillon passés afin d'interpréter la valeur d'échantillon de transfert moyenne comme étant la tension actuellement; un nombre de référence total des valeurs d'échantillonnage passées est modifié sur la base du nombre de tours de l'alternateur et de la résistance de sortie de l'altemrnateur; le nombre de référence total des valeurs d'échantillonnage passées utilisé dans ledit calcul de moyenne de transfert est égal est à une puissance de 2; et un nombre total de valeurs d'échantillonnage de référence est interprété par un nombre binaire de manière à obtenir une valeur moyenne de section par décalage binaire uniquement dans la
direction appropriée par le nombre de référence total.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, la valeur moyenne de section peut être essentiellement obtenue en utilisant le filtre de logiciel, alors qu'un circuit à filtre complexe, par exemple un filtre différentiel et un filtre intégral n'est plus nécessaire. De même, étant donné que la résistance de filtre de ce filtre de logiciel est ajusté sur une condition optimale sur la base de la résistance de sortie et du nombre de tours de l'alternateur, l'opération de commande en rétroaction peut être réalisée à une vitesse
plus élevée que dans le régulateur de tension pour alternateur connu.
Selon un sixième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la tension générée par l'alternateur est échantillonnée par une opération d'échantillonnage dont la période
d'échantillonnage est modifiée.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, il est possible d'obtenir de
manière sûre la tension effective générée par l'alternateur.
Selon un septième aspect de la présente invention, dans le sixième aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la période d'échantillonnage est calculée sur la base du nombre de tours de l'alternateur ou établie à partir du contenu de
la table.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, il est possible d'obtenir de
manière sûre la tension effective générée par l'alternateur.
Selon un huitième aspect de la présente invention, dans le sixième aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que l'opération d'échantillonnage commence par le déclenchement du cadencement de génération de l'onde de tension pour une phase de stator de l'alternateur; I'opération d'échantillonnage est effectuée de manière intermittente dans une période de temps prédéterminée uniquement sur une durée prédéterminée après le commencement de l'opération d'échantillonnage; et la période de temps prédéterminée et la durée prédéterminée sont calculées sur la base de l'intervalle de déclenchement existant jusqu'à maintenant, ou sont
déterminées par établissement à partir du contenu d'une table.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, la densité du processus
d'échantillonnage peut être réduite alors que le programme du micro-
ordinateur est exécuté, de sorte que le programme de l'ordinateur peut être promptement développé. Ce régulateur de tension pour alternateur peut contribuer au fait que le micro-ordinateur et l'oscillateur à quartz peuvent être fabriqués à faible coût étant donné qu'il est possible de
diminuer la fréquence de l'horloge de fonctionnement.
Selon un neuvième aspect de la présente invention, dans le second aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur se compose en outre: de moyens de calcul destinés à calculer le nombre de tours de l'alternateur sur la base d'un intervalle de temps d'un front de passage de "Bas" à "Haut" d'une onde de tension pour une phase 1 de
stator de l'alternateur.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, étant donné que l'opération de conversion FV est exécutée, il n'est pas nécessaire d'interpréter le
nombre de tours de l'alternateur.
Selon un dixième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la tension cible est décalée d'une valeur obtenue par extraction du contenu d'une table et par exécution d'un calcul sur la base d'un paramètre relatif à un nombre de tours de l'alternateur et à une résistance de sortie de l'alternateur; ou la tension cible est corrigée régulièrement sur la base d'une déviation entre une tension apparaissant à une borne de sortie de l'alternateur, une tension apparaissant à une borne d'entrée de signal externe, et une information indicatrice d'une tension de batterie dérivée d'une unité externe. En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, la tension apparaissant à la borne de la batterie n'est pas abaissée, et il est possible d'amener la
tension de la batterie dans une condition stable.
Selon un onzième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que l'augmentation / la diminution du taux d'utilisation de fonctionnement de la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur qui constitue la seconde logique tout ou rien est supprimée sur la base d'une valeur d' augmentation / diminution par unité de temps, définie en considérant une constante de temps de la bobine d'excitation; une résistance de suppression de la valeur d'augmentation par unité de temps est réglée de manière à être plus forte que la constante de temps de la bobine d'excitation; et en outre est modifiée ou supprimée sur la base du nombre de tours de l'alternateur; la suppression de la valeur d'augmentation / diminution par unité de temps est supprimée ou libérée sur la base d'un mode de génération de puissance spécifique de l'altemrnateur; et à la fois une valeur de limite supérieure et une valeur de limite inférieure sont réglées sur le taux d'utilisation de fonctionnement sur
la base du nombre de tours de l'alternateur et de la température de l'unité.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, il est possible d'éliminer l'opération de pompage du taux d'utilisation de la seconde logique tout ou rien, et la fonction dite de contrôle par redondance longitudinale (LRC) peut être réalisée en supprimant l'augmentation du taux d'utilisation de fonctionnement. Ensuite, étant donné que la valeur de limite supérieure du taux d'utilisation est fixée, il est possible de supprimer le bruit électromagnétique de même que le couple d'entraînement. De plus, étant donné que la valeur de limite inférieure du taux d'utilisation de fonctionnement est réglée, il est possible d'exécuter l'opération de régulation flottante. Selon un douzième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la logique tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation est réglée de manière forcée sur la logique "Tout" sur la base soit d'une tension de crête, soit d'une tension moyenne-des ondes de tension pour une phase 1 de stator de l'alternateur sans tenir compte du résultat du traitement logique entre la première logique tout ou
rien et la seconde logique tout ou rien.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, ce régulateur de tension pour alternateur peut réaliser une opération dite de régulation flottante dans laquelle, même dans une condition o la tension de la batterie est plus élevée que la tension cible de l'alternateur et qu'il n'est pas nécessaire que l'alternateur génère une puissance électrique, cet alternateur génère une
puissance électrique jusqu'à un certain niveau.
Selon un treizième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que, soit une valeur multipliée, soit un taux de logique "tout" par unité de temps de la logique tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation, est interprété en tant que taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à la bobine d'excitation; et, la valeur multipliée est obtenue à partir d'un taux de logique "tout" dans une période logique de la première logique tout ou rien, et de même, un taux de logique "tout" dans une période de logique de la
seconde logique tout ou rien.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, il est facile de reconnaître le taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à la bobine d'excitation. Selon un quatorzième aspect de la présente invention, dans le treizième aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur comprend en outre: des moyens de calcul destinés à calculer une tension effective appliquée à la bobine d'excitation sur la base du taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à la bobine
d'excitation et d'une tension générée par l'alternateur à ce moment.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, ce régulateur de tension pour alternateur peut contribuer au fait que la précision de la prédicion de la résistance de sortie de l'altemrnateur et le couple d'entraînement de celui-ci
sont diminués.
Selon un quinzième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que à la fois une résistance de sortie de l'alternateur et une résistance de couple d'entraînement de l'alternateur sont prédites par extraction d'un contenu d'une table ou par exécution d'un calcul, tout en utilisant une largeur supérieure / inférieure et une amplitude de tension d'une ondulation de tension produite par une borne de sortie de l'alternateur en tant que paramètre, par extraction d'un contenu d'une table ou par exécution d'un calcul, tout en utilisant un écart de tension en tant que paramètre, I'écart de tension entre une tension d'une borne de sortie de l'alternateur et une tension d'une borne d'entrée de signal externe, qui sont produits par une chute de tension de la ligne de recharge; ou par extraction d'un contenu d'une table et / ou en exécutant un calcul, tout en utilisant comme paramètre, un taux d'utilisation de fonctionnement de I'application de tension à la bobine d'excitation, une tension convertie
appliquée à la bobine d'excitation, et le nombre de tours de l'alternateur.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, il est facile de mener à bien la reconnaissance numérique par l'unité externe, et il est possible de développer facilement à la fois le logiciel et le matériel. De plus, lorsque la fréquence est normalisée dans le même produit, il est possible d'établir la
compatibilité sur la reconnaissance numérique.
Selon un seizième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur comprend en outre: des moyens de sortie à modulation d'impulsions en largeur destinés à indiquer un taux d'utilisation de fonctionnement d'une tension appliquée à la bobine d'excitation, une tension effective appliquée à la bobine d'excitation, une résistance de sortie de l'alternateur, une résistance de couple d'entraînement de l'alternateur ou un taux d'utilisation qui dépend d'un taux d'un courant d'excitation en lui-même de la bobine
d'excitation et d'une valeur absolue du courant d'excitation.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour altemrnateur a les effets suivants. En fait, il est facile de mener à bien la reconnaissance numérique par l'unité exteme, et il est possible de développer facilement à la fois le logiciel et le matériel. De plus, lorsque la fréquence est normalisée dans le même produit, il est possible d'établir la
compatibilité sur la reconnaissance numérique.
Selon un dix-septième mode de réalisation de la présente invention, dans le seizième mode de réalisation de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce que la sortie des moyens de sortie à modulation d'impulsions en largeur contient une fréquence de base prédéterminée; la fréquence de base prédéterminée est modifiée sur la base d'une information d'auto-diagnostic du régulateur de tension; même lorsque la fréquence de base est modifiée, le taux d'utilisation de fonctionnement indiqué lorsque la fréquence de base est présente n'est pas modifié; ou même lorsque la fréquence de base est modifiée, il n'y a pas de modification de la durée de marche définie par le taux d'utilisation de fonctionnement indiqué lorsque la fréquence de base
est présente.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, étant donné que seule la fréquence de la sortie à modulation d'impulsions en largeur et, soit le rapport d'utilisation de fonctionnement, soit la durée de marche, sont contrôlés, il est possible d'acquérir au même moment à la fois l'information en rapport avec le couple d'entraînement de l'alternateur et l'information de
diagnostic du régulateur de tension.
Selon un dix-huitième mode de réalisation de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur comprend en outre: une interface utilisée pour reconnaître une tension en rapport avec la tension de la batterie, et une instruction de la tension cible destinée à une unité externe sur la base d'une fréquence d'un signal d'impulsion fourni par l'unité extemrne, ou à la
fois une fréquence et une utilisation.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, la tension cible de l'alternateur peut être modifiée par l'unité externe. De même, à la fois la tension de la batterie et la tension cible peuvent recevoir des instructions
de l'unité externe.
Selon un dix-neuvième aspect de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce qu'une interruption de l'alimentation en puissance du régulateur de tension est exécutée par jugement du fait que l'alternateur poursuit une condition initiale d'excitation pendant une période de temps prédéterminée, ou du fait que l'alternateur poursuit la condition initiale d'excitation pendant une période de temps prédéterminée et qu'en
outre le nombre de tours de l'alternateur est égal à zéro.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, les moyens de déclenchement, qui ont pour objet d'interrompre l'alimentation de
puissance du régulateur de tension, ne sont plus utilisés.
Selon un vingtième mode de réalisation de la présente invention, dans le premier aspect de la présente invention, le régulateur de tension pour alternateur est caractérisé en ce qu'un commencement d'une alimentation de puissance du régulateur de tension est exécuté en utilisant en tant que déclencheur, une inversion logique d'une ligne de
communication d'information connectée à une unité externe.
En utilisant l'aménagement décrit ci-dessus, le régulateur de tension pour alternateur a les effets suivants. En fait, les moyens- de déclenchement, qui ont pour objet de mettre en marche l'alimentation de
puissance du régulateur de tension, ne sont plus utilisés.
Brève description des dessins
Pour une meilleure compréhension de la présente invention, il sera
fait référence à une description détaillée à lire en liaison avec les dessins
d'accompagnement, dans lesquels: La figure 1 est un schéma synoptique structurel destiné à montrer de manière schématique un régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 2 est un schéma synoptique fonctionnel destiné à montrer le régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 3 est un schéma synoptique fonctionnel destiné à montrer le régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 4 est un schéma synoptique fonctionnel destiné à montrer le régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 5 est un tableau destiné à décrire les opérations du régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention La figure 6 est un tableau destiné à décrire les opérations du régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 7 est un tableau destiné à décrire les opérations du régulateur de tension pouralternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 8 est un tableau destiné à décrire les opérations du régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; La figure 9 est un tableau destiné à décrire les opérations du régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention; et La figure 10 est un tableau destiné à décrire les opérations du régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de
la présente invention.
Description détaillée des modes de réalisation préférés
Avant de décrire différents modes de réalisation préférés de la présente invention, il sera tout d'abord expliqué l'idée de base d'un
régulateur de tension pour alternateur selon la présente invention.
L'idée de base de la présente invention est dirigée sur un système de régulation numérique dans lequel un régulateur de tension utilise un micro-ordinateur, et ce régulateur de tension régule une tension générée par un alternateur à une valeur de tension présélectionnée en appliquant ou en coupant une tension appliquée à une bobine d'excitation. Dans ce système de régulation numérique, alors qu'une logique de relation d'amplitude acquise par comparaison d'une tension cible et d'une tension générée par l'alternateur est réglée en tant que première logique tout ou rien, une logique d'une sortie interne à modulation d'impulsions en largeur est réglée en tant que seconde logique tout ou rien, dans laquelle un taux d'utilisation de fonctionnement est augmenté ou diminué sur la base de la première logique tout ou rien en réponse à une valeur d'augmentation ou
de diminution définie par une constante de temps de la bobine d'excitation.
Ensuite, un résultat de calcul traité ET obtenu à partir de la première logique tout ou rien et de la seconde logique tout ou rien est réglé en tant que logique tout ou rien afin d'appliquer une tension à la bobine d'excitation qui constitue des moyens de régulation finaux. De même, la tension cible est soumise à une correction d'hystérésis dans une direction capable de conserver la logique de relation d'amplitude acquise par comparaison de la tension cible et de la tension générée par l'alternateur. Ensuite, cette valeur de correction d'hystérésis peut être modifiée en réponse à un paramètre en rapport avec un nombre de tours de l'alternateur et une résistance de sortie de l'alternateur, et est par ailleurs modifiée en rétroaction sur la base d'une période d'inversion de la
première logique tout ou rien.
De même, des moyens de suppression (moyens de suppression d'inversion de logique) capables d'inverser la première logique tout ou rien sont appliqués à la première logique tout ou rien. La résistance de suppression donnée à la logique "tout" à logique "rien" est différente de la résistance de suppression donnée à la logique "rien" à logique "tout". De manière plus spécifique, la résistance de suppression donnée à la logique "tout" à logique "rien" est affaiblie de manière à empêcher qu'un phénomène de dépassement se produise dans la tension générée par l'alternateur. De plus, la résistance de suppression est modifiée sur la base du nombre de tours de l'alternateur et de la résistance de génération de l'alternateur, et par ailleurs, est modifiée en rétroaction sur la base
d'une période logique résultant de la première logique tout ou rien.
De même, la période logique de la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) qui constitue la seconde logique tout ou rien est modifiée sur la base d'un calcul obtenu à partir d'un paramètre en rapport avec le nombre de tours de l'alternateur et la résistance de sortie de I'alternateur, ou par extraction d'un contenu d'une table. Par ailleurs, cette période logique est modifiée sur la base de la période de la première
logique tout ou rien.
De même, alors que les tensions générées par l'alternateur échantillonnées ont été acquises jusqu'à présent pour être stockées, un calcul de moyenne de transfert est effectué sur la base de la dernière valeur d'échantillon et des valeurs d'échantillon passées acquises plusieurs fois, de sorte que la tension à transfert moyen est interprétée comme étant la tension actuellement générée par l'alternateur. Un nombre de référence total des valeurs d'échantillon passées acquises plusieurs fois est modifié sur la base du nombre de tours de l'alternateur et de la résistance de sortie de l'alternateur. Un nombre total d'échantillons utilisé pour effectuer le calcul de la moyenne de transfert est égal à une valeur obtenue par multiplication d'une puissance de 2 (2, 4, 8, 16,.. .). Alors qu'un nombre total d'échantillons de référence est interprété par un nombre binaire, une valeur moyenne de section est obtenue par décalage d'une pluralité de bits égale à ce nombre total d'échantillons uniquement
dans la direction appropriée.
De même, de manière à éviter une synchronisation entre la période d'échantillonnage et une période d'ondulation d'une tension générée, la période d'échantillonnage d'origine est intentionnellement modifiée afin d'obtenir une nouvelle période d'échantillonnage. La tension générée par l'alternateur est échantillonnée sur la base de cette nouvelle période d'échantillonnage. De même, la période d'échantillonnage est calculée sur la base du
nombre de tours de l'altemrnateur, ou extraite avec l'opération de la table.
Cette opération d'échantillonnage commence par le déclenchement du cadencement de l'onde de tension pour une phase de stator de l'alternateur, et ensuite, est effectuée de manière interrompue sur une période de temps prédéterminée uniquement sur une durée présélectionnée une fois commencée l'opération d'échantillonnage. Tant la durée présélectionnée que la période de temps prédéterminée sont calculées sur la base de l'intervalle de déclenchement jusqu'à présent, ou
sont déterminées par l'opération d'extraction de la table.
De même, le système de régulation numérique comporte des moyens destinés à calculer le nombre de tours de l'alternateur sur la base d'un intervalle de temps d'un front de passage de Bas à Haut dans une
onde de tension pour une phase 1 de stator de l'alternateur.
De même, la tension cible est décalée d'une valeur amenée par un calcul ou par une opération d'extraction de table sur la base d'un paramètre en rapport avec le nombre de tours de l'alternateur et la résistance de sortie de l'alternateur. Par ailleurs, la tension cible- est régulièrement corrigée sur la base d'un écart entre une tension de borne de sortie de l'alternateur et une tension de borne d'entrée d'un signal extemrne, ou d'un écart par rapport à une information indicatrice d'une
tension de batterie fournie à partir d'une unité externe.
De même, le taux d'utilisation de fonctionnement de la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur qui constitue la seconde logique tout ou rien est augmenté ou diminué en supprimant une valeur d'augmentation ou de diminution par unité de temps et en prenant en compte la constante de temps de la bobine d'excitation. En particulier, la résistance de suppression de l'augmentation par unité de temps est fortement réglée par rapport à la constante de temps de la bobine d'excitation. De plus, la résistance de suppression de la valeur d'augmentation par unité de temps est modifiée ou supprimée sur la base du nombre de tours de l'alternateur. La valeur d'augmentation ou de diminution par unité de temps est empêchée d'être supprimée, ou la suppression de cette valeur d'augmentation ou de diminution est libérée en fonction d'un mode de génération spécifique (opération d'excitation initiale, retard de génération de puissance, suppression d'une résistance de génération de puissance temporaire) de l'alternateur. A la fois une valeur de limite supérieure et une valeur de limite inférieure sont réglées sur le taux d'utilisation de fonctionnement sur la base du nombre de tours
de l'alternateur et de la température de l'unité.
De même, la logique tout ou rien de la tension appliquée à la bobine d'excitation est activée de force et logiquement sur la base soit d'une crête de tension, soit d'une tension moyenne d'une onde de tension pour une phase de stator de l'alternateur sans tenir compte du résultat du calcul à déclenchement périodique ET entre la première logique tout ou rien et la
seconde logique tout ou rien.
Une valeur de multiplication obtenue entre un taux logique "tout" dans un période logique de la première logique tout ou rien et un taux logique "tout" dans une période de la seconde logique tout ou rien, ou un taux logique "tout" par unité de temps d'une logique tout ou rien finale de la tension appliquée à la bobine d'excitation est interprétée en tant que taux d'utilisation de fonctionnement de la tension appliquée à la bobine d'excitation. De même, une tension effective appliquée à la bobine d'excitation est calculée sur la base du taux d'utilisation de fonctionnement de la tension appliquée à la bobine d'excitation, et la tension générée par l'alternateur à cette étape, en fait une tension d'application de la bobine
d'excitation au cours de la logique "tout".
De même, la résistance de sortie de l'alternateur et la résistance du couple d'entraînement de l'alternateur sont prévues en effectuant ce calcul ou une opération d'extraction de table, tout en utilisant en tant que paramètre une largeur supérieure ou inférieure d'une ondulation de tension et une hauteur de tension de cette ondulation de tension produite à la borne de sortie de l'alternateur. Par ailleurs, à la fois la résistance de sortie de l'alternateur et la résistance du couple d'entraînement de l'alternateur sont prévues en effectuant ce calcul ou une opération d'extraction de table, tout en utilisant en tant que paramètre un écart de tension entre une tension à une borne d'entrée de signal externe et une tension à la borne de sortie de l'alternateur due à une chute de tension se produisant dans une ligne de recharge, ou en utilisant en tant que paramètre un taux d'utilisation de fonctionnement d'une tension appliquée
à la bobine d'excitation, et le nombre de tours de l'alternateur.
Le système de régulation numérique comporte des troisièmes moyens de sortie à modulation d'impulsions en largeur. Ces moyens de sortie à modulation d'impulsions en largeur indiquent le taux d'utilisation de fonctionnement de la tension appliquée à la bobine d'excitation, la tension effective appliquée à la bobine d'excitation, la résistance de sortie de l'altemrnateur, la résistance du couple d'entraînement de l'altemrnateur, et autres comme un taux d'utilisation de fonctionnement défini en fonction d'un taux de courant d'excitation en lui-même, ou une valeur absolue de celui-ci. Alors que la troisième sortie à modulation d'impulsions en largeur comporte une fréquence de base présélectionnée, le système de régulation numérique comporte des moyens destinés à modifier cette fréquence de base sur la base d'une information d'auto- diagnostic du régulateur de tension. Même lorsque la fréquence est modifiée, il n'y a pas de modification du taux d'utilisation de fonctionnement indiqué pendant la fréquence de base (en fait, le temps "tout" est modifié). Par ailleurs, même lorsque la fréquence est modifiée, il n'y a pas de modification du temps "tout" défini par le taux d'utilisation de fonctionnement représenté pendant la fréquence de base (en fait, le taux d'utilisation de fonctionnement est
modifié étant donné que le temps "tout" est continuellement identique).
De même, le système de régulation numérique utilise une interface qui est utilisée pour reconnaître une instruction vers une unité externe comme une tension en rapport avec une tension de la batterie ou avec une tension cible sur la base d'une fréquence d'un signal d'impulsion fourni
à l'extérieur, ou à la fois une fréquence et un taux d'utilisation.
De même, dans le système de régulation numérique, lorsque l'alternateur continue de conserver la condition d'excitation initiale pendant une période de temps prédéterminée, ou lorsque l'alternateur continue de conserver la condition d'excitation initiale et qu'il est ainsi jugé que le nombre de tours de l'alternateur devient égal à zéro, une interruption de fourniture de puissance de l'alternateur est réalisée. De plus, le commencement de l'alimentation de puissance de l'alternateur (en fait, le démarrage du fonctionnement du régulateur de tension) déclenche une inversion logique d'une ligne de communication d'informations connectée à
l'unité externe.
De même, de manière à stocker un résultat d'auto-diagnostic, un historique des températures subies, etc., des moyens de stockage constitués par une mémoire morte (ROM) instantanée sont fournis au régulateur de tension. Par ailleurs, le régulateur de tension comporte un tel élément de telle sorte que, lorsqu'une tension est appliquée à cet élément, cet élément change de couleur en raison d'une certaine réaction chimique, et une fois que cet élément a réagi chimiquement, la couleur modifiée ne
revient pas à la couleur d'origine.
De même, de manière à pouvoir développer un alternateur d'une efficacité élevée quant à son temps de développement et son coût de développement, une évaluation de remplacement réalisée par un régulateur numérique à micro-ordinateur s'interpose dans une étape de développement d'un régulateur analogique appliqué à un produit. Ce régulateur numérique à micro-ordinateur peut librement régler une caractéristique de régulation de génération de puissance d'un alternateur
au moyen d'un logiciel.
De plus, une tension générée par un alternateur est régulée à une valeur présélectionnée en appliquant ou en coupant une tension à une
bobine d'excitation.
Il sera à présent décrit un mode de réalisation de la présente
invention en faisant référence aux dessins.
- Mode de réalisation n 1 La figure 1 est un schéma synoptique structurel destiné à montrer de manière schématique un régulateur de tension pour alternateur selon le
mode de réalisation n 1 de la présente invention.
Sur cette figure, un régulateur 1 comporte un micro-ordinateur 10, et une pluralité de bornes T1 à T6 connectées à une unité externe (non montrée). Ce micro-ordinateur 10 peut être réalisé sous la forme d'un microordinateur destiné à réguler une génération de puissance par un alternateur, ou sous une autre forme de micro-ordinateur contenu dans
une unité électronique de commande (ECU) du moteur.
Une tension d'alimentation de puissance prédéterminée est appliquée à partir d'une alimentation de puissance 14 à un port d'entrée d'alimentation de puissance P1 de ce micro-ordinateur 10. Cette alimentation de puissance 14 est également connectée par l'intermédiaire d'une interface filtrante d'alimentation de puissance (I / F) 11 à la borne T1. La borne T1 est connectée à une borne B (alimentation de puissance) d'un alternateur 2, en fait une borne d'une bobine d'excitation 21. De
même, une batterie 5 est connectée à cette borne T1.
Étant donné que le micro-ordinateur 10 peut réaliser la régulation de génération de puissance de l'alternateur 2 une fois le système mis en marche, le micro-ordinateur 10 acquiert une tension générée par l'alternateur 2 à partir de la borne T1 par l'intermédiaire d'une interface d'entrée (I / F) 15 jusqu'à un port d'entrée P2 d'une tension de borne de sortie d'alternateur. Ce port d'entrée P2 constitue un port utilisé pour reconnaître la tension générée par l'alternateur 2. Le microordinateur 10 traite la tension générée par l'alternateur 2 acquise à partir du port P2 dans un bloc de fonctions de la régulation de génération de puissance,
comme indiqué sur les figures 2 et 3, qui sera expliqué ultérieurement.
Un port de sortie logique d'application de tension à la bobine d'excitation P3 du micro-ordinateur 10 est connecté par l'intermédiaire d'une interface (I / F) 16 à une électrode de commande d'un commutateur (non montré) qui constitue un dispositif de commande de bobine d'excitation 12. Un élément de commutation à semi-conducteur commandé soit par un courant, soit par une tension, par exemple un transistor MOS à effet de champ (MOSFET) ou un transistor bipolaire, est utilisé en tant que commutateur. Une électrode principale de ce
commutateur est connectée à la borne T2.
La borne T2 est connectée à l'autre borne (borne du côté "moins") de la bobine d'excitation 21 de l'alternateur 2. La commande tout ou rien de la tension appliquée à la bobine d'excitation 21 de l'alternateur 2 est réalisée en commandant le commutateur du dispositif de commande de bobine d'excitation 12 à partir du port P3 du micro-ordinateur 10 par l'intermédiaire de l'interface de sortie 16. Le micro-ordinateur sort une impulsion d'utilisation tout ou rien à partir du port P3, et ensuite convertit I'impulsion d'utilisation tout ou rien soit en un courant soit en une tension par l'interface de sortie 16 de manière à commander le commutateur du dispositif de commande de bobine d'excitation 12 à l'aide du courant ou de
la tension.
Un port d'entrée P4 d'une tension générée par une phase de stator d'alternateur disposé dans le micro-ordinateur 10 est connecté par l'intermédiaire d'une interface d'entrée (Il / F) 17 à la borne T3. Cette borne T3 est connectée par l'intermédiaire d'un circuit redresseur 3 à un côté de sortie d'une phase du stator de l'alternateur 2, par exemple, à un côté de sortie d'une phase V de stator 24. De même, la borne T4 est mise à la
masse.
Le micro-ordinateur 10 acquiert une tension de phase V du stator par l'intermédiaire de l'interface d'entrée 17 au port P4 lorsque l'alternateur 2 génère une tension. La forme de l'onde de cette tension acquise a une forme rectangulaire. Étant donné que le micro-ordinateur 10 mesure une fréquence de cette tension acquise, le micro-ordinateur peut acquérir un nombre de tours de l'alternateur 2, et si nécessaire, le rapport de circonférence entre une poulie de l'alternateur 2 et une poulie du vilebrequin du moteur. En d'autres termes, le micro-ordinateur 10 peut
acquérir un nombre de tours du moteur sur la base du rapport de poulie.
La borne T5 connectée à l'unité externe, par exemple une unité de commande du moteur (ECU) 4 est connectée par l'intermédiaire d'une interface d'entrée (I / F) 18 à un port d'entrée d'impulsion externe P5 du micro-ordinateur 10, et est également connectée par l'intermédiaire d'une interface de déclenchement d'excitation de l'alimentation de puissance (I / F) 13 à l'alimentation de puissance 14. Un troisième port de sortie à modulation d'impulsions en largeur P6 du micro-ordinateur 10 est
connecté à l'ECU 4 par l'intermédiaire d'une interface de sortie (I / F) 19.
Les figures 2 à 4 sont des schémas synoptiques fonctionnels destinés à montrer la régulation de génération de puissance de
l'alternateur 2 par le micro-ordinateur 10.
Il est à noter que les blocs respectifs indiqués sur les figures 2 à 4 sont classés en blocs de traitement comme indiqué dans la partie
supérieure de la figure 2.
Tout d'abord, les fonctions de ces blocs de traitement seront expliquées en faisant référence à la figure 2. Une tension d'une borne de sortie d'alternateur 101, en fait au port P2, est entrée dans une unité d'échantillonnage 102. De même, un résultat de calcul dérivé d'une unité de calcul de période d'empêchement de synchronisation d'ondulation 103 sur la base d'un nombre de tours de l'alternateur (Valeur 1 qui sera expliquée ultérieurement) est entrée à partir du port P4 dans une unité d'échantillonnage 102. Le résultat de l'échantillonnage est stocké dans une unité de stockage d'historique de valeurs d'échantillonnage 104. A la fois une valeur maximale et une valeur minimale des résultats d'échantillonnage de l'unité de stockage d'historique de valeurs d'échantillonnage 104 sont stockées dans une unité de stockage de
valeurs d'échantillonnage maxi. / mini. 105.
Une unité de calcul de largeur d'ondulation 106 calcule une largeur d'ondulation d'une valeur d'échantillonnage stockée dans l'unité de stockage de valeurs d'échantillonnage maxi. / mini. 105, et ensuite, sort la largeur d'ondulation calculée en tant que largeur d'ondulation (Valeur 6) 109. De même, une unité de traitement de calcul de moyenne de transfert 107 calcule une tension effective générée par l'alternateur (Valeur 2) 110 sur la base de la sortie de l'unité de stockage de valeurs d'échantillonnage maxi. / mini. 105 et d'une sortie d'une unité de calcul de nombre de référence historique 108 qui effectue un calcul sur la base de la Valeur 1 et de la Valeur 6, et ensuite sort cette tension effective générée par I'altemrnateur (Valeur 2) à destination d'un soustracteur 111. De même, une tension de la batterie est extraite par une unité d'extraction de tension de batterie 113 à partir d'une borne d'entrée d'impulsion externe (instruction de tension cible) 112, en fait le port P4, et ensuite est appliquée à la fois à une unité de calcul de valeur de correction de chute de ligne de recharge 114 et à une unité de mesure de fréquence d'impulsion externe 115. Cette unité de calcul de valeur de correction de chute de ligne de recharge 114 calcule une valeur de correction de chute de ligne de recharge (Valeur 7) 117 sur la base de la sortie de l'unité d'extraction de tension de batterie 113 et de la tension effective générée par l'alternateur (Valeur 2) 110. De même, une unité d'interprétation de largeur d'instruction de tension cible 116 détecte une largeur d'instruction de tension cible à partir de la fréquence d'impulsion externe mesurée par
l'unité de mesure de fréquence d'impulsion externe 115.
Une unité de calcul de valeur de correction de caractéristique de I'altemrnateur 118 calcule une valeur de correction de caractéristique de l'alternateur sur la base de la Valeur 1 et de la Valeur 17 (qui sera expliquée ultérieurement), et une unité de modification de valeur de correction d'hystérésis 119 modifie une valeur de la Valeur 9. Sur la base de la sortie en provenance de l'unité d'interprétation de largeur d'instruction de tension cible 116, de la sortie en provenance de l'unité de calcul de valeur de correction de chute de ligne de recharge 114, de la sortie en provenance de l'unité de calcul de valeur de correction de caractéristique de l'alternateur 118, et de la sortie en provenance de l'unité de modification de valeur de correction d'hystérésis 119, une unité de calcul de tension cible corrigée 120 calcule une tension cible corrigée (Valeur 3) 131, et ensuite fournit cette valeur cible corrigée (Valeur 3) 131 au soustracteur 111 afin de soustraire la tension cible corrigée de la tension effective générée par l'alternateur (Valeur 2) 110. Ensuite, cette unité de calcul de tension cible corrigée 120 fournit le résultat de la soustraction à une unité de traitement de suppression d'inversion de logique 121. L'unité de traitement de suppression d'inversion de logique 121 traite le résultat de la soustraction entré et la valeur de Valeur 9 afin d'obtenir une première valeur logique tout ou rien (Valeur 4) 122. Cette première valeur logique tout ou rien (Valeur 4) 122 est fournie à la fois à I'unité de calcul de période logique 123 et à l'unité de traitement d'augmentation ou de diminution d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur 143 (voir la figure 3). Ensuite, l'unité de calcul de période logique 123 obtient une première période
logique tout ou rien (Valeur 9) 124.
De même, la première valeur logique tout ou rien (Valeur 4) 122 est fournie à une porte ET de manière à être déclenchée périodiquement par porte ET avec une seconde valeur logique tout ou rien (Valeur 5) 145 (voir la figure 3) qui sera décrite ultérieurement. Le résultat déclenché périodiquement par porte ET est fourni à une unité de jugement de nécessité prioritaire de seconde logique 126. La porte ET 125 effectue l'opération normale de déclenchement logique par porte ET, en fait lorsque la première valeur logique tout ou rien (Valeur 4) 122 comme la seconde valeur logique tout ou rien (Valeur 5) 135 correspondent à des niveaux logiques égaux à "1", cette porte ET 125 sort "1". De plus, dans cette opération normale de déclenchement logique par porte ET, lorsque le taux d'utilisation de fonctionnement de la seconde valeur logique tout ou rien (Valeur 5) est présent à l'intérieur d'une plage présélectionnée, par exemple une plage de 10% à 90% comme indiqué par la ligne pointillée, la porte ET 125 force la sortie de la seconde valeur logique tout ou rien
(Valeur 5).
L'unité de détermination de nécessité prioritaire de seconde logique 126 juge de la nécessité ou non de la priorité de la valeur de la seconde logique tout ou rien sur la base de la sortie dérivée de la porte ET 125, et ensuite fournit le résultat du jugement à une unité de détermination de logique tout ou rien pour bobine d'excitation 127. L'unité de détermination de logique tout ou rien pour bobine d'excitation 127 détermine une logique tout ou rien pour bobine d'excitation sur la base du résultat du jugement entré, et ensuite commande un commutateur FET (transistor à effet de champ) du dispositif de commande de bobine d'excitation 12 en fonction du résultat de ce jugement. A ce moment, la sortie en provenance de l'unité de détermination de logique tout ou rien pour bobine d'excitation 127 est utilisée en tant que valeur logique tout ou rien (Valeur 11) 128 de la bobine d'excitation 21, et est également fournie à une unité de calcul de taux d'utilisation de fonctionnement 129. Ensuite, cette unité de calcul de taux d'utilisation de fonctionnement 129 calcule un taux d'utilisation de
fonctionnement (Valeur 10) 130 de la bobine d'excitation 21.
A présent, les fonctions du régulateur de tension seront expliquées
en faisant référence à la figure 3.
Un signal d'entrée dérivé d'une borne d'extraction d'onde de tension générée par une phase 1 d'alternateur 132, en fait le port P4 est compté par un circuit de comptage de front 133 par vérification d'une modification de niveau entre un niveau bas et un niveau haut. En réponse à cette valeur de comptage, une unité de traitement de calcul du nombre de tours de l'alternateur 124 détecte un nombre de tours de l'alternateur (Valeur 1) 135. En réponse à la valeur de comptage du circuit de comptage de front 133, une unité d'extraction de tension de phase 1 de stator 136 extrait une
tension générée par le stator (Valeur 8) 137.
De même, une unité de jugement de mode de génération de puissance par l'alternateur 138 juge un mode de génération de puissance sur la base de la Valeur 1, de la Valeur 8 et de la Valeur 13 (qui seront décrites ultérieurement). Lorsque le résultat d'un jugement correspond à un mode de génération de puissance, cette unité de jugement de mode de génération de puissance par l'alternateur 138 sort un mode de génération de puissance (Valeur 14) 139 destiné à une unité de mise à jour de valeur d'augmentation ou diminution par unité de temps 140. La sortie de l'unité de mise à jour 140 est fournie en tant que valeur d'augmentation par unité de temps et valeur de diminution par unité de temps (Valeur 9) à l'unitéde traitement d'augmentation ou diminution d'utilisation de fonctionnement de
sortie interne à modulation d'impulsions en largeur 143.
En réponse à la Valeur 1, la Valeur 9 et à la Valeur 12 (qui seront décrites ultérieurement), une unité de correction de fréquence de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) 142 corrige une fréquence, et ensuite fournit le résultat de la fréquence corrigée à une unité de traitement d'augmentation ou diminution d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) 143. Dans ce cas, le sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) représente essentiellement une sortie (sortie de régulation de tension) destinée à la bobine d'excitation. En réponse à cette fréquence corrigée et à la Valeur 4 et à la Valeur 9, I'unité de traitement d'augmentation ou diminution d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) 143 effectue l'opération de traitement d'augmentation ou diminution d'utilisation de fonctionnement. En réponse à la Valeur 1, une unité de régulation de limite supérieure ou inférieure d'utilisation de fonctionnement 144 définit une valeur limite supérieure et une valeur limite inférieure de l'utilisation de marche, et ensuite sort la valeur limite en tant que seconde valeur logique tout ou rien (Valeur 5) à
destination de la porte ET 125 (figure 2).
De même, en réponse à la Valeur 1, à la Valeur 13, à la Valeur 14, et également à une valeur de comptage de l'horloge interne, une unité de détermination d'interruption d'alimentation de puissance à l'unité 146
détermine l'interruption d'alimentation de puissance à l'unité.
A présent, les fonctions du régulateur de tension seront expliquées
en faisant référence à la figure 4.
Une unité de calcul de tension effective appliquée à la bobine d'excitation 150 calcule une tension effective appliquée à la bobine d'excitation 21, et ensuite fournit le calcul de la tension effective appliquée à la fois à une unité de calcul de résistance de couple d'entraînement de l'alternateur 151 et à une unité de calcul de résistance de sortie de l'alternateur 152. L'unité de calcul de résistance de couple d'entraînement de l'alternateur 151 calcule une résistance de couple d'entraînement de I'altemrnateur 2 sur la base de la tension effective appliquée entrée, Valeur 1, et d'une température de l'unité. Ensuite, en réponse au résultat du calcul, une unité de calcul d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) 153 calcule une utilisation de marche et fournit ce calcul d'utilisation de fonctionnement à l'unité de mise à jour de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) 148. Dans ce cas, la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) représente essentiellement un transfert d'information par rapport à l'unité
externe (en fait, un transfert d'information vers une unité externe).
D'autre part, l'unité de calcul de résistance de sortie de l'alternateur 152 calcule une résistance de sortie de l'alternateur à partir de la tension d'entrée effective appliquée, et ensuite sort le calcul de la résistance de
sortie en tant que résistance de sortie de l'alternateur (Valeur 12) 154.
De même, une unité de diagnostic de condition de génération de puissance 156 juge une condition de génération de puissance sur la base de la Valeur 1, de la Valeur 2, de la Valeur 3, de la Valeur 8, de la Valeur 11, de la température de l'unité, et de la valeur de comptage de l'horloge interne, et ensuite sort ce résultat diagnostic en tant que code diagnostic de l'alternateur (Valeur 13) destiné à une unité de calcul de fréquence de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) 157. En réponse à la sortie de l'unité de calcul d'utilisation de fonctionnement 153 et à la sortie de l'unité de calcul de fréquence 157, une unité de mise à jour de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) 158 met à jour une sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2), et ensuite sort la sortie mise à jour en tant que troisième sortie à modulation d'impulsions en
largeur 159 à partir du port P6.
A présent, il sera fait une description d'une opération de régulation
de tension de l'alternateur par le régulateur de tension pour alternateur selon le mode de réalisation n 1 de la présente invention, en faisant
référence aux figures 5 à 9.
Tout d'abord, une opération de traitement principal est expliquée en
faisant référence à la figure 5 et à la figure 6.
L'opération de régulation de tension commence à une première étape Sl du tableau représenté sur la figure 5. Une opération de traitement d'interruption d'horloge commence à une étape S2 de manière à acquérir la tension effective générée par l'alternateur (VBeffec), la valeur maximale d'échantillonnage (VBmax), la valeur minimale d'échantillonnage (VBmin), la période logique (Flogic1) de la première logique tout ou rien, la première logique tout ou rien (Flogic1 ON/OFF), la logique (EXClogic) destinée à exciter la bobine d'excitation 21, et le taux d'utilisation de
fonctionnement (Dcoil) de la bobine d'excitation 21.
Ensuite, une opération de traitement d'interruption de front de tension (1) commence à une étape S3 de manière à acquérir une valeur de comptage de front (PPcounter) d'une tension générée par une phase 1 de stator depuis un niveau bas jusqu'à un niveau haut, et une tension générée par une phase 1 de stator (VP). Une opération de traitement d'interruption de front de tension (2) commence à une étape S4 de manière à acquérir une valeur de comptage de front (GPcounter) d'une sortie en provenance de l'ECU 4 depuis un niveau bas jusqu'à un niveau haut, une tension (VBothersl) produite lorsqu'une impulsion externe est à un niveau haut, et un taux d'utilisation de fonctionnement (Gduty) de
I'impulsion externe.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 mesure une température d'unité (Ounit) à une étape S5; calcule un nombre de tours de l'alternateur (Nalt) et remet à zéro le compteur PP à une étape S6; calcule une fréquence d'échantillonnage empêchant une synchronisation, en fait une période d'échantillonnage (Tsamp) à une étape S7; calcule une fréquence externe (FG) et interprète une valeur d'instruction de tension cible (VMref) de l'unité externe à une étape S8; interprète une information de tension de batterie (VS) fournie à partir de l'unité externe et calcule également une valeur de correction de chute de ligne de recharge (AVMrefl) à une étape
S9.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 calcule une valeur de correction de caractéristique de l'alternateur (AVMref2) à une étape S10; calcule une tension cible corrigée (Vref) à une étape S11; calcule une largeur d'ondulation (ARIA) à une étape S12; calcule un nombre de référence d'historique de moyenne de transfert (nref) à une étape S13; corrige une fréquence de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (Fpwml) destinée à la seconde logique tout ou rien à une étape S14; met à jour un mode de génération de puissance par l'alternateur (GMODE) à une étape S15; met à jour des valeurs d'augmentation / diminution d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) (Dup, Ddown) destinées à la seconde logique tout ou rien à une étape S16 et règle une valeur de limite supérieure / valeur de limite inférieure d'utilisation de marche de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) (Dmax, Dmin) destinée à la seconde logique tout ou rien à une
étape S17.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 juge si la première logique tout ou rien (Flogic1 ON/OFF) est égale ou-non à "1" à une étape S18. Lorsque cette première logique tout ou rien est égale à "1"', le micro-ordinateur 10 juge si le taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) (Dpwml) pour la seconde logique tout ou rien est plus grand ou non que la valeur de limite supérieure (Dmax) à une étape S19.. Lorsque ce taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) est plus grand que la valeur de limite supérieure, le micro-ordinateur 10 règle ce taux d'utilisation de fonctionnement sur la valeur de limite supérieure à une étape S20. Lorsque ce taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) est plus petit que la valeur de limite supérieure, le micro-ordinateur 10 effectue une opération d'addition du taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien, en fait ajoute une partie d'augmentation (ADup) à ce taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur
(1) pour la seconde logique tout ou rien à une étape S21.
D'autre part, lorsque la première logique tout ou rien (Flogic 1
ON/OFF) n'est pas égale à "1" à l'étape antérieure S18, le micro-
ordinateur 10 vérifie si l'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien est plus petit ou non que la valeur de limite inférieure (Dmin) à une étape S22. Lorsque ce taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) est plus petit que la valeur de limite inférieure, le micro-ordinateur 10 règle ce taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien sur la valeur de limite inférieure à une étape S23. A l'inverse, lorsque ce taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) est plus grand que la valeur de limite inférieure, le micro-ordinateur 10 effectue une soustraction du taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien, en fait il soustrait une partie de diminution (Adown) du taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions
en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien à une étape S24.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 calcule une tension effective appliquée à la bobine d'excitation (Vcoil) à une étape S25; calcule un couple d'entraînement de l'alternateur à une étape S26; et calcule une
résistance de sortie de l'alternateur (lout: Valeur 12) à une étape S27.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 diagnostique une condition de génération de puissance par l'alternateur (DOOD) à une étape S28; calcule un taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) à une étape S29; calcule une fréquence de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2) (Fpwm2) à une étape S30; et met également à jour la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (2)
à une étape S31.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 juge si la condition d'interruption d'alimentation de puissance de l'unité peut être établie ou non sur la base du nombre de tours de l'alternateur (Nalt) (Valeur 1), de la condition de génération de puissance par l'alternateur (DOOD) (Valeur 13), et de la valeur d'augmentation ou diminution du taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien (GMODE) (Valeur 14) à une étape S32. Lorsque cette condition d'interruption d'alimentation de puissance de I'unité ne peut pas être satisfaite, le micro-ordinateur 10 effectue l'opération de pondération destinée à ajuster la période de traitement principal à une étape S33. Ensuite, I'opération de traitement retourne à l'étape S5 à laquelle le micro-ordinateur 10 effectue une opération similaire à l'opération de traitement décrite ci-dessus. Lorsque la condition d'interruption d'alimentation de puissance de l'unité peut être établie, le micro-ordinateur 10 interrompt l'alimentation de puissance de l'unité à une
étape S34.
A présent, une opération de traitement d'interruption d'horloge sera
décrite en faisant référence à la figure 7 et à la figure 8.
Dans le tableau de la figure 7, le micro-ordinateur 10 exécute tout d'abord l'opération d'échantillonnage d'une sortie d'alternateur à une étape S41. Ensuite, le micro-ordinateur 10 stocke un historique de valeurs d'échantillonnage (VBhis) à une étape S42; et de plus, stocke à la fois une valeur d'échantillonnage maximale (VBmax) et une valeur d'échantillonnage minimale (VBmin) à une étape S43; effectue une opération de traitement de calcul de transfert moyen sur la base d'un nombre de référence d'historique de transfert moyen (nref) à une étape S44 de manière à acquérir une tension effective générée par l'alternateur (VBefect: Valeur 2) à une étape S45. Ensuite, le micro-ordinateur 10 corrige une hystérésis d'une tension cible (Vref) sur la base de la période logique (Flogic1: Valeur 9) de la première logique tout ou rien (qui sera expliquée ultérieurement) correspondant au cycle précédent à une étape S46. Ensuite, le micro-ordinateur 10 compare la tension cible (Vref) à la
* tension effective générée par l'alternateur (VBefect) à une étape S47.
Lorsque la tension effective générée par l'alternateur est plus élevée que la tension cible, le micro-ordinateur 10 effectue à la fois une opération de traitement de suppression d'inversion de logique et une addition d'un comptage de jugements continu à une étape S48, et juge si la valeur de comptage du comptage de jugements continu est atteinte ou non à la valeur de limite supérieure de la première logique tout ou rien (Flogicl: Valeur 9) à une étape S49. Lorsque cette valeur de comptage est atteinte à la valeur de limite supérieure, le micro-ordinateur 10 définit la logique "rien" à une étape S50. A l'inverse, lorsque cette valeur de comptage n'est pas atteinte à la valeur de limite supérieure, le micro- ordinateur 10 fait avancer l'opération de traitement à l'étape suivante S55 (voir la figure 8)
sans définir de logique "rien".
D'autre part, à l'étape précédente S47, lorsque la tension effective générée par l'alternateur n'est pas plus élevée que la tension cible, le micro-ordinateur 10 effectue de la même manière à la fois l'opération de traitement de suppression d'inversion de logique et une addition d'un comptage de jugements continu à une étape S51, et juge si la valeur de comptage du comptage de jugements continu est atteinte ou non à la valeur de limite supérieure de la première logique tout ou rien (Flogic1: Valeur 9) à une étape S52. Lorsque cette valeur de comptage est atteinte à la valeur de limite supérieure, le micro-ordinateur 10 définit la logique "tout" à une étape S53. A l'inverse, lorsque cette valeur de comptage n'est pas atteinte à la valeur de limite supérieure, le micro-ordinateur 10 fait avancer l'opération de traitement à l'étape suivante S54 (voir la figure 8)
sans définir de logique "tout".
Ensuite, le micro-ordinateur 10 met à jour la première logique tout ou rien pour régler la première logique tout ou rien mise à jour en tant-que logique (Flogicl ON/OFF) (Valeur 4) à une étape S54; met à jour la période logique de la première logique tout ou rien en tant que logique Flogic1 (Valeur 9) à une étape S55; et contrôle la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) de manière à restaurer la logique Flogic2 ON/OFF de la seconde logique tout ou rien (Valeur 5) à une étape S56. Ensuite, la porte ET déclenche par porte ET la première logique tout ou rien (Flogic1 ON/OFF) et la logique Flogic2 ON/OFF de la seconde logique tout ou rien à une étape S57. Lorsque la sortie déclenchée par la porte ET est égale à "1", le micro-ordinateur 10 commande le dispositif de commande de bobine d'excitation 12 (voir la figure 1) contenant le transistor à effet de champ (FET) en tant qu'élément de commutation afin de commander (exciter) la bobine d'excitation 21 (voir la figure 1) à une étape S58, et incrémente la période de temps de fonctionnement de la
bobine d'excitation par le compteur à une étape S59.
D'autre part, lorsque le résultat du déclenchement par porte ET est égal à "0" à l'étape S57, le micro-ordinateur 10 juge si le taux d'utilisation de fonctionnement de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (1) pour la seconde logique tout ou rien est égal ou non à la valeur de limite inférieure, et également si la logique ON/OFF Flogic2 de la seconde logique tout ou rien est égale ou non à "1" à une étape S60. Si Oui, le micro-ordinateur 10 commande alors le dispositif de commande de bobine d'excitation 12 de manière à commander (exciter) la bobine d'excitation 21 à une étape S61 et incrémente la période de temps de fonctionnement de la bobine d'excitation 21 à une étape S62. Si Non, le micro-ordinateur 10 arrête alors la commande du dispositif de commande de bobine d'excitation 12, de sorte que la bobine d'excitation 21 (voir la figure 1) est désactivée (coupure) à une étape S63, et le micro- ordinateur 10 incrémente la période de temps de coupure de la bobine d'excitation à une
étape S64.
Ensuite, le micro-ordinateur 10 calcule le taux d'utilisation de fonctionnement (Dcoil) de la bobine d'excitation 21 à une étape S65, et règle le cadencement d'interruption suivant sur la base de la fréquence
d'échantillonnage empêchant la synchronisation (Tsamp) à une étape S66.
Ensuite, le traitement d'interruption d'horloge est réalisé.
A présent, en faisant référence à la figure 9 et à la figure 10, il sera
fait une description détaillée des opérations de traitement d'interruption de
front de tension (1) et (2) définies aux étapes S3 et S4 décrites cidessus
du tableau représenté sur la figure 5.
Tout d'abord, dans l'opération de traitement d'interruption de front de tension (1) en rapport avec une tension générée pour une phase 1 de stator représentée sur la figure 9, un front de la tension générée par la phase 1 de stator depuis un niveau bas jusqu'à un niveau haut est ajouté par le compteur en tant que valeur de comptage (PPcount) à une étape S71. Ensuite, le micro-ordinateur 10 échantillonne la tension générée par la phase 1 de stator qui est utilisée en tant que VP (Valeur 8) à une étape S72, et ensuite effectue l'opération de traitement d'interruption de front de
tension (1).
De même, dans l'opération de traitement d'interruption de front de tension (2) en rapport avec l'impulsion extemrne représentée sur la figure 10, le micro-ordinateur 10 échantillonne cette tension lorsque le niveau de l'impulsion exteme est à un niveau haut, et ensuite, règle cette tension échantillonnée en tant que VBothersl à une étape S81.; mesure un taux d'utilisation de fonctionnement (Gduty) de l'impulsion externe à une étape S82; ajoute un front de l'impulsion externe depuis un niveau bas jusqu'à un niveau haut en tant que valeur de comptage (GPcounter) par le compteur à une étape S83 et ensuite effectue l'opération de traitement
d'interruption de front de tension (2).
Comme décrit précédemment, selon le mode de réalisation n 1, dans le cas o l'alternateur est régulé de manière à asservir la tension générée sur la tension cible, le régulateur de tension pour alternateur n'a pas besoin d'utiliser le paramètre ni l'équation réalisés par la caractéristique de génération de puissance de l'alternateur et par la caractéristique électromagnétique de l'alternateur. En d'autres termes, il n'est pas nécessaire de modifier le paramètre ni l'équation du régulateur de tension même lorsque la caractéristique de génération de puissance de l'altemrnateur et la caractéristique électromagnétique de celui-ci sont modifiées. De même, il est possible d'effectuer la régulation de tension de l'alternateur même si le courant d'excitation n'est plus calculé sur la base des équations qui sont établies sur la base de la caractéristique de génération de puissance de l'alternateur et sur la caractéristique électromagnétique de celui-ci, et de même, ce courant d'excitation n'est plus converti en taux d'utilisation tout ou rien. En d'autres termes, le régulateur de tension pour alternateur selon la présente invention peut posséder des caractéristiques universelles pouvant s'adapter à tout
alternateur ayant des caractéristiques électromagnétiques diverses.
De plus, la seconde logique tout ou rien dans laquelle à la fois le taux d'utilisation de fonctionnement et la fréquence sont déterminés par une opération de modulation en largeur stable peut être déterminée uniquement par une relation d'amplitude entre la tension cible et la tension générée, et à la fois le taux d'utilisation de fonctionnement et la fréquence de la première logique tout ou rien dans laquelle à la fois le taux d'utilisation de fonctionnement et la période logique sont instables sont induits ou supprimés. Il en résulte que, à la fois le taux d'utilisation de fonctionnement et la fréquence logique de la logique tout ou rien utilisée pour appliquer une tension à la bobine d'excitation qui constitue les moyens de régulation finaux sont rendus stables à l'intérieur d'une plage de fréquences prédéterminée. Ceci est dû au fait que la caractéristique de stabilité de la fréquence tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation correspond à la caractéristique de stabilité du courant de la bobine d'excitation, en fait la caractéristique de stabilité de la tension générée par l'alternateur. Dans le cas o la fréquence tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation est largement modifiée (en fait, la fréquence tout ou rien est augmentée ou diminuée), et qu'elle devient excessivement basse, le courant de bobine d'excitation est largement modifié. Il en résulte que la tension générée par l'altemrnateur est mise en condition instable, de telle sorte que, par exemple, la luminosité d'un phare, d'une lampe d'habitacle, et d'une lampe de tableau de bord peut fluctuer. De plus, étant donné que les fonctions de l'altemrnateur sont la source de l'alimentation de puissance de la charge du véhicule, la tension instable générée par l'alternateur peut influer de manière négative sur d'autres unités de commande électroniques. A l'inverse, lorsque la fréquence tout ou rien devient excessivement élevée, celle-ci peut apporter des influences négatives. En fait, lorsque la période de commutation tout ou rien du commutateur à semi-conducteur utilisée dans le régulateur de tension qui peut déterminer l'application d'une tension à la bobine d'excitation est élevée, la tension de commutation produite en liaison avec ce commutateur à semi-conducteur peut produire des fréquences néfastes par rapport à d'autres composants électroniques. Dans le pire des cas, étant donné que la tension de commutation est atteinte dans la zone de fréquence radio, il est possible
qu'un bruit radioélectrique se produise.
C'est-à-dire qu'il n'existe pas de bonne condition lorsque la fréquence tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation du régulateur devient excessivement élevée ou basse. Aucun problème ne se pose lorsque les régulateurs d'alternateur ne peuvent pas remplir cette condition, bien que ces alternateurs constituent des sources d'alimentation de puissance des automobiles modernes sur lesquelles est monté un grand nombre d'unités électroniques. A l'origine, le régulateur numérique connu a un objet dérivé. En fait, de manière à assurer la détermination de la fréquence tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation à une fréquence présélectionnée, à la fois le taux d'utilisation de fonctionnement et la fréquence sont déterminés à l'avance. Bien que ceci puisse avoir un grand effet positif, la caractéristique universelle de ce régulateur numérique connu pourrait être altérée, en fait il existe une relation d'échange. En conséquence, selon le mode de réalisation n 1, la fréquence tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation est définie dans une plage de fréquences prédéterminée, ce qui a pour résultat une amélioration de la stabilité, par laquelle il est possible
d'éliminer un tel inconvénient provoqué par la relation d'échange.
De même, lorsque la logique d'amplitude obtenue par comparaison de la tension cible avec la tension générée par l'alternateur, I'inversion de la logique devient la fréquence élevée sous une condition dans laquelle la tension générée est proche de la tension cible. En d'autres termes, chaque fois que la tension cible est comparée à la tension générée par l'alternateur, la logique est inversée. Il en résulte que, de sorte que la logique une fois déterminée ne soit pas immédiatement inversée, la correction d'hystérésis est effectuée sur cette tension cible. Dans ce mode de réalisation, étant donné que la valeur de correction d'hystérésis est modifiée de manière appropriée sur la base conjointe du nombre de tours de l'alternateur et de la résistance de sortie de l'alternateur, cette correction d'hystérésis peut être effectuée dans toute condition de
fonctionnement de l'altemrnateur.
De plus, même lorsque la caractéristique électromagnétique de l'alternateur est modifiée, et qu'ainsi l'efficacité de sortie par rapport au nombre de tours de l'alternateur est modifiée, un autre procédé est préparé. En fait, dans cet autre procédé, la valeur de correction d'hystérésis est modifiée par rétroaction sur la base de l'inversion de fréquence de la logique d'amplitude éventuelle (même lorsque la valeur de correction présente peut provoquer un abaissement excessif de la fréquence de la logique d'amplitude, la valeur de correction est diminuée par prise en compte de ce résultat. A l'inverse, même lorsque la valeur de correction présente peut provoquer une augmentation excessive de la fréquence de la logique d'amplitude, la valeur de correction est augmentée). En conséquence, la correction d'hystérésis peut -être effectuée sans tenir compte de la caractéristique électromagnétique de l'alternateur. Même lorsque seule la correction d'hystérésis est introduite, la fréquence de logique d'amplitude obtenue en comparant la tension cible avec la tension générée par l'alternateur peut être rendue stable de manière appropriée. Toutefois, dans le cas o il est nécessaire que la tension générée soit régulée de manière plus précise (un niveau de précision satisfaisant peut être atteint uniquement par un procédé de correction d'hystérésis de la présente invention, en comparaison avec la précision du procédé connu), il existe une limitation de l'agrandissement de la valeur de correction d'hystérésis. En d'autres termes, l'agrandissement de la valeur de correction d'hystérésis à destination de la tension cible apparaît comme étant une valeur fluctuante de la tension générée. Selon ce mode de réalisation, les moyens de suppression d'inversion de logique capables de réaliser le même effet sont préparés en complément de la correction d'hystérésis. C'est-à- dire que, les compteurs de logique en continu étant fournis de manière séparée dans les logiques respectives, la suppression est effectuée de telle sorte que la logique ne
peut pas être inversée avant un agrément du compteur.
De plus, la résistance de suppression par rapport à la grande logique de jugement est rendue différente de la résistance de suppression par rapportà la petite logique de jugement. En particulier, la résistance de suppression est affaiblie en tant que logique d'un côté o l'application de tension à la bobine d'excitation doit être coupée. Ceci est dû à l'amélioration de la caractéristique de réponse à l'interruption de charge rapide. De même, alors que cette correction en rétroaction similaire à la correction en rétroaction de la valeur de correction d'hystérésis est préparée, le point différent est donné comme suit: en fait, afors que la caractéristique de réponse décrite ci-dessus peut être améliorée de manière similaire dans cette correction en rétroaction, seule la résistance de suppression pour le côté o l'application de tension à la bobine d'excitation doit être activée peut être augmentée ou diminuée. De la même manière que pour la correction d'hystérésis, I'objet peut être atteint
sans tenir compte de la caractéristique électromagnétique de l'alternateur.
En complément à cette opération o la fréquence de la première logique tout ou rien est proche de la fréquence de la seconde logique tout ou rien, la fréquence de la seconde logique tout ou rien est proche de la fréquence de la première logique tout ou rien au même moment (à l'intérieur d'une plage de fréquences cibles tout ou rien de bobine d'excitation), de sorte qu'il est possible de réduire la charge de la
correction d'hystérésis.
De même, dans ce mode de réalisation, étant donné qu'il est fourni un filtre essentiellement réalisé par le logiciel, il est possible d'éviter les moyens qui suivent. En fait, un condensateur à grande capacité est fourni avant l'opération d'échantillonnage, et de la même manière, un circuit filtrant à structure complexe comme un filtre différentiel et un filtre intégral est aménagé. De même, étant donné que la résistance de filtrage de ce filtre de logiciel peut être réglée de manière optimale par la résistance de sortie de l'altemrnateur et par le nombre de tours de l'altemrnateur, il est possible d'éviter la difficulté qui suit. En fait, de la même manière que dans un régulateur numérique connu, la régulation en rétroaction est retardée sans raison évidente. Il est à noter que la largeur de variation d'ondulation peut dépendre de la résistance de sortie de l'alternateur. De même, la
fréquence d'ondulation peut dépendre du nombre de tours de l'alternateur.
Il en résulte que la résistance de filtre est réglée à la fois par la résistance de sortie et par le nombre de tours de l'alternateur. Apparemment, lorsque la composante d'ondulation est faible, la résistance de filtre peut être faible. Lorsque la composante d'ondulation est élevée et que la fréquence est basse, la résistance de filtre peut être spécialement augmentée. En d'autres termes, la grande capacité du condensateur, qui est identique à celle d'un régulateur numérique connu, est modifiée en réponse aux
composantes d'ondulation.
Lorsque la composante d'ondulation est synchronisée avec la période d'échantillonnage, même si le filtre de logiciel peut posséder une caractéristique de filtrage plus élevée, il n'est pas possible d'obtenir la tension effective générée par l'alternateur. Lorsque la partie de sommet de la composante d'ondulation est synchronisée avec la période d'échantillonnage, si la tension générée devient excessivement élevée, la composante d'ondulation est alors donnée en retour, de sorte que la tension de régulation est abaissée par l'amplitude de la composante d'ondulation. Lorsque la composante d'ondulation est synchronisée avec la période d'échantillonnage à la partie de fond de la composante d'ondulation, la tension de régulation est à l'inverse augmentée par l'amplitude de la composante d'ondulation. Toutefois, selon ce mode de
réalisation, ce problème peut être résolu de la manière indiquée ci-
dessous. En fait, la fréquence d'échantillonnage qui n'est pas synchronisée avec la fréquence d'ondulation est calculée sur la base du nombre de tours de l'altemrnateur, ou est correctement modifiée par
extraction du contenu de la table.
De même, le régulateur de tension pour alternateur comporte des moyens d'échantillonnage capables de réduire la charge de travail donnée au micro-ordinateur. En fait, étant donné que le cadencement de génération d'un échantillon est capté, l'opération d'échantillonnage en continu n'est plus nécessaire (bien qu'aucune influence négative ne soit donnée à la caractéristique de réponse en rétroaction). Ensuite, alors que la forme de l'ondulation est prévue, la tension effective générée peut être prévue avec un nombre d'échantillons minimal. Il en résulte que la densité des opérations de traitement d'échantillons est également réduite dans le programme du micro-ordinateur, de sorte qu'il est facile de développer le programme du micro-ordinateur de même que de réduire la fréquence d'horloge de fonctionnement. Ceci contribue à la réduction du coût du micro-ordinateur et de l'élément d'oscillation à quartz. Le cadencement de génération d'une ondulation peut être saisi sur la base du cadencement de
génération de l'onde de tension pour la phase 1 de stator de l'alternateur.
De même, ce régulateur de tension destiné à réguler la tension à la borne de sortie de l'alternateur présente nécessairement l'inconvénient qui suit (en fait, un inconvénient d'un régulateur de tension à détection de tension de l'altemrnateur). En fait, plus le courant de sortie est augmenté, moins la tension à la borne de la batterie est diminuée en raison de la chute de tension dans la ligne de recharge. Ainsi, il se produit un décalage de tension par rapport à la tension acceptable de la batterie. Toutefois, selon ce mode de réalisation, ce décalage de tension est corrigé, et il est ainsi possible d'obtenir une performance équivalente à celle d'un régulateur dit à détection de tension de batterie. En tant que tension de la borne d'entrée de signal externe, tout type de ligne de signal peut être utilisé pour autant que la tension en rapport à la tension de la batterie autre que la tension à la borne de alternateur puisse être dérivée de ces lignes de signal. Ces lignes de signal ne nécessitent pas d'être une ligne dédiée à l'extraction de la tension de batterie, mais peuvent également être sélectionnées à partir d'une ligne de communication et d'une ligne de
commande de voyant lumineux.
Normalement, de manière à prévoir la résistance de sortie de I'alternateur, le taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à la bobine d'excitation est utilisé. La tension d'application à la bobine d'excitation est égale à la tension générée par l'alternateur. Cette tension générée est modifiée en raison de la caractéristique de température et du facteur externe. Ainsi, il se pose un problème, à savoir qu'une meilleure précision de la prévision ne peut pa être obtenue uniquement avec le taux d'utilisation de fonctionnement. Dans ce mode de réalisation, étant donné que le taux d'utilisation de fonctionnement est converti en tension effective d'application à la bobine d'excitation devant
être interprétée, il est possible d'améliorer la précision de prévision.
De même, de manière à prévoir le couple d'entraînement de I'alternateur, il existe un cas dans lequel l'onde de commutation tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation est entrée dans l'ECU. Toutefois, dans le cas d'un régulateur de tension o l'onde tout ou rien de l'application de tension à la bobine d'excitation n'est pas stable comme la fréquence et le taux d'utilisation de fonctionnement, I'ECU peut difficilement reconnaître le taux d'utilisation de fonctionnement de manière numérique. Si la fréquence de limite supérieure n'est pas limitée, aucun d'entre eux ne peut alors être saisi lorsque l'opération de mesure du cadencement de réglage tout ou rien (période de temps) est terminé. Il en résulte que l'horloge de mesure de l'ECU peut être amenée en état de dépassement. Selon ce mode de réalisation, étant donné qu'à la fois la fréquence et le taux d'utilisation de fonctionnement ont déjà été stabilisés afin de produire la sortie à modulation d'impulsions en largeur stable, l'ECU peut facilement reconnaître le taux d'utilisation de fonctionnement de manière numérique, de sorte que le logiciel et le matériel peuvent être facilement développés. De même, lorsque cette fréquence est utilisée en tant que fréquence standard dans le même produit, il est possible d'obtenir
la compatibilité de reconnaissance numérique.
De la même manière, même si l'ECU acquiert le taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à la bobine d'excitation de I'alternateur en utilisant le procédé décrit ci-dessus, la tension qui est effectivement appliquée à la bobine d'excitation correspond à la tension générée par l'alternateur. Étant donné que la tension générée dépend de la température du régulateur, si le couple d'entraînement est prévu uniquement par l'utilisation de fonctionnement, il se produit alors un décalage. Selon ce mode de réalisation, étant donné que l'utilisation de fonctionnement de la bobine d'excitation est convertie en tension d'application à la bobine d'excitation de manière à obtenir la sortie à modulation d'impulsions en largeur, I'ECU peut prévoir le couple d'entraînement approprié à ce moment sans tenir compte de la tension de régulation. De la même manière, étant donné que le régulateur de tension a déjà stabilisé à la fois la fréquence et l'utilisation de fonctionnement indicatrice de la tension d'application convertie pour sortir la sortie à modulation d'impulsions en largeur, I'ECU peut facilement reconnaître le taux d'utilisation de fonctionnement de manière numérique, de sorte qu'à la fois le logiciel et le matériel peuvent être facilement développés. De même, lorsque cette fréquence est utilisée en tant que fréquence standard dans le même produit, il est possible d'obtenir une compatibilité de la
reconnaissance numérique.
De plus, de manière à prévoir le couple d'entraînement de I'altemrnateur, la raison pour laquelle à la fois l'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à la bobine d'excitation et la tension d'application convertie à la bobine d'excitation sont utilisées est d'acquérir de manière effective le courant de bobine d'excitation. La tension d'application convertie à la bobine d'excitation est meilleure que celle de la technique antérieure. Toutefois, étant donné que la composante de résistance de la bobine d'excitation dépend de la température, même lorsque la tension d'application convertie est obtenue, il existe un décalage
dans la prévision du courant de bobine d'excitation.
Toutefois, dans ce mode de réalisation, il est obtenu une sortie à modulation d'impulsions en largeur qui dépend du courant qui passe dans la bobine d'excitation. Il en résulte que le décalage n'est plus présent lorsque l'ECU prévoit le couple d'entraînement de l'alternateur. Dans ce cas, de la même manière, étant donné que le régulateur de tension a déjà stabilisé à la fois la fréquence et le taux de fonctionnement indicateur du courant d'excitation pour sortir la sortie à modulation d'impulsions en largeur, I'ECU peut facilement reconnaître le taux d'utilisation de fonctionnement de manière numérique, de sorte qu'à la fois le logiciel et le matériel peuvent être facilement développés. De même, lorsque cette fréquence est utilisée en tant que fréquence standard dans le même produit, il est possible d'obtenir une compatibilité de la reconnaissance
numérique.
En fait, une relation entre un courant d'excitation et un couple d'entraînement dépend du nombre de tours de l'alternateur, et un coefficient de cet alternateur est modifié, en fonction d'une catégorie de sortie de l'alternateur et d'une caractéristique électromagnétique. Il en résulte que l'ECU est nécessaire pour modifier l'interprétation de chaque couple d'entraînement d'altemrnateur. Selon ce mode de réalisation, de manière plus spécifique, lorsque cette sortie à modulation d'impulsions en largeur indicatrice de la valeur absolue du couple d'entraînement de l'alternateur est produite, I'ECU peut vraiment reconnaître le couple d'entraînement de l'alternateur sans modifier le contenu de la table et sans tenir compte de la catégorie de sortie de l'alternateur ni de la caractéristique électromagnétique (en cas de standardisation, sans tenir compte de la catégorie du fabricant). Il ne se produit plus d'erreur ni de décalage. Dans ce cas, de la même manière, étant donné que le régulateur de tension a déjà stabilisé à la fois la fréquence et l'utilisation de fonctionnement indicatrice du courant d'excitation pour sortir la sortie à modulation d'impulsions en largeur, I'ECU peut facilement reconnaître le taux d'utilisation de fonctionnement de manière numérique, de sorte qu'à la fois le logiciel et le matériel peuvent être facilement développés. De même, lorsque cette fréquence est utilisée en tant que fréquence standard dans le même produit, il est possible d'obtenir une compatibilité de la
reconnaissance numérique.
De même, I'ECU peut acquérir simultanément à la fois l'information concemrnant le couple d'entraînement de l'altemrnateur et l'information de diagnostic en rapport avec le régulateur uniquement en contrôlant la fréquence de la troisième sortie à modulation d'impulsions en largeur du régulateur, le taux d'utilisation de fonctionnement, ou le temps de fonctionnement. Si le régulateur de tension entre le signal d'impulsion externe, il est alors possible d'extraire deux jeux d'informations, en fait à la fois la fréquence et l'utilisation de fonctionnement. Par exemple, la fréquence peut représenter une tension cible donnée à une unité externe, et le taux de fonctionnement peut indiquer une tension de batterie reconnue par l'unité externe. Dans le cas o un altemrnateur introduit une régulation de tension par une détection de tension d'altemateur, il est possible d'utiliser de manière très efficace une information de tension de batterie autour d'un point d'extraction autre qu'un alternateur. L'information qui est superposée à l'impulsion externe ne se limite pas à ces deux objets, mais il est possible d'utiliser une autre information efficace nécessaire à la régulation de la génération de puissance par l'alternateur. De même, si une seule information est utilisable de manière satisfaisante, I'unité externe ne constitue plus l'utilisation de fonctionnement. Il en résulte que, étant donné que l'unité externe peut être commandée par une impulsion isolée, il est facile d'aménager l'unité externe, et de plus, I'aménagement du régulateur est facile. De même, lorsque l'impulsion isolée est utilisée, cette impulsion isolée peut être reconnue à l'aide de la conversion fréquence-tension
même par un régulateur analogique connu.
De même, dans ce régulateur de tension monté sur un alternateur, il faut considérer quelle action peut déclencher un début d'alimentation de puissance et quelle action peut déclencher une interruption de l'alimentation de puissance. Normalement, dans le régulateur de tension de technique antérieure, il n'existe pas de problème du fait qu'une ligne de signaux en rapport avec une opération tout ou rien par clé effectuée par le conducteur de la voiture en tant qu'alimentation de puissance à l'allumage, alimentation de puissance à un voyant lumineux, etc. est utilisée pour commencer l'alimentation de puissance et également pour interrompre l'alimentation de puissance. Lorsque ces actions des lignes de signaux ne sont pas présentes, un nouveau déclenchement doit être extrait. Dans ce mode de réalisation, I'inversion de logique de la ligne de communication entre l'unité externe et le régulateur de tension est utilisée en tant que déclencheur d'initiation. Cette ligne de communication peut comprendre le signal d'impulsion extemrne et également un ligne de communication
numérique complexe (SCI, LAN, CAN,...).
Lorsque l'action de déclenchement par la ligne de communication est utilisé pour interrompre l'alimentation de puissance, un autre problème peut survenir. Il existe des possibilités que la ligne de communication soit
déconnectée alors que l'alimentation de puissance commence.
Uniquement lorsque la ligne de communication est déconnectée, si l'alternateur arrête la génération de puissance, ceci peut alors provoquer un problème par rapport à une sécurité intégrée. Il en résulte que ce mode de réalisation propose un autre procédé d'interruption de l'alimentation de puissance. En fait, lorsque l'altemrnateur poursuit sa condition d'excitation initiale pendant une durée de temps prédéterminée, ou que l'alternateur juge que le nombre de tours de l'alternateur est égal à zéro et cette condition d'excitation initiale est poursuivie, I'interruption d'alimentation de
puissance est réalisée.

Claims (20)

REVENDICATIONS
1. Régulateur de tension pour alternateur, destiné à réguler une tension générée par l'alternateur (2) à une valeur de tension prédéterminée en appliquant une tension à une bobine d'excitation (21) de l'alternateur (2) ou en coupant cette tension, comprenant: des premiers moyens de sortie logique destinés à comparer la tension générée par l'alternateur (2) avec une tension cible afin d'obtenir une logique d'amplitude qui est sortie en tant que première logique tout ou rien; et des seconds moyens de sortie logique destinés à sortir en tant que seconde logique tout ou rien, une logique de sortie interne à modulation d'impulsions en largeur (PWM) dans laquelle un taux d'utilisation de fonctionnement est augmenté ou diminué sur la base de la première logique tout ou rien d'une valeur en augmentation ou diminution définie en considérant une constante de temps de la bobine d'excitation (21) dans lequel: un résultat traité de manière logique entre ladite première logique tout ou rien et ladite seconde logique tout ou rien est utilisé en tant que logique tout ou rien d'une application de tension à ladite bobine
d'excitation (21).
2. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: ladite tension cible a une correction d'hystérésis dans une direction afin de conserver une logique d'amplitude obtenue par comparaison de ladite tension cible et de la tension générée par l'alternateur (2); ladite valeur de correction d'hystérésis est modifiée sur la base d'un paramètre en rapport avec le nombre de tours de l'alternateur et avec une résistance de sortie de l'alternateur; et, de même, ladite valeur de correction d'hystérésis est modifiée en rétroaction sur la base d'une période
d'inversion de ladite première logique tout ou rien.
3. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: lesdits premiers moyens de sortie logique comportent des moyens de suppression d'inversion de logique par lesquels ladite première logique tout ou rien est inversée; une résistance de suppression desdits moyens de suppression d'inversion de logique pour passer d'une logique "tout" à une logique "rien" est différente d'une résistance de suppression desdits moyens de suppression d'inversion de logique pour passer d'une logique "rien" à une logique "tout"; et lesdites résistances de suppression sont modifiées en rétroaction en réponse à une période logique résultant de ladite première
logique tout ou rien.
4. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: la période logique de la sortie interne à modulation d'impulsions en largeur qui constitue ladite seconde logique tout ou rien est modifiée en effectuant un calcul sur la base du paramètre en rapport à la fois avec le nombre de tours de l'alternateur et avec la résistance de sortie de l'alternateur et par extraction du contenu d'une table; ou est modifiée sur
la base de la période de ladite première logique tout ou rien.
5. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: ledit régulateur de tension pour alternateur comprend en outre: des moyens de stockage destinés à stocker dans celui-ci une pluralité de tensions générées par l'alternateur en tant que valeurs d'échantillon qui ont été échantillonnées dans le passé; et des moyens de calcul destinés à effectuer un calcul de moyenne de transfert sur la base de la dernière valeur d'échantillon et de la pluralité de valeurs d'échantillon passées afin d'interpréter la valeur d'échantillon de transfert moyen comme étant une tension actuellement générée; un nombre de référence total desdites valeurs d'échantillon passées est modifié sur la base du nombre de tours de l'alternateur et de la résistance de sortie de l'altemrnateur; ledit nombre de référence total des valeurs d'échantillon passées utilisé dans ledit calcul de moyenne de transfert est égal à une puissance de 2; et un nombre total de valeurs d'échantillon de référence est interprété par un nombre binaire de manière à obtenir une valeur moyenne de section par décalage binaire uniquement
dans la direction appropriée par ledit nombre de référence total.
6. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: ladite tension générée par l'alternateur (2) est échantillonnée par une opération d'échantillonnage dont la période d'échantillonnage est modifiée.
7. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 6, dans lequel: ladite période d'échantillonnage est calculée sur la base du nombre
de tours dudit alternateur (2) ou par extraction du contenu de la table.
8. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 6, dans lequel: ladite opération d'échantillonnage commence par le déclenchement du cadencement de génération de l'onde de tension pour une phase de stator dudit alternateur (2); ladite opération d'échantillonnage est effectuée de manière intermittente, dans une période de temps prédéterminée, uniquement pendant une durée prédéterminée après le commencement de l'opération d'échantillonnage; et à la fois ladite période de temps prédéterminée et ladite durée prédétermirnée sont calculées sur la base de l'intervalle de déclenchement existant jusqu'à maintenant, ou sont déterminées par extraction d'un
contenu d'une table.
9. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 2, dans lequel: ledit régulateur de tension (1) pour alternateur (2) comprend en outre: des moyens de calcul destinés à calculer ledit nombre de tours de l'alternateur sur la base d'un intervalle de temps d'un front de passage de "Bas" à "Haut" d'une onde de tension pour une phase 1 de stator dudit
alternateur (2).
10. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: ladite tension cible est décalée d'une valeur obtenue par extraction du contenu d'une table et par exécution d'un calcul sur la base d'un paramètre en rapport avec un nombre de tours de l'alternateur et à une résistance de sortie de l'alternateur (2); ou ladite tension cible est corrigée régulièrement sur la base d'un écart entre une tension apparaissant à une borne de sortie de l'alternateur (2), une tension apparaissant à une borne d'entrée de signal externe, et une information indicatrice d'une tension de
batterie (5) dérivée d'une unité externe.
11. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: I'augmentation ou la diminution d'un taux d'utilisation de fonctionnement d'une sortie interne à modulation d'impulsions en largeur qui constitue ladite seconde logique tout ou rien est supprimée sur la base d'une valeur d' augmentation ou diminution par unité de temps, définie en considérant une constante de temps de ladite bobine d'excitation (21); une résistance de suppression de ladite valeur d'augmentation par unité de temps est réglée de manière à être plus forte que la constante de temps de ladite bobine d'excitation (21); et en outre est modifiée ou supprimée sur la base du nombre de tours de l'alternateur (2), la suppression de ladite valeur d'augmentation ou de diminution par unité de temps est supprimée ou libérée sur la base d'un mode de génération de puissance spécifique dudit alternateur (2); et à la fois une valeur de limite supérieure et une valeur de limite inférieure sont réglées sur ledit taux d'utilisation de fonctionnement sur la
base du nombre de tours de l'alternateur et de la température de l'unité.
12. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: ladite logique tout ou rien de l'application de tension à ladite bobine d'excitation (21) est réglée de manière forcée sur la logique "Tout" sur la base soit d'une tension de crête, soit d'une tension moyenne des ondes de tension pour une phase 1 de stator dudit alternateur (2) sans tenir compte du résultat du traitement logique entre ladite première logique tout ou rien
et ladite seconde logique tout ou rien.
13. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: soit une valeur multipliée, soit un taux de logique "tout" par unité de temps de la logique tout ou rien de l'application de tension à ladite bobine d'excitation, est interprété en tant que taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à ladite bobine d'excitation (21); et, ladite valeur multipliée est obtenue à la fois à partir d'un taux de logique "tout" dans une période logique de ladite première logique tout ou rien et d'un taux de logique "tout" dans une période logique de ladite seconde logique tout ou rien.
14. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 13, dans lequel: lesdits moyens de régulation de tension (1) pour alternateur (2) comprennent en outre: des moyens de calcul destinés à calculer une tension effective appliquée à ladite bobine d'excitation (21) sur la base du taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à ladite bobine d'excitation
(21) et d'une tension générée par ledit alternateur (2) à ce moment.
15. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: à la fois une résistance de sortie dudit alternateur (2) et une résistance de couple d'entraînement dudit altemrnateur sont prévues par extraction d'un contenu d'une table ou par exécution d'un calcul, tout en utilisant une largeur supérieure ou inférieure et une amplitude de tension d'une ondulation de tension produite par une borne de sortie de I'alternateur en tant que paramètre, par extraction d'un contenu d'une table et / ou par exécution d'un calcul, tout en utilisant un écart de tension en tant que paramètre, ledit écart de tension entre une tension d'une borne de sortie de l'alternateur et une tension d'une borne d'entrée de signal externe, qui sont produites par une chute de tension d'une ligne de recharge, ou par extraction d'un contenu d'une table ou en exécutant un calcul, tout en utilisant en tant que paramètre un taux d'utilisation de fonctionnement de l'application de tension à ladite bobine d'excitation (21), une tension convertie appliquée à ladite bobine d'excitation, et le nombre
de tours de l'alternateur.
16. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: lesdits moyens de régulation de tension pour alternateur comprennent en outre: des moyens de sortie à modulation d'impulsions en largeur destinés à indiquer un taux d'utilisation de marche d'une tension appliquée à ladite bobine d'excitation, une tension effective appliquée à ladite bobine d'excitation, une résistance de sortie dudit alternateur, une résistance de couple d'entraînement dudit alternateur ou un taux d'utilisation de fonctionnement qui dépend d'un taux d'un courant d'excitation en lui-même de ladite bobine d'excitation (21) et d'une valeur absolue dudit courant d'excitation.
17. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 16, danslequel: la sortie desdits moyens de sortie à modulation d'impulsions en largeur contient une fréquence de base prédéterminée; ladite fréquence
de base prédéterminée est modifiée sur la base d'une information d'auto-
diagnostic du régulateur de tension (1); même lorsque ladite fréquence de base est modifiée, le taux d'utilisation de fonctionnement indiqué lorsque ladite fréquence de base est présente n'est pas modifié; ou même lorsque ladite fréquence de base est modifiée, il n'y a pas de modification de la durée de fonctionnement définie par le taux d'utilisation de fonctionnement
indiqué lorsque ladite fréquence de base est présente.
18. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: ledit régulateur de tension (1) pour alternateur comprend en outre: une interface utilisée pour reconnaître une tension en rapport avec une tension de batterie (5), et une instruction de la tension cible destinée à une unité externe sur la base d'une fréquence d'un signal d'impulsion fourni par ladite unité extemrne, ou à la fois ladite fréquence et un taux d'utilisation.
19. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: une interruption de l'alimentation en puissance dudit régulateur de tension (1) est exécutée par jugement du fait que ledit alternateur (2) poursuit une condition initiale d'excitation pendant une période de temps prédéterminée, ou du fait que ledit alternateur poursuit la condition initiale d'excitation pendant une période de temps présélectionnée et qu'en outre
le nombre de tours de l'alternateur est égal à zéro.
20. Régulateur de tension pour alternateur selon la revendication 1, dans lequel: un commencement d'alimentation de puissance dudit régulateur de tension (1) est exécuté en utilisant en tant que déclencheur, une inversion de logique d'une ligne de communication d'information connectée à une
unité externe.
FR0016489A 2000-06-07 2000-12-18 Regulateur de tension pour alternateur Expired - Lifetime FR2810169B1 (fr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000170359A JP3866013B2 (ja) 2000-06-07 2000-06-07 オルタネータの電圧制御装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2810169A1 true FR2810169A1 (fr) 2001-12-14
FR2810169B1 FR2810169B1 (fr) 2005-08-26

Family

ID=18673092

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0016489A Expired - Lifetime FR2810169B1 (fr) 2000-06-07 2000-12-18 Regulateur de tension pour alternateur

Country Status (5)

Country Link
US (1) US6486638B1 (fr)
JP (1) JP3866013B2 (fr)
KR (1) KR100436691B1 (fr)
DE (1) DE10063072A1 (fr)
FR (1) FR2810169B1 (fr)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2907282A1 (fr) * 2006-10-06 2008-04-18 Remy Internat Inc Procede et systeme pour communiquer des informations de commutation de regulateur de tension a un ordinateur de vehicule
FR2907618A1 (fr) * 2006-10-06 2008-04-25 Remy Internat Inc Procede et systeme pour ameliorer la precision d'un regulateur de tension dans des alternateurs de vehicule
FR2908248A1 (fr) * 2006-11-08 2008-05-09 Mitsubishi Electric Corp Controleur pour generatrice de courant alternatif de vehicule.
FR2908247A1 (fr) * 2006-11-07 2008-05-09 Mitsubishi Electric Corp Dispositif de commande d'alternateur pour vehicule

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4186432B2 (ja) * 2000-08-08 2008-11-26 株式会社デンソー 車両用交流発電機の電圧制御装置
US6555993B2 (en) * 2000-09-28 2003-04-29 Denso Corporation Voltage regulating system of a vehicle AC generator for charging a battery
DE60106544T2 (de) * 2000-09-28 2005-02-24 Denso Corp., Kariya Steuersystem eines in einem Fahrzeug eingebauten Gerätes
JP4333022B2 (ja) * 2000-11-10 2009-09-16 株式会社デンソー 車両用発電機の発電制御システム
JP2002204597A (ja) * 2001-01-05 2002-07-19 Honda Motor Co Ltd インバータ制御式発電機
WO2004012327A1 (fr) * 2002-07-31 2004-02-05 Sydkraft Ab Machine electrique
US6801021B2 (en) * 2002-12-09 2004-10-05 Wetherill Associates, Inc. Voltage regulator having enhanced regulation over vehicle charging system
DE10320834B4 (de) * 2003-05-08 2011-08-11 Volkswagen AG, 38440 Kommunikationsschnittstelle für einen Generatorregler und Verfahren zur Kommunikation eines Generatorreglers
JP3997984B2 (ja) * 2003-12-08 2007-10-24 株式会社デンソー 車両用発電制御装置
JP4182957B2 (ja) * 2004-07-06 2008-11-19 株式会社デンソー 発電制御装置
KR101321472B1 (ko) * 2007-07-23 2013-10-25 삼성전자주식회사 비휘발성 메모리 장치 및 그것의 프로그램 방법
JP4596185B2 (ja) * 2007-08-29 2010-12-08 株式会社デンソー 車両用電圧制御装置
JP4488056B2 (ja) * 2007-11-09 2010-06-23 株式会社デンソー 車両用発電制御装置
US7859230B2 (en) * 2007-12-26 2010-12-28 Pratt & Whitney Canada Corp Voltage regulation to reduce ripple in a power generation system
JP4651719B2 (ja) * 2009-01-30 2011-03-16 三菱電機株式会社 車輌用回転電機の発電制御装置
FR2952769B1 (fr) * 2009-11-13 2011-12-30 Valeo Equip Electr Moteur Machine electrique tournante a excitation munie d'un dispositif regulateur numerique
US9590548B2 (en) * 2014-09-25 2017-03-07 Nxp Usa, Inc. Method and apparatus for regulating an output voltage of an alternator
CN105577053B (zh) * 2016-02-01 2020-11-17 西安智财全技术转移中心有限公司 触发器及发电机电压调节器

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5448154A (en) * 1992-07-03 1995-09-05 Hitachi, Ltd. Control device for battery charging AC generator used in motor vehicle

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4379990A (en) * 1980-05-22 1983-04-12 Motorola Inc. Fault detection and diagnostic system for automotive battery charging systems
JPS59103529A (ja) * 1982-12-06 1984-06-15 株式会社デンソー 車両充電発電機用制御装置
JPH0710149B2 (ja) * 1984-02-20 1995-02-01 日本電装株式会社 車両用充電制御装置
US4623833A (en) * 1984-12-31 1986-11-18 Motorola, Inc. Alternator system multifunction fault detector
JPH01243827A (ja) * 1988-03-22 1989-09-28 Matsushita Electric Works Ltd 充電・交流両用電動工具の電源回路
JPH0270299A (ja) * 1988-09-02 1990-03-09 Yamaha Motor Co Ltd エンジン駆動型発電機の出力制御装置
JP2526667B2 (ja) * 1989-06-05 1996-08-21 三菱電機株式会社 充電発電装置
JPH0412639A (ja) * 1990-04-27 1992-01-17 Hitachi Ltd 車両用充電発電機
KR940001751B1 (ko) * 1991-09-27 1994-03-05 주식회사 금성사 영상기기용 카셋트 테이프의 로딩 장치 및 방법
JP3262571B2 (ja) * 1991-12-25 2002-03-04 マツダ株式会社 オルタネータ制御装置
JPH05252778A (ja) * 1992-03-04 1993-09-28 Sharp Corp 複写機光学系の速度異常時制御方法
US5252926A (en) * 1992-04-30 1993-10-12 Sgs-Thomson Microelectronics, Inc. Apparatus and method for distinguishing between faults due to alternator failure and interruption of stator phase signals in automotive battery charging systems
EP0577994B1 (fr) * 1992-06-25 1997-05-21 Motorola, Inc. Régulateur de tension d'alternateur comprenant un détecteur de rotation et système de charge d'une batterie par un alternateur
JPH06165569A (ja) * 1992-11-19 1994-06-10 Toshiba Corp インバータ装置
KR960002155U (ko) * 1994-06-09 1996-01-19 차량의 알터네이터의 레귤레이터
US5929612A (en) * 1995-06-07 1999-07-27 Satcon Technology Corporation Externally field-controlled induction generator
JP3613845B2 (ja) * 1995-07-17 2005-01-26 株式会社デンソー 車両用発電装置

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5448154A (en) * 1992-07-03 1995-09-05 Hitachi, Ltd. Control device for battery charging AC generator used in motor vehicle

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2907282A1 (fr) * 2006-10-06 2008-04-18 Remy Internat Inc Procede et systeme pour communiquer des informations de commutation de regulateur de tension a un ordinateur de vehicule
FR2907618A1 (fr) * 2006-10-06 2008-04-25 Remy Internat Inc Procede et systeme pour ameliorer la precision d'un regulateur de tension dans des alternateurs de vehicule
FR2908247A1 (fr) * 2006-11-07 2008-05-09 Mitsubishi Electric Corp Dispositif de commande d'alternateur pour vehicule
FR2908248A1 (fr) * 2006-11-08 2008-05-09 Mitsubishi Electric Corp Controleur pour generatrice de courant alternatif de vehicule.

Also Published As

Publication number Publication date
JP3866013B2 (ja) 2007-01-10
KR20010110631A (ko) 2001-12-13
JP2001352796A (ja) 2001-12-21
DE10063072A1 (de) 2001-12-20
US6486638B1 (en) 2002-11-26
KR100436691B1 (ko) 2004-06-22
FR2810169B1 (fr) 2005-08-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2810169A1 (fr) Regulateur de tension pour alternateur
FR2898742A1 (fr) Dispositif de commande permettant une commande economique et fiable d'un generateur electrique.
FR2847736A1 (fr) Procede de limitation des pointes de courant des moteurs a courant continu a balai ou sans balai pendant de forts changements de tension
FR2857516A1 (fr) Appareil de surveillance de l'etat d'une batterie d'automobile
EP0802606B1 (fr) Procédé de régulation du courant d'excitation d'un alternateur de véhicule automobile par traitement numérique et dispositif régulateur mettant en oeuvre un tel procédé
FR2841385A1 (fr) Dispositif de calcul du degre de deterioration et procede de calcul du degre de deterioration d'une batterie
JP5394162B2 (ja) 蓄電装置の内部抵抗検出装置および開路電圧検出装置および残容量検出装置
FR2827249A1 (fr) Dispositif de commande de direction
FR2907618A1 (fr) Procede et systeme pour ameliorer la precision d'un regulateur de tension dans des alternateurs de vehicule
EP0802464B1 (fr) Procédé de régulation par traitement numérique du courant d'excitation d'un alternateur de véhicule automobile et dispositif régulateur mettant en oeuvre un tel procédé
EP2561595B1 (fr) Procede de commande de regulation d'un alternateur de vehicule automobile, et dispositifs correspondants
EP1462815B1 (fr) Système et procédé de détermination de l'état de charge instantané d'une batterie, et utilisation de ce procédé dans un gestionnaire de charge
FR3013528A1 (fr) Boucle de regulation porportionnelle integrale pour un dispositif regulateur numerique de machine electrique tournante a excitation de vehicule automobile
FR2920884A1 (fr) Procede d'estimation de l'etat de sante d'une batterie embarquee dans un vehicule automobile.
JP2012042429A (ja) 蓄電装置の開路電圧検出装置および残容量検出装置
FR2937197A1 (fr) Appareil de commande pour un alternateur automobile
EP1686682A1 (fr) Procédé et système de limitation du courant en sortie d'un variateur de vitesse fonctionnant selon une loi de commande U/F.
WO2016124333A1 (fr) Procede d'optimisation d'un courant de mouillage et dispositif de supervision de capteurs a interrupteurs a contact adapte
JP4037344B2 (ja) 蓄電装置の内部抵抗検出装置および開路電圧検出装置および残容量検出装置
FR2934429A1 (fr) Procede de regulation de la tension de sortie d'un generateur de vehicule automobile
FR2766991A1 (fr) Procede pour la regulation par traitement numerique du courant d'excitation d'un alternateur de vehicule automobile et dispositif regulateur mettant en oeuvre un tel procede
WO2016037685A1 (fr) Procédé d'aide au démarrage d'un moteur thermique d'un véhicule automobile
FR3022416A1 (fr) Boucle de regulation d'un dispositif regulateur numerique de machine electrique tournante a excitation de vehicule automobile
FR2883431A1 (fr) Procede et systeme pour la commande d'un moteur electrique en cas de defluxage
WO2017168063A1 (fr) Dispositif de regulation d'un alternateur de vehicule automobile et alternateur correspondant

Legal Events

Date Code Title Description
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 16

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 17

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 18

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 20