FR2725547A1 - Tete optique et son procede de fabrication - Google Patents

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Hideki Yoshinaka
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Abstract

La présente invention concerne une tête optique où une lumière émise par un émetteur (103) est transmise vers un premier séparateur de faisceau (108) à sélectivité de polarisation pour produire un faisceau diffracté d'ordre 0 et deux faisceaux d'ordre (1. Un hologramme (106) est agencé entre l'émetteur (103) et le séparateur (108) pour convertir l'angle de diffusion selon un rapport spécifié. Le faisceau émergeant du séparateur (108) est condensé sur un disque optique (110) qui renvoie la lumière vers un détecteur à travers un deuxième séparateur (116) à sélectivité de polarisation. On obtient lors de l'enregistrement une tache image provenant d'une onde sphérique sans aberration et en corrigeant la phase lors de la reproduction on obtient un rapport signal/bruit élevé, un signal d'erreur de localisation et un signal de suivi de piste stables. L'invention concerne aussi le procédé de fabrication d'une telle tête optique.

Description

La présente invention concerne une tête optique destinée à l'enregistrement d'informations sur un élément optique ou sur un disque optique et à la reproduction d'informations à partir de ceux-ci, et concerne aussi un procédé de production de la tête optique.
Jusqu'à présent, on a souhaité obtenir une conception compacte d'unité de disque optique capable d'enregistrer et de reproduire des informations en utilisant un faisceau laser, et des tentatives ont été effectuées pour obtenir une tête optique de conception compacte et légère en réduisant le nombre de pièces optiques. La conception compacte et légère de la tête optique contribue non seulement à réduire les dimensions globales de l'unité de disque optique, mais aussi à obtenir une performance renforcée, telle qu'un temps d'accès plus court. Récemment, une tête optique à ho logramme a été proposée afin de fournir une conception compacte et légère, et, certaines des propositions émises ont été mises en utilisation dans la pratique.
Une tête optique à hologramme, habituelle, va maintenant être décrite en se reportant aux figures 35a à 38. La figure 35a est une vue de dessus de la tête optique habituelle, et la figure 35b est une vue latérale de la tête optique habituelle.
On va d'abord considérer le trajet optique dirigé vers l'extérieur, s'étendant d'un laser à semi-conducteur (dispositif émetteur de lumière) vers un disque optique. Sur la figure 35b, un faisceau laser, émis horizontalement à partir d'une puce laser à semi-conducteur 2 montée horizontalement sur une plaque de base 1 pour détecteurs, est amené par l'intermédiaire d'un prisme trapézoïdal 4 (qui est monté sur la plaque de base 1 pour détecteurs, sa surface réfléchissante étant située en vis-à-vis de la puce laser à semiconducteur 2) à pénétrer à l'intérieur d'un élément de guidage optique 5 transparent à travers une fenêtre de réception 6 située sur une seconde surface 5b de l'élément de guidage optique 5, de sorte que le faisceau laser soit transformé en lumière diffusée 7 dans l'élément de guidage optique 5.Un hologramme 8 est formé sur une première surface 5a de l'élément de guidage optique 5, et la lumière diffusée 7, sortant de l'élément de guidage optique 5, traverse l'hologramme 8, et est transformée en lumière diffusée 9. La lumière diffusée 9 est incidente sur une lentille d'objectif 10, et est convertie en lumière convergeant vers l'extérieur 13 qui est ensuite condensée sous la forme d'une tache 12 sur une couche d'enregistrement d'informations lia du disque optique 11.
On va maintenant considérer le trajet optique de retour à partir du disque optique vers les détecteurs de réception de lumière. Une lumière réfléchie 14 provenant de la couche d'enregistrement d'informations lia du disque optique traverse la lentille d'objectif 10, et est convertie en une lumière convergente de retour 15, et celle-ci parvient ensuite sur l'hologramme 8.
Comme représenté sur la figure 36, l'hologramme 8 est divisé en deux zones ayant une surface égale par une ligne de séparation (limite) s'étendant dans la même direction que celle d'une piste du disque optique 11, les deux zones ayant des configurations différentes, respectivement. L'ho logramme 8 convertit la lumière convergente de retour 15 sous la forme d'une première lumière de diffraction 16 et d'une seconde lumière de diffraction 17, se diffractant dans des directions différentes en formant un angle égal à (2n + 1)X/4, tel que 45" et 1350, par rapport à la direction de polarisation de la puce laser à semi-conducteur 2.
Une première partie 18 séparatrice de lumière polarisée de retour et une seconde partie 19 séparatrice de lumière polarisée de retour sont formées sur la seconde surface 5b de l'élément de guidage optique 5, et chacune des deux parties séparatrices 18 et 19 est formée d'un film de séparation de polarisation de retour enduit sur la seconde surface 5b, et laisse passer une composante de polarisation
P de la lumière de diffraction 16, 17, mais réfléchit une composante de polarisation S associée.
Si l'état de polarisation de la lumière diffusée 7, parvenant sur 1'hologramme 8, est représenté par une lumière polarisée rectilignement 23, tel qu'indiqué par une flèche sur la figure 35a, la composante de polarisation P et la composante de polarisation S de chacun des deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 sont réduites de moitié par rapport à une partie respective parmi les deux parties 18 et 19 séparatrices de lumière polarisée de retour, du fait que la direction de diffraction des deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 est établie à (2n + 1)x/4 par rapport à la direction de polarisation de la lumière polarisée rectilignement 23.Par conséquent, la quantité de lumière de chacun des premier et deuxième faisceaux de lumière transmise 24 et 25, émergeant respectivement des deux parties 18 et 19 séparatrices de lumière polarisée de retour, est à peu près égale à la moitié de la quantité de lumière du faisceau respectif parmi les premier et deuxième faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17. Les deux faisceaux de lumière transmise 24 et 25 sont envoyés respectivement vers les premier et deuxième détecteurs de réception de lumière 26 et 27 formés sur la plaque de base 1 pour détecteurs.Des premier et deuxième faisceaux de lumière réfléchie 28 et 29 (qui constituent le reste ou les autres moitiés des deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17, respectivement), réfléchis respectivement par les deux parties 18 et 19 séparatrices de lumière polarisée de retour, sont en outre réfléchis respectivement par des première et seconde parties réfléchissantes 30 et 31 situées sur la première surface 5a pour-former respectivement des troisième et quatrième faisceaux de lumière réfléchie 32 et 33 dirigés vers la seconde surface 5b.Les troisième et quatrième faisceaux de lumière réfléchie 32 et 33 traversent respectivement des première et seconde fenêtres de transmission 34 et 35 situées sur la seconde surface 5b pour former des troi sième et quatrième faisceaux de lumière transmise 36 et 37, respectivement, qui sont envoyés vers des troisième et quatrième détecteurs de réception de lumière 38 et 39, respectivement. Le point de focalisation de la lumière de diffraction 16 est situé entre la partie 18 séparatrice de lumière polarisée de retour et le troisième détecteur de réception de lumière 38, tandis que le point de focalisation de la lumière de diffraction 17 est situé entre la partie 19 séparatrice de lumière polarisée de retour et le quatrième détecteur de réception de lumière 39.
On va maintenant décrire en détail le principe de la détection d'un signal magnéto-optique. Sur la figure 37, la référence numérique 23 indique la direction de polarisation de la lumière polarisée rectilignement 23, parvenant sur l'hologramme 8, comme décrit ci-dessus. L'hologramme 8 n'exerce aucune influence sur le plan de polarisation, et, par conséquent, si aucune information n'est mémorisée sur la surface d'enregistrement d'informations îîa du disque optique 11 (c'est-à-dire, si la surface d'enregistrement d'informations ila n'est pas aimantée) les deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17, qui constituent la lumière réfléchie de la tache 12, ont la même direction de polarisation que celle de la lumière polarisée rectilignement 23.
Par rapport à la direction de polarisation des deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 dans cet état, les directions de diffraction des deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 sont établies respectivement à 450 et 1350 par rapport à la direction de polarisation de la lumière polarisée rectilignement 23, de sorte que les faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 puissent parvenir respectivement sur les deux parties 18 et 19 séparatrices de lumière polarisée de retour (qui transmettent pratiquement 100% de la composante de polarisation P, et réfléchissent pratiquement 100% de la composante de polarisation S) par rapport à des paliers respectifs orientés à 45" et 1350, comme représenté sur la figure 37.La direction de rotation de la lumière polarisée rectilignement 23, lorsque réfléchie par un puits d'information aimanté dans le disque optique 11, varie dans la plage comprise entre -0k et +0k, en fonction de la polarité et de l'amplitude de l'aimantation (effet Kerr).
Ici, on va supposer que la lumière polarisée rectilignement 40 est obtenue en faisant tourner la lumière polarisée rectilignement 23 d'un angle égal à Ok, et que la lumière polarisée rectilignement 41 est obtenue en faisant tourner la lumière polarisée rectilignement 23 d'un angle égal à -0k. Ici, on va considérer le cas dans lequel le signal optique, modulé à partir de la lumière polarisée rectilignement 40 en lumière polarisée rectilignement 41 par le champ magnétique d'enregistrement du disque optique 11, parvient sur les films séparateurs de lumière polarisée des deux parties 18 et 19 séparatrices de lumière polarisée.
Lorsque l'état de polarisation de la lumière convergente de retour 15 tourne de 0k par rapport à l'état dans lequel se trouve la lumière polarisée rectilignement 23, l'état de polarisation de la première lumière de diffraction 16 est modulé en lumière polarisée rectilignement 40, tandis que l'état de polarisation de la seconde lumière de diffraction 17 est modulé en lumière polarisée rectilignement 41.
Lorsque l'état de polarisation de la lumière convergente de retour 15 tourne de -0k à partir de l'état de la lumière polarisée rectilignement 23, l'état de polarisation de la première lumière de diffraction 16 est modulé en lumière polarisée rectilignement 41, tandis que l'état de polarisation de la seconde lumière de diffraction 17 est modulé en lumière polarisée rectilignement 40. Par conséquent, la composante de polarisation P de la seconde lumière de diffraction 17 est égale à la composante de polarisation S de la première lumière de diffraction 16, et la composante de polarisation S de la seconde lumière de diffraction 17 est égale à la composante de polarisation P de la première lumière de diffraction 16.Un signal de reproduction RF est dédoublé en sa composante de signal du fait du différentiel (exprimé par la formule (1) décrite ultérieurement) existant entre la somme du signal de composante de polarisation P de la première lumière de diffraction 16 et du signal de composante de polarisation S de la seconde lumière de diffraction 17 et la somme du signal de composante de polarisation S de la première lumière de diffraction 16 et du signal de composante de polarisation P de la seconde lumière de diffraction 17, et les bruits accompagnant les composantes de même phase sont annulés, de sorte qu'il est possible d'obtenir un signal ayant un rapport signal/bruit enlevé.
Des signaux sont envoyés vers la plaque de base 1 pour détecteurs et sont émis à partir de cette dernière, celle-ci comportant la puce laser à semi-conducteur 2 et le groupe de détecteurs de réception de lumière, par l'intermé- diaire d'un réseau de connexion 44.
On va maintenant décrire, en se reportant à la figure 38, la configuration des premier, deuxième, troisième et quatrième détecteurs de réception de lumière 26, 27, 38 et 39 ainsi que le principe de la détection d'un signal.
Le deuxième détecteur de réception de lumière 27 et le quatrième détecteur de réception de lumière 39 sont des détecteurs du type à trois divisions, c'est-à-dire que le premier est divisé en trois tronçons 27a, 27b et 27c, tandis que le dernier est divisé en trois tronçons 39a, 39b et 39c. Ici, les sorties des premier et troisième détecteurs de réception de lumière 26 et 38 sont représentées par I26 et I38, respectivement, les sorties des trois tronçons 27a, 27b et 27c du deuxième détecteur de réception de lumière 27 sont représentées par I27a, I27b et I27c, respectivement, et les sorties des trois tronçons 39a, 39b et 39c du quatrième détecteur de réception de lumière 39 sont représentées par
I39a, I39b et I39c, respectivement.
Le signal de reproduction RF (R. F.), parmi les divers signaux possibles, va d'abord être décrit. Comme décrit ci-dessus, le signal de reproduction RF est obtenu en formant le différentiel entre le signal somme représentatif de la somme de la composante de polarisation P de la lumière de diffraction 16 et de la composante de polarisation S de la lumière de diffraction 17 et le signal somme représentatif de la somme de la composante de polarisation S de la lumière de diffraction 16 et de la composante de polarisation
P de la lumière de diffraction 17, et, par conséquent, R. F.
est obtenu d'après la formule suivante que l'on peut déduire du schéma de principe de la figure 38
R. F. = [I26 - (I27a + I27b + I27c)j - [I38
(I39a + I39b + I39c)]
On va maintenant décrire un signal d'erreur de focalisation (F. E.). F. E. est obtenu d'après la formule suivante qu'on peut déduire du schéma de principe de la figure 38
F.E. = [(I27a + I27c) + I39b] - [(I39a + I39c) +
I27b]
Ici, on suppose que la tache 12, formée par la lentille d'objectif 10 est focalisée avec précision sur la surface d'enregistrement d'informations îîa du disque optique 11, et que, dans cet état focalisé, la configuration de rayonnement du faisceau laser sur le deuxième détecteur de réception de lumière 27 est représentée par 45a, tandis que la configuration de rayonnement du faisceau laser sur le quatrième détecteur de réception de lumière 39 est représentée par 46a. Ensuite, la distribution de l'intensité de rayonnement du faisceau laser et les positions des détecteurs de réception de lumière sont ajustées de manière à ce que la formule suivante puisse être établie
F.E. = 0
Ensuite, lorsque la distance existant entre le disque optique 11 et la lentille d'objectif 10 diminue par rapport à l'état mentionné ci-dessus concernant la distance focale, la configuration de rayonnement du faisceau laser sur le deuxième détecteur de réception de lumière 27 est représentée par 45c, tandis que la configuration de rayonne ment du faisceau laser sur le quatrième détecteur de réception de lumière 39 est représentée par 46c, et F. E. est modifié comme indiqué dans la formule suivante
F.E. > 0
Au contraire, lorsque la distance existant entre le disque optique 11 et la lentille d'objectif 10 augmente à partir de l'état mentionné ci-dessus concernant la distance focale, la configuration de rayonnement du faisceau laser sur le deuxième détecteur de réception de lumière 27 est représentée par 45b, tandis que la configuration de rayonnement du faisceau laser sur le quatrième détecteur de réception de lumière 39 est représentée par la référence 46b, et
F. E. est modifié comme indiqué dans la formule suivante
F. E. < 0
Ce procédé de détection d'erreur de focalisation est connu en tant que procédé de détection de dimension de tache.
On va maintenant décrire un signal d'erreur de suivi de piste (T. E.). La limite existant entre les deux zones de l'hologramme 8, ayant la même surface et des motifs différents, s'étend dans la même direction que celle de la piste du disque optique, et, par conséquent, des informations de piste, contenues dans la lumière réfléchie par le disque optique 11, sont divisées par l'hologramme 8 en deux informations de piste (droite et gauche) divisées par la ligne médiane de la tache 12 s'étendant dans la direction de la piste. Les deux informations de piste sont divisées en premier et second faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17. L'hologramme 8 est conçu de telle sorte que les deux zones correspondant au premier et au second faisceau de lumière de diffraction 16 et 17 aient le même coefficient de diffraction. Par conséquent, T. E. est obtenu d'après la formule suivante que l'on peut déduire du schéma de principe de la figure 38
T. E. = [(I27a + I27b + I27c) - (I39a + I39b +
I39c)i - (I26 + I38)
Lorsque la tache 12 est appliquée sur la ligne médiane de la piste, les deux zones de l'hologramme 8 reçoivent en quantité égale la lumière convergente de retour 15, et, par conséquent, les deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 sont identiques en termes de quantité de lumière transportée, et le signal somme représentatif de la somme du signal du premier détecteur de réception de lumière 26 et du signal du troisième détecteur de réception de lumière 38 (qui sont représentatifs de la quantité de lumière de la première lumière de diffraction 16) est égal au signal somme représentatif de la somme du signal du deuxième détecteur de réception de lumière 27 et du signal du quatrième détecteur de réception de lumière 39 (qui sont représentatifs de la quantité de lumière de la seconde lumière de diffraction 17). Par conséquent, T. E. est exprimé par la formule suivante
T.E. = 0
Lorsque la tache 12 se déplace par rapport à l'axe central de la piste dans une direction formant un angle de 90a par rapport à la piste, les deux zones de l'hologramme 8 reçoivent la lumière convergente de retour 15 selon des quantités différentes, respectivement, et le signal somme représentatif de la somme du signal du premier détecteur de réception de lumière 26 et du signal du troisième détecteur de réception de lumière 38 (qui sont représentatifs de la quantité de lumière de la première lumière de diffraction 16) n'est pas égal au signal somme représentatif de la somme du signal du deuxième détecteur de réception de lumière 27 et du signal du quatrième détecteur de réception de lumière 39 (qui sont représentatifs de la quantité de lumière de la seconde lumière de diffraction 17). Par conséquent, T. E.
est obtenu à partir de l'une ou l'autre des formules suivantes
T. E. > 0
T. E. < 0
Ce procédé de détection d'erreur de suivi de piste est connu en tant que procédé push-pull.
Par conséquent, l'hologramme 8 est divisé en deux zones de même surface (qui comportent les motifs différents respectifs) par la ligne de séparation (limite) s'étendant dans la même direction que celle de la piste du disque optique 11, et les deux zones associées aux deux faisceaux de lumière de diffraction 16 et 17 ont le même coefficient de diffraction. De par cette conception, le signal d'erreur de suivi de piste peut être obtenu.
Lors de la fabrication d'une tête optique, telle que décrite dans les publications de brevets japonais nonexaminés 5-258 382 et 5-258 386, des éléments de guidage optique comportant des éléments optiques agencés au niveau de surfaces limites, sont stratifiés ou collés mutuellement pour former un bloc assemblé et, ensuite, des surfaces inclinées sont formées. Ensuite, des films de polarisation sont formés et, ensuite, le bloc assemblé est découpé selon des dimensions prédéterminées pour fournir ainsi un élément formant tête optique.
Dans la construction habituelle mentionnée cidessus, cependant, on rencontre les problèmes suivants, de telle sorte que le rapport signal/bruit du signal RF est affecté de manière défavorable
bien qu'on utilise un hologramme pour séparer l'une de l'autre la lumière dirigée vers l'extérieur et la lumière de retour, une lumière de diffraction d'ordre zéro est utilisée dans le trajet dirigé vers l'extérieur, tandis qu'une lumière du premier ordre est utilisée dans le trajet retour, et du fait d'un angle d'incidence limité sur une partie séparatrice de lumière polarisée, -le pas d'embrasement de l'hologramme est faible, et la suppression de la lumière de diffraction du premier ordre par embrasement est difficile, et, par ailleurs, le rendement de diffraction du premier ordre de la composante de polarisation S est inférieur au rendement de diffraction du premier ordre de la composante de polarisation P. Par conséquent, l'amélioration du rendement d'utilisation des faisceaux de lumière dirigée vers l'extérieur et de lumière de retour (rendement de diffraction d'ordre zéro de la lumière dirigée vers l'extérieur x le rendement de diffraction du premier ordre de la lumière de retour) est limitée, et la perte de quantité de lumière au niveau de l'hologramme est importante.
Du fait que le signal RF est aussi détecté par des détecteurs de réception de lumière du type divisé qui détectent une erreur de focalisation, une perte de quantité de lumière survient au niveau d'une zone morte de la partie de séparation.
Compte tenu du fait qu'un film séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation n'est pas utilisé, aucun effet de renforcement n'est obtenu pour augmenter l'angle apparent de rotation Kerr.
De plus, on rencontre les problèmes qui suivent, de sorte que le signal d'erreur de focalisation et le signal d'erreur de suivi de piste sont affectés de manière défavorable.
Le signal d'erreur de focalisation est détecté d'après les dimensions d'une tache de lumière polarisée P formée sur le détecteur de réception de lumière et d'après les dimensions d'une tache de lumière polarisée S formée sur le détecteur de réception de lumière et, par conséquent, lorsque le rapport des quantités de lumière de la lumière polarisée P sur la lumière polarisée S de la lumière de diffraction est modifié par biréfringence, rotation par effet
Kerr et ainsi de suite, le signal d'erreur de focalisation est soumis à un décalage.
Du fait que le signal d'erreur de suivi de piste est détecté en utilisant un procédé push-pull, cette détection est susceptible d'être affectée par la profondeur des puits et des gorges formés dans le disque optique.
Dans le cas où le signal d'erreur de suivi de piste est détecté par l'intermédiaire d'un procédé à trois faisceaux utilisant un réseau de diffraction, une diaphonie apparaît entre un faisceau principal et les faisceaux latéraux, du fait que les dimensions de la tache formée sur le détecteur de réception de lumière sont importantes.
Lors de la fabrication de la tête optique, telle que décrite dans les publications de brevets japonais nonexaminés 5-258 382 et 5-258 386, le nombre d'éléments formant tête optique produits à partir d'un bloc assemblé est déterminé par la longueur des éléments de guidage optique, et, par ailleurs, du fait que le bloc assemblé présente des surfaces inclinées, il est difficile d'agencer des éléments formant tête optique ayant la même configuration dans la direction de la largeur du bloc assemblé, ce qui aboutit à une productivité moindre.
Le brevet US 5 095 476 et la publication de brevet japonais non-examiné 62-117 150 constituent d'autres publications de la technique antérieure.
Un but de la présente invention consiste à fournir une tête optique qui soit capable de produire un signal de reproduction de bonne qualité en ayant un rapport signal/bruit élevé et des signaux d'asservissement stables, qui soit compact en termes de dimensions, et puisse être fabriqué à faible coût avec un rendement élevé.
On va maintenant décrire la présente invention, à titre d'exemple uniquement, en se reportant aux dessins annexés sur lesquels
- la figure 1 est une vue latérale d'un premier mode de réalisation de tête optique selon la présente invention,
- la figure 2 est une vue du dessus de la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 3 est une vue en perspective d'une plaque à gorge en forme de V de la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 4 est une vue représentant l'agencement de détecteurs de réception de lumière et d'un circuit de traitement de signaux dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 5 est une illustration représentant le principe de la détection d'un signal magnéto-optique dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 6 est une illustration représentant un état de polarisation dans un film séparateur de lumière polarisée du premier mode de réalisation,
- les figures 7a à 7f sont des vues représentant un principe de détection de signal d'erreur de focalisation par un procédé à astigmatisme selon la présente invention,
- les figures 8a à 8c sont des x-ues représentant la relation de position existant entre des taches images formées sur un disque optique et une piste d'informations dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 9a à 9f sont des vues représentant un procédé pour former par meulage une gorge en forme de V dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 10a à 10c sont des vues représentant un procédé pour former une gorge en forme de V dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 11 est une vue représentant la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 12 est une vue représentant un procédé pour former un marqueur de calage de position de collage dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 13 est une vue représentant un procédé pour former un marqueur de calage de position de collage dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 14 est une vue représentant un procédé pour former un réseau de diffraction du type fonctionnant par réflexion, dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 15a à 15d sont des vues représentant un procédé pour former un élément d'hologramme de conversion d'angle de diffusion du type fonctionnant par réflexion, dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 16a à 16d sont des vues représentant un procédé pour former un film réfléchissant du réseau de diffraction du type fonctionnant par réflexion et un premier marqueur de profondeur, dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 17 est une vue représentant un procédé pour former un film réfléchissant, permettant d'ajuster la phase, dans une gorge en forme de V de la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 18 est une vue latérale représentant des plaques de la tête optique du premier mode de réalisation, avant que les plaques ne soient combinées mutuellement pour former un bloc assemblé,
- la figure 19 est une vue représentant un procédé pour former le bloc assemblé de la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 20a à 20c sont des vues représentant la formation du bloc assemblé de la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 21a à 21e sont des vues représentant un procédé pour former un bloc plan dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- les figures 22a à 22d sont des vues représentant un procédé pour former un bloc en barre, ainsi qu'un procédé de découpe finale, dans la tête optique du premier mode de réalisation,
- la figure 23 est une vue latérale d'un deuxième mode de réalisation de tête optique selon la présente invention,
- la figure 24 est une vue de dessus de la tête optique du deuxième mode de réalisation,
- la figure 25 est une vue représentant l'agencement de détecteurs de réception de lumière et d'un circuit de traitement de signaux dans la tête optique du deuxième mode de réalisation,
- la figure 26 est une illustration représentant un état de polarisation dans un film séparateur de lumière polarisée de la tête optique du deuxième mode de réalisation,
- la figure 27 est une vue latérale d'un troisième mode de réalisation de tête optique selon la présente invention,
- la figure 28 est une vue de dessus de la tête optique du troisième mode de réalisation,
- la figure 29 est une vue latérale d'un quatrième mode de réalisation de tête optique selon la présente invention,
- la figure 30 est une vue de dessus de la tête optique du quatrième mode de réalisation,
- les figures 31a et 31b sont des vues en coupe d'un faisceau prises dans une direction x et dans une direction y, respectivement, en l'absence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion de la tête optique du quatrième mode de réalisation,
- les figures 32a et 32b sont des vues représentant une tache image formée sur un disque optique en 1 'ab- sence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion de la tête optique du quatrième mode de réalisation,
- les figures 33a et 33b sont des vues en coupe d'un faisceau prises dans une direction x et dans une direction y, respectivement, en présence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion dans la tête optique du quatrième mode de réalisation,
- la figure 34 est une vue représentant une tache image formée sur le disque optique, en présence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion dans la tête optique du quatrième mode de réalisation,
- les figures 35a et 35b sont des vues représentant une tête optique habituelle,
- la figure 36 est une vue représentant un motif d'hologramme habituel,
- la figure 37 est une illustration représentant un état de polarisation dans un film habituel séparateur de lumière polarisée, et
- la figure 38 est une vue représentant un circuit habituel de traitement de signaux.
Un premier mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en se reportant aux dessins. La figure 1 est une vue latérale du premier mode de réalisation de tête optique selon la présente invention, et la figure 2 est une vue de dessus de cette tête optique.
Sur les figures 1 et 3, un faisceau laser, émis horizontalement à partir d'une puce laser à semi-conducteur 103, montée horizontalement sur une plaque de base 101 par l'intermédiaire d'une monture auxiliaire 102, parvient sur une surface 104c d'un élément de guidage optique 104 comportant plusieurs surfaces inclinées parallèles, et pénètre dans l'élément de guidage optique 104, et atteint un hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type fonctionnant par réflexion, formé sur une deuxième surface inclinée 105b de l'élément de guidage optique 104. Cet hologramme 106 a une fonction telle qu'il convertit l'angle de diffusion de la lumière sortante en fonction de l'angle de diffusion de la lumière incidente (ce qu'on appelle ci-après "convertir l'angle de diffusion"). La lumière, convertie en termes d'angle de diffusion et réfléchie par l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion, est divisée en lumière de diffraction d'ordre zéro (appelée ci-après "faisceau principal") et en lumière de diffraction d'ordre i1 (appelé ci-après "faisceau latéral") par un réseau de diffraction 107 du type fonctionnant par réflexion formé sur une première surface inclinée 105a. Le faisceau principal et les faisceaux latéraux, formés par le réseau de diffraction 107, parviennent sur un premier film séparateur de faisceau 108 (premier film séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation).La partie de la lumière (qui est incidente sur le premier film séparateur de faisceau 108) traversant ce film 108 est utilisée en tant que lumière de contrôle de la lumière émise par la puce laser à semi-conducteur 103. Le faisceau principal et les faisceaux latéraux réfléchis par le premier film séparateur de faisceau 108 traversent une surface 104a de l'élément de guidage optique 104, et passent à travers la lentille d'objectif 109 pour former des images sur une surface d'enregistrement d'informations 111 d'un disque optique 110 sous l'effet de condensation de la lentille d'objectif 109. A cet instant, les taches images 112 et 114 des deux faisceaux latéraux sont localisées à peu près symétriquement l'une par rapport à l'autre autour de la tache image formée par le faisceau principal.L'enregistrement d'informations sur la surface d'enregistrement d'informations 111, et la lecture d'un signal de reproduction et de signaux de suivi de piste et de focalisation (c'est-à-dire, de signaux d'asservissement) à partir de la surface d'enregistrement d'informations 111, sont effectués en utilisant la tache image 113 du faisceau principal et les taches images 112 et 114 des faisceaux latéraux.
L'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion peut librement convertir l'angle de diffusion de la lumière réfléchie par l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion en fonction de l'angle de diffusion du faisceau de lumière (qui est émis à partir de la puce laser à semiconducteur 103) qui peut parvenir sur l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion. L'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion peut aussi convertir la lumière en rayons de lumière parallèles ne présentant aucun angle de diffusion. Grâce à l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion, le faisceau de lumière, sortant de l'élément de guidage optique 104, a la forme d'une onde sphérique idéale 115, ne comportant aucune aberration ondulatoire accumulée sur son trajet, tel que représenté sur la figure 1.Par conséquent, la lumière parvenant sur la lentille d'objectif 109 correspond à l'onde sphérique idéale 115, et la tache image, formée sur le disque optique 110 par la lentille d'objectif 109, est condensée ou focalisée pratiquement à la limite de la diffraction, c'est-à-dire au niveau de dimensions idéales, de sorte que les informations peuvent être facilement enregistrées et reproduites.
La lumière de retour, c'est-à-dire le faisceau principal et les faisceaux latéraux réfléchis par la surface d'enregistrement d'informations 111 du disque optique 110, passe à nouveau à travers la lentille d'objectif 109 et la surface 104a de l'élément de guidage optique 104, et parvient à nouveau sur le premier film séparateur de faisceau 108 formé sur la deuxième surface inclinée 105b de l'élément de guidage optique 104. Le premier film séparateur de faisceau 108 a un coefficient de réflexion prédéterminé pour la lumière présentant une composante oscillatoire perpendiculaire au plan d'incidence (appelée simplement par la suite "composante de polarisation S"), et a un coefficient de transmission pratiquement de 100% pour une composante oscillatoire parallèle au plan d'incidence (appelé simplement par la suite "composante de polarisation P").
La partie de lumière de retour (provenant du disque optique 110) transmise à travers le premier film séparateur de faisceau 108 parvient sur un second film séparateur de faisceau 116 (un second film séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation) formé sur la troisième surface inclinée 105c de l'élément de guidage optique 104 parallèle à la première surface inclinée 105a.Le second film séparateur de faisceau 116, comme le premier film séparateur de faisceau 108, a un coefficient de réflexion prédéterminé pour la lumière ayant une composante oscillatoire perpendiculaire au plan d'incidence (appelé simplement par la suite "composante de polarisation S"), et a un coefficient de transmission pratiquement de 100% pour une composante oscillatoire parallèle au plan d'incidence (appelé simplement par la suite "composante de polarisation p" > .
On va maintenant considérer cette partie (c'est-àdire la lumière transmise 117) du faisceau de lumière (parvenant sur le second film séparateur de faisceau 116) transmis à travers le second film séparateur de faisceau 116. La lumière transmise 117 parvient sur une plaque 118 à gorge en forme de V formée sur la troisième surface inclinée 105c. La figure 3 est une vue en perspective de la plaque 118 à gorge en forme de V de la tête optique du premier mode de réalisation. Une gorge en forme de V est formée dans la plaque 118 à gorge en forme de V par un procédé de moulage ou de découpe, et la plaque 118 à gorge en forme de V est formée sur la troisième surface inclinée 105c.La lumière transmise 117 par le second film séparateur de faisceau 116 est réfléchie par une surface réfléchissante 118a définie par un film réfléchissant formé sur la surface de la gorge en forme de V de la plaque 118 à gorge en forme de V.
La figure 4 représente l'agencement de détecteurs de réception de lumière sur une plaque de base 119 pour détecteurs. La lumière réfléchie 120, provenant de la surface 118a de la plaque 118 à gorge en forme de V, parvient sur un film séparateur de lumière polarisée 121 formé sur la troisième surface inclinée 105c. La composante de polarisation P de la lumière réfléchie 120 est transmise pratiquement à 100% à travers le film séparateur de lumière polarisée 121, et est réfléchie par un film réfléchissant 122 formé sur la deuxième surface inclinée 105b de l'élément de guidage optique, et atteint un détecteur de réception de lumière 170 situé sur la plaque de base 119 pour détecteurs.D'autre part, la composante de polarisation S de la lumière réfléchie 120 provenant de la surface 118a de la plaque 118 à gorge en forme de V est réfléchie pratiquement à 100% par le film séparateur de lumière polarisée 121, et atteint un détecteur de réception de lumière 171 situé sur la plaque de base 119 pour détecteurs.
On va maintenant décrire en détail, en se reportant aux figures 4 à 6, le principe d'une détection de signal magnéto-optique. Il est fourni une construction renforcée pour amplifier de manière apparente l'angle de rotation obtenu par effet Kerr Ok, de manière à obtenir un signal de reproduction RF de bonne qualité et aussi de manière à augmenter le rapport signal/bruit. Sur la figure 5, la flèche 150 indique la direction de polarisation de la lumière polarisée rectilignement parvenant sur le film séparateur de lumière polarisée 121 si aucune information n'est enregistrée sur la surface d'enregistrement d'informations 111 du disque optique 110, comme décrit ci-dessus.Lorsque la lumière polarisée rectilignement 150 est réfléchie par les puits d'in formation aimantés du disque optique 110, l'angle de rotation varie dans la plage comprise entre -0k et +8k en fonction de la polarité et de l'amplitude de l'aimantation (effet Kerr). 8k est appelé angle de rotation de Kerr.Ici, une lumière polarisée rectilignement 151 est obtenue en faisant tourner la lumière polarisée rectilignement 150 d'un angle égal à Ok, et une lumière polarisée rectilignement 152 est obtenue en faisant tourner la lumière polarisée rectilignement 150 d'un angle égal à -0k. La lumière de retour provenant du disque optique 110 est transmise à travers la surface supérieure 104a de l'élément de guidage optique 104 et, ensuite, parvient sur le premier film séparateur de faisceau 108 formé sur la deuxième surface inclinée 105b. Le premier film séparateur de faisceau 108 a un coefficient de réflexion prédéterminé pour la lumière polarisée S, et, par ailleurs, a un coefficient de transmission pratiquement égal à 100% pour la lumière polarisée P. Par conséquent, par rapport à la direction de polarisation rectiligne de la figure 5, la lumière polarisée rectilignement 151, mise en rotation sur un angle 8k, est amenée dans un état de rotation 8k' tel qu'indiqué au niveau de la référence 153, et, la lumière po larisée rectilignement 152, mise en rotation sur un angle ok, est amenée dans un état de rotation -0k' tel qu'indiqué au niveau de la référence 154, de sorte que l'angle de rotation Kerr 0k est apparemment augmenté.Il en est de même pour la lumière 117 transmise à travers le second film séparateur de faisceau 116, et, par rapport à la direction de polarisation rectiligne, la lumière polarisée rectilignement 153, mise en rotation selon un angle Ok', est amenée dans un état de rotation Ok" tel qu'indiqué au niveau de la référence 155, et, la lumière polarisée rectilignement 154, mise en rotation selon un angle -0k', est amenée dans un état de rotation 4k" tel qu'indiqué par la référence 156, de sorte que l'angle de rotation Kerr 0k est apparemment encore augmenté. Cette construction destinée à augmenter ainsi l'angle de rotation Kerr apparent 0k est appelé de manière générale construction de renforcement.
Par conséquent, par rapport à la lumière réfléchie 120, réfléchie par la surface réfléchissante 118a de la plaque 118 à gorge en forme de V de manière à parvenir sur le film séparateur de lumière polarisée 121, l'angle de rotation Kerr apparent 0k a déjà été augmenté de 0k jusqu'à Ok".
La figure 6 est un diagramme explicatif de l'état de polarisation dans le film séparateur de lumière polarisée 121 du premier mode de réalisation. La surface 118a de la plaque 118 à gorge en forme de V est agencée selon un angle tel que la composante de polarisation P (la composante parallèle au plan d'incidence) et la composante de polarisation S (la composante perpendiculaire au plan d'incidence) de la lumière réfléchie 120 par rapport au plan d'incidence situé sur le film séparateur de lumière polarisée 121 formé sur la troisième surface inclinée 105c sont à peu près réparties à cinquante-cinquante.
Ici, l'état dans lequel la lumière polarisée rectilignement 150 a été mise en rotation de Ok" est représenté par la lumière polarisée rectilignement 155, et l'état dans lequel la lumière polarisée rectilignement 150 a été mise en rotation de -0k" est représenté par la lumière polarisée rectilignement 156. Lorsque le signal magnéto-optique, modulé à partir de la lumière polarisée rectilignement 155 en lumière polarisée rectilignement 156, parvient sur le film séparateur de lumière polarisée 121, le signal constitué de la composante de polarisation P, reçu par le détecteur de réception de lumière 170, est représenté par un signal 161, et le signal constitué de la composante de polarisation S, recu par le détecteur de réception de lumière 171, est représenté par un signal 162.Par conséquent, le signal de reproduction RF est dupliqué en une composante de signal en obtenant le différentiel entre le signal 161 constitué de la composante de polarisation P de la lumière réfléchie et le signal 162 constitué de la composante de polarisation S associée, c'est-à-dire, le différentiel entre le signal provenant du détecteur de réception de lumière 170 et le signal provenant du détecteur de réception de lumière 171, et, par exemple, les bruits présents dans les composantes de même phase sont annulés, de sorte qu'il est possible d'obtenir un rapport signal/bruit enlevé.
Si le courant photoélectrique détecté par le premier détecteur de réception de lumière 170 est représenté par I170, et si le courant photoélectrique détecté par le deuxième détecteur de réception de lumière 171 est représenté par I171, alors, le signal RF (R. F.) est exprimé par la formule suivante
R. F. = I170 - I171
On va maintenant considérer une lumière réfléchie 123 parmi les faisceaux de lumière parvenant sur le second film séparateur de faisceau 116. La lumière réfléchie 123 parvient sur un hologramme 124 générateur d'astigmatisme du type fonctionnant par réflexion, formé sur la deuxième surface inclinée 105b.La lumière réfléchie 123 est réfléchie par l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, tout en engendrant de l'astigmatisme, et est réfléchie par un film réfléchissant 125 situé sur la troisième surface inclinée 105c, et par un film réfléchissant 126 situé sur la deuxième surface inclinée 105b, et, ensuite, la lumière de retour constituée du faisceau principal atteint un détecteur de réception de lumière 172 situé sur la plaque de base 119 pour détecteurs, tandis que les faisceaux de lumière de retour constitués des faisceaux latéraux atteignent les détecteurs de réception de lumière 176 et 177 situés sur la plaque de base 119 pour détecteurs, respectivement.
La détection du signal d'erreur de focalisation par un procédé d'astigmatisme, ainsi que l'état de l1astig- matisme dans ce mode de réalisation, vont maintenant être décrits avec plus de détails en se reportant à la figure 4 et aux figures 7a à 7f.
Les figures 7a à 7c représentent le faisceau de lumière astigmatique, et, de manière plus spécifique, ces figures représentent un état dans lequel le disque optique 110 est situé au niveau de la position focale, un état dans lequel le disque optique 110 est décalé vers l'intérieur par rapport à la position focale, et un état dans lequel le disque optique 110 est décalé vers l'extérieur par rapport à la position focale, respectivement. Les figures 7d à 7f montrent la configuration de la tache lumineuse, formée par l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme sur les détecteurs de réception de lumière 172a, 172b, 172c et 172d, les configurations des taches représentées sur les figures 7d à 7f correspondant aux états représentés sur les figures 7a à 7c, respectivement.
Lorsque le disque optique 110 est disposé dans la position focale, l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme produit un premier foyer 178 en amont du détecteur de réception de lumière 172, et produit un second foyer 179 côté aval du détecteur de réception de lumière 172. Si l'on se réfère à la direction de l'axe x et à la direction de l'axe y, tels que représentés sur les figures 7d à 7f, une image linéaire dans la direction de 1'axe y est formée au niveau de la position du premier foyer 178, et une image linéaire est formée sur l'axe x au niveau de la position du second foyer 179.L'hologramme 124 générateur d'astigmatisme est conçu de telle sorte que lorsque le disque optique 110 est disposé dans la position focale, les diamètres de la tache (produite par l'astigmatisme) dans les directions de l'axe x et de l'axe y sont égaux l'un à l'autre, de sorte que la tache a une forme circulaire.
Si les courants photoélectriques, émis respectivement par les détecteurs de réception de lumière 172a, 172b, 172c et 172d, sont représentés respectivement par I172a,
I172b, I172c et I172d, alors le signal d'erreur de focalisation est exprimé par la formule suivante que l'on peut déduire du schéma de principe de la figure 4
F.E. = (I172a + I172c) -(I172b + I172d)
Lorsque le disque optique 110 est disposé dans la position focale, les diamètres de la tache dans les directions de l'axe x et de l'axe y sont égaux l'un à l'autre, de sorte que la tache a une forme circulaire comme on peut le voir sur les figures 7a à 7d, et, par conséquent, la somme des quantités de lumière reçue respectivement par les détecteurs 172a et 172c est égale à la somme des quantités de lumière reçue respectivement par les détecteurs 172b et 172d, de sorte que le signal d'erreur de focalisation est exprimé par la formule suivante
F. E. = 0
Lorsque le disque optique 110 est décalé vers l'intérieur par rapport à la position focale, le premier foyer 178 et le second foyer 179, qui sont produits par l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, sont plus éloignés de l'hologramme 124, de sorte que la tache formée sur les détecteurs de réception de lumière 172a, 172b, 172c et 172d adopte la forme d'un faisceau de lumière ovale dont l'axe principal est orienté dans la direction de l'axe y, comme représenté sur la figure 7e. De ce fait, la quantité de lumière reçue par les détecteurs de réception de lumière 172a et 172c est supérieure à la quantité de lumière reçue par les détecteurs de réception de lumière 172b et 172d, et le signal d'erreur de focalisation est exprimé par la formule suivante
F.E. > 0
Lorsque le disque optique 110 est décalé vers l'extérieur par rapport à la position focale, le premier foyer 178 et le second foyer 179, qui sont produits par l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, sont rapprochés de l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, de sorte que la tache formée sur les détecteurs de réception de lumière 172a, 172b, 172c et 172d adopte la forme d'un faisceau de lumière ovale dont l'axe principal est orienté dans la direction de l'axe x, comme représenté sur la figure 7f. De ce fait, la quantité de lumière reçue par les détecteurs de réception de lumière 172b et 172d est supérieure à la quantité de lumière reçue par les détecteurs de réception de lumière 172a et 172c, et le signal d'erreur de focalisation est exprimé par la formule suivante
F.E. < 0
Le procédé de détection de signal d'erreur de focalisation décrit ci-dessus est connu en tant que procédé à astigmatisme.
On va maintenant décrire le procédé de détection de suivi de piste en se reportant à la figure 4 et aux figures 8a à 8c.
La figure 8 représente la relation de position existant entre les taches images formées sur le disque optique et une piste d'informations 180 formée sur le disque optique, dans le cas de la tête optique du premier mode de réalisation. Des taches images 181 et 183 correspondant aux faisceaux latéraux sont disposées symétriquement l'une par rapport à l'autre autour d'une tache image 182 correspondant au faisceau principal dans la direction de la piste, et sont légèrement décalées, dans des directions respectivement opposées, par rapport à la piste d'informations 180, comme représenté sur la figure 8b.Les taches 181 et 183 des fais ceaux latéraux, représentées sur les figures 8a à 8c, atteignent les détecteurs de réception de lumière 176 et 177 situés sur la plaque de base 119 pour détecteurs, respectivement, en parcourant des trajets optiques similaires comme décrit ci-dessus dans le cas du procédé à astigmatisme, en formant par conséquent des taches 184 et 186, respectivement. Ici, les courants photoélectriques, produits respectivement au niveau des détecteurs de réception de lumière 176 et 177 à cet instant, sont indiqués par les références I176 et I177, respectivement.Lorsque la piste d'informations 180 est décalée vers la gauche par rapport à la tache image 182 comme représenté sur la figure 8a, la tache image 183 est disposée à peu près précisément sur la piste d'informations 180, de sorte que l'intensité de la lumière réfléchie par celle-ci diminue. Par ailleurs, la tache image 181 est décalée par rapport à la piste d'informations 180, de sorte que la lumière réfléchie par celle-ci augmente. Au contraire, lorsque la piste d'informations 180 est décalée vers la droite par rapport à la tache image 182 comme représenté sur la figure 8c, un phénomène inverse à celui mentionné cidessus se produit, et, de manière plus spécifique, la quantité ou intensité de lumière réfléchie correspondant à la tache image 181 diminue, alors que la quantité de la lumière réfléchie correspondant à la tache image 183 augmente.
Par conséquent, comme on peut le déduire d'après le schéma de principe de la figure 4, le signal d'erreur de suivi de piste (T. E.) peut être obtenu si le circuit est conçu de manière à satisfaire à la formule suivante
T. E. = I176 - I177
Le procédé de détection de signal d'erreur de suivi de piste décrit ci-dessus est connu en tant que procédé à trois faisceaux.
On va maintenant décrire un procédé de détection de suivi de piste reposant sur un procédé push-pull.
Dans le procédé push-pull, des informations relatives au décalage de la piste par rapport aux taches images formées par la lentille d'objectif 109 sont déterminées en examinant l'équilibre existant entre les quantités de lumière de la lumière de diffraction d'ordre +1 et la lumière de diffraction d'ordre -1 produites au niveau de la piste de guidage et des puits d'enregistrement formés sur la surface du disque optique 110, en obtenant ainsi le signal d'erreur de suivi de piste. La lumière réfléchie provenant de la tache image 182 représentée sur la figure 8 atteint le détecteur de réception de lumière 172 situé sur la plaque de base 119 pour détecteurs en suivant le trajet décrit ci-dessus, et, forme une tache 185 sur celui-ci.Par rapport à la tache 185 formée sur le détecteur de réception de lumière 172 de la figure 4, les faisceaux de lumière de retour constitués de la lumière de diffraction d'ordre 0 et de la lumière de diffraction d'ordre -1, produits au niveau de la surface du disque optique 110, se recouvrent mutuellement au niveau d'une surface 185a, et une surface 185b ne reçoit que la lumière de diffraction d'ordre 0, et les faisceaux de lumière de retour constitués de la lumière de diffraction d'ordre 0 et de la lumière de diffraction d'ordre +1 se recouvrent mutuellement au niveau d'une surface 185c.Par conséquent, l'équilibre entre la quantité de lumière contenue dans la surface 185a et la quantité de lumière contenue dans la surface 185c est détectée en déterminant la différence existant entre les valeurs détectées par les détecteurs de réception de lumière 172a et 172c, en obtenant par conséquent les informations de décalage de piste. Si le courant photoélectrique produit par le détecteur 172a lorsque celui-ci reçoit de la lumière est indiqué par la référence I172a, et si le courant photoélectrique produit par le détecteur 172c lorsque celui-ci reçoit de la lumière est indiqué par la référence
I172c, alors, le signal d'erreur de suivi de piste (T. E.) est obtenu à partir de la formule suivante basée sur les sorties des détecteurs de réception de lumière 172a et 172c
T.E. = I172a - I172c ... (1)
L'angle de diffusion de la lumière, émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 103 pour parvenir sur l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion, est représenté par 01, et l'angle de diffusion de la lumière sortant en provenance de l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion est représenté par 62. On préfère que l'angle de diffusion 61 de la lumière incidente sur l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion soit important de sorte que puisse être assuré un rendement élevé d'utilisation de la lumière (c'est-à-dire le rapport de la quantité de lumière requise pour la formation de l'image sur la quantité totale de lumière émise à partir de la puce laser à semiconducteur) nécessaire pour effacer l'enregistrement.Sa limite inférieure est exprimée par la formule qui suit
sinO > 0,18
Si l'angle de diffusion 61 augmente trop, la surface efficace de l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion doit être augmentée, et le diamètre du faisceau lumineux augmente après la conversion de l'angle de diffusion, et les diamètres de tous les faisceaux lumineux augmentent progressivement en direction de la plaque de base 119 pour détecteurs. Il en résulte que le système optique ne peut pas être construit de manière correcte. La limite supérieure de celui-ci est exprimée par la formule qui suit
sinon < 0,3
D'autre part, la lumière parvient sur le premier et le second séparateur de faisceau polarisé, l'analyseur etc., l'angle de diffusion étant de manière générale égal à l'angle de diffusion 62 de la lumière sortant en provenance de l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion, et par conséquent on préfère que l'angle de diffusion 62 soit petit de telle sorte que la phase optique au niveau des séparateurs de faisceaux de polarisation et de l'analyseur puisse être facilement commandée.Sa limite supérieure est exprimée par la formule
six92 < 0,17
En outre, la lumière atteint la lentille d'objectif en ayant un angle de diffusion de manière générale égal à l'angle de diffusion 62 de la lumière sortant en provenance de l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion, et par conséquent le grossissement de la lentille d'objectif 109 est limité par l'angle de diffusion 62. Si l'angle de diffusion 62 est trop petit, la distance image de la lentille d'objectif 109 est augmentée, et la distance entre l'élément de guidage optique 104 et la lentille d'objectif 109 devient importante, de sorte que la construction globale du système optique est agrandie.Sa limite inférieure est exprimée par la formule qui suit
six62 > 0,06
Par conséquent, on préfère que l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion soit conçu de telle sorte que la lumière émise à partir de la puce laser à semiconducteur 103 puisse satisfaire aux formules qui suivent
0,18 < sinon < 0,3 ... (2)
0,06 < sine2 < 0,17 ... (3)
Comme décrit ci-dessus, les angles de diffusion 61 et 82 sont déterminés par les formules (2) et (3), respectivement, et l'angle de diffusion est réduit de 61 à 62. En faisant ceci, le rendement élevé de l'utilisation de la lumière nécessaire pour effacer l'enregistrement peut être assuré, et la phase optique peut être facilement commandée, et la détérioration du rapport signal/bruit est empêchée, et le système optique peut avoir une construction compacte.
De manière plus préférée, l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion est conçu de telle sorte que la lumière émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 103 puisse satisfaire aux formules qui suivent
0,18 < sinon < 0,23
0,09 < six82 < 0,15
Dans ce mode de réalisation, bien que les trois faisceaux soient produits par le réseau 107 de diffraction du type par réflexion, en obtenant ainsi le signal d'erreur de suivi de piste par le procédé à trois faisceaux, on peut utiliser à la place du réseau 107 de diffraction, un procédé de type push-pull dans lequel un autre film réfléchissant est utilisé, et l'erreur de suivi de piste est obtenue en calculant comme dans la formule (1) indiquée ci-dessus sans produire les trois faisceaux.
Dans ce mode de réalisation, la lumière émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 103 est réfléchie une fois par l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion formé sur la deuxième surface inclinée 105b, et ensuite est réfléchie une fois par le réseau 107 de diffraction formé sur la première surface inclinée 105a. Donc, cette lumière émise est réfléchie deux fois, et ensuite est guidée vers le premier film séparateur de faisceau 108. Cependant, la lumière émise peut être réfléchie plusieurs fois au niveau de la première et de la deuxième surface inclinée.
Dans un tel cas, l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion et le réseau 107 de diffraction peuvent être formés sur l'une ou l'autre de la première et de la deuxième surface inclinée.
Dans ce mode de réalisation, l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme peut être formé au niveau de l'une ou l'autre des positions des films réfléchissants 125 et 126, auquel cas des effets similaires à ceux décrits cidessus peuvent être obtenus, et les signaux d'asservissement peuvent être détectés. En outre, l'utilisation du film réfléchissant 125 ou du film réfléchissant 126 peut être supprimée, auquel cas la lumière peut être transmise à travers la troisième surface inclinée 105c, et est guidée vers le détecteur de réception de lumière 172, 176 ou 177.
Dans -ce mode de réalisation, bien que l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type réfléchissant et l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme du type réfléchissant soient utilisés, des lentilles réfléchissantes aboutissant à des effets similaires peuvent être utilisées à la place de ces hologrammes.
Dans ce mode de réalisation, bien que le signal d'erreur de focalisation soit obtenu par le procédé à astig matisme utilisant 1 hol l'hologramme 124 générateur d'astigma- tisme, on peut utiliser à la place de l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, un hologramme du type réfléchissant ou une lentille du type réfléchissante ayant une ou plusieurs configurations qui amènent la lumière réfléchie 123 provenant du film séparateur de faisceau 116 à former une image sur la plaque de base 119 pour détecteurs de manière à obtenir le signal d'erreur de focalisation par un procédé à lame ou un procédé Foucault.
Un procédé de production de l'élément de guidage optique 104 de ce mode de réalisation va maintenant être décrit en référence aux figures 9a à 22d. Pour mettre en forme l'élément de guidage optique 104 de ce mode de réalisation, trois plaques ou substrats plats parallèles et une plaque 118 à gorge en forme de V ayant une gorge en forme de V sont fixées ensemble par l'intermédiaire de couches d'adhésif pour former un bloc assemblé, et les blocs assemblés sont fixés ensemble par l'intermédiaire de couches d'adhésif pour former un bloc composite, et le bloc composite est coupé en oblique par rapport aux surfaces de liaison des blocs pour fournir un bloc plan. Des blocs en barre sont formés à partir de ce bloc plan, et l'élément de guidage optique 104 de chaque mode de réalisation est formé à partir de ce bloc en barre, par découpe.
Dans ce mode de réalisation, pour former la plaque 118 à gorge en forme de V, un procédé de meulage et un procédé de moulage de verre sont utilisés. Pour mettre en forme la gorge en forme de V par le procédé de meulage selon le présent mode de réalisation, on- utilise une pierre de meulage en forme de coupelle. Le principe de la formation de la gorge en forme de V par la pierre de meulage en forme de coupelle 210 va maintenant être décrit en référence aux figures 9a à 9f. La figure 9a est une vue avant de la pierre de meulage en forme de coupelle 210, et la figure 9b est une vue en coupe prise le long de la ligne A-B de la figure 9a.
Une couche 212 de grains abrasifs est formée sur une base de la pierre de meulage en forme de coupelle, et l'angle au sommet de la couche de grains abrasifs est de manière générale de 45". La figure 9c montre la manière par laquelle une plaque 213 est meulée en utilisant la pierre de meulage 210.
La pierre de meulage en forme de coupelle 210 est mise en rotation à un niveau de vitesse élevée et la plaque 213 est déplacée dans la direction de l'axe X (voir figure 9c), de telle sorte qu'une cavité meulée 214 est formée dans la plaque 213 comme représenté sur la figure 9d. Ensuite, la plaque 213 est déplacée dans la direction de l'axe Z (voir figure 9c), de sorte qu'une gorge en forme de V soit formée dans la plaque 213, le sommet ou fond de la gorge en forme de V étant disposé au niveau du point le plus profondément meulé 215 de la cavité meulée 214. La figure 9e est une vue avant de la plaque 213 qui a été soumise au meulage tout en étant déplacée dans la direction de l'axe Z, et la figure 9f est une vue latérale de celle-ci. La gorge en forme de V, est formée ayant son sommet situé sur une ligne passant par les points 215.L'angle 61 de la gorge en forme de V est obtenu en mettant la plaque 213 au niveau d'un angle 61 par rapport à la surface avant 216 de la pierre de meulage en forme de coupelle 210. On notera facilement que la profondeur L de la gorge en forme de V est déterminée par la quantité de déplacement dans la direction de l'axe X. En ce qui concerne la profondeur L de la gorge en forme de V, on peut utiliser un procédé dans lequel une gorge en forme de V ayant une profondeur L' est tout d'abord formée par meulage, et ensuite un meulage et un rodage sont appliqués sur la surface 217 de la plaque 213, en formant ainsi la gorge en forme de V ayant une profondeur L. Le meulage de la plaque 213 par la pierre de meulage en forme de coupelle 210 est effectué alors que la plaque 213 et la couche de grains abrasifs 212 sont maintenues de manière générale l'une contre l'autre selon un contact analogue à une ligne. En dépla cant la plaque 213 dans cet état de contact analogue à une ligne, la gorge en forme de V est formée, et par conséquent en ce qui concerne l'angle au sommet 62 de la gorge en forme de V, l'angle entre la surface avant 216 et une surface latérale 218 de la pierre de meulage (voir figure 9b) peut être transféré de manière précise quelle que soit la quantité de charge de la pierre de meulage en forme de coupelle et le gauchissement de la pierre de meulage en forme de coupelle.Par la suite, le procédé de meulage utilisé pour la plaque 118 à gorge en forme de V du premier mode de réalisation va maintenant être décrit en référence à la figure 10.
La figure 10a est une vue avant de la plaque 118 à gorge en forme de V, et la figure 10b est une vue en coupe prise le long de la ligne A-B de la figure 10a. Une gorge en forme de
V 232 est formée au niveau d'un angle 64 par rapport à une surface latérale 231 de la plaque, et l'angle existant entre une surface 108a de la gorge en forme de V et la troisième surface inclinée 105c est établie à 63. Une surface 223 de fixation de plaque d'une monture 220 de meulage de plaque est établie au niveau d'un angle 63 par rapport à la surface avant 216 de la roue de meulage en forme de coupelle, et la plaque 118 à gorge en forme de V est fixée sur la surface de fixation 223 de la monture 220 de meulage de plaque par l'intermédiaire de cire 224 de manière telle que l'angle existant entre la surface latérale 231 de la plaque et la direction de l'axe Z d'un étage 226 de fixation de monture de meulage de plaque formant dispositif de microrectification (ci-après appelé tout simplement "étage de monture") est établi à 64. L'étage de monture 226 est déplacé dans les directions de l'axe X, de l'axe Y et de l'axe Z (voir figure 10c).L'étage de monture 226 est ajusté à la position d'un point de meulage 227 de la plaque dans l'axe Y et la roue de meulage en forme de coupelle 210 est mise en rotation au niveau d'une vitesse élevée, et l'étage de monture 226 est déplacé dans la direction de l'axe X et la direction de l'axe Z pour meuler la plaque, en formant par conséquent la gorge en forme de V. La dimension de grain de la roue de meulage en forme de coupelle 210 était de 2 500 à environ 4 000, et on a obtenu une rugosité de surface Rmax de 0,02 p.
Le procédé de fabrication des éléments à fonction optique, formés sur les trois plaques et la plaque 118 à gorge en forme de V qui constituent conjointement le bloc assemblé pour former l'élément de guidage optique de ce mode de réalisation, va maintenant être décrit en référence aux figures 11 à 18. La tête optique utilisée dans ce mode de réalisation va tout d'abord être décrite en référence à la figure 11.
Le réseau de diffraction 107 du type réfléchissant et un premier marqueur 244 de calage de position de collage sont formés sur une première surface 105a de la première plaque 241. L'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion, un premier marqueur de profondeur 246a, le premier film séparateur de faisceau 108 et un deuxième marqueur 244b de calage de position de collage sont formés sur une deuxième surface 105b de la première plaque 241. Le film réfléchissant 122, un second marqueur de profondeur 246b, l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme du type par réflexion, et un troisième marqueur 244c de calage de position de collage sont formés sur une première surface 105b de la deuxième plaque 242.Le second film séparateur de faisceau 116, le film 121 séparant la lumière polarisée, le film réfléchissant 125 et un quatrième marqueur 244d de calage de position de collage sont formés sur une deuxième surface 105c de la deuxième plaque 242. Un cinquième marqueur 244e de calage de position de collage, un premier marqueur de découpe 245a et un second marqueur de découpe 245b sont formés sur une première surface 105d de la troisième plaque 243. Un sixième marqueur 244f de calage de position de collage est formé sur une deuxième surface 105a de la troisième plaque 243. Un septième marqueur 244g de calage de position de collage est formé sur une première surface 105c de la plaque 118 à gorge en forme de V, et un huitième marqueur 244h de calage de position de collage est formé sur une deuxième surface 105d de la plaque 118 à gorge en forme de V.Un film réfléchissant 248 de réglage de phase est formé sur une surface en pente 108a de la gorge en forme de V.
Le procédé de formation de chacun des éléments à fonction optique destinés à être montés sur les plaques respectives va maintenant être décrit. La formation du premier marqueur 244a de calage de position de collage va être décrit en référence à la figure 12. Un premier matériau de formation de marqueur 251a destiné au premier marqueur 244a de calage de position de collage est formé sur la première surface 105a par un dispositif de mise en forme de film sous vide. Le premier matériau de formation du marqueur 251a pour le premier marqueur 244a de calage de position de collage est constitué d'un métal tel que Ti, Cr, Cu, Au, Ag, Ta, M. On préfère plus particulièrement du point de vue coût, temps et main-d'oeuvre, que le premier matériau de formation du marqueur 251a soit un matériau capable d'être soumis à une attaque à l'acide. Ici, on utilise un film de Ti.Un motif 252 pour le premier marqueur 244a de calage de position de collage est formé par photolithographie, et ensuite les parties adjacentes au motif sont supprimées par attaque à l'acide (gravure par pulvérisation) et cette partie, à l'exception du motif, est enlevée, et le motif 252 est enlevé, en formant ainsi le premier marqueur 244a de calage de position de collage. Ensuite, un procédé de mise en forme du deuxième marqueur 244b de calage de position de collage va être décrit en référence à la figure 13. Un second matériau de formation de marqueur 251b pour le deuxième marqueur 244b de calage de position de collage est formé sur la deuxième surface 105b par un dispositif de formation de film sous vide.
De préférence, le matériau de formation du marqueur 251b est susceptible d'être gravé chimiquement, et est constitué de
Ti, Cr, Cu, Au, Ag, Ta ou M. De préférence, le second matériau de formation du marqueur 251 est constitué d'un maté riau qui peut être gravé chimiquement sans affecter le premier matériau de formation du marqueur 251a. Ici, on utilise un film de Cr. Un agent de gravure pour le film de Cr utilisé ici est constitué de 17 g de nitrate de cérium et
3 3 d'ammonium, 5 cm d'acide perchlorique et 100 cm d'eau pure.
L'agent de gravure Cr peut graver le film de Cr sans graver le film de Ti, et par conséquent le processus peut être poursuivi sans détériorer le premier marqueur 244a de calage de position de collage. Le deuxième marqueur 244b de calage de position de collage doit être formé, en utilisant le premier marqueur 244a de calage de position de collage en tant que référence. Lors de l'exposition d'un motif, un motif 252 destiné au deuxième marqueur 244b de calage de position de collage est formé par photolithographie en utilisant un dispositif d'alignement formant masque double-face. Cette partie, à l'exception du motif, est enlevée par attaque à l'acide (attaque chimique par pulvérisation) et ensuite le motif 252 est enlevé, en formant ainsi le deuxième marqueur 244b de calage de position de collage.Bien que la gravure à l'acide soit utilisée ici, le processus peut être exécuté en utilisant une technique de gravure à sec moins susceptible d'entraîner la gravure d'une partie adjacente, tel que l'usinage ionique et l'attaque par ions réactifs. Aussi, le motif peut être formé par un procédé d'arrachement.
Les procédés de mise en forme du troisième, cinquième et septième marqueur 244c, 224e et 244g de calage de position de collage (voir figure 11) sont les mêmes que le procédé de mise en forme du premier marqueur 244a de calage de position de collage. Le procédé de mise en forme du quatrième et du sixième marqueur 244d et 244f de calage de position de collage (voir figure 11) est le même que le procédé de mise en forme du deuxième marqueur 244b de calage de position de collage.
Un procédé de mise en forme du réseau de diffraction 107 du type par réflexion sur la première surface 105a de la première plaque 241 va être décrit en référence à la figure 14. En utilisant le premier marqueur 244a de calage de position de collage en tant que marqueur de référence, un motif 253 de réseau de diffraction destiné au réseau de diffraction 107 du type par réflexion est formé sur une partie prédéterminée de la première surface 105a, par photolithographie. Une gravure est effectuée selon une profondeur prédéterminée en utilisant un processus de gravure réactive ou un processus d'usinage ionique. Après que la gravure ait été terminée, le motif 253 de réseau de diffraction est enlevé par un dispositif de polissage au plasma d'oxygène ou un solvant organique, en formant ainsi un réseau de diffraction 254 sur la première surface 105a de la première plaque 241.
En outre, un motif 256 de film réfléchissant du réseau de diffraction est formé de manière à former un film réfléchis sant 255 sur le réseau de diffraction 254 par un processus d'arrachement. Une photorésistance du type négatif est utilisée pour le motif 256 de film réfléchissant du réseau de diffraction de sorte que le motif peut avoir une configuration conique inversée afin de faciliter l'arrachement. En variante, le motif est formé en utilisant une photorésistance du type inversée négative-positive dont un exemple typique est la référence AZ-5218E provenant de chez Hoechst.
Ici, le motif 256 de film réfléchissant du réseau de diffraction est formé en utilisant la référence AZ-5218E de chez Hoechst. Après que le motif 256 de film réfléchissant du réseau de diffraction ait été formé, le film réfléchissant 255 du réseau de diffraction 107 du type par réflexion est formé par un dispositif de formation de film sous vide.
Ici, ce film est constitué par dépôt de vapeur sous vide. Le film réfléchissant 255 est constitué d'un métal ayant un coefficient de réflexion élevé, tel que Ag, M, Cu ou Au, de telle sorte que le réseau de diffraction 107 du type par réflexion peut avoir un rendement élevé. En particulier, Ag est avantageux du point de vue coût, et a un coefficient de réflexion élevé tout en ayant en même temps un coefficient d'absorption d'environ 5,1 par rapport à une longueur d'onde Ao (790 nm) (qui est la longueur d'onde centrale de la conception). Par conséquent, Ag peut aboutir à un coefficient de réflexion élevé avec une très faible épaisseur, et l'arrachement peut être facilement mis en oeuvre dans le processus d'arrachement.Après que le matériau de film réfléchissant ait été formé, l'arrachement est effectué en utilisant un solvant organique ou un solvant de suppression, en formant ainsi le réseau de diffraction 107 du type par réflexion. Bien que le motif du film réfléchissant 255 soit formé par le processus d'arrachement, il peut être formé par un procédé de formation de motif et une attaque à l'acide (gravure chimique par pulvérisation) comme dans la formation du premier marqueur 244a de calage de position de collage.
En ce qui concerne le procédé de gravure, une gravure à sec peut être utilisée.
Par la suite, on va décrire un procédé de formation d'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion en référence aux figures 15a à 15d. Dans ce mode de réalisation, afin de renforcer l'efficacité de la diffraction de l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion, un hologramme à 4 marches est formé. La figure 15a est une vue avant de l'hologramme à 4 marches, et la figure 15b est une vue en coupe prise le long de la ligne X-X' de la figure 15a. La configuration à 4 marches est formée en effectuant deux étapes de formation de motif d'hologramme et deux étapes de gravure de motif d'hologramme. La figure 15b représente l'évolution du processus de formation de l'hologramme à 4 marches.Dans la première formation de motif, un motif 261 d'hologramme de première étape est formé, ayant un rapport cyclique de 50/50 par rapport au pas P d'hologramme à 4 marches (ci-après appelé simplement "pas d'hologramme")-.
La première gravure est effectuée selon une quantité d'environ 2/3 de la quantité de gravure chimique finale D. La gravure chimique est exécutée par un procédé comme décrit pour le réseau de diffraction 107 du type par réflexion. Après que la gravure ait été terminée, le motif 261 d'hologramme de première étape est enlevé par un dispositif de polissage au plasma d'oxygène ou un solvant organique, en formant ainsi un hologramme de première étape 262. Dans la seconde formation de motif, un motif 263 d'hologramme de seconde étape est formé sur l'hologramme de première étape 262. Le motif 263 d'hologramme de seconde étape est tel que le rapport cyclique de la partie 264 de la ligne d'hologramme de première étape de l'hologramme de première étape 262 sur une partie d'espace de première étape 265 de celui-ci est de 50/50.La seconde gravure est effectuée sur une quantité d'environ 1/3 de la quantité finale de gravure D. La gravure est exécutée par un procédé comme décrit pour le réseau de diffraction 107 du type par réflexion. Après que la gravure ait été terminée, le motif 263 d'hologramme de seconde étape est enlevé par un dispositif de polissage au plasma d'oxygène ou un solvant organique, en formant ainsi un hologramme de seconde étape 266. En outre, un film réfléchissant 267 est formé, en formant ainsi l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion sous la forme de l'hologramme à 4 marches. Pour la raison décrite ci-dessus concernant le réseau de diffraction 107 du type par réflexion, le film réfléchissant 267 est constitué de Ag. Le film réfléchissant 267 constitué de Ag est formé par un processus d'arrachement tel que décrit ci-dessus pour le film réfléchissant 255 du réseau de diffraction 107 du type par réflexion. La figure 15d représente l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion formé sur la deuxième surface 105b de la première plaque 241.
L'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, du type par réflexion (voir figure 11), est un hologramme du type par réflexion, à quatre marches, et est formé par un procédé tel que décrit ci-dessus pour l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion, bien que l'hologramme 124 soit différent de l'hologramme 106 au niveau de la configuration du motif.
Par la suite, on va décrire un procédé de formation du premier marqueur de profondeur 246a et du second marqueur de profondeur 246b en référence aux figures 16a à 16d. Le but du premier marqueur de profondeur 246a est de déterminer de manière précise la distance L1 existant entre la surface 104c et l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion au niveau de l'étape finale du processus pour déterminer de manière précise la distance existant entre la puce laser à semi-conducteur 103 (voir figure 16a) et l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion.De préférence, le premier marqueur de profondeur 246a et l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion sont formés en même temps sur la même surface, et le premier marqueur de profondeur 246a est constitué d'un matériau tout à fait différent au niveau de l'indice de réfraction de la première plaque 241, et la quantité de traitement peut être déterminée de manière claire pendant le traitement. Ici, la première plaque 241 est formée de BK7 ayant un indice de réfraction d'environ 1,511, et par conséquent le premier marqueur de profondeur 246a est formé en utilisant le matériau Ag utilisé pour former le film réfléchissant 267 de l'hologramme de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion, en même temps que le film réfléchissant 267 est formé.Par conséquent, un premier motif 271 de marqueur de profondeur est formé sur le masque sur lequel le motif 268 de film réfléchissant de l'hologramme de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion est formé, et le premier marqueur de profondeur 246a est formé simultanément à la formation du film réfléchissant 267. La figure 16b est une vue représentant un état dans lequel le premier motif 271 de marqueur de profondeur et le motif 268 du film réfléchissant de l'hologramme de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion sont formés, et le film réfléchissant 267 de lthologramme de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion est formé. La figure 16c est une vue latérale de la première plaque 241, le premier mar queur de profondeur 246a étant formé sur celle-ci.Pour des raisons similaires, le second marqueur de profondeur 246b est formé simultanément à la formation d'un film réfléchissant 248 de l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme du type par réflexion (voir figure 11). Le second marqueur de profondeur 246b est agencé pour limiter la distance L2 entre l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme du type par réflexion et la surface 104d de la plaque de base 119 pour détecteurs. Au niveau de l'étape finale du processus, la distance allant jusqu'à la surface 104a est limitée par le second marqueur de profondeur 246b, et la hauteur finale h de l'élément de guidage optique 104 est déterminée en utilisant la surface 104a en tant que référence.Par conséquent, un deuxième motif 249 de marqueur de profondeur est formé sur le masque sur lequel un motif 129 de film réfléchissant destiné à l'hologramme générateur d'astigmatisme, du type par réflexion, est formé, et le second marqueur de profondeur 246b est formé simultanément à la formation du film réfléchissant 248 de l'hologramme générateur d'astigmatisme, du type par réflexion. La figure 16d est une vue représentant un état dans lequel le deuxième motif 249 de marqueur de profondeur et le motif 129 du film réfléchissant pour l'ho logranne générateur d'astigmatisme, du type par réflexion, sont formés, et le film réfléchissant 248 de l'hologramme générateur d'astigmatisme est forme.
Le premier et le second marqueur de découpe 245a et 245b et les films réfléchissants 122 et 125 (voir figure 11) peuvent être formés par un procédé tel que décrit cidessus pour le film réfléchissant 255.
Par la suite, on va décrire la formation du premier film séparateur de faisceau 108 sur la deuxième surface 105b de la première plaque 241. Dans ce mode de réalisation, le premier film séparateur de faisceau 108 est du type à incidence de lumière polarisée S, et a un coefficient de transmission de pratiquement 100% pour la lumière polarisée
P, et un coefficient de transmission prédéterminé pour la lumière polarisée S, et la différence de phase relative entre la lumière polarisée S et la lumière polarisée P de la lumière transmise doit être pratiquement zéro. Par conséquent, de manière générale, un premier film séparateur de faisceau ayant une sélectivité de polarisation est formé d'un film diélectrique à plusieurs couches.Le film diélectrique à plusieurs couches est constitué de matériaux pour film tels que les contraintes intérieures, se développant pendant la formation des films individuels par les matériaux, présentent des contraintes en traction et des contraintes en compression et que les contraintes intérieures de ces films s'annulent les unes les autres pendant la formation du film à plusieurs couches. De préférence, le coefficient de dilatation de la plaque sur laquelle le film à plusieurs couches est formé est de manière générale situé dans le milieu de la plage des coefficients de dilatation des matériaux pour film destinés à être combinés ensemble.
Compte tenu de ces points, il est nécessaire d'empêcher la séparation, l'abaissement de la précision de la plaque et les craquelures pendant la formation du film à plusieurs couches. Compte tenu de ceci, des exemples typiques de combinaison sont Tio2/Sio2, Ta205/SiO2, AZ203/SiO2 et ZnS/MgF2.
Dans la conception du film séparateur de faisceau, la combinaison adaptée est choisie conformément à la valeur de l'indice de réfraction conçu. En particulier dans ce mode de réalisation, dans lequel l'angle d'incidence est de 45 , et l'indice de réfraction ng de la lumière incidente est BK-7, les conditions de Brewster peuvent être satisfaites par la combinaison constituée de PX203/SiO2, et la réflexion de la lumière polarisée P peut être réduite pratiquement à zéro, de sorte qu'on peut obtenir un coefficient de transmission de pratiquement 100%.
Une formule pour les conditions de Brewster est comme suit
(ng)2 = 2 x (nh)2 x (nl)2/((nh)2 + (nl)2) ... (4)
Si ng = 1,511, nh (indice de réfraction de AC2o3) = 1,580 et nl (indice de réfraction de SiO2 > = 1,450 sont fournis, la formule (4) est satisfaite. D'autre part, l'épaisseur du film optique par rapport à la longueur d'onde centrale de conception B0 est déterminée comme suit
nH,L x D = B0/(4 x closet)
6t représente l'angle de réfraction de chaque film mince.L'angle de réfraction peut être déterminé par la formule qui suit conformément à la loi de Snell
ng x sin60 = nH,L x signet
60 représente l'angle d'incidence. Cependant, ces déterminations d'épaisseur de film varient en fonction du coefficient de réflexion choisi de la lumière polarisée S, et sont aussi réglées afin d'amener la différence de phase relative existant entre la lumière polarisée S et la lumière polarisée P pratiquement à zéro. Avec ces combinaisons, le film séparateur de faisceau peut être formé sans entraîner la réflexion de la lumière polarisée P du fait de la précision d'épaisseur du film au niveau de l'étape de formation de film. Cependant, la conception peut être mise en oeuvre en utilisant les combinaisons mentionnées ci-dessus des ma tériaux constituants.En particulier, il existe une méthode de Thelen permettant une telle conception. En outre, avec la construction de ce mode de réalisation, le faisceau lumineux parvenant sur le premier film séparateur de faisceau 108 de polarisation est le faisceau de lumière fini converti par l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion, et par conséquent la conception est faite de telle sorte que les caractéristiques de spectre de la lumière polarisée S et de la lumière polarisée P pour ce faisceau lumineux infini peuvent être obtenues et que la différence de phase destinée à être produite peut être réduite à un minimum. Le premier film séparateur de faisceau 108 est formé par un processus d'arrachement comme décrit ci-dessus pour le film réfléchissant 255 du réseau de diffraction 107 du type par réflexion.
Par la suite, on va expliquer la formation du second film séparateur de faisceau 116 sur la deuxième surface 105c de la deuxième plaque 242. Le second film séparateur de faisceau 116 est formé en utilisant un procédé de conception et un procédé de formation de motif comme décrit ci-dessus pour le premier film séparateur de faisceau 108. Le second film séparateur de faisceau 116 est formé par un procédé comme décrit ci-dessus pour le premier film séparateur de faisceau 108.
Par la suite, on va décrire un procédé de formation de film séparateur de lumière polarisée 121. Le film séparateur de lumière polarisée 121 de ce mode de réalisation a un coefficient de réflexion de pratiquement 100% pour la lumière polarisée S ayant une longueur d'onde centrale de conception B0 et a aussi un coefficient de transmission d'à peu près 100% pour la lumière polarisée P. Par conséquent, de manière générale, le film séparateur de lumière polarisée 121 est constitué d'un film diélectrique à plusieurs couches. Les matériaux constitutifs du film séparateur de lumière polarisée 121 sont déterminés pour les mêmes raisons que celles données pour le premier film séparateur de faisceau 108.L'angle d'incidence du film séparateur de lumière polarisée 121 de ce mode de réalisation est de 53 , et on utilise une combinaison de TiO2/SiO2. Puisque le film séparateur de lumière polarisée transmet pratiquement 1008 de la lumière polarisée P, l'admittance optique Yep du film séparateur de lumière polarisée 121 doit être égale à l'admit- tance optique YO du milieu du faisceau lumineux incident.
Par conséquent, la conception est réalisée en utilisant la méthode de Thelen. On va décrire brièvement la méthode de
Thelen. Dans la méthode de Thelen, en ce qui concerne l'ad- mittance optique Ym d'un film à plusieurs couches (exprimé par la formule qui suit) constituant une construction du film de base de la conception d'un filtre de transmission de longueur d'onde importante, celle-ci est changée par l1ad- mittance optique Yn d'un autre film de base à plusieurs cou ches de manière à obtenir une admittance optique globale du film à plusieurs couches (ici l'admittance optique Yep du film séparateur de lumière polarisée 121) égale à l'admittance optique YO du milieu de faisceau lumineux incident.
(0,5H x L x 0,5H)m ... (5)
H et L représentent les épaisseurs du film optique constitué de matériaux d'indices de réfraction élevé et faible, respectivement, et m représente le nombre de répétitions. Afin que l'admittance optique Ym du film à plusieurs couches, exprimé par la formule (5), puisse être rendue égale à YO au niveau de la longueur d'onde centrale de conception Ao, une couche de réglage, représentée par la formule (6) qui va suivre, est fournie. Les films à plusieurs couches ayant la couche de réglage de la construction du film de base (H', L')n, sont agencés au niveau du côté du milieu de faisceau lumineux incident et du côté du milieu de faisceau lumineux sortant, respectivement, et les épaisseurs de film H, L, H' et L' sont déterminées de telle sorte que le coefficient de transmission pour la lumière polarisée P peut être pratiquement de 100%.
(0,5H' x L' x 0,5H')n x (0,5H x L x 0,5H)m x
(0,5H' x L' x 0,5H')n ... (6)
Le film séparateur de lumière polarisée 121 est formé par un procédé tel que décrit ci-dessus pour la formation du premier film séparateur de faisceau de polarisation 108.
On va décrire par la suite un film réfléchissant 118b formé sur la plaque 118 à gorge en forme de V et sur la surface 118a de la gorge en forme de V, en référence à la figure 17. Le film réfléchissant 118b doit présenter un coefficient de réflexion élevé pour la lumière polarisée S et la lumière polarisée P, et doit aussi réduire la différence de phase relative existant entre la lumière polarisée
S et la lumière polarisée P à pratiquement zéro. Dans ce mode de réalisation, l'angle d'incidence de la surface 118a de la gorge en forme de V est de 45". Il est possible que le film réfléchissant 118b soit constitué d'un film diélectrique à plusieurs couches comme cela est le cas pour le premier film séparateur de faisceau de polarisation 108 et le film séparateur de lumière polarisée 121.Dans un tel cas, cependant, le nombre de couches stratifiées doit être augmenté afin d'aboutir à un coefficient de réflexion élevé, et la formation du motif devient difficile. Ici, un métal ayant un coefficient de réflexion élevé, tel que Ag, Al, Cu et Au, est utilisé en tant que matériau pour le film réfléchissant 118b. En particulier, Ag est avantageux du point de vue coût, et présente un coefficient de réflexion élevé, et de plus a un coefficient d'absorption d'environ 5,1 pour la longueur d'onde centrale de conception B0 (790 nm). Par consaquent, on peut obtenir un coefficient de réflexion élevé avec une épaisseur de film très faible, et l'arrachement peut être facilement effectué dans un processus d'arrachement.Cependant, Ag a un indice de réfraction ng de 0,09 à 5,45i au niveau de la longueur d'onde centrale de conception Ao, et la différence de phase relative entre la lumière polarisée S et la lumière polarisée P de la lumière réfléchie 281 est de 158,9 (21,1 ) et par conséquent il est nécessaire de prévoir un film 118c de réglage de phase destiné à réduire la différence de phase à zéro. Ici, le film 118c de réglage de phase est constitué d'un film de TiO2 ayant une épaisseur de film prédéterminée.D'autres matériaux à coefficient de réflexion élevé, tel que M, Cu et Au, entraînent de manière similaire la différence de phase relative à se développer dans la lumière réfléchie 281, et le film 118c de réglage de phase destiné à réduire la différence de phase relative à pratiquement zéro est fourni, et un film réfléchissant de réglage de phase 248 est formé par le film réfléchissant 118b et le film 118c de réglage de phase. Le film 248 réfléchissant de réglage de phase est formé par un procédé tel que décrit ci-dessus pour la formation du film réfléchissant 255 du réseau de diffraction 107.
On va décrire par la suite des exemples de procédé de fabrication de l'élément de guidage optique 104 selon la présente invention, en référence aux figures 18 à 22. La figure 18 est une vue latérale représentant les plaques avant que ne soit formé le bloc assemblé de la tête optique du premier mode de réalisation. Par les procédés mentionnés cidessus de formation d'élément à fonction optique, le réseau de diffraction 107 du type par réflexion, le premier marqueur de profondeur 246a et le premier marqueur 244a de calage de position de collage sont formés sur la première surface 105a de la première plaque 241 du premier bloc assemblé. L'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion, le premier film séparateur de faisceau polarisé 108 et le second marqueur 244b de calage de position de collage sont formés sur la seconde surface 105b de la première plaque 241.Le film réfléchissant 122, l'h?lo- gramme 124 générateur d'astigmatisme, du type par réflexion, et le troisième marqueur 244c de calage de position de collage sont formés sur la première surface 105b de la deuxième plaque 242. Le second film séparateur de faisceau de polarisation 116, le film séparateur de lumière polarisée 121, le film réfléchissant 125, le quatrième marqueur 244d de calage de position de collage et le second marqueur de profondeur 246b sont formés sur une deuxième surface 105c de la deuxième plaque 242. Le cinquième marqueur 244e de calage de position de collage, le premier marqueur de découpe 245a et le second marqueur de découpe 245b sont formés sur la première surface 105d de la troisième plaque 243.Le sixième marqueur 244f de calage de position de collage est formé sur la deuxième surface 105a de la troisième plaque 243. Le septième marqueur 244g de calage de position de collage est formé sur la première surface 105c de la plaque 118 à gorge en forme de V, et le huitième marqueur 244h de calage de position de collage est formé sur la deuxième surface 105d de la plaque 118 à gorge en forme de V, et le film réfléchis sant 248 de réglage de phase est formé sur la surface en pente 108a de la gorge en forme de V.
Le procédé de formation du bloc assemblé va être décrit en référence à la figure 19. La première plaque 241 et la deuxième plaque 242 sont calées l'une par rapport à l'autre en utilisant le deuxième et le troisième marqueur 244b et 244c de calage de position de collage et sont ensuite collées l'une à l'autre. De manière analogue, la deuxième plaque 242, fixée sur la première plaque 241, et la plaque 118 à gorge en forme de V sont calées l'une par rapport à l'autre en utilisant le quatrième et le cinquième marqueur 244d et 244e de calage de position de collage et sont ensuite collées l'une à l'autre. En outre, en utilisant le sixième marqueur 244f de calage de position de collage, la troisième plaque 243 est collée sur la plaque 118 à gorge en forme de V collée sur la première et la deuxième plaque 241 et 242, en formant ainsi le premier bloc assemblé.
L'adhésif utilisé pour fixer les plaques est une résine époxy ayant un indice de réfraction très proche des indices de réfraction de la première à la troisième plaque 241, 242 et 243 et de la plaque 118 à gorge en forme de V. En utilisant ainsi une résine adhésive ayant un indice de réfraction très proche de ceux de la première à la troisième plaque 241, 242 et 243 et de la plaque 118 à gorge en forme de V, on empêche le développement de la différence de phase relative entre la lumière polarisée S et la lumière polarisée P au niveau de l'interface.
On va décrire par la suite un procédé de formation de structure assemblée en référence aux figures 20a et 20b.
La figure 20a est une vue représentant un procédé dans lequel plusieurs (n) premiers blocs assemblés mentionnés cidessus sont préparés, et, en utilisant le premier marqueur 244a de calage de position de collage d'un premier bloc assemblé et le marqueur 244f de calage de position de collage d'un autre bloc assemblé, les deux blocs assemblés sont collés. De cette manière, les plusieurs (n) blocs assemblés sont collés ensemble. Il en résulte que les éléments à fonction optique situés sur la première surface 105a de la première plaque 241 du bloc assemblé sont maintenus contre la troisième plaque 243 du bloc assemblé adjacent.La troisième plaque 243 est collée sur le bloc assemblé le plus à l'extérieur (ni ), en utilisant le premier marqueur 244a de calage de position de collage de ce bloc assemblé et le marqueur 244f de calage de position de collage de cette troisième plaque 243, en formant ainsi la structure assemblée.
La figure 20b est une vue latérale de la structure assemblée.
Un procédé pour former le bloc plan va être décrit en référence aux figures 20a à 21e. Les blocs assemblés de la structure assemblée de la figure 20b sont collés ensemble d'une manière telle qu'ils sont décalés d'une quantité L l'un par rapport à l'autre. La raison de ceci est que le bloc plan est formé sous forme d'une plaque plane commune.
La quantité L de décalage est plus petite que l'épaisseur d du bloc assemblé, et est déterminée par la formule suivante
L = d/tanO
L'angle d'inclinaison 8 est l'angle existant entre l'axe de la lumière incidente et les surfaces de collage de l'élément de guidage optique de la présente invention et est d'environ 45" dans le présent mode de réalisation. Une direction X' représente la direction inclinée selon l'angle 6 par rapport aux surfaces de collage, et le bloc plan est découpé à partir de la structure assemblée, dans un plan X'
Y'. La découpe est effectuée en utilisant le premier marqueur de découpe 245a, formé sur la troisième plaque 243 collée sur le bloc assemblé le plus à l'extérieur, en tant que référence.La figure 21a est une vue avant du bloc plan découpé à partir de la structure assemblée, et la figure 21b est une vue latérale de celui-ci. Les éléments à fonction optique englobés dans les blocs assemblés sont agencés dans la direction X', et les plusieurs éléments de guidage opti que selon la présente invention sont agencés dans le bloc plan. La figure 21c est une vue agrandie d'une partie (c) de la figure 21a et la figure 21d est une vue agrandie d'une partie (d) de la figure 21b. Le second marqueur de profondeur 246b est exposé sur une première surface 285a du bloc plan lorsque le bloc plan est découpé à partir de la structure assemblée.Le second marqueur de profondeur 246b sert à commander la distance existant entre l'hologramme 124 générateur d'astigmatisme, du type par réflexion, et la première surface 285a du bloc plan, et la première surface 285a est traitée ou usinée jusqu'à ce qu'une valeur DL de marqueur de profondeur atteigne une valeur prédéterminée. Ensuite, en utilisant la première surface 285a en tant que référence, une seconde surface 285b est traitée ou usinée jusqu'à ce qu'une hauteur de dispositif h prédéterminée de l'élément de guidage optique selon la présente invention soit obtenue.
Après que la première et la seconde surface 285a et 285b aient ainsi été usinées, un film anti-réflexion 286 pour la longueur d'onde centrale de conception B0 est formé sur chacune des première et seconde surfaces 285a et 285b. Le film anti-réflexion 286 est constitué d'un matériau diélectrique.
Ici, un revêtement dur de TiO2/SiO2 est formé en tant que film anti-réflexion 286 de sorte que le film ne sera pas détérioré au niveau d'une étape de meulage ultérieure. Le film anti-réflexion 286 est formé par un dispositif de formation de film sous vide.
On va décrire par la suite le processus de formation des blocs en barre découpés à partir du bloc plan, en référence aux figures 22a à 22d. La figure 22a est une vue avant du bloc plan, représentant un procédé par lequel le bloc plan est découpé dans la direction d'un axe Y pour former les blocs en barre. Les figures 22b et 22c sont une vue avant et une vue latérale respectivement du bloc en barre.
Le premier marqueur de profondeur 246a est exposé sur une première surface 288a du bloc en barre lorsque le bloc en barre est découpé à partir du bloc plan. Le premier marqueur de profondeur 246a sert à commander la distance entre l'hologramme 106 de conversion d'angle de diffusion du type par réflexion et la première surface 288a du bloc en barre, et la première surface 288a est traitée ou usinée jusqu'à ce qu'une valeur DL2 du marqueur de profondeur atteigne une valeur prédéterminée. Ensuite, en utilisant la première surface 288a en tant que référence, une seconde surface 288b est traitée ou usinée jusqu'à ce qu'une longueur de dispositif L prédéterminée de l'élément de guidage optique selon la présente invention soit obtenue.Après que la première et la seconde surface aient ainsi été usinées, un film antiréflexion 289 pour la longueur d'onde centrale de conception Ao est formé sur la première surface 288a. Le film antiréflexion 289 est constitué d'un matériau diélectrique. Ici, un revêtement dur constitué de TiO2/SiO2 est formé en tant que film anti-réflexion 289 de sorte que le film ne sera pas détérioré au niveau de l'étape de meulage ultérieure. Le film anti-réflexion 289 est formé par un procédé d'évaporation sous vide.
En utilisant les premiers marqueurs de découpe 245 en tant que référence, le bloc en barre est découpé pour fournir les éléments de guidage optique 104 de la présente invention. La figure 22d représente la puce obtenue par découpe.
Un deuxième mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux dessins.
La figure 23 est une vue latérale du deuxième mode de réalisation d'une tête optique selon la présente invention, et la figure 24 est une vue de dessus de cette tête optique.
Dans la tête optique de ce mode de réalisation, une plaque de base 301, une monture auxiliaire 302, une puce laser à semi-conducteur 303, un hologramme 306 de conversion d'angle de diffusion, un réseau de diffraction 307, une lentille d'objectif 309, un premier film séparateur de faisceau 308, un second film séparateur de faisceau 316, une plaque de base pour détecteurs 319, etc., sont agencés de la même manière que décrite pour le premier mode de réalisation, mais ce deuxième mode de réalisation est différent du premier mode de réalisation en ce qu'à la place de la plaque à gorge en forme de V utilisée dans le premier mode de réalisation, une plaque demi-onde 318 est formée sur une quatrième surface inclinée 305d parallèle aux première, deuxième et troisième surfaces inclinées.
Dans ce mode de réalisation, un trajet optique partant de la puce laser à semi-conducteur 303 vers un disque optique 310, ainsi qu'un trajet optique partant du disque optique 310 vers le second film séparateur de faisceau 316, est le même que dans le premier mode de réalisation. La figure 25 est une vue permettant d'expliquer l'agencement des détecteurs de réception de lumière et un circuit de traitement de signaux du deuxième mode de réalisation de la présente invention. La lumière transmise 317 provenant du second film séparateur de faisceau 316 parvient sur la plaque demi-onde 318 formée sur la quatrième surface inclinée 305d.Le plan de polarisation de la lumière transmise 317 est tourné de 45" par la plaque demi-onde 318, et parvient sur un film séparateur de lumière polarisée 321 (formé sur une cinquième surface inclinée 305e parallèle à la première, deuxième, troisième et quatrième surface inclinée) sous forme de lumière polarisée rectilignement formant un angle de 45" par rapport à la surface incidente de ce film 321, de sorte qu'une composante de polarisation P de la lumière polarisée rectilignement est transmise à travers le film séparateur de lumière polarisée 321 alors qu'une composante de polarisation S de celle-ci est réfléchie par le film séparateur de lumière polarisée 321. La composante de polarisation
P, transmise à travers le film séparateur de lumière polarisée 321, atteint un détecteur de réception de lumière 370.
D'autre part, la composante de polarisation S, réfléchie par le film séparateur de lumière polarisée 321 est réfléchie par un film réfléchissant 327 situé sur la troisième surface inclinée 305c, et après transmission à travers la plaque de mi-onde 318, atteint un détecteur de réception de lumière 371.
La figure 26 est une vue permettant l'explication de l'état de polarisation dans le film séparateur de lumière polarisée 321 du deuxième mode de réalisation. Sur la figure 26, la flèche 350 représente la direction de polarisation de la lumière polarisée rectilignement qui parvient sur le film séparateur de lumière polarisée 321 lorsqu'une information quelconque n'est pas enregistrée dans une surface d'enregistrement d'informations 311 du disque optique 310.Le faisceau lumineux parvenant sur le film séparateur de lumière polarisée 321 a déjà été augmenté selon un angle de rotation
Kerr de 6k à 6k' par le premier et le second film séparateur de faisceau 308 et 316 comme dans le premier mode de réalisation, et conformément à la direction de l'aimantation du disque optique 310, la direction polarisée est modulée à partir d'une lumière polarisée rectilignement 355 vers une lumière polarisée rectilignement 356. Par conséquent, en trouvant le différentiel existant entre un signal détecté par le détecteur de réception de lumière 370 et un signal détecté par le détecteur de réception de lumière 371, un signal de reproduction magnéto-optique est obtenu à partir de la formule qui suit, comme dans le premier mode de réalisation
R.F. = I370 - I371
La lumière réfléchie 320 à partir du second film séparateur de faisceau 316 est guidée vers un hologramme 324 générateur d'astigmatisme dans le même trajet que dans le premier mode de réalisation, et produit un astigmatisme, est en outre réfléchie par les films réfléchissants 325 et 326, et atteint un détecteur de réception de lumière 372 et des détecteurs de réception de lumière 376 et 377. Un signal d'erreur de focalisation est obtenu par un procédé à astigmatisme comme dans le premier mode de réalisation.De manière spécifique, si des courants photoélectriques, émis respectivement à partir des détecteurs de réception de lu mière 372a, 372b, 372c et 372d, sont représentés par I372a,
I372b, I372c et I372d, respectivement, le signal d'erreur de focalisation est exprimé par la formule qui suit, comme cela peut être déduit à partir du schéma de circuit électrique de la figure 25
F. E. = (I372a + I372c) - (I372b + I372d)
Un signal d'erreur de suivi de piste est obtenu par un procédé à 3 faisceaux ou un procédé du type push-pull comme dans le premier mode de réalisation.Si des courants photoélectriques, émis respectivement à partir des détecteurs de réception de lumière 376 et 377, sont représentés par I376, et I377, respectivement, le signal d'erreur de suivi de piste est obtenu par le procédé à 3 faisceaux comme cela sera déduit du schéma de circuit électrique de la figure 25. Aussi, le signal d'erreur de suivi de piste peut être obtenu par le procédé du type push-pull, en utilisant les courants des détecteurs de réception de lumière I372a, I372b, I372c et I372d comme indiqué dans la formule donnée ci-dessus.
Dans ce mode de réalisation, bien que des hologrammes du type par réflexion soient utilisés en tant qu'ho logramme 306 de conversion d'angle de diffusion et qu'hologramme 324 générateur d'astigmatisme, respectivement, on peut utiliser une lentille du type réfléchissante ou analogue qui réalise des fonctions similaires, à la place des ho logrammes.
Dans ce mode de réalisation, bien que le signal d'erreur de focalisation soit obtenu par le procédé à astigmatisme utilisant l'hologramme 324 générateur d'astigmatisme, on peut utiliser, à la place de l'hologramme 324 générateur d'astigmatisme un hologramme du type par réflexion ou une lentille du type réfléchissante ayant un ou plusieurs motifs par lesquels la lumière réfléchie 328 provenant du second film séparateur de faisceau 316 est amenée à former une image sur la plaque de base 319 pour détecteurs, en ob tenant de la sorte le signal d'erreur de focalisation par un procédé à lame ou un procédé Foucault.
Dans ce deuxième mode de réalisation, pour former un élément de guidage optique 304, trois plaques plates parallèles et une plaque de quartz sont réunies par collage à l'aide de couches d'adhésif pour former un bloc assemblé.
Ensuite, les blocs assemblés sont collés les uns aux autres par l'intermédiaire de couches d'adhésif pour former un bloc composite. Ensuite, le bloc composite est découpé en oblique par rapport aux surfaces de collage des blocs pour fournir des blocs plans. Ensuite, les éléments de guidage optique (bloc assemblé minimum) 304 sont découpés à partir du bloc plan en tant qu'élément constitutionnel minimum.
Dans ce mode de réalisation, la lumière, émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 303, est réfléchie une fois par l'hologramme 306 de conversion d'angle de diffusion formé sur la deuxième surface inclinée 305b, et de plus est réfléchie une fois par le réseau de diffraction 307 formé sur la première surface inclinée 305a. Donc, cette lumière émise est réfléchie deux fois, et ensuite est guidée vers le premier film séparateur de faisceau 308. Cependant, cette lumière émise peut être réfléchie plusieurs fois par la première surface inclinée 305a et la deuxième surface inclinée 305b. Dans un tel cas, 1'hologramme de conversion d'angle de diffusion et le réseau de diffraction 307 peuvent être formés sur l'une ou l'autre de la première et de la deuxième surface inclinée.
Dans ce mode de réalisation, l'hologramme 324 générateur d'astigmatisme peut être formé au niveau de l'une ou l'autre des positions des films réfléchissants 325 et 326, auquel cas des effets similaires peuvent être obtenus et des signaux d'asservissement peuvent être obtenus. En outre, l'utilisation du film réfléchissant 325 ou du film réfléchissant 326 peut être supprimée, auquel cas la lumière peut être transmise à travers la troisième surface inclinée 305c et est guidée vers le détecteur de réception de lumière 372, 376 ou 377.
Dans ce mode de réalisation, bien que la composante de polarisation S, réfléchie par le film séparateur de lumière polarisée 321 soit en outre réfléchie par le film réfléchissant 325 situé sur la troisième surface inclinée 305c, de sorte que la lumière est guidée vers le détecteur de réception de lumière, la fourniture du film réfléchissant 325 peut être supprimée, auquel cas un autre film réfléchissant est formé sur la deuxième surface inclinée 305b, et la composante de polarisation S est réfléchie par ce film réfléchissant pour être guidée vers le détecteur de réception de lumière 371.
Un troisième mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux dessins. La figure 27 est une vue latérale du troisième mode de réalisation de tête optique selon la présente invention, et la figure 28 est une vue de dessus de cette tête optique.
Dans la tête optique de ce mode de réalisation, une plaque de base 401, une monture auxiliaire 402, une puce laser à semi-conducteur 403, un élément de guidage optique 404, ayant plusieurs surfaces inclinées parallèles, un réseau de diffraction 407, une lentille d'objectif 409, un premier film séparateur de faisceau 408, un second film séparateur de faisceau 416, une plaque à gorge en forme de V 418, un film séparateur de lumière polarisée 421, une plaque de base pour détecteurs 419, des détecteurs de réception de lumière 470, 471, 472, 476 et 477, etc., sont agencés de la même manière que décrite pour le premier mode de réalisation.
Un faisceau laser, émis horizontalement à partir de la puce laser à semi-conducteur 403, montée horizontalement sur la plaque de base 401 par l'intermédiaire de la monture auxiliaire 402, parvient sur une surface latérale 404c de l'élément de guidage optique 404 comportant les plusieurs surfaces inclinées parallèles, et pénètre dans l'élé ment de guidage optique 404. Ensuite, ce faisceau laser émis parvient sur un hologramme 406 de conversion d'angle de diffusion formé sur la deuxième surface inclinée 405b de l'élément de guidage optique 404, et est converti en rayons lumineux parallèles, tout en étant corrigé en phase.Le faisceau lumineux, converti en rayons de manière générale parallèles est réfléchi par l'hologramme 406 de conversion d'angle de diffusion, et séparé par le réseau de diffraction 407 du type par réflexion (formé sur la première surface inclinée 405a) en lumière de diffraction d'ordre zéro (ci-après appelé "faisceau principal") et en lumière de diffraction d'ordre i1 (ci-après appelé faisceau latéral), et est réfléchi par celui-ci. La lumière réfléchie à partir du réseau de diffraction 407 parvient sur le premier film séparateur de faisceau 408. La lumière réfléchie à partir du premier film séparateur de faisceau 408 parvient sur une lentille plan concave 490 fixée sur une surface supérieure 404a de l'élément de guidage optique 404.Le faisceau lumineux parvenant sur la lentille plan concave 490 est à nouveau converti en lumière diffusée, et ensuite parvient sur la lentille d'objectif 409, et forme une image sur un disque optique 410. A ce moment, la lumière, destinée à être transmise à travers la lentille plan concave 490 et à parvenir sur la lentille d'objectif 409, est corrigée en phase par l'hologramme 406 de conversion d'angle de diffusion de manière à avoir une onde sphérique idéale 415, comme dans le premier mode de réalisation. La lumière réfléchie provenant du disque optique 410 est transmise à nouveau à travers la lentille d'objectif 409, et est convertie en lumière à rayons de manière générale parallèles par la lentille plan concave 490.Le long de trajets similaires à ceux décrits ci-dessus pour le premier mode de réalisation, une composante de polarisation
P de la lumière (rayons parallèles), transmise à travers la lentille plan concave 490, est guidée vers le premier détecteur de réception de lumière 470 alors qu'une composante de polarisation S de celle-ci est guidée vers le second détec teur de réception de lumière 471, et un signal magnétooptique est obtenu à partir d'un signal différentiel associé.
Des signaux d'asservissement sont détectés en guidant la lumière de retour (à rayons de manière générale parallèles) provenant du disque optique 410 vers un hologramme 424 générateur d'astigmatisme le long de trajets similaires à ceux décrits ci-dessus pour le premier mode de réalisation. Un signal d'erreur de focalisation est détecté par un procédé à astigmatisme comme dans le premier mode de réalisation. Un signal d'erreur de suivi de piste est détecté par un procédé à trois faisceaux ou un procédé du type push-pull comme dans le premier mode de réalisation.
Dans ce mode de réalisation comme dans le premier et le deuxième mode de réalisation, on peut utiliser, à la place de l'hologramme 424 générateur d'astigmatisme, un ho logramme du type par réflexion ou une lentille du type réfléchissante ayant un ou plusieurs motifs par lesquels la lumière réfléchie 428 provenant du premier film séparateur de faisceau 408 est amenée à former une image sur la plaque de base 419 pour détecteurs, en obtenant de la sorte le signal d'erreur de focalisation par un procédé à lame ou un procédé Foucault.
Un quatrième mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit en référence aux dessins. La figure 29 est une vue latérale du quatrième mode de réalisation de tête optique selon la présente invention, et la figure 30 est une vue de dessus de cette tête optique.
Dans la tête optique de ce mode de réalisation, une plaque de base 501, une monture auxiliaire 502, une puce laser à semi-conducteur 503, un élément de guidage optique 504, ayant plusieurs surfaces inclinées parallèles, un réseau de diffraction 507, une lentille d'objectif 509, un premier film séparateur de faisceau 508, un second film séparateur de faisceau 516, une plaque à gorge en forme de V 518, un film séparateur de lumière polarisée 521, une plaque de base 519 pour détecteurs, un hologramme 524 générateur d'astigmatisme, des détecteurs de réception de lumière 570, 571, 572, 576 et 577, etc., sont agencés de la même manière que décrite pour le premier mode de réalisation.
Un faisceau laser, émis horizontalement à partir de la puce laser à semi-conducteur 503, montée horizontalement sur la plaque de base 501 par l'intermédiaire de la monture auxiliaire 502, parvient sur une surface latérale 504c de l'élément de guidage optique 504 comportant les plusieurs surfaces inclinées parallèles, et pénètre dans cet élément de guidage optique 504. Ensuite, ce faisceau laser émis parvient sur un premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion formé sur la deuxième surface inclinée 505b de l'élément de guidage optique 504. Ici, une direction parallèle à la direction d'oscillation de la lumière émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 503 est représentée par une direction x, et une direction perpendiculaire à cette direction d'oscillation est représentée par la direction y.Par rapport à un angle de diffusion de ce faisceau lumineux constitué de la lumière émise (émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 503) qui peut parvenir sur le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion, le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion peut convertir l'angle de diffusion de direction x et l'angle de diffusion de direction y de celui-ci à des niveaux de taux de conversion différents, respectivement (ci-après appelé "convertir l'angle de diffusion").La lumière, qui était parvenue sur le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion (hologramme du type par réflexion) de sorte que l'angle de diffusion dans la direction x et l'angle de diffusion dans la direction y ont été convertis à des taux de conversion différents, respectivement, parvient sur un second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion (hologramme du type par réflexion), et est réfléchie par celui-ci d'une manière telle que les angles de diffusion dans la direction x et dans la direction y sont convertis au ni veau de taux de conversion différents respectivement. La lumière qui a été convertie en terme d'angle de diffusion et réfléchie par le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion, parvient sur le premier film séparateur de faisceau 508.La lumière, réfléchie par le premier film séparateur de faisceau 508, sort de l'élément de guidage optique 504 à travers la surface supérieure 504a de celui-ci, et parvient sur la lentille d'objectif 509. La lumière destinée à parvenir sur la lentille d'objectif 509 a été soumise à un redressement de faisceau par le premier et le second hologramme de conversion d'angle de diffusion de manière à avoir une onde sphérique idéale.
Le principe du redressement de faisceau par le premier et le second hologramme de conversion d'angle de diffusion va maintenant être décrit en détail en se reportant aux figures 31 à 34. La figure 31a est une vue en coupe du faisceau dans la direction x en l'absence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion. La figure 31b est une vue en coupe du faisceau dans la direction y en l'absence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion. La figure 32a représente une tache image sur un disque optique 510 en l'absence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion lorsque la lentille d'objectif 509 est disposée au niveau d'une position 509a. La figure 32b représente une tache image sur le disque optique 510 en l'absence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion lorsque la lentille d'objectif 509 est disposée au niveau d'une position 509b. La figure 33a est une vue en coupe du faisceau dans la direction x, en présence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion. La figure 33b est une vue en coupe du faisceau dans la direction y, en présence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion. La figure 34 représente une tache image sur le disque optique 510, en présence des premier et second hologrammes de conversion d'angle de diffusion.En réalité, bien que les formes simples en coupe transversale représentées sur les figures 31a, 31b, 33a et 33b ne soient pas obtenues puisque la lumière est réfléchie par les surfaces inclinées 505a et 505b etc., celles-ci sont représentées de manière simplifiée à des fins de représentation. Sur les figures 33a et 33b, pour des raisons de commodité, un plan
Z1-Z1' indique la position où est situé le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion, et un plan
Z2-Z2' indique la position où est situé le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion.Lorsque le premier et le second hologramme de conversion d'angle de diffusion ne sont pas agencés, la lentille d'objectif 509 étant disposée au niveau de la position 509a comme représenté sur les figures 31a et 31b, la tache image 513 est agrandie par rapport à une rangée 595 de puits dans une direction perpendiculaire à la direction de la piste, de sorte que la tache lumineuse tombe sur les rangées de puits adjacentes comme représenté sur la figure 32a. I1 en résulte que les informations des puits adjacents sont incluses, de sorte que le rapport signal/bruit du signal de reproduction magnétooptique est dégradé. Ceci survient du fait que la demilargeur globale Wx de la lumière (parvenant sur la lentille d'objectif 509) dans la direction x est d'environ 1/2 du diamètre efficace D de la lentille d'objectif 509.Lorsque la lentille d'objectif 509 est disposée au niveau de la position 509b, la demi-largeur globale Wx de la lumière (parvenant sur la lentille d'objectif 509) dans la direction x est supérieure ou égale au diamètre efficace D de la lentille d'objectif 509, de sorte qu'on obtient une tache image 513 étant faiblement elliptique, et par conséquent la lumière ne tombe pas sur les rangées de puits adjacentes, comme représenté sur la figure 32b; cependant, l'efficacité de l'utilisation de la lumière (le rapport de la lumière formant image à la lumière globale émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 503) est abaissé.Donc, le rapport d'angle de diffusion de la lumière 6y/6x (appelé "rapport d'aspect") de la lumière émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 503 est d'environ 2/3,5, et les angles de diffusion dans la direction x et dans la direction y sont totalement différents l'un de l'autre, et par conséquent, le caractère elliptique de la tache image 513 sur le disque optique 510 est élevé. Par conséquent, de manière générale, un procédé de redressement de faisceau est adapté pour que le rapport d'angle de diffusion By/Bx puisse être aussi proche de "1" que possible. Dans ce mode de réalisation, le redressement de faisceau est effectué en deux étapes, c'est-à-dire au niveau du premier et du second hologramme de conversion d'angle de diffusion.Si l'angle de diffusion du faisceau lumineux est converti dans la direction x et dans la direction y par le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion, comme représenté sur les figures 33a et 33b, le rapport d'angle de diffusion 0'y/0'x de la lumière parvenant sur le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion est diminué dans une certaine mesure par rapport au rapport d'aspect By/Bx de la lumière émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 503.Cependant, si seul le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion est agencé, les points apparents d'émission de lumière (tel qu'au niveau des références 595b et 595c sur les figures 33a et 33b) dans la direction x et dans la direction y sont différents l'un de l'autre même si les taux de conversion des angles de diffusion sont choisis correctement, et en résultat on obtient un astigmatisme. Par conséquent, si on choisi des taux de conversion appropriés pour les angles de diffusion par le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion, les points apparents d'émission de lumière (tel qu'au niveau de la référence 595d sur la figure 33) dans la direction x et dans la direction y sont disposés de manière générale au niveau de la même position après la conversion.
Et de plus, le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion a pour fonction de corriger la phase de la lumière destinée à parvenir sur la lentille d'objectif 509, de sorte que la lumière destinée à parvenir sur la lentille d'objectif 509 a une onde sphérique idéale 515. Par conséquent, par rapport à la lumière destinée à parvenir sur la lentille d'objectif 509, la demi-largeur globale Wx dans la direction x et la demi-largeur globale dans la direction y sont de manière générale égales au diamètre efficace D de la lentille d'objectif 509, et la tache image 513 ayant un faible caractère elliptique ne tombe pas sur les rangées de puits adjacentes, de sorte que le rapport signal/bruit ne sera pas dégradé.De plus, puisque les points apparents d'émission de lumière (tel qu'indiqué au niveau de la référence 595d sur la figure 33) de la lumière (destinée à parvenir sur la lentille d'objectif 509) dans la direction x et dans la direction y sont disposés de manière générale au niveau de la même position, on obtient une onde sphérique idéale sans astigmatisme, et par conséquent la tache image 513 sur le disque optique 510 est condensée par la lentille d'objectif 509 pratiquement sans limite de diffraction, et par conséquent a une dimension idéale, en facilitant de la sorte l'enregistrement et la reproduction de l'information.
Le long de trajets similaires à ceux décrits pour le premier mode de réalisation, la composante de polarisation P de la lumière de retour provenant du disque optique 510 est guidée vers le premier détecteur de réception de lumière 570 alors que la composante de polarisation S de celle-ci est guidée vers le second détecteur de réception de lumière 571, et on obtient un signal magnéto-optique à partir d'un signal différentiel associé.
Des signaux d'asservissement sont détectés en guidant la lumière de retour provenant du disque optique 510 vers un élément de détection d'astigmatisme le long d'un trajet similaire à celui décrit pour le premier mode de réalisation. Un signal d'erreur de focalisation est détecté par un procédé à astigmatisme, un procédé à lame ou un procédé
Foucault comme dans le premier mode de réalisation. Un signal d'erreur de suivi de piste n'est pas détecté par un procédé à trois faisceaux puisqu'il n'est pas prévu de réseau de diffraction (comme décrit dans le premier mode de réalisation) pour produire trois faisceaux. Le signal d'erreur de suivi de piste peut être détecté par un procédé du type push-pull comme dans le premier mode de réalisation.
Dans ce mode de réalisation, bien que la lumière destinée à parvenir sur le film séparateur de lumière polarisée 521 soit convertie en lumière polarisée rectilignement à 45" par rapport à la plaque 518 à gorge en forme de V formée sur la troisième surface inclinée 505c, en obtenant de la sorte le signal magnéto-optique, on peut utiliser, à la place de la plaque 518 à gorge en forme de V, la plaque demi-onde 318 comme dans le deuxième mode de réalisation de manière à obtenir le signal magnéto-optique.
Dans ce mode de réalisation, le premier et le second hologramme de conversion d'angle de diffusion et l'hologramme générateur d'astigmatisme sont du type par réflexion, des lentilles du type réfléchissantes aboutissant à un effet similaire peuvent être utilisées à la place de ces hologrammes.
Dans ce mode de réalisation, la lumière, émise à partir de la puce laser à semi-conducteur 503, est réfléchie une fois par le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion formé sur la deuxième surface inclinée 505b, et est réfléchie une fois par le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion formé sur la première surface 505a. Donc, cette lumière émise est réfléchie deux fois au total, et est guidée vers le premier film séparateur de faisceau 508; cependant, la lumière émise peut être réfléchie plusieurs fois par la première surface inclinée 505a et la deuxième surface inclinée 505b. Dans un tel cas, le premier hologramme 506 de conversion d'angle de diffusion et le second hologramme 507 de conversion d'angle de diffusion peuvent être formés l'un ou l'autre de la première et de la deuxième surface inclinée 505a et 505b.
Comme cela apparaît clairement de la description qui précède, dans la présente invention, la lumière de retour provenant du disque optique, destinée à parvenir sur l'analyseur est la lumière polarisée rectilignement d'environ 45 , et le rapport de la composante de polarisation P sur la composante de polarisation S est d'environ 50% à 50%, et les deux composantes sont appliquées au détecteur respectif de réception de lumière dans le rapport de 50% à 50%, et les composantes de bruit de la même phase, à l'exception du signal magnéto-optique, sont supprimées par l'amplification du différentiel existant entre les deux détecteurs de réception de lumière.Les détecteurs de réception de lumière destinés à détecter le signal RF reçoivent uniquement le signal
RF, et par conséquent les deux détecteurs de réception de lumière ne doivent pas être du type divisé, et une quantité de lumière perdue du fait d'une zone morte est éliminée. Le film séparateur de faisceau ayant une sélectivité de polarisation est utilisé pour séparer la lumière provenant de l'élément émetteur de lumière, de la lumière de retour provenant du disque optique, et en augmentant l'angle de rotation apparent de Kerr, on peut obtenir un signal RF ayant un rapport signal/bruit élevé.La lumière de retour provenant du disque optique est guidée vers l'élément de détection d'erreur de focalisation qui réalise la fonction des moyens de détection de focalisation sans séparer la composante de polarisation P de la composante de polarisation S, et le signal d'erreur de focalisation est détecté par conséquent même si le rapport de quantité de lumière de la lumière polarisée P de la lumière de retour provenant du disque optique sur la lumière polarisée S de cette lumière de retour est modifié du fait de la biréfringence-et de l'angle de rotation de Kerr, un décalage ne pouvant pas se développer dans le signal d'erreur de focalisation.Lorsque le signal d'erreur de suivi de piste doit être détecté par le procédé à trois faisceaux, la dimension de la tache sur le détecteur peut être réduite, et on peut supprimer la diaphonie entre le faisceau principal et les faisceaux latéraux. La lumière peut être convertie par les moyens de conversion d'angle de diffusion sous forme de lumière ayant un petit angle de diffusion ou de manière générale en lumière à rayons parallèles, et par conséquent les variations de l'angle d'incidence de la lumière sur le dispositif de séparation de faisceau de polarisation, l'analyseur, etc., sont petites, et la phase optique peut être facilement commandée.La lumière parvenant sur les moyens de condensation a une onde sphérique idéale, et par conséquent la tache image sur le disque optique est condensée à l'intérieur de la limite de diffraction, et par conséquent est formée à l'intérieur de la dimension idéale, de sorte que l'enregistrement et la reproduction de l'information peuvent être facilement effectués. Les moyens de conversion d'angle de diffusion sont agencés en deux étages, et avec cet agencement, le rapport d'aspect de la lumière parvenant sur les moyens de condensation est rendu différent du rapport d'aspect de la lumière émise à partir de l'élément émetteur de lumière. Donc, le caractère elliptique de la tache image sur le disque optique est réduit, en supprimant ainsi la dégradation du rapport signal/bruit dû à la fuite du signal magnéto-optique à partir des rangées de puits adjacentes.
Puisque la lumière peut être convertie par les moyens de conversion d'angle de diffusion sous forme de lumière ayant un petit angle de diffusion ou de manière générale en lumière à rayons parallèles, l'efficacité élevée d'utilisation de la lumière nécessaire pour effacer l'enre- gistrement peut être assurée, et la phase optique peut être facilement commandée tout en empêchant la dégradation du rapport signal/bruit. En outre, le système optique peut avoir une construction compacte.De plus, puisque la lumière peut être convertie par les moyens de conversion d'angle de diffusion sous forme de lumière ayant un petit angle de diffusion ou de manière générale en lumière à rayons parallèles, les variations de l'angle d'incidence de la lumière sur le dispositif de séparation de faisceau de polarisation, l'analyseur, etc., sont petites et la phase optique peut être facilement commandée. Puisque la lumière parvenant sur les moyens de condensation a une onde sphérique idéale, la tache image sur le disque optique est condensée à l'intérieur de la limite de diffraction, et par conséquent est formée en ayant la dimension idéale, de sorte que l'enregistrement et la reproduction de l'information peuvent être effectués facilement.Les moyens de conversion d'angle de diffusion sont agencés en deux étages, et avec cet agencement, le rapport d'aspect de la lumière parvenant sur les moyens de condensation est rendu différent du rapport d'aspect de la lumière émise à partir de l'élément émetteur de lumière.
Donc, le caractère elliptique de la tache image sur le disque optique est réduit, en supprimant ainsi la dégradation du rapport signal/bruit dû à la fuite du signal magnétooptique à partir des rangées de puits adjacentes.
Un élément de structure ayant les films optiques minces formés sur les plaques est constitué, et plusieurs des éléments de structure sont préparés, et sont collés ensemble pour former la structure assemblée, les films optiques minces étant maintenus entre les plaques. Cette structure assemblée est découpée en oblique par rapport aux surfaces de collage. Avec ce procédé, le temps et la maind'oeuvre nécessaires à la fabrication de la tête optique sont réduits, et le rendement de la production est renforcé.

Claims (48)

REVENDICATIONS
1. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément émetteur de lumière (103; 303; 403; 503), des moyens (106; 306; 406; 506) de conversion de l'angle de diffusion destinés à convertir l'angle de diffusion d'une lumière émergeante en fonction de l'angle de diffusion de la lumière incidente, (ce que l'on appelle convertir l'angle de diffusion), un film (108; 308; 408; 508) séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation, et des moyens de condensation (109; 309; 409; 509) destinés à condenser la lumière sur une surface d'enregistrement (111; 311; 411; 511) d'informations d'un disque optique (110; 310; 410; 510),
dans laquelle la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière est convertie en termes d'angle de diffusion par lesdits moyens (106; 306; 406; 506) de conversion d'angle de diffusion, et la lumière, convertie en termes d'angle de diffusion par lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, est réfléchie par ledit film (108; 308; 408; 508) séparateur de faisceau ou est transmise à travers celui-ci pour être guidée vers lesdits moyens de condensation, et
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion sont conçus de manière à satisfaire à la formule qui suit, et lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion corrigent la phase d'une onde sphérique envoyée à partir dudit séparateur de faisceau vers lesdits moyens de condensation,
0,18 < sin6î < 0,3
0,06 < sine2 < 0,17
où 61 représente l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, et 62 représente l'angle de diffusion de la lumière émergeant à partir desdits moyens de conversion d'angle de diffusion.
2. Tête optique selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'un hologramme (106; 306; 406; 506) est utilisé en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion.
3. Tête optique selon la revendication 2, caractérisée en ce que ledit hologramme (106; 306; 406; 506) utilisé en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion est du type par réflexion.
4. Tête optique selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'une lentille (109; 309; 409; 509) est utilisée en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion.
5. Tête optique selon la revendication 4, caractérisée en ce que ladite lentille utilisée en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion est du type réfléchissante.
6. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément émetteur de lumière (103; 403; 503), plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième et troisième surfaces (105a, 105b, 105c; 405a, 405b, 405c; 505a, 505b, 505c) inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des moyens (106; 406; 506) de conversion d'angle de diffusion formés sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour convertir l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film (108; 408; 508) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée (105b; 405b; 505b) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (109; 409; 509) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (110; 410; 510), un second film (116; 416; 516) séparateur de faisceau formé sur ladite troisième surface inclinée (105c; 405c; 505c) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau en lumière transmise et en lumière réfléchie, une plaque (118; 418; 518) à gorge formée sur ladite troisième surface inclinée dirigée en s'éloignant de ladite deuxième surface inclinée, ladite plaque à gorge ayant une surface réfléchissante, formée dans sa gorge, pour réfléchir la lumière transmise par ledit second film séparateur de faisceau, un analyseur (121; 421; 521) formé sur ladite troisième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, réfléchie par ladite plaque à gorge, afin de guider ladite composante de polarisation P vers un premier élément (170; 470; 570) récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de po larisation S de ladite lumière réfléchie afin de guider cette dernière vers un second élément récepteur de lumière, et un élément (124; 424; 524) de détection d'erreur de focalisation formé sur l'une desdites deuxième et troisième surfaces inclinées pour guider la lumière réfléchie provenant dudit second film séparateur de faisceau vers ledit élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion ont pour fonction de corriger la phase d'une onde sphérique réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation, et ladite surface réfléchissante de ladite plaque à gorge a pour fonction de convertir un état de polarisation de la lumière parvenant sur ledit analyseur en une lumière polarisée rectilignement à 45" environ.
7. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (303) émetteur de lumière, des éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième surfaces inclinées parallèles (305a, 305b, 305c, 305d, 305e), inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des moyens (306) de conversion d'angle de diffusion formés sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour convertir l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film (308) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée (305b) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens (309) de condensation destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations (311) d'un disque optique (310), un second film séparateur de faisceau (316) formé sur ladite troisième surface inclinée (305c) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, un élément optique à pouvoir rotatoire (318) formé sur ladite quatrième surface inclinée (305d), dirigé en s'éloignant de ladite troisième surface inclinée, destiné à faire tourner d'un angle de 450 le plan de polarisation de la lumière transmise provenant dudit second film séparateur de faisceau, un analyseur (321) formé sur ladite cinquième surface inclinée (305e), destiné à transmettre une composante de polarisation P de la lumière, dont on a fait tourner le plan de polarisation à l'aide dudit élément optique à pouvoir rotatoire, afin de guider ladite composante de polarisation P vers un premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière afin de guider cette dernière vers le second élément récepteur de lumière, et un élément de détection d'erreur de focalisation formé sur l'une desdites deuxième et troisième surfaces inclinées pour guider la lumière réfléchie provenant dudit se cond film séparateur de faisceau vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion ont pour fonction de corriger la phase d'une onde sphérique réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation.
8. Tête optique selon la revendication 6 ou 7, caractérisée en ce qu'un réseau de diffraction (107; 307; 407) du type par réflexion est formé sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour diviser la lumière provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion en trois faisceaux, c'est-à-dire, en une lumière de diffraction d'ordre 0 et une lumière de diffraction d'ordre +1, et pour guider lesdits trois faisceaux vers ledit premier film séparateur de faisceau (108; 308; 408).
9. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (103; 403) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième et troisième surfaces inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des moyens (106; 406) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite deuxième surface inclinée (105b; 405b) pour convertir l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un réseau de diffraction (107; 407) du type par réflexion formé sur ladite première surface inclinée (105a; 405a) pour diviser la lumière en trois faisceaux, c'est-à-dire, en lumière de diffraction d'ordre 0 et en lumière de diffraction d'ordre +1, un premier film (108; 408) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser lesdits trois faisceaux, produits par ledit réseau de diffraction du type par réflexion, en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (109; 409) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (110; 410), un second film séparateur de faisceau (116; 416) formé sur ladite troisième surface inclinée (105c; 405c) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, une plaque (118; 418) à gorge formée sur ladite troisième surface inclinée, dirigée dans la direction s'éloignant de ladite deuxième surface inclinée, ladite plaque à gorge ayant une surface réfléchissante, formée dans sa gorge, pour réfléchir la lumière transmise par ledit second film séparateur de faisceau, un analyseur (121; 421) formé sur ladite troisième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, réfléchie par ladite plaque à gorge, et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière réfléchie afin de guider celle-ci vers le premier élément récepteur de lumière, un premier film réfléchissant (122; 422) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la composante de polarisation P, transmise à travers ledit analyseur, afin de guider celle-ci vers le deuxième élément récepteur de lumière, un élément de détection d'erreur de focalisation formé sur ladite deuxième surface inclinée (105b; 405b) pour réfléchir la lumière réfléchie par ledit second film séparateur de faisceau (116; 416), un deuxième film réfléchissant (125; 425) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit élément de détection d'erreur de focalisation, et un troisième film réfléchissant (126; 426) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit deuxième film réfléchis sant afin de guider celle-ci vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion ont pour fonction de corriger la phase d'une onde sphérique réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation (109; 409), et ladite surface réfléchissante de ladite plaque à gorge (118; 418) a pour fonction de convertir un état de polarisation de la lumière parvenant sur ledit analyseur (121; 421) en une lumière polarisée rectilignement à 45 environ.
10. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (103; 403; 503) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième et troisième surfaces inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des moyens (106; 406; 506) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite deuxième surface inclinée pour convertir l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un quatrième film réfléchissant formé sur ladite première surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film séparateur de faisceau (108; 408; 508) formé sur ladite deuxième surface inclinée (105b; 405b; 505b) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière réfléchie provenant dudit quatrième film réfléchissant en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (109; 409; 509) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique, un second film séparateur de faisceau (116; 416; 516) formé sur ladite troisième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière ré fléchie, une plaque (118; 418; 518) à gorge formée sur ladite troisième surface inclinée, dirigée dans la direction s'éloignant de ladite deuxième surface inclinée, ladite plaque à gorge ayant une surface réfléchissante, formée dans sa gorge, pour réfléchir la lumière transmise par ledit second film séparateur de faisceau, un analyseur (121; 421; 521) formé sur ladite troisième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, réfléchie par ladite plaque à gorge, et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière réfléchie afin de guider celle-ci -vers un premier élément récepteur de lumière, un premier film réfléchissant formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la composante de polarisation P, transmise à travers ledit analyseur, afin de guider celle-ci vers le deuxième élément récepteur de lumière, un élément de détection d'erreur de focalisation formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie par ledit second film séparateur de faisceau, un deuxième film réfléchissant formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit élément de détection d'erreur de focalisation, et un troisième film réfléchissant formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit deuxième film réfléchissant afin de guider celle-ci vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion ont pour fonction de corriger la phase d'une onde sphérique réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation, et ladite surface réfléchissante de ladite plaque à gorge a pour fonction de convertir un état de polarisation de la lumière parvenant sur ledit analyseur en une lumière polarisée rectilignement à 450 environ.
11. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (303) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième, troi sième, quatrième et cinquième surfaces inclinées parallèles (305a, 305b, 305c, 305d, 305e), inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des moyens de conversion (306) d'angle de diffusion formés sur ladite deuxième surface inclinée (305b) pour convertir l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un réseau de diffraction (307) du type par réflexion formé sur ladite première surface inclinée (305a) pour diviser la lumière en trois faisceaux, c'est-à-dire en lumière de diffraction d'ordre 0 et en lumière de diffraction d'ordre +1, un premier film (308) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée (305b) et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser lesdits trois faisceaux, produits par ledit réseau de diffraction du type par réflexion, en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (309) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (310), un second film (316) séparateur de faisceau formé sur ladite troisième surface (305c) inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, un élément optique (318) à pouvoir rotatoire formé sur ladite quatrième surface inclinée (305d), dirigé dans la direction s'éloignant de ladite troisième surface inclinée, destiné à faire tourner le plan de polarisation de la lumière transmise provenant dudit second film séparateur de faisceau d'un angle de 45 , un analyseur (321) formé sur ladite cinquième surface inclinée (305e) destiné à transmettre une composante de polarisation P de la lumière, dont on a fait tourner le plan de polarisation à l'aide dudit élément optique (318) à pouvoir rotatoire, afin de guider ladite composante de pola risation P vers le premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière, un premier film réfléchissant (322) formé sur ladite troisième surface inclinée (305c) pour réfléchir la composante de polarisation S, réfléchie par ledit analyseur, afin de guider celle-ci vers le deuxième élément récepteur de lumière, un élément (324) de détection d'erreur de focalisation formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie par ledit second film séparateur de faisceau, un deuxième film réfléchissant (325) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit élément de détection d'erreur de focalisation, et un troisième film réfléchissant (326) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit deuxième film réfléchissant (325) afin de guider celle-ci vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits moyens (306) de conversion d'angle de diffusion ont pour fonction de corriger la phase d'une onde sphérique réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation.
12. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (303) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième surfaces inclinées parallèles (305a, 305b, 305c, 305d, 305e), inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des moyens (306) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite deuxième surface inclinée (305b) pour convertir l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un quatrième film réfléchissant formé sur ladite première surface inclinée (305a) pour réfléchir la lumière réfléchie provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film sépara teur de faisceau (308) formé sur ladite deuxième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, réfléchie par le quatrième film réfléchissant, en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (309) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (310), un second film séparateur de faisceau (316) formé sur ladite troisième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, un élément optique à pouvoir rotatoire (318) formé sur ladite quatrième surface inclinée, agencé dans une direction s'éloignant de ladite troisième surface inclinée, destiné à faire tourner d'un angle de 45C le plan de polarisation de la lumière transmise provenant dudit second film séparateur de faisceau, un analyseur (321) formé sur ladite cinquième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, dont on a fait tourner le plan de polarisation à l'aide dudit élément optique à pouvoir rotatoire, afin de guider ladite composante de polarisation P vers le premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière, un premier film réfléchissant (322) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la composante de polarisation S, réfléchie par ledit analyseur, afin de guider celle-ci vers le deuxième élément récepteur de lumière, un élément (324) de détection d'erreur de focalisation formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie par ledit second film séparateur de faisceau, un deuxième film réfléchissant (325) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit élément de détection d'erreur de focalisation, et un troisième film réfléchissant (326) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit deuxième film réfléchissant afin de guider celle-ci vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion ont pour fonction de corriger la phase d'une onde sphérique réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation.
13. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11 et 12, caractérisée en ce que lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion (106; 306; 406; 506) sont conçus de manière à satisfaire à la formule suivante,
0,18 < sin6î < 0,3
0,06 < six62 < 0,17
où 61 représente l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, et 62 représente l'angle de diffusion de la lumière émergeant à partir desdits moyens de conversion d'angle de diffusion.
14. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11 et 12, dans laquelle la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière (403) est convertie par l'intermédiaire desdits moyens (406) de conversion d'angle de diffusion en lumière constituée de rayons généralement parallèles, et, dans laquelle est fournie une lentille (490) pour convertir la lumière réfléchie, provenant dudit premier film séparateur de faisceau (408) sous la forme de lumière constituée de rayons généralement parallèles, en lumière diffusée.
15. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11 et 12, caractérisée en ce qu'un hologramme (106; 306; 406; 506) est utilisé en tant que moyens ae conversion d'angle de diffusion.
16. Tête optique selon la revendication 15, caractérisée en ce que ledit hologramme (106; 306; 406; 506) utilisé en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion est du type par réflexion.
17. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11 et 12, caractérisée en ce qu'une lentille (490) est utilisée en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion.
18. Tête optique selon la revendication 17, caractérisée en ce que ladite lentille (490) utilisée en tant que moyens de conversion d'angle de diffusion est du type réfléchissante.
19. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (503) émetteur de lumière, des premier et second moyens (506, 507) de conversion d'angle de diffusion pour convertir des angles de diffusion selon des taux de conversion différents, respectivement, dans deux directions qui sont parallèle et perpendiculaire à une direction de vibration de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, respectivement, de manière à ce que le rapport d'aspect, c'est-à-dire le rapport de l'angle de diffusion dans la direction parallèle à la direction de vibration de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière sur l'angle de diffusion dans la direction perpendiculaire à ladite direction de vibration, puisse être converti, un film (508) séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation, et des moyens de condensation (509) pour condenser la lumière sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (510), dans laquelle la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière est convertie en termes de rapport d'aspect par lesdits premiers moyens (506) de conversion d'angle de diffusion, la lumière convertie en termes de rapport d'aspect par lesdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion est encore convertie en termes de rapport d'aspect par lesdits seconds moyens (507) de conversion d'angle de diffu sion, la lumière, convertie en termes de rapport d'aspect par lesdits seconds moyens de conversion d'angle de diffusion, est réfléchie par ledit film séparateur (508) de faisceau ou est transmise par celui-ci afin d'être guidée vers lesdits moyens de condensation, et lesdits seconds moyens (507) de conversion d'angle de diffusion convertissent le rapport d'aspect afin de supprimer l'astigmatisme de la lumière de manière à ce que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation, en corrigeant ainsi la phase d'une onde sphérique.
20. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (503) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième et troisième surfaces inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des premiers moyens (506) de conversion d'angle de diffusion formés sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour convertir le rapport d'aspect de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des seconds moyens (507) de conversion d'angle de diffusion formés sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour convertir encore le rapport d'aspect de la lumière émise à partir desdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film séparateur (508) de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (509) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (510), un second film (516) séparateur de faisceau formé sur ladite troisième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, une plaque (518) à gorge, formée sur ladite troisième surface inclinée dans une direction s'éloignant de ladite deuxième surface inclinée, ladite plaque à gorge ayant une surface réfléchissante formée dans sa gorge, pour réfléchir la lumière transmise par ledit second film séparateur de faisceau, un analyseur (521) formé sur ladite troisième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière réfléchie par ladite plaque à gorge, afin de guider ladite composante de polarisation P vers le premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière réfléchie afin de guider cette dernière vers le second élément récepteur de lumière, et un élément de détection d'erreur de focalisation formé sur l'une desdites deuxième et troisième surfaces inclinées pour guider la lumière réfléchie provenant dudit second film (516) séparateur de faisceau vers ledit élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits seconds moyens de conversion d'angle de diffusion modifient le rapport d'aspect de la lumière émise par lesdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion afin de supprimer l'astigmatisme de la lumière réfléchie par ledit premier film (508) séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation (509), en corrigeant ainsi la phase d'une onde sphérique, et ladite surface réfléchissante de ladite plaque (518) à gorge a pour fonction de convertir l'état de polarisation de la lumière incidente sur ledit analyseur (521) en lumière polarisée rectilignement à 45 environ.
21. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (303) émetteur de lumière, des éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième surfaces inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des premiers moyens (306) de conversion d'angle de diffusion formés sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour convertir le rapport d'aspect de lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des seconds moyens (307) de conversion d'angle de diffusion formés sur l'une desdites première et deuxième surfaces inclinées pour convertir encore le rapport d'aspect de la lumière de retour par lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film (308) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière provenant desdits moyens de conversion d'angle de diffusion en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens de condensation (309) destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film (308) séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (310), un second film (316) séparateur de faisceau formé sur ladite troisième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, un élément optique à pouvoir rotatoire (318) formé sur ladite quatrième surface inclinée, dirigé dans une direction s'éloignant de ladite troisième surface inclinée, destiné à faire tourner d'un angle de 45" le plan de polarisation de la lumière transmise en provenance dudit second film séparateur de faisceau, un analyseur (321) formé sur ladite cinquième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, dont on a fait tourner le plan de polarisation à l'aide dudit élément optique à pouvoir rotatoire, afin de guider ladite composante de polarisation P vers le premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir la composante de polarisation S de ladite lumière afin de guider cette dernière vers le second élément récepteur de lumière, et un élément de détection d'erreur de focalisation (324) formé sur l'une desdites deuxième et troisième surfaces inclinées pour guider la lumière réfléchie provenant dudit second film (316) séparateur de faisceau vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits seconds moyens (307) de conversion d'angle de diffusion modifient le rapport d'aspect de la lumière émise par lesdits premiers moyens (306) de conversion d'angle de diffusion afin de supprimer l'astigmatisme de la lumière réfléchie par ledit premier film (308) séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation, en corrigeant ainsi la phase d'une onde sphérique.
22. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (303) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième surfaces inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des premiers moyens (306) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite deuxième surface inclinée pour convertir le rapport d'aspect de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des seconds moyens (307) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite première surface inclinée pour convertir encore le rapport d'aspect de la lumière renvoyée par lesdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film (308) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière provenant desdits moyens (306, 307) de conversion d'angle de diffusion en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens (309) de condensation destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film (308) séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (310), un second film (316) séparateur de faisceau formé sur ladite troisième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lu mière transmise et en lumière réfléchie, un élément optique à pouvoir rotatoire (318) formé sur ladite quatrième surface inclinée, dirigé dans une direction s'éloignant de ladite troisième surface inclinée, destiné à faire tourner d'un angle de 45" le plan de polarisation de la lumière transmise provenant dudit second film séparateur de faisceau, un analyseur (321) formé sur ladite cinquième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, dont on a fait tourner le plan de polarisation à l'aide dudit élément optique à pouvoir rotatoire, afin de guider ladite composante de polarisation P vers le premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière, un premier film réfléchissant (322) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la composante de polarisation S, réfléchie par ledit analyseur, afin de guider celle-ci vers le deuxième élément récepteur de lumière, un élément de détection d'erreur de focalisation (324) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie par ledit second film (316) séparateur de faisceau, un deuxième film réfléchissant (325) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit élément de détection d'erreur de focalisation, et un troisième film réfléchissant (326) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit deuxième film réfléchissant afin de guider celle-ci vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits seconds moyens de conversion d'angle de diffusion modifient le rapport d'aspect de la lumière émise par lesdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion afin de supprimer l'astigmatisme de la lumière réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation, en corrigeant ainsi la phase d'une onde sphérique.
23. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (303) émetteur de lumière, plusieurs éléments récepteurs de lumière, des première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième surfaces inclinées parallèles, inclinées par rapport à la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des premiers moyens (306) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite deuxième surface inclinée pour convertir le rapport d'aspect de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière, des seconds moyens (307) de conversion d'angle de diffusion formés sur ladite première surface inclinée pour convertir encore le rapport d'aspect de la lumière renvoyée par lesdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion, un premier film (308) séparateur de faisceau formé sur ladite deuxième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière provenant desdits moyens (306, 307) de conversion d'angle de diffusion en lumière transmise et en lumière réfléchie, des moyens (309) de condensation destinés à condenser la lumière réfléchie en provenance dudit premier film (308) séparateur de faisceau sur une surface d'enregistrement d'informations d'un disque optique (310), un second film (316) séparateur de faisceau formé sur ladite troisième surface inclinée et ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation pour diviser la lumière, renvoyée par ledit disque optique et transmise à travers ledit premier film séparateur de faisceau, en lumière transmise et en lumière réfléchie, un élément optique à pouvoir rotatoire (318) formé sur ladite quatrième surface inclinée, dirigé dans une direction s'éloignant de ladite troisième surface inclinée, destiné à faire tourner d'un angle de 45" le plan de polarisation de la lumière transmise provenant dudit second film séparateur de faisceau, un analyseur (321) formé sur ladite cinquième surface inclinée pour transmettre une composante de polarisation P de la lumière, dont on a fait tourner le plan de polarisation à l'aide dudit élément optique à pouvoir rotatoire, afin de guider ladite composante de polarisation P vers le premier élément récepteur de lumière et pour réfléchir une composante de polarisation S de ladite lumière, un premier film réfléchissant (322) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la composante de polarisation S, réfléchie par ledit analyseur, afin de guider celle-ci vers le deuxième élément récepteur de lumière, un élément de détection d'erreur de focalisation (324) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie par ledit second film (316) séparateur de faisceau, un deuxième film réfléchissant (325) formé sur ladite troisième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit élément de détection d'erreur de focalisation, et un troisième film réfléchissant (326) formé sur ladite deuxième surface inclinée pour réfléchir la lumière réfléchie provenant dudit deuxième film réfléchissant afin de guider celle-ci vers le troisième élément récepteur de lumière,
dans laquelle lesdits seconds moyens de conversion d'angle de diffusion modifient le rapport d'aspect de la lumière émise par lesdits premiers moyens de conversion d'angle de diffusion afin de supprimer l'astigmatisme de la lumière réfléchie par ledit premier film séparateur de faisceau pour que celle-ci parvienne sur lesdits moyens de condensation, en corrigeant ainsi la phase d'une onde sphérique.
24. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 19, 20, 21, 22 et 23, caractérisée en ce qu'un ho logramme est utilisé en tant que l'un ou en tant que chacun desdits premier et second moyens de conversion d'angle de diffusion.
25. Tête optique selon la revendication 24, caractérisée en ce que ledit hologramme, utilisé en tant que l'un ou en tant que chacun desdits premier et second moyens de conversion d'angle de diffusion, est un hologramme du type par réflexion.
26. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 19, 20, 21, 22 et 23, caractérisée en ce qu'une lentille est utilisée en tant que l'un ou en tant que chacun desdits premier et second moyens de conversion d'angle de diffusion.
27. Tête optique selon la revendication 26, caractérisée en ce que ladite lentille, utilisée en tant que l'un ou en tant que chacun desdits premier et second moyens de conversion d'angle de diffusion, est une lentille du type réfléchissante.
28. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11, 12, 19, 20, 21, 22 et 23, caractérisée en ce qu'un film séparateur de lumière polarisée est utilisé en tant que dit analyseur.
29. Tête optique selon lune quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11, 12, 19, 20, 21, 22 et 23, caractérisée en ce qu'une plaque demi-onde (318) est utilisée en tant que dit élément optique à pouvoir rotatoire.
30. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11, 12, 19, 20, 21, 22 et 23, caractérisée en ce qu'un hologramme (124; 324; 424; 524) est utilisé en tant que dit élément de détection d'erreur de focalisation, et un signal d'erreur de focalisation est détecté en utilisant un procédé choisi parmi un procédé à astigmatisme, un procédé Foucault et un procédé à lame.
31. Tête optique selon la revendication 30, caractérisée en ce que ledit hologramme, utilisé en tant que dits moyens de détection d'erreur de focalisation, est un hologramme du type par réflexion.
32. Tête optique selon l'une quelconque des revendications 6, 7, 9, 10, 11, 12, 19, 20, 21, 22 et 23, caractérisée en ce qu'une lentille est utilisée en tant que dit élément de détection d'erreur de focalisation, et un signal d'erreur de focalisation est détecté en utilisant un procédé choisi parmi le procédé à astigmatisme, le procédé Foucault et le procédé à lame.
33. Tête optique selon la revendication 32, caractérisée en ce que ladite lentille, utilisée en tant que dit élément de détection d'erreur de focalisation, est une lentille du type réfléchissante.
34. Procédé de production d'une tête optique, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à former des films optiques minces sur une plaque, coller une autre plaque sur lesdits films optiques minces pour former un bloc collé, et découper ledit bloc collé, en oblique par rapport aux surfaces collées desdites plaques.
35. Procédé de production d'une tête optique, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à former des films optiques minces et des éléments transparents sur une plaque d'une manière superposée, à coller ensuite une autre plaque sur lesdits films optiques minces afin de former un bloc collé, et découper ledit bloc collé en oblique par rapport aux surfaces collées desdites plaques.
36. Procédé de production d'une tête optique, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à former un réseau de diffraction du type par réflexion ou un premier film réfléchissant (107i 407i 507) sur une première surface d'une plaque, et à former un élément (106; 406; 506) de conversion d'angle de diffusion et un premier film séparateur de faisceau (108; 408; 508) ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation sur l'autre surface de ladite plaque, indépendamment les uns des autres, former un premier élément transparent sur ladite plaque d'une manière superposée, former un élément de détection d'erreur de focalisation et un second film réfléchissant sur une première surface dudit élément transparent tout en formant un film séparateur de lumière polarisée et un second film séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation sur l'autre surface dudit élément transparent, former d'une manière superposée une plaque (118; 418; 518) à gorge en forme de V sur ledit premier élément transparent, ladite plaque à gorge en forme de V ayant une gorge en forme de V présentant une surface réfléchissante, former d'une manière superposée un troisième élément transparent sur ladite plaque à gorge en forme de V, coller une autre plaque sur ledit troisième élément transparent pour former un bloc collé, et découper ledit bloc collé en oblique par rapport aux surfaces collées desdites plaques.
37. Procédé de production d'une tête optique, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à former un réseau de diffraction (307) du type par réflexion ou un premier film réfléchissant sur une première surface d'une plaque, et à former un élément (306) de conversion d'angle de diffusion et un premier film séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation sur l'autre surface de ladite plaque indépendamment l'un de l'autre, former d'une manière superposée un premier élément transparent sur ladite plaque, former un élément (324) de détection d'erreur de focalisation et un second film réfléchissant sur une première surface dudit élément transparent, et former un second film (316) séparateur de faisceau ayant une caractéristique de sélectivité de polarisation et un troisième film réfléchissant sur l'autre surface dudit élément transparent, former d'une manière superposée un deuxième élément transparent sur ledit premier élément transparent, former un quatrième film réfléchissant sur une première surface dudit deuxième élément transparent, former d'une manière superposée une plaque de quartz (318) sur ledit deuxième élément transparent, former d'une manière superposée un troisième élément transparent sur ladite plaque de quartz, former un film séparateur de lumière polarisée sur une première surface dudit troisième élément transparent, former un quatrième élément transparent sur ledit troisième élément transparent, coller une autre plaque pour former un bloc collé, et découper ledit bloc collé en oblique par rapport aux surfaces collées desdites plaques.
38. Procédé de production d'une tête optique, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à for mer plusieurs éléments de structure comportant chacun une plaque ayant de minces films optiques formés sur celle-ci, coller lesdits plusieurs éléments de structure ensemble pour former une structure assemblée, lesdits minces films optiques étant maintenus entre les plaques adjacentes, et découper ladite structure assemblée en oblique par rapport aux surfaces collées desdites plaques.
39. Procédé selon la revendication 38, caractérisé en ce que lesdits plusieurs éléments de structure ont la même longueur dans une direction longitudinale perpendiculaire à la direction de superposition desdits éléments de structure.
40. Procédé selon la revendication 38, caractérisé en ce que lesdits plusieurs éléments de structure sont collés les uns aux autres de manière à ce que les surfaces d'extrémité desdits plusieurs éléments de structure ne soient pas disposées dans un plan commun.
41. Procédé de production d'une tête optique, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant à former un premier film séparateur de faisceau sur une plaque, former d'une manière superposée un premier élément transparent sur ladite plaque, former un élément de détection de focalisation et un film réfléchissant sur ledit élément transparent, coller une autre plaque sur ledit premier élément transparent pour former un bloc collé, et découper ledit bloc collé en oblique par rapport aux surfaces collées desdites plaques.
42. Tête optique caractérisée en ce qu'elle comporte un élément (103; 303; 403; 503) émetteur de lumière, un élément de guidage optique (104; 304; 404; 504) ayant des moyens (106; 306; 406; 506) de conversion d'angle de diffusion et un film séparateur de faisceau formant un tout sur celui-ci, et des moyens de condensation (109; 309; 409; 509) pour condenser la lumière,
dans laquelle la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière est convertie en termes d'angle de dif fusion par lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, et la lumière, convertie en termes d'angle de diffusion par lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, est réfléchie par ledit film séparateur de faisceau ou est transmise par celui-ci afin d'être guidée vers lesdits moyens de condensation, et
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion sont conçus de manière à satisfaire à la formule suivante,
0,18 < sin6î < 0,30
0,06 < sine2 < 0,17
où 61 représente l'angle de diffusion de la partie de la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, et 82 représente l'angle de diffusion de la lumière émergeant à partir desdits moyens de conversion d'angle de diffusion.
43. Tête optique selon la revendication 42, caractérisée en ce que lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion et ledit film séparateur de faisceau sont inclinés par rapport à la direction d'émission de la lumière provenant dudit élément (103; 403; 503) émetteur de lumière.
44. Tête optique selon la revendication 42 ou 43, caractérisée en ce que la direction d'émission de la lumière provenant dudit élément (103; 303; 403; 503) émetteur de lumière vers ledit élément de guidage optique est de manière générale perpendiculaire à la direction de propagation de la lumière depuis ledit élément de guidage optique vers lesdits moyens de condensation (109; 309; 409; 509).
45. Tête optique selon la revendication 43, caractérisée en ce que lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion et ledit film séparateur de faisceau sont disposés de manière générale parallèlement l'un à l'autre.
46. Tête optique comportant un élément (103; 303; 403; 503) émetteur de lumière, des éléments récepteurs de lumière, un élément de guidage optique ayant des moyens de conversion d'angle de diffusion, des moyens (116; 316; 416; 516) séparateurs de lumière polarisée et un film séparateur de faisceau formant un tout avec celui-ci, et des moyens de condensation (109; 309; 409; 509) pour condenser la lumière,
caractérisée en ce que la lumière émise par ledit élément émetteur de lumière est convertie en termes d'angle de diffusion par lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, la lumière, convertie en termes d'angle de diffusion par lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, étant réfléchie par ledit film séparateur de faisceau ou étant transmise par celui-ci afin d'être guidée vers lesdits moyens de condensation, de sorte que la lumière, condensée par lesdits moyens de condensation, soit appliquée sur un milieu optique (110; 310; 410; 510), la lumière renvoyée par ledit milieu optique étant divisée par lesdits moyens séparateurs de lumière polarisée en une composante de polarisation P et en une composante de polarisation S, et la lumière ainsi divisée étant reçue par lesdits éléments récepteurs de lumière, et
dans laquelle lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion sont conçus de manière à satisfaire à la formule suivante,
0,18 < sin6î < 0,30
0,06 < six62 < 0,17
où 61 représente l'angle de diffusion de la partie de la lumière, émise par ledit élément émetteur de lumière, qui parvient sur lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion, et 82 représente l'angle de diffusion de la lumière émergeant à partir desdits moyens de conversion d'angle de diffusion.
47. Tête optique selon la revendication 46, caractérisée en ce que lesdits éléments récepteurs de lumière sont adjacents à une première surface latérale dudit élément (104; 304; 404; 504) de guidage optique, et lesdits moyens de condensation sont dirigés vers la surface latérale (104a; 304a; 404a; 504a) dudit élément de guidage optique orientée en s'éloignant de ladite première surface latérale, et ledit élément (103; 303; 403; 503) émetteur de lumière est agencé en vis-à-vis de la surface latérale (104a; 304a; 404a; 504a) dudit élément de guidage optique disposée perpendiculairement à ladite première surface latérale.
48. Tête optique selon la revendication 46, caractérisée en ce que lesdits moyens de conversion d'angle de diffusion et ledit film séparateur de faisceau sont inclinés par rapport à la direction d'émission de la lumière provenant dudit élément émetteur de lumière.
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1998013825A2 (fr) * 1996-09-27 1998-04-02 Digital Optics Corporation Appareil a tete optique integree et procedes associes
US5886971A (en) * 1996-09-27 1999-03-23 Digital Optics Corporation Optical head structures including support substrates adjacent transparent substrates and related methods
US5912872A (en) * 1996-09-27 1999-06-15 Digital Optics Corporation Integrated optical apparatus providing separated beams on a detector and associated methods
US8153957B2 (en) 1996-09-27 2012-04-10 Digitaloptics Corporation East Integrated optical imaging systems including an interior space between opposing substrates and associated methods

Families Citing this family (57)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5910854A (en) * 1993-02-26 1999-06-08 Donnelly Corporation Electrochromic polymeric solid films, manufacturing electrochromic devices using such solid films, and processes for making such solid films and devices
US5668663A (en) * 1994-05-05 1997-09-16 Donnelly Corporation Electrochromic mirrors and devices
US6891563B2 (en) 1996-05-22 2005-05-10 Donnelly Corporation Vehicular vision system
US6556533B1 (en) * 1996-10-01 2003-04-29 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Optical pickup device
US6181666B1 (en) * 1996-10-21 2001-01-30 Olympus Optical Company, Ltd. Optical pickup
JPH10222863A (ja) * 1996-12-06 1998-08-21 Pioneer Electron Corp 光ピックアップ装置
US20010050892A1 (en) * 1997-07-11 2001-12-13 Yoshitaka Takahashi Optical disk apparatus compatible with different types of mediums
US6124886A (en) 1997-08-25 2000-09-26 Donnelly Corporation Modular rearview mirror assembly
US6326613B1 (en) 1998-01-07 2001-12-04 Donnelly Corporation Vehicle interior mirror assembly adapted for containing a rain sensor
US6172613B1 (en) 1998-02-18 2001-01-09 Donnelly Corporation Rearview mirror assembly incorporating vehicle information display
US8294975B2 (en) 1997-08-25 2012-10-23 Donnelly Corporation Automotive rearview mirror assembly
US6487016B1 (en) * 1997-08-26 2002-11-26 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Optical head
JP3638417B2 (ja) * 1997-10-24 2005-04-13 富士通株式会社 光ピックアップ
US6445287B1 (en) 2000-02-28 2002-09-03 Donnelly Corporation Tire inflation assistance monitoring system
US8288711B2 (en) 1998-01-07 2012-10-16 Donnelly Corporation Interior rearview mirror system with forwardly-viewing camera and a control
JP3407679B2 (ja) 1998-03-24 2003-05-19 日本電気株式会社 光ヘッド及び光ヘッドの製造装置
US6329925B1 (en) 1999-11-24 2001-12-11 Donnelly Corporation Rearview mirror assembly with added feature modular display
US6477464B2 (en) * 2000-03-09 2002-11-05 Donnelly Corporation Complete mirror-based global-positioning system (GPS) navigation solution
US6693517B2 (en) 2000-04-21 2004-02-17 Donnelly Corporation Vehicle mirror assembly communicating wirelessly with vehicle accessories and occupants
JP2000182253A (ja) * 1998-12-15 2000-06-30 Sony Corp 情報記録再生装置
JP3437517B2 (ja) * 1999-02-16 2003-08-18 キヤノン株式会社 二次元位相型光学素子の作製方法
JP2001056952A (ja) * 1999-08-19 2001-02-27 Hitachi Ltd 光ヘッド装置およびその製造方法
US6903756B1 (en) * 1999-10-14 2005-06-07 Jarbridge, Inc. Merged images viewed via a virtual storage closet
KR100516786B1 (ko) 2000-02-21 2005-09-22 마츠시타 덴끼 산교 가부시키가이샤 광 픽업 장치
US7167796B2 (en) 2000-03-09 2007-01-23 Donnelly Corporation Vehicle navigation system for use with a telematics system
WO2001064481A2 (fr) 2000-03-02 2001-09-07 Donnelly Corporation Systeme de miroir video integrant un module accessoire
WO2007053710A2 (fr) 2005-11-01 2007-05-10 Donnelly Corporation Retroviseur interieur a affichage
US7370983B2 (en) 2000-03-02 2008-05-13 Donnelly Corporation Interior mirror assembly with display
WO2001069597A1 (fr) * 2000-03-15 2001-09-20 Kabushiki Kaisha Toshiba Substrat pour tete optique et son procede de fabrication
US6909687B2 (en) * 2000-03-29 2005-06-21 Sanyo Electric Co., Ltd. Optical pickup with a diffraction element consist of six regions providing spatial variation corresponding to a focas state
JP2002109778A (ja) * 2000-09-29 2002-04-12 Pioneer Electronic Corp 光ピックアップ装置
JP2002163837A (ja) * 2000-11-27 2002-06-07 Pioneer Electronic Corp 光ピックアップ装置及びレーザダイオードチップ
US7581859B2 (en) 2005-09-14 2009-09-01 Donnelly Corp. Display device for exterior rearview mirror
US7255451B2 (en) 2002-09-20 2007-08-14 Donnelly Corporation Electro-optic mirror cell
AU2002251807A1 (en) 2001-01-23 2002-08-19 Donnelly Corporation Improved vehicular lighting system for a mirror assembly
EP1300698B1 (fr) * 2001-10-01 2011-11-02 Sony Corporation Prisme sélecteur de polarisation pour projecteur
EP1304586A3 (fr) * 2001-10-19 2004-01-07 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Elément optique, méthode de fabrication de cet élément optique et tête optique l'utilisant
US7146064B2 (en) * 2001-12-21 2006-12-05 Gsi Group Corporation System and method for producing optical circuits
TWI320568B (en) 2002-03-20 2010-02-11 Panasonic Corp Control method for focus and tracking in pickup apparatus
US6918674B2 (en) 2002-05-03 2005-07-19 Donnelly Corporation Vehicle rearview mirror system
US7329013B2 (en) 2002-06-06 2008-02-12 Donnelly Corporation Interior rearview mirror system with compass
EP1514246A4 (fr) 2002-06-06 2008-04-16 Donnelly Corp Systeme de miroir de courtoisie interieur a boussole
JP2004127482A (ja) * 2002-08-07 2004-04-22 Sharp Corp 光ピックアップ装置
US7274501B2 (en) * 2002-09-20 2007-09-25 Donnelly Corporation Mirror reflective element assembly
WO2004103772A2 (fr) 2003-05-19 2004-12-02 Donnelly Corporation Assemblage de retroviseur pour vehicule
US7310177B2 (en) 2002-09-20 2007-12-18 Donnelly Corporation Electro-optic reflective element assembly
JP4100155B2 (ja) * 2002-12-05 2008-06-11 オムロン株式会社 発光光源、発光光源アレイ及び当該発光光源を用いた機器
US7446924B2 (en) 2003-10-02 2008-11-04 Donnelly Corporation Mirror reflective element assembly including electronic component
US7308341B2 (en) 2003-10-14 2007-12-11 Donnelly Corporation Vehicle communication system
JP3836483B2 (ja) * 2004-08-25 2006-10-25 シャープ株式会社 光集積ユニットおよびそれを備えた光ピックアップ装置
US20060086898A1 (en) * 2004-10-26 2006-04-27 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Method and apparatus of making highly repetitive micro-pattern using laser writer
US7626749B2 (en) 2005-05-16 2009-12-01 Donnelly Corporation Vehicle mirror assembly with indicia at reflective element
US20080049583A1 (en) * 2006-08-25 2008-02-28 Tatsuro Ide Optical pickup device
US8958070B2 (en) * 2007-05-29 2015-02-17 OptoTrace (SuZhou) Technologies, Inc. Multi-layer variable micro structure for sensing substance
US8154418B2 (en) 2008-03-31 2012-04-10 Magna Mirrors Of America, Inc. Interior rearview mirror system
CN108803070A (zh) * 2017-05-02 2018-11-13 颢天光电股份有限公司 装配装置及其方法
CN108803069A (zh) * 2017-05-02 2018-11-13 颢天光电股份有限公司 装配装置及其方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6427043A (en) * 1987-07-23 1989-01-30 Olympus Optical Co Optical pickup device
EP0372629A2 (fr) * 1988-12-05 1990-06-13 Koninklijke Philips Electronics N.V. Dispositif de balayage d'une face d'information avec un rayonnement optique
US5303221A (en) * 1992-06-10 1994-04-12 Pioneer Electronic Corporation Optical pickup for an optical disc reproducing system

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1091966A (fr) * 1976-10-15 1980-12-23 Chiaki Kojima Appareil de lecture de signaux enregistres sur support
JPS5971141A (ja) * 1982-10-14 1984-04-21 Mitsubishi Electric Corp 光学的信号読出し装置
JPS62117150A (ja) * 1985-11-15 1987-05-28 Alps Electric Co Ltd 光学式ピツクアツプ
JPH01273238A (ja) * 1988-04-25 1989-11-01 Sony Corp 光学ヘッド装置
DE68909663T2 (de) * 1988-04-26 1994-04-07 Philips Nv Anordnung zum optischen Abtasten eines magneto-optischen Aufzeichnungsträgers.
US5200946A (en) * 1991-10-02 1993-04-06 Honeywell Inc. Simple magneto-optic rewritable head for roughedized environments
JP3167171B2 (ja) * 1992-03-09 2001-05-21 アルプス電気株式会社 光ヘッド
JP3366017B2 (ja) * 1992-03-13 2003-01-14 アルプス電気株式会社 光ヘッド
JP3255306B2 (ja) * 1992-12-30 2002-02-12 ソニー株式会社 光磁気検出器及び光磁気デイスク装置

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6427043A (en) * 1987-07-23 1989-01-30 Olympus Optical Co Optical pickup device
EP0372629A2 (fr) * 1988-12-05 1990-06-13 Koninklijke Philips Electronics N.V. Dispositif de balayage d'une face d'information avec un rayonnement optique
US5303221A (en) * 1992-06-10 1994-04-12 Pioneer Electronic Corporation Optical pickup for an optical disc reproducing system

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 013, no. 210 (P - 872) 17 May 1989 (1989-05-17) *

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1998013825A2 (fr) * 1996-09-27 1998-04-02 Digital Optics Corporation Appareil a tete optique integree et procedes associes
WO1998013825A3 (fr) * 1996-09-27 1998-08-06 Digital Optics Corp Appareil a tete optique integree et procedes associes
US5872762A (en) * 1996-09-27 1999-02-16 Digital Optics Corporation Optical head structures including electronic devices adjacent transparent substrates and related methods
US5886971A (en) * 1996-09-27 1999-03-23 Digital Optics Corporation Optical head structures including support substrates adjacent transparent substrates and related methods
US5912872A (en) * 1996-09-27 1999-06-15 Digital Optics Corporation Integrated optical apparatus providing separated beams on a detector and associated methods
US6104690A (en) * 1996-09-27 2000-08-15 Digital Optics Corporation Integrated optical apparatus and associated methods
US6522618B1 (en) 1996-09-27 2003-02-18 Digital Optics Corp. Integrated optical apparatus and associated methods
US8153957B2 (en) 1996-09-27 2012-04-10 Digitaloptics Corporation East Integrated optical imaging systems including an interior space between opposing substrates and associated methods

Also Published As

Publication number Publication date
JPH08161768A (ja) 1996-06-21
US5790502A (en) 1998-08-04
US5978344A (en) 1999-11-02
JP2806293B2 (ja) 1998-09-30
NL1001343C2 (nl) 1998-07-15
FR2725547B1 (fr) 1999-03-05
NL1001343A1 (nl) 1996-04-09

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