FR2511885A1 - Procede de separation de vapeur d'electrolyte d'un courant de gaz contenant de la vapeur d'eau - Google Patents
Procede de separation de vapeur d'electrolyte d'un courant de gaz contenant de la vapeur d'eau Download PDFInfo
- Publication number
- FR2511885A1 FR2511885A1 FR8214503A FR8214503A FR2511885A1 FR 2511885 A1 FR2511885 A1 FR 2511885A1 FR 8214503 A FR8214503 A FR 8214503A FR 8214503 A FR8214503 A FR 8214503A FR 2511885 A1 FR2511885 A1 FR 2511885A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- electrolyte
- vapor
- process according
- cooled
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 title claims abstract description 31
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 13
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 150000005323 carbonate salts Chemical class 0.000 claims 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 26
- 239000011244 liquid electrolyte Substances 0.000 abstract 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 13
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 9
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 5
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 3
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 2
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 2
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 241000282320 Panthera leo Species 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000004063 acid-resistant material Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000003796 beauty Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0027—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by direct contact between vapours or gases and the cooling medium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0003—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by using heat-exchange surfaces for indirect contact between gases or vapours and the cooling medium
- B01D5/0009—Horizontal tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
- F28B1/02—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser using water or other liquid as the cooling medium
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04082—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration
- H01M8/04089—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration of gaseous reactants
- H01M8/04119—Arrangements for control of reactant parameters, e.g. pressure or concentration of gaseous reactants with simultaneous supply or evacuation of electrolyte; Humidifying or dehumidifying
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN PROCEDE DE SEPARATION DE VAPEUR D'ELECTROLYTE D'UN COURANT GAZEUX CONTENANT DE LA VAPEUR D'EAU DANS UNE PILE A COMBUSTIBLE. ON REFROIDIT LE COURANT GAZEUX CONTENANT LA VAPEUR D'ELECTROLYTE, PAR EXEMPLE DANS UN ECHANGEUR DE CHALEUR 3, JUSQU'A UNE TEMPERATURE INFERIEURE A SA TEMPERATURE D'EVAPORATION MAIS SUPERIEURE A LA TEMPERATURE D'EVAPORATION DE L'EAU, ON MET EN CONTACT LE COURANT GAZEUX AINSI REFROIDI AVEC DES PLAQUES 7 D'UN CONDENSEUR PASSIF A AIRE DE SURFACE ELEVEE POUR CONDENSER LA VAPEUR D'ELECTROLYTE ET ELIMINER L'ELECTROLYTE LIQUIDE CONCENTRE CONDENSE DU COURANT GAZEUX. L'INVENTION EST, PAR EXEMPLE, UTILISABLE DANS LES PILES A COMBUSTIBLE POUR SEPARER L'ACIDE PHOSPHORIQUE DES GAZ D'ECHAPPEMENT DANS LA CATHODE.
Description
Ld prébente invention concerne un prucéde du J séparation de vapeur
d'électrolyte d'un courant de gaz
contenant de la vapeur d'eau dans unt pile à combustiblu.
Au cours du fonctionnement d'une pile à comlnbusti- ble, de l'air o un autre oxydant est pompé en grand volume
au-delà du côté cathode de la pile à combustible.
En passant la cathode, la quantité d'oxygène (dans le cas de l'air) s'appauvrit et de la vapeur d'eau est absorbée par l'air appauvri en oxygène et est éloignée de la cathode sous forme gaz expulsé Une quantité substantielle de la vapeur d'électrolyte est également entraînée hors de la pile à combustible en cet endroitensemble avec ces gaz, à cause des températures élevées de fonctionnement de la pile à combustible qui tendent à provoquer l'évaporation de l'électrolyte Par exemple, les piles à combustible typiquement fonctionnent à 204 C en produisant des vapeurs d'acide phosphorique Un fonctionnement efficace de la pile à combustible impose que la vapeur d'eau soit récupérée,
par exemple pour la réaction dans un dispositif de reforma-
ge de la vapeur Cependant, en plus;ce l'eau contenant de l'acide phosphorique est inutilisable dans des buts de reformage de b vapeur, elle est également hautement
corrosive pour tout système de condensation de l'eau.
Des échangeurs de chaleur compliqués de granc volulmus ont été utilisés pour liquéfier les mélanges de gaz qui sont ensuite ultérieurement séparés en leur; constituants Voir les brevets US Nos 3 511 715 et 3 222 223 Un autre procédé habituel est l'utilisation de condenseurs d'eau, la vapeur d'électrolyte étant condensée et séparée ultérieurement Voir par exemple, les brevets US Nos 4037 024 et 4 040 435 D'autres tentatives de séparation des acides des courants gazeux ont comporté l'utilisation des dispositifs éliminateurs de brouillard iiabitue (voir le brevet US NO 3 948 624) et l'utilisation
d'un courant fluide (voir le brevet US No 3 865 929).
Par conséquent, un système pour enlever et récupérer l'électrolyte d'un tel courant gazeux qui est relativement simple et efficace serait hautement souhaitable
4 u dans la technique.
-2- La présente iinventhr J uh Cerne u pl; ucdé ptur enlever l'électrolyte d'un courant de gaz d'une pile a colimbustible Le courant de gaz contenant l'électrolyte est d'abord refroidi jusqu'à une tempérdture inférieure à la température d'évaporation d'électrolyte, et passe ensuite sur un condenseur non refroidi passif a aire de surface élevée Les surfaces de condensatior sont disposées à 11 i Lcr de façon/ une aire de surface suffisante, ui, durée de séjour suffisante et une distance de diffusion moléculaire suffisamment petite pour permettre l'agglomération et la condensation de l'électrolyte, sans condenser d'autres
constituants du courant gazeux telsque l'eau.
Pour que l'invention puisse être mieux comprise, référence est faite aux figures suivantes o: les figures 1 et 2 montrent des systèmes typiques
selon la présente invention.
Les figures 3 a, 3 b et 3 c représentent des exemples d'éléments de condensation utiles pour la présente
invention.
La première étape du procédé selon la présente
invention consiste à refroidir la vapeur d'électrolyte.
On refroidi la vapeur d'électrolyte initiallement jusqu'à une température inférieure à sa température d'évaporation qui peut être déterminée à partir a'un diagramme de phase
liquide-gaz pour l'électrolyte particulier.
Par exemple pour un électrolyte d'acide phosphorique, on a déterminé qu'un refroidissement de l'air s'échappant de la pile à combustible jusqu'à environ 127 C était i suffisant pour provoquer la condensation sur les plaques de condensation passives de plus de 901 de l'acide dans le gaz Bien que tout échangeur de chaleur habituel qui résiste à la corrosion dans le système (figure 1) puisse être utilisé pour cette étape de refroidissement, un dispositif de refroidissement par pulvérisation (figure 2) ou un sac de refroidissement en plastique peut également être utilisé Moins d'énergie (jusqu'à 900 moins) est utilisée au cours de cette étape que lors d'une condensation habite/een utilisant des échangeurs de chaleur,
4 'U étant donné que le refroidissement et non pas la condensa-
251 1885
tion est lu but En utilisant des buses de pulverisa Lion
habituelle, ( 21 dans la figure 2), soit un gaz de refroidls-
sement tel que de l'air soit un liquide de refroidissement vaporisable tel que l'eau peuvent être injectés dans le
courant gazeux.
Le courant de gaz ainsi refroidi est ensuite
passé sur un conden Lur à grande airude surface.
Le condenseur est un condenseur passif c'est-à-dire non refroidi qui fournit la surface pour l'aqgjomération
et la condensation des molécules d'électrolyte refroidies.
Les surices de condensation ont une dimension telle et sont écartées l'une de l'autre de telle façon qu'elle cr&ntune aire de surface suffisante, une durée de séjour suffisante et une distance de diffusion moléculaire suffisamment petite pour permettre l'agglomération et la condensation de l'électrolyte sans condenser d'autres constituents du courant gazeux tel que l'eau Le courant gazeux poursuit son mouvement et l'électrolyte est enlevé par drainage du liquide concentré depuis la chambre de condensation Après que l'acide ait été enlevée, la chaleur et la vapeur d'eau sont extraits du gaz résiduel
en faisant passer lu gaz traité sur des tubes de conden-
sation habituels.
Les avantages de ce système par rapport aux
autres techniques d'élimination de l'acide telsque l'élimi-
nation chimique à sec et les dispositifs d'épuration lhabituels des acides par barbotage sont la dimension réduite, les dépenses réduites y compris les dépenses pour le fonctionnement, et un entretien réduit Ceci est le résultat direct de l'utilisation d'un condenseur passif pour l'étape critique et le haut rendement de ce procédé pour enlever environ 90 % 99 % de l'acide du courant de gaz Un autre avantage du système selon s 35 la présente invention est sa simplicité en /,ijeant
aucun joint critique et une très faible chut de pression.
La faible chute de pression est le résultat de la disposi-
tion et du désign des plaques de condensation de façon à produire un coarant laminaire non turbulent Les 4 u plaques pdrallèles représentées dans les figures dé 6 montrent -4- un arrangement qui créerait Un tel courant Ainsi qu'on l'a indiqué ci-dessus, des plaques sont préférées,
cependant on peut également utiliser d'autres formes.
Du S Bien que la présente invention à princip Ilement étée décrite pour la séparation de l'acide phosphlorique o d'autres électrolytes d'un courant gazeux, toute matière condensable peut être séparée du courant gazeux par le système selon l'invention Ce système a également une utilité particulière pour les grands systèmes à carbonate n' en fusion pour lesquels/existent habituellement pas de
bons dispositifs d'épuration chimique.
Exemple
Dans un système de pile à combustible conçu pour fournir 40 kw d'énergie continuellement durant au
moins 20 000 heures, on produit 225 kg/hr de gaz d'échappe-
ment à la cathode Un condenseur de vapeur d'électrolyte selon la présente invention comprenant 14 échangeurs de chlaleur refroidis à l'eau, en acier inoxydable, enduits de Teflon et 50 condenseurs passifs à particules de carbone moulé, tous les deux ayant des dimensions de 30,5 cm x 12,7 cm était réalisé comme il est décrit dans la figure 1 Les condenseurs avaient environ 0,5 cm d'écartement entre chaque plaque, et les plaques d'échanges de chaleur avaient environ 1,27 cm d'écartement entre chaque plaque Le gaz d'échappement de la cathode sortant de la pile à combustible à une température d'environ 193 C était amené dans le condenseur d'électrolyte Le gaz contenait environ 1,5 x -3 kg/hlr d'acide phosphorique et en sortant du condenseur
3 u d'électrolyte, sensiblement la totalité d'acide phosphori-
que a été élimin Cette élimination a été qualitative-
i:,ent mesurée en Disposant des tiges de borosilicate un amont et en aval des surfaces de condensation passives, et en observant des tiges sévèrement corrodées en amont 3 J alors que celles en aval n'avaient pas l'air touchéQ; Dans la figure 1, le symbole de référence i
représente l'enceinte entourant le condenseur et l'e-
ch Iangeur de chaleur qui est généralement en une matière résista à l'acide te 1 ique de l'acier inoxydable 4 () enduit de Tleflon Le gaz d'échappement de la cathode pénète en 2 et est ilitiale'llnt rtfroiui par l'uclaiigeur de cnaleur 3 réalisé, dans le présent cas,en une série de plaques 4 en acier lnoxydable enduis-de Teflonij raccorda S l'entrée de liquide de refroidissement 5 et la sortie 6 Après avoir passé l'échangeur de chaleur le gaz d'échappement de la cathode ainsi refroidi passe sur des plaques 7 de condenseur passif o les gouttelettes 8 d'acide se folrtntet tiabntau fond de la chambre 1 La chambre possède un plancher 9 en pente qui permet l'accumulation de l'acide 10 et la formation finale d'une mare 11 d'acide (montréedans la figure 2) qui peut
être aspirée par le conduit 12 Les plaques 7 de condensa-
tion passives peuvent être en toute matière résistante à l'acide tell-ue des plaques de graphite moule Qes plaques de Teflon peuvent également être utilisées En outre, les tubes montrés dans la figure 3 peuvent être utilises empilés vertica ement, c'est-à-dire permettant le passage du gaz dans la même direction que les plaques des figures 1 et 2 Ce système fonctionne à pression atmosphérique, bien qu'il puisse fonctionner à des
pressions plus élevées ou plus basses avec des modifica-
tbns correspondantes dû jradients de température, écoulement de gaz, etc. La figure 2 représente un système similaire avec toutes les caractéristiques définies dans la figure
1, à l'exception de l'utilisation de buses de pulvérisa-
tion 21 au lieu de l'échangeur de chaleur 3 de la figure 1.
T'out fluiue de refroidissement non réactif avec l'élec-
trolyte peut être forcé à travers des buses de pulvérisa-
tion 21, par exemple de l'air ou l'eau ou un gaz inerte.
La volatilisation des fluides, te sque l'eau, aide éga-
lement au refroidissement Dans les deux figures, le symbole de référence 13 représente le conduit de sortie du condenseur d'électrolyte lorsque le gaz traité est soumis à des condenseurs habituels pour extraire la
cnaleur et l'eau.
Les figures 3 A, 3 B et 3 C montrent divers types de condenseurs qui peuvent être utilisés dans la présente invention La figure 3 représente un condenseur du type à ci Jceu; la figure 31 B mnontru un cundei seur tubulaire contteinanl un taimis-cliicane lu pforeux; et la figure 3 C montru Uni counuenseur tubulaire 3 Ainsl qu'on l'a nmuitre D ci-dessus, en plus des économies d'é 1 er-gie créés par ces con(denseurs passifs, l'utilisation de ce système crée une faible chute de pression, réduisant également
au minimum les exigences d'énergie du système.
D'autres nouveaux aspects de la présenteinven-
Iu tion comprennent la séparation de la fonction de transfert de chaleur de la fonction de transfert de la masse Un condenseur d'acide doit être un dispositif de transfert
de ass efficace à cause de la faible concentra-
tion de vapeur d'acide dans le courant Ceci exige de faibles passages d'écoulement et une aire de surface
élevée o une durée de résidence longue pour l'aggloméra-
tion des gouttelettes En même temps, le transfert thermi-
que exigé est faible et peut être satisfait en dépensant assez peu d'énergie La beauté du système selon la présente invention es, qu'un petit échangeur de chaleur relativement inefficace puut être utilisé pour refroidir la vapeur suivi par un condenseur isothermique compact et de courtes distances de diffusion En fournissant l'airede surface
adéquate, la dimension générale (et le prix) d'un tel systé-
me ensemble avec les dispositions réduites des surfaces de transfert de chaleur pour condenser l'acide représente un progrès certain dans la technique Ce condenseur, donc, n'est pas similaire à un échangeur de chaleur habituel, nimais fournit simplement le mécanisme pour une vaoeur déjà refroidis afin de condenser par condensation peiculairepar
opposition à une nucleation des gouttelettes.
Bien entendu diverses modifications peuvent être utilisées par l'homme de l'art au procédé qui vient d'être décrit uniquement à titre d'exemple non limitatif
j' sans sortir du cadre de l'invention.
1 1885
-7-
Claims (7)
1 Procédé de séparation de vapeur d'électrolyte: d'un courant gazeux contenant de la vapeur d'eau dans une pile à combustible, caractérisée en ce qu'il consiste à
refroidir le courant gazeux contenant la vapeur d'électroly-
te jusqu'à une température inférieure à sa température d'évaporation nais supérieure à la température d'évaporation
de l'eau, à mettre en contact le cou rant gazeux ainsi refroi-
di avec un condenseur passif à airede surface élevée
pour condenser la vapeur d'électrolyte et éliminer l'électro-
lyte liquide concentré condensé du courant gazeux.
2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le courant gazeux est refroidi au moyen d'un
échangeur de chaleur.
3 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le courant gazeux est refroidi par injection
d'un fluide de refroidissement.
4 Procédé selon la revendication 3, caractérisé
en ce que le fluide est de l'eau ou de l'air.
Procédé selon l'une quelconque des revendications
I à 4, caractérisé en ce que l'électrolyte est de l'acide phosphorique.
6 Procédé selon l'une quelconque des revendications
1 à 4, caractérisé en ce que l'électrolyte est un sel de carbonate. 7 Procédé selon la revendication 1, caractérise en ce que le condenseur passif est constitué par une pluralité
de plaques, parallèles légèrement écartées.
8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé
en ce que les plaques sont en carbone.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/297,481 US4372759A (en) | 1981-08-28 | 1981-08-28 | Electrolyte vapor condenser |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2511885A1 true FR2511885A1 (fr) | 1983-03-04 |
FR2511885B1 FR2511885B1 (fr) | 1985-04-19 |
Family
ID=23146498
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8214503A Granted FR2511885A1 (fr) | 1981-08-28 | 1982-08-24 | Procede de separation de vapeur d'electrolyte d'un courant de gaz contenant de la vapeur d'eau |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4372759A (fr) |
JP (1) | JPS5843203A (fr) |
AU (1) | AU546830B2 (fr) |
BR (1) | BR8204858A (fr) |
CA (1) | CA1178331A (fr) |
DE (1) | DE3229286A1 (fr) |
FR (1) | FR2511885A1 (fr) |
GB (1) | GB2105600B (fr) |
MX (1) | MX159811A (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0181134A2 (fr) * | 1984-10-29 | 1986-05-14 | Engelhard Corporation | Batterie de piles à combustible comportant des moyens de récupération de l'électrolyte |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2125703A (en) * | 1982-08-30 | 1984-03-14 | United Technologies Corp | Device for removing electrolyte from electrochemical cell exhaust gases |
US4565177A (en) * | 1983-09-09 | 1986-01-21 | Cummins Engine Company, Inc. | Unitized cross tie aftercooler assembly |
JPS6087824A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス中のオイル回収方法 |
US4530886A (en) * | 1984-12-06 | 1985-07-23 | United Technologies Corporation | Process for humidifying a gaseous fuel stream |
US4539267A (en) * | 1984-12-06 | 1985-09-03 | United Technologies Corporation | Process for generating steam in a fuel cell powerplant |
US4533607A (en) * | 1984-12-06 | 1985-08-06 | United Technologies Corporation | Process for removing electrolyte vapor from fuel cell exhaust gas |
US4726819A (en) * | 1985-06-25 | 1988-02-23 | The Brook Club, Inc. | Process and apparatus for recovering oil component from dry-distilled gas flow or solid polymer wastes |
US5173307A (en) * | 1991-01-09 | 1992-12-22 | Herman Miller, Inc. | Foam-rebonding mold |
CA2157841A1 (fr) * | 1994-09-12 | 1996-03-13 | Gregory T. Bielawski | Controle de la toxicite de l'air et extraction des vapeurs de gaz de combustion au moyen d'echangeurs de chaleur pour laveur d'air |
JP2000256856A (ja) * | 1999-03-11 | 2000-09-19 | Tokyo Electron Ltd | 処理装置及び処理装置用真空排気システム及び減圧cvd装置及び減圧cvd装置用真空排気システム及びトラップ装置 |
US6531238B1 (en) | 2000-09-26 | 2003-03-11 | Reliant Energy Power Systems, Inc. | Mass transport for ternary reaction optimization in a proton exchange membrane fuel cell assembly and stack assembly |
US6832647B2 (en) | 2002-04-02 | 2004-12-21 | Modine Manufacturing Company | Integrated condenser/separator for fuel cell exhaust gases |
US6746516B2 (en) * | 2002-06-10 | 2004-06-08 | James A. Titmas | Method and apparatus for treating air emissions and recovering products therefrom |
US7237406B2 (en) * | 2004-09-07 | 2007-07-03 | Modine Manufacturing Company | Condenser/separator and method |
US8367256B2 (en) * | 2008-01-09 | 2013-02-05 | Fuelcell Energy, Inc. | Water recovery assembly for use in high temperature fuel cell systems |
US8652694B2 (en) * | 2008-03-04 | 2014-02-18 | Fuelcell Energy, Inc. | Water recovery assembly for transferring water from fuel cell cathode exhaust |
GB2464946B (en) * | 2008-10-30 | 2012-05-16 | Intelligent Energy Ltd | Fuel cell cooling |
WO2010071615A1 (fr) * | 2008-12-16 | 2010-06-24 | Utc Power Corporation | Condenseur à membrane résistant à la corrosion pour la récupération de l'électrolyte d'une pile à combustible |
US8623561B2 (en) * | 2009-01-21 | 2014-01-07 | Clearedge Power Corporation | Acid dilution device in condenser of phosphoric acid fuel cell |
WO2010085242A1 (fr) * | 2009-01-21 | 2010-07-29 | Utc Power Corporation | Échangeur de chaleur à condensation pour pile à combustible acide |
WO2010120276A1 (fr) * | 2009-04-13 | 2010-10-21 | Utc Power Corporation | Échangeur de chaleur à condensation pour système de pile à combustible |
US9297387B2 (en) | 2013-04-09 | 2016-03-29 | Harris Corporation | System and method of controlling wrapping flow in a fluid working apparatus |
US9303514B2 (en) | 2013-04-09 | 2016-04-05 | Harris Corporation | System and method of utilizing a housing to control wrapping flow in a fluid working apparatus |
US9574563B2 (en) | 2013-04-09 | 2017-02-21 | Harris Corporation | System and method of wrapping flow in a fluid working apparatus |
US9303533B2 (en) | 2013-12-23 | 2016-04-05 | Harris Corporation | Mixing assembly and method for combining at least two working fluids |
US20150176914A1 (en) * | 2013-12-23 | 2015-06-25 | Harris Corporation | Condenser assembly and methods of separation of liquids and vapors |
US10730032B2 (en) | 2018-05-16 | 2020-08-04 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Polymer flake degassing system and methods |
USD1022961S1 (en) * | 2020-03-10 | 2024-04-16 | Sa Evs Broadcast Equipment | Audio visual appliance |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1957006A (en) * | 1927-04-27 | 1934-05-01 | Sulphide Corp | Method of and apparatus for condensing sulphur |
US2675891A (en) * | 1949-04-01 | 1954-04-20 | Schweizerhall Saeurefab | Process for the separation of metal chlorides from chlorination gases |
DE2413127A1 (de) * | 1974-03-19 | 1975-09-25 | Brueckner Trockentechnik Kg | Verfahren und vorrichtung zum abscheiden von kondensierbaren verunreinigungsstoffen aus einem abgasstrom |
US3923098A (en) * | 1974-02-14 | 1975-12-02 | Singer Co | Forced air heat exchange unit with improved condensate removal construction |
US4037024A (en) * | 1973-02-09 | 1977-07-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fuel cell product-water management system |
US4040435A (en) * | 1974-11-18 | 1977-08-09 | Exxon Research And Engineering Company | Fuel cells and methods of operating them |
DE2801328A1 (de) * | 1978-01-13 | 1979-07-19 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur kuehlung von koksofengas |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3222223A (en) * | 1961-10-27 | 1965-12-07 | Allis Chalmers Mfg Co | System for fuel cells |
US3531326A (en) * | 1965-05-12 | 1970-09-29 | Carrier Corp | Method of generating electricity using gas to recycle liquid reactant |
US3511715A (en) * | 1966-01-07 | 1970-05-12 | Valley Co Inc | Method and apparatus for direct conversion of thermal energy to electrical energy |
US3865929A (en) * | 1972-10-11 | 1975-02-11 | Du Pont | Hydrogen fluoride recovery process |
US3948624A (en) * | 1974-02-04 | 1976-04-06 | Union Carbide Corporation | Removal of sulfur compounds from gas streams |
JPS5141328A (en) * | 1974-10-07 | 1976-04-07 | Mitsubishi Chem Ind | Kurorohoomeetoruino renzokutekiseizoho |
JPS592837B2 (ja) * | 1978-09-08 | 1984-01-20 | ロ−ゼンブラツド.コ−ポレ−シヨン | 揮発性物質により汚染された蒸気の選択的凝縮方法ならびに上記方法を実施する装置 |
US4239511A (en) * | 1978-12-14 | 1980-12-16 | Krupp-Koppers Gmbh | Process and apparatus for cooling coke oven gas |
JPS5843921Y2 (ja) * | 1979-07-03 | 1983-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 分離装置 |
-
1981
- 1981-08-28 US US06/297,481 patent/US4372759A/en not_active Expired - Fee Related
-
1982
- 1982-08-05 DE DE19823229286 patent/DE3229286A1/de active Granted
- 1982-08-09 CA CA000409064A patent/CA1178331A/fr not_active Expired
- 1982-08-19 BR BR8204858A patent/BR8204858A/pt unknown
- 1982-08-24 GB GB08224222A patent/GB2105600B/en not_active Expired
- 1982-08-24 FR FR8214503A patent/FR2511885A1/fr active Granted
- 1982-08-27 JP JP57149031A patent/JPS5843203A/ja active Granted
- 1982-08-27 AU AU87779/82A patent/AU546830B2/en not_active Ceased
- 1982-08-27 MX MX194197A patent/MX159811A/es unknown
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1957006A (en) * | 1927-04-27 | 1934-05-01 | Sulphide Corp | Method of and apparatus for condensing sulphur |
US2675891A (en) * | 1949-04-01 | 1954-04-20 | Schweizerhall Saeurefab | Process for the separation of metal chlorides from chlorination gases |
US4037024A (en) * | 1973-02-09 | 1977-07-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fuel cell product-water management system |
US3923098A (en) * | 1974-02-14 | 1975-12-02 | Singer Co | Forced air heat exchange unit with improved condensate removal construction |
DE2413127A1 (de) * | 1974-03-19 | 1975-09-25 | Brueckner Trockentechnik Kg | Verfahren und vorrichtung zum abscheiden von kondensierbaren verunreinigungsstoffen aus einem abgasstrom |
US4040435A (en) * | 1974-11-18 | 1977-08-09 | Exxon Research And Engineering Company | Fuel cells and methods of operating them |
DE2801328A1 (de) * | 1978-01-13 | 1979-07-19 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur kuehlung von koksofengas |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0181134A2 (fr) * | 1984-10-29 | 1986-05-14 | Engelhard Corporation | Batterie de piles à combustible comportant des moyens de récupération de l'électrolyte |
EP0181134A3 (en) * | 1984-10-29 | 1986-12-30 | Engelhard Corporation | Fuel cell system having electrolyte reclaiming means |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2105600B (en) | 1984-12-05 |
GB2105600A (en) | 1983-03-30 |
MX159811A (es) | 1989-09-04 |
JPS6361041B2 (fr) | 1988-11-28 |
US4372759A (en) | 1983-02-08 |
FR2511885B1 (fr) | 1985-04-19 |
CA1178331A (fr) | 1984-11-20 |
AU546830B2 (en) | 1985-09-19 |
JPS5843203A (ja) | 1983-03-12 |
AU8777982A (en) | 1983-03-03 |
DE3229286C2 (fr) | 1988-09-15 |
DE3229286A1 (de) | 1983-03-10 |
BR8204858A (pt) | 1983-08-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2511885A1 (fr) | Procede de separation de vapeur d'electrolyte d'un courant de gaz contenant de la vapeur d'eau | |
EP1750823B1 (fr) | Procede et installation de dessalement d'eau de mer par distillation a effets multiples avec compression mecanique et thermique, de vapeur | |
US11608285B2 (en) | In-situ resource utilization-derived water purification and hydrogen and oxygen production | |
CA1336267C (fr) | Procede et dispositif de reduction dans des fumees contenant des elements condensables, de la teneur en elements incondensables solubles dans les elements condensables | |
KR101578958B1 (ko) | 연료전지 캐소드 배기로부터 물을 전달하기 위한 물 회수 조립체 | |
FR2593802A1 (fr) | Installation de purification de l'eau | |
CA2230092C (fr) | Procede de desacidification avec production de gaz acides en phase liquide | |
EP2354710B1 (fr) | Dispositif et procédé de récupération de chaleur dans les fumées d'une centrale thermique | |
FR2938320A1 (fr) | Installation integree de separation d'air et de chauffage d'eau destinee a une chaudiere | |
EP3658509A1 (fr) | Unite de dessalement d'eau par compression mecanique de vapeur | |
EP0238592B2 (fr) | Procede pour l'extraction selective de l'h2s d'un gaz en contenant | |
FR2926227A1 (fr) | Procede de separation avec recyclage du gaz de stripping | |
EP3389832B1 (fr) | Système de régénération membranaire d'un solvant de captage de gaz acide | |
EP3723888A1 (fr) | Separateur de phases pour pile a combustible | |
FR2532478A1 (fr) | Dispositif pour separer un electrolyte des gaz effluents d'une pile a combustible | |
EP3969141A1 (fr) | Purification d'eau dérivée d'utilisation de ressources in situ et production d'hydrogène et d'oxygène | |
EP0265300A1 (fr) | Appareil à distiller par évaporation sous vide | |
WO2020115168A1 (fr) | Procédé et système de traitement membranaire pour le dégazage d'effluents aqueux issus d'un circuit primaire de centrale nucléaire | |
FR2665245A1 (fr) | Unite de concentration d'une solution thermosensible, notamment du mout de raisin. | |
FR2637510A1 (fr) | Procedes et dispositifs pour secher de l'air a basse temperature | |
CN2320317Y (zh) | 渗透汽化板框式分离器 | |
FR2939051A1 (fr) | Installation de traitement de liquides notamment pour le traitement d'effluents | |
EP4424406A1 (fr) | Procédé et appareil de lavage d'un flux gazeux | |
WO2024200108A1 (fr) | Dispositif et procédé pour purifier un fluide en phase liquide | |
FR3128589A1 (fr) | Système électrochimique et procédé de production d’hydrogène par électrolyse de l’eau découplée, comportant une étape de désoxygénation de l’électrolyte |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |