FI97397C - Hapettumista kestävä metalliseos - Google Patents
Hapettumista kestävä metalliseos Download PDFInfo
- Publication number
- FI97397C FI97397C FI906175A FI906175A FI97397C FI 97397 C FI97397 C FI 97397C FI 906175 A FI906175 A FI 906175A FI 906175 A FI906175 A FI 906175A FI 97397 C FI97397 C FI 97397C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- oxidation
- alloys
- alloy according
- resistant alloy
- aluminum
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 198
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 198
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims abstract description 41
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 41
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 103
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 82
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 71
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 67
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 53
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 53
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 53
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 51
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 44
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 42
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 37
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 36
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 31
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 24
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 22
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 20
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 9
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 8
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 7
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 6
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 2
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 abstract description 3
- 238000002003 electron diffraction Methods 0.000 abstract description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 18
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 14
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 14
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 13
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- 229910018185 Al—Co Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001005 Ni3Al Inorganic materials 0.000 description 3
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical compound [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 3
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001203 Alloy 20 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000943 NiAl Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000767 Tm alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical group [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 2
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N lanthanum(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[La+3].[La+3] MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101000912561 Bos taurus Fibrinogen gamma-B chain Proteins 0.000 description 1
- 229910020598 Co Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002519 Co-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001313 Cobalt-iron alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017061 Fe Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017372 Fe3Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003271 Ni-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001275 Niobium-titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910005091 Si3N Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910007948 ZrB2 Inorganic materials 0.000 description 1
- KGWWEXORQXHJJQ-UHFFFAOYSA-N [Fe].[Co].[Ni] Chemical compound [Fe].[Co].[Ni] KGWWEXORQXHJJQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N aluminum;oxygen(2-);yttrium(3+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Y+3] JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- VWZIXVXBCBBRGP-UHFFFAOYSA-N boron;zirconium Chemical compound B#[Zr]#B VWZIXVXBCBBRGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 229910000420 cerium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000005307 ferromagnetism Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910001293 incoloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000816 inconels 718 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000001995 intermetallic alloy Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005551 mechanical alloying Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000011156 metal matrix composite Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 nickel-iron-aluminum Chemical compound 0.000 description 1
- RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N niobium titanium Chemical compound [Ti].[Nb] RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000000879 optical micrograph Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoceriooxy)cerium Chemical compound [Ce]=O.O=[Ce]=O BMMGVYCKOGBVEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 235000013616 tea Nutrition 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019901 yttrium aluminum garnet Inorganic materials 0.000 description 1
- RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N yttrium(III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Y+3].[Y+3] RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Contacts (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Macromolecular Compounds Obtained By Forming Nitrogen-Containing Linkages In General (AREA)
- Polymers With Sulfur, Phosphorus Or Metals In The Main Chain (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Description
97397
Hapettumista kestävä metalliseos
Kyseinen keksintö koskee hapettumista kestäviä, 5 muovattavia, erittäin lujia erikoismetalliseoksia ja eri tyisesti vähän laajenevia, hapettumista kestäviä erikoismetalliseoksia, jotka sisältävät nikkeliä ja rautaa sekä kobolttia.
Nykyisen tietämyksen mukaisilla, kromia sisältämät-10 tömillä, vähän laajenevilla erikoismetalliseoksilla, kuten niillä, joita on kuvattu US-patentissa nro 3 157 495, US-patentissa nro 4 200 459, US-patentissa nro 4 487 743 ja US-patentissa nro 4 685 978 ei ole riittävää hapettumisen ja yleisen korroosion kestävyyttä korkeissa lämpötiloissa.
15 Vähän laajenevilla Ni-Fe- ja Ni-Fe-Co-erikoismetalliseok- silla ei ole ainoastaan huono hapettumisenkestävyys, mutta niillä on myös ongelmana ilmiö, joka tunnetaan rasituksen nopeuttamana raerajan happihaurastumisena, jota joskus kutsutaan myös dynaamiseksi happihaurastumiseksi tai yk-20 sinkertaisesti dynaamiseksi haurastumiseksi. Nykyisen tie tämyksen mukaisilla, vähän laajenevilla erikoisteräksillä ei yleensä ole toivottua suurta lujuutta yli noin 600 °C:ssa. Lisäksi yleisenä sääntönä voidaan sanoa, että nykyisen tietämyksen mukaiset, vähän laajenevat metalli-25 seokset tulevat karkearakeisiksi nopeasti lämpötiloissa, jotka ovat yli noin 1040 °C, joita lämpötiloja käytetään edullisesti metalliseoksista valmistettujen komponenttien pronssauksessa.
On hyvin tunnettua, että kromilisäykset näihin me-30 talliseoksiin saavat aikaan sekä hapettumisen ja yleisen korroosion kestävyyttä ja minimoivat raerajahaurastumista. Kuitenkin nikkeli-, rauta- ja kobolttipohjäisissä metalli-seoksissa kromi vähentää myös ferromagneettisuutta, alentaa Curie-lämpötilaa (siirtymälämpötila magneettisesta ei-35 magneettiseen) ja sen seurauksena se lisää materiaalin 2 97397 lämpölaajenemista. Kun kromia lisätään riittäviä määriä yleisen hapettumisenkestävyyden aikaansaamiseksi, ei materiaalilla ole enää pientä lämpölaajenemista.
On myös hyvin tunnettua, että riittävät alu-5 miinilisäykset antavat nikkeli- ja rautapohjaisille metal liseoksille kestävyyttä yleistä hapettumista vastaan ja lisäävät lujuutta. Kuitenkin nykyisen, vähän laajeneviin erikoisteräksiin liittyvän teknologian mukaan alumiinili-säykset lisäävät taipumusta rasituksen nopeuttamaan raera-10 jahappimurtumaan. Siten US-patentti nro 4 685 978, US-pa- tentti nro 4 487 743 ja US-patentti 4 200 459 kaikki esittävät, että alumiinipitoisuuden on oltava niin pieni kuin kaupallisesti on mahdollista, jotta vähennetään taipumusta rasituksen nopeuttaman raerajahappihaurastuman esiintymi-15 seen. Nykyiset kaupalliset, vähän laajenevat erikoiste räkset sisältävät alumiinia vain ei-toivottuna epäpuhtautena .
Kun alumiinia on hyvin suurina määrinä metallien välisessä yhdisteessä, Ni3Al, on taipumus vielä jyrkemmin 20 lisääntyvään dynaamiseen happihaurastumiseen verrattuna vähän laajeneviin erikoisteräksiin. Tämä esiintyy huolimatta poikkeuksellisen hyvästä, yleishapettumiskestävyy-destä alumiinia sisältävillä metallien välisillä yhdisteillä. Lisäksi on tunnettua, että alle 600 °C:ssa metal-25 lien välinen yhdiste: NiAl on luonnostaan hauras. Sen vuoksi nykyisen tietämyksen mukaan lisääntynyt alumiinipi-toisuus nikkelipohjaisissa ja nikkeliä sisältävissä metalliseoksissa joko huonontaa dynaamista happihaurastumista tai huonontaa haurastumista matalammissa lämpötiloissa, 30 erityisesti näiden metalliseosten vähän kromia tai ei lainkaan kromia sisältävillä tyypeillä.
Niiden metalliseosten lisäksi, joilla tiedetään olevan pieni lämpölaajenemiskerroin, hakijat ovat tietoisia US-patentista nro 4 642 145 ('145-patentti), jossa 35 esitetään nikkeli-rauta-alumiini-metalliseoksia ja nikke- 97397 3 li-koboltti-alumiini-metalliseoksia, jotka sisältävät vähintään 8 atomiprosenttia alumiinia ja joissa metalliseoksissa on läsnä B-2-tyyppinen metallien välinen yhdiste. Näitä metalliseoksia valmistettiin tavalla, joka antaa 5 tulokseksi mikrokiteisen rakenteen, jossa kiteisten par tikkelien halkaisija on 0,5 - 10 pm ja joille metalliseoksille patentin määritelmän mukaan on välttämätön sellainen mikrokiteinen rakenne. '145-patentin esimerkit mikrokitei-sistä metalliseoksista sisältävät joko kobolttia tai rau-10 taa mutta ei molempia alkuaineita yhdessä. Hakijoiden tie tämyksen mukaan '145-patentin esityksessä vaadittu mikrokiteinen rakenne on osoitus melko huonoista mekaanisista ominaisuuksista yli noin 600 °C:n lämpötiloissa. '145-pa-tentissa ei esitetä, että vaatimusten mukaisilla metalli-15 seoksilla olisi mitään erityisiä ominaisuuksia korkeammis sa lämpötiloissa ja siinä ei mainita mitään rasituksen nopeuttamasta happihaurastumisesta. Lisänä '145-patenttiin lone et ai. ovat laatineet teknisen julkaisun, jonka otsikko on: "Nopeasti karkaistujen L20- ja L20+Ll0-metalli- 20 seosten mikrorakenne ja mekaaniset ominaisuudet Ni-Al-Fe- ja Ni-Al-Co-systeemeissä" ("Microstructure and Mechanical Properties of Rapidly Quenched L20 and L20+L12 Alloys in Ni-Al-Fe and Ni-Al-Co Systems") ja joka julkaistiin julkaisussa: Materials Science, 19 (1984) 3097 - 3106. Tässä . 25 julkaisussa kirjoittajat esittävät paljon samaa, mitä on esitetty '145-patentissa ja päätyvät siihen johtopäätökseen, että sulakarkaisumenetelmällä valmistetut johdot Ni-Al-Fe- ja Ni-Al-Co-systeemeillä olivat silti taottavia, vaikka "tavallisesti jähmettyvät β'- ja gamma'+β'-yhdis-30 teet ovat erittäin hauraita".
Hakijat ovat myös tietoisia Field'n et ai. esityksestä teknisessä julkaisussa, jonka otsikko on "Ni-Al-Fe-gamma/beeta-metalliseoksen deformaatio" ("Deformation of a Ni-Al-Fe Gamma/Beta Alloy"), joka on julkaistu osana sym-35 posiumia: High Temperature Ordered Intermetallic Alloys 4 97397 III, joka pidettiin 29. marraskuuta - 1. joulukuuta, 1988, Bostonissa, Massachuchetissa. Tässä julkaisussa Field et ai. testasivat Ni-Al-Fe-metalliseosta, joka on koostumukseltaan samanlainen kuin '145-patentin koostumus 5 ajossa 14, esimerkissä 11. Tämä koostumus sulakehrättiin ja sitä hehkutettiin sitten kahden tunnin ajan 1100 °C:ssa, jolloin saatiin oleellisesti tasainen mikrorakenne, jonka rakeiden halkaisija on noin 5 pm. Tämän käsittelyn jälkeen mainittu mikrorakenne koostuu B2 NiAl- ja gamma(fcc)-kom-10 ponenteista, joilla on järjestäytynyt gammaperusfaasi, joka löydetään gammarakeiden sisältä. Kuten '145-patentis-sa ei tässäkään teknisessä julkaisussa esitetä mitään metalliseoksen ominaisuuksista korkeammissa lämpötiloissa tai mitään tietoja, jotka liittyvät rasituksen nopeutta-15 maan raerajahapettumishaurastumiseen.
Kyseisen keksinnön tavoitteena on esittää uusi me-talliseoskoostumus, joka vähentää monia, jollei kaikkia nykyisen tietämyksen mukaisissa metalliseoksissa olevia puutteita, joita edellä on kuvattu, ja esittää uusi metal-20 liseos, jolla on hyvä, yleinen hapettumisenkesto, dynaami sen raerajahapettumisenkesto, muovattavuus huoneenlämpötilassa, lujuus yli 600 °C:n lämpötilassa sekä suhteellisen pieni lämpölaajenemiskerroin (CTE).
Kyseisen keksinnön piirteitä kuvataan oheistetuissa 25 patenttivaatimuksissa ja seuraavissa piirroksissa, joissa: kuvio 1 on kuvio, joka esittää metalliseosten mekaanisia ominaisuuksia 760 °C:ssa alumiinipitoisuuden funktiona; kuvio 2 on kuvio, joka esittää metalliseosten käyt-30 töikää jännitysmurtumaa vastaan 649 °C:ssa alumiinipitoi suuden funktiona; kuvio 3 on kuvio, joka esittää venymää ja kuroutumaa jännitysmurtumakokeissa kuten kuviossa 2 metalliseosten alumiinipitoisuuden funktiona; 35 5 97397 kuvio 4 on jäijennöskuva optisesta mikroskooppiku-vasta, joka esittää kyseisen keksinnön mukaisen tyypillisen metalliseoksen dual-faasirakenteen; kuvio 5 on jäijennöskuva elektronimikroskooppiku-5 vasta, joka osoittaa erkaneman tasaisuutta kyseisen keksinnön mukaisen erkautuskarkaistun dual-faasimetalliseok-sen eräässä komponentissa.
Kuviot 6 ja 6A ovat kuvaajia, jotka kuvaavat nio-bipitoisuuden vaikutusta keksinnön mukaisten metalliseos-10 ten kestoikää jännitysmurtumaa vastaan, venymään ja kuroutumaan 649 °C:ssa, testattuna sileän ja lovetun sauvan yhdistelmällä (KT3.6).
Kyseinen keksintö koskee erityisesti hapettumista kestävää dual-faasimetalliseosta, joka sisältää painopro-15 senttena 36 - 44 % nikkeliä, noin 16 - 24 % kobolttia, n öin 5,5 - 6,5 % alumiinia, noin 1,2 - noin 1,8 % titaania, enintään noin 0,1 % hiiltä, enintään noin 0,5 % yhteensä mangaania, kuparia ja kromia, enintään noin 0,3 % piitä, enintään noin 2 % molybdeeniä, enintään noin 2 % volfra-20 mia, noin 3 - noin 4 % niobia, noin 0,002 - 0,01 % booria ja loput on pääasiassa rautaa, jota on noin 20 - 38 %, sillä edellytyksellä, että kun rautaa on alle noin 24 % niin kobolttia on alle 24 %.
Jotta vähennettäisiin edellisessä kappaleessa esi-25 tetyn koostumuksen omaavien metalliseosten yhteydessä esiintyviä pulmia suunniteltiin hapetuksen kestävä dual-faasimetalliseos, joka käsittää painoprosentteina välillä noin 25 ja noin 40 tai 45 % nikkeliä, noin 25 - 38 kobolttia, noin 4,8 - noin 6 % alumiinia, enintään noin 1,6 % 30 titaania, enintään noin 0,1 % hiiltä, enintään noin 0,5 % mangaania ja kuparia yhteensä, enintään noin 6 % kromia ja molybdeeniä yhteensä, enintään noin 6 % volfrämiä, noin 0,5 - 6 % niobia, noin 0,002 - 0,01 % booria lopun ollessa oleellisesti rautaa määränä noin 15 - 35 %.
6 97397
Laajemmassa mielessä kyseinen keksintö koskee dual-faasimetalliseoksia, joissa on (1) ensimmäisenä komponenttina matriisi, joka käsittää nikkeliä, rautaa ja kobolttia ja jossa nikkeliä, rautaa ja kobolttia on läsnä sellaiset 5 suhteelliset määrät, jotka ovat tarpeellisia, jotta saadaan metalliseos, jonka lämpölaajenemiskerroin on alle noin 13 x 10"6/°C noin 427 °C:ssa. Tämä matriisi muuttuu lämpötilassa, joka on suunnilleen muutoslämpötila paramag-neettisesta gammafaasista, jota esiintyy muutoslämpötilan 10 yläpuolella, ferromagneettiseksi gammafaasiksi, jota esiintyy muutoslämpötilan alapuolella, (2) erkautettua gammaf aasia (ihanteellisimmin Ni3Al) mainitun matriisin ensimmäisessä komponentissa, ja (3) toista, itsenäistä komponenttia tasaisena seok-15 sena ensimmäisen komponentin kanssa. Tämä itsenäinen komponentti sisältää nikkeliä ja alumiinia ja sen uskotaan sisältävät edullisesti tilakeskeisen kuutiollisen rakenteen, joka perustuu koboltilla, titaanilla tai muilla metalliseoksen ainesosilla muunneltuun NiAl:iin tai FeA- 20 l:iin. Tämän selitysosan ja vaatimusten tarkoituksia varten ilmaisu: "tasaisena seoksena ensimmäisen komponentin kanssa" tarkoittaa, että itsenäisen komponentin kiteiden ja massojen mikroskooppisessa tarkastelussa päästön jälkeen nähdään, että oleellisesti komponentti on oleellises-25 ti täysin ensimmäisen komponentin kastelema. Päästön jäl keen jäähdytettyjen metalliseosten elektronimikroskooppi-tutkimus osoittaa erkautuneen gammafaasin, joka on ensimmäisessä (gamma) komponentissa tasaisesti jakautuneen ra-keeseen jopa lähellä raerajoja itsenäisen komponentin 30 kanssa.
Laajasti sanoen metalliseos voi sisältää painoprosenteissa noin 25 - 70 % nikkeliä, välillä noin 5 ja 45 tai 50 % kobolttia, noin 45 - 75 % nikkeliä sekä kobolttia, välillä 4 tai 5 ja 15 % alumiinia, 0 - 3 % titaania, 35 0 - 10 %, esim. 1 - 10 % niobia tai tantaalia, 0 - 10 % ' IBit HB I’!I8 7 97397 sekä molybdeenia että volframia, 0 - 3 % vanadiinia, 0 -2 % piitä, 0 - 1 % mangaania, 0 - 1 % kuparia, 0 - 6 % kromia, 0 - 2 % hafniumia tai reniumia, 0 - 0,3 % booria, 0 - 0,3 % zirkoniumia, 0 - 0,1 % magnesiumia, kalsiumia, 5 ytriumia ja harvinaisia maametalleja, 0 - 0,5 % typpeä, 0 - 0,3 % hiiltä sekä hapettumisenestoaineita, rakeita hienontavia aineita, dispergoivia aineita ja vastaavia, jotka ovat yleisiä metalliseosten valmistusmenetelmissä, lopun ollessa rautaa määränä noin 15 - 55 %. Rikkiä, fos-10 foria ja happea (paitsi dispergoivana oksidina) tulisi olla enintään noin 0,02 % kutakin. Korreloimalla nikkeli-, koboltti- ja rautamäärät metalliseoksissa kyseisen keksinnön mukaisesti voidaan saada aikaan metalliseos, jolla on suhteellisen pieni lämmönjohtavuus mitattuna 427 eC:ssa, 15 esim. noin 10,6 - noin 13 x 10'6/eC. Laajenemiskertoimeen vaikuttaa ensisijaisesti Ni-Co-Fe-suhteet ja toiseksi AI-, Ti- ja Nb-pitoisuudet.
Kyseisen keksinnön dual-faasisen tai useampifaasi-sen luonteen säilyttämiseksi on edullista muuntaa edellä 20 esitettyä laajaa koostumusaluetta siten, että nikkelin ja koboltin summan ollessa suuri, eli noin 75 % nikkeliä ja kobolttia, on metalliseoksen alumiinipitoisuuden oltava hyvin kapealla alueella, noin 8 %. Kun nikkelin ja koboltin pitoisuus metalliseoksessa laskee noin 67 prosenttiin, 25 laajenee hyväksyttävä alumiinipitoisuusalue noin 7 - 15 %. Kun nikkelin ja koboltin pitoisuus laskee edelleen, kape-nee hyväksyttävä alumiinipitoisuusalue noin 6-8 prosenttiin nikkelin ja koboltin pitoisuuden ollessa yhteensä 50 % ja noin 5,0 prosenttiin nikkelin ja koboltin yhteis-30 pitoisuuden ollessa 45 %. Nämä nikkelin ja koboltin yh-teispitoisuuden ja alumiinipitoisuuden edullisen vuorovaikutuksen edellytyksenä on, että Ni + Co vaikuttaa samalla tavoin nikkeliin ja että Ni + Co vastaan AI ei sisällä mitään alkuaineita ryhmästä mukaisissa niobi, tantaali ja 35 titaani, jotka voivat rajoitetussa määrin lisätä alumiinin 8 97397 vaikutukseen. Vastaavasti keksinnön mukaisia niobi-titaa-ni- ja tantaalipitoisissa metalliseoksissa nikkelin ja koboltin yhteispitoisuuden ja alumiinipitoisuuden tässä yhteydessä esitettyä vuorovaikutusta voidaan muunnella 5 laskemalla yhteen alumiinin, niobin, titaanin ja tantaalin vaikutus mutta ei niinkään pelkästään alumiinin vaikutuksella.
Ammattimiehet ymmärtävät, että kyseisen keksinnön mukaisten metalliseosten rauta-, nikkeli-, koboltti- ja 10 alumiinipitoisuudet määräävät minkä tahansa metalliseoksen perusominaisuudet ja että Ti, Nb, Mo, W, Ta jne. yleensä lisäävät metalliseoksen kovuutta ja lujuutta alumiinin vaikutuksen lisäksi. Yllättäen on havaittu, että koboltti parantaa valettavuutta ja työstettävyyttä verrattuna sa-15 manlaisiin metalliseoksiin, joissa ei ole lainkaan tai joissa on hyvin vähän kobolttia. Lisäksi keksinnön mukaisilla rautaa, nikkeliä ja kobolttia sisältävilä metalli-seoksilla on parannetut ominaisuudet korkeassa lämpötilassa, parempi lovi-iskulujuus ja parempi vetyhauraustumisen 20 kestävyys.
Kyseisen keksinnön mukaisten metalliseosten lämpö-laajenemiskertoimet on määritetty metalliseoksilla, jotka sisältävät noin 2 - 3 % niobia ja noin 1,3 - 2 % titaania. Jos kyseisen keksinnön mukaisessa metalliseoksessa on mo-25 lybdeeniä esimerkiksi noin 5 % niobin ja titaanin kanssa, kuten aiemmin määriteltiin, voi lämpölaajenemiskerroin 427 °C:ssa olla jopa niin korkea kuin 12,9 x 10'6/°C. Niobi (tantaalin kanssa), molybdeeni ja titaani parantavat metalliseosten lujuutta, erityisesti murtolujuutta ja ryömy-30 vastusta korkeammissa lämpötiloissa, esim. yli noin 600 °C:ssa. On erittäin edullista, että kyseisen keksinnön mukaiset metalliseokset sisältävät noin 0,5 - 5 % niobia, koska niobi näyttää parantavan metalliseosten lujuutta ja muovattavuutta korkeammissa lämpötiloissa, esimer-35 kiksi 600 - 800 °C:ssa. Lisäksi noin 30 % rautaa sisältä- - 97397 9 vissä metalliseoksissa niobin läsnäolo titaaniköyhissä metalliseoksissa näyttää estävän haurastumista huoneen lämpötilassa sen jälkeen kun metalliseos on ollut noin 600 °C:n lämpötilassa pitemmän ajan. On havaittu, että 5 metalliseoksissa, jotka sisältävät 5 - 6,5 % alumiinia, niobi näyttää parantavan metalliseosten toisen mikroraken-teisen komponentin agglomeroitumista ja pallomaisen muodon muodostumista, eli toinen mikrorakenteinen komponentti on pallomainen. Tantaalin oletetaan toimivan atomitasolla 10 keksinnön mukaisissa metalliseoksissa samalla tavalla kuin niobi ja sitä voidaan käyttää niobia korvaavana aineena. Eräs kyseisen keksinnön lisäetu on suhteellisen pieni tiheys verrattuna aiemman tietämyksen mukaisiin, korkeassa lämpötilassa vähän laajeneviin metalliseoksiin.
15 Laadittaessa kyseisen keksinnön mukaisten metalli- seosten valmistusohjeita on havaittava, että metalliseoksen muodostavien aineosien taulukossa 1 esitettyjä kaikkia prosenttiosuuksia voidaan käyttää yhdistelmänä kaikkien muiden metalliseoksen muodostavien aineosien prosentti-20 osuuksien kanssa, kun nikkelin, koboltin ja raudan pitoisuudet pidetään tasapainossa siten, että ne saavat aikaan pienen lämpölaajenemiskertoimen kuten on esitetty ja kun nikkelin ja koboltin pitoisuudet ovat aiemmin esitetyssä suhteessa alumiinin pitoisuuteen. Lisäksi taulukko I sekä 25 aiemmin esitetyt koostumuksen pitoisuusalueet osoittavat, * että kullekin alkuaineelle kyseinen keksintö ei tarkoita vain edellä määriteltyjä pitoisuusalueita vaan myös mitä tahansa määriteltävissä olevia alueita, jotka ovat määritellyn alkuaineen kahden määritellyn painoprosenttiarvon 30 välillä.
• 10 97397
TAULUKKO I
Lejeerausaine Painoprosentteja nikkeli 30 40 50 60 70 5 koboltti 5 15 25 35 40 alumiini 4 5 6 7 15 titaani 0 0,2 1,0 1,5 3,0 hiili 0,01 0,03 0,1 0,2 0,3 kupari 0 0,25 0,50 0,75 1,0 10 kromi 0 1,0 2,0 4,0 6,0 mangaani 0 0,25 0,5 0,75 1,0 pii 0 0,5 0,75 1,0 2,0 molybdeeni 0 3 5 8 10 volframi 0 3 5 8 10 15 niobi (ja tantaali) 01356 boori 0 0,005 0,1 0,2 0,3 vanadiini 0 0,75 1,5 2 3,0 hafnium 0 0,5 1 1,5 2 renium 0 0,5 1 1,5 2 20 zirkonium 0 0,1 0,15 0,25 0,3 typpi 0 0,1 0,2 0,3 0,5 dispergoiva oksidi 0 0,2 1 1,5 2 rauta* 15-55 15-55 15-55 15-55 15-55 25 * Edellyttää, että kun rautaa on alle noin 24 %, niin ko- * bolttia on vähintään 24 %
Vaikka kyseisessä keksinnössä voidaan käyttää useita määriteltyjä pitoisuusalueita, kuten taulukossa I on esitet-30 ty, on havaittu edulliseksi käyttää metalliseoksessa pi-. toisuusvälejä, jotka on esitetty taulukossa II.
11 97397
CN
O
00 o' 10 u - in I oo oinincoomoo* ^ ,η i Φ Tf n I ***** I o 10
Si i co O O O O * in o h in in v I I I I * * * [>
<<Ν<Ν·^0000·Κ I O I O <N
H
O
co o in
a I
m in in co i—I in co ^ N
0) ^ CO I * < < < I ON
SlICOrHOOO in Ol
h m m * I I ι i - * O
«<(N(N^JOOOO I I O I O N
CO
H CO O I
* Tjt in co on υ ι 'i ID H H 00 't N +> 0) N I I v v * * ι 03 3 ι ι in<NO* O* * m o a I—IVOlO V*|* I** ·* '0 <#>
H <! CO H in H O * O* * N IOH
H m O O vl X in 3 5 ^ o a n s an n < Ο H O -P (0 H j) in in o * * 3 jj
(0 3 I N H N N inooa +J
o iH in I I I **1110 3 (DrtlcominHO* * * * n o o h c#> p *o +> co ** cm * c C 2 0) 0) Ή vl Q)
CD O m JO 4J
p ‘ N μ +> £ U O o 4-> >1 a < h m ι +(1) Ο ίι o' in ι in in h h +> 3 <#> eai^tH* *** o3oo .· Η^ΙΙιΟΙΩΟΟΟΝ N oa +s o
(0 Η ι—I ΙΟ I * I I I I I «0 -H <H
nel^rHinOOOOO IO IOH a JO HP
+ X I
C <D m
Σ CD ‘ O
o
(0 <#> . II
n V
m CM 0 m C .2 - C 2 vl Ο *0 + + . *0 P 2
0) I +> U + U
d c + o u •H O H 3 2 (β C U * 3 HO)**
Ui * * * HHOHH CHO JO Vh 0) **** i<ZC_><tHU2CQ22ZNffl[n ***** 12 97397
Taulukossa II alueen A metalliseoksilla on etuna suhteellisen suuri lujuus korkeissa lämpötiloissa, esimerkiksi noin 649 - 760 °C:ssa, samalla kun pienen lämpölaa-jenemiskertoimen ja hyvän hapettumisenkeston yhdistelmä 5 säilytetään. Alueet B ja C ovat keksinnön tarkoitukseen edullisia ja edullisempia alueita vastaavassa järjestyksessä. Metalliseoksille, joiden pitoisuudet ovat alueelta B ja erityisesti alueilla A ja C, on ominaista, että niiden kriittiset lujuudet ovat yli noin 900 MPa, myötörajat 10 ovat yli noin 650 MPa, venymät ovat yli noin 10 % ja kuroutumat ovat yli noin 20 % vetokokeella mitattuna. Metalliseoksilla, joiden pitoisuudet ovat samoilla alueilla, on vetokokeessa ilmassa ja 760 °C:ssa, on yleensä kriittinen vetolujuus vähintään 550 MPa, myötöraja vähintään 500 MPa, 15 venymä vähintään 5 % ja kuroutuma on vähintään noin 30 %.
Alueet D ja E määrittelevät yleensä metalliseokset, jotka eivät haurastu noin 600 °C:ssa ja joilla metalli-seoksen toinen komponentti muodostuu erkanemalla eikä niinkään valun primäärisenä komponenttina. Metalliseokset, 20 joiden kromi- ja/tai molybdeenipitoisuus on alueella E, ovat lisäksi kestävämpiä suolaroiskekorroosiota vastaan verrattuna tunnettuihin kromivapaisiin, vähän laajeneviin metalliseoksiin.
Tässä yhteydessä kuvatut keksinnön mukaiset metal-25 liseokset valmistetaan edullisesti sulattamalla metalli-seoksen muodostavat aineosat tyhjöinduktiouunissa, valamalla metalliseokset harkoksi ja kuumatyöstämällä harkko esimerkiksi suulakepuristamalla ja valssaamalla, jolloin saadaan kuumamuovattu sauvapalkki. Keksinnön mukaisten 30 sellaisten kuumatyöstettyjen metalliseosten koostumukset on esitetty painoprosentteina taulukossa III, josta on ymmärrettävä, että loput metalliseoksista on rautaa sekä epäpuhtauksia, joita ei voida välttää.
13 97397
TAULUKKO III
Esimerkki
nro C Μη SI Cu NI Cr H Ti Co MoNbB
5 1 .02 .07 .50 .10 UI.86 .11 4.22 2.07 18.10 .01 3.18 .006 2 .01 .11 .49 .09 41.44 .12 4.95 1.44 18.02 .01 2.17 .006 3 .01 .28 .48 .10 41.52 .13 5.91 1.33 18.13 .01 2.11 .006 4 .01 .12 .47 .11 41.77 .13 6.79 1.04 18.20 .01 2.14 .006 5 .01 .01 .04 .09 41.98 .11 6.15 1.50 18.25 .01 2.01 .006 10 6 .01 .12 .46 .10 44.89 .21 7.46 1.44 17.31 .06 1.79 .006 7 .01 .12 .02 .11 41.89 .12 6.17 1.62 18.10 4.89 .09 .007 8 .01 .13 .87 .10 42.09 .13 5.99 1.50 18.13 .18 .02 .008 9 .01 .13 .93 .10 41.88 .11 6.06 1.51 18.10 4.91 .01 .008 10 .01 .11 .06 .11 41.95 .12 6.15 1.50 18.12 5.08 1.92 .007 15 11 .01 .11 .04 .11 42.99 .19 5.85 1.45 17.66 .01 2.88 .006 12 .01 .11 .05 .11 42.12 .21 5.99 1.48 17.95 .01 3.89 .006 13 .01 .12 .91 .11 42.01 .18 5.98 1.50 18.11 4.90 2.12 .006 14 .01 .12 .96 .11 42.01 .16 6.03 1.51 18.06 .17 3.95 .006 15 .01 .11 .50 .10 41.77 .13 6.06 1.90 17.86 2.92 3.06 .006 20 16 .01 .11 .47 .11 42.04 .11 6.73 1.51 18.16 .17 2.05 .006 17 .01 .11 .20 .10 42.01 .12 5.11 1.46 18.05 .01 3.02 .007 18 .01 .10 .19 .11 41.99 .11 5.39 1.53 18.05 .01 3.05 .007 19 .01 .11 .19 .11 41.99 .12 5.61 1.52 18.04 .01 3.03 .008 20 .01 .11 .21 .11 42.15 .11 5.82 1.48 18.04 .01 3.04 .008 ·' 25 21 .01 .11 .20 .11 42.05 .11 6.05 1.52 18.08 .01 3.03 .007 22 .01 .11 .20 .10 41.95 .11 6.37 1.52 18.07 .01 3.02 .008 14 97397
Vaikka taulukossa III esitetyt erityiset metalliseokset on valettu ja muokattu, on kyseisen keksinnön tarkoituksena esittää metalliseoksia, joilla on edellä esitetyt koostumusalueet ja jotka valmistetaan millä ta-5 hansa metallurgiassa tunnetulla menetelmällä. Esimerkiksi kyseisen keksinnön mukaisia metalliseoksia voidaan valmistaa valamalla ja käyttää valetussa muodossa ilman mitään merkittävää työstöä. Lisäksi kyseisen keksinnön mukaisia metalliseoksia voidaan valmistaa jauhemuodossa ja työstää 10 haluttuun muotoon tavanomaisella puristus- ja sintrausme-netelmillä, ruiskuvalulla, liekki- tai plasmaruiskutuksel-la pinnoitteiden muodostamiseksi tai millä tahansa muilla menetelmillä, jotka ovat tunnettuja pulverimetallurgiassa. Kyseisen keksinnön mukaisia metalliseoksia voidaan myös 15 valmistaa mekaanisilla, metalliseosten valmistusmenetel millä, kuten Benjamin on esittänyt US-patentissa nro 3 785 801, erityisesti, kun halutaan sisällyttää niihin dispergoiva oksidifaasi kuten ytriumoksidia sisältävä faasi. Mekaanisen seostuksen jauhetuote käsitellään sitten 20 jauhemetallurgisilla menetelmillä kuten aiemmin esitettiin haluttujen tuotteiden saamiseksi.
Sen jälkeen kun metalliseokset on valmistettu millä tahansa sopivalla menetelmällä, ne edullisesti lämpökäsi-tellään päästökäsittelyllä lämpötilassa, joka on noin 25 980 °C:sta lämpötilaan, joka on kyseisen metalliseoksen jähmettymislämpötilan alapuolella, noin 12 tunnin ajan, mitä seuraa tavallisesti jäähdytys. Päästön jälkeen jäähdytettäessä erkautuu gammafaasi ensimmäiseen komponenttiin erittäin hienossa muodossa ja jakautuneena tasaisesti en-30 simmäiseen komponenttiin. Tässä yhteydessä testatut ja : esitetyt keksinnön mukaiset metalliseokset on lämpökäsi telty noin 760 °C:ssa epävakaisuuden eliminoimiseksi verrattaessa kyseisen keksinnön ulkopuolella olevien metalli-seosten testeihin. Päästö, erityisesti yli noin 35 1038 °C:ssa, voi johtaa metalliseosten toisen komponentin 15 97397 ainakin osittaiseen liukenemiseen. Noin 870 °C:ssa suoritettu sellaisten metalliseosten lämpökäsittely, joissa toinen komponentti on osittain liuennut, voi johtaa toisen komponentin uudelleenerkautumiseen erilaisessa muodossa 5 kuin metalliseoksilla, jotka on valmistettu valamalla ja kuumatyöstetty sen jälkeen.
Taulukko IV sisältää tulokset, jotka koskevat kahta kyseisen keksinnön mukaisen erkautuskarkaistun metalli-seoksen ominaisuuksia verrattuna kahden, kaupallisesti 10 saatavissa olevien metalliseoksen ominaisuuksiin.
16 97397
TAULUKKO IV
Metalli- Metalli-
Ominaisuus Esim. 20 Esim. 10 seos X seos Y
5 Vetokoe huoneen lämpötilassa, myötöraja, (MPa) 1110 986 896 1089 10 Kriittinen vetolujuus (MPa) 1475 1447 1275 1434
Venymä, % 17 22 10 20 15 Kuroutuma, % 36 33 15 26
Vetokoe 370 °C:ssa (ilmassa) myötöraja (MPa) 772 655 517* 800 20
Kriittinen vetolujuus (MPa) 807 772 620* 855
Venymä, % 41 38 35* 5 25
Kuroutuma, % 85 82 75* 10 649 °C, jännitys-murtuma @ 510 MPa** 30 (ilmassa) kestoikä (tunteja) 170 135 90 lovi, hauras
Venymä, % 37 45 10 " 35
Kuroutuma, % 52 57 12 " *
Raekoko (ASTM nro) 8834 40 Rakeen keskimää räinen halkaisija (mm) 0,022 0,022 0,125 0,091 Lämpölaajenemis-45 kerroin*** 425 °C:ssa 11,02 12,92 8,36 14,82
Tiheys (g/cm3) 7,72 7,78 8,28 8,22 50 Moduuli (GPa) 172,4 172,4 158,6 200,0 g .a : Bill; l : iU . . 1 17 97397
Metalliseos X = Incoloy™ metalliseos 909, nimellispitoi-suudet: 38 % Ni, 13 % Co, 42 % Fe, 4,7 % Nb, 1,5 % Ti, 0,4 % Si, 0,03 % AI, 0,01 % C.
Metalliseos Y = Inoconel™ metalliseos 718, nimellispitoi-5 suudet 17 - 21 % Cr, 50 - 55 % Ni, 4,75 - 5,5 % Nb, 2,8 -3,3 % Mo, 0,65 - 1,15 % Ti, 0,2 - 0,8 % Ai, loput Fe.
* arvioitu ** Yhdistelmä: lovi (Kt 3,6) ja sileä sauva *** lineaarinen lämpölaajenemiskerroin määritellyssä läm-10 pötilassa.
Taulukossa IV selostuksessa mainitut ominaisuudet mitattiin metalliseosnäytteillä, jotka oli lämpökäsitelty seuraavasti: 15 Esimerkkejä 10 ja 20 pidettiin 1038 °C:ssa kahden tunnin ajan, jäähdytettiin ilmassa, pidettiin 760 °C:ssa 16 tuntia ja jäähdytettiin sitten ilmassa.
Metalliseosta X pidettiin 1030 °C:ssa yhden tunnin ajan, pidettiin 774 °C:ssa 8 tunnin ajan, jäähdytettiin 20 uunissa 621 °C:ssa, pidettiin 8 tuntia ja jäähdytettiin sitten ilmassa.
Metalliseosta Y pidettiin 1066 °C:ssa 1 tunnin ajan, jäähdytettiin ilmassa ja pidettiin 760 eC:ssa 10 tunnin ajan, uuni jäähdytettiin 621 °C:seen ja pidettiin . 25 yhteensä 20 tunnin ajan mukaan lukien aika 760 °C:ssa ja ** uunin jäähdytysaika.
Pysyvä massanlisäys hapettumisessa mitattiin yksiköissä: mg/cm2 testillä, jossa metalliseosnäytteitä kuumennetaan ilmassa 704 °C:ssa 504 tunnin ajan. Testi suoritet-30 tiin metalliseokselle X ja kahdelle metalliseokselle, jotka ovat samanlaisia kuin esimerkit 10 ja 20, mutta jotka sisältävät 2,5 ja 4 % alumiinia vastaavassa järjestyksessä. Metalliseoksen X painonlisäys oli pienin, 7,1 mg/cm2, ja se muodosti hyvin huokoisen, suojaamattoman oksidin, 35 joka lohkesi suuressa määrin. Kaikilla tämän keksinnön 18 97397 mukaisilla metalliseoksilla oli tiiviisti tarttuva, loh-keamaton, suojaava oksidi, jonka painonlisäys oli alle 1,0 mg/cm2. Hyvää, yleistä hapettumisenkestävyyttä varten on vain tarpeellista, että metalliseokset sisältävät yli 2 % 5 AI, vaikka yli noin 5 prosentin Al-pitoisuus on tarpeellinen dynaamista happihaurastumisen kestävyyttä varten.
Taulukossa IV esitetyt ominaisuudet ovat monelle erilaiselle raekoolle kuten siinä on esitetty. Vastaavat ominaisuudet metalliseoksille, joilla on yhtenäinen rae-10 koko: ASTM nro 8 (rakeen keskimääräinen halkaisija, 0,022 mm) on esitetty taulukossa V. 1
TAULUKKO V
19 97397
Metalli- Metalli-
Ominaisuus Esim. 20 Esim. 10 seos X seos Y
5 Vetokoe huoneen lämpötilassa, myötöraja, (MPa) 1110 1185 1034 1206 10 Kriittinen vetolujuus (MPa) 1475 1544 1310 1379
Venymä, % 17 18 15 20 15 Kuroutuma, % 36 32 37 39
Vetokoe 370 °C:ssa (ilmassa) myötöraja (MPa) 772 710 517 793 20
Kriittinen vetolujuus (MPa) 807 848 620 827
Venymä, % 41 43 30 33 25
Kuroutuma, % 85 83 85 1
Vetokoe huoneenlämpötilassa 30 649 % murtuma 510 MPa (ilmassa) kestoikä (tunteja) 170 456 90 3000
Venymä, % 37 23 12 1 35
Kuroutuma, % 52 40 12 1 Lämpölaajenemis- kerroin 425 °C:ssa 10,04 10,04 7,9 14,0 40
Tiheys (g/cm3) 7,72 7,77 8,27 8,21
Moduuli (GPa) 172,4 172,4 158,6 200,0 45 Painonlisäys ha pettumisessa (mg/cm2) 1,0 1,0 7,1 0,5 2 2 5Q Ei tiedossa.
20 97397
Testattaessa vetokokeella, 760 °C:ssa, taulukossa II esitetyillä keksinnön mukaisilla metalliseoksilla, jotka on lämpökäsitelty sen mukaisesti, kuin esimerkeille 10 ja 20 on kuvattu, ovat kriittiset metolujuudet noin 790 -5 900 MPa, myötörajat 725 - 790 MPa, venymät enintään 40 % ja kuroutumat enintään 88 %. Kun samalla tavoin lämpökäsiteltyjä metalliseosnäytteitä testataan jännitysmurtumako-keessa, 649 °C:ssa ja 510 MPa:n kuormalla, kestoikä ennen murtumaa kasvaa alumiinipitoisuuden kasvaessa noin 0,01 10 tunnista 4 % alumiinipitoisuudella 100 - 200 tuntiin 6 % alumiinipitoisuudella. Korkeammissa lämpötiloissa venymän ja kuroutuman uskotaan kasvavan samanaikaisesti johtuen dynaamisen happihaurastumisen vähenemisestä. Venymän ja kuroutuman arvot näyttävät myös kasvavan alumiinipitoisuu-15 den kasvaessa noin 5 prosentista 6 prosenttiin. Parhaita jännitysmurtumaominaisuuksia varten on edullista pitää 3 % niobia ja 1,3 - 2,0 % titaania sisältävien keksinnön mukaisten metalliseosten, alumiinipitoisuus alueella: 5-6 tai 5 - 6,5 %. Alumiinipitoisuuden melko pieni vaikutus 20 samoissa metallipitoisuuksissa samalla lämpökäsittelyllä havaitaan vetokokeessa huoneenlämpötilassa. Huoneen lämpötilassa lujuus vähitellen kasvaa asteittain alumiinipitoisuuden kasvaessa, jolloin esiintyy mahdollin alhainen anomalla noin 4,8 prosentin alumiinipitoisuudessa. Huoneen 25 lämpötilassa venymän ja kuroutuman käyrät alumiinipitoi- ·. « « suuden funktiona ovat oleellisesti vaakasuoria.
Kyseisen keksinnön mukaisten metalliseosten edut koskien kykyä kestää rasituksen nopeuttamaa raerajahapet-tumista 760 °C:n ja 649 °C:n lämpötiloissa ilmenevät sel-30 västi kuvioiden 1-3 piirroksissa. Yhdeksän metalliseoksen sarja valmistettiin oleellisesti samalla tavoin kuin taulukossa II esitetyt metalliseosesimerkit. Näiden yhdeksän metalliseoksen koostumukset painoprosentteina on esitetty taulukossa VI lopun ollessa rautaa.
21 97397
TAULUKKO VI
Metalli- seos nro c Mn SI Cu Nl Cr AI II Co Mo Nb n A 0.02 0,08 0,47 0.1 41,96 0,12 2,64 1,14 18,02 0,01 2,17 0,006 5 Esim. 1 0,02 0,07 0,50 0.1 41,86 O.ll 4.22 2,07 18.10 0,01 3,18 0,006
Esim. 2 0,01 0,10 0,21 O.l 42,08 0,12 4,84 1,46 18,09 0,02 2,86 0.006
Esim. 3 o.oi o.ii 0.20 0.1 42,01 0,12 5,11 1,46 ie.05 0,01 3,02 0,007
Esim. 4 0.01 0,10 0.19 0.11 41,99 0,11 5,39 1.53 18.05 0,01 3.05 0,007
Esim. 5 ο,οι o,n 0.19 o,n 41.99 0,12 5.61 1,52 ιβ,04 ο,οι 3,03 0,008
Esim. 6 0,01 0,11 0.21 0,11 42.15 0,11 5.82 1,48 18.04 0,01 3,04 0,008
Esim. 7 ο,οι 0,11 0.20 0,11 <.2.05 0,11 6,05 1,52 ιβ,οβ ο,οι 3.o3 0.007
Esim. 8 0.01 0,11 0.20 0,10 41,95 0,11 6,37 1,52 18,07 0,01 3.02 0,008
Testattaessa (olotilassa, joka on seurausta päästöstä ja 15 pitämisestä 750 °C:ssa 16 tunnin ajan ja ilmajäähdytyksestä) vetokokeella, huoneen lämpötilassa olivat kaikilla taulukon VI metalliseoksilla kriittiset vetolujuudet 1275 - 1655 MPa, 0,2 % myötörajat 965 - 1138 MPa, venymät noin 30 - 40 % ja kuroutumat noin 30 - 45 %. Alumiinipi-20 toisuuden kasvaessa oli jonkin verran taipumusta lisääntyneeseen lujuuteen ja hieman vähentyneeseen muovattavuuteen mitattuna kuroutumana. Testattessa vetokokeella 760 °C:ssa saatiin kuitenkin kuviossa 1 saadut tulokset. Tämä kuvio osoittaa, että testauslämpötilassa alumiinioitoisuuden : 25 ylittäessä noin 4 %, venymäarvot ja kuroutuma kasvavat merkittävästi, vaikka metalliseosten lujuudet pysyvät oleellisesti samoina. Kuvioiden 2 ja 3 piirros vahvistaa kuviossa 1 piirretyn yllättävän ilmiön. Kuviossa 2 esitetään jännitysmurtumatestien kestoikätulokset, jotka testit 30 on tehty ilmassa 649 °C:ssa käyttäen taulukossa VI esitet-. tyjen metalliseosten sileän ja lovetun sauvanäytteen yh distelmää. Metalliseokset, jotka sisälsivät alle noin 5 % alumiinia, murtuivat lovettuna 6 minuutissa tai nopeammin, kun taas metalliseoksilla, jotka sisältävät enemmän kuin 35 noin 5 % alumiinia, esiintyi sileän tangon murtumia ja 22 97397 niiden kestoiät murtumaa vastaan olivat noin 100 tuntia tai suurempia. Kuvioon 3 liittyvä kaavio, jossa on esitetty jännitysmurtumanäytteiden venymä ja kuroutuma, osoittaa selvästi, että 649 °C:ssa taulukon VI metalliseoksilla, 5 jotka sisältävät alle 5 % alumiinia, esiintyy jännityksen nopeuttamasta raerajahapettumisesta johtuvaa murtumaa, kun taas metalliseoksilla, jotka sisältävät yli 5 % alumiinia, ovat venymät yli 30 % ja kuroutumat yli noin 40 %.
Kuvaajat, jotka esittävät lämpölaajenemiskertoimia 10 427 °C:ssa ja 593 °C:ssa alumiinipitoisuuden funktiona, osoittavat vain hienoista nousua alumiinipitoisuuden kas vaessa kuten aiemmin tarkasteltiin. Alumiinipitoisuuden ollessa 4 - 7,5 % keksinnön mukaisten metalliseosten kään-nelämpötila jää melkein vakioksi 371 - 385 °C:n lämpöti-15 lassa.
Kyseisen keksinnön mukaisille metalliseoksilla, jotka sisältävät yli noin 5 % alumiinia, on dual-faasi- tai monifaasirakenne, jota tässä julkaisussa ei täysin ymmärretä. Alle 5 % alumiinia sisältävän ja 760 °C:ssa ja 20 1038 °C päästetyn ja sen jälkeen 760 °C:ssa isotermisesti käsitellyn materiaalin optinen mikrorakenne on samanlainen kuin tavanomaisilla nikkelipohjaisilla erikoismetalliseok- silla, ja niillä on yksikomponenttinen, karkearakeinen matriisi, joka sisältää erkautuneen faasin sekä joitain ; 25 raerajaerkautumia. Kuitenkin yli 5 % alumiinia sisältävä • · “ keksinnön mukaisella materiaalilla, jolla on samanlainen lämpökäsittely, on dual-faasi- tai monifaasinen mikrorakenne, jolla on erittäin hienojakoinen raerajaerkanema. Toisen komponentin ja lisääntyneen raerajaerkaneman esiin-30 tyminen on merkittävää siksi, että ne esiintyvät samanaikaisesti materiaalin happihaurastumisen kestokyvyn kanssa.
Kuvioiden 4 ja 5 piirroksessa on esitetty kyseisen keksinnön mukaisen tyypillisen metalliseoksen rakenne. Yli 5 % alumiinia sisältävien metallinäytteiden alustava rönt-35 gendiffraktioanalyysi osoittaa, että ensimmäinen kompo- :B Iti L 9IIII I I 0Λ , 23 97397 nentti on pintakeskinen kuutiollinen. Kuvio 5 osoittaa erkautuneeksi gammafaasiksi (Ni3Al) oletetun faasin pinta-keskisen kuutiollisen faasin sisällä. Esimerkin nro 3 puo-likvantitatiivinen pyyhkäisyelektronimikroskopia-analyysi 5 on osoittanut, että toiseen komponenttiin on alumiinia rikastunut merkittävästi. Tämä analyysi on osoittanut myös, että toiseen komponenttiin on rikastunut jonkin verran nikkeliä ja titaania ja se on köyhtynyt raudan ja niobin suhteen verrattuna bulkkikoostumukseen ja ensimmäisen 10 komponentin koostumukseen. Julkaistujen Ni-Fe-Al-faasidia-grammien arvioinnin perusteella, johon sisältyy joitakin oletuksia koboltin ja titaanin osalta, toisen faasin tulisi olla bcc-faasi. Röntgendiffraktio- ja elektronidiffrak-tiotutkimusten bcc-faasilla on B2-rakenne huoneen lämpöti-15 lassa. Raudan läsnäolo rakenteessa on viittaus siihen, että muun tyyppiset, Fe3Al:in perustuvat järjestäytymiset olisivat mahdollisia.
Mikrorakenne on siten hyvin monimutkainen. Kuitenkin se on todennäköisesti merkittävä hapettumishaurastu-20 inisen kestävyyden kehittymiselle. Lisäksi uskotaan, että toisen komponentin kehittyminen näissä metalliseoksissa auttaa parantamaan kuumatyöstöä, ja jopa olla välttämätöntä valettujen ja muokattujen, suuren alumiinipitoisuuden omaavien nikkeli-koboltti-rauta-metalliseosten kuumatyös-25 tettävyydelle.
Keksinnön mukaisten metalliseosten silmiinpistävä piirre on, että niitä voidaan hehkuttaa lämpötiloissa, jotka ovat lähellä 1038 °C:tta, vähintään kahden tunnin ajan ilman rakeiden kasvua. Pintapuolisesti katsoen saman-30 laisilla metalliseoksilla, jotka sisältävät vähän tai ei lainkaan alumiinia, esimerkiksi metalliseoksella X, rakeet suurentuvat merkittävästi jopa niin lyhyessä ajassa kuin yhdessä tunnissa 1038 °C:ssa, kuten on esitetty taulukossa IV. Siten kyseisen keksinnön mukaisia metalliseoksia voi-35 daan käyttää pronssatuissa rakenteissa, jotka valmistetaan 24 97397 korkean lämpötilan pronssauskierrossa ja suhteellisen halvoilla pronssausmetalliseoksilla.
Keksinnön mukaiset metalliseokset voivat sisältää tässä yhteydessä aiemmin kuvattujen metalli- ja raeraja-5 faasien lisäksi enintään noin 2 paino-% erittäin hienojakoiseksi jakaantunutta oksidifaasia, joka sisältää ytrium-oksidia, lantaanioksidia, ceriumoksidia, alumiinioksidia tai kuten tavallisesti muodostuu mekaanisessa metalliseoksen valmituksessa ja termisessä työstössä, ytriumalumiini-10 oksidifaasia kuten ytrium-alumiini-granaattia.
Keksinnön mukaiset metalliseokset voivat myös sisältää dispergoivia aineita kuten Be, B4C, BN, C, SiC, Si3N, TiB2, TiN, W, WC, ZrB2 ja ZrC. Spesifinen esimerkki metalliseoskoostumuksesta, joka valmistettiin mekaanisella 15 seostuksella, sisältää 42,58 % nikkeliä, 5,87 % alumiini, 17,14 % kobolttia, 1,73 % titaania, 2,78 % niobia, 0,04 % hiiltä, 0,37 % ytriumia Y203:na (sellaisenaan tai oksidina, joka sisältää Y203), 0,61 % happea ja loput pääasiassa rautaa. Puristuksen, sintrauksen, kuumatyöstön, hehkutuksen 20 ja 760 °C:ssa kuumentamisen jälkeen tällä metalliseoksella on taulukossa VII esitetyt mekaaniset ominaisuudet, jotka perustuvat kokeisiin yhdistetyillä sileillä ja lovetuilla sauvoilla.
25 TAULUKKO VII
649 °C, jännitysmurtuma @ 510 MPa (ilmassa) kestoikä (tunteina) 859,5 30 murtuma lovessa 760 °C, jännitysmurtuma @ 241 MPa (ilmassa) kestoikä (tunteina) 307,4 murtuma lovessa 35 25 97397
Kyseisen keksinnön mukaisten metalliseosten niobi-pitoisuus voi olla hyvin merkittävä. Kyseisen keksinnön mukaisten metalliseosten niobipitoisuus on edullisimmin alueella: 2,5-4 paino-%, ja jos voidaan hyväksyä suh-5 teellisen huono taottavuus 649 °C:ssa, voi niobipitoisuus olla 1,5 - 4 % tai jopa 6 %. Kuviot 6 ja 6A perustuvat metalliseossarjaan, johon kuuluvat taulukossa III esitetyn mukaiset esimerkit 12 ja 20. Kuvio 6 osoittaa, että jänni-tysmurtuma ilmassa, 510 MPa:n kuormalla, 649 °C:ssa, kek-10 sinnön mukaisilla metalliseosnäytteillä, jotka sisälsivät 2,5 % tai enemmän niobia, kesti vähintään noin 100 tuntia, kun taasa samanaikaisesti niillä oli vähintään noin 23 % venymä ja 40 % kuroutuma. Taottavuus ilmaistuna venymän ja kuroutuman avulla näyttää olevan maksimissaan noin 3 pro-15 sentissä (esimerkki 20) ennen murtumaa olevan kestoiän ollessa selvästi yli 100 tuntia. Ammattimiehet ymmärtävät kuitenkin täysin, että vaikka kuviossa 6 ennen murtumaa olevan kestoiän kasvu niobi-pitoisuuden kasvaessa näyttää olevan oleellisesti lineaarista, kestoiän mitta-asteikko 20 on logaritminen kestoiän ollessa 3 prosentin niobipitoi-suudella noin kaksi kertalukua suurempi kuin niobia sisältämättömän metalliseoksen kestoiän murtumaa vastaan.
Keksinnön mukaiset metalliseokset, jotka sisältävät suuria määriä alumiinia, esim. yli noin 6 %, ja jotka on 25 valmistettu tavanomaisella sulatuksella ja valulla sisältävät valetussa muodossa toista komponenttia sellaisissa määrissä ja konfiguraatiossa, että toinen komponentti ei voi liueta kiinteään matriisiin lämpökäsittelyssä. Keksinnön mukaisista suuret määrät alumiinia sisältävistä 30 metalliseoksista tehdyillä työstetyillä rakenteilla on usein anistotrooppiset mekaaniset ominaisuudet johtuen matriisin ja toisen komponentin työstettävyyseroista. Kun ei ole toivottavaa, että työstetyillä metalliseosraken-teilla olisi anisotrooppiset mekaaniset ominaisuudet, on 35 edullista pitää keksinnön mukaisten metalliseosten alu- 26 97357 miinipitoisuus arvossa alle noin 6 %, esim. alueella 4,8 - 5,8 %. Taulukossa VIII on esitetty esimerkkejä metalli-seoksista, joiden alumiinipitoisuudet ovat alueella 5,0 - 6,2. Jokainen taulukossa VIII esitetty metalliseos oli 5 valmistettu samalla tavalla kuin taulukossa III esitetyt esimerkit.
TAULUKKO VIII
Esim.
10 nro c Fe N1 Cr AI Ti Nb Co B Mo 23 .012 24.bO 34.14 .101 5.40 1.40 3.00 31.25 .0082 24 .011 29.73 34.19 .106 5.4*, 1.39 2.99 26.26 .0054 25 .013 34.52 34.13 .117 5.37 1.40 3.02 21.30 .0070 26 .0086 30.14 36.88 .113 5.42 1.38 3.01 23.04 .0027 27 .012 25.06 39.69 .109 5.45 1.41 2.99 24.94 .0073 15 28 .0098 29.73 40.10 .111 5.42 1.39 2.99 20.34 .0085 29 .011 34.63 40.02 .103 5.50 1.41 2.99 15.35 .0079 30 .022 29.63 34.10 .113 5.38 .84 1.54 28.33 .0076 31 .011 29.78 34.11 .113 5.37 .22 1.54 28.91 .0082 32 .0095 29.65 34.08 .130 5.34 1.37 .081 29.19 .0082 33 .015 29.72 34.04 .139 5.36 .87 .026 29.71 .0086 -- , 34 .0059 29.64 34.09 .123 5.28 .23 .031 30.57 .0091 35 .0073 30.09 34.03 .107 5.39 1.40 2.93 26.12 .0085 20 36 ,010 30.05 33.86 .110 5.38 .84 2.99 26.78 .0087 37 .010 29.36 34.31 .153 5.26 .26 3.00 27.75 .0083 38 .0070 29.99 33.99 .112 5.40 1.39 1.56 27.65 .0081 39 .011 29.30 35.53 .0062 6.12 1.48 2.94 24.57 .0079 .003 40 .011 26.84 35.19 .0044 6.14 1.52 2.94 25.07 .0076 2.01 41 .0098 24.61 35.24 .0082 6.14 1.49 2.95 25.16 .0067 4.02 42 .011 26.79 35.21 1.90 6.11 1.56 2.96 25.06 .0077 0.24 . 25 43 .012 25.13 35.09 2.01 6.11 1.53 2.94 25.02 .0070 1.92 kk .010 22.86 35.17 2.01 6.11 1.49 2.93 25.08 .0081 4.03 45 .0099 24.86 35.24 4.10 6.11 1.52 2.93 25.02 .0077 0.15 46 .013 22.93 35.17 4.19 6.04 1.49 2.92 25.13 .0070 1.92 47 .014 20.95 35.08 4.15 6.15 1.52 2.92 25.04 .0084 3.92 1 *1 Ui Miftli lii
Huomautus . Kaikki esimerkit 23 - 47 sisälsivät mangaania 0,01 - 0,1 %, piitä 0,10 - 0,13 % ja kuparia 0,10 - 0,15 %. Rikki oli määritetty vain esimerkkien 23 - 29 metalliseoksista, jolloin sen pitoisuus oli alle 0,006 %.
27 97397
Taulukon VIII esimerkkien metalliseokset testattiin eri tavoin. Esimerkkien 23 - 29 metalliseokset testattiin esimerkiksi osoittamaan päästön ja erkautuskarkaisun lämpötilan ja 593 °C:ssa 100 tunnin ajan huoneen lämpötilassa 5 pitämisen vaikutukset. Todettiin, että saavutettiin parhaat tulokset kun esimerkkien 23 ja 27 metalliseoksia, jotka sisälsivät noin 25 % rautaa ja 25 % tai enemmän kobolttia erkautuskarkaistiin 8 tuntia 718 eC:ssa, jäähdytettiin uunissa, pidettiin 8 tuntia 621 QC:ssa ja sen jäl-10 keen jäähdytettiin ilmassa. Esimerkin 23 metalliseoksella saatiin huoneen lämpötilassa suoritetusta vetolujuustestistä käyttökelpoinen tulos, kun metalliseosta, ennen päästöä oli erkautuskarkaistu yhden tunnin ajan 982 -1093 °C:ssa. Esimerkin 29 metalliseoksella oli käyttökel-15 poiset mekaaniset ominaisuudet huoneen lämpötilassa ainoastaan silloin kun metalliseosta erkautuskarkaisun ja 100 tunnin ajan 593 °C:ssa pitämisen jälkeen oli päästetty yhden tunnin ajan kapealla lämpötila-alueella 1038 -1093 °C. Taulukossa IX on esitetty huoneen lämpötilassa 20 suoritetun vetolujuustestin tulokset, jotka oli saatu esimerkkien 23 ja 27 metalliseoksilla.
TAULUKKO IX
Päästettynä ja Päästettynä, erkautuskarkaistuna 25 Päästö- erkautuekarkaistuna ja alistettuna 593 *C:seen
Esim. lämpöt. Y.S. U.T.S El. R.A. Y.S. U.T.S. El. R.A.
nro (*c) (MPa) (MPa) (s) (%) (MPa) (MPa) (*) (*) 23 982 1192 1544 14 27 1213 1586 10 10 1038 1165 1524 17 30 1158 1517 9 14 30 1093 1103 1455 19 38 1165 1441 6 8 27 982 1227 1806 13 14 _* 1038 1193 1151 17 39 1296 1620 11 8 1093 _* 1193 1586 11 12 Y.S. = myötöraja 35 U.T.S. = kriittinen vetolujuus El. venymä R.A. = kuroutuma *Lukuarvon puuttuminen tarkoittaa muovattavuuden puuttumista siten, että lämpökäsittelyn olosuhteissa ja mahdol-40 lisen alttiina olon olosuhteissa testinäyte murtui langoiksi.
28 97397
Esimerkkien 23 - 29 metalliseoksilta, jotka sisälsivät yli noin 30 % kobolttia, puuttui muovattavuus huoneen lämpötilassa, sen jälkeen kun metalliseokset oli alistettu 593 °C:seen esitetyissä käsittely- ja testaus-5 olosuhteissa. Todettiin, että kun rautaa on yli noin 30 %, niin stabiilius 593 eC:lle alttiina oloon tai sitä lähellä olevalle lämpötilalle voidaan saavuttaa vähentämällä ti-taanipitoisuutta tai poistamalla titaani muuttamatta metalliseoksen kobolttipitoisuutta.
10 Huoneen lämpötilassa käyttäytymisen vastaisesti esimerkkien 23 - 29 metalliseoksilla, jotka oli päästetty 1038 °C:ssa ja erkautuskarkaistu joko 760 °C:ssa 16 tuntia tai 718 °C:ssa 8 tuntia ja 621 °C:ssa 8 tuntia (kaksivai-hekarkaisu) tai 899 °C:ssa 4 tuntia ja sen jälkeen 15 718 °C:ssa 8 tuntia ja 621 °C:ssa 8 tuntia, oli käyttökel poiset mekaaniset ominaisuudet vedossa 649 °C:ssa. Esimerkiksi 760 °C:ssa karkaistetun metalliseoksen 26 myötöraja oli 924 MPa, kriittinen vetolujuus 1165 MPa, venymä 24 % ja kuroutuma 50 %.
20 Näytteet 30 - 38 valmistettiin sen seikan tutkimi seksi miten niobi ja titaani vaikuttavat vetomuovattavuu-teen huoneen lämpötilassa päästön, karkaisun ja 593 °C:lle alttiina olon jälkeen.
Tutkimuksen tuloksena saatiin, että niobin läsnäolo . 25 on tärkeä huoneen lämpötilan muovattavuuden säilyttämisek si kun metalliseos oli ollut alttiina 593 °C:lle 100 tunnin ajan ja että titaanin läsnäolo on vahingollinen. Tulokset on esitetty taulukossa X. 1 2 3
TAULUKKO X
Vetoauovattavuus huoneen lämpötilassa • Esim. Nimellisarvo karkaistuna 10 tuntia 593 *C:lle alttiina olon Jälkeen
nro * Nb * Ti El. * R.A. * El. * R.A. X
34 0 0.2 32 46 5 3 35 31 1,5 0.2 25 49 19 43 37 3 0.2 24 48 25 47 33 0 0.8 26 42 2 5 30 1,5 0.8 23 42 18 35 36 3,0 0.8 19 37 11 15 2 40 35 0 1.4 23 41 2 4 38 1,5 1.4 20 40 12 15 3 3 1.4 25 40 1 3 29 97397
Taulukkosta X ilmenee, että jokaisen noin 30 % rautaa sisältävän ja niobivapaan metalliseoksen vetovenymä huoneen lämpötilassa oli alentunut erittäin paljon ja kuroutuma oli alhainen 593 °C:lle alttiina olon jälkeen.
5 Taulukon X lukuarvoissa on lisäksi suuntaus, että jopa niobin läsnäollessa alenee vetomuovattavuus huoneen lämpötilassa 593 °C:lle alttiina olon jälkeen kun titaanipitoi-suus kasvaa. Näin ollen keksinnön mukaisissa metallisoek-sissa, jotka sisältävät yli 30 % rautaa ja jotka voivat 10 joutua alttiiksi 593 °C:n läheisyydessä oleville lämpötiloille, täytyy titaanipitoisuus rajoittaa arvoon 0,5 % maksimi. Lisätestit näytteistä 30 - 38 649 °C:ssa osoittivat, että lujuus kasvaa titaani- ja/tai niobipitoisuuden kasvaessa. Samoin titaani ja niobi yksinään tai yhdessä 15 pyrkivät alentamaan metalliseosten lämpölaajenemiskerroin- ta. Siitä huolimatta, että titaani alentaa muovattavuutta huoneen lämpötilassa 593 °C:lle alttiina olon jälkeen, niin noin 25 % tai enemmän rautaa sisältävät, keksinnön mukaiset metalliseokset ovat vielä muovattavia. Sitävas-20 toin noin 30 % rautaa ja yli noin 0,5 % titaania sisältävät metalliseokset eivät säilytä käyttökelpoista muovattavuutta huoneen lämpötilassa 593 eC:lle alttiina olon jälkeen.
Esimerkit 39 - 47 tehtiin kromin ja molybdaanin 25 keksinnön mukaisissa metalliseoksissa aikaansaaman vaiku tuksen tutkimiseksi. Näitä metalliseoksia testattiin suo-lasuihkutuksessa 72 tunnin ajan ASTM testimenettelyn B 117-85 mukaan käyttömällä näytteitä, jotka oli päästetty 1038 °C:ssa yhden tunnin ajan, ilmajäähdytetty ja karkas-30 tus 760 °C:ssa 16 tuntia ja ilma jäähdytetty. Kromi- ja molybdeenivapaan metallisoeksen 39 korroosionopeus oli noin 12 pm vuodessa ja pistesyöpymän syvyys noin 165 pm. Nostettaessa kromi- ja/tai molybdeenipitoisuus arvoon yhteensä 8 % aleni korroosionopeus arvoon 0,76 pm/vuosi ja 35 pintasyöpymän maksimisyvyys arvoon alle 25 pm.
30 97397
Vetonäytteet metalliseoksista 39-47, jotka oli päästetty 2 tuntia 1038 °C:ssa ja karkaistu 16 tuntia 76 °C:ssa antoivat hyvät tulokset 649 °C:ssa myötörajan arvon 649 MPa läheisyydessä, kriittinen vetolujuus 5 1158 MPa, venymä 20 %, kuroutuma 30. Korkeimmilla molyb- deenipitoisuuksilla huoneen lämpötilassa suoritetuissa vetokokeissa venymä ja kuroutuma pyrkivät alenemaan, mikä suuntaus havaittiin myös 649 °C:ssa vaikkakin heikompana korotetuissa lämpötiloissa. Käytettäessä lovetun (KT 3,6) 10 ja sileän murtosauman yhdistelmään kuormituksella 510 MPa kestoikä ennen murtumaa kasvoi arvosta noin 100 tuntia arvoon 500 tuntia venymien ollessa noin 30 % ja kuroutumien ollessa keskimäärin 39 % molybdeenivapailla metalli-seoksilla kun rautaa korvaava kromipitoisuus kasvoi arvos-15 ta 0 arvoon 4 %. Molybdeenilisäys millä tahansa kromipi-toisuudella alensi kestoikää ennen murtumista. Huoneen lämpötilassa suoritetussa Charpy V-lovi-iskukokeessa esiintyi enemmän tai vähemmän samanlainen kasvu kromipi-toisuuden kasvaessa ja aleneminen molybdeenipitoisuutta 20 alennettaessa. Määritettäessä metalliseosten 39 - 47 lämpölaajenemista kertoimet havaittiin niiden kasvavan kun kromi- ja/tai molybdeenipitoisuus kasvoi. Kuitenkin lämpö-laajenemiskertoimet olivat vähintään 10 % alhaisemmat kuin tavanomaisten erikoismetalliseosten (esim. Inconel 718) 25 lämpölaajenemiskertoimet.
Edellä esitettyjen keksinnön mukaisten esimerkkien lisäksi valmistettiin sarja metalliseoskoostumuksia, jotka sisälsivät 5,9 - 6,2 % alumiinia, noin 1,5 % titaania, noin 3 % niobia, ollen 0,01 % booria, 20 - 34 % rautaa, 30 18 - 40 % kobolttia ja loput nikkeliä. Metallisokset sula tettiin, valettiin, työstettiin ja lämpökäsiteltiin pitämällä niitä 2 tuntia 1038 °C:ssa, ilmajäähdytettiin ja pantiin alttiiksi 760 eC:lle 16 tunnin ajaksi. Kun sileän ja lovetun sauvan yhdistelmällä kuormituksella 510 MPa 35 649 °C:ssa saadut jännitysmurtuma-arvot yhdistetään metal- 31 97397 liseosten koostumuksiin, joita kuvaavat pisteet käyrällä, jossa rauta on esitetty koboltin funktiona, on ilmeistä, että alle noin 24 % rautaa ja 25 - 26 % sisältävillä metalliseoksilla tapahtuu lovimurtuma ja metallisokset näyt-5 tävät haurastuneen rasituksen kiihdyttämän raerajahapettu-misen johdosta. Maksimaalinen kestoikä ennen murtumaa näyttää olevan metalliseoksilla, joiden koostumus on alueella noin 15 - 24 % rautaa ja 25 - 40 % tai enemmän kobolttia. Kestoikä putoaa nollaan koostumuksilla, jotka 10 sisältävät yli 30 % rautaa ja noin 34 % kobolttia vaikkakin näiden metalliseosten muovattavuus on parempi. Kuroutumana mitattu muovattavuus on riittävä tai hyvä metalli-seoksilla, joiden kobolttipitoisuus on mikä tahansa tes-tauspitoisuusalueen puittessa edellyttäen että koostumuk-15 set sisältävät yli noin 25 % rautaa. Kun koostumukset sisältävät alle 25 % rautaa on muovattavuus riittävä tai hyvä ainoastan silloin kun koostumukset sisältävät yli 25 tai 28 % kobolttia. Paras kestoikä jännitysmurtuman suhteen (438 tuntia) ja 31 %:n kuroutuma oli metalliseoksel-20 la, joka sisälsi 39,78 % kobolttia ja 18,93 % rautaa, mutta lämpölaajenemiskerroin oli korkeampi syystä, että rautaa oli korvattu koboltilla. Tämän sarjan testeissä huonoin murtumatulos ja olematon muovattavuus oli koostumuksilla, jotka sisälsivät 17,88 % kobolttia ja 24,6 % rau-25 taa; 23,04 % kobolttia ja 24,06 % rautaa; ja 27,45 % ko-“ bolttia ja 20,38 % rautaa. Alan ammattimies ymmärtää, että hyvän ja huonon metalliseoskoostumuksen raja, joka perustuu 510 MPa kuormituksella 649 °C:ssa suoritetun jännitys-murtumatestin tuloksiin, on likimääräinen ja siirtyy hie-30 man muutettaessa metallisoksen koostumusta, menettelytapaa, lämpökäsittelyä, raesuuruutta samoin kuin testiolo-suhteita (mukaanluettuna jännitys, testilämpötila, loven terävyys, ja näytteen konfiguraatio) sekä muita parametrejä. Esimerkiksi tietyllä 30 % rautaa sisältävällä metalli-35 seoksella rautapitoisuuden nostaminen alentaa lämpölaaje- 32 97397 nemiskerrointa ja rautapitoisuuden alentaminen näyttää lisäävän metalliseoksen stabiiliutta ja murtolujuutta ja näyttää vähentävän betafaasin muodostumista, mikä antaa suojan rasituksella kiihdytettyä raerajahaurastumista vas-5 taan.
Vaikka kyseistä keksintöä on esitetty ja kuvattu tiettyihin metalliseoksiin liittyen, niin ammattimiehet ymmärtävät täysin, että tämä esitys ja kuvaus eivät ole patenttiaatimuksia rajoittavia. Keksinnön mukaisista me-10 talliseoksissa voidaan käyttää missä tahansa muodossa ja mitä tahansa käyttöätarkoitusta varten, jossa suuri lujuus ja taottavuus sekä huoneen lämpötilassa että korkeammissa lämpötiloissa ovat kriteerejä yhdessä jännityksen nopeuttaman raerajahapettumisen kestävyyden kanssa. Sellaisiin 15 käyttötarkoituksiin kuuluvat korkeissa lämpötiloissa toi mivien turbiinien komponentit ja osat, kriittisen tärkeät rakennekomponentit kuten tiivisteet, renkaat, levyt, kompressorin terät ja kotelot, sekä rakettikomponentit kuten vetyturbiinipumpun osat kuten voimapäät. Metalliseosta 20 voidaan myös käyttää matriisiaineena metallimatriiskompo- siiteissa tai kuitukomposiiteissa, suuren lujuuden omaavassa ferromagneettisessa metalliseoksessa, aseiden piipuissa, superjohteen eristyskerroksessa ja yleensä siellä, missä hyvä kulutuksen- ja kavitaation- sekä eroosionkestä-25 vyys ovat tarpeellisia.
'* Vaikka kyseisen keksinnön mukaisten metalliseosten esimerkit tässä julkaisussa kuvattuina kaikki valettiin ja työstettiin, kuuluu keksinnön tarkoitukseen valmistaa ja käyttää metalliseoksia valetussa muodossa, jauheen muodos-30 sa ja missä tahansa muussa muodossa ja metallurgian alalla tavanomaisella tavalla.
Claims (22)
1. Hapettumista kestävä metalliseos, tunnet-t u siitä, että se käsittää painoprosentteina 25 - 70 % 5 nikkeliä, 5 - 50 % kobolttia, 45 - 75 % nikkeliä sekä kobolttia, 4 - 15 % alumiinia, 0 - 3 % titaania, 0 - 10 % niobia, 0 - 10 % tantaalia, 0 - 10 % molybdeeniä, 0 -10 % volframia, 0 - 3 % vanadiinia, 0 - 2 % piitä, 0 - 1 % mangaania, 0 - 1 % kuparia, 0 - 6 % kromia, 0 - 2 % haf- 10 niumia, 0 - 2 % reniumia, 0 - 0,3 % booria, 0 - 0,3 % zir koniumia, yhteensä 0 - 0,1 % magnesiumia, kalsiumia, yt-riumia ja harvinaisia maametalleja, 0 - 0,5 % typpeä, 0 -0,3 % hiiltä, ja 0 - 2 % dispersoideja; loppu metalliseoksesta on rautaa, jota on noin 15 - 55 % yhdessä satunnais-15 ten epäpuhtauksien kanssa, jolloin mainitut alkuaineet, joiden pitoisuudet ovat mainituissa rajoissa, ovat suhteessa toisiinsa siten, että metalliseoksella on duplex-faasirakenne: yksi kiteinen komponentti, joka on gamma-faasia, jossa on erkautunut gammafaasi ja toinen kom-20 ponentti, jolla on tilakeskinen kuutiollinen B2-rakenne rikastuneena alumiiniin verrattuna mainittuun kiteiseen komponenttiin.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että kobolttipi- 25 toisuus on vähintään 24 %, kun rautapitoisuus on vähemmän kuin 24 %.
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää vähintään 1 % niobia.
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kes tävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää vähintään 2,5 % niobia ja vähemmän kuin 0,8 % titaania.
5. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 35 4,8 - 6 % alumiinia. 97397
6. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä että se sisältää 1 - 2,5 % titaania ja vähemmän kuin 30 % rautaa.
7. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kes-5 tävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 0 - 5 % molybdeeniä ja volfrämiä yhteensä.
8. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 25 - 40 % kobolttia.
9. Patenttivaatimuksen 8 mukainen hapettumista kes tävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 20 - 27,5 % rautaa.
10. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se si- 15 sältää 0 - 2 % vanadiinia.
11. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 2 - 6 % kromia.
12. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista 20 kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 2 - 6 % molybdeeniä.
13. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 4 - 10 % kromia ja molybdeeniä yhteensä.
14. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista -· kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se si sältää 0 - 0,3 % typpeä.
15. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se 30 sisältää 25 - 45 % nikkeliä, 25 - 35 % kobolttia, 20 -. 27,5 % rautaa, 4,8 - 5,8 % alumiinia, 0 - 1,8 % titaania, 0 - 0,1 % hiiltä, 0 - 0,3 % piitä, 0,5 - 4 % niobia, jossa seoksessa kuparin ja mangaanin summa onO- 0,5%ja molybdeenin ja voifrämin summa on 0 - 5 %. 35 97397
16. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää 25 - 40 % nikkeliä, 25 - 35 % kobolttia, 27,5 - 35 % rautaa, 4,8 - 5,8 % alumiinia, 0 - 0,8 % titaania, 0 - 5 0,5 % mangaania, 0 - 0,75 % piitä, 0 - 2 % molybdeeniä, 0 - 2 % niobia ja 0,001 - 0,01 % booria.
17. Jonkin patenttivaatimuksen 1-16 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että se sisältää dispersoidina oksidifaasin, esim. 0,2 - 10 2 % ytriumoksidia sellaisenaan tai kompleksi-oksidina.
18. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että sillä on suhteellisen alhainen lämpölaajenemiskerroin ja että se on happihaurastumisen kestävä ja että sillä on iskusitkeys/se 15 lisäksi on iskusitkeää noin 650°C:n lämpötilassa hehkutettuna ja vanhennettuna, ja että se käsittää painoprosentteina 25 - 50 % nikkeliä, 5 - 50 % kobolttia, 5 - 10 % alumiinia, 0 - 2 % titaania, 0 - 0,2 % hiiltä, 0 - 6 % kromia, 0 - 2 % mangaania, piitä ja kuparia yhteensä, 0 -20 0,5 % piitä, 0 - 5 % molybdeeniä ja volframia yhteensä, 0,5 - 6 % niobia, 0 - 0,1 % zirkoniumia, 0 - 0,02 % booria; loppu metalliseoksesta on rautaa, jota on noin 20 -50 % satunnaisten epäpuhtauksien kanssa.
19. Patenttivaatimuksen 18 mukainen metalliseos, 25 tunnettu siitä, että se sisältää vähintään 2 % niobia.
20. Patenttivaatimuksen 18 mukainen metalliseos, tunnettu siitä, että sen nikkelipitoisuus on 30 -45 %.
21. Patenttivaatimuksen 19 mukainen metalliseos, tunnettu siitä, että sen alumiinipitoisuus on 4,8 - 6 %.
22. Patenttivaatimuksen 1 mukainen hapettumista kestävä metalliseos, tunnettu siitä, että mainit-35 tu kiteinen gammafaasi-matriisin käsittävä komponentti 97397 sisältää nikkeliä, rautaa ja kobolttia sellaiset suhteelliset määrät, jotka ovat välttämättömiä, jotta saadaan metalliseos, jonka lämpölaajenemiskerroin on alle 13,5 x 10'6/°C lämpötilassa 427 °C, ja että metalliseos voi lisäksi 5 sisältää oksidifaasin mikrohienon dispersion mainitussa seoksessa. >i n> 111*11 I l J » : 97397
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US45228489A | 1989-12-15 | 1989-12-15 | |
| US45228489 | 1989-12-15 | ||
| US61308190A | 1990-11-19 | 1990-11-19 | |
| US61308190 | 1990-11-19 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI906175A0 FI906175A0 (fi) | 1990-12-14 |
| FI906175L FI906175L (fi) | 1991-06-16 |
| FI97397B FI97397B (fi) | 1996-08-30 |
| FI97397C true FI97397C (fi) | 1996-12-10 |
Family
ID=27036732
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI906175A FI97397C (fi) | 1989-12-15 | 1990-12-14 | Hapettumista kestävä metalliseos |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5403547A (fi) |
| EP (1) | EP0433072B1 (fi) |
| JP (1) | JP3027200B2 (fi) |
| KR (1) | KR930007316B1 (fi) |
| CN (1) | CN1053094A (fi) |
| AT (1) | ATE113997T1 (fi) |
| AU (1) | AU627965B2 (fi) |
| BR (1) | BR9006390A (fi) |
| CA (1) | CA2032351C (fi) |
| DE (1) | DE69014085T2 (fi) |
| FI (1) | FI97397C (fi) |
| NO (1) | NO905418L (fi) |
| NZ (1) | NZ236465A (fi) |
Families Citing this family (73)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0433072B1 (en) * | 1989-12-15 | 1994-11-09 | Inco Alloys International, Inc. | Oxidation resistant low expansion superalloys |
| EP0533059B1 (en) * | 1991-09-19 | 1997-01-02 | Hitachi Metals, Ltd. | Super alloy with low thermal expansion |
| KR100264089B1 (ko) * | 1992-09-18 | 2000-08-16 | 스틴 에드워드 에이. | 제어된 열팽창 초합금 |
| DE69317971T2 (de) * | 1992-09-18 | 1998-11-26 | Inco Alloys International, Inc., Huntington, W.Va. | Superlegierung mit eingestelltem Wärmeausdehnungskoeffizienten |
| US5439640A (en) * | 1993-09-03 | 1995-08-08 | Inco Alloys International, Inc. | Controlled thermal expansion superalloy |
| US6649277B1 (en) | 1994-09-29 | 2003-11-18 | Carnegie Mellon University | Structure for and method of making magnetic recording media |
| US5800931A (en) * | 1994-09-29 | 1998-09-01 | Carnegie Mellon University | Magnetic recording medium with a MgO sputter deposited seed layer |
| US5693426A (en) * | 1994-09-29 | 1997-12-02 | Carnegie Mellon University | Magnetic recording medium with B2 structured underlayer and a cobalt-based magnetic layer |
| DE19627780C2 (de) * | 1996-03-22 | 2003-07-24 | Leibniz Inst Fuer Festkoerper | Werkstoff für Supermagnetwiderstands-Sensoren |
| CN1069929C (zh) * | 1998-10-27 | 2001-08-22 | 朱同家 | 超高铬抗磨白口铸铁及生产工艺 |
| US6287398B1 (en) * | 1998-12-09 | 2001-09-11 | Inco Alloys International, Inc. | High strength alloy tailored for high temperature mixed-oxidant environments |
| US6162034A (en) | 1999-03-01 | 2000-12-19 | Mallen Research Ltd., Partnership | Vane pumping machine utilizing invar-class alloys for maximizing operating performance and reducing pollution emissions |
| US6432563B1 (en) | 2000-04-03 | 2002-08-13 | Carnegie Mellon University | Zinc enhanced hard disk media |
| US6596417B1 (en) | 2000-09-29 | 2003-07-22 | Carnegie Mellon University | Magnetic recording medium with a Ga3Pt5 structured underlayer and a cobalt-based magnetic layer |
| US6485026B1 (en) * | 2000-10-04 | 2002-11-26 | Dana Corporation | Non-stainless steel nitrided piston ring, and method of making the same |
| US20030053926A1 (en) * | 2001-09-18 | 2003-03-20 | Jacinto Monica A. | Burn-resistant and high tensile strength metal alloys |
| US6749803B2 (en) * | 2002-05-03 | 2004-06-15 | Honeywell International, Inc. | Oxidation resistant rhenium alloys |
| DE10302989B4 (de) | 2003-01-25 | 2005-03-03 | Schmidt + Clemens Gmbh & Co. Kg | Verwendung einer Hitze- und korrosionsbeständigen Nickel-Chrom-Stahllegierung |
| CN1300462C (zh) * | 2004-01-12 | 2007-02-14 | 大庆石油管理局 | 防砂叶导轮 |
| SE528807C2 (sv) * | 2004-12-23 | 2007-02-20 | Siemens Ag | Komponent av en superlegering innehållande palladium för användning i en högtemperaturomgivning samt användning av palladium för motstånd mot väteförsprödning |
| US9551051B2 (en) | 2007-12-12 | 2017-01-24 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium aluminum alloy |
| US8506883B2 (en) * | 2007-12-12 | 2013-08-13 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy |
| US7888283B2 (en) * | 2008-12-12 | 2011-02-15 | Lihong Huang | Iron promoted nickel based catalysts for hydrogen generation via auto-thermal reforming of ethanol |
| US8216509B2 (en) * | 2009-02-05 | 2012-07-10 | Honeywell International Inc. | Nickel-base superalloys |
| CN102485930A (zh) * | 2010-12-01 | 2012-06-06 | 中国科学院金属研究所 | 一种抗氧化低膨胀高温合金 |
| US20130255127A1 (en) * | 2012-03-28 | 2013-10-03 | Thomas R. Moreland | Weapon barrel and method of making same |
| CN102767320B (zh) * | 2012-08-16 | 2015-12-16 | 山东国强五金科技有限公司 | 家电冰箱专用铰链 |
| EP3023509B1 (en) * | 2013-07-17 | 2020-03-18 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Ni-based alloy product and method for producing same |
| JP5869624B2 (ja) | 2014-06-18 | 2016-02-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Ｎｉ基合金軟化材及びＮｉ基合金部材の製造方法 |
| FR3025807B1 (fr) * | 2014-09-15 | 2016-10-14 | Ferry Capitain | Alliage de fonte, piece et procede de fabrication correspondants |
| CN104534184B (zh) * | 2014-12-01 | 2016-08-24 | 常熟市东涛金属复合材料有限公司 | 热膨胀率低的金属复合管 |
| CN104862585A (zh) * | 2015-05-08 | 2015-08-26 | 上海蓝铸特种合金材料有限公司 | 一种超低膨胀合金材料及其制备方法 |
| US10487377B2 (en) * | 2015-12-18 | 2019-11-26 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Cr, Ni, Mo and Co alloy for use in medical devices |
| CN105463288B (zh) * | 2016-01-27 | 2017-10-17 | 大连理工大学 | 高强高塑耐氯离子腐蚀的铸造合金及其制备方法 |
| CN109072347A (zh) * | 2016-04-20 | 2018-12-21 | 奥科宁克有限公司 | 铝、钴、铁和镍的fcc材料及由其制成的产物 |
| JP2019516012A (ja) * | 2016-04-20 | 2019-06-13 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | アルミニウム、コバルト、クロム、及びニッケルのｆｃｃ材料、ならびにそれから作製される製品 |
| CN105803247B (zh) * | 2016-04-27 | 2017-11-07 | 厦门大学 | 低膨胀高导热铜‑不锈因瓦合金复合材料及其制备方法 |
| FR3051803B1 (fr) * | 2016-05-31 | 2020-09-18 | Ferry Capitain | Alliage d'acier moule, piece et procede de fabrication correspondants |
| CN106854685B (zh) * | 2016-06-06 | 2018-08-31 | 中国科学院金属研究所 | 一种改善Thermo-Span合金缺口敏感性的热处理方法 |
| US20180029241A1 (en) * | 2016-07-29 | 2018-02-01 | Liquidmetal Coatings, Llc | Method of forming cutting tools with amorphous alloys on an edge thereof |
| WO2018097901A2 (en) * | 2016-09-30 | 2018-05-31 | Arconic Inc. | Nickel-iron-aluminum-chromium based alloys, and products made therefrom |
| US10280498B2 (en) | 2016-10-12 | 2019-05-07 | Crs Holdings, Inc. | High temperature, damage tolerant superalloy, an article of manufacture made from the alloy, and process for making the alloy |
| CN107267868A (zh) * | 2017-05-26 | 2017-10-20 | 太仓源壬金属科技有限公司 | 一种高性能耐高温金属材料 |
| CN106987755A (zh) * | 2017-06-05 | 2017-07-28 | 北京普瑞新材科技有限公司 | 一种MCrAlY合金及其制备方法 |
| CN107642994A (zh) * | 2017-08-24 | 2018-01-30 | 浙江科屹耐火材料有限公司 | 一种热风炉用无铬腐蚀抑制剂 |
| JP6509290B2 (ja) | 2017-09-08 | 2019-05-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コバルト基合金積層造形体、コバルト基合金製造物、およびそれらの製造方法 |
| CN107739956B (zh) * | 2017-09-14 | 2019-10-29 | 北京理工大学 | 一种Nb微合金化Ni-Co-Fe-Cr-Al高熵合金 |
| CN109837424A (zh) * | 2017-11-29 | 2019-06-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种稳定γ′相强化的Co-Ni基高温合金及制备方法 |
| CN108220832B (zh) * | 2018-01-05 | 2020-04-21 | 广东电科院能源技术有限责任公司 | 一种碳纤维增强合金复合材料及其制备方法 |
| EP3572540B1 (en) | 2018-05-23 | 2024-07-10 | Rolls-Royce plc | Nickel-base superalloy |
| CN109576534B (zh) * | 2019-01-25 | 2020-10-30 | 北京科技大学 | 一种低钨含量γ′相强化钴基高温合金及其制备工艺 |
| CN109628865B (zh) * | 2019-02-21 | 2021-01-12 | 宁国市华成金研科技有限公司 | 耐高温合金材料的热处理方法及热处理材料 |
| US11414728B2 (en) | 2019-03-07 | 2022-08-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Cobalt based alloy product, method for manufacturing same, and cobalt based alloy article |
| WO2020179082A1 (ja) | 2019-03-07 | 2020-09-10 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コバルト基合金粉末、コバルト基合金焼結体およびコバルト基合金焼結体の製造方法 |
| SG11202012575WA (en) | 2019-03-07 | 2021-09-29 | Mitsubishi Power Ltd | Cobalt based alloy product |
| EP3725902B1 (en) | 2019-03-07 | 2023-03-01 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Cobalt-based alloy product and method for producing same |
| EP3733885A4 (en) | 2019-03-07 | 2020-12-30 | Mitsubishi Power, Ltd. | HEAT EXCHANGER |
| CN110699531A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-01-17 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 高温合金机械热处理的方法 |
| RU2721261C1 (ru) * | 2019-12-11 | 2020-05-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Жаропрочный деформируемый сплав на основе никеля с низким температурным коэффициентом линейного расширения и изделие, выполненное из него |
| CN111057957A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-24 | 陕西易莱德新材料科技有限公司 | 一种抗氧化的复合金属材料 |
| US11697869B2 (en) | 2020-01-22 | 2023-07-11 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Method for manufacturing a biocompatible wire |
| US11313014B1 (en) | 2021-03-04 | 2022-04-26 | National Chung Shan Institute Of Science And Technology | Nickel-based superalloy and material thereof |
| CN113652596B (zh) * | 2021-08-26 | 2023-04-25 | 大连理工大学 | 一种具有高放热焓的轻质高强难熔高熵合金 |
| CN114000026B (zh) * | 2021-09-16 | 2022-04-26 | 东南大学 | 一种珠光体型多主元耐磨合金及制备方法 |
| CN114038642B (zh) * | 2021-10-12 | 2024-07-12 | 泉州天智合金材料科技有限公司 | 一种Fe-Co软磁合金吸波粉末及其制备方法 |
| CN114150207A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-03-08 | 重庆材料研究院有限公司 | 高强度Ni-Fe基时效硬化型耐蚀合金及制备方法 |
| CN115233041B (zh) * | 2021-12-20 | 2023-06-16 | 北京科技大学 | 一种具有拉伸塑性的低膨胀合金及其制备方法 |
| US20230272184A1 (en) * | 2022-04-12 | 2023-08-31 | National Technology & Engineering Solutions Of Sandia, Llc | Ultra-Low Wear Magnetic Polymer Composite |
| CN115233042B (zh) * | 2022-06-15 | 2023-05-23 | 广东工业大学 | 一种耐高温氧化的钴基Co-Fe-Ni-Al共晶中熵合金及其制备方法和应用 |
| CN116043136B (zh) * | 2023-01-18 | 2024-09-13 | 上海材料研究所有限公司 | 一种低膨胀高强度合金钢及其制造方法与应用 |
| CN117286393B (zh) * | 2023-09-28 | 2026-03-10 | 西安交通大学 | 一种强硬定向凝固高硼高速钢及其制备方法 |
| CN118345276B (zh) * | 2024-06-18 | 2024-08-23 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 抗富氧烧蚀时效强化型镍基高温合金及其制备方法和应用 |
| CN119082625B (zh) * | 2024-08-07 | 2025-04-25 | 中南大学 | 一种耐腐蚀高塑性多组元低膨胀合金及其制备方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2570194A (en) * | 1946-04-09 | 1951-10-09 | Int Nickel Co | Production of high-temperature alloys and articles |
| CA937426A (en) * | 1970-02-16 | 1973-11-27 | G. Fletcher Stewart | Production of superalloys |
| US3705827A (en) * | 1971-05-12 | 1972-12-12 | Carpenter Technology Corp | Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor |
| US4066447A (en) * | 1976-07-08 | 1978-01-03 | Huntington Alloys, Inc. | Low expansion superalloy |
| US4190437A (en) * | 1977-12-08 | 1980-02-26 | Special Metals Corporation | Low thermal expansion nickel-iron base alloy |
| US4200459A (en) * | 1977-12-14 | 1980-04-29 | Huntington Alloys, Inc. | Heat resistant low expansion alloy |
| JPS57149441A (en) * | 1981-03-12 | 1982-09-16 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | Elinver type alloy for high temperature and preparation thereof |
| CA1222893A (en) * | 1982-03-08 | 1987-06-16 | Tsuyoshi Masumoto | Nickel-based alloy |
| US4402746A (en) * | 1982-03-31 | 1983-09-06 | Exxon Research And Engineering Co. | Alumina-yttria mixed oxides in dispersion strengthened high temperature alloys |
| US4685978A (en) * | 1982-08-20 | 1987-08-11 | Huntington Alloys Inc. | Heat treatments of controlled expansion alloy |
| JPS6179742A (ja) * | 1984-09-26 | 1986-04-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐熱合金 |
| US4853298A (en) * | 1986-04-08 | 1989-08-01 | Carpenter Technology Corporation | Thermally stable super invar and its named article |
| EP0433072B1 (en) * | 1989-12-15 | 1994-11-09 | Inco Alloys International, Inc. | Oxidation resistant low expansion superalloys |
-
1990
- 1990-12-13 EP EP90313610A patent/EP0433072B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-13 DE DE69014085T patent/DE69014085T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-13 AU AU68051/90A patent/AU627965B2/en not_active Ceased
- 1990-12-13 AT AT90313610T patent/ATE113997T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-12-14 CA CA002032351A patent/CA2032351C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-14 KR KR1019900020566A patent/KR930007316B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-14 NO NO90905418A patent/NO905418L/no unknown
- 1990-12-14 BR BR909006390A patent/BR9006390A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-12-14 NZ NZ236465A patent/NZ236465A/xx unknown
- 1990-12-14 FI FI906175A patent/FI97397C/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-12-15 CN CN90109970A patent/CN1053094A/zh active Pending
- 1990-12-15 JP JP2410810A patent/JP3027200B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-04-13 US US08/227,296 patent/US5403547A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO905418L (no) | 1991-06-17 |
| BR9006390A (pt) | 1991-09-24 |
| AU627965B2 (en) | 1992-09-03 |
| KR930007316B1 (ko) | 1993-08-05 |
| US5403547A (en) | 1995-04-04 |
| KR910012313A (ko) | 1991-08-07 |
| ATE113997T1 (de) | 1994-11-15 |
| CA2032351A1 (en) | 1991-06-16 |
| FI906175A0 (fi) | 1990-12-14 |
| DE69014085D1 (de) | 1994-12-15 |
| JP3027200B2 (ja) | 2000-03-27 |
| AU6805190A (en) | 1991-06-20 |
| CA2032351C (en) | 2001-04-10 |
| FI97397B (fi) | 1996-08-30 |
| EP0433072A1 (en) | 1991-06-19 |
| EP0433072B1 (en) | 1994-11-09 |
| FI906175L (fi) | 1991-06-16 |
| JPH04272154A (ja) | 1992-09-28 |
| NO905418D0 (no) | 1990-12-14 |
| NZ236465A (en) | 1993-01-27 |
| DE69014085T2 (de) | 1995-06-22 |
| CN1053094A (zh) | 1991-07-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI97397C (fi) | Hapettumista kestävä metalliseos | |
| JP3518515B2 (ja) | 低・中Ｃｒ系耐熱鋼 | |
| EP0804627B1 (en) | Oxidation resistant molybdenum alloy | |
| RU2088684C1 (ru) | Сплав, стойкий к окислению (варианты) | |
| EP1900835B1 (en) | Cobalt-chromium-iron-nickel alloys amenable to nitride strengthening | |
| Johnson et al. | The resistance of nickel and iron aluminides to cavitation erosion and abrasive wear | |
| CN104245977B (zh) | 具有良好可加工性、耐蠕变性和耐腐蚀性的镍-铬-合金 | |
| US5741376A (en) | High temperature melting niobium-titanium-chromium-aluminum-silicon alloys | |
| US4908069A (en) | Alloys containing gamma prime phase and process for forming same | |
| Liu et al. | Effect of refractory alloying additions on mechanical properties of near-stoichiometric NiAl | |
| CN104245978A (zh) | 具有良好可加工性、耐蠕变性和耐腐蚀性的镍-铬-铝-合金 | |
| Maziasz et al. | High strength, ductility, and impact toughness at room temperature in hot-extruded FeAl alloys | |
| Ohl et al. | Microstructure and mechanical properties of L12-strengthened Co–Ni–Fe-based superalloys | |
| Milenkovic et al. | Microstructure and mechanical properties of directionally solidified Fe–Al–Nb eutectic | |
| JP3905034B2 (ja) | ディーゼルエンジンバルブ用の低コスト、耐蝕および耐熱合金 | |
| JP2012509407A (ja) | 酸化アルミニウム形成性ニッケルベース合金 | |
| EP3208354A1 (en) | Ni-based superalloy for hot forging | |
| Litovchenko et al. | Microstructure and mechanical properties of Y-modified low-activation austenitic steel | |
| Kondapalli et al. | Elemental effect on the phase formation and mechanical properties in the FeNiMnCuAlTi alloy system | |
| EP4101938A1 (en) | Steel material for oil well, and oil well pipe | |
| EP1947207A1 (en) | HEAT-RESISTANT ALLOY CAPABLE OF DEPOSITING FINE Ti-Nb-Cr CARBIDE OR Ti-Nb-Zr-Cr CARBIDE | |
| Zheng et al. | Effect of Ru addition on cast nickel base superalloy with low content of Cr and high content of W | |
| US4882124A (en) | Alloys having excellent erosion resistance | |
| EP1159463A1 (en) | Mould steel | |
| KR102879525B1 (ko) | 우수한 고온 특성을 갖는 Fe-Cr-Co-Al-Ti계 페라이트 합금 및 이의 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: INCO ALLOYS INTERNATIONAL, INC. |