FI114700B - Metallikuitubetonikoostumus betonielementtien valamista varten, saatuja elementtejä ja menetelmä lämpökovettamiseksi - Google Patents

Metallikuitubetonikoostumus betonielementtien valamista varten, saatuja elementtejä ja menetelmä lämpökovettamiseksi Download PDF

Info

Publication number
FI114700B
FI114700B FI956342A FI956342A FI114700B FI 114700 B FI114700 B FI 114700B FI 956342 A FI956342 A FI 956342A FI 956342 A FI956342 A FI 956342A FI 114700 B FI114700 B FI 114700B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
concrete
composition according
weight
fibers
cement
Prior art date
Application number
FI956342A
Other languages
English (en)
Swedish (sv)
Other versions
FI956342A0 (fi
FI956342A (fi
Inventor
Pierre Emile Felix Richard
Marcel Hubert Cheyrezy
Nicolas Pierre Jean Roux
Original Assignee
Lafarge Sa
Bouygues Travaux Publics Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from FR9308063A external-priority patent/FR2707625B1/fr
Application filed by Lafarge Sa, Bouygues Travaux Publics Sa filed Critical Lafarge Sa
Publication of FI956342A0 publication Critical patent/FI956342A0/fi
Publication of FI956342A publication Critical patent/FI956342A/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI114700B publication Critical patent/FI114700B/fi

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B20/00—Use of materials as fillers for mortars, concrete or artificial stone according to more than one of groups C04B14/00 - C04B18/00 and characterised by shape or grain distribution; Treatment of materials according to more than one of the groups C04B14/00 - C04B18/00 specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone; Expanding or defibrillating materials
    • C04B20/0076—Use of materials as fillers for mortars, concrete or artificial stone according to more than one of groups C04B14/00 - C04B18/00 and characterised by shape or grain distribution; Treatment of materials according to more than one of the groups C04B14/00 - C04B18/00 specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone; Expanding or defibrillating materials characterised by the grain distribution
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
    • C04B14/38—Fibrous materials; Whiskers
    • C04B14/48—Metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B20/00—Use of materials as fillers for mortars, concrete or artificial stone according to more than one of groups C04B14/00 - C04B18/00 and characterised by shape or grain distribution; Treatment of materials according to more than one of the groups C04B14/00 - C04B18/00 specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone; Expanding or defibrillating materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C04B28/04—Portland cements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
    • C04B40/02—Selection of the hardening environment
    • C04B40/0263—Hardening promoted by a rise in temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/60—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only artificial stone
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/012—Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
    • C04B2111/00198—Characterisation or quantities of the compositions or their ingredients expressed as mathematical formulae or equations
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
    • Y10T428/2933—Coated or with bond, impregnation or core
    • Y10T428/2938—Coating on discrete and individual rods, strands or filaments
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
    • Y10T428/2933—Coated or with bond, impregnation or core
    • Y10T428/294—Coated or with bond, impregnation or core including metal or compound thereof [excluding glass, ceramic and asbestos]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Producing Shaped Articles From Materials (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Inorganic Fibers (AREA)
  • Eyeglasses (AREA)

Description

114700
Metallikuitubetonikoostumus betonielementtien valamista varten, saatuja elementtejä ja menetelmä lämpökovettautiseksi 5 Esillä olevan keksinnön kohteena on metallikuitube- toni betonielementtien valamista varten.
"Metallikuitubetoni" tarkoittaa tässä yhteydessä sementtimassaa, joka sisältää metallikuituja ja joka muodostetaan veteen sekoitetun sementtiseoksen kovettamisen 10 avulla.
"Betonielementti" tarkoittaa tässä yhteydessä pylväitä, palkkeja, laattoja, muureja, levyjä, ponttauksia, laattalevyjä ja kaikkia koristeellisia tai rakenteellisia elementtejä, joita käytetään betonirakenteessa.
15 Tavanomaiset betonit sisältävät rakeisen runkoai neen, joka muodostetaan seuraavan kolmen materiaalin avulla: - sementin, joka muodostaa sidosfaasin, raekoon ollessa 1 - 100 pm, 20 - hiekan, jonka raekoko on 1-4 mm, - kiviaineksen tai soran, jonka raekoko on 5 - > · 20 mm tai 5-25 mm.
Tavanomaiset metallikuitubetonit sisältävät teräs- • ' kuidut, joiden pituus on 30 - 60 mm. Käyttökelpoisten kui- : 25 tujen maksimipituutta rajoittavat yhtäältä sekoitusmahdol- • lisuudet ilman liiallista laadun huononemista ja toisaalta betonivaluun (paikoilleenasetukseen ja tärytykseen) liittyvät tarpeet.
. Sileät metallikuidut ankkuroidaan betoniin tartun- • · 30 nan avulla. Sileän kuidun hyvän käyttäytymisen varmistami-·;1 seksi on tärkeää, että muotokerroin, joka tarkoittaa kuidun -/< · pituuden ja läpimitan osamäärää, on suuruudeltaan 50 - 100.
Tätä optimaalista muotokerrointa voidaan vähentää kuidun
• t I
/ ankkuroinnin parantuessa muuttamalla sen geometriaa käyttä- > · · , 35 mällä aallotuksia, päissä olevia koukkuja, hammastuksia I I » 1 jne.
114700 2
Kuituannokset, joita käytetään tavanomaisissa kui-tubetoneissa, ovat suuruudeltaan 30 - 150 kg/m3. Niiden määrä on yleensä 40 - 80 kg/m3, mikä vastaa tilavuusprosenttia 0,5 - 1 %.
5 Kuitujen pituus L on yleensä 30 - 60 mm, suurempien runkoainerakeiden läpimitan D ollessa tavallisesti 20 -25 mm, jolloin suhde R * L/D on 1,2 - 3,0.
Tavanomaisessa betonissa runkoaineen ja kovettuneen sementtimassan rajapinta käsittää kestävyydeltään vähäi-10 semmän vyöhykkeen suuremman huokoisuutensa johdosta (siir-tymähuntu). Tämä raj apinta käsittää myös runkoainerakeiden ja sementtimassan välisen anisotrooppisen käyttäytymisen aiheuttamien paikallisten jännitysten esiintymiskohdan. Tapauksessa, jolloin betoniin kohdistetaan yhteinen veto-15 vaikutus, runkoainerakeet eivät voi olla kiinnittyneinä toisiinsa ellei esiinny vetovaikutusta kestävää kiinnitystä ja ellei niiden kehityspituus ole vähintään noin kymmenkertainen suurimpaan raekokoon verrattuna.
Kun suhde R on enintään 3,0, kuidut eivät kykene 20 kiinnittämään tehokkaasti rakeita toisiinsa.
Tämän vahvistaa se tosiasia, että metallikuitujen * * lisääminen tavanomaiseen betoniin parantaa vain hieman :* betonin vetolujuutta. Tämä parannus on suuruudeltaan muu- tamia prosentteja tilavuusprosentiltaan 0,5 - 1 % olevissa : 25 tavanomaisissa kuituannoksissa.
: , , Raudoituksia sisältämättömissä tavanomaisissa beto- , , neissa käytetyt metallikuidut eivät mahdollista betonin » i * halkeilun välttämistä, niiden salliessa vain niiden jakamisen silloin, kun esiintyy kuitujen aiheuttamia useita 30 mikrohalkeamia harvempien mutta suurempien halkeamien si- ’ jasta.
Siten metallikuitubetonien käyttö ilman tavanomais-ta passiivista raudoitusta on rajoitettua.
Kuitumetallibetonien erityiset koostumukset ja eri-35 tyiset menetelmät metallikuituja sisältävien sementtimas- 114700 3 sojen valmistamiseksi ovat tunnettuja (COMPRESIT, SIFCON ja muut) ja niitä on selostettu esimerkiksi julkaisuissa US 4 979 992 (H. H. MACHE), 4 513 040, 4 559 881, 4 593 627 ja 4 668 548 (D. R. LANKARD).
5 Esillä olevan keksinnön kohteena ovat uudenlaiset erityiset koostumukset kestävyydeltään erinomaisen sitkeän betonin valmistamiseksi, mikä mahdollistaa esijännitettyjen tai esijännittämättömien betonielementtien muodostamisen, jotka eivät sisällä passiivista raudoitusta.
10 Keksinnön tarkoituksena on saada aikaan ilman ta vanomaista passiivista raudoitusta olevat metallikuitube-tonielementit, joiden vetolujuus on vähintään 30 - 60 MPa:ta.
Keksinnön eräänä toisena tarkoituksena on saada 15 aikaan metallikuitulementit, joiden murtumisenergia on vähintään noin 10 000 - noin 40 000 J/m2.
Keksinnön eräänä lisätarkoituksena on saada aikaan rakenteelliset elementit, joiden murtovenymä on vähintään 4 000 ·10'6 - 9 000 ·10'6 m/m.
20 Keksinnön tarkoituksena on myös saada aikaan kuitu- metallibetoni, jonka puristuslujuus on vähintään noin 150 - 250 MPa:ta.
·;· Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on lisäksi saada aikaaan betoni, jonka jännitysvoimakkuuskerroin on • 25 vähintään 6-13 MPa m0-5.
• · · : Keksinnön tarkoituksena on myös tarjota käyttöön • * · » betonielementit, joiden suorituskyvyt vastaavat tavanomaisesta betonista tehdyn elementin suorituskykyä, mutta joiden taloudellisuusarvo 1 (keksinnön mukainen betoni) vas-30 taa vähintään tavanomaiseen betoniin liittyvää arvoa 2,5.
Keksinnön tarkoituksena on myös tarjota käyttöön : ; : betoni, joka mahdollistaa muottivalun, jota ei voitaisi suorittaa tavanomaisen betonin avulla.
» * «
Keksinnön mukaisen metallikuitubetonin koostumus , 35 käsittää olennaisesti portlandsementin, runkoainerakeet, 114700 4 putsolaanireaktiotyyppiset hienoaineosat, metallikuidut, dispergointiaineen, mahdollisesti muut lisäaineet ja veden, keksinnölle ollessa tunnusomaista se, että pääasiallisten runkoainerakeiden maksimaalinen raekoko D on 800 pm ja että 5 pääasiallisten metallikuitujen yksilöllinen pituus 1 on suuruudeltaan 4 - 20 mm, että kuitujen keskipituuden L ja runkoainerakeiden maksimikoon D välinen suhde R on vähintään 10, ja että pääasiallisten metallikuitujen määrä on sellainen, että näiden kuitujen tilavuus on 1,0-4 tila-10 vuus-% betonin tilavuudesta sitoutumisen jälkeen.
Tällainen koostumus sekoittamisen ja kovettamisen jälkeen muotissa saa aikaan metallikuitubetonin kiinteän kappaleen.
Ilmaisulla "pääasialliset runkoainerakeet" tarkoi-15 tetaan raemaisia osia, jotka edustavat vähintään 90 %, so-pivimmin ainakin 95 % ja edullisesti vähintään 98 % runkoainerakeiden kokonaismassasta.
Ihanteellisessa tapauksessa pääasialliset runkoainerakeet käsittävät runkoainerakeiden muodostaman koko-20 naisuuden, pääasiallisten metallikuitujen muodostaessa metal 1 i ku i tukokona i suuden.
f > * “· Tässä erityisen edullisessa sovellusmuodossa: .- D on suuruudeltaan enintään 600 pm, sopivimmin * *t· 400 pm (koot 800, 600 ja 400 vastaavat pääasiassa sarjan : 25 AFNOR NF X 11-501 vastaavia seulakokoja 30, 29 ja 27) , * i · j ;’j - 1 on suuruudeltaan 8-16 mm, sopivimmin 10 - * * · » 14 mm, - pääasiallisten metallikuitujen läpimitta on 80 - . 500 pm, sopivimmin 100 - 200 pm, j;; 30 - pääasiallisten metallikuitujen tilavuus on 2,0 - • · 3 %, sopivimmin noin 2,5 % betonin tilavuudesta sitoutumi-’./· .* sen jälkeen, - runkoainerakeet käsittävät pääasiassa hienon hie- • · » kan, joka sisältää edullisesti seulotun luonnonhiekan, jau- , 35 hetun hiekan ja muut hienot hiekat, • · · • * * • · 114700 5 - portlandsementti käsittää ryhmästä CPA PMES, HP, HPR ja sopivimmin HTS (korkea piidioksidipitoisuus) valitun sementin, - metallikuidut on valittu ryhmästä, joka käsittää 5 teräskuidut, ruostumattomat teräskuidut ja teräksestä tai ruostumattomasta teräksestä tehdyt kuidut, jotka on päällystetty muulla kuin rautapitoisella metallilla, kuten kuparilla, sinkillä tai muilla metalleilla ja ei-rautapitoisten metallien seoksilla, 10 - putsolaanireaktiotyyppiset hienoaineosat käsittä vät piidioksidit, lentävät tuhkat ja masuunikuonat, joiden keskimääräinen koko on alle 0,5 pm, - dispergointiaine käsittää tehonotkistimen, joka on valittu naftaliinin, melamiinin, polyakrylaatin ja mui- 15 den tehonotkistimien muodostamasta ryhmästä.
Eräässä tyypillisessä esimerkkisovelluksessa beto-niseoksen sisältämien rakeiden läpimitta on enintään 400 pm ja metallikuitujen pituus yli 12 mm, jolloin suhde R = 30.
Pituudeltaan 12 mm olevan kuidun toiminta reaktii-20 visessa jauhemaisessa betonimassassa on samanlainen kuin pituudeltaan L = RxD eli 30x20 = 600 mm olevan tavanomaisen '1 sileän raudoituksen toiminta.
Keksinnön mukaisen betonin mekaaninen toiminta on > siis sangen suurella tarkkuudella samanlainen kuin pituu- ; .*: 25 deltaan 600 mm olevat tavanomaiset raudoitukset sisältävän ' tavallisen teräsbetonin mekaaninen toiminta.
»
Kun tavanomaisilla kuiduilla varustettua raudoitta-matonta betonia ei voida käyttää rakennebetonina, siis . palkkeina, pylväinä ja laattoina, keksinnön mukainen "mik- 30 roraudoitettu" betoni käsittää sen sijaan uudenlaisen mate-1 *; * * riaalin, jota voidaan käyttää tällaisiin sovelluksiin.
: : : Eräässä suositeltavassa sovellusmuodossa betoniseos i käsittää 100 paino-osaa sementtiä, 60 - 150 (tai sopivimmin • · » 80 - 130) paino-osaa hienoa hiekkaa, jonka keskimääräinen • » · • · ta» • t ♦ • a 114700 6 raekoko on 150 - 400 μπι, 10 - 40 (tai sopivinunin 20 - 30) paino-osaa amorfista piidioksidia, jonka raekoko on alle 0,5 pm, 10 - 80 (sopivimmin 15 - 40) paino-osaa metallikui-tuja, joiden keskimääräinen pituus on 10 - 14 mm, vähintään 5 0,5 paino-osaa (kuivauutettua) dispergointiainetta, mahdol lisia lisäaineita, ja 10 - 30, edullisesti 10 - 24 ja sopivimmin 12 - 20 paino-osaa vettä.
Keksintö ei ole rajoittunut tehonotkistimen käyttöön, vaan voidaan edullisesti käyttää polyakrylaatista 10 tehtyä tehonotkistinta melamiini- ja naftaliinitehonotkis-timien päällä. On sopivaa käyttää vähintään 0,5, edullisesti vähintään 1,2 ja sopivimmin noin 1,8 paino-osaa (kuiva-uutettua) tehonotkistinta.
Käytössä oleva piidioksidi käsittää sopivimmin kaa-15 sumaisen piidioksidin, erityisesti piikaasun, jota saadaan sirkoniumteollisuudesta, piiteollisuudesta saatavan piidi-oksidikaasun sijasta.
Näiden sovellusmuotojen yhteydessä piidioksidi voidaan täysin tai osittain korvata muilla putsolaanireaktio-20 tyyppisillä materiaaleilla, kuten esimerkiksi lentotuhkilla ja masuunikuonilla.
Keksinnön mukainen betoni valmistetaan kiinteiden aineosien ja veden seoksena sinänsä tunnetulla tavalla.
i · » : ’ ^ Tulokseksi saatu betoni asetetaan sopivimmin kovet- : 25 tumisen alaiseksi ympäristölämpötilan ja 100 °C:n välises- • sä, erityisesti 60 - 100 °C:n, edullisesti suuruusluokkaa 90 °C olevassa lämpötilassa.
Kovettumisaika on sopivimmin kuuden tunnin ja nel-jän päivän välillä, optimaalisen kovettumisajan ollessa 30 kahden päivän suuruusluokkaa, jolloin kovettuminen alkaa
I
'·;· seoksen sitoutumisen loppumisen jälkeen.
: Kovettuminen tapahtuu kuivassa tai kosteassa ympä- ristössä tai näiden kahden ympäristötilan vuorottelevien jaksojen mukaisesti, esimerkiksi 24 tunnin kovetus kosteas- » · 35 sa ympäristössä ja sen 24 tunnin kovetus kuivassa ympäris- '· tössä.
114700 7 Tämä kovetus kohdistetaan betoniin, joka on lopettanut sitoutumisensa, esimerkiksi vähintään yhden vuorokauden ja edullisesti vähintään noin seitsemän tunnin ikäiseen sitoutuneeseen betoniin.
5 Erityisissä sovellusmuodoissa: - betoni kuivataan lämpötilaan 60 - 100 °C kuudesta tunnista neljään vuorokauteen olevana aikana betonin sitoutumisen loppumisesta laskettuna, - betoni kuivataan lämpötilaan 60 - 100 °C kahdes-10 tatoista kahteenkymmeneenneljään tuntiin olevana aikana betonin sitoutumisen loppumisesta laskettuna, - betoni kuivataan lämpötilaan 60 - 100 °C kuudesta tuntiin neljään vuorokauteen olevana aikana vähintään yhden vuorokauden kuluttua sitoutumisen alkamisesta, 15 - betoni kuivataan lämpötilaan 70 - 90 °C kuudesta tunnista neljään vuorokauteen olevan aikana sitoutumisen loppumisen jälkeen.
Jauhetun kvartsijauheen lisääminen on erityisen suotavaa, kun betoni on kovetettu korkeassa lämpötilassa, 20 kuten seuraavasta taulukosta näkyy: ‘ ; _ Taulukko I _
Puristuslujuus Taivutusvetolujuus
• I
. .·. Ilman lisäaineita 230 MPa 52 Mpa ·,· · Lisäaineiden kanssa 250 MPa 60 Mpa • » > t » .
Yllä olevassa taulukossa esitetään esimerkit kek-*;1 25 sinnön mukaisen betonin ominaisuuksista toisten betonien
• · · I
ominaisuuksiin verrattuna.
* I » 1 1 * « 1 • · · I · * 1 1 • I « t ♦ 1 • · 114700 8 I 1
(O
O H
I 05 -H
M p
3 CO
I s * gin en > 1
- » CO O
H (N (N t—l X H
o -- > " I I I (0
to O <0 -H
>1 C S CO (N 10 M p
+> -H . v 0 W
h o 5 h ts Φ © §P £ ra to
h S. _ -H
«o © ϋ to (0 n X * +? A! ----o 3 g « e ra =g ra m to 2 h 2 to -h =
3 O CL P
3 O O O o e T-> ^ rH m D< to 3 -s es E ·>-> H (0 I I »0 3
n Oi I H P
3 S tn o O -H
pes tn - P 3 w ra ~ J- ra Λί
Π -H O S -H -H
H P m “ P H
o 3 H 3 O H
2 cu «o. (0 3____^ g p 1 ΰ * s I ·
Eh ffl ΐ n CL H 3 •, to O to an β
H O P t-j 'H
en oraa ...; p o o r* e
d)csinoPQ)iP
C^rHrH ^aora-p • · «N o·* , to g i i i e 3 e : : . -h \ >·< p <d s *3 o o o „ ® to 3 ^ σ> es o e > ,¾ ; p h o $ o 3 p g* p 3 o λ -h o £ i-l H (o > ____-<0 o) o
X
w Co 3 p e® ^ P -H O) Ό to s 3 G C m P 10310¾ ,···, ><o o e-h iti) Jiora^ •H M P aOMOTjtCO 3,54(0 • “ (OH (DMO-P-H P O H ,* .I, PtO JQ ΡΡ··(000)Ρ·η5 << ^ Ό Η·ΗΡ JOtO >OP3 A PCO^iP-H3l03:0+? HO^>Q)i>a)GgoA:>a5 :: «Ätoracs>ioco E 7: so. ·η a;-h pc jcgmo" 3 <o s ra·· tora® ο ·· ροή;* :·. n to w go 3PÄ CP > Ό 2 · ;* 3» O^P C-H A C ft ^ H « CB) ΉΡΡ -HC OOiOmO# *·- OS (0i PaflaO too cs ,* U * i ' > ‘: PH > in ο > > Λ P oto «0 toes 3 >i Cm Q) (U -^3 > X Eh m if) A A X A H N O CO 3 ___^ ck — > 114700 9
Keksintöä selostetaan seuraavassa yksityiskohtaisemmin oheisiin piirustuksiin viitaten, joissa: kuvio 1 esittää kaavamaisesti keksinnön mukaisen betonin mikrorakennetta; 5 kuvio 2 esittää betonin vetolujuuskäyrää funktiona metallikuitujen tilavuudesta; kuvio 3 esittää betonin murtumisenergiakäyrää funktiona metallikuitujen tilavuudesta; kuvio 4 esittää betonin murtumisenergiakäyrää funk-10 tiona kuitujen pituudesta; kuvio 5 esittää betonin puristuslujuuskäyrää funktiona veden ja sementin suhteesta; kuvio 6 esittää betonin valettavuus- ja puristuslujuuskäyrää funktiona tehonotkistimen ja sementin välisestä 15 suhteesta; kuvio 7 esittää betonin puristuslujuuskäyrää funktiona jälkikovetuslämpötilasta; kuvio 8 esittää betonin vetolujuuskäyrää verrattuna tavanomaisen laastin vetolujuuteen; 20 kuvio 9 esittää betonin murtumisenergiakäyrää ver rattuna tavanomaisen laastin murtumisenergiaan; : kuvio 10 esittää keksinnön mukaisen betonipalkin puolittaista sivukuvantoa; kuvio 11 esittää poikkileikkausta jännepalkista ; 25 (kuvio 11A) ja tuetusta palkista (kuvio 11B) ; t I f : kuvio 12 esittää kaavamaisesti hydraulisten väkivi- • ti t·;·, pujen asetuksesta, joita käytetään palkin kuormittamiseen; l t t kuvio 13 esittää jännetaipumakäyrää funktiona tai-vutusmomentista; ·*·· 30 kuvio 14 esittää jännityskäyrää palkissa esiintyvi- en halkeamien yhteydessä; f**: kuvio 15 esittää poikkileikkausta keksinnön mukai- .···. sen betonisillan kansilaatasta; kuvio 16 esittää poikkileikkausta tavanomaisesta : ” 35 betonista tehdyn sillan kansilaatasta; ja 114700 10 kuvio 17 esittää keksinnön mukaisen betonin lopullista vetolaajennuskäyrää.
Kuvio 1 esittää kaavamaisesti metallikuitujen toimintatapaa keksinnön mukaisessa betonissa verrattuna ta-5 vanomaisten passiivisten raudoitusten toimintatapaan; kuvion IA esittäessä kaavamaisesti pituudeltaan L = 60 mm olevaa kuitua, jota ympäröivät maksimiläpimitaitaan D = 25 mm olevat rakeet, jolloin suhde R = L/Dmax 2,4; kuvion IB esittäessä taas kaavamaisesti (erilaisessa mittakaavas-10 sa) metallikuitua, jota ympäröivät keksinnön mukaisen betonin sisältämät rakeet, jolloin L = 12 mm ja Dmax = 0,4 mm.
Kuviot 2-7 esittävät käyriä keksinnön mukaisen betonin tietyistä ominaisuuksista erilaisten parametrien (kuitujen määrän ja pituuden, vesi/sementtisuhteen, super-15 pehmittimen ja sementin välisen suhteen ja jälkikovetus-lämpötilan) funktiona.
On selvää, että - paras kuitumäärä taivutuslujuuden suhteen on noin 3,5 tilavuus-%, 20 - paras kuitumäärä murtumisenergian suhteen on noin 2,0 - 2,5 tilavuus-%, - paras vesi/sementtisuhde on noin 0,16 - 0,18, - paras (kuivauutetun) pehmittimen ja sementin suh-yde on noin 1,8 % polyakrylaatin ollessa kysymyksessä, ! 25 - paras kovettumislämpötila on noin 80 - noin *90 °c.
: Keksintöä havainnollistetaan seuraavassa joidenkin v ' esimerkkien avulla.
Esimerkki 1 30 Tyypillinen koostumus keksinnön mukaisen betonin valmistamista varten on esitetty seuraavassa taulukossa III.
114700 11 _Taulukko III__
Sementti CPA.PMES 955 kg/m3
Hieno kvartsihiekka (150 - 300 pm) 1051 kg/m3
Piidioksidi 239 kg/m3
Tehonotkistin (polyakry- 13 kg/m3 laatti)
Kalibroidut teräskuidut (L = 12,5 mm, 0 = 0,18 mm) 191 kg/m3
Veden kokonaismäärä 153 1/m3
Piidioksidi käsittää pääasiassa piidioksidikaasun (18 m2/g).
5 Teräskuidut ovat suoria ja sileitä.
Komponentit voivat käsittää seokset, jotka on valettu ja tärytetty klassisen betonin tavoin ja jotka sisältävät vain vähän vettä sementtiin verrattuna.
Kuitujen määrä on riippuvainen taivutuslujuudesta 10 ja murtumisenergiasta. Kuvio 8 esittää tällaisen betonin käyttäytymistä verrattuna tavanomaiseen laastiin kolmipis-: teisen taivutuskoestuksen yhteydessä leikattuja koekappa- leita käytettäessä. Keksinnön mukainen betoni sisältää laa-jän kylmätaontavaiheen asteittaisen pehmennyksen mukaises-( 15 ti. Maksimaalinen vetojännitys on kaksinkertainen ensim- *·; mäisten halkeamien yhteydessä esiintyvään jännitykseen ver- ·· : rattuna (vastaavasti 50 MPa ja 25 MPa) . Maksimaalinen jän- '.* * nitystaipuma on noin kymmenkertainen ensimmäisen mikrohal- keilun alkutaipuman suhteen.
/j‘ 20 Kuvio 9 esittää tuloksia, jotka on saatu pisto- taivutuskokeiden yhteydessä käyttäen kooltaan 4 cm x 4 cm x _.!.t 16 cm olevia leikattuja koekappaleita. Murtumisenergia, jo- ka on suoraan verrannollinen käyrän alapuolella sijaitse-·;* vaan pintaan ja yleensä 30 000 J/m2 keksinnön mukaista be- j '.· 25 töniä varten, on siis 100 J/m2 pienempi tavanomaisen laas- tin yhteydessä.
1 1 4700 12
Keksinnön mukaista betonia voidaan käyttää rakenteellisia elementtejä varten ilman passiivisia raudoituksia .
Tavanomaisen betonin yhteydessä on välttämätöntä 5 asettaa tavanomaiset raudoitukset kaikkien sivupintojen läheisyyteen ns. suojaetäisyyden päähän, joka on yleensä 1 -5 cm, eikä koskaan suurempi kuin 10 cm. Tämä välttämättömyys johtuu siitä, että betonikappaleiden sivupinnat ovat yleensä tasaisia ja säännöllisiä tai sisältävät harvemmin 10 yksinkertaisen kaarevuuden eikä juuri koskaan kaksinkertaista kaarevuutta.
Keksinnön mukaista betonia voidaan käyttää ilman tavanomaisia raudoituksia. Tällöin on mahdollista valmistaa nämä kappaleet ohuempina ja suurella vapaudella muodon suh-15 teen. Käytännössä välttämättömyys käyttää raudoituksia tavanomaisissa betoneissa kummassakin suunnassa sekä niiden minimaalinen suojaetäisyys molemmista pinnoista johtaa 7 cm minimipaksuuteen vaakasuorasti valetuissa kappaleissa ja 12 cm minimipaksuuteen pystysuorasti valetuissa kappaleissa, 20 kuten seinissä ja levyissä. Keksinnön mukaisen betonin yhteydessä vaakasuorasti valettujen kappaleiden minimipaksuus : on 8 mm, ja pystysuorasti valettujen kappaleiden minimipak- V suus 20 mm. Tämä etu mahdollistaa huomattavien materiaa- * » * * |V. lisäästöjen saavuttamisen.
. .·. 25 Keksinnön mukaisen betonin avulla saavutettu muodon I I · ."•t vapaus mahdollistaa muodoltaan monimutkaisten kappaleiden » · * valmistamisen, joilla on parempi arkkitehtoninen ulkonäkö.
* Tämä muodon vapaus sallii myös materiaalin paremman jakautumisen kohdassa, jossa se on täysin välttämätöntä kestä- ...·’ 30 vyyden saavuttamiseksi. Tämä merkitsee sangen suuria mate- • · » riaalisäästöjä.
«
Keskinnön avulla saavutettavat materiaalisäästöt • ♦ · ,···, lisääntyvät vielä kappaleiden yhteydessä, joiden omapaino ’’’ muodostaa suuren osan kokonaiskuormituksista.
» » * 114700 13
Keksinnön mukaista betonia voidaan myös käyttää ilman passiivista raudoitusta olevissa esijännitetyissä elementeissä .
Keksinnön mukaisen betonin käyttö esijännitetyssä 5 palkissa johtaa materiaalivahvistukseen, joka on vähintään 2,5-kertainen.
Tavanomaisen esijännitetyn betonin yhteydessä on välttämätöntä käyttää tavallisia raudoituksia kappaleen pinnoilla, kuten raudoitusvahvistuksia (lankoja, säikeitä 10 tai kaapeleita) esijännitettyjen elementtien ankkurointi- vyöhykkeillä. Tämä on hyväksyttävää kysymyksen ollessa jälki jännitetystä betonista (yksisäikeisellä rasvapäällystei-sellä vaipalla suojatuista tangoista tai vaipalla varustetusta kaapelista, joka käsittää lankojen tai säikeiden yh-15 distelmän) tai esijännityksen avulla jännitetystä betonista (tartunlankaa tai -säiettä käyttäen).
Keksinnön mukaisen betonin käyttö on erityisen edullista esijännitettyjen kappaleiden yhteydessä, koska se sallii kaikkien tavanomaisten raudoitusten säästämisen mu-20 kaan lukien raudoitukset, joita pidetään välttämättöminä esijännitettyjen elementtien yhteydessä. Itse asiassa esi-· jännityksen jakautumisen päihin aiheuttamat voimat saavat aikaan veto- ja leikkausvoimia, jotka ylittävät suuresti * ’; tavanomaisen betonin kestävyyden ja jotka on siis otettava . 25 vastaan raudoitusten avulla. Sen sijaan keksinnön mukaisen : .·. betonin lujuus ja muokattavuus on riittävä voimien vastaan- ottamiseksi ilman tavanomaisia raudoituksia.
Esimerkki II
. Valetaan T-muotoinen palkki, jolloin betonilla on ·;;; 30 seuraava koostumus (kuitumäärä 2,6 tilavuus-%) .
• » * » f * * • · i • · · > · I I · t I * ♦ · *
Taulukko IV
114700 14
Sementti CPA.PMES 879 kg/m3
Hieno hiekka (150 - 400 pm 966 kg/m3
Piidioksidikaasu (150 - 5 400 pm) 219 kg/m3
Nesteytin (kuivauutettu)
Veden kokonaismäärä 13 kg/m3
Kalibroidut teräskuidut 193 1/m3 (L = 12 mm, 0 = 0,18 mm) 198 kg/m3 10 Tämän koepalkin poikkileikkaus on T-muotoinen, sen kokonaispituuden ollessa 10 m ja korkeuden 0,34 m (kuvio 10). Ylärakenteen leveys on 0,15 ja sydämen paksuus 0,06 m (kuvio 11).
15 Esijännitys toteutetaan kahden säikeen Tl5 avulla, joiden poikkileikkaus on 139 mm2. Teräksen joustavuusraja on 1 525 MPa:ta ja taattu murtumisjännitys 1 730 MPa:ta. Palkki ei sisällä mitään passiivista raudoitusta.
Säikeet on jännitetty 90 %:a joustavuusrajastaan 20 ennen palkin betonivalua. Laajentuminen ja vastaanotto tapahtuu neljän vuorokauden kuluttua betonivalun jälkeen.
’· '· Säikeiden palautuminen on keskimäärin 1,6 mm, mikä vastaa suuruudeltaan noin 0,70 m olevaa ankkurointipituutta.
* · · : Seitsemän vuorokauden ikäisenä vesihöyryn avulla 25 tapahtuva kovetus on mahdollistanut betonin lämpötilan | pitämisen arvossa 80 °C viiden vuorokauden aikana. Esijän- nityksen siirtämisajankohtana betonin taivutusvetolujuus on ollut 22 MPa:ta. Palkkia on kuormitettu 21 vuorokauden ajan. Tässä vaiheessa sylinterissä mitattu puristuslujuus ,···, 30 oli 170 MPa:ta, taivutusvetolujuus 42 MPa:ta ja kimmomodu- T li 50 GPa:ta.
I > * ·.’· ' Pystysuorat kuormitukset on kohdistettu kahdeksan ·,,,’· väkivivun välityksellä, joilla on yhtenäiset jakovälit , (kuvio 12). Palkin yksi pinta on maalattu halkeamien sil- ; 35 mämääräisen havaitsemisen helpottamiseksi. Kuormitukset on ' t i 15 1 1 4700 kohdistettu laakerien välityksellä yhdessä taipumien kohotuksen kanssa tukien kohdalla valvotulla tavalla.
Palkkia on kuormitettu arvoon 82 kNm asti, minkä jälkeen kuormitus on täysin poistettu. Mahdollisesti jäl-5 jelle jäänyttä taipumaa ei oteta huomioon. Toisen kuormituksen yhteydessä halkeamat ilmestyvät näkyviin taivutuksen tapahtuessa momenttiarvolla 122 kNm. Pienet halkeamat (0,1 - 0,2 mm) ovat jakautuneet riittävän yhtenäisesti 0,30 m välein palkin keskeisellä kolmaosalla.
10 Tässä kuormitustilassa alakuituun kohdistuva teo reettinen vetojännitys, joka on laskettu ilman halkeamia olevassa poikkileikkauksessa, on suuruudeltaan 39 MPa:ta (kuvio 14), yläkuituun kohdistuvan puristusjännityksen ollessa 49 MPa:ta.
15 Kuormitusta jatketaan lähes lopullisen rajatilan saavuttamiseen asti. Kun momentti on saavuttanut arvon 147 kNm, kolme suurta halkeamaa on muodostunut palkin keskiosaan. Palkin murtuminen saavutetaan säikeiden murtuessa 157 kNm:n kuormituksen alaisena.
20 Mitään leikkausrasitusmurtumaa ei ole havaittu mak simaalisen leikkausjännityksen 3,5 MPa alaisena. Sama pitää paikkansa tukien vieressä olevilla rasitushajontavyöhyk-keinä.
Keksinnön mukainen betoni kykenee kestämään sekun- : 25 daariset rasitukset ilman halkeilua.
• * · : .·. Pääasialliset taivutushalkeamat on havaittu erit- » * täin suuren vetoj ännityksen tasolla. Palkin käyt täy tyrni sei- i · » le halkeilun jälkeen on tunnusomaista lujuuden lisääntymi-. nen 32 % ja huomattavan jälkielastisen taipuman muodostumi- 30 nen.
I · I
y‘ Passiivisten raudoitusten puuttuminen mahdollistaa lisäksi muotti lautojen pitämisen paremmin sovitettuina ja rasitusten kohdistamisen eri osiin. Tämä johtaa lisäparan- » » k nuksiin keksinnön mukaisen materiaalin tehokkuudessa.
» · • * * · i · 114700 16
Esimerkki III
Kuvio 15 esittää poikkileikkausta betonisesta sil-takannesta, joka on määritetty taulukossa IV, kuvion 16 esittäessä poikkileikkausta tavanomaisesta betonista teh-5 dystä siltakannesta, näiden molempien siltakansien ollessa suorituskyvyltään samanlaisia.
Siltakannen leveys on ylhäällä 15,50 m ja alhaalla 5,24 m, ja sen korkeus on 5 m.
Betonin tilavuus siltakannen neliömetriä kohden on 10 0,23 ensimmäisessä tapauksessa ja 0,67 toisessa tapaukses sa.
Esimerkki TV
Edellä mainittua menetelmää käytetään ristikkopal-kin valamiseen, joka käsittää pituudeltaan viisi metriä ja 15 läpimitaltaan 0,4 metriä olevat lieriömäiset kalvot. Elementin tilavuus (ilman raudoituksia) on 0,63 m3. Palkki jännitetään jälkijännityksen avulla sen kokoonpanon jälkeen.
20 _Taulukko V_
Portlandsementti, joka si- 920 kg/m3 sältää runsaasti piidioksi-’C; dia
Piidioksidikaasu 212 kg/m3 '·'>' Jauhettu kvartsi jauhe 359 kg/m : (keskimääräinen koko 10 pm)
Iti V : Hiekka (enintään 0,5 mm)
Kalibroidut teräskuidut 662 kg/m3 •j* (L = 12,5 mm, 0 = 0,180 mm) 184 kg/m3
» I » I
.' ‘ \ Tehonotkistinpolyakrylaatti • Il (kuivauutettu) * Vesi 17 kg/m3 i · * I t
I I III
··.. 175 kg/m3 » L·—— IP·——^——1 II I III I. I 1^— I. IM. II...
I I
1 t I
* * I
i * 1 1 4700 π
Betonin mekaaniset ominaisuudet ovat seuraavat: _Taulukko VI_
Puristuslujuus 190 MPa
Taivutuslujuus 50 MPa
Kimmomoduli 54 GPa 5 Tämä betoni voidaan valmistaa tavanomaisten sekoit- timien avulla käyttäen sopivimmin seuraavanlaista tekniikkaa: 1) Kuivien komponenttien syöttö (lukuun ottamatta kuituja) sekoittimeen.
10 Ensin syötetään hiekka, sen jälkeen hienoimmat ai neosat ja lopuksi semenetti. Sekoitus suoritetaan 30 - 90 sekunnin aikana.
2) Veden ja tehonotkistimen syöttö sekoittimeen.
Tehonotkistin ja vesi sekoitetaan keskenään ja tämä 15 seos hajotetaan sekoittimessa. Sekoitus suoritetaan 4-7 minuutin aikana sekoittimen tehokkuuden mukaisesti.
: 3) Kuitujen syöttäminen sekoittimeen.
• Kuidut syötetään sekoittimeen yhden minuutin aikana ja betonia tärytetään kuitujen lajittumiseksi.
* ) 20 Sekoittimen toiminta loppuu kahden tai kolmen mi- • · > ‘nuutin jälkeen kuitujen syöttämisestä.
i » t •'•I : Koko sekoitusaika on 7 - 12 minuuttia.
V : Siten keksinnön mukainen betoni voidaan sekoittaa saman menetelmän ja samojen laitteiden avulla kuin tavan- ' ;· 25 omainen betoni, mutta sekoitusaika on suunnilleen viisin- 1 1 ! 1 •"'j kertainen.
• i t
Palkki valetaan pystysuunnassa käyttäen tavalliseen t i i I · * tapaan ulkoista tärytystä.
Muotista poistaminen tapahtuu 18 tunnin kuluttua 30 sitoutumisesta ja palkkia säilytetään ilmastokammiossa 90 % ;\j suhteellisessa kosteudessa 20°:n lämpötilassa seitsemän
* I
vuorokauden ajan. Lämpökovetus 90 °C:n lämpötilassa kohdis- 114700 18 tetaan 24 tunnin ajan höyrysuihkujen avulla. Palkki on siten valmis asetettavaksi paikoilleen esijännitystoimenpi-teitä varten.
Esimerkki V
5 Lopullinen muodonmuutos materiaalin ollessa veto- jännityksen alaisena Tämä koe suoritetaan prisman muotoisen koekappaleen avulla, jonka pituus on 60 cm ja joka sisältää 4 - 5 cm pituisen osan, joka asetetaan taivutuskoestuksen alaiseksi 10 neljässä pisteessä.
Koekappaleet valmistetaan seuraavalla tavalla (paino-osina ilmaistuna): _Taulukko VII_
Portlandsementti, tyyppiä HPR 1
Sirkoniumteollisuudesta saatu mikropiidioksidi (valkoinen) 0,25
Hiekka (läpimitta min. 0,15 mm, maks. 0,5 mm) 1,03
Metallikuidut (pituus 12,7 mm, läpimitta 0,15 mm) 0,2 Tehonotkistinmelamiini (kuivauutettu) 0,014
Vesi 0,19 ** / 15 Tätä prisman muotoista koekappaletta tärytetään : pöydällä tiiviissä puumuotissa, joka on tasoitettu muuraus- lastalla. Muotista otto tapahtuu 16 tunnin kuluttua sekoit- : tamisen jälkeen. Keksinnön mukainen betoni asetetaan siis '·,· *· 20 lämpökovetuksen alaiseksi lämpötilassa 90 °C ennen asetusta ympäristöolosuhteiden alaiseksi koestuspäivään asti.
·· Taivutuskoestus neljässä pisteessä suoritetaan koe- .*·. kappaleen avulla, joka on tuettu kahteen 50 cm:n päässä toisistaan olevaan sylinteriin. Kuormitus kohdistetaan kah- V ’ 25 den 10 cm epäkeskosylinterin avulla. Yhdistelmä on varus- tettu pallonivelellä häiriöjännitysten poistamiseksi. Tai- vutusjännityksen oletetaan olevan vakio 20 cm:n päässä koe- ,·. : kappaleen keskikohdasta.
» · 114700 19
Kuormitus tapahtuu asteittain ja muodonmuutos mitataan koekappaleen yläkuidussa (puristus) ja alakuidussa (veto) muodonmuutosmittatulkkien avulla. Keksinnön mukaisen betonin käyttäytyminen on esitetty kuviossa 17. Mitattua 5 tulosta verrataan tavanomaisen betonin yhteydessä saatuun tulokseen allaolevassa taulukossa.
_Taulukko VIII_
Betoni Lopullinen vetomuodonmuutos
Tavallinen betoni 100 - 150 pm/m
Keksinnön mukainen betoni 4 000 - 9 000 pm/m 10 Keksintö ei ole rajoittunut edellä selostettuihin sovellusmuotoihin.
• I I
il» t • * » «IM • 1 * « » « i t I · · • * ·

Claims (38)

114700 20
1. Metallikuitubetonikoostumus, joka sekoitetaan betonielementin saamiseksi kovettumisen jälkeen, joka koos-5 tumus käsittää olennaisesti portlandsementin, hiekkarakei-den, komponenttien, joilla on putsolaanireaktio sementin kanssa, metallikuitujen, dispergointiaineen, mahdollisten lisäaineiden ja veden muodostaman seoksen, tunnettu siitä, että pääasiallisten hiekkarakeiden, so. vähintään 90 10 paino-% hiekkarakeista, maksimaalinen raekoko D on enintään 800 pm, että pääasiallisten metallikuitujen, so. vähintään 90 paino-% metallikuiduista, yksilöllinen pituus 1 on 4 -20 mm, että suhde R kuitujen keskimääräisen pituuden ja hiekkarakeiden maksimikoon D välillä on vähintään 10, että 15 pääasiallisten metallikuitujen tilavuus on 1,0 - 4,0 % betonin tilavuudesta kovettumisen jälkeen ja että seos käsittää sementin 100 paino-osaa kohti vähintään 60 paino-osaa pääasiallisia hiekkarakeita ja vähintään 10 paino-osaa pääasiallisia metallikuituja.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että pääasialliset hiekkarakeet käsit-'< · tävät vähintään 95 paino-% hiekkarakeista.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen koostumus, I * I tunnettu siitä, että se sisältää jauhettua kvartsijau-i : : 25 hetta.
; : : 4. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-3 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että pääasiallisten metal-likuitujen tilavuus on 2 - 3 % betonin tilavuudesta sitou-tumisen jälkeen. ’30
5. Patenttivaatimuksen 4 mukainen koostumus, » 1 tunnettu siitä, että pääasiallisten metallikuitujen V * tilavuus on noin 2,5 % betonin tilavuudesta sitoutumisen : : jälkeen. t · • · 114700 21
6. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-5 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että maksimikoko D on enintään 600 pm.
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen koostumus, 5 tunnettu siitä, että maksimikoko D on enintään 4 00 pm.
8. Minkä tahansa edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen koostumus, tunnettu siitä, että mainittu yksilöllinen pituus 1 on 8 - 16 mm.
9. Patenttivaatimuksen 8 mukainen koostumus, 10 tunnettu siitä, että yksilöllinen pituus 1 on 10 - 14 mm.
10. Minkä tahansa edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen koostumus, tunnettu siitä, että pääasiallisten metallikuitujen läpimitta on 80 - 500 pm.
11. Patenttivaatimuksen 10 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että metallikuituj en keskimääräinen läpimitta on 100 - 200 pm.
12. Minkä tahansa edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen koostumus, tunnettu siitä, että pääasiallis-2 0 ten hiekkarakeiden maksimikoko on enintään 500 pm ja että pääasiallisten metallikuitujen pituus on yli 10 mm.
·· 13. Minkä tahansa edellä olevan patenttivaatimuksen :1 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että suhde R on vähintään 20. . 25
14. Minkä tahansa edellä olevan patenttivaatimuksen mukainen koostumus, tunnettu siitä, että (kuivauute- ·, tun) dispergointiaineen painoprosentti sementin painon suh- * teen on vähintään 0,5, sopivimmin vähintään 1,2.
15. Patenttivaatimuksen 14 mukainen koostumus, • 30 tunnettu siitä, että (kuivauutetun) dispergointiaineen painoprosentti sementin painon suhteen on noin 1,8.
: 16. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-15 mukai- nen koostumus, tunnettu siitä, että portlandsementti on CPA PMES-, HP-, HPR- tai HTS-sementtiä. 1 · 114700 22
17. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-16 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että metallikuidut on valittu ryhmästä, joka käsittää teräskuidut, ruostumattomat teräskuidut, ja teräskuidut ja ruostumattomattomat teräs- 5 kuidut päällystettyinä rautaa sisältämättömällä metallilla, kuten kuparilla, sinkillä ja muilla rautaa sisältämättömillä metalleilla.
18. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-17 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että komponenttien, 10 joilla on putsolaanireaktio sementin kanssa, keskimääräinen raekoko on alle 0,5 pm.
19. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-18 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että komponentit, joilla on putsolaanireaktio sementin kanssa, käsittävät 15 elementit, jotka on valittu piidioksidin, lentotuhkat ja masuunikuonat sisältävästä ryhmästä.
20. Patenttivaatimuksen 19 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että komponentit, joilla on putsolaanireaktio sementin kanssa, käsittävät piidioksidikaasun.
21. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-20 mukai nen koostumus, tunnettu siitä, että veden ja sementin ' ·’ välinen painosuhde on 10 - 30.
..!/ 22. Patenttivaatimuksen 21 mukainen koostumus, l '/· tunnettu siitä, että veden ja sementin välinen pai- ; 25 nosuhde on 12 - 20.
• 23. Patenttivaatimuksen 1 mukainen koostumus, I t | t tunnettu siitä, että se käsittää portlandsementin 100 » paino-osaa kohti 60 - 150, sopivammin 80 - 130 paino-osaa hienoa hiekkaa, jonka keskimääräinen raekoko on 150 -‘il; 30 400 pm, 10 - 40, sopivammin 20 - 30 paino-osaa amorfista ·;· piidioksidia, jonka keskimääräinen raekoko on alle 0,5 pm, :: : 10 - 80, sopivimman 15 - 40 paino-osaa metallikuituja, jon- ka keskimääräinen pituus on 10 - 14 mm, vähintään 0,5 pai- • I I no-osaa (kuivauutettua) dispergointiainetta, mahdollisia . 35 lisäaineita ja 10 - 30 paino-osaa vettä. 114700 23
24. Patenttivaatimuksen 23 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että se sekoitetaan 13 - 20 paino- osaan vettä.
25. Patenttivaatimuksen 23 tai 24 mukainen koostu-5 mus, tunnettu siitä, että se käsittää vähintään noin 1,2 paino-osaa tehonotkistinta.
26. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 23 - 25 mukainen koostumus, tunnettu siitä, että metallikuidut käsittävät kuidut, jotka on valittu ryhmästä, joka käsittää 10 teräskuidut ja ruostumattomat teräskuidut, jotka on mahdollisesti päällystetty rautaa sisältämättömällä metallilla, kuten kuparilla, sinkillä tai muilla rautaa sisältämättömillä metalleilla.
27. Minkä tahansa patenttivaatimuksen 23 - 26 mu-15 kainen koostumus, tunnettu siitä, että se sisältää jauhettua kvartsijauhetta.
28. Betonilementti, tunnettu siitä, että se on valmistettu minkä tahansa patenttivaatimuksen 1-27 mukaisen koostumuksen kovettamisen avulla.
29. Patenttivaatimuksen 28 mukaisen betonielementin kovettamismenetelmä, tunnettu siitä, että betoni kui-: vataan lämpötilassa 60 - 100 °C sitoutumisen loppumisen jälkeen kuudesta tunnista neljään vuorokauteen olevana ai-kana. : 25
30. Patenttivaatimuksen 29 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että betoni kuivataan 12 - 24 tunnin i aikana.
31. Patenttivaatimuksen 30 mukainen menetelmä, . tunnettu siitä, että betoni kovetetaan 70 - 90 °C:n 30 lämpötilassa.
;· 32. Patenttivaatimuksen 28 mukainen menetelmä beto- • : nielementin sisältämän betonin kovettamiseksi, tunnet- : tu siitä, että betoni kovetetaan 60 - 100 °C lämpötilassa . ‘ kuudesta tunnista neljään vuorokauteen olevana aikana alka- . . 35 en vähintään yhden päivän kuluttua sitoutumisen alkamises ta. 114700 24
33. Patenttivaatimuksen 28 mukainen betonielementti, tunnettu siitä, että se asetetaan minkä tahansa patenttivaatimuksen 27 - 30 mukaisen kovettumisen alaiseksi .
34. Patenttivaatimuksen 28 tai 33 mukainen beto nielementti, tunnettu siitä, että se esijännitetään tartuntalangan avulla.
35. Patenttivaatimuksen 28 tai 33 mukainen betonielementti, tunnettu siitä, että se esijännitetään 10 tartuntasäikeen avulla.
36. Patenttivaatimuksen 28 tai 33 mukainen betonielementti, tunnettu siitä, että se jälki jännitetään rasvapäällysteisten yksikkösäikeiden avulla.
37. Patenttivaatimuksen 28 tai 33 mukainen beto- 15 nielementti, tunnettu siitä, että se jälki jännitetään vaipalla varustetun kaapelin tai tangon avulla tai käyttäen kaapelia, joka käsittää lankayhdistelmän.
38. Patenttivaatimuksen 28 tai 33 mukainen betonielementti, tunnettu siitä, että se jälki jännitetään 20 vaipalla varustetun kaapelin avulla, joka käsittää säikeet. • f * · ’ .· t « > · i I · t · t · t I · I i 114700 25
FI956342A 1993-07-01 1995-12-29 Metallikuitubetonikoostumus betonielementtien valamista varten, saatuja elementtejä ja menetelmä lämpökovettamiseksi FI114700B (fi)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9308063 1993-07-01
FR9308063A FR2707625B1 (fr) 1993-07-01 1993-07-01 Mélange pour béton et bétons obtenus.
FR9402801A FR2708263B1 (fr) 1993-07-01 1994-03-10 Composition de béton de fibres métalliques pour mouler un élément en béton, éléments obtenus et procédé de cure thermique.
FR9402801 1994-03-10
PCT/FR1994/000800 WO1995001316A1 (fr) 1993-07-01 1994-06-30 Composition de beton de fibres metalliques pour mouler un element en beton, elements obtenus et procede de cure thermique
FR9400800 1994-06-30

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI956342A0 FI956342A0 (fi) 1995-12-29
FI956342A FI956342A (fi) 1996-02-14
FI114700B true FI114700B (fi) 2004-12-15

Family

ID=26230454

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI956342A FI114700B (fi) 1993-07-01 1995-12-29 Metallikuitubetonikoostumus betonielementtien valamista varten, saatuja elementtejä ja menetelmä lämpökovettamiseksi

Country Status (17)

Country Link
US (1) US5503670A (fi)
EP (1) EP0706502B1 (fi)
JP (1) JP3698723B2 (fi)
KR (1) KR100217439B1 (fi)
AT (1) ATE188455T1 (fi)
AU (1) AU682198B2 (fi)
CA (1) CA2166299C (fi)
DE (1) DE69422517T2 (fi)
DK (1) DK0706502T3 (fi)
ES (1) ES2141239T3 (fi)
FI (1) FI114700B (fi)
FR (1) FR2708263B1 (fi)
GR (1) GR3032942T3 (fi)
NO (1) NO315797B1 (fi)
PT (1) PT706502E (fi)
RU (1) RU2122985C1 (fi)
WO (1) WO1995001316A1 (fi)

Families Citing this family (69)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2707977B1 (fr) * 1993-07-01 1996-01-12 Bouygues Sa Procédé et composition pour fabriquer des éléments en béton ayant une résistance à la compression et une énergie de fracturation remarquables et éléments ainsi obtenus.
ES2142701B1 (es) * 1996-06-20 2001-01-01 Espanola Explosivos Hormigon reforzado con alta resistencia a la penetracion y polvorin movible fabricado con dicho material.
EP0861948A1 (en) 1997-02-28 1998-09-02 N.V. Bekaert S.A. Steel fibre for reinforcement of high-performance concrete
US6235108B1 (en) 1997-02-28 2001-05-22 N.V. Bekaert S.A. Steel fiber for reinforcement of high-performance concrete
FR2765212B1 (fr) * 1997-06-27 1999-07-30 Seva Composition de beton renforcee par des rubans metalliques, son procede de preparation et pieces obtenues a partir de cette composition
IT1296234B1 (it) * 1997-10-21 1999-06-18 Larco Astori S P A Uso di fibre nei calcestruzzi destinati alla produzione di elementi strutturali in calcestruzzo precompresso e relativi manufatti
JPH11130508A (ja) * 1997-10-30 1999-05-18 Taiheiyo Cement Corp セメント系組成物およびその硬化体
FR2771406B1 (fr) * 1997-11-27 2000-02-11 Bouygues Sa Beton de fibres metalliques, matrice cimentaire et premelanges pour la preparation de la matrice et du beton
FR2774683B1 (fr) * 1998-02-06 2000-04-07 Quillery & Cie Entreprise Beton tres haute perfomance, autonivelant, son procede de preparation et son utilisation
FR2777930B1 (fr) 1998-04-27 2000-07-13 Bouygues Sa Dispositif pour positionner des gaines de cables de precontrainte dans le coffrage d'un ouvrage en beton, notamment dans le coffrage d'un tablier de pont, et procede pour fabriquer le dispositif
FR2778654B1 (fr) 1998-05-14 2000-11-17 Bouygues Sa Beton comportant des fibres organiques dispersees dans une matrice cimentaire, matrice cimentaire du beton et premelanges
FR2796091A1 (fr) 1999-07-09 2001-01-12 Bouygues Travaux Publics Plaque d'appui de repartition de la charge d'un tirant et ses applications
FR2801049B1 (fr) * 1999-11-16 2002-01-04 Ciments D Obourg Sa Composition de beton a ultra-hautes performances a base de laitier
JP4526627B2 (ja) * 1999-12-28 2010-08-18 太平洋セメント株式会社 鋼管充填用コンクリート
JP4540161B2 (ja) * 1999-12-28 2010-09-08 太平洋セメント株式会社 導水路・導水管
JP4514875B2 (ja) * 2000-01-28 2010-07-28 太平洋セメント株式会社 輸送管用材料、輸送管およびそのライニング材料
FR2804952B1 (fr) * 2000-02-11 2002-07-26 Rhodia Chimie Sa Composition de beton ultra haute performance resistant au feu
JP4519245B2 (ja) * 2000-02-29 2010-08-04 太平洋セメント株式会社 高速度交通システム構造物用高強度コンクリート部材
FR2806403B1 (fr) * 2000-03-14 2002-07-05 France Etat Ponts Chaussees Composite cimentaire multiechelle a ecrouissage positif et ductile en traction uniaxiale
JP4519252B2 (ja) * 2000-03-29 2010-08-04 太平洋セメント株式会社 耐震補強パネル
JP4167379B2 (ja) * 2000-03-29 2008-10-15 太平洋セメント株式会社 硬化体
FR2806404B1 (fr) * 2000-08-04 2002-07-05 France Etat Ponts Chaussees Composite cimentaire multiechelle a ecrouissage positif et dustile en traction uniaxiale
FR2813601B1 (fr) * 2000-09-01 2003-05-02 Lafarge Sa Betons fibres a tres hautes resistances et ductilite
FR2814164B1 (fr) 2000-09-18 2002-11-22 Rhodia Chimie Sa Materiau cimentaire comprenant un polymere dendritique
JP4799729B2 (ja) * 2000-11-14 2011-10-26 太平洋セメント株式会社 セメント質硬化体補強用金属繊維
US6461424B1 (en) * 2001-02-21 2002-10-08 Wisconsin Electric Power Company Electrically conductive concrete and controlled low-strength materials
JP2002316851A (ja) * 2001-04-16 2002-10-31 Toyo Constr Co Ltd 渡 橋
KR100439165B1 (ko) * 2001-09-13 2004-07-07 임채영 강섬유를 혼입한 고강도 콘크리트 근가의 제조방법
KR100641646B1 (ko) * 2002-04-22 2006-11-03 주식회사 인트켐 정전기 방지용 테라죠
FR2850965B1 (fr) * 2003-02-06 2005-04-22 Bouygues Travaux Publics Compositions cimentaires durcissables et applications aux ecrans radiologiques et aux conteneurs de dechets radioactifs
US7727326B1 (en) * 2004-02-13 2010-06-01 Trangsrud Julian P Varied length fibers in a brittle material
KR100760232B1 (ko) 2006-06-02 2007-09-20 정민선 프리캐스트 계단 및 그 단위 구조체와 이를 이용한 계단의시공방법
KR100707872B1 (ko) 2005-07-19 2007-04-16 정민선 고강도 섬유 보강 시멘트 복합체 프리캐스트 계단 단위 구조체와 그 제조방법 및 계단 단위 구조체를 이용한 계단과 그 시공방법
KR100707873B1 (ko) 2005-07-19 2007-04-16 정민선 초고강도 섬유 보강 시멘트 복합체 프리캐스트 계단 단위 구조체와 그 제조방법 및 계단 단위 구조체를 이용한 계단과 그 시공방법
FR2901268B1 (fr) 2006-05-17 2008-07-18 Lafarge Sa Beton a faible teneur en ciment
FR2908066B1 (fr) 2006-11-08 2008-12-19 Lafarge Sa Dispositif de moulage et procede de fabrication
FR2910502B1 (fr) 2006-12-21 2015-05-15 Lafarge Sa Procede de fabrication et element de structure
DE102007033557A1 (de) 2007-07-19 2009-01-22 Universität Leipzig Hybride Verbundkonstruktion
KR100798881B1 (ko) 2007-07-24 2008-01-29 (주)에스엠씨 동선을 이용한 도전성 모르타르 및 콘크리트의 조성물
US20090075076A1 (en) * 2007-09-13 2009-03-19 The Regents Of The University Of Michigan Impact resistant strain hardening brittle matrix composite for protective structures
KR100825269B1 (ko) 2007-09-18 2008-04-25 정민선 보 보강 박형 슬래브를 갖는 프리캐스트 계단 및 이를이용한 보 보강 박형 슬래브 계단의 시공방법
KR100825268B1 (ko) 2007-09-18 2008-04-25 정민선 박형 슬래브를 갖는 프리캐스트 계단 및 이를 이용한 박형슬래브 계단의 시공방법
SE532790C2 (sv) * 2007-11-12 2010-04-13 Procedo Entpr Etablissement Metod för att behandla pozzolaner
US20090178590A1 (en) * 2008-01-15 2009-07-16 Fibercon International, Inc. Method for reinforcing concrete
CL2009000371A1 (es) * 2008-03-03 2009-10-30 United States Gypsum Co Composicion cementicia, que contiene una fase continua que resulta del curado de una mezcla cementicia, en ausencia de harina de silice, y que comprende cemento inorganico, mineral inorganico, relleno puzolanico, policarboxilato y agua; y uso de la composicion en una panel y barrera cementicia.
CL2009000370A1 (es) * 2008-03-03 2009-10-30 United States Gypsum Co Sistema de paneles, que comprende un armazon y un panel cementicio, que contiene un nucleo cementicio de una fase curada constituida de cemento inorganico, mineral inorganico, relleno puzolanico, policarboxilato y agua, y una capa de recubrimiento unida a una superficie de la fase curada.
CL2009000372A1 (es) * 2008-03-03 2009-11-13 United States Gypsum Co Panel cementicio blindado reforzado con fibra, que comprende un nucleo cementicio de una fase curada constituida de cemento inorganico, mineral inorganico, relleno puzolanico, policarboxilato y agua, y una capa de recubrimiento unida a una superficie de la fase curada.
CL2009000373A1 (es) * 2008-03-03 2009-10-30 United States Gypsum Co Metodo para hacer un panel resistente a explosivos, con las etapas de preparar una mezcla cementicia acuosa de cemento, rellenos inorganicos y puzolanico, agente autonivelante de policarboxilato, y formar la mezcla en un panel con refuerzo de fibra, luego curar, pulir, cortar y curar el panel.
FR2945234B1 (fr) 2009-05-11 2011-04-29 Lafarge Sa Dispositif de moulage et procede de fabrication
MX340875B (es) * 2009-06-12 2016-07-28 Bekaert Sa Nv Fibra de gran alargamiento con buen anclaje.
KR102369006B1 (ko) * 2009-06-12 2022-03-02 엔브이 베카에르트 에스에이 고 신장성 파이버
ES2360003B1 (es) * 2009-10-20 2012-04-13 Universitat Politècnica De Catalunya Hormigon de ultra alta resistencia armado con fibras de acero
FR2955858B1 (fr) 2010-02-04 2012-10-26 Lafarge Sa Element en beton a surface superhydrophobe
US8715409B2 (en) 2010-05-07 2014-05-06 Pkl Corporation Fast setting low permeability cement and concrete
US20120261861A1 (en) * 2010-06-28 2012-10-18 Bracegirdle P E Nano-Steel Reinforcing Fibers in Concrete, Asphalt and Plastic Compositions and the Associated Method of Fabrication
FR2963789B1 (fr) 2010-08-11 2013-02-22 Lafarge Sa Element en beton dont la surface est a faible porosite ouverte
PL2646390T3 (pl) * 2010-12-02 2015-06-30 Cemex Res Group Ag System ściany wzmocnionej i sposób
BE1021496B1 (nl) 2010-12-15 2015-12-03 Nv Bekaert Sa Staalvezel voor het wapenen van beton of mortel, met een verankeringseinde met ten minste twee gebogen secties
BE1021498B1 (nl) 2010-12-15 2015-12-03 Nv Bekaert Sa Staalvezel voor het wapenen van beton of mortel, met een verankeringseinde met tenminste drie rechte secties
NL2008173C2 (en) 2011-01-25 2012-09-26 Hattum & Blankevoort Bv The combination of a ship and a quay with a fender.
JP5457565B2 (ja) 2011-02-18 2014-04-02 大成建設株式会社 繊維補強セメント系混合材料
JP5702199B2 (ja) * 2011-03-15 2015-04-15 鹿島建設株式会社 セメント材料
AT511502B1 (de) * 2011-05-23 2014-09-15 Wörle Sparowitz Ingenieure Ziviltechniker Gmbh Verfahren zum giessen eines fertigteil-betonbauelements, flächenschalungselement und schalung
JP5620014B2 (ja) 2011-11-16 2014-11-05 大成建設株式会社 繊維補強セメント系混合材料
ITBL20110013A1 (it) * 2011-12-02 2013-06-03 Marco Fedon Processo di stabilizzazione e inertizzazione delle scorie di alto forno e fonderia
JP5718858B2 (ja) * 2012-05-28 2015-05-13 鹿島建設株式会社 高流動繊維補強モルタルまたはコンクリート混練物の骨材最大粒径調整方法
US9115026B2 (en) 2012-08-21 2015-08-25 Taisei Corporation Cementitious matrix and fiber reinforced cement based mixture
WO2014153671A1 (en) * 2013-03-28 2014-10-02 Socpra Sciences Et Génie S.E.C. Ultra-high performance glass concrete and method for producing same
RU2583965C1 (ru) * 2014-11-06 2016-05-10 Александр Николаевич Зотов Состав фибробетона

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3646748A (en) * 1970-03-24 1972-03-07 Frederic A Lang Tendons for prestressed concrete and process for making such tendons
DE2952783A1 (de) * 1979-12-31 1981-07-23 Histeel S.A., Lausanne Multiphasen-material mit einer phase aus zement
JPS5851904A (ja) * 1981-09-21 1983-03-26 Kurita Water Ind Ltd 膜分離装置の膜面洗浄方法
JPS59102849A (ja) * 1982-12-01 1984-06-14 電気化学工業株式会社 超高強度セメント硬化体
US4513040A (en) * 1983-04-22 1985-04-23 Ribbon Technology, Inc. Highly wear-resistant steel fiber reinforced concrete tiles
US4593627A (en) * 1983-05-25 1986-06-10 Diebold, Incorporated Burglary attack resistant money safe high fiber concrete reinforced metal encased wall and door construction and manufacture
US4482385A (en) * 1983-06-30 1984-11-13 Research One Limited Partnership Cementitious composite material with stainless steel particulate filler
US4559881A (en) * 1983-08-19 1985-12-24 Diebold, Incorporated Burglary resistant steel fiber reinforced concrete construction for vault walls and doors and manufacture thereof
US4668548A (en) * 1985-12-31 1987-05-26 Ribbon Technology Court Integrally-anchored fiber-reinforced concrete overlays and surfacings and method of making same
DK271386D0 (da) * 1986-06-09 1986-06-09 Aalborg Portland Cement Kompakt armeret struktur
US4780141A (en) * 1986-08-08 1988-10-25 Cemcom Corporation Cementitious composite material containing metal fiber
DE3739997A1 (de) * 1987-11-25 1989-06-08 Hochtief Ag Hoch Tiefbauten Betonmischung
FR2640962A1 (en) * 1988-12-26 1990-06-29 Sogea Composite concrete of very high performance and process for its use

Also Published As

Publication number Publication date
EP0706502B1 (fr) 2000-01-05
AU682198B2 (en) 1997-09-25
FR2708263A1 (fr) 1995-02-03
NO315797B1 (no) 2003-10-27
DE69422517T2 (de) 2000-07-20
ATE188455T1 (de) 2000-01-15
FR2708263B1 (fr) 1995-10-20
CA2166299A1 (fr) 1995-01-12
RU2122985C1 (ru) 1998-12-10
FI956342A0 (fi) 1995-12-29
KR960703393A (ko) 1996-08-17
DE69422517D1 (de) 2000-02-10
DK0706502T3 (da) 2000-06-26
FI956342A (fi) 1996-02-14
US5503670A (en) 1996-04-02
EP0706502A1 (fr) 1996-04-17
AU7188894A (en) 1995-01-24
PT706502E (pt) 2000-06-30
WO1995001316A1 (fr) 1995-01-12
CA2166299C (fr) 2004-12-28
JPH09500352A (ja) 1997-01-14
GR3032942T3 (en) 2000-07-31
JP3698723B2 (ja) 2005-09-21
NO955359L (no) 1996-03-01
KR100217439B1 (ko) 1999-09-01
ES2141239T3 (es) 2000-03-16
NO955359D0 (no) 1995-12-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI114700B (fi) Metallikuitubetonikoostumus betonielementtien valamista varten, saatuja elementtejä ja menetelmä lämpökovettamiseksi
Reda et al. Microstructural investigation of innovative UHPC
Giaccio et al. Failure mechanism of normal and high-strength concrete with rice-husk ash
Gao et al. Mechanical properties of steel fiber-reinforced, high-strength, lightweight concrete
Vairagade et al. Strength of normal concrete using metallic and synthetic fibers
JP2004507431A (ja) 超高強度と延性を有する繊維含有コンクリート
CN103964795A (zh) 一种纤维编织网增强水泥基复合材料及其制备方法
Micelli et al. Fiber-reinforced concrete and ultrahigh-performance fiber-reinforced concrete materials
CN107327078A (zh) 一种新型钢‑连续纤维复合筋ecc‑混凝土复合梁及其制备方法
EP3707110A1 (en) Composition of high tensile strength cement-based mixture with improved rheological properties
Gesoglu et al. Properties of ultra-high performance fiber reinforced cementitious composites made with gypsum-contaminated aggregates and cured at normal and elevated temperatures
Qasim Comparative study between the cost of normal concrete and reactive powder concrete
Alexander et al. Studies on the mechanical and durability performance of textile reinforced geopolymer concrete beams
KR20040079629A (ko) 단섬유보강 고인성 시멘트복합재료의 제조방법
Tjiptobroto et al. Mechanism for tensile strain hardening in high performance cement-based fiber reinforced composites
CN100348527C (zh) 一种防塑性开裂的混杂纤维水泥基复合材料
Jhatial et al. Influence of long polypropylene fibre on the properties of concrete
Karthik et al. Retrofitting of reinforced concrete beams using reactive powder concrete (RPC)
Zhang et al. Transition from multiple macro-cracking to multiple micro-cracking in cementitious composites
SK5342001A3 (en) Thin-walled component made from hydraulically hardened cement paste material and method for the production thereof
Muktadir et al. Comparison of compressive strength and flexural capacity between engineered cementitious composites (Bendable Concrete) and conventional concrete used in Bangladesh
CN109057822A (zh) 一种含高活性材料的混凝土管片及其制作方法
Khoso et al. Experimental analysis on tensile behavior of engineered cementitious composite (ECC) using polypropylene fiber
Marke et al. Comparative evaluation of the flexural strength of concrete and colcrete
JP2011213531A (ja) 軽量耐火断熱セメントモルタル

Legal Events

Date Code Title Description
MA Patent expired