ES2937284T3 - Procedimiento de producción de urea a partir de amoniaco y dióxido de carbono - Google Patents
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Abstract
Proceso para la producción de urea a partir de amoníaco y dióxido de carbono en una planta de urea que contiene una sección de síntesis de alta presión que comprende dos secciones de reactor, un extractor y un condensador, y una sección de recuperación, donde en la primera sección del reactor se forma una primera solución de síntesis. que se alimenta a la segunda sección del reactor; se alimenta dióxido de carbono fresco a la segunda sección del reactor y en la segunda sección del reactor se forma una segunda solución de síntesis que se alimenta al separador, donde la segunda solución de síntesis se separa con el uso de dióxido de carbono como gas de separación y la corriente de gas mixto obtenido en el stripper se envía al condensador junto con amoníaco fresco y una corriente de carbamato, (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Procedimiento de producción de urea a partir de amoniaco y dióxido de carbono
La invención está dirigida a un procedimiento de producción de urea a partir de amoníaco y dióxido de carbono en una planta de urea que contiene una sección de síntesis que comprende dos secciones de reactor, un depurador y un condensador, y una sección de recuperación, en el que la primera sección del reactor se forma una primera solución de síntesis que se alimenta a la segunda sección del reactor; se alimenta dióxido de carbono fresco a la segunda sección del reactor y en la segunda sección del reactor se forma una segunda solución de síntesis que se alimenta al depurador, en el que la segunda solución de síntesis se depura con el uso de dióxido de carbono como gas de depuración y la corriente de gas mixta obtenida en el depurador se envía al condensador junto con amoníaco fresco y una corriente de carbamato, en el que el condensado que se forma en el condensador se alimenta a la primera sección del reactor y la corriente de urea que se obtiene en el depurador se purifica aún más en una sección de recuperación.
Un ejemplo de dicho procedimiento de producción de urea se describe en el documento US-6680407.
En esta patente se describe un procedimiento de producción de urea en el que las dos secciones de la sección del reactor, el condensador y el lavador se combinan en un solo recipiente. Debido a que este recipiente se usa para la síntesis de urea que tiene lugar a alta presión, la fabricación del recipiente es costosa y, debido a las diferentes secciones dentro del recipiente, también es muy difícil de construir. Además una planta de urea que contiene este vaso es muy alta.
El objeto de la invención es superar estas desventajas.
Una referencia adicional es el documento EP 0834501, que describe una planta de síntesis de urea en la que se instala un condensador vertical sobre o encima de una columna de síntesis de urea para condensar el gas mezclado del depurador poniéndolo en contacto con un medio de absorción bajo enfriamiento. Se proporciona un primer tubo descendente para hacer que la parte superior del condensador se comunique con la parte inferior de la columna de síntesis para permitir que el condensado resultante fluya hacia la parte inferior de la columna de síntesis por gravedad.
La invención según se reivindica es el procedimiento de producción de urea a partir de amoníaco y dióxido de carbono de la reivindicación 1.
En el procedimiento de la invención, el flujo de la primera solución de síntesis a partir de la primera sección del reactor a la segunda sección del reactor, el flujo de la segunda solución de síntesis a partir de la segunda sección del reactor al depurador, el flujo de la corriente de gas mixto desde el depurador al condensador y el flujo del condensado a partir del condensador hasta la primera sección del reactor son cada uno flujo por gravedad.
Esto tiene la ventaja de que se puede obtener una planta con bajo contenido de urea con dos secciones de reactor pequeñas que son fáciles de colocar en la construcción.
Otra ventaja es que el procedimiento ahora funciona totalmente con flujo por gravedad para el reciclaje principal de amoníaco y dióxido de carbono no convertidos en la sección de síntesis a alta presión del procedimiento de producción de urea y el uso de bombas, compresores o eyectores que consumen energía es superfluo.
En una realización preferida de la presente invención, el depurador así como la segunda sección de reacción están ubicados en el nivel del suelo en la planta. De esta forma, dos pesadas piezas de equipo se ubican a muy poca altura de la planta, lo que se traduce en una reducción considerable de los costes de inversión necesarios de la estructura que ha de soportar estas pesadas piezas de equipo. La ubicación baja de estos equipos simplifica aún más las actividades de operación y mantenimiento que se requieren en estos equipos. Además, desde el punto de vista de la seguridad, se prefiere la baja elevación de equipos pesados, ya que minimiza las actividades de los seres humanos a alto nivel y optimiza la seguridad durante la construcción y operación de la planta.
Un procedimiento de producción de urea contiene una sección de síntesis a alta presión y una o más secciones de recuperación a presión más baja. La sección de alta presión comprende una sección del reactor en la que se prepara la solución de síntesis de urea, un depurador en el que se depura la solución de síntesis de urea y un condensador en el que se condensan los gases liberados en la zona de depuración.
La síntesis se lleva a cabo en dos secciones del reactor. Una sección del reactor se define aquí como una sección en la que se forma al menos el 20 % en peso de la cantidad total de urea en la sección de síntesis. En cada sección del reactor se forma al menos el 20 % de la cantidad total de urea en la sección de síntesis.
Las secciones del reactor se colocan en orden de serie y pueden ser dos recipientes separados. Una sección del reactor también se puede combinar con una sección del condensador en un recipiente. Cuando el condensadores un condensador sumergido y el tiempo de residencia en la sección del condensador es lo suficientemente largo, más del 20 % en peso de la cantidad total de urea se forma en el condensador y, de este modo, funciona como una sección del reactor.
El amoníaco y el dióxido de carbono se alimentan a las secciones del reactor ya sea directa o indirectamente. El amoníaco y el dióxido de carbono se pueden introducir en el procedimiento de producción de urea en diversos lugares de la sección de síntesis a alta presión o en las secciones de recuperación. Preferiblemente, se alimenta amoníaco al condensador. Preferiblemente, el dióxido de carbono se usa principalmente como corriente de gas a contracorriente durante la depuración de la solución de síntesis de urea. Una parte del dióxido de carbono se puede alimentar a la primera o segunda sección del reactor.
En el depurador, la solución de síntesis de urea se depura en contracorriente con dióxido de carbono con el suministro de calor. También es posible usar depuración térmica. La depuración térmica significa que el carbamato de amonio en la solución de síntesis de urea se descompone y el amoníaco y el dióxido de carbono presentes se eliminan de la solución de urea exclusivamente mediante el suministro de calor. La depuración también puede efectuarse en dos o más etapas. La corriente de gas que contiene amoníaco y dióxido de carbono que se libera del depurador se envía a un condensador de alta presión. La mezcla de gases obtenida en el depurador se condensa con eliminación de calor y se absorbe en un condensador de carbamato de alta presión, después de lo cual el carbamato de amonio resultante se transfiere a la sección del reactor para la formación de urea.
El condensador de alta presión puede ser, por ejemplo, un condensador de película descendente o un llamado condensador sumergido como se describe en el documento NL-A-8400839. El condensador sumergido se puede colocar horizontal o verticalmente.
En la sección de síntesis a alta presión, la presión es sustancialmente igual a la presión de síntesis de urea en las secciones del reactor, que es la presión a la que tiene lugar la formación de urea. La presión de síntesis de urea es normalmente una presión entre 11-40 MPa, preferiblemente 12.5-19 MPa. La presión en el resto de la sección de alta presión es sustancialmente igual a la presión en la sección del reactor. Sustancialmente igual significa que la presión en el resto de la sección de alta presión es menos de 0.5 MPa superior o inferior a la de la sección del reactor.
El hecho de que el flujo de la primera solución de síntesis a partir de la primera sección del reactor a la segunda sección del reactor, el flujo de la segunda solución de síntesis a partir de la segunda sección del reactor al depurador, el flujo de la corriente de gas mixto desde el depurador al condensador y del condensado del condensador a la primera sección del reactor es un flujo por gravedad, significa que para este flujo no se usan medios de estimulación del flujo, como, por ejemplo, bombas, compresores y eyectores.
Se agrega un agente oxidante al procedimiento de producción de urea para proteger los materiales de construcción contra la corrosión. Se forma una capa de óxido sobre las partes metálicas, que protege contra la corrosión. Este procedimiento se conoce como pasivación. El agente pasivante puede ser oxígeno o un compuesto liberador de oxígeno como se describe, por ejemplo, en el documento US-A-2.727.069. El oxígeno se puede agregar, por ejemplo, en forma de aire o como peróxido.
Las partes sensibles a la corrosión en la sección de alta presión en el procedimiento de producción de urea pueden estar hechas de un acero dúplex austenítico-ferrítico con un contenido de cromo de entre 26 y 35 % en peso y un contenido de níquel de entre 3 y 10 % en peso. Este tipo de acero es menos sensible a la corrosión. Cuando se usa este tipo de acero para la construcción de las secciones del reactor y del depurador es posible reducir u omitir la introducción de un agente oxidante al procedimiento de producción de urea.
Preferiblemente, el contenido de cromo del acero dúplex austenítico-ferrítico está entre 26-30 % en peso. En la sección de alta presión, preferiblemente parte de la sección del reactor y el depurador están hechos de acero dúplex austenítico-ferrítico.
En la sección de recuperación, el amoníaco y el dióxido de carbono que no se eliminaron de la solución de síntesis de urea en el depurador se recuperan de la corriente que contiene urea, producida en la sección de síntesis de alta presión, para ser reciclados a la sección de alta presión. En la sección de recuperación la presión es más baja que en la sección de síntesis de alta presión. En el procedimiento de producción de urea según la presente invención está presente al menos una sección de recuperación a baja presión. Cuando está presente más de una sección de recuperación, al menos una de las secciones de recuperación funciona a media presión y una a baja presión. La presión media es una presión entre 1.0 y 8.0 MPa, preferiblemente entre 1.2 y 3.0 MPa. Baja presión es una presión entre 0.2 y 0.8 MPa, preferentemente entre 0.3 y 0.5 MPa.
El gas de síntesis que no ha reaccionado en la segunda sección del reactor se puede eliminar de la segunda sección del reactor y se puede enviar a un lavador, en el que el amoníaco y el dióxido de carbono presentes en el flujo de gas se eliminan del flujo de gas por absorción en una corriente de carbamato de baja presión. Esta corriente de carbamato se recicla de la sección de recuperación a baja presión del procedimiento de producción de urea. El lavador puede funcionar a alta presión o a media presión. Preferiblemente, se aplica un lavador de media presión, porque un aparato de media presión es más barato de construir. El procedimiento de lavado en el lavador se puede estimular mediante el uso de un intercambiador de calor que extrae calor del procedimiento. La corriente de carbamato del lavador de alta presión se puede devolver a la sección del reactor, opcionalmente a través del condensador de carbamato de alta presión. La corriente de carbamato del lavador de media presión se puede devolver directamente a la primera sección del reactor o se puede enviar a la primera sección del reactor a través del condensador de carbamato de alta presión.
Las funciones de la primera y segunda sección del reactor, el condensador de carbamato de alta presión y el lavador de alta presión se pueden combinar en uno o dos recipientes de alta presión, las funcionalidades de estas secciones se pueden separar mediante deflectores diseñados para pequeñas diferencias de presión en recipientes a presión.
También es posible combinar determinadas funcionalidades en un único espacio, sin aplicación de deflectores de separación. Un ejemplo de dicha combinación es la combinación de la primera sección del reactor con el condensador en un condensador sumergido. Dicha combinación es especialmente ventajosa, tanto desde el punto de vista operativo como de coste, si la función de intercambio de calor del condensador se realiza en forma de un intercambiador de calor de carcasa y tubos del tipo de tubo en U, en el que el fluido a alta presión se encuentra en el lado de la carcasa.
La combinación de diferentes secciones en un recipiente tiene la ventaja especial de que se pueden obtener ahorros sustanciales en términos de inversión, ya que la cantidad de tuberías de alta presión que se va a instalar es mucho menor. Además, esto aumenta la fiabilidad de la instalación ya que se reduce considerablemente el número de conexiones de alta presión sensibles a las fugas que se forman entre la tubería y el equipo. Un ejemplo bien conocido es la combinación de las secciones del reactor ya mencionadas, como se describe en los documentos US-A-5767313, US-A-5936122 y WO 00/43358. Una realización preferida es la combinación del condensador de la piscina con una sección del reactor horizontal como se describe en el documento US-A-5767313, en el que se representa una denominada sección del reactor de piscina.
A continuación, la invención se explicará con más detalle en los ejemplos sin limitarse a estos.
Ejemplo I
En la figura 1 se da un ejemplo de un procedimiento según la invención. La parte de alta presión del procedimiento de producción de urea según la figura 1 comprendía una segunda sección del reactor (R), un depurador (S) de CO2 y una sección (C) del primer reactor/condensador sumergido que estaba colocada horizontalmente. Además, el procedimiento constaba de un absorbente (MA) de media presión y una sección de recuperación de baja presión donde se purificaba más la corriente (U) de urea.
Se alimentó una pequeña cantidad de dióxido de carbono a la segunda sección del reactor (R). En la segunda sección del reactor, se hizo reaccionar una primera solución (CS) de síntesis de urea con el dióxido de carbono para formar una segunda solución (USS) de síntesis de urea que se envió al depurador (S) y se depura mediante la adición de calor y con dióxido de carbono como gas de depuración. Durante la depuración se obtuvo una corriente (SG) de gas mixto que, junto con los gases (RG) de reacción provenientes de la parte superior de la segunda sección del reactor (R), se alimentó, a través de un rociador, a la primera sección del reactor/condensador. A la primera sección del reactor también se le alimentó una corriente (MC) de carbamato procedente del absorbente (MA) de media presión junto con amoníaco. Esta corriente también se alimentó a la sección del condensador/primer reactor con un rociador. La primera solución de síntesis de urea formada se envió a la segunda sección del reactor y los gases que no habían sido condensados (CG) se enviaron al absorbente (MA) de media presión. En el absorbente de media presión, los gases se absorbieron en una corriente (LC) de carbamato de baja presión y se condensaron. Los gases que no habían sido absorbidos (MG) se enviaron a la sección de recuperación de baja presión.
El flujo de la USS, SG, y CS fue un flujo completo por gravedad. No se usaron bombas ni eyectores para mover el fluido o los gases.
De la cantidad total de urea formada; se formó un 65 % en peso en el condensador y se formó un 35 % en peso en la segunda sección del reactor.
Ejemplo II
En la figura 2 se da un ejemplo de un procedimiento según la invención. La parte de alta presión del procedimiento de producción de urea según la figura 2 comprendía una primera y una segunda sección del reactor (R1 y R2), un depurador (S) de CO2, un condensador (C) de película descendente y un absorbente (HA) de alta presión y una sección de recuperación de baja presión donde la corriente (U) de urea fue purificada adicionalmente.
Se alimentó una pequeña cantidad de dióxido de carbono a la segunda sección del reactor (R2). En la segunda sección del reactor, una primera solución (RS) de síntesis de urea procedente de la primera sección del reactor (R1) se hizo reaccionar con el dióxido de carbono para formar una segunda solución (USS) de síntesis de urea que se envió al depurador (S) y se depura mediante la adición de calor y con dióxido de carbono como gas de depuración. Durante la depuración se obtuvo una corriente (SG) de gas mixto que se alimentó a la parte superior del condensador (C) de película descendente. Al condensador también se le alimentó una corriente (HC) de carbamato proveniente del absorbente (HA) de alta presión y también amoníaco nuevo.
La solución (CS) de carbamato formada se envió a la primera sección del reactor (R1) junto con los gases que no habían sido condensados. Los gases (RG) de reacción provenientes de la parte superior del primer y segundo reactor fueron enviados al absorbente (HA) de alta presión. En el absorbente de alta presión, los gases se absorbieron en una corriente (LC) de carbamato de baja presión y se condensaron. Los gases que no habían sido absorbidos (HG) se enviaron a la sección de recuperación de baja presión.
El flujo de la USS, SG, CS y RS fue un flujo completo por gravedad. No se usaron bombas ni eyectores para mover el fluido o los gases.
De la cantidad total de urea formada; se formó un 70 % en peso en la primera sección del reactor y se formó un 30 % en peso en la segunda sección del reactor.
Claims (13)
1. Procedimiento de producción de urea a partir de amoníaco y dióxido de carbono en una planta de urea que contiene una sección de síntesis de alta presión que comprende dos secciones de reactor, un depurador y un condensador, y una sección de recuperación, en el que en la primera sección del reactor se forma una primera solución de síntesis que se alimenta a la segunda sección del reactor; se alimenta dióxido de carbono fresco a la segunda sección del reactor y en la segunda sección del reactor se forma una segunda solución de síntesis que se alimenta al depurador, en el que la segunda solución de síntesis se depura con el uso de dióxido de carbono como gas de depuración y la corriente de gas mixta obtenida en el depurador se envía al condensador junto con amoníaco fresco y una corriente de carbamato, en el que el condensado que se forma en el condensador se alimenta a la primera sección del reactor y la corriente de urea que se obtiene en el depurador se purifica aún más en la sección de recuperación y en el que el flujo de la primera solución de síntesis a partir de la primera sección del reactor a la segunda sección del reactor, el flujo de la segunda solución de síntesis a partir de la segunda sección del reactor al depurador, el flujo de la corriente de gas mixta a partir del depurador al condensador y el flujo del condensado a partir del condensador a la primera sección del reactor son cada uno un flujo por gravedad, en el que se forma en cada sección del reactor al menos el 20 % de la cantidad total de urea en la sección de síntesis.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, donde tanto el depurador como la segunda sección de reacción se encuentran a nivel del suelo.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 o 2, caracterizado porque se libera un flujo de gas desde la parte superior de la segunda sección del reactor y se envía a un lavador de media presión, en el que el amoníaco y el dióxido de carbono presentes en el flujo de gas se eliminan del flujo de gas por absorción en una corriente de carbamato de baja presión.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el flujo de gas se libera desde la parte superior de la segunda sección del reactor y se envía a un lavador de alta presión, en el que el amoníaco y el dióxido de carbono presentes en el flujo de gas se eliminan del flujo de gas por absorción en una corriente de carbamato de baja presión.
5. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque se libera un flujo de gas desde la parte superior de la primera sección del reactor y la parte superior de la segunda sección del reactor y el flujo de gas combinado de ambas secciones del reactor se envía a un lavador de media presión o a un lavador de alta presión, en el que el amoníaco y el dióxido de carbono presentes en el flujo de gas combinado se eliminan del flujo de gas por absorción en una corriente de carbamato de baja presión.
6. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la primera sección del reactor y la segunda sección del reactor son dos recipientes separados
7. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la primera sección del reactor y el condensador se combinan en un recipiente.
8. Procedimiento según la reivindicación 7, caracterizado porque el recipiente se coloca horizontalmente.
9. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el condensador es un condensador sumergido que se coloca horizontalmente.
10. Procedimiento según la reivindicación 9, caracterizado porque el condensador sumergido es del tipo carcasa y tubo y que los fluidos a alta presión están del lado de la carcasa.
11. Procedimiento según la reivindicación 10 caracterizado porque el intercambiador de calor tipo carcasa y tubos es del tipo tubo en U.
12. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque al menos una parte del reactor o de las secciones de depuración está fabricada en acero dúplex austenítico-ferrítico con un contenido de cromo de entre el 26 y el 35 % en peso y un contenido de níquel de entre el 3 y el 10 % en peso.
13. Procedimiento según la reivindicación 5, en el que las secciones de reacción primera y segunda se proporcionan en recipientes separados colocados en orden de serie, en el que el condensador es un condensador de película descendente y en el que el lavador es un absorbente de alta presión.
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| CN112316722A (zh) * | 2020-11-13 | 2021-02-05 | 河南弘康环保科技有限公司 | 一种添加多种活性剂的防冻保质型汽车尿素液制备方法 |
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| NL8800284A (nl) * | 1988-02-08 | 1989-09-01 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
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| US6287404B1 (en) * | 1999-12-13 | 2001-09-11 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Adhesive bubble removal method and apparatus for fiber optic applications |
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