ES2908098T3 - Dispositivo compresor y método para controlar este dispositivo compresor - Google Patents

Abstract

Dispositivo compresor que comprende un elemento compresor inyectado de líquido (2) que está equipado con una cámara de compresión con al menos una entrada de refrigerante (8), y que comprende además una salida de gas (4), un tanque de separación de gas/refrigerante (5) conectado a la salida de gas (4) y un circuito de enfriamiento que comprende una tubería de líquido (7) equipada con un enfriador (10) que se extiende entre el tanque de separación (5) y la entrada de refrigerante (8), y que está equipado con medios de control para ajustar la temperatura del flujo de refrigerante suministrado al elemento compresor (2), caracterizado porque los medios de control mencionados anteriormente comprenden un primer y un segundo subcontrolador, cada uno con un parámetro objetivo diferente, por lo que los medios de control mencionados anteriormente también comprenden medios de conmutación (37 y 38) para colocar uno de los dos subcontroladores en un estado activado y el otro de los dos subcontroladores en un estado desactivado, por lo que el primer subcontrolador mencionado anteriormente comprende una primera válvula de cierre termostática (25) y por lo que el segundo subcontrolador mencionado anteriormente comprende una segunda válvula de cierre termostática (26), la primera y segunda válvula de cierre termostática (25, 26) mencionadas anteriormente están equipadas con un alojamiento común (14), y por lo que el alojamiento (14) mencionado anteriormente comprende un canal de entrada (15) que se conecta fluidamente con una primera parte de la tubería de líquido (7) que se conecta fluidamente con el tanque de separación (5) y un canal de salida (16) que se conecta fluidamente con una segunda parte de la tubería de líquido (7) que se conecta fluidamente con la entrada de refrigerante (8), conectada por tres canales de conexión (41, 42, 43), el primero (41) y el segundo (43) de los cuales se pueden cerrar, por lo que la primera válvula de cierre termostática (25) con un primer elemento sensor (33) que se conecta térmicamente al canal de entrada (15) puede cerrar reversiblemente el primer canal de conexión (41) cuando se excede un valor de referencia de la temperatura en el canal de entrada (15), por lo que la segunda válvula de cierre termostática (26) con un segundo elemento sensor (34) que se conecta térmicamente al canal de salida (16) puede cerrar de forma reversible el segundo canal de conexión (43) cuando se excede un valor de referencia de la temperatura en el canal de salida (16), y por lo que el tercer canal de conexión (42) se extiende a través del enfriador (10).

Description

DESCRIPCIÓN

Dispositivo compresor y método para controlar este dispositivo compresor

La presente invención se refiere a un dispositivo compresor y un método para controlar un dispositivo compresor.

Más específicamente, la invención se refiere a un dispositivo compresor con enfriamiento líquido por lo que se inyecta refrigerante en la cámara de compresión.

Los dispositivos compresores se utilizan para comprimir un gas o una mezcla de gases tal como aire. El aire comprimido se puede utilizar, por ejemplo, en una red de consumidores ubicada corriente abajo del dispositivo compresor, tal como para accionar herramientas neumáticas, como un propulsor en transportes neumáticos o similares.

Para muchas aplicaciones no es deseable que el refrigerante aún esté presente en el gas comprimido cuando este gas se inyecta en la red de consumidores. Por lo tanto, generalmente se proporciona un separador de gas/refrigerante para eliminar el refrigerante de este gas comprimido. Este separador generalmente toma la forma de un tanque en el que el refrigerante se separa de forma centrífuga del gas comprimido.

El refrigerante separado del gas comprimido se utiliza generalmente de nuevo para inyección en el elemento compresor, preferentemente después de haberse enfriado. Con un compresor de tornillo, por ejemplo, el refrigerante se utiliza para lubricar y/o sellar los rotores del elemento compresor.

El enfriamiento del elemento compresor generalmente se realiza con base en un circuito de enfriamiento que normalmente comprende una tubería de líquido que se extiende entre el tanque de separación y el elemento compresor, y esta tubería de líquido se proporciona con un enfriador. Además, este circuito de enfriamiento a menudo comprende una derivación a través del enfriador y un medio de control, por ejemplo, una válvula, con la cual se puede variar la relación entre el refrigerante respectivo que fluye a través del enfriador y la derivación. Con este fin, se puede variar el nivel real de enfriamiento del refrigerante y, por lo tanto, la temperatura del refrigerante se ajusta a un valor deseado. El control del enfriamiento del elemento compresor se puede realizar alternativamente al actuar sobre un circuito de enfriamiento secundario, por ejemplo, al hacer que un ventilador gire más rápido o más lento (el medio en el circuito de enfriamiento secundario es entonces aire) o al controlar el flujo o temperatura del medio en el circuito de enfriamiento secundario.

El flujo de refrigerante en el circuito de enfriamiento normalmente se determina por la presión en la tubería de refrigerante en su conexión al punto de inyección o puntos de inyección de este refrigerante en el elemento compresor, y cuyos puntos de inyección generalmente se proporcionan en la entrada o justo después de la entrada en el proceso de compresión del elemento compresor. Sin embargo, también es posible que se proporcione una bomba que propulsa el refrigerante (por ejemplo, pero no se limita a, aceite), que junto con la geometría de las aberturas de inyección de refrigerante en el elemento compresor determina la velocidad de flujo de refrigerante.

Si el elemento compresor se utiliza para comprimir el aire como el gas que se va a comprimir, este gas generalmente contiene vapor de agua. Dependiendo de la temperatura y presión en un lugar determinado en el dispositivo compresor, este vapor de agua se puede condensar en agua líquida en ese lugar.

Una condición previa importante para el uso óptimo de un dispositivo compresor es que la temperatura en el tanque siempre debe estar por encima del punto de rocío del gas comprimido presente en él, y esto para evitar que el producto condensado formado allí se mezcle con el refrigerante, ya que esto afecta negativamente la capacidad de enfriamiento del refrigerante, puede conducir a daños en los componentes del dispositivo compresor y también es perjudicial para las propiedades lubricantes.

Esta condición previa se realiza en la práctica al ajustar la derivación a través del enfriador y/o el flujo de refrigerante suministrado al elemento compresor, actuando así en el circuito de enfriamiento primario. La realización de la condición previa al actuar sobre el circuito de enfriamiento secundario se aplica menos en la práctica, teniendo en cuenta el alto costo (ajuste de velocidad de ventilador, ajuste de velocidad de flujo de refrigerante secundario) y el impacto negativo en la confiabilidad de la instalación de compresor en general (componentes sensibles a la temperatura, gran número de ciclos de conmutación) y el enfriador en particular (la reducción del flujo en el circuito de enfriamiento secundario puede conducir a temperaturas demasiado altas en este circuito de enfriamiento, que a su vez puede perjudicar o dañar el enfriador).

Por lo tanto, en la práctica, la temperatura en el tanque de gas/refrigerante a menudo se ajusta a una temperatura fija que, posiblemente con un cierto margen, está por encima de la temperatura de condensación máxima posible, que a su vez es una función de la temperatura máxima permitida del gas que se va a comprimir, de la humedad del gas que se va a comprimir y de la presión máxima operativa permitida en el tanque de gas/refrigerante.

Sin embargo, esta temperatura máxima de condensación posible solo se produce si los tres parámetros anteriores tienen su valor máximo permitido al mismo tiempo, lo que solo ocurre esporádicamente durante el período de operación de una instalación promedio. Esto significa que durante la mayor parte del período de operación de la instalación de compresor, la temperatura del tanque de gas/refrigerante se establece a un valor demasiado alto para evitar condensación en las condiciones de operación que ocurre.

Por lo tanto, las condiciones operativas se pueden optimizar manteniendo la temperatura del gas comprimido que sale del elemento compresor y la prácticamente misma temperatura en el tanque de separación de gas/refrigerante, inferior. De hecho, si se utiliza aceite como refrigerante, por ejemplo, a través de la degradación térmica, este aceite pierde sus propiedades lubricantes y estas mismas temperaturas más altas conducen a una reducción general de la vida útil del aceite, de modo que el aceite tendrá que cambiarse más rápidamente para evitar operación con un aceite que está demasiado degradado y, por lo tanto, dañando el dispositivo compresor.

Además, para cada instalación de compresor hay una temperatura de inyección conocida del refrigerante en el elemento compresor, por lo que la eficiencia de la instalación del compresor es óptima.

Las temperaturas de inyección tanto por encima como por debajo de esta temperatura de inyección conocida conducen a un mayor consumo de energía de la instalación de compresor.

Esta temperatura de inyección conocida, después de que se incrementa por el calentamiento en el elemento compresor, que es una función de la velocidad de flujo de refrigerante y la potencia del elemento compresor, con esto último mencionado que es a su vez una función de la velocidad de flujo de gas comprimido suministrado, la presión del flujo de gas comprimido y la eficiencia del proceso de compresión, corresponde a una determinada temperatura en el tanque de separación de gas/refrigerante, que generalmente es algo menor que la temperatura que se debe ajustar si se tiene en cuenta la temperatura de condensación máxima posible.

Por lo tanto, la temperatura del gas de salida tiene que estar por encima de la temperatura de condensación, pero preferentemente tampoco es demasiado alta, en vista del objetivo lógico de una larga vida útil del refrigerante y un bajo consumo de energía.

Ya se conocen varios métodos para controlar la temperatura del gas suministrado por un elemento compresor. Por un lado, hay sistemas de control electrónicos que miden los parámetros y, con base en ellos, se esfuerzan por controlar la temperatura y/o la velocidad de flujo del refrigerante suministrado al elemento compresor, o la temperatura y/o la velocidad de flujo del medio en el circuito secundario del enfriador, a través de válvulas controladas o mediante un controlador de una bomba o velocidad del ventilador. Estos sistemas se describen en WO 94/21921, BE 1.016.814 y EP 1.156.213, por ejemplo.

Estos sistemas pueden ser relativamente caros porque comprenden una multitud de válvulas, controladores electrónicos y sensores de medición. Estos sistemas conocidos también comprenden componentes electrónicos sensibles a la temperatura. Estos sistemas conocidos generalmente también requieren un gran número de ciclos de conmutación por lo que la complejidad, y por lo tanto el costo, incrementa y la confiabilidad disminuye.

Otro ejemplo de método para controlar la temperatura del gas suministrado por un elemento compresor se puede encontrar en GB 2254660, con Kobe Steel como solicitante. El compresor divulgado en la presente controla la cantidad de líquido inyectado en la entrada del elemento compresor a través de una válvula de control de velocidad de flujo de modo que la temperatura del gas en la salida del elemento compresor se mantiene a una temperatura de saturación. También hay sistemas de enfriamiento en el mercado que están equipados con un elemento termostático para controlar la relación entre el refrigerante que fluye a través del enfriador y a través de la derivación. Estos sistemas de enfriamiento son de hecho baratos y robustos, pero tienen la limitación de que la temperatura a la que se controlan es fija.

Un ejemplo se puede encontrar en WO 2011/090 482, con Ingersoll Rand como solicitante, donde se describe un sistema de compresor que comprende un compresor, un separador de aceite, un filtro, un enfriador de aceite y una válvula de control. Esta válvula de control tiene un cuerpo, un manguito que se puede mover dentro de una cámara formada en el cuerpo y un accionador térmico colocado en el extremo del manguito.

El manguito comprende dos aperturas para permitir que las dos rutas de comunicación de la válvula de control estén en comunicación con una cámara de mezcla definida por el interior del manguito. Cuando la válvula se encuentra en una primera posición, la primera apertura se abre completamente y la segunda apertura se bloquea completamente, mientras que cuando el accionador mueve el manguito en una segunda posición, la segunda apertura se abre parcialmente y la primera apertura se bloquea completamente.

Un dispositivo compresor de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1 y un método para controlar un dispositivo compresor de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 12 se conoce de Us 2003/086793 A.

En otros sistemas de enfriamiento con elementos termostáticos, tradicionalmente solo uno de los dos parámetros objetivo se establece en un valor de referencia, como se explica a continuación.

Por un lado, se determina la temperatura máxima de condensación (es decir, la temperatura máxima a la que aún puede ocurrir la condensación en el tanque) con base en los valores de diseño del dispositivo compresor, mediante un cálculo del "peor de los casos". Esta temperatura máxima de condensación se alcanza cuando la presión máxima operativa de diseño se suministra a una temperatura y humedad máximas de diseño del gas de entrada.

El control termostático entonces opera con la temperatura de la salida de elemento compresor como un parámetro objetivo, o las prácticamente mismas temperaturas del refrigerante en el tanque de separación o en la entrada del enfriador, y asegura que, si esta temperatura es mayor que la temperatura máxima de condensación, más refrigerante fluye a través del enfriador, en tanto que en otras circunstancias más refrigerante fluye a través de la derivación hasta que se alcanza la temperatura deseada.

Cuando la temperatura del refrigerante es aproximadamente igual al valor de referencia, es decir, la temperatura de condensación máxima calculada, se alcanza el equilibrio de control y el refrigerante fluirá parcialmente a través de la derivación y parcialmente a través del enfriador, o completamente a través del enfriador o completamente a través de la derivación.

No hace falta mencionar que cuando se determina la temperatura máxima de condensación se puede tener en cuenta un margen de seguridad, entre otros para compensar cualquier retardo en el sistema de control.

Una ventaja de este método es que en principio siempre se previene la condensación, pero tiene la desventaja de que en una gran proporción de las condiciones operativas, es decir, con una humedad y/o temperatura inferiores a las máximas permitidas del gas de entrada y/o una presión operativa inferior a la máxima permitida del elemento compresor, la temperatura de salida del elemento compresor se establece en un valor mucho mayor de lo necesario, con las desventajas mencionadas anteriormente.

Por otro lado, la temperatura de condensación máxima determinada de la manera anterior se puede convertir nuevamente en una temperatura de referencia del refrigerante en la entrada del elemento compresor, porque se conoce el calor que el elemento compresor emite al refrigerante, a la máxima presión de operación y velocidad máxima - para un compresor con velocidad variable.

Siempre que la temperatura del refrigerante en la entrada sea mayor que esta temperatura de referencia, en principio el dispositivo compresor también está protegido contra la condensación.

Esto abre la posibilidad de ajustar la relación de los flujos de refrigerante a través de la derivación y a través del enfriador con base en la temperatura mixta de estos dos flujos, que es prácticamente igual a la temperatura en la entrada del elemento compresor.

Esto se hace de tal manera que el control termostático toma la temperatura mixta del refrigerante del enfriador y de la derivación como temperatura de referencia, y asegura que si esta temperatura es mayor que la temperatura de referencia, más refrigerante fluye a través del enfriador, en tanto que en otras condiciones más refrigerante fluye a través de la derivación hasta que se alcanza nuevamente la temperatura deseada.

Cuando la temperatura del refrigerante es aproximadamente igual al valor de referencia, se alcanza el equilibrio de control y el refrigerante fluirá parcialmente a través de la derivación y parcialmente a través del enfriador, o completamente a través del enfriador o completamente a través de la derivación.

No hace falta mencionar que cuando se determina la temperatura de referencia para la temperatura de entrada del refrigerante, se puede tener en cuenta nuevamente un margen de seguridad.

Debido a que un dispositivo compresor a menudo opera a una presión o velocidad inferior a la máxima permitida, para compresores controlados por velocidad, en este caso la temperatura final en el elemento compresor será inferior a la presión y velocidad máximas, de modo que se alcanza una temperatura promedio inferior en el elemento compresor, que tiene las ventajas mencionadas anteriormente.

Sin embargo, la desventaja aquí es que no se previene con certeza la condensación. De hecho, se pueden producir condiciones operativas en las que se puede producir condensación.

El propósito de la presente invención es proporcionar una solución a una o más de las desventajas antemencionadas y/u otras desventajas, al proporcionar un dispositivo compresor de acuerdo con la reivindicación 1.

Las ventajas de este dispositivo compresor son que tienen más flexibilidad de control y pueden operar de una manera más eficiente desde el punto de vista energético.

Otra ventaja es que el refrigerante conserva sus propiedades lubricantes durante más tiempo porque está menos expuesto a altas temperaturas.

Otra ventaja es que se puede combinar con la prevención de la presencia de producto condensado en el refrigerante. La geometría del canal de entrada y el canal de salida es tal que el refrigerante siempre fluye total o parcialmente sobre los elementos sensores de las dos válvulas de cierre termostáticas, independientemente de la posición de estas válvulas de cierre termostáticas.

Esto tiene la ventaja de que el dispositivo compresor puede ser de una construcción barata, simple, compacta, robusta y confiable.

El primer subcontrolador mencionado anteriormente se construye preferentemente en forma de un controlador para la temperatura del refrigerante en la entrada del enfriador, o una temperatura prácticamente igual a este.

El segundo subcontrolador mencionado anteriormente se construye preferentemente en forma de un controlador para la temperatura del refrigerante en la entrada de refrigerante del elemento compresor, o una temperatura prácticamente igual a este.

Esto tiene la ventaja de que permite un control directo y simple.

En una realización preferida, el elemento sensor de cada válvula de cierre se fija en una cámara con una abertura, por lo que las dimensiones de la cámara de ambas válvulas de cierre son las mismas y por lo que el medio de conmutación comprende una tapa de desactivación que tiene una longitud que corresponde a la posición del émbolo, por loque el canal de conexión se cierra y se proporciona con un rebaje que permite la expansión libre del elemento sensor de acuerdo con la temperatura, y comprende una tapa de activación que tiene una longitud que es tal que esta tapa de activación forma un tope de extremo fijo para el otro elemento sensor, donde este elemento sensor puede cerrar total o parcialmente el canal de conexión de acuerdo con la temperatura.

Esto tiene la ventaja de que debido al simple intercambio de dos tapas, que se pueden marcar con letras, un símbolo o color, el primer o segundo subcontrolador se puede activar rápida y fácilmente, también por personal no especialmente capacitado, sin tener que realizar modificaciones al propio dispositivo compresor para este propósito, y esto incluso sin tener que sacar de servicio temporalmente la instalación del compresor.

Para determinar cuál de los dos subcontroladores se debe activar, se puede utilizar una tabla o diagrama de decisión que indique la elección óptima de acuerdo con la temperatura del gas de entrada y la presión operativa que se produce en ese momento, o de acuerdo con la temperatura máxima esperada del gas de entrada y la presión operativa hasta la siguiente conmutación. La tabla o diagrama de decisión también se puede complementar con la humedad del gas de entrada como un tercer parámetro de decisión. Por lo tanto, esta tabla o diagrama de decisión indica cuándo se debe encender el termostato que mantiene la temperatura en el separador de gas/líquido por encima del punto de condensación, o cuándo se puede encender el termostato que controla la temperatura de la entrada de refrigerante del elemento compresor con base en la temperatura del gas de entrada y la presión operativa, posiblemente complementada por la humedad del gas de entrada.

Esto tiene la ventaja de que con un número mínimo de conmutaciones manuales simples, el compresor se puede proteger contra la aparición de producto condensado en el tanque de separación de gas/refrigerante solo cuando realmente sea necesario, y en otros casos puede operar sin reducir la vida útil del refrigerante o incrementar el consumo de energía de la instalación del compresor.

La invención también se refiere a un método para controlar un dispositivo compresor de acuerdo con la reivindicación 12.

Esto tiene la ventaja de que un dispositivo compresor se puede preparar para las circunstancias operativas esperadas. Con la intención de mostrar mejor las características de la invención, algunas realizaciones preferidas de un dispositivo compresor de acuerdo con la invención se describen más adelante, así como un método para controlar un dispositivo compresor, a modo de ejemplo sin ninguna naturaleza limitante, con referencia a las figuras anexas, donde:

la figura 1 muestra esquemáticamente un dispositivo compresor de acuerdo con la invención;

la figura 2 muestra la parte indicada por F2 en la figura 1 a una escala más grande.

las figuras 3 a 5 muestran una vista similar a la de la figura 2, pero en diferentes situaciones que se pueden presentar durante el uso del dispositivo compresor; y

la figura 6 muestra una vista de acuerdo con la figura 2 de una variante de un dispositivo compresor de acuerdo con la invención;

las figuras 7 y 8 muestran ejemplos de diagramas de decisión que se utilizan junto con el dispositivo compresor.

El dispositivo compresor 1 que se muestra en la figura 1 comprende un elemento compresor 2 con una entrada de gas 3 y una salida de gas 4 que se conecta a un tanque de separación de gas/refrigerante 5, que se proporciona con un punto de derivación de gas comprimido 6 para una red de usuarios ubicada corriente abajo.

El dispositivo compresor se proporciona además con una tubería de líquido 7 entre el tanque de separación 5 mencionado anteriormente y una o más entradas de refrigerante 8 en el elemento compresor 2, que se construyen como un inyector de aceite.

En este ejemplo, la tubería de líquido 7 se interrumpe mediante un bloque de termostato 9, que se conecta mediante dos tuberías a un enfriador 10, es decir, a través de una tubería de enfriamiento 11 y una tubería de retorno de enfriamiento 12. El conjunto formado por la tubería de enfriamiento 11, la tubería de retorno de enfriamiento 12, la parte del enfriador 10 a través de la cual fluye el refrigerante y el bloque de termostato 9 se denomina circuito de enfriamiento primario. En este ejemplo, el enfriador 10 está equipado con un ventilador 13 que produce el enfriamiento. El ventilador, el aire de enfriamiento suministrado al enfriador y la parte del enfriador a través de la cual fluye este aire de enfriamiento forman el circuito de enfriamiento secundario.

La tubería de líquido 7, el enfriador 10 y las tuberías de enfriamiento y de retorno de enfriamiento y 11 y 12 se rellenan con refrigerante y el tanque 5 se rellena parcialmente con refrigerante. Este refrigerante también puede actuar como un lubricante para el elemento compresor 2.

El bloque de termostato 9, como se muestra con más detalle en la figura 2, comprende un alojamiento 14 con un canal de entrada 15 y un canal de salida 16 en el mismo que se conectan cada uno a la tubería de líquido 7. Además, el bloque de termostato 9 comprende una salida de enfriamiento 17 conectada a la tubería de enfriamiento 11 y una entrada de enfriamiento 18 conectada a la tubería de retorno de enfriamiento 12.

El alojamiento 14 se forma de modo que comprenda al menos dos cámaras 19 y 20, así como partes de canal 21, 22, 23 y 24. La cámara 19 y las partes de canal 21 y 22 forman parte de una primera válvula de cierre termostática 25. La cámara 20 y las partes de canal 23 y 24 forman parte de una segunda válvula de cierre termostática 26. Las válvulas de cierre termostáticas 25 y 26 preferentemente tienen un alojamiento común 14.

Las válvulas de cierre termostáticas 25 y 26 comprenden además un émbolo 27, 28 respectivamente, con un pasaje 29, 30 respectivamente, y estos émbolos 27 y 28 se pueden mover axialmente en una cámara mencionada anteriormente 19, 20 respectivamente, y tienen dos posiciones finales, un resorte 31, 32 respectivamente, que se empuja contra un émbolo respectivo 27 y 28, y un elemento sensor 33, 34 respectivamente, que se ajusta en una cavidad 35, 36 respectivamente, en el émbolo 27, 28 respectivamente. Los elementos sensor 33 y 34 consisten esencialmente en cera u otra sustancia que se expande tras un incremento de temperatura.

Cada una de las cámaras 19 y 20 se cierra mediante una tapa 37, 38, respectivamente. Una de las tapas es una tapa de activación 37 que tiene una longitud L por lo que la tapa forma un tope de extremo 39 para el primer elemento sensor 33. La otra tapa es una tapa de desactivación 38 y tiene una longitud L' que es mayor que L, y que es tal que el émbolo 28 permanece en su posición final con el resorte 32 comprimido independientemente de la temperatura que se produce, y por lo tanto la posición del elemento sensor en el émbolo 28. Para permitir la expansión libre del elemento sensor sin afectar la posición del émbolo, esta tapa de desactivación 38 se proporciona con una cavidad de expansión 40.

La operación del dispositivo compresor 1 es simple y como sigue.

Cuando el elemento compresor 2 está operando, un gas o mezcla de gases, tal como aire, se aspira a través de la entrada de gas 3 y se sopla bajo una presión más alta a través de la salida de gas 4. En el gas comprimido hay una cantidad significativa de refrigerante, por ejemplo aceite, porque el refrigerante para enfriar y lubricar se inyecta en el elemento compresor 2 a través de la entrada de refrigerante 8.

La mezcla de gas/refrigerante entra en el tanque de separación de gas/refrigerante 5 bajo presión donde el gas y el refrigerante se separan entre sí.

El usuario puede tomar gas comprimido de este tanque de separación 5 a través de un punto de derivación de gas comprimido 6. El refrigerante separado va a la parte inferior del tanque 5 y fluye bajo el efecto de la diferencia de presión entre el tanque 5 y la entrada de refrigerante 8 a través de una tubería de líquido 7 y el bloque de termostato 9 a la entrada de refrigerante 8 desde donde se inyecta el refrigerante en el elemento compresor 2.

De este modo, el refrigerante sigue la ruta de menor resistencia, que varía de acuerdo con las condiciones operativas ya sea solo a través del canal de conexión 41 a través del bloque de termostato 9 o, por lo tanto, directamente a la entrada de refrigerante 8, o solo a través del enfriador 10 o, por lo tanto, indirectamente, o parcialmente a través de ambos.

Como resultado, surge un circuito de enfriamiento cerrado, en el que la dirección de flujo del refrigerante se muestra en la figura 1 mediante flechas.

Al calcular la temperatura de condensación esperada, por lo que en particular la temperatura y humedad del gas que se va a comprimir y la presión operativa son importantes, se hace una selección del parámetro objetivo contra el cual se debe controlar la temperatura del refrigerante y, por lo tanto, la forma en que se controla la temperatura del refrigerante. Normalmente, esta decisión se toma leyendo qué parámetro objetivo se debe seleccionar en una tabla o diagrama de decisión preparado previamente.

En las figuras 7 y 8 se proporcionan ejemplos de estos diagramas.

En estos diagramas la temperatura del aire entrante, que va del límite de diseño más bajo al más alto del dispositivo compresor, se grafica contra el eje horizontal, marcado por X. En la figura 7 la humedad relativa del aire entrante, que va de 0 a 100%, se grafica contra el eje vertical, marcado por Y, y en la figura 8 la presión operativa del dispositivo compresor, que va de la presión de diseño más baja a la más alta.

Las líneas 52, 53, 54, 55, 56 forman límites entre las regiones 57 y 58, por lo que la región 57 indica que el parámetro objetivo que se va a activar es la temperatura del refrigerante en la entrada 8, y la región 58 indica que el parámetro objetivo que se va a activar es la temperatura del refrigerante que ingresa al enfriador 10.

Las líneas 52, 53, 54 y 55 indican las líneas divisorias para diferentes presiones operativas del dispositivo compresor, por lo que las presiones operativas disminuyen en el orden 52, 53, 54, 55.

Esta selección se puede hacer de vez en cuando, por ejemplo, dos veces al año, para distinguir entre un ajuste de verano e invierno, o muy a menudo, por lo que los parámetros medidos actuales determinan la selección varias veces por minuto, o en todas las frecuencias entre ellos, por lo que, dependiendo de la realización específica, la dificultad de cambiar la selección se debe sopesar contra el beneficio de un cambio.

Si la elección es para la temperatura de entrada más fría como el parámetro objetivo, por ejemplo, para prepararse para el período de verano en el que se deben tener en cuenta las altas temperaturas y humedades de entrada de gas y, por lo tanto, se puede esperar una temperatura de condensación alta y/o para prepararse para un período en el que se establecerá una presión operativa alta, esta selección se implementa cerrando la cámara 19 de la primera válvula de cierre termostática 25 con la tapa de activación 37 y activando así esta primera válvula de cierre termostática 25. La tapa de desactivación 38 se utiliza para cerrar la cámara 20 de la segunda válvula de cierre termostática 26 y, por lo tanto, para desactivar esta segunda válvula de cierre termostática 26.

La temperatura crítica del termostato de la válvula de cierre termostática activada 25, es decir, la temperatura a la que el elemento de cera ha alcanzado su expansión máxima, se determina con base en la temperatura de condensación elevada mencionada anteriormente, que a su vez es una función de la temperatura y humedad máximas permitidas del gas de entrada y la presión máxima operativa posible, y es de 95 °C, a modo de ejemplo. Sin embargo, si el compresor se utiliza en una aplicación donde nunca se alcanzará la temperatura máxima permitida del compresor y/o la humedad del gas de entrada, y/o donde la presión operativa siempre será menor que la presión operativa máxima permitida, se puede calcular la temperatura de condensación máxima posible para esta aplicación específica y la temperatura crítica de la primera válvula de cierre termostática 25 se ajusta a esto. Si durante ciertos períodos el compresor operará dentro de temperaturas y humedades máximas altamente divergentes del gas de entrada y/o presiones operativas, y siempre que uno de estos parámetros esté por debajo de los valores máximos permitidos del compresor, este ajuste también se puede realizar periódicamente. De esta manera, puede estar disponible un número de válvulas de cierre termostáticas 25 con diferentes temperaturas críticas (por ejemplo, 80 °C, 85 °C, 90 °C, 95 °C) y la válvula de cierre termostática 25 con la temperatura crítica correcta se puede instalar periódicamente.

La colocación de la tapa de desactivación 38 en la cámara 20 hace que el émbolo 28 se empuje a su posición final cerrada, de modo que el pasaje 30 no forme un enlace entre las partes de canal 23 y 24. El resorte 32 se tensa por este medio. Tras la expansión del elemento sensor termostático como resultado de una temperatura elevada, este segundo elemento sensor 34 tiene la cavidad de expansión 40 disponible para poder expandirse libremente en ella, sin afectar la posición del émbolo 28.

Cuando se utiliza el dispositivo compresor 1, se calentará el refrigerante, tal como aceite. Antes de que esto haya alcanzado la temperatura crítica de la primera válvula de cierre termostática 25, por ejemplo 95 °C, el primer elemento sensor 33 no se expande o solo se expande ligeramente, por lo que el émbolo 27 se encuentra en su posición final abierta, en la que el pasaje 29 conecta las partes de canal 21 y 22 entre sí, y junto con estas las partes de canal 21 y 22 forma un canal de conexión 41.

Debido a que el refrigerante experimenta una resistencia de flujo tanto en el enfriador 10 como en el canal de conexión 41, este refrigerante fluirá parcialmente a través del enfriador 10 y parcialmente a través del canal de conexión 41 desde el canal de entrada 15 al canal de salida 16, y de allí a la entrada de refrigerante 8 a través de la tubería de líquido 7, por lo que para mayor claridad se debe mencionar que el refrigerante puede fluir en el canal de salida 16 alrededor del émbolo 26. Se debe señalar aquí que en un sistema bien diseñado, la resistencia de flujo a través de las tuberías de enfriamiento y de retorno de enfriamiento 11 y 12, y el enfriador 10, es mayor que a través del canal de conexión 41, de modo que el refrigerante fluye principalmente a través del canal de conexión 41. Esta última ruta se indica con la flecha A en la figura 2.

Cuando se excede la temperatura crítica, el primer elemento sensor 33 se expande de modo que empuja el émbolo 27 a una posición final cerrado con el tope de extremo 39 como una superficie contra la cual se ejerce la fuerza en el otro lado, de modo que el émbolo 27 forma un cierre entre las partes de canal 21 y 22. El canal de conexión 41 se cierra por este medio.

Como resultado de esto, el refrigerante fluirá completamente a través de la tubería de enfriamiento 11, el enfriador 10 y la tubería de retorno de enfriamiento 12, desde el canal de entrada 15 al canal de salida 16, y de allí a la entrada de refrigerante 8 a través de la tubería de líquido 7, como se indica por la flecha B en la figura 3. El refrigerante en el canal de entrada 15 puede fluir alrededor del émbolo 25.

El enlace entre el canal de entrada 15 y el canal de salida 16 a través de la tubería de enfriamiento 11, el enfriador 10 y la tubería de retorno de enfriamiento 12 también se puede considerar como un canal de conexión externo 42.

Debido a que el refrigerante fluyó a lo largo del enfriador 10, se enfría. En la práctica, se establece un equilibrio en el que el émbolo 27 se encuentra entre sus dos posiciones finales y el pasaje 29 une las partes de canal 21 y 22, pero también forma una restricción variable, de modo que el refrigerante fluye parcialmente a través del canal de conexión 41 y parcialmente a través del canal de conexión externo 42 desde el canal de entrada 15 al canal de salida 16, por lo que la distribución se determina por la posición del émbolo 27, de modo que la temperatura del aceite en la entrada del enfriador 10, que es prácticamente igual a la temperatura del tanque 5, se ajustará a la temperatura crítica.

Si las condiciones operativas reales o esperadas son tales que la temperatura de condensación esperada se limita, por ejemplo, debido a una baja presión operativa, una baja temperatura de entrada o baja humedad, el parámetro objetivo seleccionado del control de temperatura puede ser la temperatura del aceite en la entrada de refrigerante 8, o la temperatura mixta prácticamente idéntica del aceite fluye a través del enfriador 10 y uno de los canales de conexión internos 41, 43.

Esta selección se implementa cerrando la cámara 19 de la primera válvula de cierre termostática 25 con la tapa de desactivación 38 y, por lo tanto, desactivando esta primera válvula de cierre termostática 25. La tapa de activación 37 se utiliza para cerrar la cámara 20 de la segunda válvula de cierre termostática 26 y, por lo tanto, activar la segunda válvula de cierre termostática 26, como se muestra en la figura 4.

La temperatura crítica de esta segunda válvula de cierre termostática, es decir, la temperatura a la que el elemento de cera ha alcanzado su expansión máxima, se elige de manera que la instalación del compresor opera de la manera más energéticamente eficiente, y es de 50 °C, a modo de ejemplo.

La colocación de la tapa de desactivación 38 en la cámara 19 tiene una consecuencia análoga para la primera válvula de cierre termostática 25 como se describió anteriormente para la segunda válvula de cierre termostática 26 y sus componentes cuando esta tapa de desactivación 38 se coloca en la cámara 20.

Cuando se utiliza el dispositivo compresor 1, se calentará el refrigerante. Cuando el refrigerante en el canal de entrada fluye, fluirá más allá de la primera válvula de cierre termostática 25, por lo que el canal de conexión 41 se encuentra en la posición cerrada debido a que esta válvula de cierre termostática 25 se ha desactivado.

Antes de que se alcance la temperatura mixta crítica de la segunda válvula de cierre termostática 26 en el canal de salida, por ejemplo 50 °C, el segundo elemento sensor 34 no se expande o solo se expande ligeramente, de modo que el émbolo 28 se encuentra en una posición abierta en la que el pasaje 30 enlaza las partes de canal 23 y 24 entre sí, y forma un canal de conexión 43 junto con estas partes de canal 23 y 24.

Debido a que el refrigerante experimenta una resistencia de flujo tanto en el enfriador 10, por lo tanto en el canal de conexión externo 42, como en el canal de conexión 43, este refrigerante fluirá parcialmente a través del enfriador 10 y parcialmente a través del canal de conexión 43 desde el canal de entrada 15 al canal de salida 16, y de allí a la entrada de refrigerante 8 a través de la tubería de líquido 7. Se debe señalar aquí que en un sistema bien diseñado la resistencia de flujo a través de la tubería de enfriamiento y las tuberías de retorno de enfriamiento 11 y 12, y el enfriador 10, es mayor que a través del canal de conexión 43, de modo que el refrigerante fluye principalmente a través del canal de conexión 43. Esta última ruta se indica con la flecha C en la figura 4. La parte de canal 24, que comprende la salida del canal de conexión 43, se encuentra corriente arriba del segundo elemento sensor 34. La tubería de retorno de enfriamiento 12 se encuentra corriente arriba del segundo elemento sensor 34.

Cuando se excede la temperatura crítica, el segundo elemento sensor 34 se expande de modo que el émbolo 28 se empuja en una segunda posición final con el tope de extremo 39 como la superficie contra la cual se ejerce la fuerza en el otro lado, de modo que el émbolo 28 forma un cierre entre las partes de canal 23 y 24. Por lo tanto se cierra el canal de conexión 43.

Como resultado de esto, el refrigerante fluirá a través del canal de conexión externo 42 mencionado anteriormente desde el canal de entrada 15 al canal de salida 16. Desde el canal de salida 16 el refrigerante fluye a la entrada de refrigerante 8 a través de la tubería de líquido 7. Esta ruta se indica mediante la flecha D en la figura 5.

Debido a que este refrigerante fluyó a lo largo del enfriador 10, se enfría. En la práctica, surge un equilibrio en el que el émbolo 28 se encuentra entre sus dos extremos y el pasaje 30 enlaza las partes de canal 23 y 24, pero también forma una restricción variable, de modo que el refrigerante fluye parcialmente a través del canal de conexión 43 y parcialmente a través del canal de conexión externo 42 desde el canal de entrada 15 al canal de salida 16, por lo que la distribución se determina por la posición del émbolo 28, de modo que la temperatura de la mezcla de refrigerante, que ha fluido parcialmente a través del enfriador 10 y parcialmente a través del canal de conexión 43, se ajustará a la temperatura crítica.

En esta realización, los canales de conexión 41 y 43 forman dos opciones para una derivación del enfriador 10.

Opcionalmente se pueden integrar uno o más filtros de aceite en el bloque de termostato 9.

Se evitan errores al usar dos tapas diferentes 37 y 38.

En el ejemplo mostrado, se selecciona un medio de control colocando las tapas 37 y 38. Esta selección también se puede hacer automáticamente, como se muestra en la figura 6.

Aquí se proporciona una unidad de procesamiento de datos 44 que se conecta mediante dos líneas de control 45 a dos válvulas magnéticas 46, es decir, una válvula magnética en cada válvula de cierre termostática 25 y 26. En lugar de las tapas 37 y 38, se proporcionan elementos de activación 47 que se pueden mover en la dirección longitudinal de una cámara 19 o 20 respectivamente. Cada una de las válvulas 46 puede conmutar entre una primera posición en la que una tubería de aire comprimido 48 se conecta a la cámara 19 o 20 correspondiente, y una posición en la que esta cámara 19 o 20 se conecta a la atmósfera.

La unidad de procesamiento de datos está equipada con conexiones 49, 50 y adicionalmente, pero no necesariamente 51, a instrumentos de medición para determinar respectivamente la presión operativa del dispositivo compresor 1, es decir, la presión del gas comprimido en el tanque de separación de gas/refrigerante 5, la temperatura del gas absorbido por el elemento compresor 2 y adicionalmente, pero no necesariamente, la humedad de este gas de entrada.

La operación de esto es simple y como sigue. La unidad de procesamiento de datos 44 procesa los datos medidos que recibe a través de un algoritmo de decisión a partir del cual se produce una decisión con respecto a la válvula de cierre termostática 25 o 26 que se va a activar.

Dependiendo de esto, una de las válvulas 46 se coloca en una posición por lo que el aire comprimido empuja el elemento de activación adjunto 47 contra el émbolo 27 o 28 y, por lo tanto, desactiva la válvula de cierre adjunta 25 y 26. La otra válvula 46 se coloca en una posición tal que la cámara 19 o 20 tiene una conexión abierta a la atmósfera, por lo que el elemento de activación 47 se puede mover libremente en esta cámara 19 o 20 y se activa la válvula de cierre termostática acompañante 25 o 26.

También se puede integrar un punto de inyección de aceite en el bloque de termostato 9, como se conoce de BE 1.018.075 y/o una instalación como se conoce de BE 1.016.814, con el fin de abrir temporalmente una derivación en caso de cambios de carga. En el último caso, se puede integrar de este modo un canal de conexión complementario en el bloque de termostato 9 entre el canal de entrada 15 y el canal de salida 16.

La presente invención no se limita de ninguna manera a las realizaciones descritas como un ejemplo y mostradas en los dibujos, sino se puede realizar un dispositivo compresor de acuerdo con la invención en todo tipo de variantes, sin desviarse del alcance de la invención como se define en las reivindicaciones anexas.

Claims (23)

REIVINDICACIONES

1. Dispositivo compresor que comprende un elemento compresor inyectado de líquido (2) que está equipado con una cámara de compresión con al menos una entrada de refrigerante (8), y que comprende además una salida de gas (4), un tanque de separación de gas/refrigerante (5) conectado a la salida de gas (4) y un circuito de enfriamiento que comprende una tubería de líquido (7) equipada con un enfriador (10) que se extiende entre el tanque de separación (5) y la entrada de refrigerante (8), y que está equipado con medios de control para ajustar la temperatura del flujo de refrigerante suministrado al elemento compresor (2), caracterizado porque los medios de control mencionados anteriormente comprenden un primer y un segundo subcontrolador, cada uno con un parámetro objetivo diferente, por lo que los medios de control mencionados anteriormente también comprenden medios de conmutación (37 y 38) para colocar uno de los dos subcontroladores en un estado activado y el otro de los dos subcontroladores en un estado desactivado, por lo que el primer subcontrolador mencionado anteriormente comprende una primera válvula de cierre termostática (25) y por lo que el segundo subcontrolador mencionado anteriormente comprende una segunda válvula de cierre termostática (26), la primera y segunda válvula de cierre termostática (25, 26) mencionadas anteriormente están equipadas con un alojamiento común (14), y por lo que el alojamiento (14) mencionado anteriormente comprende un canal de entrada (15) que se conecta fluidamente con una primera parte de la tubería de líquido (7) que se conecta fluidamente con el tanque de separación (5) y un canal de salida (16) que se conecta fluidamente con una segunda parte de la tubería de líquido (7) que se conecta fluidamente con la entrada de refrigerante (8), conectada por tres canales de conexión (41, 42, 43), el primero (41) y el segundo (43) de los cuales se pueden cerrar, por lo que la primera válvula de cierre termostática (25) con un primer elemento sensor (33) que se conecta térmicamente al canal de entrada (15) puede cerrar reversiblemente el primer canal de conexión (41) cuando se excede un valor de referencia de la temperatura en el canal de entrada (15), por lo que la segunda válvula de cierre termostática (26) con un segundo elemento sensor (34) que se conecta térmicamente al canal de salida (16) puede cerrar de forma reversible el segundo canal de conexión (43) cuando se excede un valor de referencia de la temperatura en el canal de salida (16), y por lo que el tercer canal de conexión (42) se extiende a través del enfriador (10).

2. Dispositivo compresor de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque el primer subcontrolador mencionado anteriormente se construye en forma de un controlador de la temperatura del refrigerante en la entrada del enfriador (10) o una temperatura prácticamente igual a este.

3. Dispositivo compresor de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, caracterizado porque el segundo subcontrolador mencionado anteriormente se construye en forma de un controlador de la temperatura del refrigerante en la entrada de refrigerante (8) del elemento compresor (2) o una temperatura prácticamente igual a este.

4. Dispositivo compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque comprende una derivación a través del enfriador (10) y porque el primer y/o segundo subcontrolador se construye de modo que puede ajustar la temperatura del refrigerante en la entrada del enfriador (10) o en la entrada de refrigerante (8) o temperaturas prácticamente iguales a este al ajustar la relación de las velocidades de flujo de refrigerante respectivas a través del enfriador (10) y a través de la derivación.

5. Dispositivo compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 4, caracterizado porque el primer y/o segundo subcontrolador mencionado anteriormente se construye de modo que pueda ajustar la temperatura del refrigerante en la entrada del enfriador (10) o en la entrada de refrigerante (8) o temperaturas prácticamente iguales a este al ajustar el flujo o la temperatura en un circuito secundario del enfriador (10).

6. Dispositivo compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el primer y segundo canal de conexión (41, 43) se extienden internamente en el alojamiento (14) y el tercer canal de conexión (42) se extiende externamente al alojamiento (14).

7. Dispositivo compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las válvulas de cierre termostáticas (25, 26) comprenden cada una un émbolo (27 o 28) con un pasaje (29 o 30), y este émbolo (27 o 28) se puede mover entre al menos dos posiciones, es decir, una primera posición por lo que el pasaje (29 o 30) no forma una conexión entre el canal de entrada (15) y el canal de salida (16) y una segunda posición en la que el pasaje (29 o 30) forma parte del primer o segundo canal de conexión (41 o 43).

8. Dispositivo compresor de acuerdo con la reivindicación 7, caracterizado porque cada una de las válvulas de cierre termostáticas (25, 26) comprende un elemento sensor (33, 34 respectivamente) que se expande tras un incremento de temperatura, y este elemento sensor está en contacto con el émbolo (27 de 28) y el émbolo (27 o 28) se puede mover entre las posiciones mencionadas anteriormente, y cada uno comprende un resorte (31 o 32) que se opone a una fuerza ejercida por el elemento sensor (33 o 34), por lo que el medio de conmutación consiste en un medio de bloqueo (38) que puede bloquear un émbolo (27 o 28) en su primera posición, y un medio que forma un tope final (39) para el elemento sensor (33 o 34) del otro émbolo (27 de 28).

9. Dispositivo compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el elemento sensor (33 y 34) de cada válvula de cierre termostática (25, 26) se fija en una cámara (19 o 20) con una abertura por lo que las dimensiones de las cámaras (19 y 20) de ambas válvulas de cierre termostáticas (25, 26) son las mismas, y por lo que el medio de conmutación mencionado anteriormente comprende una tapa de desactivación (38) que tiene una longitud que corresponde a una posición bloqueada del émbolo (27, 28) y se proporciona con un rebaje (40) que permite la expansión libre del elemento sensor (33 o 34), y una tapa de activación (37) que tiene una longitud tal que la tapa de activación (37) forma un tope final (39) para el elemento sensor (33 o 34).

10. Dispositivo compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los medios de conmutación mencionados anteriormente comprenden una unidad de procesamiento de datos (44) que se conecta a instrumentos de medición para recibir señales de medición de estos; y porque se programa un algoritmo de selección en la unidad de procesamiento de datos mencionada anteriormente que determina un resultado con base en las señales de medición mencionadas anteriormente que se convierte en una señal de control para la activación automática de uno de los subcontroladores.

11. Dispositivo compresor de acuerdo con la reivindicación 10, caracterizado porque el primer y segundo subcontroladores comprenden válvulas controladas magnéticamente (46) que pueden responder a la señal de control.

12. Método para controlar un dispositivo compresor (1) de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores que está equipado con un elemento compresor inyectado de líquido (2) provisto de una cámara de compresión con una o más entradas de refrigerante (8), un tanque de separación de gas/refrigerante (5) conectado a la salida (4) del elemento compresor (2) y una tubería de líquido (7) equipada con un enfriador (10), para suministrar un flujo de refrigerante entre el tanque (5) y la entrada de refrigerante (8), caracterizado porque este método comprende un paso de selección en el que uno de un primer subcontrolador y un segundo subcontrolador que se excluyen entre sí y que actúan sobre un parámetro objetivo fijo pero diferente se activa con base en las condiciones operativas esperadas o reales para ajustar la temperatura del refrigerante en la entrada de refrigerante (8) del elemento compresor (2), por lo que el paso de selección comprende activar o desactivar una primera válvula de cierre termostática (25) del primer subcontrolador y una segunda válvula de cierre termostática (26) del segundo subcontrolador, por lo que la primera válvula de cierre termostática (25) y la segunda válvula de cierre termostática (26) se proporcionan con un alojamiento común (14), y por lo que el alojamiento (14) mencionado anteriormente comprende un canal de entrada (15) que se conecta fluidamente con una primera parte de la tubería de líquido (7) que se conecta fluidamente con el tanque de separación (5) y un canal de salida (16) que se conecta fluidamente con una segunda parte de la tubería de líquido (7) que se conecta fluidamente con la entrada de refrigerante (8), conectado por tres canales de conexión (41, 42, 43), el primero (41) y el segundo (43) de los cuales se pueden cerrar, por lo que la primera válvula de cierre termostática (25) con un primer elemento sensor (33) que se conecta térmicamente al canal de entrada (15) puede cerrar reversiblemente el primer canal de conexión (41) cuando se excede un valor de referencia de la temperatura en el canal de entrada (15), por lo que la segunda válvula de cierre termostática (26) con un segundo elemento sensor (34) que se conecta térmicamente al canal de salida (16) puede cerrar reversiblemente el segundo canal de conexión (43) cuando se excede un valor de referencia de la temperatura en el canal de salida (16), y por lo que el tercer canal de conexión (42) se extiende a través del enfriador (10).

13. Método de acuerdo con la reivindicación 12, caracterizado porque el primer subcontrolador mencionado anteriormente puede ajustar la temperatura del refrigerante en la entrada del enfriador (10) o una temperatura prácticamente igual a este, a un valor de referencia.

14. Método de acuerdo con la reivindicación 12 o 13, caracterizado porque el segundo subcontrolador mencionado anteriormente puede ajustar la temperatura del refrigerante en la entrada de refrigerante (8) del elemento compresor (2), o una temperatura prácticamente igual a este, a un valor de referencia.

15. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 14, caracterizado porque el paso de selección se realiza con base en la temperatura, si es necesario se complementa con la humedad del gas absorbido por el elemento compresor (2) y la presión operativa del dispositivo compresor (1).

16. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 15, caracterizado porque la temperatura de referencia del primer subcontrolador se determina con base en la temperatura máxima posible y, si es necesario, de la humedad del gas de entrada y la presión operativa máxima posible.

17. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 16, caracterizado porque la temperatura de referencia del primer subcontrolador se determina con base en las temperaturas y humedades máximas presentes del gas de entrada y/o presiones operativas dentro de un período, siempre que uno de estos parámetros se encuentre por debajo de los valores máximos permitidos del dispositivo compresor (1), de modo que para cada período parcial con una operación anómala el primer subcontrolador se puede ajustar a la temperatura de referencia correcta.

18. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 17, caracterizado porque el subcontrolador se activa manualmente.

19. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 18, caracterizado porque el subcontrolador se activa con una tapa de activación y el otro subcontrolador (25, 26) se proporciona con una tapa de desactivación.

20. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 19, caracterizado porque se utiliza una tabla o diagrama de decisión para determinar qué subcontrolador se debe que activar y, en consecuencia, cuál se debe desactivar.

21. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 20, caracterizado porque la selección y activación automáticas del subcontrolador se realiza con válvulas magnéticas (46) que se controlan mediante una unidad de control (44).

22. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 21, caracterizado porque la unidad de control (44) que realiza la selección automática de los subcontroladores lo hace con base en la temperatura medida, si se necesita complementar con la humedad del gas de entrada y la presión operativa del dispositivo compresor (1).

23. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 12 a 17, caracterizado porque el paso de selección y la activación del subcontrolador se realizan de forma automática.