ES2261492T3 - Dispositivo de climatizacion de un vehiculo que utiliza un ciclo supercritico.. - Google Patents

Abstract

Procedimiento de control de un bucle de fluido refrigerante en un dispositivo de climatización, particularmente del habitáculo de un vehículo, conteniendo dicho bucle un compresor (1) adecuado para recibir el fluido en estado gaseoso y para comprimirlo, un enfriador de fluido (2) adecuado para enfriar el fluido comprimido por el compresor, a presión sensiblemente constante, transfiriendo el calor a un primer medio, un dispositivo de expansión (4) adecuado para reducir la presión del fluido que sale del enfriador de fluido llevándolo por lo menos en parte al estado líquido y un evaporador (5) adecuado para hacer pasar al estado gaseoso el fluido en estado líquido proveniente del dispositivo de expansión, a presión sensiblemente constante, extrayendo el calor de un segundo medio para enfriar el espacio a climatizar, siendo aspirado a continuación por el compresor el fluido vaporizado de esta manera, conteniendo además el bucle un intercambiador de calor interno (3) que permite que el fluido que circula en un primer trayecto (3-1) del intercambiador interno, entre el enfriador de fluido y el dispositivo de expansión, ceda el calor al fluido que circula en un segundo trayecto (3-2) del intercambiador interno, entre el evaporador y el compresor, procedimiento en el cual se supervisa una primera condición susceptible de revelar la presencia de fluido en estado líquido en el interior de dicho primer trayecto y se reduce el caudal del fluido en el bucle cuando se cumple dicha primera condición, caracterizado por el hecho de que dicha primera condición consiste en el hecho de que la eficacia del intercambiador de calor interno, representada por la ecuación [1] ç=(Tec¿Tsé)/(Tsr-Tsé) en la cual Tec, Tsé y Tsr son respectivamente las temperaturas en la entrada del compresor, en la salida del evaporador y en la salida del enfriador, es inferior a un valor de referencia ç0.

Description

Dispositivo de climatización de un vehículo que utiliza un ciclo supercrítico.

La presente invención se refiere a un dispositivo de climatización, particularmente del habitáculo de un vehículo, y a un procedimiento de control de un bucle de fluido refrigerante en dicho dispositivo, conteniendo dicho bucle un compresor adecuado para recibir el fluido en estado gaseoso y para comprimirlo, un enfriador de fluido adecuado para enfriar el fluido comprimido por el compresor, a presión sensiblemente constante, transfiriendo el calor a un primer medio, un dispositivo de expansión adecuado para reducir la presión del fluido que sale del enfriador de fluido llevándolo por lo menos en parte al estado líquido y un evaporador adecuado para hacer pasar al estado gaseoso el fluido en estado líquido proveniente del dispositivo de expansión, a presión sensiblemente constante, extrayendo el calor de un segundo medio para enfriar el espacio a climatizar, siendo aspirado a continuación por el compresor el fluido vaporizado de esta manera, conteniendo además el bucle un intercambiador de calor interno que permite que el fluido que circula en un primer trayecto del intercambiador interno, entre el enfriador de fluido y el dispositivo de expansión, ceda el calor al fluido que circula en un segundo trayecto del intercambiador interno, entre el evaporador y el compresor.

Para evitar los efectos nefastos sobre el entorno, de los compuestos fluorados utilizados tradicionalmente como fluido refrigerantes en la climatización de vehículos automóviles, se preconiza la utilización del dióxido de carbono CO_{2}.

Este compuesto presenta una presión crítica relativamente baja, la cual es superada durante la compresión del fluido por el compresor, de manera que el fluido es enfriado a continuación sin cambiar de fase por el enfriador de fluido que sustituye al condensador del bucle tradicional. En ausencia de cambio de fase, solamente la reducción de la temperatura del fluido en el enfriador permite una disipación de energía térmica. Al efectuarse generalmente esta disipación en el interior de un flujo de aire atmosférico, es necesario que la temperatura del fluido que penetra en el enfriador sea sensiblemente superior a la temperatura atmosférica. Esta es la razón por la que se recurre al intercambiador de calor interno, el cual permite recalentar el fluido cuando el mismo circula entre el evaporador y el enfriador y enfriarlo cuando circula entre el enfriador y el dispositivo de expansión tal como se da a conocer en el documento EP1014013A1.

La eficacia \eta del intercambiador de calor interno, representada por la ecuación [1] \eta=(T_{ec}-T_{sé})/(T_{sr}-T_{sé}) en la cual T_{ec}, T_{sé} y T_{sr} son respectivamente las temperaturas en la entrada del compresor, en la salida del evaporador y en la salida del enfriador, es una función decreciente del caudal de fluido que lo atraviesa, según la ecuación [2] \eta=a.Q^{b}, siendo a y b unas constantes características del intercambiador interno.

La descripción anterior no es cierta más que cuando el intercambiador de calor interno recibe del evaporador el fluido totalmente en estado gaseoso. Si por el contrario recibe el fluido en estado líquido, su eficacia se reduce notablemente.

El objetivo de la invención es optimizar el funcionamiento del bucle para evitar dicho inconveniente.

Por otra parte, para que el flujo de aire enfriado por el evaporador esté a una temperatura homogénea, es necesario que el evaporador no conste de ninguna zona de sobrecalentamiento, dicho de otro modo que el fluido se evaporice hasta el final de su trayecto dentro del evaporador.

Otro de los objetivos de la invención es cumplir dicha condición.

La invención va dirigida particularmente a un procedimiento del tipo definido en la introducción, y prevé que se supervise una primera condición susceptible de revelar la presencia de fluido en estado líquido en el interior de dicho primer trayecto, y que se reduzca el caudal del fluido en el bucle cuando se cumpla dicha primera condi-
ción.

Este modo de regulación, basado en un principio termodinámico, permite una estabilización rápida del régimen del bucle, sin oscilaciones. En particular, evita la aparición de un pico de frío en caso de aceleración del vehículo.

A continuación se enuncian características opcionales de la invención, complementarias o alternativas:

- Dicha primera condición consiste en el hecho de que la eficacia \eta del intercambiador de calor interno, representada por la ecuación [1]

[1]\eta = \frac{T_{ec} - T_{sé}}{T_{sr} - T_{sé}}

en la cual T_{ec}, T_{sé} y T_{sr} son respectivamente las temperaturas en la entrada del compresor, en la salida del evaporador y en la salida del enfriador, es inferior a un valor de referencia \eta_{0}.

- Se supervisa además una segunda condición susceptible de revelar la existencia de una zona de sobrecalentamiento en el evaporador, y se aumenta el caudal del fluido en el bucle cuando se cumple dicha segunda condición.

- Dicha segunda condición consiste en el hecho de que la eficacia \eta tal como se define en la reivindicación 2 es superior o igual a un valor de referencia \eta_{0}.

- Se regula el caudal del fluido sensiblemente al valor máximo compatible con una eficacia \eta no inferior al valor de referencia.

- Se adopta como valor de referencia, sea cual sea el valor del caudal, el valor \eta_{m} tomado por la eficacia \eta cuando el caudal es máximo y dicho segundo trayecto no contiene fluido en estado líquido.

- Se adopta como valor de referencia, para un valor determinado Q_{p} del caudal, el valor \eta_{p} tomado por la eficacia \eta cuando dicho segundo trayecto no contiene fluido en estado líquido.

- Se regula el caudal actuando sobre el dispositivo de expansión.

- Para evaluar \eta sobre la base de la ecuación [1], se utiliza, para por lo menos una de dichas temperaturas, un valor medido por medio de un sensor en contacto térmico con el fluido.

- Para evaluar \eta sobre la base de la ecuación [1], se utiliza para representar T_{sé} la temperatura de un flujo de aire que ha barrido el evaporador y que constituye dicho segundo medio.

- Se compara T_{ec} con un valor de consigna T_{es\_cons} tal como

\eta_{0} = \frac{T_{ec\_cons} - T_{sé}}{T_{sr} - T_{sé}}

y se considera que \eta es inferior y superior al valor de referencia cuando T_{ec} es respectivamente inferior y superior a dicho valor de consigna.

- El compresor es del tipo de cilindrada variable con control externo.

- El compresor comprime el fluido hasta una presión supercrítica.

La invención también tiene por objeto un dispositivo de climatización, particularmente del habitáculo de un vehículo, adecuado para llevar a la práctica un procedimiento tal como el definido anteriormente, que comprende un bucle de fluido refrigerante tal como el definido, unos medios de supervisión para supervisar una primera condición susceptible de revelar la presencia de fluido en estado líquido en dicho segundo trayecto, y opcionalmente una segunda condición susceptible de revelar la existencia de una zona de sobrecalentamiento en el evaporador, y unos medios para controlar el caudal del fluido en el bucle en función del resultado de dicha supervisión.

El dispositivo según la invención puede constar de por lo menos algunas de las siguientes particularidades:

- Los medios de supervisión comprenden medios para evaluar las temperaturas T_{ec}, T_{sé} y T_{sr} respectivamente en la entrada del compresor, en la salida del evaporador y en la salida del enfriador, medios para calcular a partir de estas últimas la eficacia \eta del intercambiador de calor interno, sobre la base de la ecuación [1]

[1],\eta = \frac{T_{ec} - T_{sé}}{T_{sr} - T_{sé}}

y medios para comparar la eficacia \eta con un valor de referencia.

- Un bucle y para definir a partir de este último dicho valor de referencia.

- Los medios para evaluar dichas temperaturas comprenden por lo menos un sensor de temperatura en contacto térmico con el fluido.

- Los medios para evaluar la temperatura T_{sé} comprenden un sensor de temperatura en contacto térmico con un flujo de aire que ha barrido al evaporador.

Las características y ventajas de la invención se expondrán más detalladamente en la siguiente descripción, haciendo referencia a los dibujos adjuntos.

La figura 1 es un gráfico que muestra la variación de la eficacia \eta en función del caudal Q del fluido, para un intercambiador de calor interno típico utilizable en el procedimiento y en el dispositivo según la invención.

La figura 2 es un esquema del circuito de un bucle de fluido refrigerante que pertenece a un dispositivo según la invención.

La figura 3 es un esquema funcional que ilustra el procedimiento y el dispositivo según la invención.

La figura 2 muestra la estructura conocida de un bucle de climatización del habitáculo de un vehículo automóvil que utiliza como fluido refrigerante el dióxido de carbono en un ciclo termodinámico supercrítico. Un compresor 1 comprime el fluido para llevarlo al estado supercrítico, después de lo cual el fluido atraviesa un enfriador de fluido 2. El fluido que sale del enfriador 2 recorre un trayecto 3-1 de un intercambiador de calor interno 3, a continuación pasa por un dispositivo de expansión 4 para llegar a un evaporador 5. Después del evaporador, el fluido pasa por un depósito 6 a continuación recorre un trayecto 3-2 del intercambiador interno 3 antes de volver al compresor 1. Los trayectos 3-1 y 3-2 están situados uno junto a otro y a contracorriente, es decir, la entrada e1 y la salida s1 del trayecto 3-1 son adyacentes respectivamente a la salida s2 y a la entrada e2 del trayecto 3-2. En estas condiciones, se define, para el intercambiador interno, una eficacia \eta proporcionada por la ecuación [1]

[1]\eta = \frac{T_{ec} - T_{sé}}{T_{sr} - T_{sé}}

en la cual T_{ec}, T_{sé} y T_{sr} son respectivamente las temperaturas del fluido en la entrada del compresor 1 (o en la salida s2), en la salida del evaporador 5 (o en la entrada e2) y en la salida del enfriador 2 (o en la entrada e1).

Se constata que, cuando el intercambiador interno es recorrido exclusivamente por el fluido en estado gaseoso, la eficacia \eta es función decreciente del caudal másico Q del fluido en el bucle, según una curva un ejemplo de la cual está representado por la curva C_{1} de la figura 1. Esta curva se extiende desde un punto A a un punto B correspondiente respectivamente a los caudales mínimo y máximo que se pueden obtener en el bucle. Entre ellos, dicha curva depende únicamente de las características geométricas del intercambiador interno y de la naturaleza del
fluido.

La condición mencionada más arriba no se cumple más que si la carga térmica del bucle es suficiente para permitir que el evaporador vaporice integralmente el fluido hasta su caudal máximo. En caso contrario, la eficacia no sigue a la curva C_{1} más que hasta un punto L correspondiente al caudal límite que puede ser vaporizado en el evaporador. Más allá de dicho caudal límite, el intercambiador interno recibe del evaporador el fluido en estado líquido, lo cual hace que decrezca bruscamente la eficacia según el tramo de curva C_{2} aproximadamente vertical, seguido por un tramo C_{3} sensiblemente horizontal para el cual la eficacia es prácticamente nula.

En la figura 3, la cual representa un dispositivo de climatización según la invención, se encuentra el bucle de la figura 1, compuesto por los elementos 1 a 6, a los cuales se les añade un sensor de caudal 7 colocado antes que el evaporador 5 para medir el caudal másico del fluido que lo atraviesa en estado líquido, así como dos sensores de temperatura 10 y 11 asociados a unos bloques de lectura respectivos 12 y 13, destinados a medir la temperatura del fluido respectivamente entre la salida del enfriador de fluido 2 y la entrada e1 del trayecto 3-1 del intercambiador interno 3, y entre la salida s2 del trayecto 3-2 de este último y la entrada del compresor 1. Otro sensor 14, asociado a un bloque de lectura 15, mide la temperatura de un flujo de aire F después de que el mismo haya atravesado el evaporador 5 bajo la acción de un impulsor 16, estando destinado dicho flujo de aire a ser enviado hacia el habitáculo del vehículo para regular la temperatura reinante en este último.

Según la invención, la temperatura T_{sr} en la salida del enfriador 2 (o en la entrada e1) y la temperatura del aire enfriado son enviadas por los bloques 12 y 15 respectivamente a un bloque de tratamiento 17 también conectado al sensor de caudal 7, el cual calcula a partir de estos valores medidos - si fuera necesario con una corrección para tener en cuenta la diferencia entre la temperatura del aire enfriado y la temperatura T_{sé} en la salida del evaporador 2 (o en la entrada e2) - un valor de consigna T_{ec\_cons} que debería tener la temperatura T_{ec} del fluido en la entrada del compresor 1 (o en la salida s2) para que la eficacia \eta del intercambiador interno 3, calculada según la ecuación [1], adopte un valor de referencia \eta_{p} igual a la ordenada del punto P de la curva C_{1} que tiene por abscisa el caudal Q_{p} medido por el sensor 7. El valor real de T_{ec}, proporcionado por el bloque 13, es comparado con este valor de consigna por un comparador 18. Si T_{ec}<T_{ec\_cons}, esto significa que la eficacia real es inferior al valor de referencia, y consecuentemente que el punto representativo de la eficacia en la gráfica de la figura 11 se encuentra debajo de la curva C_{1}, por lo tanto en uno de los tramos C_{2} y C_{3}, indicando la presencia de líquido dentro del intercambiador interno. A continuación, el comparador 18 elabora una señal de error 19 la cual es transmitida hacia un regulador 20, el cual actúa sobre un bloque de control 21 que controla el dispositivo de expansión 4, para reducir el caudal.

Si por el contrario, T_{ec}=T_{ec\_cons}, esto significa que el intercambiador interno contiene el fluido totalmente en estado gaseoso, y que el punto representativo de la eficacia en el gráfico de la figura 1 se encuentra en la curva C_{1}. Sin embargo, esta igualdad no permite distinguir entre los tres casos siguientes: supongamos que el punto representativo es el punto L definido anteriormente, supongamos que el punto representativo está situado a la izquierda del punto L, supongamos que el punto L no existe, siendo suficiente la carga térmica del bucle para que el intercambiador interno no reciba líquido sea cual sea el caudal del fluido. Si se desea que el evaporador no conste de ninguna zona de sobrecalentamiento, o que su zona de sobrecalentamiento sea mínima, en ese caso se puede controlar el dispositivo de expansión 4 para aumentar el caudal en un pequeño incremento. Se realizará así una regulación entorno al punto L, en caso de que exista, y en caso contrario se estabilizará el caudal a su valor máximo correspondiente al punto B, garantizando una zona de sobrecalentamiento mínima.

En una de las variantes, el caudal másico del fluido se puede determinar a través de otros medios que no sean el sensor 7. Por ejemplo, el caudal volumétrico del fluido en el compresor se puede determinar a partir de la cilindrada y de la velocidad del mismo, y el caudal másico se deduce a partir de estos valores teniendo en cuenta la masa volumétrica del fluido, la cual está en función de la naturaleza del mismo, de la temperatura y de la presión.

En otra de las variantes, no se tiene en cuenta el caudal del fluido, y la eficacia \eta se compara con un valor de referencia \eta_{m} igual a la ordenada del punto B. En ese caso, la desigualdad \eta<\eta_{m} significa que el punto representativo de la eficacia se encuentra en uno de los tramos C_{2} y C_{3}, debajo del punto K del tramo C_{2} que tiene por abscisa \eta_{m}, siendo necesaria una reducción del caudal. Si, todavía en este momento, se desea evitar o minimizar la zona de sobrecalentamiento del evaporador, se controlará el dispositivo de expansión para mantener la eficacia al valor \eta_{m} realizando de este modo una regulación en torno al punto K, o llevando el punto de funcionamiento al punto B. El caudal correspondiente al punto K es muy parecido al correspondiente al punto L.

Evidentemente, en lugar de calcular un valor de consigna T_{ec\_cons} utilizando el valor de referencia de la eficacia del intercambiador interno, se podrá comparar directamente la eficacia real \eta con el valor de referencia, y producir la señal de error sobre la base de dicha comparación. Estos dos procedimientos son estrictamente equivalentes.

Además, la invención no se limita a la supervisión de la eficacia del intercambiador interno como indicador de la presencia de fluido en estado líquido en el primer trayecto o de la existencia de una zona de sobrecalentamiento en el evaporador. Estos fenómenos se pueden detectar a través de otros medios, por ejemplo, gracias a unos sensores específicos destinados para el intercambiador interno y/o para el evaporador.

Aunque la invención se haya descrito detalladamente en relación con la utilización de dióxido de carbono, la misma encuentra una aplicación ventajosa con cualquier fluido refrigerante, particularmente en funcionamiento según un ciclo supercrítico y que requiera un intercambiador de calor interno.

Claims (16)

1. Procedimiento de control de un bucle de fluido refrigerante en un dispositivo de climatización, particularmente del habitáculo de un vehículo, conteniendo dicho bucle un compresor (1) adecuado para recibir el fluido en estado gaseoso y para comprimirlo, un enfriador de fluido (2) adecuado para enfriar el fluido comprimido por el compresor, a presión sensiblemente constante, transfiriendo el calor a un primer medio, un dispositivo de expansión (4) adecuado para reducir la presión del fluido que sale del enfriador de fluido llevándolo por lo menos en parte al estado líquido y un evaporador (5) adecuado para hacer pasar al estado gaseoso el fluido en estado líquido proveniente del dispositivo de expansión, a presión sensiblemente constante, extrayendo el calor de un segundo medio para enfriar el espacio a climatizar, siendo aspirado a continuación por el compresor el fluido vaporizado de esta manera, conteniendo además el bucle un intercambiador de calor interno (3) que permite que el fluido que circula en un primer trayecto (3-1) del intercambiador interno, entre el enfriador de fluido y el dispositivo de expansión, ceda el calor al fluido que circula en un segundo trayecto (3-2) del intercambiador interno, entre el evaporador y el compresor, procedimiento en el cual se supervisa una primera condición susceptible de revelar la presencia de fluido en estado líquido en el interior de dicho primer trayecto y se reduce el caudal del fluido en el bucle cuando se cumple dicha primera condición, caracterizado por el hecho de que dicha primera condición consiste en el hecho de que la eficacia del intercambiador de calor interno, representada por la ecuación [1] \eta=(T_{ec}-T_{sé})/(T_{sr}-T_{sé}) en la cual T_{ec}, T_{sé} y T_{sr} son respectivamente las temperaturas en la entrada del compresor, en la salida del evaporador y en la salida del enfriador, es inferior a un valor de referencia \eta_{0}.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, en el cual se supervisa además una segunda condición susceptible de revelar la existencia de una zona de sobrecalentamiento en el evaporador, y se aumenta el caudal del fluido en el bucle cuando se cumple dicha segunda condición.

3. Procedimiento según la reivindicación 2, en el cual dicha segunda condición consiste en el hecho de que la eficacia \eta tal como se define en la reivindicación 2 es superior o igual a un valor de referencia \eta_{0}.

4. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 y 3, en el cual se regula el caudal del fluido sensiblemente al valor máximo compatible con una eficacia \eta no inferior al valor de referencia.

5. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1, 3 y 4, en el cual se adopta como valor de referencia, sea cual sea el valor del caudal, el valor \eta_{m} tomado por la eficacia \eta cuando el caudal es máximo y dicho segundo trayecto no contiene fluido en estado líquido.

6. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1, 3 y 4, en el cual se adopta como valor de referencia, para un valor determinado Q_{p} del caudal, el valor \eta_{p} tomado por la eficacia \eta cuando dicho segundo trayecto no contiene fluido en estado líquido.

7. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 y 3 a 6, en el cual se regula el caudal actuando sobre el dispositivo de expansión.

8. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 y 3 a 7, en el cual para evaluar \eta sobre la base de la ecuación [1], se utiliza, para por lo menos una de dichas temperaturas, un valor medido por medio de un sensor (10, 11) en contacto térmico con el fluido.

9. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 y 3 a 8, en el cual, para evaluar \eta sobre la base de la ecuación [1], se utiliza para representar T_{sé} la temperatura de un flujo de aire (F) que ha barrido el evaporador y que constituye dicho segundo medio.

10. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 y 3 a 9, en el cual se compara T_{oc} con un valor de consigna T_{ec\_cons} tal como \eta_{0}=(T_{ec\_cons}-T_{sé})/(T_{sr}-T_{sé}) y se considera que \eta es inferior y superior al valor de referencia cuando T_{ec} es respectivamente inferior y superior a dicho valor de consigna.

11. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, en el cual el compresor es del tipo de cilindrada variable con control externo.

12. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, en el cual el compresor comprime el fluido hasta una presión supercrítica.

13. Dispositivo de climatización, particularmente del habitáculo de un vehículo, adecuado para llevar a la práctica el procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, que comprende un bucle de fluido refrigerante, conteniendo dicho bucle un compresor (1) adecuado para recibir el fluido en estado gaseoso y para comprimirlo, un enfriador de fluido (2) adecuado para enfriar el fluido comprimido por el compresor, a presión sensiblemente constante, transfiriendo el calor a un primer medio, un dispositivo de expansión (4) adecuado para reducir la presión del fluido que sale del enfriador de fluido llevándolo por lo menos en parte al estado líquido y un evaporador (5) adecuado para hacer pasar al estado gaseoso el fluido en estado líquido proveniente del dispositivo de expansión, a presión sensiblemente constante, extrayendo el calor de un segundo medio para enfriar el espacio a climatizar, siendo aspirado a continuación por el compresor el fluido vaporizado de esta manera, conteniendo además el bucle un intercambiador de calor interno (3) que permite que el fluido que circula en un primer trayecto (3-1) del intercambiador interno, entre el enfriador de fluido y el dispositivo de expansión, ceda el calor al fluido que circula en un segundo trayecto (3-2) del intercambiador interno, entre el evaporador y el compresor, unos medios de supervisión (10 a 15, 17) para supervisar una primera condición susceptible de revelar la presencia de fluido en estado líquido en dicho segundo trayecto, y opcionalmente una segunda condición susceptible de revelar la existencia de una zona de sobrecalentamiento en el evaporador, y unos medios (19, 20, 21) para controlar el caudal del fluido en el bucle en función del resultado de dicha supervisión caracterizado por el hecho de que los medios de supervisión comprenden unos medios (10 a 15) para evaluar las temperaturas T_{ec}, T_{se} y T_{sr} respectivamente en la entrada del compresor, en la salida del evaporador y en la salida del enfriador, unos medios (17) para calcular a partir de estas últimas la eficacia \eta del intercambiador de calor interno, sobre la base de la ecuación [1] \eta=(T_{ec}-T_{sé})/(T_{sr}-T_{sé}) y unos medios para comparar la eficacia \eta con un valor de referencia.

14. Dispositivo según la reivindicación 13, que comprende además unos medios (7) para determinar el caudal del fluido en el bucle y para definir a partir del mismo dicho valor de referencia.

15. Dispositivo según una de las reivindicaciones 13 y 14, en el cual los medios para evaluar dichas temperaturas comprenden por lo menos un sensor de temperatura (10, 11) en contacto térmico con el fluido.

16. Dispositivo según una de las reivindicaciones 13 a 15, en el cual los medios para evaluar la temperatura T_{se} comprenden un sensor de temperatura (14) en contacto térmico con un flujo de aire (F) que ha barrido al evaporador.