ES2272236T3 - Dispositivo y procedimiento para secado por frio. - Google Patents
Dispositivo y procedimiento para secado por frio. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2272236T3 ES2272236T3 ES00203984T ES00203984T ES2272236T3 ES 2272236 T3 ES2272236 T3 ES 2272236T3 ES 00203984 T ES00203984 T ES 00203984T ES 00203984 T ES00203984 T ES 00203984T ES 2272236 T3 ES2272236 T3 ES 2272236T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- evaporator
- temperature
- measured
- heat exchanger
- open
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
- F25B49/025—Motor control arrangements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0033—Other features
- B01D5/0039—Recuperation of heat, e.g. use of heat pump(s), compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/26—Drying gases or vapours
- B01D53/265—Drying gases or vapours by refrigeration (condensation)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/04—Refrigeration circuit bypassing means
- F25B2400/0401—Refrigeration circuit bypassing means for the compressor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/04—Refrigeration circuit bypassing means
- F25B2400/0403—Refrigeration circuit bypassing means for the condenser
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/02—Compressor control
- F25B2600/021—Inverters therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/19—Pressures
- F25B2700/197—Pressures of the evaporator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2117—Temperatures of an evaporator
- F25B2700/21171—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator
- F25B2700/21173—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator at the outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2117—Temperatures of an evaporator
- F25B2700/21174—Temperatures of an evaporator of the refrigerant at the inlet of the evaporator
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
Dispositivo para secar por frío un gas que contiene vapor de agua, comprendiendo dicho dispositivo un intercambiador de calor (1), cuya parte primaria es el evaporador (2) de un circuito de enfriamiento (3) que además comprende un compresor (5) accionado por un motor eléctrico (4), un condensador (6), un medio de expansión (7) entre la salida del condensador (6) y la entrada del evaporador (2), un dispositivo de control (16) para controlar dicho motor (4), y medios de medición conectados al mismo, por medio de los cuales el compresor (5) es puenteado por una derivación (17) con un elemento de cierre de derivación (18) en la misma que se abre cuando la presión en la derivación (17) desciende por debajo de un cierto valor y un elemento de cierre abierto/cerrado (19), mientras que la parte secundaria (1A) del intercambiador de calor (1) forma parte de un conducto (9) para el gas y, en la salida de este intercambiador de calor (1), está dispuesto un separador de líquido (11) en dicho conducto (9), caracterizado porque el dispositivo para secado por frío comprende medios (15) para regular la velocidad del motor (4), mientras que el dispositivo de control (16) controla estos medios (15) en función del valor medido por los medios de medición (22, 22A) y porque el elemento de cierre abiertolcerrado (19) está conectado al dispositivo de control (16) que también controla el motor y por medio del cual dicho dispositivo de control (16) está configurado para llevar el elemento de cierre abierto/cerrado (19) a la posición abierta cuando la velocidad del motor (4) llega a un mínimo.
Description
Dispositivo y procedimiento para secado por
frío.
Esta invención se refiere a un dispositivo para
secar por frío un gas que contiene vapor de agua, comprendiendo
dicho dispositivo un intercambiador de calor, cuya parte primaria
es el evaporador de un circuito de enfriamiento que además
comprende un compresor accionado por un motor eléctrico, un
condensador, un medio de expansión entre la salida del condensador
y la entrada del evaporador, un dispositivo de control para
controlar dicho motor y medios de medición conectados al mismo, por
medio de los cuales el compresor es puenteado por una derivación
con un elemento de cierre de derivación en la misma que se abre
cuando la presión en la derivación desciende por debajo de un
cierto valor y un elemento de cierre abierto/cerrado, mientras que
la parte secundaria del intercambiador de calor forma parte de un
conducto para el gas y por medio del cual, en la salida de dicho
intercambiador de calor, está dispuesto un separador de líquido en
dicho conducto.
Entre otras cosas, tales dispositivos se usan
para secar aire comprimido.
El aire comprimido suministrado por un compresor
en la mayoría de los casos está saturado de vapor de agua o, en
otras palabras, tiene una humedad relativa del 100%. Esto significa
que se producirá condensación con el más mínimo descenso de
temperatura. Debido al agua de condensación, se producirá corrosión
en conductos e instrumentos y los dispositivos mostrarán un
deterioro prematuro por el uso.
Por lo tanto, el aire comprimido se seca, lo
cual puede realizarse de la manera anteriormente mencionada por
medio de secado por frío. Además, pueden secarse de esta manera
otro aire aparte del aire comprimido u otros gases.
El secado por frío está basado en el principio
de que bajando la temperatura, se condensa la humedad del aire o
del gas, tras lo cual el agua de condensación se separa en el
separador de líquido y tras lo cual se vuelve a calentar el aire o
el gas, como resultado de lo cual dicho aire o dicho gas ya no está
saturado. Se elimina el calor del evaporador por medio del circuito
de enfriamiento.
Lo mismo es válido para otros gases distintos
del aire, y cada vez que se haga referencia al aire en lo sucesivo,
lo mismo también es válido para otros gases distintos del aire.
En la práctica, existe una norma ISO que
determina lo que puede ser el punto de rocío y la correspondiente
temperatura más baja del aire para condiciones de referencia.
Para impedir que la temperatura más baja del
aire se haga menor de 0ºC y, como resultado, el evaporador se
congelara debido a humedad de congelación, es un requisito
necesario que la temperatura del evaporador sea superior a 0ºC.
Para satisfacer este requisito, el medio de
medición puede estar provisto en la entrada del evaporador y puede
medir la temperatura del evaporador, mientras que el dispositivo de
control enciende y apaga el motor del compresor, motor que es
accionado a una frecuencia constante, en función de dicha
temperatura. Si esta temperatura del evaporador desciende
demasiado, dicho motor se detiene. Si posteriormente la presión del
evaporador sube demasiado porque la válvula de expansión aún está
abierta, el motor vuelve a encenderse.
Sin embargo, tal regulación es muy desventajosa
en consideración al hecho de que, con una carga pequeña, el
compresor es encendido y apagado continuamente, mientras que también
varían considerablemente la presión del evaporador y los puntos de
rocío. Por otra parte, el secador de condensación tiene que
construirse bastante grande.
El medio de medición también puede estar
provisto en la salida de la parte secundaria del intercambiador de
calor y puede medir la temperatura más baja del aire (LAT),
mientras que el dispositivo de control, si la temperatura en el
evaporador tiende a descender por debajo de 0ºC, apaga el motor del
compresor del circuito de enfriamiento.
En ambas clases de dispositivos, la regulación
se realiza así encendiendo y apagando el motor, lo cual,
especialmente con una carga pequeña, ocurrirá a menudo, lo cual
causa considerable deterioro por uso del compresor y es
desventajoso.
Esta desventaja se evita mediante un dispositivo
como el descrito en el primer párrafo, en el que el compresor está
puenteado por una derivación.
Tal dispositivo de secado por frío con
derivación está descrito en el documento
DE-A-35.22.974.
El motor es alimentado con una frecuencia
constante, pero es encendido y apagado por medio de un dispositivo
de control formado por un conmutador a presión, en función de la
presión del fluido de enfriamiento medida entre el intercambiador
de calor y el compresor.
Cuando la presión en el conducto de succión
desciende por debajo de un cierto valor que, por ejemplo,
corresponde a una temperatura del fluido de enfriamiento de -15ºC,
el motor se apaga, como resultado de lo cual se evita un descenso
excesivo de temperatura en el conducto de succión.
Para mejorar el rendimiento del dispositivo, el
compresor es puenteado por una derivación en la que, aparte del
clásico elemento de cierre de derivación, también está dispuesto un
elemento de cierre encendido/apagado controlado.
El elemento de cierre de derivación es de un
tipo conocido que se abre a presión cuando la presión en la
derivación en el lado de la entrada del compresor desciende por
debajo de un cierto valor ajustable, como resultado de lo cual los
gases calientes son succionados del compresor.
Dicho elemento de cierre y la presión
establecida, por medio de la cual el resorte ya no mantiene cerrado
el elemento de cierre, se escogen de manera que con condiciones
nominales de funcionamiento del circuito de enfriamiento, el
elemento de cierre está cerrado, pero con carga parcial y nula del
compresor, este elemento de cierre está abierto, de manera que la
presión del evaporador con una histéresis de 0,2 bares se mantiene
en un mínimo, y de manera que la temperatura de evaporación, que
está asociada a la presión de evaporación del fluido de
enfriamiento, aguas abajo del evaporador es al menos 0ºC para
impedir la formación de hielo en el evaporador.
Si en la derivación estuviera presente
exclusivamente el elemento de cierre de derivación, esto resultaría
en que el compresor sigue funcionando a plena carga, incluso con
condiciones de carga nula. En consideración del hecho de que el
motor del compresor está trabajando continuamente, el consumo de
energía incluso sin carga o con poca carga es por lo tanto igual al
consumo de energía con carga nominal, ya que la alta y la baja
presión en el circuito de enfriamiento se mantienen constantes
continuamente, resultando así en un consumo de energía
relativamente alto.
Añadiendo un elemento de cierre abierto/cerrado
dentro del conducto de derivación, como se describe en el documento
DE-A-35.22.974, se mejora el
rendimiento del dispositivo. Este elemento de cierre abierto/cerrado
adicional es controlado por un conmutador térmico que es controlado
por un medio de medición de temperatura que está dispuesto en el
conducto de gas, en la salida del intercambiador de calor. Dicho
elemento de cierre se ajusta de manera que abre la derivación
cuando la temperatura del gas en la salida del intercambiador de
calor es aproximadamente igual a la temperatura a la que la humedad
del gas empieza a congelarse.
Cuando la temperatura del aire comprimido en
dicha salida, por ejemplo, es superior a 1ºC, el elemento de cierre
cierra la derivación, y toda la capacidad de enfriamiento es
conducida por el evaporador, como resultado de lo cual la
temperatura de evaporación en el evaporador, a plena carga,
desciende hasta -4 a
-5ºC, y por lo tanto descenderá la temperatura en la salida. En cuanto esta última temperatura se hace 1ºC, el elemento de cierre abre la derivación, como resultado de lo cual la temperatura de evaporación en el evaporador subirá, por ejemplo, 1,5ºC, y la humedad congelada en el evaporador se evapora de nuevo. La temperatura del aire comprimido después del evaporador sube de nuevo y, por ejemplo a 2ºC, el elemento de cierre cierra de nuevo la derivación, y el motor puede aplicar toda su potencia en el intercambiador de calor.
-5ºC, y por lo tanto descenderá la temperatura en la salida. En cuanto esta última temperatura se hace 1ºC, el elemento de cierre abre la derivación, como resultado de lo cual la temperatura de evaporación en el evaporador subirá, por ejemplo, 1,5ºC, y la humedad congelada en el evaporador se evapora de nuevo. La temperatura del aire comprimido después del evaporador sube de nuevo y, por ejemplo a 2ºC, el elemento de cierre cierra de nuevo la derivación, y el motor puede aplicar toda su potencia en el intercambiador de calor.
En esta realización, puede evitarse la
congelación del evaporador aunque la temperatura del fluido de
enfriamiento descienda temporalmente por debajo de la temperatura
de congelación, de manera que el secador de condensación puede
trabajar con una carga superior. Sin embargo, el motor es accionado
continuamente a toda velocidad, de manera que el consumo de energía
permanece relativamente alto.
El documento
US-A-5.711.159 se refiere a un
refrigerador energéticamente eficiente con un dispositivo de
control para regular la velocidad de un motor que acciona el
compresor del circuito de enfriamiento. Una desventaja de tal
circuito de enfriamiento como el descrito en esta patente es que el
evaporador del mismo se congela durante el uso.
En la publicación "Development of
refrigeration compressed air dryers with improved environmental
characteristics", L.Bellemo, ImechE 1994 C477/014, se describe
un dispositivo para secado por frío que comprende un circuito de
enfriamiento que se controla regulando la velocidad del motor. Una
desventaja del circuito de enfriamiento descrito en este documento
es que la capacidad de enfriamiento es limitada.
La invención tiene como objetivo un dispositivo
para secado por frío que no muestre las desventajas anteriormente
mencionadas ni otras desventajas y con el que puede conseguirse
ahorro de energía de una manera sencilla, sin variaciones de
presión en el circuito de enfriamiento y sin grave deterioro por
uso del compresor y su motor.
Según la invención, este objetivo se lleva a
cabo porque el dispositivo para secado por frío comprende medios
para regular la velocidad del motor, mientras que el dispositivo de
control controla estos medios en función del valor medido por los
medios de medición y porque el elemento de cierre abierto/cerrado
está conectado al dispositivo de control que también controla el
motor y por medio del cual dicho dispositivo de control está
configurado para llevar el elemento de cierre abiertolcerrado a la
posición abierta cuando la velocidad del motor llega a un
mínimo.
En lugar de encender y apagar el motor, se
adapta su velocidad. Aumentando el número de revoluciones del
motor, puede transferirse un mayor caudal másico de líquido de
enfriamiento mediante bombeo y, por lo tanto, puede suministrarse
una mayor capacidad de enfriamiento.
Mediante la combinación de la derivación con
elemento de cierre de derivación y elemento de cierre
abierto/cerrado con compresor de velocidad controlada, no sólo se
reduce significativamente el número de veces que se para y se
vuelve a encender el motor, sino que es posible un ahorro de energía
muy importante. A continuación se explicarán otras ventajas del
mismo.
Los medios de medición anteriormente mencionados
pueden estar provistos en el circuito de enfriamiento y pueden ser
medios para medir la temperatura del evaporador o la presión de
evaporación.
Sin embargo, dichos medios de medición también
pueden estar provistos en el conducto para el gas, en o aguas
arriba de la parte secundaria del intercambiador de calor, o pueden
ser medios para medir la temperatura más baja del gas (LAT) o
pueden ser medios para medir el punto de rocío.
Preferentemente, los medios para regular la
velocidad del motor constan de un transformador de frecuencia.
En una forma particular de realización de la
invención, el secador por frío comprende medios para medir la
temperatura ambiente, medios que también están conectados al
dispositivo de control, y por medio de los cuales este dispositivo
de control es tal que regula la velocidad del motor en función del
valor medido por los medios de medición así como en función de la
temperatura medida por los medios para medir la temperatura
ambiente.
La invención también se refiere a un
procedimiento para secado por frío que, de una manera interesante,
usa el dispositivo según la invención descrita en lo
precedente.
Dicha invención se refiere así a un
procedimiento para secado por frío de gas que contiene vapor de
agua, por medio del cual este gas se suministra a través de la
parte secundaria de un intercambiador de calor, cuya parte primaria
es el evaporador de un circuito de enfriamiento que también
comprende un compresor que es puenteado por una derivación con un
elemento de cierre de derivación en la misma que se abre cuando la
presión en la derivación desciende por debajo de un cierto valor y
un elemento de cierre encendido/apagado controlado y el cual
compresor es accionado por un motor eléctrico, un condensador, un
medio de expansión entre la salida del condensador y la entrada del
evaporador, y por medio del cual el circuito de enfriamiento
anteriormente mencionado es controlado en función de la carga de
tal manera que la capacidad de enfriamiento se adapta sin crear la
formación de hielo en el evaporador, y que está caracterizado porque
el control del circuito de enfriamiento tiene lugar regulando la
velocidad del motor y regulando el elemento de cierre
abierto/cerrado de manera que el dispositivo de control lleva el
elemento de cierre abierto/cerrado a la posición abierta cuando la
velocidad del motor llega a un mínimo y, cuando el elemento de
cierre de derivación ya no cierra la derivación, el fluido de
enfriamiento gaseoso es conducido desde la salida del compresor de
vuelta a su entrada, aguas arriba o aguas abajo del evaporador.
Con la intención de mostrar mejor las
características de la invención, en lo sucesivo, como ejemplo sin
ningún carácter limitador, se describen varias formas preferidas de
realización de un dispositivo y un procedimiento para secado por
frío según la invención, con referencia a los dibujos adjuntos, en
los que:
la figura 1 representa un diagrama de bloques de
un dispositivo para secado por frío según la invención;
las figuras 2 a 4 representan diagramas de
bloques análogos al de la figura 1, sin embargo, con respecto a
otras tres formas de realización de la invención.
El dispositivo para secado por frío que está
representado esquemáticamente en la figura 1, comprende
sustancialmente un intercambiador de calor 1, cuya parte primaria
forma el evaporador 2 de un circuito de enfriamiento 3 en el que,
sucesivamente, también están dispuestos un compresor 5, accionado
por un motor eléctrico 4, un condensador 6 y una válvula de
expansión 7.
Este circuito de enfriamiento 3 se llena de
fluido de enfriamiento, por ejemplo Freon 404a, cuya dirección de
flujo está representada por la flecha 8.
La parte secundaria 1A del intercambiador de
calor 1 forma parte del conducto 9 para el aire húmedo que ha de
ser secado, cuya dirección de flujo está indicada por la flecha
10.
Después del intercambiador de calor 1 y, por lo
tanto, en su salida, está dispuesto un separador de líquido 11 en
el conducto 9.
Posiblemente, dicho conducto 9, antes de llegar
al intercambiador de calor 1, puede extenderse con una parte a
través de un preenfriador o intercambiador de calor recuperativo 12
y posteriormente, aguas abajo del separador de líquido 11,
extenderse de nuevo a través del intercambiador de calor
recuperativo 12, en dirección de flujo inversa a la parte
anteriormente mencionada.
El intercambiador de calor 1 es intercambiador
de calor de líquido a aire y puede formar una sola unidad
constructiva con el posible intercambiador de calor recuperativo 12
que es un intercambiador de calor de aire a aire.
La válvula de expansión 7 es una válvula
termostática, cuyo elemento termostático, por medio de un conductor
de cobre 13, está conectado a un recipiente en forma de matraz o
"ampolla" 14 que está provisto en la salida del evaporador 2
pero, preferentemente como se representa en la figura 1, en la
entrada del compresor 5, en el circuito de enfriamiento 3 y que está
lleno del mismo medio de enfriamiento.
En una variante no representada en las figuras,
dicha válvula de expansión 7, sin embargo, es una válvula
electrónica que está conectada a un termómetro provisto en el
extremo del evaporador 2 o aguas abajo del mismo.
En secadores por frío más pequeños, la válvula
de expansión 7 puede ser sustituida por un capilar.
El compresor 5 es un compresor volumétrico que,
con un mismo número de revoluciones, suministra prácticamente un
mismo caudal volumétrico, por ejemplo un compresor espiral,
mientras que el motor 4 es un motor eléctrico, cuya velocidad puede
regularse alterando la frecuencia.
Por lo tanto, dicho motor 4 está conectado a un
transformador de frecuencia 15 controlado por un dispositivo de
control 16 que está formado por un dispositivo de control
incorporado, por ejemplo, un dispositivo de control PID.
El transformador de frecuencia 15, por ejemplo,
puede regular la frecuencia entre 0 y 400 Hz y forma el medio para
regular la velocidad del motor 4.
El compresor 5 está puenteado por una derivación
17 o elemento de puenteo que conecta la salida a la entrada del
mismo o, lo que corresponda a ello, a la salida de evaporador
2.
En dicha derivación 17, está provisto un
elemento clásico de cierre de derivación 18, con un cuerpo de
válvula que se abre a presión mediante un resorte en cuanto la
presión en la derivación 17 desciende por debajo de un cierto valor.
La contrapresión a la que el resorte abre a presión este cuerpo de
válvula y, por lo tanto, la presión anteriormente mencionada, es
ajustable.
En serie con el elemento de cierre de derivación
18, y realmente entre éste y la salida del compresor 5, en la
derivación 17 está provisto además un elemento de cierre
abierto/cerrado 19 que está formado, por ejemplo, por una válvula
electromagnética.
Por medio de la conexión eléctrica 20 se conecta
dicho elemento de cierre abierto/cerrado 19 al dispositivo de
control 16 y se controla mediante éste.
En una primera forma de realización,
representada en la figura 1, el dispositivo de control 16, por
medio de una conexión 21, está conectado al medio de medición 22
para medir la temperatura del evaporador, por ejemplo un termopar
en el circuito de enfriamiento 3, en la entrada del evaporador 2 y,
por lo tanto, entre dicho evaporador 2 y la válvula de expansión
7.
Aunque claramente se prefiere medir la
temperatura del evaporador, en una variante, sin embargo, el medio
de medición 22 para medir la temperatura del evaporador puede ser
sustituido por el medio 22A para medir la presión de evaporación,
por ejemplo un transmisor de presión con un intervalo de presión de
-1 a 12 bares, que está provisto en la entrada o en la salida del
evaporador 2 y, por medio de la conexión 21A, está conectado al
dispositivo de control, como el representado en la línea de puntos y
rayas en la figura 1.
Para un fluido de enfriamiento dado, existe de
hecho una relación entre la temperatura de evaporación y la presión
de evaporación del fluido de enfriamiento. Cuanto más alta es la
temperatura, más alta es la presión.
Además, en ambos casos el dispositivo de control
16 también está conectado, por medio de un conducto 23, con el
medio 24 para medir la temperatura ambiente, por ejemplo, un sensor
de temperatura, y el cual transfiere esta temperatura en una señal
eléctrica, en particular una corriente.
El funcionamiento del secador de condensación es
el siguiente:
El aire que ha de ser secado se suministra a
través del conducto 9 y, por lo tanto, a través del intercambiador
de calor 1, a contracorriente del fluido de enfriamiento en el
evaporador 2 del circuito de enfriamiento 3.
En dicho intercambiador de calor 1, el aire
húmedo es enfriado, como resultado de lo cual se forma líquido
condensado que es separado en el separador de líquido 11.
El aire frío, que aguas abajo de dicho separador
de líquido 11 contiene menos humedad, sin embargo, aún tiene una
humedad relativa del 100%, es calentado en el intercambiador de
calor recuperativo 12, como resultado de lo cual se baja la humedad
relativa a aproximadamente el 50%, mientras que el aire puro que ha
de ser secado ya es enfriado parcialmente en dicho intercambiador
de calor 12 antes de ser suministrado al intercambiador de calor
1.
Por lo tanto, el aire en la salida del
intercambiador de calor de regeneración 12 está más seco que en la
entrada del intercambiador de calor 1.
Para evitar la congelación del evaporador 2, el
aire en el intercambiador de calor 1 no es enfriado por debajo de
la LAT a bajas temperaturas ambiente, LAT que es típicamente
2-3ºC.
A temperatura ambiente más alta, la LAT puede
ser más alta, y el enfriamiento se realiza hasta una LAT que es
considerablemente inferior, por ejemplo 20ºC, a la temperatura
ambiente, sin embargo, en cualquier caso no es inferior a la
temperatura mínima a la que puede producirse el riesgo de
congelación y que es típicamente una temperatura de
2-3ºC.
Si la LAT es demasiado alta, el enfriamiento no
será suficiente y por lo tanto no habrá suficiente humedad
condensada para haber secado el aire suficientemente.
Dicha LAT está varios grados, por ejemplo 2 a
3ºC, por encima de la temperatura real del evaporador medida por el
medio de medición 22.
Las condiciones de LAT anteriormente mencionadas
se satisfacen regulando, por medio del dispositivo de control 16 y
el transformador de frecuencia 15 controlado de ese modo, la
velocidad del motor 4 en función de la temperatura del evaporador
medida por el medio de medición 22, en una forma de realización, o
de la presión del evaporador medida por el medio de medición 22A en
la otra forma de realización.
La capacidad de enfriamiento es igual al caudal
másico del fluido de enfriamiento que circula en el circuito de
enfriamiento 3, multiplicado por la diferencia de entalpía del aire
aguas arriba y aguas abajo del intercambiador de calor 1.
Aumentando la velocidad del motor 4, el compresor 5 puede hacer
circular más masa y, por lo tanto puede suministrarse más potencia
con una misma diferencia de entalpía. El flujo másico es el caudal
volumétrico del compresor 5, multiplicado por la densidad del
fluido de enfriamiento en la condición de succión, la cual depende
de la temperatura y sobrecalentamiento del evaporador.
El dispositivo de control 16 ajusta la
temperatura o presión medida adaptando la velocidad de manera que
dicha temperatura sea varios grados inferior a dicha LAT, sin
embargo, superior a 0ºC, respectivamente que se obtenga la presión
del evaporador que coincide con una temperatura que está varios
grados por debajo de la LAT y, por ejemplo, es igual a 1ºC, por lo
que para Freon R404a, la presión del evaporador entonces es de
hecho aproximadamente 5,2 bares.
De esta manera, la capacidad de enfriamiento se
adapta a la carga.
Como también se mide la temperatura ambiente por
el medio 24, el dispositivo de control 16 conectado al mismo puede
tener en cuenta esta temperatura.
Por medio del dispositivo de control 16 y el
transformador de frecuencia 15 controlado por el mismo, se regula
entonces la velocidad del motor 4 de manera que, siempre que la
temperatura ambiente sea baja, y más particularmente que sea
inferior a 23ºC, a una interrupción del punto de rocío ajustada a
20ºC, se satisface la condición anteriormente mencionada y, por lo
tanto, la LAT en la salida de la parte secundaria 1A del
intercambiador de calor 1 es aproximadamente 3ºC, sin embargo, a
una temperatura ambiente superior, dicha LAT se ajusta a un cierto
número de grados, típicamente 20ºC, por debajo de la temperatura
ambiente medida por el medio 24.
La temperatura del evaporador tiene un punto de
ajuste, esto es un valor de ajuste al cual el dispositivo de
control 16 procura llevar la temperatura del evaporador medida en
realidad, valor que está varios grados por debajo de la LAT
deseada.
Posiblemente, en el dispositivo de control 16
pueden determinarse un punto de ajuste mínimo y uno máximo, según
los cuales el mínimo es 1ºC. Al ajustar el dispositivo de control
16, este punto de ajuste puede ajustarse, por ejemplo, por medio de
un panel de control o por medio de una entrada análoga.
La frecuencia se regula, por ejemplo, entre 30 y
75 Hz.
La carga máxima para el dispositivo de secado
por frío es relativamente pequeña en consideración del hecho de que
con temperaturas ambiente superiores, la LAT puede ser superior a
3ºC, como resultado de lo cual la capacidad de enfriamiento
disminuye y por lo tanto los componentes pueden ser más económicos
y se economiza fluido de enfriamiento.
En el condensador 6, el fluido de enfriamiento
gaseoso calentado en el compresor 5 debido a compresión es enfriado
hasta que obtiene forma líquida y, para disipar el calor, puede
hacerse uso de un ventilador o agua de enfriamiento.
Con presión excesiva en el condensador 6, el
motor 4 se apaga automáticamente.
Después del condensador 6, el fluido de
enfriamiento líquido puede ser recogido posiblemente en un
recipiente y/o enfriado nuevamente por medio de un intercambiador
de calor adicional.
Por medio de la válvula de expansión 7, el
fluido de enfriamiento líquido se expande hasta una presión del
evaporador que, por supuesto, generará una reducción de
temperatura.
La válvula de expansión 7 sólo regula el
sobrecalentamiento en el evaporador 2 y asegura que el evaporador 2
siempre se utilice de una manera óptima, sin embargo, no puede
usarse para controlar la presión o temperatura del evaporador.
Aplicando una válvula de expansión termostática
7, siempre existe un sobrecalentamiento aguas abajo del evaporador
2, como resultado de lo cual no existe riesgo de líquido de
enfriamiento en el compresor 5, y un separador de líquido en el
circuito de enfriamiento 3 se vuelve superfluo y se restringe la
cantidad de fluido de enfriamiento.
Dicho sobrecalentamiento se mide restando la
temperatura medida por la ampolla 14 de la temperatura del
evaporador medida aguas arriba del evaporador 2 (igualación
interna) o aguas abajo del evaporador (igualación externa). Dicha
diferencia se compara con un valor ajustado por la válvula de
expansión 7 y, en caso de desviación, la válvula de expansión
corregirá ésta abriéndose o cerrándose.
El grado de sobrecalentamiento tiene una
influencia sobre la LAT, sin embargo, puede suponerse que la
válvula de expansión 7 mantiene dicho sobrecalentamiento
aproximadamente constante.
Si es necesario, esta influencia del
sobrecalentamiento puede ser tenida en cuenta, por ejemplo, por un
tipo de circuito de regulación maestro- esclavo. El circuito de
regulación esclavo es la regulación con el dispositivo de control
16 descrito en lo antecedente, mientras que el circuito de
regulación maestro debe poder ajustar el punto de ajuste de la
presión o temperatura del evaporador en función de la LAT real y
por lo tanto, por ejemplo, debería reducir el punto de ajuste si la
LAT sigue siendo demasiado alta porque el sobrecalentamiento tras
el evaporador 2 es demasiado alto.
Sin la derivación 17, en el circuito de
regulación descrito hasta ahora puede ser posible que la adaptación
de la velocidad del motor 4 y el compresor 5 no se realice tan
rápido como el descenso del punto de rocío o, en otras palabras,
que la regulación de velocidad no pueda seguir a la alteración de
temperatura en el evaporador 2.
Este problema puede ocurrir en primer lugar bajo
las condiciones de carga parcial y carga nula del dispositivo.
Abrir o no la derivación 17 en primer lugar se
determina mediante el elemento de cierre abierto/cerrado 19, que es
controlado por el dispositivo de control 16.
Una vez que el elemento de cierre
abierto/cerrado 19 ha abierto la derivación 17, es el elemento de
cierre de derivación 18 el que determina cuándo está realmente
abierta la derivación 17.
Dicho elemento de cierre de derivación 18 ya no
cierra la derivación 17 desde el momento en que la presión de
evaporación o presión del evaporador o, en una variante, la
temperatura de evaporación en su salida, esto es, por lo tanto, en
la derivación 17 en el lado de la entrada del compresor 5, desciende
por debajo de un cierto valor, como resultado de lo cual los gases
calientes procedentes del compresor 5 pueden circular a través de
la derivación 17 y la presión del evaporador no desciende más.
Dicho elemento de cierre de derivación 18 y la
presión de ajuste por la cual el resorte ya no mantiene a éste
último bien cerrado, se escogen de manera que con condiciones
nominales de funcionamiento del circuito de enfriamiento, el
elemento de cierre de derivación 18 está cerrado, sin embargo, con
carga parcial o nula del compresor, dicho elemento de cierre de
derivación 18 está abierto, de manera que la presión del evaporador
con una histéresis de 0,2 bares se mantiene en un mínimo, y de
manera que la temperatura de evaporación que está asociada a la
temperatura de evaporación del fluido de enfriamiento, aguas abajo
del evaporador, es al menos 0ºC para evitar la formación de hielo
en el evaporador. Las condiciones por las cuales el dispositivo de
regulación 16 lleva al elemento de cierre abierto/cerrado 19 a la
posición abierta, pueden variar dependiendo de si se desea
sustancialmente evitar la congelación del evaporador 2 o si se da
preferencia a ahorrar energía.
Una primera manera consiste en que el
dispositivo de control 16 lleva al elemento de cierre
abierto/cerrado 19 a la posición abierta, cuando la velocidad del
motor 5 llega a un mínimo.
Una segunda manera, que se prefiere, consiste en
que el dispositivo de control 16 lleva al elemento de cierre
abierto/cerrado 19 a la posición abierta cuando el valor, por
ejemplo, la temperatura del evaporador o la presión de evaporación
medidas por los medios de medición 22 ó 22A, es inferior al punto
de ajuste al que se aspira para dicho valor, y así, por ejemplo, la
temperatura del evaporador o la presión de evaporación, por el
dispositivo de control 16 que también regula la velocidad del motor
4.
Más específicamente se lleva al elemento de
cierre abierto/cerrado 19 a la posición abierta cuando la LAT ha
descendido por debajo del punto de ajuste con un valor de -1,5ºC,
sin embargo, con un mínimo absoluto para la LAT de, por ejemplo,
0,5ºC, lo cual puede ocurrir en condiciones de carga parcial o
carga nula del dispositivo.
La apertura de la derivación 17 puede llevar a
que la LAT suba de nuevo. Cuando ésta sube por encima del punto de
ajuste, la velocidad del motor 4 aumentará de nuevo debido al
dispositivo de control 6.
Cuando esta velocidad excede un cierto valor, el
dispositivo de control 16 puede volver a llevar al elemento de
cierre abierto/cerrado 19 a la posición cerrada y, por lo tanto,
interrumpir de nuevo la derivación 17.
En otra forma de realización, el dispositivo de
control 16 lleva de nuevo al elemento de cierre abierto/cerrado 19
a la posición cerrada cuando el valor, medido por el medio de
medición 22 ó 22A, es aproximadamente igual al punto de ajuste para
este valor de dicho dispositivo de control 16, por ejemplo, es
igual a dicho punto de ajuste menos 0,5ºC.
Si dicha LAT no sube cuando la derivación 17 se
abre completamente, el dispositivo de control 16 posiblemente puede
apagar temporalmente el motor 4 para obtener un ahorro de energía
adicional.
Aunque la temperatura del evaporador se ajusta
por alteración de la velocidad, puede preverse la posibilidad, para
el caso de que la carga sea nula, de apagar completamente el motor
4, por seguridad, cuando la LAT en la salida del intercambiador de
calor 1 tiende a descender por debajo de 0ºC, por ejemplo,
colocando un sensor termostático dentro del intercambiador de calor
1 que, si la temperatura en el evaporador 2 se hace cero grados,
apaga el motor 4 y lo enciende de nuevo cuando la temperatura ha
subido a 3ºC.
Como resultado de la combinación de la
derivación 17, provista, por una parte, del elemento de cierre de
derivación 18 y el elemento de cierre abierto/cerrado 19, y por
otra parte del compresor de velocidad regulada 5, no sólo se reduce
drásticamente el número de veces que se para y vuelve a encender el
motor 4, sino que también se obtiene un comportamiento dinámico
considerablemente mejorado.
Cuando, por ejemplo, la carga del dispositivo de
secado por frío cambia súbitamente de plena carga a carga parcial,
por ejemplo, por una reducción del caudal de aire comprimido, la
LAT descenderá y disminuirá el número de revoluciones del compresor
debido al dispositivo de control 16 que procura mantener el punto
de ajuste.
Si el número de revoluciones del compresor 5 no
se redujera suficientemente rápido, entonces es muy probable que la
LAT descienda por debajo de 0ºC (magnitud en la que la temperatura
no llega al punto de ajuste) en ausencia de la derivación 17. En
ese caso, el compresor 5 tendrá que apagarse para evitar la
formación de hielo en el evaporador 2, lo cual seguramente tiene
como resultado puntos de rocío de presión muy variable.
Sin embargo, en presencia de la derivación 17,
cuando la LAT desciende por debajo del punto de ajuste o cuando la
LAT se aproxima al punto de congelación, se abrirá el elemento de
cierre abierto/cerrado 19 en la derivación 17, lo cual impide que
la LAT descienda por debajo de 0ºC.
Otra ventaja de la derivación 17 con el elemento
de cierre de derivación 18 y el elemento de cierre abierto/cerrado
19 en combinación con el motor de velocidad regulada 4 es un
aumento hacia abajo del intervalo de carga con un punto de rocío de
presión estable. En ausencia de la derivación, a medida que la
carga del secador disminuye gradualmente, para una cierta carga la
velocidad del compresor será mínima.
Con una nueva reducción de la carga, la LAT
descenderá por debajo del punto de ajuste y finalmente descenderá
por debajo de 0ºC. En este caso, el compresor 5 tendrá que ser
apagado para impedir la formación de hielo en el evaporador 2, lo
cual seguramente tendrá como resultado puntos de rocío de presión
muy variable.
Cuando la carga del secador disminuye
gradualmente, con una cierta carga la velocidad del compresor 5
también será mínima en presencia de la derivación 17.
Con una nueva reducción de la carga, la LAT
descenderá por debajo del punto de ajuste, lo cual abre el elemento
de cierre abierto/cerrado 19 en la derivación 17. Aún se mantendrá
el punto de ajuste, lo cual tendrá como resultado puntos de rocío
de presión estable.
El comportamiento dinámico del dispositivo se
mejora claramente. Debido al elemento de cierre abierto/cerrado
controlado 19 en la derivación 17, se aumenta hacia abajo el
intervalo de carga con punto de rocío de presión estable.
La forma de realización del dispositivo
representada en la figura 2 se diferencia sustancialmente de las
formas de realización descritas en lo antecedente en que los medios
de medición 22 provistos en el circuito de enfriamiento 3 para
medir la temperatura del evaporador o los medios de medición 22A
para medir la presión de evaporación son sustituidos por medios de
medición 25 para medir la temperatura más baja del aire (LAT).
Dichos medios de medición de temperatura 25 que
en una realización ya están presentes para controlar la velocidad
del motor 4, están dispuestos en el conducto 9, en la parte
secundaria 1A del intercambiador de calor 1, por ejemplo en la
superficie del evaporador 2, o, tal como se representa en la figura
2, aguas abajo del intercambiador de calor 1, por ejemplo entre
dicho intercambiador de calor 1 y el separador de líquido 11.
En esta forma de realización, el dispositivo de
control 16 regula el transformador de frecuencia 15 y, de este
modo, la velocidad del motor 4 en función de la temperatura más
baja del aire LAT medida.
La medición de la LAT genera la importante
ventaja de que la temperatura del fluido de enfriamiento puede ser
inferior a 0ºC sin una congelación del evaporador, en otras
palabras, antes de que se forme hielo en el lado del aire del
evaporador, ya que este fenómeno está determinado por la LAT.
En consideración del hecho de que la evaporación
es posible con bajas temperaturas del evaporador, por ejemplo -5ºC,
en el lado del fluido de enfriamiento, y con grandes diferencias de
temperatura, como, por ejemplo, 8ºC (entre +3ºC y -5ºC), sin el
riesgo de congelación, el intercambiador de calor 1 puede
realizarse muy compacto.
Si la temperatura más baja del aire LAT medida
sube o desciende, el dispositivo de control 16 ordena el aumento o
disminución, respectivamente, de la velocidad del motor 4, de
manera que esta temperatura LAT medida no descienda por debajo de
la LAT a baja temperatura ambiente, LAT que típicamente es de 2 a
3ºC, para garantizar que no se congele el evaporador 2. Si la
temperatura ambiente medida por el termómetro 24 es inferior a 23ºC,
con una interrupción del punto de rocío que está establecido a
20ºC, la LAT medida puede no descender por debajo, por ejemplo, de
aproximadamente 3ºC con el fin de garantizar que el evaporador 2 no
se congele.
De este modo, debido a esta regulación el
enfriamiento se adapta a la carga, por lo que las temperaturas del
evaporador en el lado del fluido de enfriamiento pueden hacerse
negativas, no obstante, sin tener congelación del evaporador 2 en
el lado del aire. Por consiguiente, no sólo es mínimo el consumo de
energía del motor 4, sino que el intercambiador de calor 1 puede
fabricarse muy compacto, lo cual también significa un ahorro en
cuanto al precio del dispositivo.
También en esta forma de realización, el
sobrecalentamiento en el evaporador 2 es regulado por la válvula de
expansión 7 por la que se expande el fluido de enfriamiento.
El funcionamiento de la derivación 17 es tal
como se describió anteriormente en la forma de realización según la
figura 1, en esa variante en la que la apertura y cierre del
elemento de cierre abierto/cerrado 19 se controla en función del
valor de la temperatura del evaporador o la presión de evaporación
medida por los medios de medición 22 ó 22A. En la forma de
realización según la figura 2, sin embargo, el elemento de cierre
abierto/cerrado 19 se controla en función del valor medido por los
medios de medición 25 en lugar de los medios de medición 22
ó
22A.
22A.
Aunque la temperatura más baja del aire se
ajusta variando la velocidad del motor 4, en esta forma de
realización también puede preverse la posibilidad de apagar
completamente el motor 4 en el caso de carga nula.
En una variante de la forma de realización
precedente, variante que no está representada en las figuras, los
medios de medición de temperatura 25 para medir la temperatura más
baja del aire se sustituyen por medios de medición para medir el
punto de rocío de dicho aire. Tales medios de medición o medidores
del punto de rocío existen en el mercado y por lo tanto no se
describirán con más detalle.
De este modo, en lugar de la LAT, se mide en el
mismo lugar el punto de rocío del aire. El funcionamiento es
análogo al funcionamiento descrito hasta ahora, por lo que de este
modo se regula la velocidad del motor 4 de tal manera que el
enfriamiento en el intercambiador de calor 1 es óptimo, pero se
evita la congelación del evaporador 2.
La forma de realización del dispositivo para
secado por frío representado en la figura 3 se diferencia del
dispositivo según la figura 2, dispositivo descrito en lo
antecedente, en que el extremo de la derivación 17 que conecta al
circuito de enfriamiento 3 en el lado de entrada del compresor 5 no
está conectado a este circuito de enfriamiento 3 en medio del
compresor 5 y la salida del evaporador 2, sino en la entrada del
evaporador 2.
Además, el funcionamiento es como se describió
hasta ahora. El elemento de cierre abierto/cerrado 19 no tiene que
estar controlado necesariamente por el mismo dispositivo de control
16 que el motor 5, sino que puede estar controlado por un
dispositivo de control separado, por ejemplo, un controlador P, PI
o PID.
En la forma de realización representada en la
figura 4, incluso el elemento de cierre abierto/cerrado 19 no es
controlado por tal dispositivo de control, sino por un termostato
27, cuyo sensor o, en otras palabras, el medio de medición de
temperatura en el conducto 9, está provisto en la salida del
intercambiador de calor 1 y, en el ejemplo representado, corresponde
al medio de medición de temperatura 25 conectado al dispositivo de
control 16.
El termostato 27 comprende además una conexión
28 que conecta dicho sensor 25, por medio de un conmutador térmico
29, al elemento de cierre abierto/cerrado 19.
Cuando la temperatura del aire comprimido en el
conducto 9 en la salida del intercambiador de calor 1 desciende por
debajo de un cierto valor, por ejemplo desciende por debajo del
punto de ajuste del dispositivo de control 16, el conmutador
térmico 29 se cerrará y el elemento de cierre abierto/cerrado 19
será accionado y por lo tanto cambiará a la posición abierta. El
funcionamiento del elemento de cierre de derivación 18 y el control
del motor 4 siguen siendo como se describió anteriormente.
La invención no está limitada de ninguna manera
a las formas de realización descritas en lo antecedente y
representadas en los dibujos adjuntos, por el contrario, tal
procedimiento y dispositivo para secado por frío puede llevarse a
cabo en diferentes variantes sin apartarse del alcance de la
invención.
En particular, en lugar de un dispositivo de
control 16, el dispositivo de control puede comprender otro
dispositivo de control, por ejemplo, un controlador PID, PI o
P.
Aunque se prefiere tener en cuenta la
temperatura ambiente para, entre otras cosas, restringir la
potencia del dispositivo, en una realización más sencilla puede
realizarse el ajuste de la velocidad del motor 4 exclusivamente en
función de la temperatura del evaporador, la presión del evaporador,
la temperatura más baja del gas o el punto de rocío del gas.
En lugar de aire húmedo, puede secarse de la
misma manera y con el mismo dispositivo otro gas distinto del aire
que comprenda vapor de agua. En tal caso, la LAT es la temperatura
más baja del gas.
Claims (32)
1. Dispositivo para secar por frío un gas que
contiene vapor de agua, comprendiendo dicho dispositivo un
intercambiador de calor (1), cuya parte primaria es el evaporador
(2) de un circuito de enfriamiento (3) que además comprende un
compresor (5) accionado por un motor eléctrico (4), un condensador
(6), un medio de expansión (7) entre la salida del condensador (6)
y la entrada del evaporador (2), un dispositivo de control (16)
para controlar dicho motor (4), y medios de medición conectados al
mismo, por medio de los cuales el compresor (5) es puenteado por
una derivación (17) con un elemento de cierre de derivación (18) en
la misma que se abre cuando la presión en la derivación (17)
desciende por debajo de un cierto valor y un elemento de cierre
abierto/cerrado (19), mientras que la parte secundaria (1A) del
intercambiador de calor (1) forma parte de un conducto (9) para el
gas y, en la salida de este intercambiador de calor (1), está
dispuesto un separador de líquido (11) en dicho conducto (9),
caracterizado porque el dispositivo para secado por frío
comprende medios (15) para regular la velocidad del motor (4),
mientras que el dispositivo de control (16) controla estos medios
(15) en función del valor medido por los medios de medición (22,
22A) y porque el elemento de cierre abiertolcerrado (19) está
conectado al dispositivo de control (16) que también controla el
motor y por medio del cual dicho dispositivo de control (16) está
configurado para llevar el elemento de cierre abierto/cerrado (19) a
la posición abierta cuando la velocidad del motor (4) llega a un
mínimo.
2. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque los medíos de medición (22) están
provistos en el circuito de enfriamiento (3) y porque son medios
para medir la temperatura del evaporador.
3. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque los medios de medición (22A) están
provistos en el circuito de enfriamiento (3) y porque son medios
para medir la presión de evaporación.
4. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque los medios de medición (25) están
provistos en el conducto (9) para el gas, en, o aguas abajo de, la
parte secundaria (1A) del intercambiador de calor (1) y porque son
medios para medir la temperatura más baja del gas (LAT).
5. Dispositivo según la reivindicación 1,
caracterizado porque los medios de medición están provistos
en el conducto (9) para el gas, en, o aguas abajo de, la parte
secundaria (1A) del intercambiador de calor (1) y porque son medios
para medir el punto de rocío.
6. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque los
medios para regular la velocidad del motor (4) constan de un
transformador de frecuencia (15).
7. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque comprende
medios (24) para medir la temperatura ambiente, medios que también
están conectados al dispositivo de control (16), y porque dicho
dispositivo de control (16) es tal que regula la velocidad del
motor (4) en función del valor medido por los medios de medición
(22, 22A o 25) así como en función de la temperatura medida por los
medios (24) para medir la temperatura ambiente.
8. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
dispositivo de control (16) es un controlador PID, un controlador
PI o un controlador P.
9. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
elemento de cierre de derivación (18) es del tipo que se abre
cuando la presión en la derivación (17), en el lado de la entrada
del compresor (5) desciende por debajo de un cierto valor.
10. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque el elemento de
cierre de derivación (18) es del tipo que se abre cuando la
temperatura en la derivación (17), en el lado de la entrada del
compresor (5), desciende por debajo de un cierto valor.
11. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque el elemento de
cierre abierto/cerrado (19) está conectado a un termostato (27),
cuyo sensor (25) está dispuesto en el conducto (9) en la salida del
intercambiador de calor (1).
12. Procedimiento para secado por frío de gas
que contiene vapor de agua, por medio del cual este gas se
suministra a través de la parte secundaria (1A) de un
intercambiador de calor (1), cuya parte primaria es el evaporador
(2) de un circuito de enfriamiento (3) que también comprende un
compresor (5) que es puenteado por una derivación (17) con un
elemento de cierre de derivación (18) en la misma que se abre
cuando la presión en la derivación (17) desciende por debajo de un
cierto valor y un elemento de cierre encendido/apagado (19)
controlado y dicho compresor (5) es accionado por un motor
eléctrico (4), un condensador (6), un medio de expansión (7) entre
la salida del condensador (6) y la entrada del evaporador (2), y
por medio del cual el circuito de enfriamiento (3) anteriormente
mencionado es controlado en función de la carga de tal manera que
la capacidad de enfriamiento se adapta sin crear la formación de
hielo en el evaporador (2), y que está caracterizado porque
el control del circuito de enfriamiento (3) tiene lugar regulando
la velocidad del motor (4) y regulando el elemento de cierre
abierto/cerrado (19) de manera que el dispositivo de control (16)
lleva el elemento de cierre abierto/cerrado (19) a la posición
abierta cuando la velocidad del motor (4) llega a un mínimo y,
cuando el elemento de cierre de derivación (18) ya no cierra la
derivación (17), el fluido de enfriamiento gaseoso es conducido
desde la salida del compresor (5) de vuelta a su entrada, aguas
arriba o aguas abajo del evaporador (2).
13. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque se mide la temperatura del evaporador y
porque el circuito de enfriamiento (3) anteriormente mencionado se
controla en función de la temperatura medida del evaporador.
14. Procedimiento según la reivindicación 13,
caracterizado porque la velocidad del motor (4) se regula de
manera que la temperatura del evaporador está unos pocos grados,
por ejemplo, 2 a 3ºC, por debajo de la temperatura más baja del gas
(LAT), por lo que esta LAT se mantiene a una temperatura del aire
por la que no tiene lugar congelación, concretamente, típicamente
3ºC aproximadamente.
15. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque se mide la presión de evaporación y
porque dicho circuito de enfriamiento (3) se controla en función de
la presión del evaporador medida.
16. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque se mide la temperatura más baja del gas
(LAT) y porque dicho circuito de enfriamiento (3) se controla en
función de esta temperatura del gas más baja (LAT).
17. Procedimiento según la reivindicación 16,
caracterizado porque la temperatura más baja del gas (LAT)
se mide en la salida de la parte secundaria (1A) del intercambiador
de calor (1).
18. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque se mide el punto de rocío del gas y
porque el circuito de enfriamiento (3) anteriormente mencionado se
controla en función de dicho punto de rocío.
19. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 18, caracterizado porque el circuito
de enfriamiento (3) se controla de manera que la temperatura del
evaporador (2) en el lado del fluido de enfriamiento se hace
negativa sin congelación del evaporador (2) en el lado del
aire.
20. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 19, caracterizado porque la velocidad
del motor (4) se regula alterando la frecuencia de la potencia
suministrada.
21. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 20, caracterizado porque se mide la
temperatura ambiente y la velocidad del motor (4) se regula así
teniendo en cuenta la temperatura ambiente medida.
22. Procedimiento según la reivindicación 21,
caracterizado porque la velocidad del motor (4) del
compresor (5) se regula de tal manera que la temperatura más baja
del gas (LAT) en la salida del evaporador (2) con un valor que, por
ejemplo, es 20ºC, se mantiene inferior a la temperatura ambiente
medida, sin que sea, sin embargo, inferior a la temperatura mínima
a la que puede crearse el riesgo de congelación del evaporador (2),
temperatura mínima que es típicamente de 2 a 3ºC.
23. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 22, caracterizado porque aguas arriba
del evaporador (2), el medio de enfriamiento se expande por medio
de una válvula de expansión (7) y se mide el sobrecalentamiento
después del evaporador (2) y se compara con un valor
predeterminado, por lo cual, en caso de una desviación, la válvula
de expansión (7) corrige esta abriéndose o cerrándose.
24. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 23, caracterizado porque el gas que ha
de ser secado es calentado después del intercambiador de calor (1) y
el separador de líquido (11) en un intercambiador de calor
recuperativo (12) por medio del gas que ha de ser secado que se
suministra al primer intercambiador de calor (1).
25. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 24, caracterizado porque el elemento
de cierre de derivación (18) se ajusta de manera que ya no cierra
la derivación (17) cuando la presión de evaporación o presión del
evaporador o, en una variante, la temperatura de evaporación, en su
salida, es decir en la derivación (17) en el lado de la entrada del
compresor (5), desciende por debajo de un cierto valor.
26. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 25, caracterizado porque el elemento
de cierre de derivación (18) y la presión ajustada por la cual abre
la derivación (17) se escoge de manera que con condiciones
nominales de funcionamiento del circuito de enfriamiento (3), el
elemento de cierre de derivación (18) está cerrado, sin embargo,
con una carga parcial o nula del compresor (5), dicho elemento de
cierre de derivación (18) está abierto, de manera que la presión
del evaporador con una cierta histéresis se mantiene en un mínimo y
de manera que la temperatura de evaporación, que está asociada a la
presión de evaporación del fluido de enfriamiento, aguas abajo del
evaporador (2) es al menos 2ºC para evitar la formación de hielo en
el evaporador (2).
27. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 26, caracterizado porque el
dispositivo de control (16) lleva al elemento de cierre
abierto/cerrado (19) a la posición abierta cuando el valor medido
por los medios de medición (22, 22A o 25) es inferior al punto de
ajuste para estos valores del dispositivo de control (16) que
regula la velocidad del motor (4) por el medio (15).
28. Procedimiento según la reivindicación 27,
caracterizado porque el elemento de cierre abierto/cerrado
(19) se lleva a la posición abierta cuando la LAT ha descendido por
debajo del punto de ajuste con, por ejemplo, -1,5ºC, sin embargo,
con un mínimo absoluto para la LAT de, por ejemplo, 0,5ºC.
29. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque el dispositivo de control (16) vuelve a
llevar al elemento de cierre abierto/cerrado (19) a la posición
cerrada y por lo tanto interrumpe de nuevo la derivación (17)
cuando la velocidad del motor (4) excede un cierto valor.
30. Procedimiento según la reivindicación 12,
caracterizado porque el elemento de cierre abierto/cerrado
(19) se vuelve a llevar a la posición cerrada cuando el valor
medido por los medios de medición (22, 22A o 25) en el conducto (9)
es aproximadamente igual al punto de ajuste de dicho dispositivo de
control (16) para este valor, por ejemplo, es igual a este punto de
ajuste menos 0,5ºC.
31. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 26, caracterizado porque la apertura y
cierre del elemento de cierre abierto/cerrado (19) se controla en
función de la LAT medida en el conducto (9) en la salida del
intercambiador de calor (1).
32. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 31, caracterizado porque, si el valor
medio por los medios de medición (22, 22A o 25) no aumenta durante
la apertura completa de la derivación (17), el dispositivo de
control (16) apaga temporalmente el motor (4).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE9900761A BE1013150A3 (nl) | 1999-11-24 | 1999-11-24 | Inrichting en werkwijze voor het koeldrogen. |
| BE9900761 | 1999-11-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2272236T3 true ES2272236T3 (es) | 2007-05-01 |
Family
ID=3892175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES00203984T Expired - Lifetime ES2272236T3 (es) | 1999-11-24 | 2000-11-14 | Dispositivo y procedimiento para secado por frio. |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6393850B1 (es) |
| EP (1) | EP1103296B1 (es) |
| JP (1) | JP3979778B2 (es) |
| KR (1) | KR100629184B1 (es) |
| CN (1) | CN1138121C (es) |
| AT (1) | ATE340013T1 (es) |
| AU (1) | AU769475B2 (es) |
| BE (1) | BE1013150A3 (es) |
| CA (1) | CA2326619C (es) |
| DE (1) | DE60030824T2 (es) |
| DK (1) | DK1103296T3 (es) |
| ES (1) | ES2272236T3 (es) |
| NO (1) | NO324434B1 (es) |
| PT (1) | PT1103296E (es) |
| TW (1) | TW593953B (es) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113614478A (zh) * | 2019-04-02 | 2021-11-05 | 科思创知识产权两合公司 | 干燥装置及其用途以及用于在使用该干燥装置的情况下制备异氰酸酯的方法 |
Families Citing this family (66)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3316570B2 (ja) * | 1999-08-31 | 2002-08-19 | 株式会社荏原製作所 | ヒートポンプ及び除湿装置 |
| US6516622B1 (en) * | 2000-06-13 | 2003-02-11 | Belair Technologies, Llc | Method and apparatus for variable frequency controlled compressor and fan |
| US6711906B2 (en) | 2001-04-20 | 2004-03-30 | Hankison International | Variable evaporator control for a gas dryer |
| WO2003006890A1 (en) * | 2001-07-13 | 2003-01-23 | Ebara Corporation | Dehumidifying air-conditioning apparatus |
| JP4582473B2 (ja) * | 2001-07-16 | 2010-11-17 | Ｓｍｃ株式会社 | 恒温液循環装置 |
| ITMI20011918A1 (it) * | 2001-09-14 | 2003-03-14 | Domnick Hunter Hiross S P A | Sistema di controllo per essicatori di gas compresso a refrigerazione |
| ITMI20020074A1 (it) * | 2002-01-16 | 2003-07-16 | Eurochiller S R L | Sistema di controllo automatico continuo del fluido di raffreddamentodi processi industriali |
| JP4330369B2 (ja) * | 2002-09-17 | 2009-09-16 | 株式会社神戸製鋼所 | スクリュ冷凍装置 |
| JP3696224B2 (ja) | 2003-03-19 | 2005-09-14 | 株式会社グリーンセイジュ | 乾燥システム |
| US6901957B2 (en) | 2003-07-28 | 2005-06-07 | Carrier Corporation | Hot gas bypass isolation |
| US6925823B2 (en) * | 2003-10-28 | 2005-08-09 | Carrier Corporation | Refrigerant cycle with operating range extension |
| US7475556B2 (en) * | 2004-03-15 | 2009-01-13 | Parker Hannifin Corporation | System and apparatus controlling a variable speed compressor system |
| KR100531838B1 (ko) | 2004-04-22 | 2005-11-30 | 엘지전자 주식회사 | 에어콘용 압축기의 압력 평형 장치 |
| AT413080B (de) * | 2004-04-29 | 2005-11-15 | Arbeiter Peter | Trocknungsvorrichtung |
| US20060168971A1 (en) * | 2005-02-03 | 2006-08-03 | Chien Ming K | Preheating/precooling heat exchanger |
| ITPN20050017A1 (it) * | 2005-03-14 | 2006-09-15 | Domnick Hunter Hiross S P A | "sistema di controllo per essiccatori frigoriferi di gas compresso". |
| BE1016649A3 (nl) * | 2005-06-17 | 2007-04-03 | Atlas Copco Airpower Nv | Verbeterde werkwijze voor het koeldrogen. |
| BE1016734A3 (nl) * | 2005-08-25 | 2007-05-08 | Atlas Copco Airpower Nv | Verbeterde inrichting voor het koeldrogen. |
| BE1017362A3 (nl) * | 2006-11-10 | 2008-07-01 | Atlas Copco Airpower Nv | Werkwijze voor het koeldrogen. |
| BE1017473A5 (fr) * | 2007-02-21 | 2008-10-07 | Dispositif et procede de refroidissement de boissons. | |
| JP4966741B2 (ja) * | 2007-05-25 | 2012-07-04 | オリオン機械株式会社 | 圧縮空気除湿装置 |
| KR101000766B1 (ko) * | 2008-03-06 | 2011-01-04 | 주식회사 아신이앤씨 | 냉풍 건조기 |
| CN102196843B (zh) * | 2008-10-27 | 2014-01-01 | 三菱电机株式会社 | 汽油蒸气回收装置 |
| WO2010081665A1 (de) * | 2009-01-13 | 2010-07-22 | Man Nutzfahrzeuge Aktiengesellschaft | Verfahren zum betrieb von komponenten der abgasnachbehandlung sowie abgasnachbehandlungsvorrichtung |
| US8408022B2 (en) * | 2009-03-25 | 2013-04-02 | Harold E. Stockton, JR. | Hybrid cascade vapor compression refrigeration system |
| BE1019009A3 (nl) | 2009-11-24 | 2011-12-06 | Atlas Copco Airpower Nv | Inrichting en wekwijze voor het koeldrogen. |
| JP4770976B2 (ja) * | 2009-11-25 | 2011-09-14 | ダイキン工業株式会社 | コンテナ用冷凍装置 |
| JP5027863B2 (ja) * | 2009-11-26 | 2012-09-19 | シャープ株式会社 | 空気調和機 |
| JP5122550B2 (ja) * | 2009-11-26 | 2013-01-16 | シャープ株式会社 | Ｐｔｃヒータの制御方法及び空気調和機 |
| BE1019199A3 (nl) * | 2010-02-24 | 2012-04-03 | Atlas Copco Airpower Nv | Werkwijze en inrichting voor het koeldrogen van gas. |
| RU2450844C2 (ru) * | 2010-06-07 | 2012-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Крона Групп" | Устройство для получения жидкости из влагосодержащего сырья |
| BE1019581A3 (nl) † | 2010-11-16 | 2012-08-07 | Atlas Copco Airpower Nv | Inrichting en werkijze voor het koeldrogen van een gas. |
| CN102480213B (zh) * | 2010-11-22 | 2014-04-09 | 珠海格力电器股份有限公司 | 散热装置、包括其的变频器以及变频空调 |
| ITPN20110019A1 (it) * | 2011-03-22 | 2012-09-23 | Parker Hannifin S R L | Procedimento ed apparato per essiccare gas compressi |
| CN102183107A (zh) * | 2011-03-30 | 2011-09-14 | 上海汉福空气处理设备有限公司 | 一种工艺性空调的多级热气旁通智能控制系统 |
| EP2722617B1 (en) * | 2011-06-16 | 2021-09-15 | Mitsubishi Electric Corporation | Air conditioner |
| KR101340151B1 (ko) * | 2012-01-13 | 2014-01-07 | 김미란 | 냉풍 건조기 |
| CN103673440A (zh) * | 2012-08-31 | 2014-03-26 | 上海瀚艺冷冻机械有限公司 | 带电子旁通式能量调节的冷冻式干燥机 |
| US8931288B2 (en) * | 2012-10-19 | 2015-01-13 | Lennox Industries Inc. | Pressure regulation of an air conditioner |
| CN103353183A (zh) * | 2013-06-21 | 2013-10-16 | 镇江市博林光电科技有限公司 | 干燥气体低温制备装置 |
| JP6312374B2 (ja) | 2013-06-27 | 2018-04-18 | 株式会社前川製作所 | 凍結乾燥システムおよび凍結乾燥方法 |
| WO2015125743A1 (ja) * | 2014-02-18 | 2015-08-27 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| BE1021855B1 (nl) * | 2014-05-09 | 2016-01-22 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Werkwijze en inrichting voor het koeldrogen van een gas |
| BE1021900B1 (nl) * | 2014-05-09 | 2016-01-25 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Werkwijze voor het koeldrogen van een gas. |
| CN106457131B (zh) * | 2014-05-09 | 2019-05-21 | 阿特拉斯·科普柯空气动力股份有限公司 | 使气体冷却干燥的方法和装置 |
| BE1022137B1 (nl) * | 2014-05-09 | 2016-02-19 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Werkwijze voor het koeldrogen van een gas |
| BE1021883B1 (nl) | 2014-05-09 | 2016-01-25 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Werkwijze en inrichting voor het koeldrogen van een gas |
| BE1021844B1 (nl) * | 2014-05-09 | 2016-01-22 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Inrichting en werkwijze voor het koeldrogen van een gas |
| WO2017017595A1 (en) * | 2015-07-24 | 2017-02-02 | M.T.A. S.P.A. | Apparatus for drying a gas |
| ITUB20152486A1 (it) * | 2015-07-24 | 2017-01-24 | Mta Spa | Apparato per l'essiccazione di un gas |
| CN105928326B (zh) * | 2016-05-09 | 2018-04-06 | 顺德职业技术学院 | 带闪蒸器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法 |
| BE1024700B1 (nl) * | 2016-10-25 | 2018-06-01 | Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap | Regelaar voor het regelen van de snelheid van een motor die een oliegeïnjecteerde compressor aandrijft en werkwijze voor het regelen van die snelheid |
| US11085448B2 (en) * | 2017-04-21 | 2021-08-10 | Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap | Oil circuit, oil-free compressor provided with such oil circuit and a method to control lubrication and/or cooling of such oil-free compressor via such oil circuit |
| DE102017116198A1 (de) * | 2017-07-18 | 2019-01-24 | DÖLCO GmbH | Verfahren zum Betreiben eines Verdampfers und Kühlvorrichtung |
| CN107490231A (zh) * | 2017-08-22 | 2017-12-19 | 珠海格力电器股份有限公司 | 热泵系统及其控制方法、冷库 |
| RU179320U1 (ru) * | 2018-01-15 | 2018-05-08 | Юнир Ахтямович Махмутов | Осушитель сжатого воздуха |
| RU2717053C2 (ru) * | 2018-08-16 | 2020-03-17 | Назаркина Наталья Владимировна | Способ получения влаги из влагосодержащего сырья |
| RU186724U1 (ru) * | 2018-08-16 | 2019-01-30 | Сергей Александрович Назаркин | Устройство для получения жидкости из влагосодержащего сырья |
| CN108955225A (zh) * | 2018-08-21 | 2018-12-07 | 广州晟启能源设备有限公司 | 一种能够实现温度适时调整的风冷除湿热泵 |
| AT522219B1 (de) * | 2019-02-18 | 2021-11-15 | Christof Global Impact Ltd | Verfahren und Vorrichtung zur Konditionierung eines Gases |
| US10962303B2 (en) * | 2019-03-01 | 2021-03-30 | Mitek Holdings, Inc. | Heat exchanger |
| CN112413755B (zh) * | 2020-12-14 | 2024-05-03 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种预冷除湿装置、方法、系统及空调设备 |
| CN112848673B (zh) * | 2021-01-11 | 2022-05-31 | 河间市荣腾塑料制品有限公司 | 温度计烤箱 |
| CN113776274A (zh) * | 2021-10-18 | 2021-12-10 | 湖北中硕环保有限公司 | 一种降低成品炭黑温度的冷却装置及测试方法 |
| FR3136839B1 (fr) * | 2022-06-20 | 2024-05-10 | Valeo Systemes Thermiques | Procédé de contrôle d’un système de conditionnement thermique |
| CN116182514A (zh) * | 2022-12-07 | 2023-05-30 | 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 | 一种适用于乏燃料密封容器的氦循环干燥装置系统及方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4484451A (en) * | 1978-09-05 | 1984-11-27 | United Air Specialists, Inc. | Two-stage gas condenser with feedback cooling |
| US4235081A (en) * | 1978-10-31 | 1980-11-25 | Kellogg-American, Inc. | Compressed air dryer |
| JPS5578187A (en) * | 1978-12-09 | 1980-06-12 | Ckd Corp | Compressed air dehumidifier |
| JPS57169558A (en) * | 1981-04-09 | 1982-10-19 | Mitsubishi Electric Corp | Air conditioning equipment |
| US4392877A (en) * | 1981-10-06 | 1983-07-12 | Phillips Petroleum Company | Constraint control of a fractional distillation process |
| DE3522974A1 (de) * | 1985-06-27 | 1987-01-02 | Via Gmbh | Heissgasbypassregelung fuer den kaeltemittelkreislauf eines gefrierdrucklufttrockners oder dgl. |
| DE8712814U1 (de) * | 1987-09-23 | 1989-01-19 | VIA Gesellschaft für Verfahrenstechnik mbH, 4000 Düsseldorf | Meßgaskühleinrichtung |
| DE8712812U1 (de) * | 1987-09-23 | 1989-02-16 | VIA Gesellschaft für Verfahrenstechnik mbH, 4000 Düsseldorf | Drucklufttrockner |
| FR2648055A1 (fr) * | 1989-06-08 | 1990-12-14 | Mouren Alexandre | Amelioration du sechage des gaz par procede frigorifique a point de rosee variable |
| US5129234A (en) * | 1991-01-14 | 1992-07-14 | Lennox Industries Inc. | Humidity control for regulating compressor speed |
| JPH0674496A (ja) * | 1992-08-25 | 1994-03-15 | Toshiba Corp | 空気調和機 |
| JP3190139B2 (ja) * | 1992-10-13 | 2001-07-23 | 東芝キヤリア株式会社 | 空気調和機 |
| JPH07332740A (ja) * | 1994-06-03 | 1995-12-22 | Toshiba Corp | 空気調和機の運転制御方法 |
| US5711159A (en) * | 1994-09-07 | 1998-01-27 | General Electric Company | Energy-efficient refrigerator control system |
| US5537830A (en) * | 1994-11-28 | 1996-07-23 | American Standard Inc. | Control method and appartus for a centrifugal chiller using a variable speed impeller motor drive |
| US5845505A (en) * | 1997-05-30 | 1998-12-08 | American Precision Industries Inc. | Precooler/chiller/reheater heat exchanger for air dryers |
| US5983651A (en) * | 1998-05-13 | 1999-11-16 | Huang; Chin-Fu | Compressed air dryer |
-
1999
- 1999-11-24 BE BE9900761A patent/BE1013150A3/nl not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-11-14 PT PT00203984T patent/PT1103296E/pt unknown
- 2000-11-14 ES ES00203984T patent/ES2272236T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-14 DK DK00203984T patent/DK1103296T3/da active
- 2000-11-14 DE DE60030824T patent/DE60030824T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-14 EP EP00203984A patent/EP1103296B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-14 AT AT00203984T patent/ATE340013T1/de active
- 2000-11-22 JP JP2000356334A patent/JP3979778B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-22 CA CA002326619A patent/CA2326619C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-23 NO NO20005923A patent/NO324434B1/no not_active IP Right Cessation
- 2000-11-23 AU AU71800/00A patent/AU769475B2/en not_active Expired
- 2000-11-24 CN CNB001283197A patent/CN1138121C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-24 KR KR1020000070271A patent/KR100629184B1/ko active IP Right Grant
- 2000-11-24 US US09/718,358 patent/US6393850B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-02-09 TW TW090102881A patent/TW593953B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113614478A (zh) * | 2019-04-02 | 2021-11-05 | 科思创知识产权两合公司 | 干燥装置及其用途以及用于在使用该干燥装置的情况下制备异氰酸酯的方法 |
| CN113614478B (zh) * | 2019-04-02 | 2023-11-17 | 科思创知识产权两合公司 | 干燥装置及其用途以及用于在使用该干燥装置的情况下制备异氰酸酯的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1103296A4 (en) | 2001-02-28 |
| ATE340013T1 (de) | 2006-10-15 |
| CA2326619C (en) | 2008-08-12 |
| JP2001194064A (ja) | 2001-07-17 |
| EP1103296A1 (en) | 2001-05-30 |
| PT1103296E (pt) | 2007-01-31 |
| KR20010051921A (ko) | 2001-06-25 |
| AU769475B2 (en) | 2004-01-29 |
| TW593953B (en) | 2004-06-21 |
| AU7180000A (en) | 2001-05-31 |
| NO324434B1 (no) | 2007-10-15 |
| CN1138121C (zh) | 2004-02-11 |
| KR100629184B1 (ko) | 2006-09-28 |
| DE60030824T2 (de) | 2007-09-06 |
| CN1298085A (zh) | 2001-06-06 |
| NO20005923L (no) | 2001-05-25 |
| DK1103296T3 (da) | 2007-01-29 |
| BE1013150A3 (nl) | 2001-10-02 |
| DE60030824D1 (de) | 2006-11-02 |
| US6393850B1 (en) | 2002-05-28 |
| NO20005923D0 (no) | 2000-11-23 |
| EP1103296B1 (en) | 2006-09-20 |
| JP3979778B2 (ja) | 2007-09-19 |
| CA2326619A1 (en) | 2001-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2272236T3 (es) | Dispositivo y procedimiento para secado por frio. | |
| ES2346243T3 (es) | Dispositivo para impedir la formacion de condensado en un gas comprimido y grupo compresor equipado de dicho dispositivo. | |
| ES2344601T3 (es) | Dispositivo mejorado de secado en frio. | |
| EP1089803B1 (en) | Method and device for cool-drying | |
| ES2098214T3 (es) | Circuito de control de refrigerante de latencia elevada para un sistema acondicionado de aire. | |
| ES2342615T3 (es) | Metodo mejorado de secado en frio. | |
| ES2371113T3 (es) | Método de secado en frío. | |
| ES2366535T3 (es) | Acondicionador de aire. | |
| ES2715424T3 (es) | Método y dispositivo para el secado en frío de un gas con líquido de enfriamiento circulante con línea de derivación | |
| BR112013011714B1 (pt) | Dispositivo e método para secar gás a frio | |
| US9050360B1 (en) | Apparatus for crankcase pressure regulation using only ambient air or coolant temperature | |
| ES2381048T3 (es) | Procedimiento de control del modo de funcionamiento de una bomba de calor | |
| ES2624645T3 (es) | Método y dispositivo para secar un gas en frío | |
| ES2686347T3 (es) | Método y dispositivo para secar en frío un gas | |
| ES2213308T3 (es) | Procedimiento de control para refrigerador. | |
| KR100598562B1 (ko) | 공기 조화기의 제상제어장치 및 방법 | |
| JP2590062Y2 (ja) | 除湿装置 |