ES2098214T3 - Circuito de control de refrigerante de latencia elevada para un sistema acondicionado de aire. - Google Patents
Circuito de control de refrigerante de latencia elevada para un sistema acondicionado de aire.Info
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Abstract
UN MONTAJE DE CONTROL DE UN REFRIGERANTE ALTAMENTE LATENTE PARA UN SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO POR EXPANSION-COMPRESION UTILIZA UNA BOBINA SUBREFRIGERADORA (44) COLOCADA EN EL LADO DE LA SALIDA DEL AIRE DE LA BOBINA EVAPORADORA DEL AIRE INTERIOR (22). UNA RAMA DEL CONDUCTO DEL LIQUIDO (42) SUMINISTRA UN REFRIGERANTE LIQUIDO CONDENSADO DESDE EL CONDENSADOR (16) HASTA LA BOBINA SUBREFRIGERADORA (44), Y UN LIMITADOR DE CORRIENTE, QUE PUEDE SER UN TXV, DISMINUYE LA PRESION DEL LIQUIDO SUBREFRIGERADO ANTES DE QUE EL REFRIGERANTE ALCANCE EL DISPOSITIVO DE EXPANSION (20) ASOCIADO CON LA BOBINA EVAPORADORA (22). UN TUBO DE DERIVACION (50) CONECTA EL CONDENSADOR (16) CON EL DISPOSITIVO DE EXPANSION (20), Y TIENE UNA VALVULA ACCIONADA POR UN SOLENOIDE DE UN TUBO DE UN LIQUIDO (32) QUE ES ACCIONADA POR UN HUMIDISTATO. CUANDO SE REQUIERE UNA DESHUMIDIFACION, EL SOLENOIDE ES CERRADO Y EL REFRIGERANTE FLUYE A TRAVES DE BOBINA SUBREFRIFGERADORA (44). CUANDO SE SATISFACE EL HUMIDISTATO, EL SOLENOIDE SE ABRE Y EL RECORRIDO DEL REFRIGERANTE DERIVA LA BOBINA SUBREFRIGERADORA (44). EL MONTAJE SUBREFRIGERADOR ALTAMENTE LATENTE (40) PUEDE SER MONTADO O ACTUALIZADO EN UN APARATO DE AIRE ACONDICIONADO EXISTENTE.
Description
Circuito de control de refrigerante de latencia
elevada para un sistema acondicionado de aire.
Esta invención está relacionada con la
refrigeración de compresión/expansión, y está relacionada en
particular con los sistemas de aire acondicionado en los que se
utiliza un subenfriador para reducir la humedad relativa, es decir,
para incrementar la cantidad de refrigeración latente en el aire
que abandona el evaporador de aire de la unidad interna.
Los sistemas de acondicionamiento de aire y
refrigeración monofásicos de fluido único utilizan típicamente un
compresor que recibe el flujo de trabajo de dos fases como un vapor
de baja temperatura y baja presión, y descargándolo como un vapor
de alta temperatura y alta presión. El fluido de trabajo se hace
pasar después a un serpentín condensadora exterior o intercambiador
de calor, en donde el calor de compresión se descarga del fluido de
trabajo al aire exterior, condensando el fluido de trabajo de vapor
a líquido. Este líquido de alta presión es suministrado entonces a
través de un dispositivo de expansión, por ejemplo, una válvula de
expansión ajustable o un orificio de reducción de presión, y
entrando después en un serpentín evaporadora exterior a baja
presión. En esta etapa, el fluido de trabajo es un fluido de dos
fase (conteniendo fase tanto liquidas como de vapor), y absorbe el
calor del aire interior en la zona de confort, de forma que la fase
líquida se convierta en vapor. Esto completa el ciclo, y el valor
retorna a la parte de succión del compresor.
Cuando el aire interior caliente pasa a través
del serpentín evaporadora, su temperatura desciende conforme pierde
calor hasta el serpentín evaporadora fría. Conforme se reduce la
temperatura del aire hasta la temperatura de rocío o por debajo de
la misma, la humedad se condensa en el serpentín evaporador y se
elimina del aire interior. La temperatura en curso del aire que sale
se reduce (es decir, enfriamiento sensible) y el aire queda
deshumidificado también (es decir, enfriamiento latente). La
cantidad de enfriamiento latente, o deshumidificación, depende de
si la humedad en el aire interior dejará el aire y condensándose en
el serpentín evaporador.
La condensación del vapor de agua en el aire
interior se realizará solo si latemperatura del serpentín
evaporador se encuentra por debajo del punto de rocío del aire que
la atraviesa, entendiendo que el punto de rocío es la temperatura a
la cual el vapor se condensa en el aire.
Los estándares actuales en la calidad del aire
interior subrayan la necesidad de una humedad controlada en los
espacios habitados. La alta humedad ha sido identificada con un
factor de contribución principal para el crecimiento de organismos
patógenos o alérgicos. Preferiblemente, la humedad relativa en un
espacio deberá mantenerse del 30% al 60%. Además de los efectos
adversos en el confort de las personas y en la salud humana, la
alta humedad puede contribuir a una calidad de producto deficiente
en muchos procesos de fabricación, y puede conducir a muchos
sistemas ineficientes de refrigeración, tal como los congeladores
abiertos en el supermercado. Así mismo, la alta humedad puede
destruir obras valiosas de arte, libros de bibliotecas, o bien
documentos de archivos.
En condiciones húmedas muy calientes, el
acondicionador de aire convencional tal como el descrito puede
utilizar la mayor parte de su capacidad de refrigeración para
enfriar el aire hasta el punto de rocío (refrigeración sensible), y
tendrá una capacidad restante pequeña para la deshumidificación
(refrigeración latente).
La solución convencional a este problema de
eliminación de grandes cantidades de humedad en un entorno caliente
y húmedo ha sido hacer funcionar más tiempo el aire acondicionado,
mediante el descenso del punto de ajuste y
sobre-enfriando el aire. Por supuesto, esto
significa que el acondicionador de aire tenga que funcionar más
tiempo y que consumirá más energía. Adicionalmente, esta práctica
da lugar al soplado de aire frío no confortable sobre las personas
en el espacio de confort interior. En esencia, el
sobre-enfriamiento desciende la temperatura del
serpentín evaporador para permitir una mayor condensación sobre el
serpentín. No obstante, esto hace que el suministro de aire sea
demasiado frío para el confort humano. Con el fin de restaurar el
aire interior hasta una temperatura confortable, ha sido una
práctica algunas veces el recalentar el aire de suministro de
salida antes de hacerlo retornar al espacio de confort. La
temperatura del aire interior se eleva hasta un nivel confortable
utilizando un elemento calefactor o bien un serpentín que transporta
el vapor comprimido caliente desde el compresor, para elevar la
temperatura (y reducir la humedad relativa) del aire
sobre-enfriado. En el caso de un elemento
alefactor o del serpentín de vapor caliente, se precisará de más
energía.
Una reciente propuesta para incrementar el
enfriamiento latente de un sistema de acondicionamiento de aire, con
un costo bajo de energía, ha sido una tubería de calor. Una tubería
de calor es una configuración sencilla y pasiva de serpentines de
un intercambiador de calor interconectadas, que contienen un agente
de transferencia de calor (usualmente un refrigerante tal como el
R-22). El sistema de tubería caliente puede
incrementar la capacidad de deshumidificación de un sistema de
acondicionamiento de aire, y reduciendo el consumo de energía con
respecto a la practica de sobreenfriamiento/recalentamiento
justamente descrito anteriormente. El sistema de tubería caliente es
atractivo porque puede transferir calor desde un punto a otro sin
la necesidad de una entrada de energía. Un intercambiador de calor
de la tubería de calor se coloca en el aire caliente que entra en el
evaporador, y el otro intercambiador de calor se sitúa en el aire
fría que abandona el evaporador. Este aire de entrada calienta el
refrigerante en el intercambiador de calor del lado de entrada del
sistema de tubería caliente, y el valor refrigerante se desplaza
hacia el intercambiador de calor del lado de salida, en donde
transfiere su calor al aire que sale y se condensa. Entonces el
refrigerante condensador circula, por gravedad o por acción de la
capilaridad de vuelta al intercambiador de calor del lado de
entrada, y continuando el ciclo.
El sistema de tubería caliente construido dentro
de un acondicionador de aire puede incrementar la cantidad de
refrigeración latente mientras que se mantiene la refrigeración
sensible en el punto de ajuste preferido del termostato de forma
confortable. En circunstancias en las que es alta la necesidad de la
eliminación de la humedad, o en donde sea crítica de poder mantener
la humedad relativa por debajo de un cierto punto, el sistema de
acondicionamiento de aire estándar puede no ser capaz de gestionar
con efectividad la alta temperatura y las cargas de enfriamiento
de la alta humedad. No obstante, un sistema de acondicionamiento de
aire mejorado por tubería de calor enfriará el aire de entrada
antes de que alcance el serpentín evaporador del acondicionador de
aire. El intercambiador de calor de la tubería de calor del lado de
entrada preenfriará el aire de entrada, de forma que se precise
menos enfriamiento sensible para el serpentín evaporador, dejando
una capacidad mayor para el enfriamiento latente o la
deshumidificación. El aire de suministro interno que abandona el
evaporador, siendo más frío que la temperatura deseada, condensará
el vapor en el intercambiador de calor de la tubería de calor del
lado de salida, lo cual conseguirá que la temperatura del aire del
suministro retorne a la temperatura de confort deseada.
Aunque la configuración de la tubería de calor
tiene realmente ciertas ventajas, tal como la pasividad y la
simplicidad, tiene también inconvenientes. Por ejemplo, la tubería
de calor está siempre en circuito, y no puede desactivarse de forma
sencilla, incluso cuando se precise un enfriamiento sensible
incrementado sin deshumidificación. Adicionalmente, debido a que
existen dos serpentines del intercambiador de calor de la tubería
caliente en el trayecto del aire interior además del circuito
evaporador, el flujo de aire interior puede estar restringido
significativamente. Así mismo, puede ser difícil actualizar el
diseño de un acondicionador de aire existente para acomodar las dos
serpentines adicionales en el mismo armario como el evaporador, y
teniendo que reponer muy frecuentemente una cantidad considerable
de equipamiento, y ampliando el armario, con el fin de acomodar la
tubería de calor.
El documento
WP-A-95/10742 expone un sistema de
acondicionamiento de aire que tiene las características del
preámbulo de la reivindicación 1.
En consecuencia, es un objeto de la presente
invención el proporcionar un sistema de acondicionamiento de aire
con un mecanismo controlable para mejorar la capacidad de
enfriamiento latente de un acondicionador de aire.
El objeto se consigue en un aparato de acuerdo
con la reivindicación 1.
En una realización de la presente invención, se
posiciona un intercambiador de calor de
sub-enfriamiento en el lado de salida del serpentín
evaporador interior. El intercambiador de calor de subenfriamiento
tiene una entrada acoplada al lado de la salida del intercambiador
de calor del condensador, de forma que el refrigerante líquido
circule a alta presión hasta el intercambiador de calor del
subenfriador. Este último tiene también una salida acoplada a un
dispositivo limitador del flujo, y por tanto a través del
dispositivo de expansión hasta el serpentín evaporador. Una tubería
de líquido de derivación acopla el condensador con el dispositivo
de expansión hasta el serpentín evaporador, y existe una válvula de
solenoide de tubería de líquido interpuesta en la tubería de
líquido de derivación. Cuando se precia una refrigeración normal (es
decir, sin necesidad de la deshumidificación) se abre la válvula de
solenoide de la tubería de líquido, y el refrigerante se deriva
puenteando el subenfriador. No obstante, cuando se precisan tanto la
refrigeración como la deshumidificación, por ejemplo, cuando un
higrostato señaliza un estado de alta humedad relativa, se cerrará
la válvula de solenoide, y el refrigerante líquido es encaminado a
través del subenfriador. En este caso, esto tiene el efecto de
subenfriamiento del refrigerante líquido en el aire frío de salida,
lo cual incrementa el refrigerante y la capacidad de refrigeración.
Entonces el refrigerante sub-enfriado es
suministrado al evaporador, lo cual enfría el aire interior hasta
una temperatura deseada del bulbo húmedo y condensado la humedad a
dicha temperatura. A continuación, el aire de salida pasa a través
del subenfriador, lo cual lleva al aire interior de salida o aire
de suministro a la temperatura deseada de confort interior.
Cuando el subenfriador se encuentra en el
circuito, existe una primera caída de presión a través del
dispositivo de restricción del flujo para el líquido
sub-enfriado que sale del subenfriador, y después
una segunda caída de presión a través del dispositivo de expansión
para el líquido que entra en el serpentín evaporador. Cuando el
solenoide es accionado para derivar el refrigerante líquido
alrededor del subenfriador, el dispositivo de restricción del flujo
crea un trayecto de impedancia mucho más alta del flujo para el
líquido sub-enfriado, de forma que la mayor parte
del refrigerante líquido circula directamente desde el condensador
a través del dispositivo de expansión hacia el interior del
serpentín evaporador. Preferiblemente, el solenoide está configurado
de forma que en caso de fallo, el flujo de fluido se encontrará en
el modo de derivación. La válvula de solenoide puede estar
alimentada eléctricamente mediante la red eléctrica normal (por
ejemplo, 120 VCA) o bien alimentada mediante un termostato (por
ejemplo, 24 VCA).
El aparato de acondicionamiento de aire está
controlado por un termostato con un terminal de refrigeración que
suministra una señal para accionar el compresor cuando se alcance o
se exceda una temperatura del punto de ajuste de refrigeración. En
una realización de esta invención, la línea de control de la
humedad está acoplada al terminal de refrigeración del termostato, e
incluye un higrostato en serie con la válvula de solenoide de la
tubería de líquido o con un relé de control que activa la válvula
de solenoide. El terminal de control de humedad puede tener
también un conmutador de baja presión que se encuentre en
comunicación fluida con el lado de succión del compresor, para
detectar un estado de baja presión en la parte de succión del
compresor, lo cual podría ser indicativo de escarcha o de hielo en
el evaporador.
El acondicionador de aire puede tener un
termostato de dos etapas, en donde un segundo terminal de
refrigeración se energetizará cuando se alcance un segundo punto de
ajuste más alto. En una posible realización, el control para la
reducción de humedad puede incluir un relé de control acoplado al
segundo terminal de refrigeración, y teniendo unos terminales de
alimentación eléctrica en serie con la línea de control de la
humedad. En otra posible realización, el acondicionador de aire
puede incluir dos sistemas de acondicionamiento de aire
independientes, teniendo cada uno su propio compresor, condensador,
dispositivo de expansión, evaporador y subenfriador, con un sistema
de acondicionamiento de aire accionado por el primer terminal de
refrigeración y el otro sistema de acondicionamiento de aire
accionado por el segundo terminal de refrigeración.
Los anteriores y muchos otros objetos,
características y ventajas de esta invención llegarán a ser
evidentes a partir de la siguiente descripción de las realizaciones
preferidas seleccionadas, las cuales se considerarán en relación
con los dibujos adjuntos.
La figura 1 es una vista esquemática de un
sistema de acondicionamiento de aire que utiliza una mejora de la
tubería de calor de acuerdo con el arte previo.
La figura 2 es una vista esquemática de un
sistema de acondicionamiento de aire que utiliza un subenfriador de
acuerdo con una realización de esta invención.
La figura 3 muestra un circuito de control
termostático utilizado en relación con una realización de esta
invención.
La figura 4 es un diagrama de
presión-entalpía para explicar la operación de esta
realización.
La figura 5 es un circuito de control
termostático utilizado en relación con otra realización de esta
invención.
La figura 6 es una vista esquemática de un
sistema de acondicionamiento de aire que utiliza un subenfriador, de
acuerdo con una realización adicional de esta invención.
Con referencia a los dibujos, e inicialmente a la
figura 1, el sistema de acondicionamiento de aire 10 está
configurado para proporcionar un acondicionamiento de aire y
deshumidificación en una zona de confort interior. Con algunas
modificaciones, conocidas por los técnicos especializados en este
arte, el sistema 10 podría estar configurado como una bomba de calor
para proporcionar un calentamiento en la zona de confort interior,
y proporcionar también agua caliente. En este caso, en este
sistema de acondicionador de aire 10, el compresor 12 recibe un
vapor refrigerante a baja presión en la entrada de succión S y
descarga el vapor del refrigerante a alta presión desde el puerto D
de descarga o presión. El vapor del refrigerante comprimido avanza
desde el compresor a lo largo de una tubería de presión 14 hasta un
intercambiador de calor 16 del condensador exterior. En el
condensador, el vapor del refrigerante expele su calor al aire
exterior, y se condensa como un líquido. Desde el intercambiador de
calor 16 del condensador, el refrigerante líquido, a alta presión,
se desplaza a través de una tubería de líquido 18 hasta un
dispositivo expansor 20 y desde allí al serpentín de refrigeración
del aire interior o intercambiador de calor 22 del evaporador. El
dispositivo expansor puede ser cualquier dispositivo de
estrangulamiento adecuado, que suministre el refrigerante al
evaporador 22 como un fluido de dos fases (líquida y vapor al mismo
tiempo) a baja presión. En la presente realización preferida, el
dispositivo expansor 20 puede ser un par de placas de orificios
separados (por ejemplo, las denominadas como "copas Dixie")
soldadas en la entrada al evaporador 22. El intercambiador de calor
del evaporador es un serpentín en la cual el refrigerante absorbe el
calor de un flujo 24 del aire interior que pasa a través del
serpentín, y siendo retornado al espacio de confort interior del
edificio. La tubería de vapor 26 transporta el vapor desde el
intercambiador de calor 22 del evaporador de vuelta al puerto de
succión S del compresor, en donde se repite el ciclo de
compresión-condensación-expansión-evaporación.
En el sistema de acondicionamiento de aire de la
figura 1, la deshumidificación se lleva a cabo utilizando una
configuración de tubería de calor 30 de acuerdo con el arte previo.
La configuración de tubería de calor está asociada con el
serpentín de refrigeración o con el intercambiador de calor del
evaporador 22, y comprende un par de serpentines de intercambiador
de calor y tuberías de interconexión, con un serpentín de aire de
entrada 32 dispuesta en el flujo de aire interior 24 en el lado de
entrada o retorno del serpentín evaporador 22, y un serpentín de
aire de salida 34 en el lado de aire de salida o lado de suministro
del serpentín 22. Las tuberías de interconexión 36 permiten la
transferencia de fluido de trabajo (usualmente un refrigerante)
entre los dos serpentines 32 y 34. La configuración de tubería de
calor 30 absorbe calor del aire de entrada de la sala, con una
humedad relativamente alta, eliminando par de la carga de
refrigeración del serpentín evaporador 22 y transfiriendo el calo
al aire de salida. Por ejemplo, el aire de entrada de la sala en el
flujo de aire 24 puede tener una temperatura de 78 grados
(Fahrenheit), y el serpentín de la tubería de calor 32 reduce la
temperatura sensible del aire de entrada hasta aproximadamente 69
grados. Esto hace descender la temperatura del aire del bulbo
seco de entrada, y lleva al aire de entrada a un nivel más cercano a
su punto de rocío. El intercambiador de calor del evaporador 22
enfría el flujo de aire a una temperatura de 49 grados y condensa
la humedad, la cual es recogida en un recipiente de goteo (no
mostrado). A continuación, el aire de salida sobreenfriado pasa a
través de un serpentín del tubo de calor 34, y su temperatura
sensible es restaurada hasta un nivel más confortable, por ejemplo,
59 grados. La temperatura del bulbo húmedo permanece a 49 grados, de
forma que la humedad relativa del aire interior se reduzca
perfectamente por debajo de los que se conseguiría sin la
configuración de la tubería de calor 30.
La configuración de la tubería de calor según lo
descrito aquí tiene las características atractivas de la
simplicidad, no precisando de piezas móviles, con un costo
relativamente bajo, y un bajo mantenimiento. Los conjuntos de
tubería de calor pueden ser actualizados en el equipo existente,
aunque en la mayoría de los casos es necesaria cierta modificación
del equipamiento para instalar los serpentines 32 y 34 en el
espacio provisto del equipo existente. Por el contrario, la
configuración de tubería caliente se encuentra siempre en línea, y
no puede ser desconectada, por ejemplo cuando se precise de una
refrigeración sensible adicional, aunque no sea importante ni se
precise la deshumidificación. No existen controles eléctricos o
mecánicos asociados con la configuración de la tubería de calor. Así
mismo, en algunas condiciones, la condensación de la humedad puede
tener lugar realmente sobre el serpentín 32 de la tubería de calor
del aire de entrada, provocando que la condensación gotee en el
armario del equipo. Es evidente también que el flujo de aire
interior tiene que pasar a través de tres serpentines, es decir los
serpentines 32 y 34 de la tubería de calor además del serpentín
evaporador 22, incrementándose así la carga del ventilador del aire
interior.
La presente invención enfoca los problemas con
los sistemas de tubería caliente, y permite que el sistema de
acondicionamiento de aire consiga la eliminación de la humedad
adicional, cuando sea precisa, pero consigue también una magnitud
estándar de refrigeración latente, es decir, más refrigeración
sensible, cuando el control de la humedad sea menos importante.
El sistema de acondicionamiento de aire de
acuerdo con una realización de la presente invención es el mostrado
en la figura 2, en el cual los elementos o partes que fueron
descritos anteriormente con referencia a la figura 1 están
identificados con los mismos números de referencia. En consecuencia,
no se repetirá la descripción detallada del sistema de
acondicionamiento de aire básico. En esta realización, en lugar de
una configuración de tubería de calor, el sistema de
acondicionamiento de aire incluye un conjunto de subenfriador 40
para subenfriar el refrigerante líquido en el aire interior de
salida del evaporador 22. A la tubería 18 de líquido de alta
presión se encuentra conectada una tubería 42 de ramificación del
subenfriador, que suministra el refrigerante líquido a un serpentín
44 de intercambiador de calor del subenfriador, que está situada en
el flujo de aire interior 24 en el lado de salida del serpentín
evaporador 22. Esta serpentín 44 enfría el refrigerante de líquido
condensado y suministra el líquido subrefrigerado a una tubería de
líquido subenfriado 46 al evaporador. La tubería 46 incluye un
restrictor de flujo 48, en este caso un restrictor de flujo fijo.
El líquido subrefrigerado pasa en serie a través del restrictor de
flujo 48, y después a través del dispositivo de expansión 20, para
entrar en el serpentín evaporador 22 como un fluido de dos fases.
Un ejemplo posible del restrictor de flujo es el descrito en la
patente de los EE.UU. número 3877248, aunque podrían ser utilizados
con este fin otros dispositivos de restricción del flujo. Dicho
restrictor de flujo fijo puede ser el denominado como reductor, el
cual es un casquillo de bronce mecanizado de aproximadamente 1,2 cm
de longitud con un agujero pasante de un diámetro predeterminado.
El diámetro del agujero se selecciona para que se adapte a un
refrigerante dado y una caída de presión correspondiente a una
condición operativa dada. El cuerpo del reductor puede ser
intercambiado para acoplarse a las condiciones típicas de operación
para una instalación dada de acondicionamiento de aire. El reductor
tiene que asegurar que el refrigerante que alcance el dispositivo
de expansión 20 tenga una presión residual suficiente para que sea
líquido en lugar de un fluido de dos fases. La tubería de
derivación de líquido 50 acopla la tubería de líquido 18 al
dispositivo de expansión 20, y al serpentín evaporador 22,
puenteando por derivación el serpentín 44 del intercambiador de
calor del subenfriador y el restrictor 48. Existe una válvula de
solenoide 52 de la tubería de líquido en la tubería de derivación
50, la cual está controlada para cerrar la tubería de derivación
cuando se precise la deshumidificación (refrigeración latente
adicional), y para abrir cuando se precise la refrigeración normal.
El restrictor de flujo fijo crea una caída de presión para llevar
el líquido refrigerante a una presión que sea aceptable para el
dispositivo de expansión existente 20. Esto permite que el
conjunto de subenfriador 40 esté provisto con una mejora de
"inserción" o accesoria, con poco impacto físico en el sistema
existente 10. La tubería de derivación 50 y el solenoide 52 se
utilizan para encaminar el líquido refrigerante alrededor del
subenfriador, permitiendo que el conjunto del subenfriador 40 se
encuentre "dentro" o "fuera" en el circuito. Si el
solenoide 52 de la tubería de líquido está abierto, el serpentín
del subenfriador 44 estará realmente fuera del circuito. El flujo
del refrigerante seguirá el trayecto de mínima resistencia a lo
largo de la tubería de derivación 50, mientras que el restrictor de
flujo 46 creará una impedancia para mantener el flujo a través del
serpentín 44 del subenfriador a un nivel insignificante. Por el
contrario, al cerrarse la válvula de solenoide 52, todo el
refrigerante líquido será encaminado a través del serpentín 44 del
subenfriador. Teniendo abierta la válvula de solenoide de
derivación 52, con el serpentín del subenfriador fuera de circuito,
se permite que el sistema alcance su efecto de refrigeración
sensible completo sin añadir ningún efecto de refrigeración
latente. A continuación se cierra la válvula 52 de solenoide de la
tubería de líquido de derivación, el refrigerante circula a través
del serpentín 44 del subenfriador, y el serpentín 22 del evaporador
y el serpentín de subenfriador 44 proporcionan un efecto de
deshumidificación completo.
Cuando el conjunto 40 del subenfriador se
encuentra en circuito, el serpentín 44 del subenfriador calienta el
aire que sale del serpentín evaporador 22 y subrefrigera el
refrigerante líquido que está siendo suministrado desde el
serpentín del condensador 16. El líquido refrigerante subenfriado
tiene su presión rebajada por el restrictor de flujo 48, y a
continuación pasa a través del dispositivo de estrangulamiento o
dispositivo de expansión 20, y se introduce en el evaporador o en
el serpentín de refrigeración 22. El flujo de aire interior es
enfriado hasta una temperatura baja adecuada, por ejemplo, 49
grados F, según se expuso anteriormente, y la humedad se condensa a
partir del aire interior. A continuación, el serpentín 44 del
subenfriador caliente el aire que sale para llevar la temperatura
sensible de retorno a un nivel confortable, por ejemplo, 59
grados.
El sistema del acondicionador de aire 10 utiliza
aquí también un conmutador 54 de baja presión del compresor, que
está acoplado operativamente a la tubería de retorno 26 de vapor, y
que detecta el estado en que la presión de succión del comprensor
sea demasiado baja, para proteger contra la congelación del
evaporador.
La configuración de control del termostato para
el control del refrigerantelatente alto puede ser explicada con
referencia a la figura 3. Un dispositivo de termostato 60 situado
en el espacio de confort del edificio se utiliza en conjunción con
un transformador 62, que proporciona 24 VCA de voltaje al
transformador. El voltaje de línea a 120 VCA se encuentra también
disponible, y alimenta el transformador 62. El termostato tiene un
terminal de retorno R hacia el transformador 62, un terminal del
ventilador G hacia el relé del ventilador interior (no mostrado) y
un terminal de refrigeración Y_{1}, que controla el compresor y
el contactor del ventilador exterior (no mostrado), el cual actúa
el compresor 12 cuando se alcanza un punto de ajuste de enfriamiento
predeterminado o bien en caso de superarlo, y cuando exista una
necesidad de enfriamiento. La línea de control de humedad 64 está
fijada a un terminal de enfriamiento Y_{1} y conecta, en serie,
el conmutador 54 de baja presión y un higrostato 66 montado en la
pared situado en el espacio de confort. En esta realización se
encuentra dispuesto también un relé de control 68 en serie con la
línea de control de la humedad 64, con terminales de salida que
suministran el voltaje de la red a la válvula 52 de solenoide de
líquido. No obstante, si el transformador 62 de 24 voltios tiene
una potencia suficiente, la línea de control de la humedad puede
alimentar directamente el relé de solenoide 52.
El higrostato 66 montado en la pared energetiza y
desenergetiza directamente la válvula 52 de solenoide de la tubería
de líquido de derivación, haciendo que el serpentín del
subenfriador 44 entre y salga del circuito del refrigerante. Cuando
la presión de succión del compresor es extremadamente baja, el
conmutador de baja presión detectará esta situación y hará que
salga del circuito el serpentín del subenfriador 44, ayudando a
impedir que se congele el serpentín evaporador.
La figura 3 es un diagrama de
presión-entalpía del sistema para explicar el flujo
de calor del refrigerante en el sistema, ignorando las pérdidas
generales del sistema. En este caso la presión se encuentra a lo
largo del eje vertical o de ordenadas, y la entalpía se encuentra
en el eje horizontal o de abscisas. En esta realización, el fluido
de trabajo del refrigerante es R22, y las zonas de líquido, vapor y
las zonas de dos fases son generalmente tal como las etiquetas. El
gráfico de línea llena representa el modo del acondicionador de aire
con el serpentín del subenfriador 44 en el circuito (refrigeración
latente alta), mientras que el grafico de línea de trazos
representa le modo de derivación (refrigeración normal). El punto
A representa el estado del refrigerante que abandona el serpentín
evaporador 22 y entra en el compresor 12. El punto B representa el
estado del refrigerante que abandona el compresor y que entra en el
condensador 14. En el condensador se reduce la entalpía, en gran
parte por la condensación en el estado de líquido emitiendo calor
hacia el aire exterior. En el punto C, el refrigerante que se ha
condensado, abandona el condensador 44 y entra en el serpentín del
subenfriador 44. En el subenfriador, se reduce la entalpía del
refrigerante mediante la reducción de la temperatura del líquido
dejado en la tubería de saturación de líquido. A continuación, en
el punto D, el líquido del refrigerante subrefrigerado pasa al
restrictor de presión 48, y lleva a cabo una reducción de presión
en el punto E, en donde entra el líquido en el dispositivo de
estrangulamiento o dispositivo de expansión 20. En el punto F, el
refrigerante entra en el serpentín evaporador 22 como una mezcla de
las fases de vapor y líquido a baja presión. Conforme el
refrigerante pasa a través del serpentín 22, el refrigerante
líquido se evapora hasta que solo el vapor abandona el serpentín y
retorna a la parte de succión del compresor (Punto A).
Al abrirse el solenoide de derivación 52, y se
saca fuera del circuito el serpentín del subenfriador 44, entonces
el refrigerante sigue el gráfico de
presión-entalpía mostrado con líneas de trazos en la
figura 4. El vapor del refrigerante entra en el puerto de succión
del compresor 12 en el punto A' y abandona el puerto P de descarga
del compresor en el punto B' y entra en el condensador 16. Debido a
que ahora el circuito puentea el serpentín del subenfriador 44 y el
restrictor de flujo 48, el refrigerante líquido entra en el
dispositivo de expansión 20 en el punto E' y se libera en el punto
F' a presión reducida en el interior del serpentín evaporador 22.
En este caso, se observará que existe aproximadamente la misma
caída de presión a través del dispositivo expansor 20, tanto en el
modo de subenfriamiento (enfriamiento latente alto) (E a F) como en
el modo de derivación (enfriamiento normal) (E' a F'). En el modo
de subenfriamiento, el fluido refrigerante en el evaporador y en el
puerto de succión del compresor se encuentra a una presión algo más
baja que en el modo de derivación. Esto significa que el serpentín
evaporador está algunos grados más fría en el modo de refrigeración
latente que en el modo de refrigeración normal, condensando por
tanto más humedad, y reduciendo la temperatura del bulbo húmedo del
aire de salida por debajo de lo que se conseguiría en el modo de
derivación.
En la figura 5 se muestra un control de
termostato para un sistema de dos etapas en la figura 5. Los
elementos que corresponden a los elementos descritos con referencia
a la figura 3 están identificados aquí con caracteres de referencia
similares, y no se repetirá una descripción detallada de los mismos.
En esta realización, el termostato de dos etapas 160 está asociado
con el transformador del termostato, y tiene un terminal de retorno
R, un terminal del ventilador G, y un terminal de refrigeración
Y_{1} tal el descrito anteriormente. Además existe un segundo
terminal de refrigeración Y_{2} que llega a ser activado cuando
se alcance un segundo punto de ajuste de la temperatura o bien
cuando se exceda el mismo, que sea superior al punto de ajuste del
terminal de refrigeración Y_{1}. El conmutador de baja presión
54, el higrostato 66 y el rele de control están conectados de la
forma anterior en la línea de control de la humedad 64, la cual
está unida al terminal de refrigeración Y_{1}. Además de ello, el
segundo relé de control 170 tiene su actuador conectado al segundo
terminal de refrigeración Y_{2} y sus terminales de salida
conectados en serie con la línea de control de la humedad 64.
En esta realización, si la temperatura en el
espacio de confort ocupado continúa elevándose y pasando por segundo
punto de ajuste más alto, la segunda etapa de refrigeración anulará
el subenfriador de alta latencia y lo sacará de su funcionamiento.
Esto permite al sistema de acondicionamiento de aire 10 el
conseguir su efecto de refrigeración sensible total. A
continuación, una vez que el espacio de aire acondicionado retorne
a una temperatura aceptable por debajo de su punto de ajuste
superior, se cumplirá la segunda etapa de refrigeración, y se
permitirá que el subenfriador retorne al circuito cuando el
higrostato 66 ordene la deshumidificación.
En la figura 6 se muestra una realización
adicional del sistema de refrigeración de latencia alta. En este
caso, los elementos que son también comunes a los sistemas de
acondicionamiento de aire de las figuras 1 y 2 están identificados
con los mismos números de referencia, y se omitirá la descripción
detallada. En esta realización, la diferencia operativa de la
realización de la figura 2 es que el restrictor de flujo fijo 48 se
ha reemplazado con una válvula de expansión termostática 148. La
válvula de expansión termostática, o TXV, es un dispositivo
conocido que se utiliza frecuentemente como una válvula de expansión
en la entrada de un evaporador, aunque en esta realización se
utiliza la válvula TXV 148 para reducir la presión del líquido
condensador que abandona el serpentín 44 del subenfriador antes de
que alcance el dispositivo de expansión 20 asociado con el
serpentín 22 del evaporador. El TXV 148 tiene una tubería de
ecualización 150 acoplada a la tubería de vapor 26 de baja presión,
y el bulbo152 de detección de temperatura situado en la línea 26 en
zona de aguas debajo del serpentín evaporador 22, y antes del puerto
de succión S del compresor 12. El TXV modula el flujo del líquido
refrigerante subrefrigerado, de acuerdo con la temperatura del
refrigerante y la presión de succión. Esta configuración asegura
que exista un supercalor constante en la succión del compresor, de
forma que no tenga lugar un desbordamiento del compresor. El TXV
148 reduce la presión del refrigerante, pero mantiene la presión
por encima del punto al cual existan las dos fases (líquido y
vapor), es decir, aproximadamente en el punto E de la figura 4.
El dispositivo de expansión de aguas abajo 20 funcionará entonces
para hacer caer la presión del fluido del refrigerante que entra en
el evaporador dentro del punto del flujo de dos fases. Esto permite
que la configuración del subenfriador se acomode a una amplia
variedad de cargas del acondicionamiento de aire y de la
deshumidificación, mientras que se mantienen unas condiciones de
operación aceptables.
El conjunto del subenfriador 40 de acuerdo con
cualquiera de las realizaciones de la invención puede ser
suministrado como una modificación de un sistema de
"inserción", precisando de muy poco esfuerzo de instalación, y
encajando fácilmente en el espacio disponible en los sistemas de
acondicionamiento de aire existentes. Puesto que la condensación
de la humedad tiene lugar solo en el serpentín evaporador
existente, no se precisa ningún aparato adicional para la recogida
del condensado. El conjunto del subenfriador solo requiere la
fijación con pernos en el serpentín del subenfriador 44, la
instalación de las tuberías representadas por las ramificaciones
42, 50 y 46, y por las conexiones eléctricas fáciles de instalar al
termostato tal como se muestra en las figuras 3 y 5.
Debido solo a que se dispone una única serpentín
adicional 44 en el trayecto 24 del flujo del aire interior, la carga
del ventilador interior no se incrementa en forma apreciable.
Claims (6)
1. Un aparato de acondicionamiento de aire con
refrigeración latente controlada, que comprende un compresor (12)
que tiene un lado de succión al cual se suministra un fluido de
trabajo como vapor a baja temperatura, y un lado de descarga desde
el cual se descarga el fluido de trabajo como vapor a una alta
presión y temperatura elevada, un intercambiador de calor (16)
condensador exterior, alimentado con el mencionado vapor a alta
presión para la disipación del calor del fluido de trabajo al aire
exterior, y descargando el fluido de trabajo como un líquido a alta
presión; un serpentín (22) evaporador interior alimentado por una
tubería de líquido (18) desde el mencionado intercambiador de calor
(16) condensador con el mencionado fluido de trabajo a alta
presión, incluyendo medios de válvula de expansión (20) para
reducir la presión del mencionado fluido de trabajo a líquido en
los mencionados medios del intercambiador de calor de baja presión,
en los que el calor procedente de un flujo del aire interior es
absorbido por el mencionado líquido de baja presión, de forma tal
que el mencionado fluido de trabajo se convierte en un vapor de
baja presión, y el mencionado vapor de baja presión se hace pasar al
lado de succión del mencionado compresor (12), y medios para reducir
la humedad relativa del aire interior que abandona el mencionado
serpentín interior, incluyendo un intercambiador de calor (14) del
subenfriador, que tiene una entrada acoplada al mencionado
intercambiador de calor condensador (16), para recibir el mencionado
líquido a alta presión y una salida acoplada a los medios de la
válvula de expansión (20) del mencionado evaporador interior (22),
estando posicionado el mencionado intercambiador de calor (44) del
subenfriador en el flujo de aire interior que sale de los
mencionados medios del intercambiador de calor evaporador interior
(72) para subenfriar el mencionado fluido de trabajo, y elevar la
temperatura del mencionado flujo de aire interior de salida, y
medios de control operativos, cuando se soliciten enfriamiento y
deshumidificación, para encaminar el fluido de trabajo del líquido
a alta presión primeramente a través del mencionado intercambiador
de calor (44) del subenfriador, y después hacia el mencionado
serpentín (22) evaporador interior, y cuando se precise solo la
refrigeración, para puentear el intercambiador de calor (44) del
subenfriador, y dirigir el fluido de trabajo del líquido de alta
presión desde el mencionado intercambiador de calor (16)
condensador directamente hacia el mencionado serpentín
evapo-
rador (22),
rador (22),
caracterizado porque
la mencionada tubería del líquido (18) tiene una
primera ramificación (50) acoplada a los medios de la válvula de
expansión (20) del mencionado serpentín evaporador y una segunda
ramificación (42) acoplada a la entrada del mencionado
intercambiador de calor (44) del subenfriador, y un segunda tubería
de líquido (46) que acopla la salida del mencionado intercambiador
de calor (44) subenfriador a los medios (20) de la válvula de
expansión del mencionado serpentín evaporador (22); incluyendo la
mencionada segunda tubería de líquido un dispositivo restrictor de
flujo (48; 46), e incluyendo los mencionados medios de control una
válvula de solenoide (52) de tubería de líquido interpuesta en la
mencionada primera ramificación (50) y medios del circuito de
control acoplados a la mencionada válvula de solenoide (52) para
abrir la mencionada válvula de solenoide (52) cuando se solicita la
refrigeración solamente, y para cerrar la mencionada válvula de
solenoide (52) cuando se precise la refrigeración y la
deshumidificación, y porque:
el mencionado circuito de control incluye un
termostato que tiene un terminal de refrigeración (Y_{1}) que
suministra una señal para activar el mencionado compresor (12)
cuando se alcance la temperatura del punto de rocío de
refrigeración; y una línea de control de la humedad (64) acoplada al
mencionado terminal de refrigeración (Y_{1}) que incluye un
higrostato (66) en serie con los medios de terminal de control para
actuar la mencionada válvula (52) de solenoide de la tubería de
líquido.
2. Un aparato de acondicionamiento de aire de
acuerdo con la reivindicación 1, en el que mencionado circuito de
control incluye un conmutador (54) de baja presión en serie con la
mencionada línea de control de la humedad (64), y en comunicación
de fluido con el lado de succión del mencionado compresor (12) para
detectar una condición de baja presión del lado de succión del
mencionado compresor (12).
3. Un aparato de acondicionamiento de aire, de
acuerdo con la reivindicación 1 ó 2, en el que la mencionada válvula
de solenoide (52) está normalmente cerrada y se abre al ser
activada.
4. Un aparato de acondicionamiento de aire de
acuerdo con la reivindicación 1, en el que la mencionada válvula de
solenoide (62) está normalmente abierta y se cierra al ser
activada.
5. Un aparato de acondicionamiento de aire de
acuerdo con cualquier reivindicación anterior, en el que el
mencionado termostato (160) es un termostato de dos etapas que
tiene un segundo terminal de enfriamiento (72) que se energetiza
cuando se alcanza una segundo punto de rocío más alto, y en el que
el mencionado circuito de control incluye un relé de control
acoplado al mencionado segundo terminal de enfriamiento y activado
por el mismo, y que tiene terminales de alimentación eléctrica en
serie con la mencionada línea de control de la humedad (64).
6. Un aparato de acondicionamiento de aire de
acuerdo con cualquier reivindicación anterior, en el que la
mencionada válvula de solenoide (52) de la línea de líquido es un
dispositivo alimentando por la línea, y los mencionados terminales
de control incluyen un relé de control (68) que tiene un actuador en
serie en la mencionada línea de control de la humedad, y terminales
de alimentación eléctrica acoplados a una fuente de alimentación de
la red eléctrica y a la mencionada válvula de solenoide (52) de la
línea de líquido.
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US08/520,896 US5622057A (en) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | High latent refrigerant control circuit for air conditioning system |
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Families Citing this family (107)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6385985B1 (en) | 1996-12-04 | 2002-05-14 | Carrier Corporation | High latent circuit with heat recovery device |
US5992160A (en) * | 1998-05-11 | 1999-11-30 | Carrier Corporation | Make-up air energy recovery ventilator |
US6094934A (en) * | 1998-10-07 | 2000-08-01 | Carrier Corporation | Freezer |
US6185958B1 (en) | 1999-11-02 | 2001-02-13 | Xdx, Llc | Vapor compression system and method |
JP2002535590A (ja) | 1999-01-12 | 2002-10-22 | エックスディーエックス・インコーポレーテッド | ベーパ圧縮装置及び方法 |
CN1343296A (zh) | 1999-01-12 | 2002-04-03 | Xdx有限公司 | 蒸汽压缩系统及其方法 |
US6314747B1 (en) | 1999-01-12 | 2001-11-13 | Xdx, Llc | Vapor compression system and method |
US6381970B1 (en) | 1999-03-05 | 2002-05-07 | American Standard International Inc. | Refrigeration circuit with reheat coil |
US6658874B1 (en) * | 1999-04-12 | 2003-12-09 | Richard W. Trent | Advanced, energy efficient air conditioning, dehumidification and reheat method and apparatus |
JP3316570B2 (ja) | 1999-08-31 | 2002-08-19 | 株式会社荏原製作所 | ヒートポンプ及び除湿装置 |
US6446450B1 (en) * | 1999-10-01 | 2002-09-10 | Firstenergy Facilities Services, Group, Llc | Refrigeration system with liquid temperature control |
ATE343770T1 (de) * | 1999-11-02 | 2006-11-15 | Xdx Technology Llc | Dampfkompressionssystem und verfahren zur steuerung der umgebungsverhältnisse |
JP3228731B2 (ja) * | 1999-11-19 | 2001-11-12 | 株式会社荏原製作所 | ヒートポンプ及び除湿装置 |
US20050092002A1 (en) * | 2000-09-14 | 2005-05-05 | Wightman David A. | Expansion valves, expansion device assemblies, vapor compression systems, vehicles, and methods for using vapor compression systems |
US6401470B1 (en) | 2000-09-14 | 2002-06-11 | Xdx, Llc | Expansion device for vapor compression system |
US6915648B2 (en) * | 2000-09-14 | 2005-07-12 | Xdx Inc. | Vapor compression systems, expansion devices, flow-regulating members, and vehicles, and methods for using vapor compression systems |
US6393851B1 (en) | 2000-09-14 | 2002-05-28 | Xdx, Llc | Vapor compression system |
US6321558B1 (en) | 2000-10-06 | 2001-11-27 | American Standard International Inc. | Water source heat pump with hot gas reheat |
JP3253021B1 (ja) * | 2001-03-02 | 2002-02-04 | 株式会社荏原製作所 | ヒートポンプ及び除湿空調装置 |
AT410966B (de) * | 2001-03-16 | 2003-09-25 | Bammer Peter | Vorrichtung zum verdichten eines gases mittels sonnenenergie und/oder umgebungswärme |
JP3765732B2 (ja) * | 2001-04-18 | 2006-04-12 | 株式会社荏原製作所 | ヒートポンプ及び除湿空調装置 |
US6595012B2 (en) * | 2001-09-29 | 2003-07-22 | Alexander P Rafalovich | Climate control system |
US6644049B2 (en) | 2002-04-16 | 2003-11-11 | Lennox Manufacturing Inc. | Space conditioning system having multi-stage cooling and dehumidification capability |
US6901943B2 (en) * | 2002-07-05 | 2005-06-07 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Apparatus for inhibiting fuels from flowing out of fuel tanks |
US6708511B2 (en) * | 2002-08-13 | 2004-03-23 | Delaware Capital Formation, Inc. | Cooling device with subcooling system |
US6701723B1 (en) * | 2002-09-26 | 2004-03-09 | Carrier Corporation | Humidity control and efficiency enhancement in vapor compression system |
US7726140B2 (en) * | 2002-11-08 | 2010-06-01 | York International Corporation | System and method for using hot gas re-heat for humidity control |
US7062930B2 (en) * | 2002-11-08 | 2006-06-20 | York International Corporation | System and method for using hot gas re-heat for humidity control |
US6955057B2 (en) | 2003-06-30 | 2005-10-18 | Carrier Corporation | Control scheme and method for dehumidification systems at low ambient conditions |
US6826921B1 (en) | 2003-07-03 | 2004-12-07 | Lennox Industries, Inc. | Air conditioning system with variable condenser reheat for enhanced dehumidification |
US7191604B1 (en) * | 2004-02-26 | 2007-03-20 | Earth To Air Systems, Llc | Heat pump dehumidification system |
US7165414B2 (en) * | 2004-03-15 | 2007-01-23 | J. W. Wright, Inc. | System for the dehumification of air |
WO2006014652A2 (en) * | 2004-07-20 | 2006-02-09 | Carpenter Frank K | Climate control and dehumidification system and method |
US7219505B2 (en) * | 2004-10-22 | 2007-05-22 | York International Corporation | Control stability system for moist air dehumidification units and method of operation |
US20060288713A1 (en) * | 2005-06-23 | 2006-12-28 | York International Corporation | Method and system for dehumidification and refrigerant pressure control |
US7845185B2 (en) * | 2004-12-29 | 2010-12-07 | York International Corporation | Method and apparatus for dehumidification |
US7290399B2 (en) * | 2004-09-16 | 2007-11-06 | Carrier Corporation | Multi-circuit dehumidification heat pump system |
US7287394B2 (en) * | 2004-09-16 | 2007-10-30 | Carrier Corporation | Refrigerant heat pump with reheat circuit |
US7272948B2 (en) * | 2004-09-16 | 2007-09-25 | Carrier Corporation | Heat pump with reheat and economizer functions |
US7275384B2 (en) * | 2004-09-16 | 2007-10-02 | Carrier Corporation | Heat pump with reheat circuit |
US7770405B1 (en) | 2005-01-11 | 2010-08-10 | Ac Dc, Llc | Environmental air control system |
KR100692894B1 (ko) * | 2005-02-04 | 2007-03-12 | 엘지전자 주식회사 | 쾌적한 냉방을 위한 제습운전이 가능한 에어컨과 그에사용되는 실내기 및 제습운전 방법 |
US7628026B1 (en) | 2005-04-22 | 2009-12-08 | Walter Kritsky | Package terminal air conditioner system and associated methods |
US7559207B2 (en) * | 2005-06-23 | 2009-07-14 | York International Corporation | Method for refrigerant pressure control in refrigeration systems |
DE202006010412U1 (de) * | 2006-07-05 | 2006-09-14 | Kroll, Markus | Temperiereinrichtung auf Wärmepumpenbasis |
KR101249675B1 (ko) * | 2006-12-29 | 2013-04-05 | 한라공조주식회사 | 차량용 듀얼 공조시스템 |
CA2675747A1 (en) * | 2007-01-18 | 2008-07-24 | Earth To Air Systems Llc | Multi-faceted designs for a direct exchange geothermal heating/cooling system |
WO2008094261A2 (en) * | 2007-01-31 | 2008-08-07 | Earth To Air Systems, Llc | Heat pump dehumidification system |
US20080190121A1 (en) * | 2007-02-13 | 2008-08-14 | Brr Technologies, Inc. | Unit cooler with integrated refrigeration and dehumidification |
US8833098B2 (en) * | 2007-07-16 | 2014-09-16 | Earth To Air Systems, Llc | Direct exchange heating/cooling system |
WO2009049317A2 (en) * | 2007-10-11 | 2009-04-16 | Earth To Air Systems, Llc | Advanced dx system design improvements |
US20090120606A1 (en) * | 2007-11-08 | 2009-05-14 | Earth To Air, Llc | Double DX Hydronic System |
US8082751B2 (en) * | 2007-11-09 | 2011-12-27 | Earth To Air Systems, Llc | DX system with filtered suction line, low superheat, and oil provisions |
US8196425B2 (en) * | 2007-11-15 | 2012-06-12 | Imi Cornelius Inc. | Auxiliary sub-cooler for refrigerated dispenser |
US8146373B2 (en) * | 2008-03-10 | 2012-04-03 | Snow Iii Amos A | Accessory sub-cooling unit and method of use |
WO2009132015A2 (en) * | 2008-04-21 | 2009-10-29 | Earth To Air Systems, Llc | Dx system heat to cool valves and line insulation |
US8402780B2 (en) * | 2008-05-02 | 2013-03-26 | Earth To Air Systems, Llc | Oil return for a direct exchange geothermal heat pump |
US8695375B2 (en) * | 2008-05-05 | 2014-04-15 | Carrier Corporation | Microchannel heat exchanger including multiple fluid circuits |
WO2009140532A2 (en) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | Earth To Air Systems, Llc | Dx system interior heat exchanger defrost design for heat to cool mode |
WO2009140584A2 (en) | 2008-05-15 | 2009-11-19 | Xdx Innovative Refrigeration, Llc | Surged vapor compression heat transfer system with reduced defrost |
US20110209848A1 (en) * | 2008-09-24 | 2011-09-01 | Earth To Air Systems, Llc | Heat Transfer Refrigerant Transport Tubing Coatings and Insulation for a Direct Exchange Geothermal Heating/Cooling System and Tubing Spool Core Size |
EP2400234B1 (en) * | 2009-02-20 | 2018-05-02 | Mitsubishi Electric Corporation | Use-side unit and air conditioner |
JP4582243B2 (ja) * | 2009-04-02 | 2010-11-17 | ダイキン工業株式会社 | 除湿システム |
US8561420B2 (en) * | 2009-05-08 | 2013-10-22 | Honda Motor Co., Ltd. | Evaporator assembly for an HVAC system |
IN2012DN02697A (es) * | 2009-09-29 | 2015-09-04 | Carrier Corp | |
CN101706229B (zh) * | 2009-11-24 | 2012-10-03 | 上海理工大学 | 换热器旁通精确数学控制装置 |
US9360228B2 (en) * | 2010-01-13 | 2016-06-07 | Gtr Technologies, Inc. | Ventilation control system and method |
US8997509B1 (en) | 2010-03-10 | 2015-04-07 | B. Ryland Wiggs | Frequent short-cycle zero peak heat pump defroster |
KR101043361B1 (ko) * | 2010-09-03 | 2011-06-21 | 주식회사 도화엔지니어링 | 식생용 망태기 및 이를 이용한 생태 호안 조성방법 |
CN102116542A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-07-06 | 孙霆 | 一种双蒸发双冷凝空气能锅炉 |
US9322581B2 (en) | 2011-02-11 | 2016-04-26 | Johnson Controls Technology Company | HVAC unit with hot gas reheat |
US10473344B2 (en) | 2011-03-10 | 2019-11-12 | Carrier Corporation | Electric re-heat dehumidification |
WO2012128610A1 (en) * | 2011-03-23 | 2012-09-27 | Thermo Hygro Consultants Sdn Bhd | Liquid line subcooler and method of subcooling working fluid entering metering device |
WO2012135933A2 (en) * | 2011-04-07 | 2012-10-11 | Energy Recovery Systems Inc. | Retro-fit energy exchange system for transparent incorporation into a plurality of existing energy transfer systems |
US10473355B2 (en) | 2011-05-18 | 2019-11-12 | Therma-Stor LLC | Split system dehumidifier |
CN102287948A (zh) * | 2011-07-15 | 2011-12-21 | 北京诚益通控制工程科技股份有限公司 | 深冷机组回热机构 |
US9915453B2 (en) | 2012-02-07 | 2018-03-13 | Systecon, Inc. | Indirect evaporative cooling system with supplemental chiller that can be bypassed |
US20130291555A1 (en) | 2012-05-07 | 2013-11-07 | Phononic Devices, Inc. | Thermoelectric refrigeration system control scheme for high efficiency performance |
US8893513B2 (en) | 2012-05-07 | 2014-11-25 | Phononic Device, Inc. | Thermoelectric heat exchanger component including protective heat spreading lid and optimal thermal interface resistance |
CN102679470B (zh) * | 2012-05-23 | 2014-08-20 | 田忠仁 | 自清洁的高效恒温恒湿节能中央空调设备 |
CN103542469B (zh) * | 2012-07-12 | 2018-06-15 | 开利公司 | 温湿独立控制空调系统与方法 |
US9879888B2 (en) * | 2012-10-30 | 2018-01-30 | Lennox Industries Inc. | Auxiliary heat exchanger having fluid retention member for evaporative cooling |
US9784490B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-10 | Tippmann Companies Llc | Refrigeration system with humidity control |
US9234686B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-01-12 | Energy Recovery Systems Inc. | User control interface for heat transfer system |
US10260775B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-04-16 | Green Matters Technologies Inc. | Retrofit hot water system and method |
US9016074B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-04-28 | Energy Recovery Systems Inc. | Energy exchange system and method |
US20140260380A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Energy Recovery Systems Inc. | Compressor control for heat transfer system |
JP5811134B2 (ja) * | 2013-04-30 | 2015-11-11 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和機の室内ユニット |
US10458683B2 (en) | 2014-07-21 | 2019-10-29 | Phononic, Inc. | Systems and methods for mitigating heat rejection limitations of a thermoelectric module |
US9593871B2 (en) | 2014-07-21 | 2017-03-14 | Phononic Devices, Inc. | Systems and methods for operating a thermoelectric module to increase efficiency |
US10962243B2 (en) | 2014-12-22 | 2021-03-30 | Mitsubishi Electric Us, Inc. | Air conditioning system with dehumidification mode |
CN204460550U (zh) * | 2015-01-15 | 2015-07-08 | 广州市顺景制冷设备有限公司 | 一种环保节能型并联温湿度调控设备 |
CA3000736A1 (en) * | 2015-10-08 | 2017-04-13 | Bombardier Inc. | Aircraft cabin air temperature sensing apparatus and system using passive air flow |
WO2017106849A1 (en) * | 2015-12-18 | 2017-06-22 | Ricotta Gesualdo | Evaporator and methods of using same |
CN105571075B (zh) * | 2016-01-20 | 2019-08-20 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 一种水冷多联机回气增焓的控制方法 |
CN106322595A (zh) * | 2016-08-18 | 2017-01-11 | 深圳市共济科技股份有限公司 | 一种数据中心用制冷除湿系统、方法及空调 |
CN106500378A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-03-15 | 同济大学 | 基于高温制冷剂混合再热模式的高效空调机组及控制方法 |
US10739024B2 (en) | 2017-01-11 | 2020-08-11 | Semco Llc | Air conditioning system and method with chiller and water |
RU2655907C1 (ru) * | 2017-03-13 | 2018-05-29 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Устройство для утилизации тепла вытяжного воздуха |
CN107036208A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-08-11 | 东南大学 | 一种基于双冷源制冷机组的空调系统 |
US11287172B2 (en) | 2018-01-29 | 2022-03-29 | Tippmann Companies Llc | Freezer dehumidification system |
US11022382B2 (en) | 2018-03-08 | 2021-06-01 | Johnson Controls Technology Company | System and method for heat exchanger of an HVAC and R system |
US11629866B2 (en) | 2019-01-02 | 2023-04-18 | Johnson Controls Tyco IP Holdings LLP | Systems and methods for delayed fluid recovery |
CN110260467B (zh) * | 2019-05-28 | 2021-09-21 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调器及其防冻结保护控制方法和控制装置 |
CN112730277A (zh) * | 2019-10-28 | 2021-04-30 | 佳能医疗系统株式会社 | 自动分析装置及其试剂库 |
CN112066458A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-12-11 | 珠海格力电器股份有限公司 | 采用节流阀的空调机组及其控制方法 |
CN113353267A (zh) * | 2021-07-20 | 2021-09-07 | 南京航空航天大学 | 一种直升机座舱空气调节系统 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3257822A (en) * | 1964-09-04 | 1966-06-28 | Gen Electric | Air conditioning apparatus for cooling or dehumidifying operation |
US3264840A (en) * | 1965-05-03 | 1966-08-09 | Westinghouse Electric Corp | Air conditioning systems with reheat coils |
JPS4954144U (es) * | 1972-08-15 | 1974-05-13 | ||
US3798920A (en) * | 1972-11-02 | 1974-03-26 | Carrier Corp | Air conditioning system with provision for reheating |
JPS5052752U (es) * | 1973-09-08 | 1975-05-21 | ||
FR2345679A1 (fr) * | 1976-03-26 | 1977-10-21 | Cassou Jean | Procede augmentant la puissance thermodynamique d'un compresseur a fluide frigorigene par sous-refroidissement accru de liquide |
JPS63271067A (ja) * | 1987-04-30 | 1988-11-08 | 株式会社日立製作所 | 冷凍サイクル |
US4984433A (en) * | 1989-09-26 | 1991-01-15 | Worthington Donald J | Air conditioning apparatus having variable sensible heat ratio |
JP3051420B2 (ja) * | 1990-03-02 | 2000-06-12 | 株式会社日立製作所 | 空気調和装置,その装置に用いられる室内熱交換器の製造方法 |
US5509272A (en) * | 1991-03-08 | 1996-04-23 | Hyde; Robert E. | Apparatus for dehumidifying air in an air-conditioned environment with climate control system |
US5150580A (en) * | 1991-03-08 | 1992-09-29 | Hyde Robert E | Liquid pressure amplification with superheat suppression |
US5265433A (en) * | 1992-07-10 | 1993-11-30 | Beckwith William R | Air conditioning waste heat/reheat method and apparatus |
-
1995
- 1995-08-30 US US08/520,896 patent/US5622057A/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-07-08 NZ NZ286955A patent/NZ286955A/en not_active IP Right Cessation
- 1996-07-18 MY MYPI96002959A patent/MY112519A/en unknown
- 1996-07-29 SG SG9610353A patent/SG90011A1/en unknown
- 1996-08-07 MX MX9603239A patent/MX9603239A/es unknown
- 1996-08-23 ES ES96630050T patent/ES2098214T3/es not_active Expired - Lifetime
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- 1996-08-23 EP EP96630050A patent/EP0760452B1/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0760452B1 (en) | 2005-07-20 |
US5622057A (en) | 1997-04-22 |
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NZ286955A (en) | 1997-09-22 |
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AU6428796A (en) | 1997-03-06 |
AU706129B2 (en) | 1999-06-10 |
BR9603558A (pt) | 1998-05-19 |
DE69634942D1 (de) | 2005-08-25 |
KR100222625B1 (ko) | 1999-10-01 |
AR003394A1 (es) | 1998-07-08 |
ES2098214T1 (es) | 1997-05-01 |
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