ES2581524T3

ES2581524T3 - Acero dúplex con un índice de resiliencia y una maquinabilidad mejorados

Info

Publication number: ES2581524T3
Application number: ES13701640.8T
Authority: ES
Inventors: Frank WISCHNOWSKI
Original assignee: KLAUS KUHN EDELSTAHLGIESSEREI GmbH
Current assignee: KLAUS KUHN EDELSTAHLGIESSEREI GmbH
Priority date: 2012-02-03
Filing date: 2013-01-30
Publication date: 2016-09-06
Anticipated expiration: 2033-01-30
Also published as: WO2013113718A1; EP2809818B1; CN104254627A; JP2015511272A; JP6322145B2; DE102012100908A1; EP2809818A1; KR20140127843A

Abstract

Acero dúplex con un índice de resiliencia y una maquinabilidad mejoradas, presentando el acero dúplex la composición química siguiente o estando constituido por la misma: C < 0,070 % en peso, Si < 1,5 % en peso, Mn < 0,50 % en peso, Cr del 21,0 al 23,0 % en peso, Ni del 1,0 al 3,0 % en peso, Cu del 1,0 al 3,0 % en peso, N del 0,10 al 0,30 % en peso Mo < 0,5 % en peso, y el resto hierro e impurezas.

Description

DESCRIPCION

Acero duplex con un mdice de resiliencia y una maquinabilidad mejorados

La presente invencion se refiere a un acero duplex nuevo, en particular a un acero lean-duplex, con mdice de resiliencia y maquinabilidad mejorados.

5 Los aceros inoxidables austenfticos tienen hasta la fecha una importancia particularmente grande en el mercado de aceros finos inoxidables. Estos estan siendo desplazados de forma creciente por aceros duplex. Actualmente se conocen cuatro tipos principales de acero duplex: duplex estandar, superduplex, hiperduplex y lean-duplex. Las diferencias entre los mismos son la composicion qmmica, asf como las diferentes propiedades mecanicas y de corrosion. Los aceros duplex se basan en una estructura bifasicas, formada por proporciones casi iguales de una

10 fase de ferrita (hierro a) y una fase de austenita (hierro y). Los aceros duplex se caracterizan por su combinacion de propiedades, proporcionando la fase ferrftica esencialmente una alta resistencia mecanica y una resistencia a la fisuracion por corrosion bajo tension (SCC) y siendo la fase austenftica responsable de la ductilidad y la resistencia a la corrosion general. Los aceros duplex que pertenecen a los aceros inoxidables y resistentes a los acidos existen desde hace mas de 70 anos.

15 En los ultimos anos ha aumentado significativamente el precio de elementos de aleacion, en particular de mquel y molibdeno. En particular, el elevado precio del mquel fue el punto de partida para impulsar un desarrollo para proporcionar aleaciones sustitutorias con propiedades de acero fino que proporcionen las mismas propiedades de resistencia mecanica, asf como practicamente las mismas propiedades de corrosion con una proporcion de aleacion claramente reducida de los poco economicos mquel y molibdeno.

20 Un resultado de este desarrollo es el acero lean-duplex. Hasta hace pocos anos, la fabricacion de estos aceros finos resistentes a la corrosion con una proporcion de aleacion reducida de mquel y molibdeno era demasiado complicada y cara. Debido a un nuevo procedimiento de produccion se ha logrado posibilitar la fabricacion de acero lean-duplex en el sector industrial. La resistencia de aceros lean-duplex frente a la corrosion por fisuras por tension o por picaduras es superior a la de aceros finos austenfticos comparables. Para una carga termica y una capacidad

25 termoconductora similares, el acero se dilata menos intensamente. Ademas, el material constituido esencialmente en partes similares por ferrita y por austenita tiene una resistencia basica el doble de elevada tambien en estado fundido con respecto a aceros austenfticos. Estas propiedades se pueden usar para la reduccion constructiva de elementos de fijacion en la construccion de edificios. Por ejemplo, se pueden usar pocos puntos de sujecion, lo que tiene como consecuencia que se facilita el montaje y tambien una reduccion del numero de puentes conductores del

30 calor en la construccion de fachadas. Una reduccion del contenido de carbono en la fabricacion conduce en un acero lean-duplex a una mejor tenacidad, como tambien a mejores propiedades de ductilidad.

Estado de la tecnica

En el sector de los aceros duplex ferrftico-austenfticos se ha descrito una gran serie de aleaciones forjables o de aleaciones de fundicion. A continuacion se explicaran algunas propuestas del estado de la tecnica en detalle:

35 La patente de Estados Unidos 4 798 635 describe una aleacion de acero ferrftico-austenftico con una resistencia a la corrosion elevada y una buena soldabilidad, estando constituida la aleacion de acero esencialmente por los elementos siguientes:

C no mas del 0,06 % en peso

Si no mas del 1,5 % en peso

40 Mn no mas del 2,0 % en peso Cr del 21,0 al 24,5 % en peso,

Ni del 2,0 al 5,5 % en peso,

Cu del 0,01 al 1,0 % en peso,

N del 0,05 al 0,3 % en peso

45 y el resto de esta composicion esta constituido por hierro y las impurezas habituales. El contenido de los elementos esta ajustado entre sf a este respecto de modo que el contenido de ferrita a se encuentre entre el 35 y el 65 %. La aleacion es adecuada en particular para ambientes en los que la aleacion esta sometida a temperaturas superiores a 60 °C, asf como a cloruros en cantidades de hasta 1.000 ppm simultaneamente, siendo resistente la fase austenftica frente a una deformacion en frio en el intervalo de entre el 10 y el 30 %.

50 Esta aleacion se ha desarrollado en el sector del forjado para reducir los costes de la aleacion. Mediante el ahorro de los elementos de aleacion mquel y molibdeno se ha fabricado un acero duplex con una resistencia mecanica comparable, pero con una resistencia a la corrosion reducida. La aleacion tambien es adecuada como aleacion de

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fundicion.

Ademas, el documento WO 02/27056 A1 (EP 1 327 008 A1) trata de un acero inoxidable ferntico-austemtico con una microestructura que consiste esencialmente en del 35 al 65 % en volumen de ferrita y del 35 al 65 % en volumen de austenita y que presenta una composicion que contiene en porcentaje en peso:

del 0,005 al 0,07 de C,

del 0,1 al 2,0 de Si,

del 3 al 8 de Mn,

del 19 al 23 de Cr,

del 0,5 al 1,7 de Ni,

dado el caso Mo y/o W en una cantidad total de como maximo 1,0 (Mo + W/2), dado el caso Cu hasta un maximo de 1,0, del 0,15 al 0,30 de N, el resto hierro e impurezas.

Ademas, las condiciones siguientes tendran validez en cada caso para los formadores de ferrita y austenita, es decir, para los equivalentes de cromo y de mquel:

20 < Creq < 24,5 10 < Nieq,

siendo Creq= Cr + 1,5 Si + Mo + 2 Ti + 0,5 Nb y Nieq = Ni + 0,5 Mn + 30 (C + N) + 0,5 (Cu + Co).

Para reducir mas los costes de la aleacion se ha reducido adicionalmente en este acero el contenido en cromo y el poco economico mquel se ha reemplazado parcialmente por manganeso.

Una composicion qmmica identica a la del documento WO 02/27056 A1 para acero inoxidable se ha descrito en particular como aleacion de fundicion en el documento WO 2009/138570 A1 (EP 2 279 276 A1). El alto contenido en manganeso descrito y el tamano de grano mas grande en comparacion con la aleacion forjable conducen en esta aleacion a un desplazamiento de la temperatura de transicion y fragiliza el material a temperaturas de aplicacion bajas.

Por el estado de la tecnica segun el documento EP 1 867 748 A1 se conoce tambien una aleacion con la composicion siguiente:

C < 0,05 % en peso

21 % en peso < Cr < 25 % en peso,

1 % en peso < Ni < 2,95 % en peso,

0,16 % en peso < N < 0,28 % en peso,

Mn < 2,0 % en peso,

Mo+W/2 < 0,5 % en peso,

Mo < 0,45 % en peso,

W < 0,15 % en peso,

Si < 1,4 % en peso,

Al < 0,05 % en peso,

0,11 % en peso < Cu < 0,50 % en peso,

S < 0,010 % en peso,

P < 0,040 % en peso,

B < 0,0005 % en peso,

Co < 0,5 % en peso,

REM < 0,1 % en peso,

V < 0,5 % en peso,

5 Ti < 0,1 % en peso,

Nb < 0,3 % en peso,

Mg < 0,1 % en peso, y el resto hierro e impurezas.

A este respecto se trata de una aleacion forjable que presenta hasta el 2 % de manganeso, pero nada de cobre.

10 Ademas, en la 8a Conferencia sobre aceros duplex inoxidables en Beaune, Francia, del 13 al 15 de octubre de 2010, se presento una nueva aleacion con el numero de material 1.4669 de la empresa Ugitech. No obstante, esta aleacion presenta un contenido en manganeso del 1-3 % en peso y se diferencia, por lo tanto, tambien de la aleacion segun la invencion.

Descripcion de la invencion: Objetivo, forma de lograrlo, ventajas

15 La presente invencion se basa, por lo tanto, en el objetivo de proporcionar un acero inoxidable ferntico-austemtico que evite las desventajas del estado de la tecnica, que presente una proporcion mas reducida de elementos de aleacion caros que el acero duplex habitual comercialmente disponible, pero que, sin embargo, proporcione buenas propiedades, en particular una resistencia mecanica alta y una buena resistencia a la corrosion, buenas colabilidad y procesabilidad. En particular debe reducirse el contenido de mquel y de molibdeno en la aleacion, debiendo lograrse 20 simultaneamente, no obstante, las buenas propiedades deseadas para un acero duplex.

El objetivo expuesto anteriormente se logra segun la invencion mediante un acero duplex con mdice de resiliencia y maquinabilidad mejorados, presentando el acero duplex la composicion qrnmica siguiente o estando constituido por la misma:

C < 0,070 % en peso,

25 Si < 1,5 % en peso,

Mn < 1,0 % en peso,

Cr 21,0 al 23,0 % en peso,

Ni 1,0 al 3,0 % en peso,

Cu 1,0 al 3,0 % en peso,

30 N 0,10 al 0,30 % en peso,

Mo < 0,5 % en peso, y el resto hierro e impurezas.

Ademas, un acero inoxidable ferntico-austemtico, en particular un acero lean-duplex, proporciona, preferentemente, una aleacion de fundicion lean-duplex que presenta un mdice de resiliencia y una maquinabilidad mejorados. Por 35 medio de la eleccion de la composicion de la aleacion se ha puesto a disposicion segun la invencion una aleacion que ademas de una resistencia mecanica elevada presenta un buen mdice de resiliencia tambien a bajas temperaturas (por ejemplo -40 °C).

Tambien muestra la aleacion de acero segun la invencion una buena soldabilidad. La necesidad y el tipo del tratamiento termico despues de la soldadura se realizan en funcion de la composicion qrnmica del material y los 40 aditivos de soldadura, la forma del componente, el espesor de la pared, las condiciones de la soldadura, las propiedades de resistencia mecanica, el volumen del ensayo no destructivo y, si es necesario, del cumplimiento de condiciones adicionales.

Ademas, el acero proporcionado segun la invencion presenta una buena resistencia a la corrosion. El equivalente para la resistencia frente a la corrosion por picaduras (abreviada como PRE: pitting resistance equivalent, en ingles), 45 tambien denominada "Wirksumme" en aleman, sirve para evaluar la resistencia a la corrosion de una aleacion que contiene mquel frente a la corrosion por picaduras o la corrosion por fisuras. La corrosion por picaduras designa en general sitios de corrosion que parecen pequenos o con forma de punto en superficies de metales, que pueden

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extenderse de forma significativa por debajo de la superficie. La corrosion por fisuras es una corrosion acelerada localmente y que conduce en la region de las fisuras (por ejemplo fisuras de union) a la acumulacion de corrosiones. La capacidad del acero para protegerse contra esta forma de corrosion depende de diferentes cantidades de los elementos de aleacion. La resistencia a la corrosion por picadura se calcula segun la formula siguiente:

PRE = [% en peso] de Cr + 3,3 [% en peso] de Mo + 16 [% en peso] de N,

introduciendo el porcentaje de los elementos cromo, molibdeno y nitrogeno, con respecto al peso, en la formula. Cuando mayor sea la resistencia a la corrosion por picaduras, mas resistente sera el material frente a la corrosion por picaduras y a la corrosion por fisuras.

La composicion qmmica del acero, en particular de la aleacion de fundicion lean-duplex, de la presente invencion presenta ahora un valor de PRE definido por la formula siguiente superior a 26:

PRE = [% en peso] de Cr + 3,3 [% en peso] de Mo + 16 [% en peso] de N > 26

Ademas, el acero duplex segun la invencion presenta propiedades mecanicas particularmente buenas.

Las exigencias mmimas sobre los materiales a temperatura ambiente segun la presente invencion son las siguientes:

Lfmite elastico: Rpo,2 > 400 MPa Resistencia a la traccion: Rm > 600 MPa Dilatacion: A > 30 %

Trabajo de impacto: Av > 80 J Av (-40 °C) > 27 J.

El acero segun la invencion puede usarse preferentemente allf donde sea ventajoso el acero duplex debido a sus propiedades. Estos son por ejemplo sectores en las que tienen un papel importante una alta resistencia mecanica, una buena soldabilidad, una buena maquinabilidad, un buen mdice de resiliencia, en particular tambien a bajas temperaturas. Por ejemplo, se pueden mencionar solo: Camisas del tambor en centrifugadoras o construccion de decantadores, recipientes de presion, tambien en forma de construccion soldada, rodillos para la industria qmmica y la industria del papel.

A continuacion se explican en detalle los elementos de aleacion individuales del acero lean-duplex segun la invencion con respecto a sus propiedades, importancia e interacciones en el acero:

En los elementos de aleacion debe diferenciarse basicamente si son formadores de carburo, austenita o ferrita, es decir, para que fin se adicionan por aleacion al acero. Cada elemento de aleacion proporciona al acero segun su contenido propiedades espedficas. Varios elementos de aleacion pueden aumentar su efecto, dado el caso, pero pueden tener tambien efectos contrarios e influenciarse correspondientemente entre sf, de modo que puede obtenerse un efecto total complejo, que no puede preverse sin mas. La presencia de determinados elementos de aleacion propicia las condiciones que permitiran obtener una propiedad deseada, pero solo el procesamiento y el tratamiento termico muestran las caractensticas logradas realmente.

Carbono (punto de fusion 3974 °C):

En la aleacion de acero segun la invencion el carbono es un componente opcional. Es un elemento para la estabilizacion de la fase austemtica. El carbono reduce como elemento de aleacion en hierro el punto de fusion, como elemento de aleacion disuelto intersticial aumenta la resistencia mecanica. Con un contenido de carbono creciente aumenta el riesgo de formacion de carburos M23C6, por lo que se reduce la ductilidad, la tenacidad y la resistencia a la corrosion. Por lo tanto, se usa segun la invencion menos del 0,070 % de carbono, preferentemente menos del 0,050 % en peso, aun mas preferentemente menos del 0,030 % en peso, para mejorar la resistencia a la corrosion.

Silicio (punto de fusion 1410 °C):

El silicio, que tambien representa solo un componente opcional de la aleacion de acero de la presente invencion, es un estabilizante de ferrita, y actua como desoxidante. Tiene el efecto desventajoso de que a contenidos elevados acelera la formacion de fases intermetalicas fragiles (fases sigma y similares) y, por ello, reduce la ductilidad del acero. El silicio aumenta la resistencia mecanica y la resistencia al desgaste, aumenta la fluidez de acero fundido y reduce, por ello, defectos de superficie en la fabricacion de fundicion. A altos contenidos de silicio aumenta adicionalmente la resistencia al cascarillado, la resistencia a acidos y la resistencia a la corrosion. Por lo tanto, el silicio se usa segun la invencion con un contenido < 1,5 % en peso, preferentemente < 1,0 % en peso, aun mas preferentemente inferior al 0,50 % en peso para mejorar la tenacidad.

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Manganeso (punto de fusion 1221 °C):

El manganeso es un estabilizante austemtico. Sirve, por ejemplo, para aumentar la solubilidad del nitrogeno. El manganeso se une al azufre como sulfuro de manganeso y reduce con ello la influencia desfavorable del sulfuro de hierro, tiene un efecto desoxidante durante la fusion de aceros duplex inoxidables y sirve para mejorar la procesabilidad en caliente de los aceros. El manganeso repercute, por lo tanto, favorablemente sobre la forjabilidad y la soldabilidad. El lfmite elastico, la resistencia mecanica y la resistencia al desgaste se aumentan mediante la adicion de manganeso. El manganeso aumenta la resistencia a la traccion y tambien, por lo tanto, la capacidad de carga. No obstante, una gran cantidad de manganeso perjudica la resistencia a la corrosion y facilita la formacion de fases intermetalicas fragiles, que son no deseadas. Por lo tanto, el contenido de manganeso segun la invencion esta limitado a < 1,0 % en peso, aun mas preferentemente a menos del 0,50 % en peso, para mejorar la tenacidad. El manganeso puede faltar como componente facultativo en el acero segun la invencion tambien totalmente.

Cromo (punto de fusion 1920 °C):

En el acero segun la invencion, el cromo es un elemento esencial, en particular con respecto al mantenimiento de la resistencia a la corrosion y para ajustar la relacion ferrita-austenita. El cromo actua estabilizando ferrita. Con un contenido de cromo elevado se produce una formacion aumentada de compuestos intermetalicos tales como la fase sigma, acompanada de una fragilizacion del material. El cromo se usa, por lo tanto, en el acero duplex segun la invencion en el intervalo del 21,0 al 23,0 % en peso.

Mquel (punto de fusion 1455°C):

El mquel es un elemento cubico centrado en las caras y, por lo tanto, actua en el intervalo de temperatura de recocido en solucion estabilizando la austenita. Presenta un efecto favorable sobre la tenacidad del acero, dado que aumenta la energfa de defectos de apilamiento de la austenita. Con una energfa de defectos de apilamiento creciente, la conversion mecanica y/o termica de la austenita en martensita se dificulta y, con ello, aumenta la tenacidad del acero. Un contenido demasiado elevado de mquel en caso de un contenido de cromo y de molibdeno fijo produce una elevacion del contenido de austenita y, con ello, una reduccion de la resistencia mecanica. El precio del material bruto de mquel es relativamente alto en comparacion con los otros elementos de aleacion y fluctua significativamente, de modo que se usan segun la invencion otros elementos de aleacion siempre que sea posible, para reemplazar el mquel. Por lo tanto, segun la invencion, se usa un contenido de mquel del 1,0 al 3,0 % en peso, preferentemente del 2,0 al 3,0 % en peso.

Cobre (punto de fusion 1083 °C):

Tambien el cobre es un estabilizante de la fase de austenita y tiene ademas una influencia favorable sobre la resistencia a la corrosion, en particular en medios acidos. Dado que la solubilidad de cobre en la fase ferntica del acero duplex a bajas temperaturas se reduce rapidamente, precipita una fase rica en cobre en la ferrita. Con ello aumenta la relacion lfmite elastico-resistencia mecanica. Ademas, el cobre puede reducir la resistencia a la corrosion por picaduras y a la corrosion por herrumbre. Por lo tanto, segun la invencion, se usa en contenido de cobre del 1,0 al 3,0 % en peso, preferentemente del 1,5 al 2,5 % en peso. Ademas, el cobre posee como el mquel un efecto positivo sobre la tenacidad a temperaturas bajas.

Nitrogeno:

El nitrogeno es un formador de austenita, es decir, estabiliza el componente estructural austemtico. El nitrogeno, generalmente, se disuelve intersticialmente en el acero duplex, estando concentrado el 95 % del nitrogeno en la austenita. Esto conduce a una deformacion de la red de austenita intensa y, por ello, a un aumento de la dureza de la fase austemtica y a un aumento de la resistencia mecanica del acero duplex. Esta deformacion de la red de la austenita produce una reduccion de la tenacidad con temperatura reducida. Con un contenido aumentado de nitrogeno disuelto tambien se aumenta la resistencia frente a la corrosion por picaduras y por fisuras.

El nitrogeno no disuelto reduce, por lo tanto, la tenacidad mediante la formacion de nitruros en la fase ferntica. Por lo tanto, el contenido en nitrogeno segun la invencion es del 0,10 al 0,30 % en peso, preferentemente del 0,15 al 0,25 % en peso.

Molibdeno (punto de fusion 2622 °C):

El molibdeno es un componente opcional en la aleacion de acero duplex segun la invencion. El molibdeno sirve para estabilizar la fase ferntica. El molibdeno es en comparacion con el hierro un atomo muy grande. Como atomo de sustitucion disuelto produce, por lo tanto, un aumento del lfmite elastico y de la resistencia a la traccion. Con la adicion de molibdeno se mejora tambien la resistencia a la corrosion particularmente en medios que contienen cloruros. Un contenido demasiado elevado de molibdeno produce una fragilizacion del acero en su fabricacion. Dado que el precio de la materia prima para obtener molibdeno es muy alto y es volatil, se usa solo un contenido de Mo < 0,5 % en peso.

Ademas de los elementos mencionados anteriormente, el acero segun la invencion no presenta preferentemente esencialmente ningun otro componente anadido, sino solo hierro e impurezas inevitables. Las impurezas inevitables

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son, por ejemplo, azufre, fosforo y similares. Por lo tanto, el acero duplex inoxidable segun la invencion representa una alternativa economica a aceros austemticos, en particular en forma de una aleacion lean-duplex, preferentemente una aleacion de fundicion lean-duplex, que dispone particularmente de buenas propiedades, tales como valor de la resiliencia mejorado, en particular a bajas temperaturas (por ejemplo -40 °C), buena maquinabilidad, alta resistencia mecanica y buena soldabilidad sin necesidad de tratamiento termico posterior. El acero duplex inoxidable, en particular en forma de una aleacion de fundicion, la presente invencion es especialmente ventajosa en diferentes aplicaciones en las que existe un perfil de exigencias para el que es particularmente adecuado el acero segun la invencion.

Un objeto de la invencion es tambien el uso del acero duplex segun la invencion en ambitos en los que presion y/o temperaturas por debajo de 0 °C son importantes. Las aplicaciones particularmente preferentes son:

- en construccion de centrifugadoras y de decantadores, en particular para camisas del tambor,

- para recipientes de presion de todo tipo,

- para rodillos en la industria qmmica y la industria del papel.

A continuacion se explicara la presente invencion mediante ejemplos, que ilustran las ensenanzas segun la invencion, pero que no las limitan.

Ejemplos:

Se fabricaron los materiales fundidos indicados en la tabla 1 siguiente, que presentan una composicion qmmica segun el acero duplex segun la invencion:

Tabla 1

Material fundido: C Si Mn P S Cr Ni Mo Cu N

C 39895: 0,030 0,40 0,27 0,017 0,0060 22,13 2,87 0,23 1,33 0,233

B 40674: 0,027 0,26 0,36 0,023 0,0078 22,22 2,43 0,19 1,57 0,202

D 24640: 0,033 0,34 0,46 0,018 0,0058 22,11 2,36 0,15 1,43 0,223

Para los materiales fundidos indicados en la tabla 1 se determinaron los coeficientes mecanicos indicados en la tabla 2 siguiente a temperatura ambiente:

Tabla 2

Material fundido: Rp0,2 [MPa] RP1,0 [MPa] Rm [MPa] A {%] Z [%] Av1 [J] Av2 [J] Av3 [%] Av media [%]

C 39895: 438 497 663 45 59 169 170 183 174

B 40674: 432 486 659 42 42 222 234 200 219

D 24640: 442 494 634 42 48 158 152 145 152

Para el mdice de resiliciencia a bajas temperaturas se determinaron los coeficientes indicados en la tabla 3:

Tabla 3

Carga: Av (TA) Av (0) Av (-20) Av (-40)

C 39895: 181 161 105 56

B 40674: 218 91 67 38

D 24640: 152 57 31 30

Los coeficientes determinados e indicados anteriormente en las tablas 2 y 3 confirman las propiedades ventajosas del acero duplex segun la invencion.

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REIVINDICACIONES

1. Acero duplex con un mdice de resiliencia y una maquinabilidad mejoradas, presentando el acero duplex la composicion qmmica siguiente o estando constituido por la misma:

C < 0,070 % en peso,

Si < 1,5 % en peso,

Mn < 0,50 % en peso,

Cr del 21,0 al 23,0 % en peso,

Ni del 1,0 al 3,0 % en peso,

Cu del 1,0 al 3,0 % en peso,

N del 0,10 al 0,30 % en peso

Mo < 0,5 % en peso,

y el resto hierro e impurezas.
2. Acero duplex segun la reivindicacion
3. Acero duplex segun la reivindicacion
4. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque contiene < 1,0 % en peso de silicio.
5. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque contiene < 0,50 % en peso de silicio.
6. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque contiene del 21,5 al 22,5 % en peso de cromo.
7. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque contiene del 2,0 al 3,0 % en peso de mquel.
8. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque contiene del 1,5 al 2,5 % en peso de cobre.
9. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque contiene del 0,15 al 0,25 en peso de nitrogeno.
10. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la fraccion volumetrica de la fase fenitica se encuentra en el intervalo del 35 al 65 % y la fraccion volumetrica de la fase austemtica se encuentra en el intervalo del 35 al 65 %.
11. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la resistencia a la corrosion por picaduras (PRE), definida segun la formula siguiente:

PRE = [% en peso] de Cr + 3,3 [% en peso] de Mo + 16 [% en peso] de N

es superior a 26.
12. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el trabajo de impacto Av (a temperatura ambiente) es > 80 J.
13. Acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el trabajo de impacto Av (a - 40 °C) es > 27 J.
14. Uso del acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores en ambitos en los que la presion y/o temperaturas por debajo de 0 °C son importantes.
15. Uso del acero duplex segun al menos una de las reivindicaciones anteriores

- en la construccion de centrifugadoras y de decantadores, en particular para camisas del tambor,

- para recipientes de presion de todo tipo,

- para rodillos en la industria qmmica y la industria del papel.

1, caracterizado porque contiene hasta el 0,050 % en peso de carbono. 1, caracterizado porque contiene hasta el 0,030 % en peso de carbono.