ES2562478T3 - Fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia - Google Patents

Fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia Download PDF

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Abstract

Fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia que consiste en, en porciento en masa, de los siguientes elementos: 0.13 - 0.19 % de C 1.70 - 2.50 % de Mn máx 0.15 % de Si 0.40 - 1.00 % de Al 0.05 - 0.25 % de Cr 0.01 - 0.05 % de Nb máx 0.10 % de P máx 0.004 % de Ca máx 0.05 % de S máx 0.007 % de N y opcionalmente al menos uno de los siguientes elementos: máx 0.50 % de Ti máx 0.40 % de V máx 0.50 % de Mo máx 0.50 % de Ni máx 0.50 % de Cu máx 0.005 % de B el equilibrio que es Fe e impurezas inevitables, en donde 0.40 % < Al + SI < 1.05 % y Mn + Cr > 1.90 %, en donde el fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente tiene una microstructura que contiene 8 - 12 % de austenita retenida, 10 - 20 % de martensita, el remanente que es una mezcla de ferrita y bainita, el fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente contiene no más que 10 % de bainita, y en donde el fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente tiene una resistencia a la tracción última Rm de al menos 700 MPa, una resistencia de prueba Rp al 0.2 % de al menos 400 MPa y una elongación total de al menos 18 %.

Description

imagen1
imagen2
imagen3
imagen4
imagen5
Aleación
C Mn Al Cr Nb Si Notas
A
154 1660 570 400 0 120 Ejemplo
B
143 1944 680 103 21 72 invención
C
156 2054 729 105 21 60 invención
D
151 1730 580 110 0 410 Ejemplo
E
150 1880 610 519 22 430 Ejemplo
F
155 2027 707 92 20 57 invención
15 Tabla 1: Composición química del acero de la invención y algunos ejemplos comparativos
25
35
45
Aleación
Temp derecocido °C Temp mantenimiento de la isoterma °C % F % M % RA RpMPa Rm MPa Ag% A80 % valor n HEC % EI, mm
A
800 420 71 7 12 345 701 18.8 23.4 0.210 imagen6 imagen7
B
780 360 79 12 9 457 727 17.6 25.5 0.178 imagen8 imagen9
B
780 380 78 11 11 487 738 16.8 22.5 0.174 imagen10 imagen11
B
790 360 78 11 11 490 751 17.4 26.1 0.174 35 10.8
B
790 370 79 11 10 502 750 14.8 19.0 0.173 42 10.6
B
800 420 76 12 12 523 751 15.4 18.5 0.180 imagen12 imagen13
B
810 380 82 10 8 489 701 16.4 21.3 0.187 imagen14 imagen15
B
830 480 78 12 10 492 754 15.6 21.4 0.159 38 10.7
B
830 490 81 15 4 532 804 13.0 17.3 0.145 imagen16 imagen17
C
815 385 81 10 9 534 784 15.3 19.0 0.17 37 10.5
C
820 440 80 11 9 524 791 14.7 18.1 0.17 33 10.1
D
800 420 90 5 5 442 702 21.3 26.6 0.239 imagen18 imagen19
E
830 420 80 10 10 427 772 14.7 20.8 0.158 25 9.5
F
780 400 82 9 9 471 787 15.0 20.7 0.15 imagen20 imagen21
F
780 410 82 10 8 454 781 14.6 19.2 0.17 32 10.4
F
790 410 79 12 9 496 795 15.3 20.1 0.16 imagen22 imagen23
Tabla 2: Condiciones de procesamiento y propiedades mecánicas resultantes del acero de la invención y algunos ejemplos comparativos
La Tabla 1 muestra seis aleaciones diferentes de A a F, en las cuales las aleaciones B, C y F tienen una composición de acuerdo con la invención y las aleaciones A, D y E son ejemplos comparativos. Para las aleaciones A, D y E las condiciones de procesamiento de acuerdo con la invención han de aplicarse como se muestra en la Tabla 2. Las propiedades mecánicas de las aleaciones A y E están claramente fuera de los valores deseados de acuerdo con la
55 invención, porque el valor Rp de la aleación A es más bajo de 400 MPa, y para la aleación E el coeficiente de expansión de agujero es de solamente 25 % y el índice de embutición de Erichsen es menor que 10. La aleación D tiene una composición de acuerdo con la invención, pero el nivel de Si es demasiado elevado. La Tabla 2 muestra que las propiedades mecánicas como se miden caen dentro de los valores deseados de acuerdo con la invención, aunque el valor Rm está solo exactamente por encima del límite inferior de 700 MPa, y claramente inferior que el valor preferido de al menos 750 MPa. Sin embargo, la estructura de la aleación D no está de acuerdo con la estructura deseada, porque la cantidad de martensita y austenita retenida es demasiado bajo.
Ambas aleaciones D y E tienen contenidos de Si que están bien fuera del intervalo de la invención que conduce a cargas altas en el laminado lo que reduce de ese modo las dimensiones disponibles para el producto final.
65
La aleación B es una aleación de acuerdo con la invención. Para esta aleación, diferentes condiciones de
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procesamiento han de aplicarse como se muestra en la Tabla 2. Diferentes temperaturas de recocido y diferentes temperaturas de mantenimiento isotérmico resultan en propiedades mecánicas que cumplen los valores deseados de acuerdo con la invención como respecto a la resistencia a la tracción última y la resistencia de prueba al 0.2 %, aunque la elongación total deseada no siempre se cumple. Esto ocurre cuando la temperatura de sobreenvejecimiento es
5 superior a la temperatura de mantenimiento óptimo de bainita (es decir, superior a 480 °C), lo que reduce así la cantidad disponible de austenita retenida.
La aleación C es además una aleación de acuerdo con la invención. Para esta aleación, dos condiciones de procesamiento diferentes han de aplicarse como se muestra en la Tabla 2. Para ambas condiciones de procesamiento,
10 la resistencia a la tracción última Rm es mayor que 750 MPa y la elongación total es mayor que 18 %. El índice de Erichsen es mayor que 10, el valor n es 0.17 y el HEC es superior a 30.
La aleación F es otra aleación de acuerdo con la invención. Tres condiciones de procesamiento diferentes han de aplicarse, como se muestra en la Tabla 2, y en los tres casos la resistencia a la tracción última es mayor que 750 MPa,
15 la elongación total es aún mayor que 19 %, y el valor n es 0.15 o mayor. Cuando se mide, el índice Erichsen es mayor que 10 y el HEC está por encima de 30.
El coeficiente de expansión de agujero HEC y el índice de embutición Erichsen EI no siempre se miden pero cuando se mide el valor es satisfactorio. Además el coeficiente de endurecimiento por deformación o valor n es bueno en todos los
20 casos.
El acero TRIP de fase dual asistida de acuerdo con la invención con bajas cantidades de silicio mostró así ser un tipo de acero que tiene propiedades mecánicas satisfactorias, contrario a la expectativa de los expertos en la técnica, que siempre se necesita añadir una cierta cantidad de silicio.
25
8

Claims (1)

  1. imagen1
    imagen2
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