KR20180025852A - 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립 - Google Patents

고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립 Download PDF

Info

Publication number
KR20180025852A
KR20180025852A KR1020177034172A KR20177034172A KR20180025852A KR 20180025852 A KR20180025852 A KR 20180025852A KR 1020177034172 A KR1020177034172 A KR 1020177034172A KR 20177034172 A KR20177034172 A KR 20177034172A KR 20180025852 A KR20180025852 A KR 20180025852A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
strip
amount
temperature
steel strip
steel
Prior art date
Application number
KR1020177034172A
Other languages
English (en)
Inventor
크레벨 부스트 빌럼 헨드 반
코넬리아 요내스쿠
버나드 레오 에니스
Original Assignee
타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. filed Critical 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔.
Publication of KR20180025852A publication Critical patent/KR20180025852A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

본 발명은 질량%로 이하의 원소로 이루어지는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립에 관한 것이다: 0.10-0.21%의 C; 1.75-2.50%의 Mn; 0.04-0.60%의 Si; 0.20-1.40%의 Al; 0.001-0.025%의 P; 0.0005-0.0050%의 B; 최대 0.50%의 Cr; 최대 0.20%의 Ti; 최대 0.004%의 Ca; 최대 0.015%의 N; 잔부 Fe 및 불가피한 불순물.

Description

고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립
본 발명은 예컨대 자동차 산업에서 사용되는, 향상된 성형성을 갖는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립에 관한 것이다. 본 발명은 또한 그러한 강 스트립을 제조하는 방법에 관한 것이다.
이러한 강 종류는 2상 강 종류들의 이름 하에서 알려지고 개발되어왔다. 이러한 강 종류들은 자동차 산업을 위한 많은 적용에서 요구되는 바와 같이 성형성을 제공하지 않는다. 이러한 이유로, TRIP형 2상 강 종류들(TRIP assisted dual phase steel types)이 개발되어 왔다.
그러나, 성형성은 TRIP형 2상 강 스트립에서만 필요한 것은 아니다. 합금 원소는 강의 비용을 가능한 한 낮추기 위해 양이 적어야만 하며, 열간 압연기 및 냉간 압연기 내의 더 넓은 너비에서 강 스트립을 가능한 한 쉽게 제조해야 한다. 또한, 강 스트립은 아연계 코팅으로 코팅하기 쉬워야 하고, 강 스트립은 고강도 및 양호한 용접성을 가져야 하며, 양호한 표면 품질을 나타내야 한다. 이러한 필요 조건들은 산업적 제조된 TRIP형 2상 강 종류들에 특히 중요하며, 이는 예컨대 차체로 스팟 용접되는 규모로 될 자동차 부품으로 형성되어야 한다.
그러므로 본 발명의 목적은 스트립의 성형성, 균질성 및 가공성 사이에서 균형을 맞추는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립의 조성을 찾는 것이다.
본 발명의 추가 목적은 용융 침지 아연도금 공정 동안 양호한 코팅성을 갖는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립을 제공하는 것이다.
본 발명의 추가 목적은 양호한 용접성을 갖는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 양호한 표면 품질을 갖는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 가능한 한 낮은 원가를 갖는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립을 제공하는 것이다.
도 1은 어닐링 후의 0.2 %의 내력 강도(Rp) 및 극한 인장 강도(Rm)의 측정을 나타낸다.
도 2는 코일링 및 냉각 후에 열간 압연 스트립 제품의 중간에서 얻어지는 통상적인 미세구조(나이탈 에칭됨)를 나타낸다.
도 3은 스트립의 너비에 걸쳐 Rm 및 Rp의 변형을 나타낸다.
도 4는 본 발명의 방법을 이용한 후 주조물의 미세구조들을 도식적으로 나타내는 3개의 상이한 방법을 나타낸다.
하나 이상의 이러한 목적은 본 발명에 따라 질량%로 이하의 원소로 이루어지는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립을 제공함으로써 충족된다.
0.10-0.21%의 C
1.75-2.50%의 Mn
0.04-0.60%의 Si
0.20-1.40%의 Al
0.001-0.025%의 P
0.0005-0.0050%의 B
최대 0.50%의 Cr
최대 0.20%의 Ti
최대 0.004%의 Ca
최대 0.015%의 N
잔부 Fe 및 불가피한 불순물.
본 발명자들은, 탄소, 망간, 실리콘, 알루미늄, 크롬 및 붕소인 강의 주요 구성 원소의 양을 엄선함으로써, 소정의 성형성, 균질성, 가공성, 강도 및 연신을 가지면서, 동시에 충분한 용접성, 코팅성 및 표면 품질을 제공하는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립이 제조될 수 있다는 점을 발견했다.
본 발명자들은, 강의 조성에 붕소를 첨가하는 것은 이롭다라는 것을 발견했다. 붕소를 첨가함으로써, 열간 압연된 강은 추가 공정을 위한 적절한 미세 구조를 제공하는 권취 온도(coiling temperature)를 얻기 위해 런 아웃 테이블 상에서 충분히 빠르게 냉각될 수 있다. 또한, 붕소의 첨가로 인해, 본 발명자들은, 최종 생성물의 특성은 높은 균질성을 가진다는 것을 발견했다. 그러므로, 상기 강 스트립은 상업적으로 이익이 있는 너비에서 제조될 수 있다.
붕소는 오스테나이트 냉각 동안 페라이트 형성을 억제한다. 이것은 스트립에서 국부적 탄소 부유화(local carbon enrichment)를 최소화한다. 그러므로, 붕소는 TRIP형 강이 제조될 경우에 보통 회피된다. 발명자들은, 양호한 TRIP형 강 등급은 냉간 압연된 스트립의 임계간 어닐링(intercritical annealing)에 의해 만들어질 수 있으므로 페라이트 핵형성은 요구되지 않는다는 것을 발견했다.
또한, 붕소를 추가하는 것은 강의 경화성을 향상시키며, 다른 합금 원소를 적게 사용할 수 있게 한다. 이것은 강 스트립에 대한 향상된 크기의 윈도우를 초래하며, 이는 스트립의 너비에 대한 강의 기계적 특성이 적절하게 유지되어도 두께에 대한 더 높은 너비 비율을 의미한다.
붕소는 결정 입계(grain boundaries)로 분리되고 결정 입계에서 인을 대체하며, 이는 양호한 용접성을 달성하면서 강 내에 더 높은 인의 양을 가지는 것을 가능하게 한다.
주요 구성 원소의 양에 대한 이유는 다음과 같다.
탄소(C): 0.10 - 0.21 질량%. 탄소는 종래의 어닐링/아연도금 공정 라인에서 사용될 수 있는 냉각 속도에서 경화성 및 마르텐사이트의 형성을 보장하기에 충분히 높은 양으로 존재해야 한다. 마르텐사이트는 적절한 강도를 제공할 필요가 있다. 유리 탄소(free carbon)는 또한 개선된 가공 경화 포텐셜(work hardening potential) 및 얻어지는 강도 레벨에서의 양호한 성형성을 부여하는 오스테나이트의 안정성을 가능하게 한다. 상기 이유로, 0.10 질량%의 하한이 필요하다. 양호한 용접성을 보장하기 위해 0.21 질량%의 최대 수치는 필수적이다.
망간(Mn): 1.75 - 2.50 질량%. 망간은 종래의 연속 어닐링/아연도금 공정 라인의 냉각 속도 용량 내에서 경화성을 증가시켜 마르텐사이트 또는 베이나이트와 같은 경화상(hard phase)의 형성을 용이하게 하도록 첨가된다. 망간은 또한 인장 강도를 증가시키고 페라이트 상을 강화하여, 잔류 오스테나이트를 안정화하는데 도움을 주는 고용 강화(solid solution strengthening)에 기여한다. 망간은 2상 강의 변태(transformation) 온도 범위를 낮추어, 필요한 어닐링 온도를 종래의 연속 어닐링/아연도금 공정 라인에서 용이하게 도달되는 수준까지 낮춘다. 상기의 이유로, 1.75 질량%의 하한이 요구된다. 상기 하한은 붕소와 같은 다른 원소의 첨가의 관점에서 가능하다. 2상 강에서 연질 변태 산출물(페라이트 및 펄라이트)로의 충분한 변태를 보장함으로써, 열간 밀에서 허용 가능한 압연력을 보장하고 냉간 밀에서 허용 가능한 압연력을 보장하도록 2.50 질량%의 상한이 부과된다. 이러한 최대 수준은 또한 주조 동안의 더 강력한 편석(segregation)과 더 높은 값에서 스트립 내의 마르텐사이트 밴드의 형성의 관점에서 주어진다. 바람직하게는, 망간의 양은 1.9 내지 2.3 질량%, 더욱 바람직하게는 2.0 내지 2.2 질량%이다.
실리콘(Si): 0.04 - 0.60 질량%. 실리콘은 고용 강화를 제공하여, 고강도의 달성, 및 페라이트 매트릭스의 보강을 통한 오스테나이트의 안정화를 가능하게 한다. 실리콘은 과시효(overaging) 동안 카바이드의 형성을 매우 효과적으로 지연시키므로, 오스테나이트 안정화를 위해 용액 내에 탄소를 유지할 것이다. 이러한 이유로, 0.04 질량%의 하한이 필요하다. 높은 수준의 실리콘은 감소된 접착성으로 인해 허용할 수 없는 코팅 품질을 야기하기 때문에, 강 스트립의 코팅성의 관점에서 0.60 질량%의 상한이 부과된다.
알루미늄(Al): 0.20 - 1.40 질량%. 알루미늄은 탈산(deoxidation)의 목적으로 액상 강에 첨가된다. 적절한 양에서, 이는 또한 베이나이트 변태를 가속화시켜서, 종래의 연속 어닐링/아연도금 공정 라인의 어닐링 섹션에 의해 부과된 시간 제한 범위 내에서 베이나이트 형성이 가능하게 한다. 알루미늄은 또한 카바이드의 형성을 지연시켜 용액 내에 탄소를 유지시키고, 이로 인해 과시효 동안 오스테나이트로의 분할(partitioning)을 유발하고 오스테나이트의 안정화를 촉진시킨다. 상기의 이유로, 0.20 질량%의 하한이 요구된다. 고함량의 알루미늄이 주조 몰드 슬래그의 독성(poisoning)을 유발하여 결국 몰드 슬래그 점성을 증가시키고, 주조 동안 부정확한 열전달과 윤활을 유발하기 때문에 1.40 질량%의 상한이 주조성 (castability)을 위해 부과된다.
크롬(Cr): 최대 0.50 질량%. 크롬은 경화성을 증가시키기 위해 첨가된다. 크롬은 페라이트의 형성을 촉진시킨다. 비용의 측면 또는 잔류 오스테나이트를 형성의 측면에서 너무 많지 않은 마르텐사이트를 보장하도록 0.50 질량%의 상한이 부과된다. 크룸을 첨가하지 않는 것 또한 가능하다. 바람직하게는, 크롬의 양은 0.01 내지 0.40 질량%이며, 더욱 바람직하게는 0.02 내지 0.25 질량%이다.
티타늄(Ti): 최대 0.20 질량%. 티타늄은 주로 강을 강화하기 위해 첨가된다. 0.20 질량%의 상한이 부과되어, 강의 비용을 제한한다. 티타늄을 첨가하지 않는 것 또한 가능하다.
칼슘(Ca): 최대 0.004 질량%. 칼슘의 첨가는 망간 설파이드 게재물(inclusion)의 형태를 변형시킨다. 칼슘이 첨가될 경우, 게재물들은 길쭉한 형태보다는 구형을 이룬다. 길쭉한 게재물은, 또한 스트링거(stringer)라고도 하는데, 약한 평면으로서 작용할 수도 있고, 이를 따라서 라멜라 균열(lamellar tearing) 및 박리 파괴(delamination fracture)가 발생할 수 있다. 스트링거를 회피하는 것이 구멍의 팽창 또는 플랜지의 신장을 수반하는 강 시트의 성형 공정에 대해 유리하며, 등방성 성형 거동을 촉진한다. 칼슘 처리는 또한 알루미늄 탈산화 강 타입 내의 단단하고 각지고 연마성인 알루미나 게재물의 형성을 방지하지만, 압연 온도에서 더 연성이고 구형인 칼슘 알루미네이트 게재물을 형성하며, 그로 인해 재료의 가공 특성을 촉진한다. 연속 주조 기계에서는, 용융 강에서 발생하는 일부 게재물이 노즐을 차단하는 경향이 있어, 산출량의 손실을 가져오고 비용을 증가시킨다. 칼슘 처리는 주조기 노즐을 막지 않는 용융점이 낮은 종들의 형성을 촉진함으로써, 폐색(blockage)의 성향을 감소시킨다. 황 함유가 매우 낮을 때 칼슘을 첨가하지 않는 것 또한 가능하다. 바람직하게는, 칼슘의 양은 0.0005 내지 0.003 질량%이다.
인(P): 0.001 - 0.025 질량%. 인은 카바이드의 형성을 방해하므로, 강 중에 인이 일부 존재하는 것이 유리하다. 그러나, 인은 용접시 강이 취성을 갖게 할 수 있어서, 인의 양은 특히 황 및 질소와 같은 다른 취성 원소들(embrittling elements)과 조합하여, 강 제조 동안 조심스럽게 조절되어야 한다. 반면에, 붕소의 첨가의 관점에서, 강 내에 인을 일반적인 경우보다 더 많이 갖는 것이 가능하다.
질소 함량은 통상 연속 주조 플랜트에서와 같이 최대 0.015 질량%로 제한된다. 보통, 질소의 양은 0.001 내지 0.010 질량%이다.
상기에서 제시된 이유 이외에도, 알루미늄, 붕소, 실리콘, 크롬 및 망간에 대한 범위는 정확한 밸런스가 냉간 압연될 수 있는 강 스트립을 보장하고 경화성 및 정확한 페라이트/베이나이트 변태 거동을 촉진하는 어닐링 공정 라인에서 탄소의 신속한 분해를 가능하게 하는 출발 구조를 제공하기 위해 런아웃 테이블 상에서 및 코일 냉각 동안 가능한 한 균질한 변태하게 하는 것이 발견되도록 선택되었다. 또한, 알루미늄은 베이나이트 변태를 가속시키고 크롬은 베이나이트 변태를 감속시키기 때문에, 알루미늄과 크롬 간의 적절한 밸런스가 존재해야 한정된 과시효 섹션을 구비한 종래의 용융 침지 아연도금 공정 라인에 의해 허용된 시간 범위 내에서, 적절한 양의 베이나이트를 생성한다. 실제로, 이것은 알루미늄 함량이 크롬의 함량보다 더 많아야 된다는 것을 의미한다.
바람직한 실시예에 따르면, 알루미늄 및 실리콘의 양은 0.60%<Al + Si<1.40%로 선택된다.
또 다른 바람직한 실시예에 따르면, 망간 및 크롬의 양은 Mn+Cr>2.00%로 선택된다.
바람직하게는, 알루미늄 및 실리콘의 양은 Si≤Al으로 선택된다.
상기 주어진 원소들의 절대 함량과는 별개로, 또한 특정 원소들의 상대량도 중요하다.
알루미늄 및 실리콘은 함께 0.60 내지 1.40 질량%로 유지되어야, 최종 생성물 내의 카바이드의 억제 및 정확한 조성을 갖는 충분한 양의 오스테나이트의 안정화를 보장하여, 성형성의 바람직한 확장을 제공한다.
망간 및 크롬은 함께 2.00 질량%를 초과해야, 마르텐사이트 및 베이나이트의 성형성을 위한 충분한 경화성을 보장하고, 따라서 종래의 연속 어닐링 공정 라인 및 용융 침지 아연도금 공정 라인에서 강도를 얻는다. 또한, 망간은 잔류 오스테나이트를 안정화시키는 것을 돕는다. 바람직하게는, Mn+Cr은, 특히 실리콘의 양이 낮을 때, 2.10 질량% 보다 더 커야한다.
알루미늄은 바람직하게는 양호한 아연 코팅성의 관점에서 실리콘와 동일하거나 더 큰 양으로 존재해야한다.
바람직하게는, C 원소는 0.13 - 0.18 %의 양으로 존재한다. 이 범위에서, 강의 경화성(hardenability)은 최적이고, 또한 붕소의 존재로 인해 강의 용접성이 개선된다. 더욱 바람직하게는, C 원소는 0.14 내지 0.17 %의 양으로 존재한다. C의 양은 실제로 잘 작동하기 위해 발견된다.
바람직하게는, Si 원소는 0.05 - 0.50 %, 더욱 바람직하게는 0.05 - 0.40 %의 양으로 존재한다. 0.50 %보다 낮은 실리콘의 양은 강 스트립의 코팅성을 향상시키며, 실리콘의 양이 0.40 %보다 작을 때에는 더욱 그렇다.
바람직한 실시예에 의하면, Al 원소는 0.30 - 1.20 %, 바람직하게는 0.40 - 1.00 %의 양으로 존재한다. 증가된 하한 수치의 알루미늄은 더 높은 실리콘의 양과 동일한 효과를 가지지만, 강의 강도는 거의 증가하지 않는다. 더 낮은 알루미늄의 상한치는 강의 주조성을 향상시킨다.
B 원소의 양은 바람직하게는 0.0011 내지 0.0040 %이며, 더욱 바람직하게는 0.0013 내지 0.0030 %이어야, 바람직한 경화성을 제공하고 그로 인해 충분한 강도를 가져온다.
Ti의 양은 바람직하게는 최대 0.10 %이며, 이는 강의 비용을 제한하고 차원의 윈도우를 가능한 한 크게 유지하기 위함이다. 더욱 바람직하게는, Ti의 양은 0.005 내지 0.05 %이다.
바람직하게는, 용융 침지 아연도금 강 스트립은 750 MPa 보다 큰 극한 인장 강도(UTS) Rm 및/또는 430 - 700 MPa의 0.2% 내력 강도(proof strength) Rp를 가지며, 바람직하게는 상기 강 스트립의 중간 및 에지 사이의 차이는 Rp 및/또는 Rm 모두에 대해 75 MPa 보다 작으며, 더욱 바람직하게는 이 차이는 60 MPa 보다 작다. 이러한 강도 수준은 본 발명에 따른 조성으로 달성될 수 있다.
일 바람직한 실시예에 따르면, 용융 침지 아연도금 강 스트립은, 페라이트가 20 - 50 부피%, 잔류 오스테나이트와 마르텐사이트가 10 - 25 부피%(여기서 잔류 오스테나이트가 5 - 12 %), 잔부 템퍼드 마르텐사이트, 베이나이트 및 시멘타이트로 이루어진 미세구조를 가지고 있다.
본 발명의 제2 측면에 따르면, 전술된 바와 같이 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립을 제조하는 방법이 제공되며, 주조 강은 2.0 - 4.0 mm 의 두께로 열간 압연되고 Bs-20 ℃ 보다 낮고 Ms+60 ℃보다 높은 코일링 온도(CT)에서 코일링되고, 상기 스트립은 40 % 이상의 압하율로 냉간 압연되며, 그 뒤 스트립은 Ac1 내지 Ac3 사이의 온도에서 임계간 어닐링되고, 스트립은 베이나이트 및/또는 템퍼드 마르텐사이트를 형성하기 위해 Bs 온도보다 낮은 온도에서 과시효되며, 그 뒤 스트립은 용융 침지 아연도금된다.
Bs-20 ℃ 보다 낮고 Ms+60 ℃보다 높은 코일링 온도에서의 코일링으로 인해, 잘 형성된 미세구조가 달성되며, 이는 적절한 압하율로 냉간 압연되고 적절한 온도에서 어닐링되며 그 뒤에 아연도금 될 수 있어서, 적절한 강도 및 적절한 특성들을 갖는 아연도금된 강 스트립을 얻을 수 있다.
바람직하게는, 열간 압연된 코일은 50 - 70 부피%의 페라이트, 20 - 50 부피%의 펄라이트 및/또는 베이나이트, 그리고 10 %보다 낮은 시멘타이트로 이루어진 미세구조를 갖는다. 이러한 미세구조와 함께, 코일은 추가 공정, 특히 어닐링 단계를 위한 적절한 특성을 가지며 넓은 크기의 윈도우에서 냉간 압연될 수 있다.
바람직한 일 실시예에 따르면, 용융 침지 아연도금 스트립은 0.2 - 0.8 %의 압하율로 인장 압연된다. 이러한 인장 압연의 백분율은, 다른 특성들이 바람직한 윈도우 내에 남아있을 때, 적절한 강도 수치와 같은 스트립에 대한 적절한 기계적 특성을 제공할 수 있다.
본 발명의 추가적인 측면에 따르면, 본 발명의 제1 측면에 따른 고강도 용융 침지 아연도금 복합상 강 스트립을 제조하기 위한 방법이 제공되며, 주조 강은 2.0 - 4.0 mm 의 두께로 열간 압연되고 Bs-20 ℃ 보다 낮고 Ms+60 ℃ 보다 높은 코일링 온도(CT)에서 코일링되며, 상기 스트립은 40 % 이상의 압하율로 냉간 압연되고, 그 뒤 스트립은 50 ℃를 더한 Ac1 온도보다 높은 온도에서 어닐링되며, 스트립은 베이나이트 및/또는 템퍼드 마르텐사이트를 형성하기 위해 Bs 온도보다 낮은 온도에서 과시효되고, 그 뒤 스트립은 용융 침지 아연도금된다. 상기 복합상 강 스트립은 정확한 코일링 온도 및 미리 정해진 어닐링 및 과시효 온도로 인해 만들어질 수 있다.
바람직하게는, 용융 침지 아연도금 복합상 강 스트립은 0.4 - 2.0 %의 압하율, 더욱 바람직하게는 0.4 - 1.2 %의 압하율로 인장 압연된다. 이러한 인장 압연의 백분율은, 다른 특성들이 바람직한 윈도우 내부에 남아있을 때, 적절한 강도 수치와 같은 스트립에 대해 적절한 기계적 특성을 제공할 수 있다.
본 발명은 이하에서 설명될 것이다.
도 1은 어닐링 후의 0.2 %의 내력 강도 Rp 및 극한 인장 강도 Rm의 측정을 나타낸다.
표 1에서 나타낸 바와 같이, 공정 라인 시험이 수행되며, 달리 말이 없으면 밀리-질량%로 표시된다.
Figure pct00001
주조 번호 1, 2, 3, 5 및 6은 대략 875 ℃의 열간 압연 마무리 온도로 열간 압연된다. 주조 번호 4는 대략 950℃의 열간 압연 마무리 온도로 열간 압연된다.
Figure pct00002
통상적으로 상기 재료는 열간 압연되고 뒤이어 0.8 - 2.0 mm의 범위에서 통상적인 게이지로 냉간 압연된다.
주조 5 및 6에 대해, 형성된 미세구조 및 상 분율은 도 2에 제공된다. 주조 6에 대해, 코일에 대해 상이한 샘플링 위치를 가로지르는 미세구조는 표 2에 제공된다. 미세구조는 코일의 머리 부분(head), 중간 부분(middle), 및 꼬리 부분(tail)에 대해 주어진다. M은 스트립의 중간 부분을 나타내고, R은 오른쪽을 나타낸다.
주조 1 내지 4 및 6을 이용하여, 2상 강 스트립이 제조된다. 열간 압연 마무리 온도는 전술된 바와 같이 주조 4를 제외한 모든 주조에 대해 대략 875 ℃이다. 코일링 온도는 500 내지 520 ℃이며, Bs-20 ℃ 내지 Ms+60 ℃ 사이에 양호하게 존재한다. 이어서, 상기 재료는 대략 800 ℃에서 냉간 압연되고 임계간 어닐링되며, 과시효 온도는 400 ℃이다. 용융 침지 아연도금 후에, 상기 스트립은 대략 0.3 %의 압하율로 조질 압연된다.
주조 5를 이용해, 복합상 강 스트립이 제조된다. 열간 압연 마무리 온도는 대략 875 ℃이며, 코일링 온도는 550 ℃이다. 상기 재료는 대략 840 ℃에서 냉간 압연되고 임계간 어닐링되며, 과시효 온도는 400 ℃이다. 용융 침지 아연도금 후에, 상기 스트립은 1.0 %의 감소로 조질 압연된다.
주조 1 내지 6에 대해, 코일링 온도에 따른 기계적 특성이 측정된다. 이러한 기계적 특성들은 표 3에 나타난다.
Figure pct00003
표 1에 나타난 주조로, 복수의 슬랩이 제조된다. 이러한 슬랩들은 2.5 - 3 mm의 두께를 갖는 스트립으로 열간 압연되며, 그 후에 스트립은 500 내지 590 ℃의 상이한 코일링 온도(CT)에서 코일링된다. 이러한 코일들은 1.3 mm의 두께로 냉간 압연되며, 계속해서 어닐링되고 용융 침지 아연도금된다.
어닐링 후의 0.2 %의 내력 강도 Rp 및 극한 인장 강도 Rm의 측정은 CT가 낮을 때 Rp 및 Rm이 증가한다는 것을 나타낸다. 이것은 도 1에 나타난다. 상기 측정은 또한 CT가 낮을 때 인장률이 약간 낮아지지만, 인장률은 낮은 CT에서 만족스럽게 유지된다는 것을 나타낸다.
도 2는 코일링 및 냉각 후에 열간 압연 스트립 제품의 중간에서 얻어지는 통상적인 미세구조(나이탈 에칭됨)를 나타낸다. 주조 1의 조성이 사용된다. 좌측 사진에서, 코일링 온도(CT)는 500 ℃이다. 우측 사진은 같은 재료이지만 550 ℃의 코일링 온도 이후를 나타낸다. 어두운 상은 펄라이트/베이나이트이며, 밝은 상은 페라이트이고; 검은색 점들은 시멘타이트이다. 좌측 사진에서, 펄라이트/베이나이트는 25 - 35 %로 존재하고, 페라이트는 60 - 70 % 이고, 그리고 시멘타이트는 10 % 보다 작다. 우측 사진에서, 펄라이트/베이나이트는 20 - 30 %로 존재하고, 페라이트는 65 - 75 % 이고 그리고 시멘타이트는 10 % 보다 작다.
측정은, 낮은 코일링 온도에서 스트립의 너비에 대한 인장 특성들이 향상된다는 점을 또한 나타내며, 이는 스트립의 중간부와 스트립의 에지 사이의 차이가 작다는 것을 의미한다. 차이는 Rp 및 Rm에 대해 지금은 최대 50 MPa인 반면에, 종래에는 대략 100 MPa이었다.
도 3은 스트립의 너비에 대한 Rm 및 Rp의 변형을 나타낸다. 도 3a는 본 발명에 따르지 않은 스트립 조성에 대한 변형을 나타내며, 이는 (질량%에서) 0.15 C, 2.05 Mn, 0.2 Cr, 0.7 Al, 0.07 Si, 0.015 Nb 및 0.004 N의 조성을 갖는다. 스트립의 중간부와 에지 사이의 Rm에 있어서의 차이는 대략 100 MPa이며, Rp에 있어서의 차이는 대략 50 MPa이다.
도 3b는 주조 1의 조성을 갖는 스트립에 대한 Rm 및 Rp의 변형을 나타낸다. 이 도면은, Rm 및 Rp 모두에 대해 20 MPa 보다 작은 스트립의 중간부와 에지 사이의 변형을 얻는 것이 가능하다는 점을 나타낸다. 도 3c는 주조 3의 조성을 갖는 스트립에 대해 사실상 동일한 것을 나타낸다. 도 3b 및 3c에서 나타난 스트립은 본 발명의 방법에 따라 제조된다.
도 4는 본 발명의 방법을 이용한 후에 주조물의 미세구조들을 도식적으로 표시하는 3개의 상이한 방법을 나타낸다. 이것들은 공지된 피크럴, 나이탈 및 르페라 표시이다. 피크랄 도표에서, 검은 부분은 베이나이트 또는 템퍼드 마르텐사이트를 나타낸다. 나이탈 도표에서, 하얀 점들은 페라이트를 나타낸다. 반대로, 르페라 도표에서 하얀 부분은 (템퍼드) 마르텐사이트 + 잔류 오스테나이트를 나타낸다. 좌측면에서 DP800과 우측면에서 CP800 사이의 차이는 명확히 보여진다.
도 2 및 도 4에서 길이 표시는 모두 10μm의 길이를 나타낸다.

Claims (14)

  1. 질량%로 이하의 원소로 이루어지는 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립:
    0.10-0.21%의 C
    1.75-2.50%의 Mn
    0.04-0.60%의 Si
    0.20-1.40%의 Al
    0.001-0.025%의 P
    0.0005-0.0050%의 B
    최대 0.50%의 Cr
    최대 0.20%의 Ti
    최대 0.004%의 Ca
    최대 0.015%의 N
    잔부 Fe 및 불가피한 불순물.
  2. 제 1 항에 있어서,
    알루미늄 및 실리콘의 양은 0.60%<Al + Si<1.40%로 선택 및/또는 망간 및 크롬의 양은 Mn+Cr>2.00%로 선택, 및/또는 Al 및 Si의 양은 Si≤Al로 선택되는, 강 스트립.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    C 원소는 0.13 - 0.18 %의 양, 바람직하게는 0.14 - 0.17 %의 양으로 존재하는, 강 스트립.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    Si 원소는 0.05 - 0.50 %의 양, 바람직하게는 0.05 - 0.40 %의 양으로 존재하는, 강 스트립.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    Al 원소는 0.30 - 1.20 %의 양, 바람직하게는 0.40 - 1.00 %의 양으로 존재하는, 강 스트립.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    B 원소는 0.0011 - 0.0040 %의 양, 바람직하게는 0.0015 - 0.0030 %의 양으로 존재하는, 강 스트립.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    Ti 원소는 최대 0.10 %의 양, 바람직하게는 0.005 내지 0.05 % 사이의 양으로 존재하는, 강 스트립.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용융 침지 아연도금 강 스트립은 750 MPa 보다 큰 극한 인장 강도 Rm 및/또는 430 - 700 MPa의 0.2% 내력 강도 Rp를 가지며, 바람직하게는 상기 강 스트립의 중간 및 에지 사이의 차이는 Rp 및/또는 Rm 모두에 대해 75 MPa 보다 작으며, 더욱 바람직하게는 이 차이는 60 MPa 보다 작은, 강 스트립.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용융 침지 아연도금 강 스트립은 페라이트가 20 - 50 부피%, 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트가 10 - 25 부피%, 및 잔부 템퍼드 마르텐사이트, 베이나이트와 시멘타이트로 이루어지고, 상기 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트 중 잔류 오스테나이트가 5 - 12 부피%인 미세구조를 갖는, 강 스트립.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 기재된 고강도 용융 침지 아연도금 2상 강 스트립을 제조하는 방법으로서,
    상기 주조 강은 2.0 - 4.0 mm의 두께로 열간 압연되고 Bs-20 ℃ 보다 낮고 Ms+60 ℃보다 높은 코일링 온도(CT)에서 코일링되며, 상기 스트립은 40 % 이상의 압하율로 냉간 압연되고, 그 뒤 상기 스트립은 Ac1 내지 Ac3 사이의 온도에서 임계간 어닐링되며, 상기 스트립은 베이나이트 및/또는 템퍼드 마르텐사이트를 형성하기 위해 Bs 온도보다 낮은 온도에서 과시효되고, 그 뒤 상기 스트립은 용융 침지 아연도금되는, 강 스트립을 제조 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 열간 압연된 코일은 50 - 70 부피%의 페라이트, 20 - 50 부피%의 펄라이트 및/또는 베이나이트, 그리고 10% 보다 낮은 시멘타이트로 이루어진 미세구조를 갖는, 강 스트립 제조 방법.
  12. 제 10 항 내지 제 11 항에 있어서,
    상기 용융 침지 아연도금 스트립은 0.2 - 0.8 %의 압하율로 인장 압연되는, 강 스트립 제조 방법.
  13. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 기재된 고강도 용융 침지 아연도금된 복합상 강 스트립의 제조 방법으로서,
    주조 강은 2.0 - 4.0 mm의 두께로 열간 압연되고 Bs-20 ℃ 보다 낮고 Ms+60 ℃보다 높은 코일링 온도(CT)에서 코일링되며, 상기 스트립은 40 % 이상의 압하율로 냉간 압연되고, 그 뒤 상기 스트립은 50℃를 더한 Ac1 온도보다 높은 온도에서 어닐링되며, 상기 스트립은 베이나이트 및/또는 템퍼드 마르텐사이트를 형성하기 위해 Bs 온도보다 낮은 온도에서 과시효되고, 그 뒤 상기 스트립은 용융 침지 아연도금되는, 강 스트립 제조 방법.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 용융 침지 아연도금 스트립은 0.4 - 2.0 %의 압하율, 바람직하게는 0.4 - 1.2 %의 압하율로 인장 압연되는, 강 스트립 제조 방법.
KR1020177034172A 2015-07-01 2016-06-24 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립 KR20180025852A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP15020109 2015-07-01
EP15020109.3 2015-07-01
PCT/EP2016/064704 WO2017001303A1 (en) 2015-07-01 2016-06-24 High strength hot dip galvanized steel strip

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20180025852A true KR20180025852A (ko) 2018-03-09

Family

ID=53783025

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020177034172A KR20180025852A (ko) 2015-07-01 2016-06-24 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20180230570A1 (ko)
JP (1) JP2018524471A (ko)
KR (1) KR20180025852A (ko)
CN (1) CN107787375A (ko)
BR (1) BR112017023814A2 (ko)
CA (1) CA2989710A1 (ko)
MX (1) MX2017016843A (ko)
WO (1) WO2017001303A1 (ko)
ZA (1) ZA201707294B (ko)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2018007185A (es) 2015-12-15 2018-08-01 Tata Steel Ijmuiden Bv Cinta de acero galvanizada por inmersion en caliente de alta resistencia.
WO2020058330A1 (de) * 2018-09-19 2020-03-26 Sms Group Gmbh Hochfester mehrphasenstahl, stahlband aus diesem stahl sowie verfahren zur herstellung eines stahlbandes
WO2020221628A1 (en) * 2019-04-30 2020-11-05 Tata Steel Ijmuiden B.V. Process for producing batch annealed tailor rolled strip
WO2020245626A1 (en) * 2019-06-03 2020-12-10 Arcelormittal Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
WO2020245627A1 (en) * 2019-06-03 2020-12-10 Arcelormittal Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
DE102020110319A1 (de) 2020-04-15 2021-10-21 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes mit einem Mehrphasengefüge und Stahlband hinzu
CN113355604B (zh) * 2021-06-25 2022-05-24 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 低成本700MPa级热镀锌复相钢板及其制备方法
CN117802400A (zh) * 2022-09-23 2024-04-02 宝山钢铁股份有限公司 一种低点焊裂纹敏感性的带镀层超高强钢及其制造方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101151392A (zh) * 2005-03-31 2008-03-26 杰富意钢铁株式会社 合金化热镀锌钢板及其制造方法
JP5250939B2 (ja) * 2005-03-31 2013-07-31 Ｊｆｅスチール株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
US20080175743A1 (en) * 2005-03-31 2008-07-24 Jfr Steel Corporation, A Corporation Of Japan Alloyed Hot-Dip Galvanized Steel Sheet and Method of Producing the Same
EP2009128A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Galvanized or galvannealed silicon steel
WO2011076383A1 (en) * 2009-12-21 2011-06-30 Tata Steel Ijmuiden B.V. High strength hot dip galvanised steel strip
MX2012011280A (es) * 2010-03-31 2012-11-06 Nippon Steel Corp Placa de acero galvanizado por inmersion en caliente de alta resitencia con excelente maleabilidad y proceso para producirla.
EP2768989B1 (en) * 2011-09-13 2015-11-18 Tata Steel IJmuiden BV High strength hot dip galvanised steel strip
CA2903916A1 (en) * 2013-03-11 2014-09-18 Tata Steel Ijmuiden Bv High strength hot dip galvanised complex phase steel strip
MX2018007185A (es) * 2015-12-15 2018-08-01 Tata Steel Ijmuiden Bv Cinta de acero galvanizada por inmersion en caliente de alta resistencia.

Also Published As

Publication number Publication date
BR112017023814A2 (pt) 2018-07-31
JP2018524471A (ja) 2018-08-30
US20180230570A1 (en) 2018-08-16
ZA201707294B (en) 2019-02-27
CN107787375A (zh) 2018-03-09
WO2017001303A1 (en) 2017-01-05
MX2017016843A (es) 2018-04-24
CA2989710A1 (en) 2017-01-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7068434B2 (ja) 高強度鋼板を製造する方法
US10465272B2 (en) High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion, formability, and hole expandability with tensile strength of 980 MPa or more and manufacturing method therefor
KR20180025852A (ko) 고강도 용융 침지 아연도금 강 스트립
KR102325721B1 (ko) 우수한 성형성을 갖는 템퍼링되고 코팅된 강 시트 및 이의 제조 방법
KR102325717B1 (ko) 우수한 성형성을 갖는 템퍼링되고 코팅된 강 시트 및 이의 제조 방법
JP6108046B1 (ja) 高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
KR101661074B1 (ko) 냉연 강판 및 그 제조 방법, 및 핫 스탬프 성형체
EP2971209B1 (en) High strength hot dip galvanised complex phase steel strip
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
KR20130099138A (ko) 복합조직강, 복합조직강으로 제조된 냉연 평판 제품 및 제조 방법
KR20140005293A (ko) 복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법
KR102298180B1 (ko) 망간 함유 평탄 강으로 이루어지는 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 이러한 평탄 강 제품
CN113166893A (zh) 耐久性优异的高强度钢材及其制造方法
KR20210127922A (ko) 기계적 특성이 개선된 고강도 강
CN110050083B (zh) 低温域冲缘加工性优异的高强度钢板及其制造方法
WO2015015239A1 (en) Cold rolled, coated and post tempered steel sheet and method of manufacturing thereof
JP2019065396A (ja) 熱間形成性空気焼き入れ性溶接性鋼板
JP6543732B2 (ja) 曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板及びその製造方法
KR20150075306A (ko) 굽힘 가공성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조 방법
EP3317431B1 (en) High strength hot dip galvanized steel strip
KR20150076994A (ko) 건축용 강 부품 및 제조 방법
US20230026116A1 (en) Steel sheet for a structure with excellent seawater corrosion resistance and method of manufacturing same
KR20170119876A (ko) 냉연 강판 및 이의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
E601 Decision to refuse application