KR20150076994A - 건축용 강 부품 및 제조 방법 - Google Patents

건축용 강 부품 및 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20150076994A
KR20150076994A KR1020130165776A KR20130165776A KR20150076994A KR 20150076994 A KR20150076994 A KR 20150076994A KR 1020130165776 A KR1020130165776 A KR 1020130165776A KR 20130165776 A KR20130165776 A KR 20130165776A KR 20150076994 A KR20150076994 A KR 20150076994A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
hot
plate
cooling
vanadium
rolled steel
Prior art date
Application number
KR1020130165776A
Other languages
English (en)
Inventor
도형협
고강희
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020130165776A priority Critical patent/KR20150076994A/ko
Publication of KR20150076994A publication Critical patent/KR20150076994A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

건축용 강 부품 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 건축용 강 부품 제조 방법은
(a) 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.09%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 니오븀(Nb) : 0.025~0.035%, 바나듐(V) : 0.09~0.1% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계; (b) 상기 슬라브 판재를 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하여 페라이트 및 베이나이트를 포함하는 복합조직을 형성한 후, 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 도금하는 단계; (e) 상기 도금된 판재를 절단한 후, 정해진 형상으로 포밍하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

건축용 강 부품 및 제조 방법{STEEL PRODUCT FOR BUILDING AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 건축용 강 부품 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 인장강도 540MPa 이상의 고강도를 가지면서도 도금시 미세조직 변화를 억제할 수 있어, 재질 안정성을 나타낼 수 있는 열연도금강판을 이용한 건축용 강 부품 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
일반적으로 클램프, 못 등의 건축용 강 부품은 열연강판 혹은 냉연강판으로 강 부품을 제조한 후에, 전기도금을 수행하고 있다. 이러한 전기도금층의 경우, 내식성 향상에 기여하여 강 부품의 부식을 방지하는데 기여한다.
그런데, 건축용 강 부품에 적용되는 전기 도금의 경우, 강 부품을 제조한 후에 수행하여야 하므로 연속 공정이 어렵고, 부품 개별적으로 이를 수행하여야 하므로, 생산성이 낮으며, 제조 원가가 높다.
본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 특허공개공보 제10-2002-0074125호(2002.09.28. 공개)가 있으며, 상기 문헌에는 전기 도금을 이용한 크롬 도금 부품의 제조 방법 및 크롬 도금 장치이 개시되어 있다.
본 발명의 목적은 미세조직 제어를 통하여 고강도를 가지면서도 도금시 재질 변화가 적은 열연도금강판을 이용한 건축용 강 부품 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 건축용 강 부품 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.09%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 니오븀(Nb) : 0.025~0.035%, 바나듐(V) : 0.09~0.1% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계; (b) 상기 슬라브 판재를 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하여 페라이트 및 베이나이트를 포함하는 복합조직을 형성한 후, 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 도금하는 단계; 및 (e) 상기 도금된 판재를 절단한 후, 정해진 형상으로 포밍하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 건축용 강 부품 제조 방법은 상기 도금층이 형성된 판재를 합금화하는 단계;를 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 (a) 단계는 1100~1200℃에서 수행되고, 상기 (b) 단계는 840~920℃의 마무리압연온도 조건으로 수행되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 (c) 단계는 (c1) 상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하는 단계; (c2) 상기 1차 냉각된 판재를 페라이트 영역에서 4초 이상 유지 또는 공냉하는 단계; 및 (c3) 상기 유지 또는 공냉된 판재를 베이나이트 영역까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것이 바람직하다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 건축용 강 부품은 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.09%, 실리콘(Si) : 0.1~0.2%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 니오븀(Nb) : 0.025~0.035%, 바나듐(V) : 0.09~0.1% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 열연강판 모재; 및
상기 열연강판 모재 표면에 형성되는 용융도금층;을 포함하고, 상기 열연강판 모재가 페라이트 및 베이나이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 한다.
상기 열연강판 모재는 인장강도 590~660MPa, 항복강도 540~620MPa, 연신율 22~28%, 홀 확장률 70% 이상을 나타낼 수 있다.
본 발명에 따른 건축용 강 부품 제조 방법에 의하면, 합금성분 및 공정 제어를 통하여 도금 전 및 도금 후의 미세조직 변화가 거의 없는 열연도금강판을 이용함으로써 기계적 물성이 우수하면서도 종래 전기도금에 의한 부품에 비하여 제조 비용이 저렴한 건축용 강 부품을 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 건축용 강 부품 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 건축용 강 부품 및 그제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
건축용 강 부품
본 발명에 따른 건축용 강 부품은 클램프, 못 등이 대상이 될 수 있으며, 열연강판 모재와, 그 표면에 형성된 도금층을 포함한다.
이때, 본 발명에 따른 건축용 강 부품의 열연강판 모재는 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.09%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 니오븀(Nb) : 0.025~0.035%, 바나듐(V) : 0.09~0.1%를 포함한다.
상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 발생하는 불가피한 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 건축용 강 부품의 열연강판 모재에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
탄소(C)는 강의 강도 증가에 기여하는 원소이다.
상기 탄소는 열연강판 모재 전체 중량의 0.05 ~ 0.09 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소 첨가량이 0.05 중량% 미만인 경우, 목표하는 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소 첨가량이 0.09 중량%를 초과하는 경우, 연신율 및 버링성이 저하되는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 강도 확보에 기여하며, 또한 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다. 그러나, 실리콘의 과다 첨가될 경우, 도금성, 용접성 등이 저하되는 문제점이 있다.
이에 본 발명에서는 실리콘의 함량을 강판 전체 중량의 0.1중량% 이하로 제한하였다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, 망간의 첨가는 탄소의 첨가보다도 강도 상승시 연성의 저하가 적다.
상기 망간은 열연강판 모재 전체 중량의 1.4~1.6중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간이 첨가량이 1.4중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 1.6중량%를 초과하는 경우, MnS계 비금속개재물을 과다하게 생성하여, 용접시 크랙 발생 등 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
인(P)
인(P)은 강도 향상에 기여하나, 다량 포함될 경우, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 주며, 또한 용접성을 악화시킬 수 있다.
이에 본 발명에서는 인의 함량을 열연강판 모재 전체 중량의 0.02중량% 이하로 제한하였다.
황(S)
황(S)은 망간과 결합하여 비금속 개재물을 형성하고, 이러한 비금속 개재물은 인성, 용접성 등을 저하시키는 요인이 된다.
이에 본 발명에서는 황의 함량을 열연강판 모재 전체 중량의 0.003중량% 이하로 제한하였다.
니오븀(Nb)
니오븀(Nb)은 600~800℃ 정도의 온도에서 석출물을 형성하여 강의 강도 향상에 기여한다.
상기 니오븀은 열연강판 모재 전체 중량의 0.025~0.035중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량이 0.025중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니오듐의 첨가량이 0.035중량%를 초과하는 경우, 강의 성형성을 저해할 수 있다.
바나듐(V)
바나듐(V)은 상기의 니오븀과 함께 석출물을 형성하는 원소로서, 대략 400~600℃ 정도에서 석출물을 형성하여 강의 강도 향상에 기여한다.
상기 바나듐은 열연강판 모재 전체 중량의 0.09~0.1중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.09중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 바나듐의 첨가량이 0.1중량%를 초과할 경우, 강의 가공성을 저해할 수 있다.
상기의 열연강판 모재는 슬라브 판재로부터 열연 강판 제조 후, 용융도금 공정에 따라, 다양한 용융도금강판이 될 수 있다. 보다 구체적으로, 표면에 용융아연도금층이 형성된 열연 용융아연도금 강판(HGI)이거나, 또는 열연강판 모재 표면에 합금화용융아연도금층이 형성된 열연 합금화용융아연도금 강판(HGA)일 수 있다.
본 발명에 따른 건축용 강 부품의 열연강판 모재는 전술한 니오븀, 바나듐 등의 합금조성 및 후술하는 열연공정을 통하여 페라이트 및 베이나이트를 포함하는 복합조직을 나타낼 수 있다. 페라이트-펄라이트 복합조직 혹은 페라이트-마르텐사이트 복합조직의 경우, 열처리 후 재질 변화가 큰 것으로 알려져 있다. 그런데, 본원발명에 따른 방법으로 형성된 페라이트-베이나이트 복합조직의 경우, 상기의 복합조직들에 비하여 열처리시 재질 변화가 적은 특징이 있다. 보다 구체적으로 페라이트-베이나이트 복합조직에서 베이나이트가 15~30vol%로 포함되는 것이 바람직하다. 베이나이트 분율이 15% 미만일 경우, 이러한 재질 변화가 적은 특징이 현저히 발휘되기 어려워질 수 있으며, 베이나이트 분율이 30%를 초과하는 경우, 홀 확장률 70% 이상을 확보하기 어려워질 수 있다.
이와 함께, 상기의 열연강판 모재는 기계적 특성 측면에서, 인장강도 590~660MPa, 항복강도 540~620MPa, 연신율 22~28%, 홀 확장률 70% 이상을 나타낼 수 있다.
건축용 강 부품 제조 방법
이하, 본 발명에 따른 건축용 강 부품 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 건축용 강 부품 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 건축용 강 부품 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각/권취 단계(S130), 도금 단계(S140) 및 절단/포밍 단계(S150)를 포함한다.
슬라브 재가열
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 전술한 조성을 갖는 반제품 상태의 슬라브 판재를 재가열한다. 슬라브 재가열을 통하여 니오븀, 바나듐 등의 석출물 형성 원소가 재고용될 수 있으며, 이를 통하여 열간압연 과정 등에서 미세한 석출이 발생할 수 있다.
슬라브 재가열은 1100~1200℃의 온도에서 대략 80분 이상 가열하는 방식으로 수행되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1100℃ 미만일 경우, 니오븀 및 바나듐의 재고용이 불충분할 수 있으며, 압연 부하가 지나치게 커질 수 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1200℃를 초과하는 경우, 생산성 측면에서 바람직하지 못하다.
열간압연
다음으로, 열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 열간압연한다.
열간압연은 840~920℃의 마무리압연온도 조건으로 수행하는 것이 바람직하다. 마무리압연온도가 920℃를 초과하는 경우, 결정립 조대화로 인하여 강의 강도가 불충분할 수 있으며, 반대로 840℃ 미만일 경우 이상역 압연에 해당하여 혼립조직이 발생할 수 있다.
냉각/권취
냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 강을 냉각한 후 권취하여, 목표하는 페라이트와 베이나이트를 포함하는 복합조직을 형성한다.
이를 위하여, 냉각은 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하는 단계와, 1차 냉각된 판재를 페라이트 영역, 대략 710~660℃에서 4초 이상, 보다 바람직하게는 4~10초동안 유지 또는 공냉하는 단계와, 유지 또는 공냉된 판재를 베이나이트 영역까지 2차 냉각하여 베이나이트 조직을 형성하는 단계를 포함하는 방법으로 수행될 수 있다. 여기서, 페라이트 영역에서 4초 이상 유지 또는 공냉함으로써 면적률로 대략 70% 이상의 충분한 페라이트 분율을 형성할 수 있다. 이러한 유지 또는 공냉 시간이 4초 미만일 경우, 상기와 같은 충분한 페라이트를 형성하기 어렵다.
권취 이후에는 상온까지 자연냉각될 수 있다.
도금
도금 단계(S140)에서는 제조된 열연강판 모재를 도금하여 열연도금강판을 제조한다. 도금을 통하여 강판의 내식성을 확보할 수 있다.
도금 전에는 열연강판 모재 표면의 스케일(scale)을 제거하기 위하여 염산 등을 이용하여 강판의 표면을 산세(pickling) 처리하는 산세 공정이 더 포함될 수 있다.
도금은 도금욕에 강판을 연속적으로 침지시키는 방식으로 실시될 수 있으며, 도금 후에는 합금화 열처리하는 과정이 더 포함될 수 있다.
도금 과정을 통하여 열연 용융아연도금강판(HGI) 혹은 열연 합금화용융아연도금강판(HGA) 등이 제조될 수 있다.
도금 온도는 대략 460~520℃에서 수행될 수 있다. 또한, 합금화 열처리 역시 대략 460~520℃에서 수행될 수 있다.
절단/포밍
절단/포밍 단계(S150)에서는 열연강판 모재 표면에 용융도금층이 형성된 열연도금강판을 소정 사이즈로 절단하여 블랭크를 제작한 후, 다양한 포밍 공정(예를 들어, 하이드로 포밍, 롤 포밍 등)을 통하여 정해진 형상의 건축용 강 부품을 제조한다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 열연도금강판 시편의 제조
표 1에 기재된 조성을 갖는 잉곳을 제조한 후, 1150℃에서 120분동안 재가열하였다. 이후, 880℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연하였다. 이후, 50℃/sec의 평균냉각속도로 680℃까지 냉각한 후, 6초동안 유지하고, 50℃/sec의 평균냉각속도로 520℃까지 냉각하고, 30초 유지 후 자연냉각하여 열연강판 모재 시편을 제조하였다.
이후, 열연강판 모재 시편을 산세처리한 후 480℃에서 용융아연도금하고, 520℃에서 합금화열처리하여 실시예 1~3 및 비교예 3에 따른 열연도금강판 시편을 제조하였다.
비교예 1에 따른 시편의 경우, 합금성분은 실시예 1과 동일하며, 열간압연 이후 250℃/sec의 평균냉각속도도 520℃까지 냉각한 것 이외에 동일한 조건으로 제조하였다.
비교예 2에 따른 시편의 경우, 합금성분은 실시예 1과 동일하며, 6초 유지 이후, 50℃/sec의 평균냉각속도로 400℃까지 냉각한 것 이외에 동일한 조건으로 제조하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure pat00001

2. 물성 평가
실시예 1~3 및 비교예 1~3에 따라 제조된 시편들에 대하여 인장시험, 버링성(홀 확장률) 평가를 실시하였다.
인장시험은 JIS 5호 시험편에 의하였다 .
홀 확장성 평가는 초기 직경(d0:10mm)의 천공 구멍을 형성한 후, 60° 원추펀치로 확장시켜서, 크랙(crack)이 판을 관통한 시점의 구멍 직경(d)으로부터 홀 확장률((d-d0)/d0 X 100)을 평가하였다.
[표 2]
Figure pat00002

표 2를 참조하면, 본 발명에서 제시된 합금성분 및 공정조건을 만족하는 실시예 1~3에 따른 시편의 경우, 목표치인 인장강도 590~660MPa, 항복강도 540~620MPa, 연신율 22~28%, 홀 확장률 70% 이상을 만족하였다.
반면, 열간압연 후, 1차 냉각 후 유지과정이 생략된 비교예 1에 따른 시편, 유지과정은 포함되나 마르텐사이트까지 냉각이 수행된 비교예 2에 따른 시편의 경우, 강도는 목표치보다 높고, 연신율 및 홀 확장성은 목표치보다 낮게 나타났다.
또한, 니오븀 및 바나듐이 소량 첨가된 비교예 3이 경우, 강도가 목표치에 미달하였는 바, 이는 석출강화 효과가 거의 없음을 의미한다.
도 2는 실시예 1에 따른 시편의 도금 전 및 도금 후 미세조직을 나타낸 것이다.
도 2를 참조하면, 실시예 1에 따른 시편의 경우, 도금 전 미세조직이 페라이트-베이나이트 이상 조직으로 이루어져 있으며, 도금 후에도 그 미세조직이 그대로 유지되고 있는 것을 볼 수 있다.
도 2에 도시된 결과에 비추어 볼 때, 본 발명에 따른 제조 방법에 의하면, 도금 후에도 미세조직 및 재질 안정성이 우수한 열연도금강판을 제조할 수 있고, 이에 따라 열연강판 모재 표면에 용융도금층이 형성된 열연도금강판으로부터 쉽게 건축용 강 부품을 제조할 수 있다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각/권취 단계
S140 : 용융도금 단계
S150 : 절단/성형 단계

Claims (6)

  1. (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.09%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 니오븀(Nb) : 0.025~0.035%, 바나듐(V) : 0.09~0.1% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계;
    (b) 상기 슬라브 판재를 열간압연하는 단계;
    (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하여 페라이트 및 베이나이트를 포함하는 복합조직을 형성한 후, 권취하는 단계;
    (d) 상기 권취된 판재를 도금하는 단계; 및
    (e) 상기 도금된 판재를 절단한 후, 정해진 형상으로 포밍하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 건축용 강 부품 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 건축용 강 부품 제조 방법은
    상기 (d) 단계 이후, 상기 도금층이 형성된 판재를 합금화하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 건축용 강 부품 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 (a) 단계는 1100~1200℃에서 수행되고,
    상기 (b) 단계는 840~920℃의 마무리압연온도 조건으로 수행되는 것을 특징으로 하는 건축용 강 부품 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 (c) 단계는
    (c1) 상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하는 단계;
    (c2) 상기 1차 냉각된 판재를 페라이트 영역에서 4초 이상 유지 또는 공냉하는 단계; 및
    (c3) 상기 유지 또는 공냉된 판재를 베이나이트 영역까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 건축용 강 부품 제조 방법.
  5. 중량%로, 탄소(C) : 0.05~0.09%, 실리콘(Si) : 0.1~0.2%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.003% 이하, 니오븀(Nb) : 0.025~0.035%, 바나듐(V) : 0.09~0.1% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 열연강판 모재; 및
    상기 열연강판 모재 표면에 형성되는 용융도금층;을 포함하고,
    상기 열연강판 모재가 페라이트 및 베이나이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 건축용 강 부품.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 열연강판 모재는
    인장강도 590~660MPa, 항복강도 540~620MPa, 연신율 22~28%, 홀 확장률 70% 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 건축용 강 부품.
KR1020130165776A 2013-12-27 2013-12-27 건축용 강 부품 및 제조 방법 KR20150076994A (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020130165776A KR20150076994A (ko) 2013-12-27 2013-12-27 건축용 강 부품 및 제조 방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020130165776A KR20150076994A (ko) 2013-12-27 2013-12-27 건축용 강 부품 및 제조 방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20150076994A true KR20150076994A (ko) 2015-07-07

Family

ID=53789842

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020130165776A KR20150076994A (ko) 2013-12-27 2013-12-27 건축용 강 부품 및 제조 방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20150076994A (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110088330A (zh) * 2016-12-20 2019-08-02 Posco公司 加工性优异的热浸镀钢材及其制造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110088330A (zh) * 2016-12-20 2019-08-02 Posco公司 加工性优异的热浸镀钢材及其制造方法
US11059269B2 (en) 2016-12-20 2021-07-13 Posco Hot dip coated steel having excellent processability

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5454746B2 (ja) 高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5333298B2 (ja) 高強度鋼板の製造方法
JP2019506530A (ja) 優れた成形性を有する高強度鋼板及びこれを製造する方法
JP4542515B2 (ja) 成形性と溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びに、高強度冷延鋼板の製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR20130012153A (ko) 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP2007302918A (ja) 穴拡げ性と成形性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP2009518541A (ja) 成形性及びメッキ特性に優れた高強度冷延鋼板、これを用いた亜鉛系メッキ鋼板及びその製造方法
KR101989372B1 (ko) 고강도 강판 및 그의 제조 방법
KR101989726B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR20120121811A (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR101989371B1 (ko) 고강도 강판 및 그의 제조 방법
JP5256689B2 (ja) 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2012082499A (ja) 溶融めっき鋼板およびその製造方法
KR20150025952A (ko) 고강도 열연도금강판 및 그 제조 방법
JP4848722B2 (ja) 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法
KR101489243B1 (ko) 가공성 및 도금밀착성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연도금강판 및 그 제조방법
JP6210179B2 (ja) 高強度鋼板及びその製造方法
KR20120121810A (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR20160025185A (ko) 고강도 열연도금강판 및 그 제조 방법
JP2005206920A (ja) 伸びフランジ性に優れた複合組織型低降伏比高張力溶融亜鉛めっき熱延鋼板及びその製造方法
JP3464611B2 (ja) 成形性と耐食性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ熱延鋼板及びその製造方法
KR101320242B1 (ko) 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20150076994A (ko) 건축용 강 부품 및 제조 방법
KR20150038959A (ko) 성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 제조 방법
JP2005206919A (ja) 延性と伸びフランジ性に優れた複合組織型高張力溶融亜鉛めっき熱延鋼板及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application