KR20150038959A - 성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 제조 방법 - Google Patents

성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 제조 방법 Download PDF

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Abstract

성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 및 이들의 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.01~0.05%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0.3~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.4~1.2% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하고, Ar3점 이상의 온도에서 열간압연한 후, 650℃ 이상의 온도에서 권취하는 단계; (b) 상기 권취된 판재를 산세한 후, 냉간압연하는 단계; 및 (c) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 처리한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 및 이들의 제조 방법 {COMPLEX PHASE COLD-ROLLED STEEL SHEET, GALVANIZED STEEL SHEET, GALVA-ANNEALED STEEL SHEET WITH EXCELLENT FORMABILITY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 및 이들의 제조 방법에 관한 것이다.
최근 자동차 업계는 날로 강화되고 있는 안전 및 환경규제에 대한 법규를 만족시키기 위해 자동차 차체의 강성을 증대시키고, 연비효율을 향상시키기 위한 다양한 노력을 기울이고 있다. 자동차 업계에서 관심이 집중되고 있는 것은 고강도, 경량화 등이 있다.
또한 자동차의 디자인이 복잡해지고 소비자의 요구가 다양화됨에 따라 자동차 업계에서는 고강도이면서 가공성과 성형성이 우수한 강을 필요로 하고 있다.
그러나 자동차용 강판의 고강도화는 성형성의 악화를 초래하기 때문에 강도 와 성형성을 동시에 만족시키기 어렵다.
본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2005-0063917호(2005.06.29. 공개)에 개시된 성형성 및 내2차가공취성이 우수한 고강도 합금화 용융아연도금강판의 제조 방법이 있다.
본 발명의 목적은 합금성분 및 공정 제어를 통하여, 성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 및 이들의 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.01~0.05%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0.3~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.4~1.2% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하고, Ar3점 이상의 온도에서 열간압연한 후, 650℃ 이상의 온도에서 권취하는 단계; (b) 상기 권취된 판재를 산세한 후, 냉간압연하는 단계; 및 (c) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 처리한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 슬라브 판재는 몰리브덴(Mo) : 0.5중량% 이하를 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 슬라브 재가열은 1050~1250℃에서 수행되고, 상기 열간압연은 850~950℃의 마무리압연온도 조건으로 수행되며, 상기 권취는 650~750℃에서 수행되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 냉간압연은 60~80%의 압하율로 수행되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 소둔 처리는 800~860℃에서 수행되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 냉각은 15℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 복합조직 용융아연도금강판 제조 방법은 상기 제시된 방법으로 냉연강판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연강판을 아연을 포함하는 440~480℃의 도금욕에 침지하여 용융아연도금하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 복합조직 합금화용융아연도금강판 제조 방법은 상기 제시된 방법으로 냉연강판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연강판을 아연을 포함하는 440~480℃의 도금욕에 침지하여 용융아연도금하는 단계; 및 480~560℃에서 합금화 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판은 강 조성이 중량%로, 탄소(C) : 0.01~0.05%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0.3~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.4~1.2% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 미세조직이 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가지며, 인장강도 400~440MPa, 항복강도 220~260MPa, 연신율 35% 이상 및 이방성계수(r) : 1.5 이상을 나타내는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 강 조성에는 몰리브덴(Mo) : 0.5중량% 이하가 더 포함될 수 있다.
본 발명에 따른 강판 제조 방법 등에 의하면, 탄소, 크롬, 알루미늄 등의 합금 성분 조절과 함께 열연공정 제어, 소둔 열처리 제어를 통하여, 미세조직 측면에서 페라이트와 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가지며, 기계적 특성 측면에서 인장강도 400MPa 이상을 가지면서도 연신율 35% 이상 및 이방성계수(r) 1.5 이상의 우수한 성형성을 나타내는 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판을 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 우수한 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판, 합금화용융아연도금강판 및 이들의 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
본 발명에서 냉연강판은 열연공정, 냉연공정, 소둔공정 등을 통하여 제조되는 강판이고, 용융아연도금강판은 냉연강판 표면을 용융아연도금처리하여 제조되는 강판이고, 합금화용융아연도금강판은 용융아연도금처리 후 합금화 열처리를 수행하여 제조되는 강판이다.
본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 등은, 중량%로, 탄소(C) : 0.01~0.05%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0.3~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.4~1.2%를 포함한다.
또한, 본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판은 몰리브덴(Mo) : 0.5중량% 이하를 더 포함할 수 있다.
상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 공정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 등에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
마르텐사이트 조직은 오스테나이트(Austenite)조직에서 무확산 변태에 의한 과포화 탄소를 함유한 조직으로, 탄소는 이러한 마르텐사이트 조직 형성에 기여한다.
상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.01~0.05중량%로 함유되는 것이 바람직하다. 상기 탄소 함량 범위에서 연신율이 크게 저하되지 않는 상태로 마르텐사이트 조직을 확보할 수 있다. 탄소의 함량이 0.01중량% 미만일 경우, 마르텐사이트 조직을 형성하기 어렵다. 반대로, 탄소 함량이 0.05중량%를 초과하는 경우, 35% 이상의 연신율을 확보하기 어렵다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 강판의 연성을 현저히 저하시키지 않고, 고강도화 할 수 있는 강화 원소이고, 또한 탈산제로서 작용한다.
상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.1중량% 미만으로 포함되는 것이 바람직하고, 0.03중량% 이하가 보다 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.1중량%를 초과할 경우 소재 표면에 SiMn2O4상을 다량 형성하여 도금성을 저하시키는 요인이 된다.
망간(Mn)
망간은 효과적인 소입성 원소로서, 소둔 처리 후 냉각시 마르텐사이트 형성에 기여한다.
상기 망간은 강판 전체 중량의 1.0~2.0중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 상기 망간의 함량이 1.0중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 함량이 2.0중량%를 초과하면 상변태 시작 온도가 낮아지고, 재결정에 의해 {111}//ND 집합조직이 발달하기 전에 상변화가 발생하여 성형성이 열화 되고, 망간의 표면산화에 의해 표면품질문제를 야기할 수 있다.
인(P)
인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 내시효성을 저하시키는 대표적인 원소로서 그 함량이 낮으면 낮을수록 좋다.
이에 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0.02중량% 이하로 제한하였다.
황(S)
황(S)은 MnS를 형성하여 유효 망간 함량을 감소시키고, MnS에 이한 표면 결함을 야기할 수 있다.
이에 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0.005중량% 이하로 제한하였다.
크롬(Cr)
크롬(Cr)은 강판의 소입성을 강화하여 마르텐사이트 조직을 확보할 수 있도록 하는 원소이다.
상기 크롬은 강판 전체 중량의 0.3~1.2중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.3중량% 미만일 경우, 그 첨가 효가가 불충분하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 1.2중량%를 초과하는 경우, 소둔 중 오스테나이트 분율이 급격하게 증가하여 탄소농화도가 감소한다.
알루미늄(Al)
본 발명에서 알루미늄(Al)은 탈산제로서 사용될 뿐만 아니라, 특히 Ac3 변태를 지연시켜 오스테나이트내 탄소 농화도를 높일 수 있는 원소로서, 0.05중량% 이하의 낮은 탄소 함량으로도 소둔 처리 후 냉각 과정에서 경질상의 마르텐사이트를 만드는데 효과적인 원소이다.
상기 알루미늄은 강판 전체 중량의 0.4~1.2중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 함량이 0.4중량% 미만일 경우, 소둔 중 이상역 온도 구간에서 오스테나이트 분율이 급격히 증가하여 재질편차가 증가할 뿐만 아니라, 오스테나이트 내 탄소 농화도가 감소하여 냉각시 베이나이트나, 퍼얼라이트와 같은 탄화물 조직이 형성되어 항복강도를 높이고, 내시효성도 열화 시키게 된다. 반대로, 알루미늄의 함량이 1.2중량%를 초과하면 Ac3 온도가 증가하여 소둔 중 이상역 분율이 감소하게 되고 최종적으로 마르텐사이트 조직의 생성이 억제될 뿐만 아니라, 개재물 증가의 위험과 소둔 과정에서 표면산화 현상을 야기 할 수 있고, 도금 품질을 열화 시키는 문제점이 있다.
몰리브덴(Mo)
몰리브덴(Mo)은 크롬(Cr)과 함께 강판의 소입성을 강화하여 마르텐사이트 조직을 확보에 기여하며, 강판의 인성을 향상시키는 원소이다.
상기 몰리브덴이 첨가될 경우, 그 함량은 강판 전체 중량의 0.5중량% 이하인 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, Ac3 온도가 증가하여 오스테나이트의 분율을 감소시키며, Ac3 온도 증가는 통상적인 연속소둔라인에서 생산성을 저하시키는 요인이 된다.
본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 등은 상기 탄소, 크롬, 알루미늄 등의 합금성분 제어 및 후술하는 공정 제어에 의하여, 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. 보다 구체적으로, 본 발명에 따른 복합조직 냉연강판은 마르텐사이트가 면적률로 대략 5.0~10.0% 포함되고, 나머지가 페라이트로 이루어질 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 등은 기계적 특성 측면에서 인장강도 400~440MPa, 항복강도 220~260MPa를 가지면서도 연신율 35% 이상 및 이방성계수(r) : 1.5 이상의 우수한 성형성을 나타낼 수 있다.
이하, 상기의 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판 및 합금화용융아연도금강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 강판 제조 방법은 열연 단계(S110), 냉연 단계(S120) 및 소둔 열처리 단계(S130)를 포함한다.
우선, 열연 단계(S110)에서는 반제품 상태의 슬라브 판재로부터 열연공정을 통하여 열연 판재를 제조한다.
열연 단계(S110)는 슬라브 재가열 단계, 열간압연 단계 및 권취 단계를 포함할 수 있다.
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 전술한 합금 조성을 갖는 슬라브 판재를 재가열한다. 슬라브 재가열은 대략 1050~1250℃에서 수행되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1050℃ 미만일 경우, 압연 부하가 크게 증가할 수 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1250℃를 초과하는 경우 결정립 조대화로 강판의 물성이 저하될 수 있고, 과도한 가열 공정으로 경제성이 저하될 수 있다.
다음으로, 열간압연 단계에서는 재가열된 판재를 Ar3점 이상에서 열간압연한다. 이때, 열간압연은 850~950℃의 마무리압연온도 조건으로 수행되는 것이 바람직하다. 마무리압연온도가 950℃를 초과하는 경우, 결정립 조대화로 강판의 물성이 저하될 수 있고, 반대로 마무리압연온도가 850℃ 미만에서는 이상역 압연에 의한 혼립조직이 발생할 수 있다.
다음으로, 권취 단계에서는 열간압연된 판재를 냉각한 후, 권취한다. 이때, 권취 온도는 650℃ 이상인 것이 바람직하고, 650~750℃인 것이 보다 바람직하다. 650℃ 미만의 온도에서 권취시 퍼얼라이트(Pearlite), 세멘타이트(Cementite)와 같은 제 2상 탄화물들이 생성되어 냉간압연시 집합조직의 열화를 야기하는 전단 밴드(Shear Band)가 발생하고, 탄화물 조직에서 탄소 농도가 높은 오스테나이트가 생성되어 강도가 급격히 증가하면서 연신율의 저하가 발생하므로, 650℃ 이상의 고온에서 권취를 실시하여 열연조직을 페라이트 단상 조직으로 제어한다. 본 발명에서 ‘단상 조직’이라 함은 하나의 조직의 비율이 면적률로 100%인 경우를 포함하여, 하나의 조직의 비율이 면적률로 99% 이상인 경우를 의미한다.
다음으로, 냉연 단계(S120)에서는 권취된 열연 판재를 산세한 후, 냉간압연한다. 냉간압연은 60~80%의 압하율로 수행되는 것이 바람직하다. 냉간압연의 압하율이 60% 미만일 경우, 소둔시 재결정 집합조직의 발달이 불충분할 수 있다. 반대로, 냉간압연의 압하율이 80%를 초과하는 경우, 강판의 성형성이 저하될 수 있다.
다음으로, 소둔 열처리 단계(S130)에서는 최종 제조되는 강판의 미세 조직 제어를 위하여 냉간압연된 판재를 소둔 처리하여 오스테나이트 분율을 제어한 후, 냉각한다. 냉각은 Ms점 이하의 온도까지 수행될 수 있다.
이때, 소둔 처리는 800~860℃에서 대략 50~150초 정도 수행되는 것이 바람직하다. 소둔 처리 온도가 800℃ 미만일 경우, 충분한 오스테나이트 분율을 확보하기 어려우며, 그 결과 대략 5% 이상의 충분한 마르텐사이트 상을 얻기 어렵다. 반대로, 소둔 처리 온도가 860℃를 초과하는 경우, 과도한 오스테나이트 분율로 인하여 최종 제조되는 강판의 미세 조직에 대략 10vol% 이상의 과다한 마르텐사이트 상이 형성되어 성형성이 불충분해질 수 있다.
또한, 냉각은 15℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 15~30℃/sec를 제시할 수 있다. 평균냉각속도가 15℃/sec 이상에서 냉각시 마르텐사이트가 생성되어, 상변화 과정 중 전위밀도가 증가 할 수 있다.
소둔 처리 및 냉각 이후에는 전위 밀도 증가를 위하여 대략 0.5~1.5%의 압하율로 조질압연을 수행할 수 있다.
이상의 과정을 통하여, 본 발명에 따른 고강도 복합조직 냉연강판을 제조할 수 있다.
이후, 제조된 냉연강판을 아연을 포함하는 440~480℃의 도금욕에 침지하여 용융아연도금함으로써 용융아연도금강판을 제조할 수 있다. 도금욕 온도가 440℃ 미만일 경우 냉연강판 표면에 충분한 도금이 이루어지기 어렵다. 반대로, 도금 온도가 480℃를 초과하는 경우, 도금 밀착성이 저하될 수 있다.
또한, 제조된 냉연강판을 아연을 포함하는 440~480℃의 도금욕에 침지하여 용융아연도금한 후, 480~560℃에서 합금화 열처리함으로써 합금화용융아연도금강판을 제조할 수 있다. 합금화열처리 온도가 480℃ 미만인 경우 용융아연 도금층의 안정적 성장이 어렵다. 반대로 합금화열처리 온도가 560℃를 초과하는 경우 도금밀착성이 저하될 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. 여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 강판 시편의 제조
표 1에 기재된 성분들을 포함하고 나머지 철과 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1150℃에서 2시간동안 재가열하고, 이어 열간압연을 수행하였다. 열간압연은 900℃에서 마무리압연 조건으로 수행하였다. 열간압연된 판재를 냉각하여 700℃에서 권취를 수행하였다. 이후, 산세 및 70%의 압하율로 냉간압연하고, 830℃에서 100초동안 소둔 처리한 후 20℃/sec로 300℃까지 냉각하여, 시편 1~4를 제조하였다.
시편 5의 경우에는 다른 조건은 시편 1 제조 과정과 동일하나, 소둔 처리를 790℃에서 수행하고, 20℃/sec로 300℃까지 냉각하였다.
또한, 시편 6의 경우에는 다른 조건은 시편 1 제조 과정과 동일하나, 권취 온도가 600℃이었다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure pat00001

2. 기계적 특성 평가
시편 1~6에 대한 미세조직 및 기계적 특성을 표 2에 나타내었다.
[표 2]
Figure pat00002
표 2를 참조하면, 본 발명에서 제시된 조건을 만족하는 시편 1~2의 경우, 열연강판 상태에서 페라이트 단상조직(페라이트 99% 이상), 냉연강판 상태에서 페라이트, 마르텐사이트 이상조직을 나타내었다. 보다 구체적으로, 시편 1~2의 경우, 마르텐사이트 조직의 면적률이 5% 이상이었으며, 인장강도 400MPa 이상을 나타내면서도 연신율 35% 이상 및 이방성계수(r) 1.5 이상을 나타내었다.
이에 반하여, 크롬이 충분히 첨가되지 않은 시편 3의 경우, 성형성이 불충분하였으며, 알루미늄이 충분히 첨가되지 않은 시편 4의 경우 마르텐사이트 분율이 상대적으로 낮았으며, 강도가 불충분하였다.
또한, 소둔 처리 온도가 상대적으로 낮은 시편 5의 경우, 역시 강도가 불충분하였다. 또한, 권취 온도가 상대적으로 낮은 시편 6의 경우, 다른 시편에 비하여 성형성이 상대적으로 좋지 못하였다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims (10)

  1. (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.01~0.05%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0.3~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.4~1.2% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하고, Ar3점 이상의 온도에서 열간압연한 후, 650℃ 이상의 온도에서 권취하는 단계;
    (b) 상기 권취된 판재를 산세한 후, 냉간압연하는 단계; 및
    (c) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 처리한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 판재는 몰리브덴(Mo) : 0.5중량% 이하를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 재가열은 1050~1250℃에서 수행되고,
    상기 열간압연은 850~950℃의 마무리압연온도 조건으로 수행되며,
    상기 권취는 650~750℃에서 수행되는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 냉간압연은 60~80%의 압하율로 수행되는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판 제조방법.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 소둔 처리는 800~860℃에서 수행되는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판 제조방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 냉각은 15℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판 제조방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 하나의 방법으로 냉연강판을 제조하는 단계; 및
    상기 냉연강판을 아연을 포함하는 440~480℃의 도금욕에 침지하여 용융아연도금하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 용융아연도금강판 제조 방법.
  8. 제1항 내지 제6항 중 어느 하나의 방법으로 냉연강판을 제조하는 단계;
    상기 냉연강판을 아연을 포함하는 440~480℃의 도금욕에 침지하여 용융아연도금하는 단계; 및
    480~560℃에서 합금화 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 합금화용융아연도금강판 제조 방법.
  9. 강 조성이 중량%로, 탄소(C) : 0.01~0.05%, 실리콘(Si) : 0.1% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.02% 이하, 황(S) : 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0.3~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.4~1.2% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
    미세조직이 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가지며,
    인장강도 400~440MPa, 항복강도 220~260MPa, 연신율 35% 이상 및 이방성계수(r) : 1.5 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 강 조성에는 몰리브덴(Mo) : 0.5중량% 이하가 더 포함되는 것을 특징으로 하는 고강도 복합조직 냉연강판, 용융아연도금강판 또는 합금화용융아연도금강판.
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