CN101151392A - 合金化热镀锌钢板及其制造方法 - Google Patents

Abstract

一种合金化热镀锌钢板，钢板的组成为：包含C：0.05～0.25重量％、Si：0.5重量％以下、Mn：1～3重量％、P：0.1重量％以下、S：0.01重量％以下、Al：0.1～2重量％、N：不足0.005重量％，并且满足Si+Al≥0.6重量％、(0.0006×Al)重量％≤N≤(0.0058－0.0026×Al)重量％、Al≤(1.25×C^0.5－0.57×Si+0.625×Mn)重量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成。该合金化热镀锌钢板由于不经由复杂的工序就能够得到，且表面性状和耐二次加工脆性优良，并且具有高强度，因而适用于汽车用钢板的用途。

Description

合金化热镀锌钢板及其制造方法

技术领域

本发明涉及表面性状和耐二次加工脆性优良的高强度的合金化热镀锌钢板及其制造方法。该合金化热镀锌钢板适用于汽车用钢板的用途。

背景技术

近年来，从保护地球环境的观点出发，正在推进通过车体轻量化提高燃料消耗率为目的的钢板的薄壁化和用于提高安全性的高强度化。但是，由于钢板的高强度化导致延展性、韧性的降低，因而要求兼具高强度和高加工性，且成形后的韧性(耐二次加工脆性)优良的钢板。

对应于这种要求，至今为止开发出了铁素体-马氏体二相钢(所谓的Dual-Phase钢)、利用残余奥氏体的相变诱发塑性的钢(所谓的TRIP钢)等各种钢板。

所述钢板，有时以提高实际使用时的防锈为目的，在表面施行镀锌处理。作为这种镀锌钢板，从确保冲压性、点焊性、涂装密合性的观点出发，多使用在热镀锌后施行热处理而在镀层中使钢板的Fe扩散的合金化热镀锌钢板。

例如，在特开平11-279691号公报中，提出了在钢板中添加大量Si来确保残余奥氏体(还称作残余γ)，从而实现高延展性的合金化热镀锌钢板。但是，由于Si使锌镀层的密合性降低，因而在这种高Si钢上使锌镀层密合时，需要进行Ni的冲压镀层、特殊药剂的涂敷或还原钢板表面的氧化物层和/或适当控制氧化膜膜厚等复杂的工序。

并且，在特开2002-030403号公报中，提出了一种合金化热镀锌钢板，通过添加对于锌镀层的密合性的不良影响较小的Al来代替Si，确保优良的延展性的同时实现锌镀层的润湿性和耐粉化性的改善。但是，在高Al钢中，在连铸中，钢中的N和Al形成AlN而大量在奥氏体晶界上析出，从而使晶界脆化。由于在通常的连铸中进行从垂直方向朝向水平方向的弯曲矫正，因而晶界脆化时，容易在矫正部产生板坯裂纹。对产生裂纹的板坯直接进行轧制时，该裂纹在最终产品中残留，由此表面性状显著变差。在这种情况下，需要进行用研磨机等除去板坯裂纹的处理，导致成本大幅度上升。

在专利第3596316号公报中，提出了一种为了防止这种板坯裂纹，在钢板中添加Ti而将N固定为TiN，从而防止板坯裂纹的方法。但是，实际上，由于从比N完全固定为TiN的温度高的温度开始，AlN已开始析出，因而难以完全防止板坯裂纹。并且由于Al是强大的铁素体稳定化元素，使A₃相变点上升，因而由于该相变点的上升，在热轧时从加热炉取出而直到进行板坯的轧宽(幅压下)容易产生温度降低的板坯角落部，容易生成铁素体。其结果，在轧宽时在角落部引起局部的应变集中，容易产生鳞状折叠等表面缺陷。

并且，在上述所提出的所有技术中，都在后工序中在所述高张力钢板上施行热镀锌处理，因而存在与冷轧钢板相比，表面滑动摩擦变大，耐二次加工脆性变差等问题。

另一方面，在特开2004-211140号公报中，以提高镀锌钢板的耐二次加工脆性为目的，提出了一种使用Dual-Phase钢作为钢板，控制B添加量，使铁素体颗粒微细化来提高晶界强度的热镀锌钢板。但是，在利用马氏体相的钢板中，不能利用由残余奥氏体的应变诱发相变引起的延展性的提高(TRIP效果)，从而难以说具有充分的延展性。

发明内容

本发明是鉴于上述问题作出的。本发明的目的在于提供一种表面性状和耐二次加工脆性优良且高强度的合金化热镀锌钢板及其制造方法。

本发明的合金化热镀锌钢板，其中，钢板的组成为：包含C：0.05～0.25重量％、Si：0.5重量％以下、Mn：1～3重量％、P：0.1重量％以下、S：0.01重量％以下、Al：0.1～2重量％、N：不足0.005重量％，并且满足Si+Al≥0.6重量％、(0.0006×Al)重量％≤N≤(0.0058％-0.0026×Al)重量％、Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)重量％，余量为Fe和不可避免的杂质。

另外，该合金化热镀锌钢板，作为钢板的组成，进而含有选自Cr：1重量％以下、V：1重量％以下以及Mo：1重量％以下中的至少一种元素。

并且，上述两个合金化热镀锌钢板，作为该钢板的组成，都能够进而含有选自Ti：0.1重量％以下、Nb：0.1重量％以下、B：0.005重量％以下、Ni：1重量％以下中的至少一种元素。

并且，上述任一合金化热镀锌钢板，作为该钢板的组成，进而含有总计0.01重量％以下的选自Ca及REM中的至少一种元素。

并且，上述任一合金化热镀锌钢板，也优选的是，该钢板的金属组织含有体积率为3～20％的残余奥氏体相。

并且，本发明的合金化热镀锌钢板的制造方法，其中，对具有上述任一项所述的组成的钢板用钢进行铸造，施行热轧、冷轧后，在730～900℃保持60～300s后，以3～100℃/s冷却，进而在350～600℃保持30～250s后，施行热镀锌，接着以470～600℃进行合金化。

具体实施方式

本发明人等为了得到表面性状和耐二次加工脆性优良且高强度的合金化热镀锌钢板，从该钢板的组成和微观组织的观点出发，进行了锐意研究。其结果，发现AlN的析出和粗大化，不仅产生板坯裂纹而对最终产品的表面质量产生影响，而且还对最终产品的耐二次加工脆性产生影响，并且可通过将N量设为N≤(0.0058-0.0026×Al)重量％，能够提高耐二次加工脆性。虽然不太清楚其详细理由，但发明人发现粗大的AlN对于低温时的脆化，成为破坏的起点，并且Al量变高时，因高温而析出AlN，容易引起析出物的粗大化，从而导致耐二次加工脆性的劣化。

另一方面，高温时析出的微细的AlN抑制奥氏体颗粒的粗大化，从而使铁素体颗粒微细化，提高耐二次加工脆性。因此，发明人发现存在最低限度的必要的N量，且还满足(0.0006×Al)重量％≤N时适合提高耐二次加工脆性。

并且，发明人发现通过控制为Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)重量％，可抑制热轧时鳞状折叠的产生。可以认为这是因为通过实现Al、Si的添加引起的Ar₃相变点的上升和C、Mn的添加引起的相变点的降低的平衡化，且将成分设为上述范围，可抑制轧宽前的板坯角落部中的铁素体的生成。

因此，根据本发明，可抑制连铸时的板坯裂纹、热轧时的鳞状折叠和热镀锌后的不镀覆等，由此产品的表面性状优良。并且，还提高耐二次加工脆性。另外，在本发明中，不经由复杂的工序就能够得到高强度的合金化热镀锌钢板。

下面，对本发明进行具体说明。

首先，对本发明的合金化热镀锌钢板中的钢板的组成限定理由进行说明。在以下说明中％是指质量％。

C：0.05～0.25％

C是使奥氏体稳定的元素，是确保马氏体量和室温下的残留奥氏体时必需的元素。C量不足0.05％时，难以确保钢板的强度的同时，难以确保残余奥氏体量，很难达成高延展性。另一方面，C量超过0.25％时，焊接部和热影响部的硬化显著，焊接性变差。由此，将C量设为0.05～0.25％的范围。

Si：0.5％以下

Si是对钢的强化有效的元素。并且是铁素体生成元素，促进C向铁素体中浓化，并抑制碳化物的生成，因而具有促进残余奥氏体生成的作用。但是，Si量超过0.5％时，导致镀覆性的劣化，在通常的热镀锌工序中难以进行镀覆。因此，将Si量设为0.5％以下。通常优选为0.01～0.5％左右，更优选为0.01～0.4％。

Mn：1～3％

Mn是对钢的强化有效的元素。并且是使奥氏体稳定的元素，是增加残余奥氏体时必需的元素。但是，Mn量不足1％时，难以得到这种效果，另一方面，超过3％时，由于过度的第二相百分比的增加和固溶强化量的增加，强度上升变得显著，并且延展性也变得非常低，因而不适于在汽车用钢板的用途中使用。因此，将Mn量设在1～3％的范围。

P：0.1％以下

P虽然是对钢的强化有效的元素，但超过0.1％时，变成镀覆不良、不镀覆的原因，并且在晶界偏析而使耐二次加工脆性变差。因此，将P量设在0.1％以下。从耐二次加工脆性的观点出发，优选在0.05％以下。通常优选为0.001～0.05％左右。

S：0.01％以下

S形成MnS等夹杂物而成为耐冲击特性变差或沿着焊接部的金属流动的裂纹的原因，因而最好尽量降低，但从制造成本的方面考虑设在0.01％以下。通常优选为0.0001～0.01％左右。

Al：0.1～2％

Si+Al≥0.6％

Al与Si同样是铁素体生成元素，由于促进C向铁素体中的浓化，抑制碳化物的生成，因而具有促进残余奥氏体的生成的作用。这种作用在Al和Si的添加量的总计不足0.6％时，不能得到充分的铁素体或残余γ，延展性变得非常低。Al不足0.1％时，即使将Si添加至上限，Si+Al量也不足0.6％。另一方面，Al量超过2％时，钢板中的夹杂物变多，从而使延展性变差。因此，将Al量设为0.1～2％的范围，Si+Al≥0.6％。

Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)％

由于Al的含量超过(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)％时，热轧时容易产生鳞状折叠，从而Al量满足Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)％。

N：不足0.005％

(0.0006×Al)％≤N≤(0.0058-0.0026×Al)％

N是本发明中的重要的元素，随着N量的增加，AlN的析出量增加，由此导致耐二次加工脆性的劣化。为了避免这种耐二次加工脆性的劣化，在将N量限制为不足0.005％，进而满足作为N和Al之间的关系式的(0.0006×Al)≤N≤(0.0058-0.0026×Al)％。并且，N量在0.005％以上时，由于过剩的AlN析出，产生板坯裂纹。因此，设N量不足0.005％。通常优选0.001～不足0.005％左右。

Cr、V、Mo：分别在1％以下

Cr、V、Mo由于具有从退火温度冷却时抑制珠光体生成的作用，因而可根据需要添加。所述元素在1％以下时，得到适度的钢板强度，对延展性和锌镀层的密合性的不良影响也小。因此，在添加Cr、V、Mo的情况下，使其量分别在1％以下即可。并且优选为0.01～1％，更优选0.01～0.5％。

Ti、Nb：分别在0.1％以下

由于Ti、Nb对钢的析出强化有效，因而可根据需要添加。但是，在0.1％以下时，难以维持加工性和准确成形性。因此，在添加Ti、Nb的情况下，使其量分别在0.1％以下即可。通常优选0.0 1～0.1％左右，更优选0.01～0.05％。

B：0.005％以下

由于B对钢的强化有效，因而可根据需要添加。在0.005％以下时，容易控制强度的上升，从而易于得到优良的加工性。因此，在添加B的情况下，使其量在0.005％以下即可。通常优选为0.0001～0.005％，更优选为0.0001～0.003％。

Ni：1％以下

Ni是奥氏体稳定化元素，由于使奥氏体残留并且对强度上升有效，因而可根据需要添加。在1％以下时，钢板的延展性容易变高。因此，在添加Ni的情况下，使其量在1％以下即可。通常优选0.01～1％左右。

Ca及REM：至少1种总计在0.01％以下

本发明的REM是指稀土类元素的至少一种。Ca和REM具有控制硫化物类夹杂物的形态的作用，因此，具有使钢板的凸缘性(フランジ性)提高的效果，因而可根据需要添加。这种效果在所述Ca和REM的总计超过0.01％时饱和。因此，在添加Ca、REM的情况下，设其至少1种总计在0.01％以下。通常优选0.001～0.01％左右，更优选0.001～0.005％。

另外，除了以上的元素和余量的Fe以外，在制造过程中不可避免地混入各种杂质元素和制造过程中必需的微量添加元素等，但是只要这种不可避免的杂质对本发明的效果不会特别有影响，就允许。

另外，从耐二次加工脆性的观点出发，更优选的是，满足(-10×C+5×Si-Mn+6×Al)％≥-0.5的关系式。虽然其详细理由不太明确，但可以认为由于抑制Ac₃点降低引起的高温时的奥氏体颗粒粗大化，因而通过将添加C、Mn导致的Ac₃点的降低和添加Si、Al导致的Ac₃点的上升的平衡设在上述范围，可提高耐二次加工脆性。

接着，对钢板的金属组织进行说明。

残余奥氏体相：体积率为3～20％

在本发明中，通过有效地利用残余奥氏体相的应变诱发相变，不仅可以向作为最终产品的合金化热镀锌钢板赋予优良的表面性状、耐二次加工脆性以及高强度，还可以赋予高延展性。因此，残余奥氏体的体积率的控制非常重要。从确保高延展性的观点出发，残余奥氏体相优选至少在3％以上。另一方面，残余奥氏体相在20％以下时，由于可在成形后抑制马氏体的生成，从而在脆性方面优选。因此，残余奥氏体相优选在20％以下。在本发明的合金化热镀锌钢板中使用的钢板的金属组织，由作为主相的铁素体相和包含残余奥氏体相的第二相组成，但从确保高延展性的观点出发，铁素体相的体积率优选为40～90％。并且，作为该第二相中的残余奥氏体相以外的金属组织，可列举贝氏体相、马氏体相和/或珠光体相，其体积率的总计优选在7～50％。另外，作为主相的铁素体的平均粒径在15μm以下时，容易提高耐二次加工脆性，更优选。

接着，对本发明的合金化热镀锌钢板的优选的制造方法进行说明。

在本发明中，将满足上述成分组成的条件的钢通过连铸制成板坯，进行热轧、冷轧而得到钢板，但所述条件不特别限定。然后，将该钢板在连续热镀生产线在730～900℃的温度范围保持60～300s而进行退火，以3～100℃/s冷却，在350～600℃的温度范围保持30～250秒，进行热镀锌后，以470～600℃进行合金化。

根据该制造方法，不仅可以向作为最终产品的合金化热镀锌钢板赋予优良的表面性状、耐二次加工脆性以及高强度，还可以赋予高延展性。

下面，对各制造条件进行更详细的说明。

退火温度：730～900℃

保持时间：60～300s

在奥氏体单相区域或奥氏体相和铁素体相的2相区域进行退火，但退火温度在730℃以上且保持时间在60s以上时，钢板中的碳化物容易熔化，铁素体的再结晶容易结束，容易赋予延展性。另一方面，退火温度在900℃以下时，抑制奥氏体颗粒的粗大化，来自之后的冷却所产生的第二相的铁素体的成核点容易增加。并且，保持时间在300s以下时，可抑制AlN的粗大化，也容易提高耐二次加工脆性。因此，设退火温度在730～900℃，设保持时间在60～300s。

冷却速度：3～100℃/s

冷却速度在3℃/s以上时，由于可抑制珠光体的析出，未相变奥氏体中的固溶C量有增加的趋势，因而容易得到目标金属组织(残余奥氏体相)。并且，冷却速度在100℃/s以下时，由于推进铁素体的成长，铁素体的体积率增加，因而容易确保充分的延展性。因此，冷却速度优选在3～100℃/s。另外，在冷却中冷却速度变化的情况也包含在本发明的范围内，从生产率的观点出发，平均冷却速度优选在10℃/s以上，更优选超过20℃/s。

保持温度范围：350～600℃

保持温度在600℃以下时，抑制从未相变奥氏体中析出碳化物，并且，在350℃以上时，抑制下部贝氏体相变引起的贝氏体-铁素体中的碳化物析出，从而容易得到稳定的残余奥氏体。因此，保持温度优选为350～600℃。为了稳定地产生残余奥氏体，优选在500℃以下。

保持时间：30～250s

保持时间与残余奥氏体的控制有关，起非常重要的作用。即，保持时间在30s以上时，由于推进未相变奥氏体的稳定化，因而容易确保残余奥氏体量，可容易得到所希望的特性。另一方面，保持时间在250s以下时，即使在不能长时间进行奥氏体等温淬火处理的CGL生产线，也不必使通过速度极度降低，在生产方面有利。因此，保持时间设为30～250s。为了稳定地确保残余奥氏体，优选在70s以上，并且从量产性的观点出发优选在200s以下。

合金化处理温度：470～600℃

施行热镀锌后的合金化处理温度需要在镀浴温度以上，下限设为470℃。并且，合金化温度在600℃以下时，与上述保持温度的条件在600℃以下的情况相同，难以从未相变奥氏体中析出碳化物，从而容易得到稳定的残余奥氏体。因此，合金化处理温度设在470～600℃。

另外，在本发明的制造方法中规定的退火温度、保持温度、合金化处理温度只要在上述范围内即可，不必保持恒定。并且，关于镀覆条件，只要在通常的操作范围内即可，只要单位面积重量在20～70g/m²、镀层中的Fe量为6～15％左右即可。

实施例

实施例1(钢板的组成带来的效果)

用转炉制备出表1所示组成的钢，通过连铸制成板坯。将所得到的板坯加热至1250℃后，以终轧温度900℃进行热轧，制成板厚为3.0mm的热轧钢板。通过目测对于由此制造出的热轧钢板中鳞状折叠的产生进行测定。鳞状折叠的有无如表2所示。

热轧后，进行酸洗，进而进行冷轧而制成板厚为1.2mm的冷轧钢板。然后，在连续热镀锌生产线对各冷轧钢板施行820℃的退火后，以10℃/s的速度冷却，以460℃的镀锌浴施行单位面积重量为50/50g/m²的热镀锌后，进行520℃的合金化处理，由此得到合金化热镀锌钢板。

并且，由于合金化热镀锌钢板的表面性状不仅因为鳞状折叠，还由于板坯裂纹、镀覆不良而显著受到损害，因而与合金化热镀锌钢板的表面性状的优劣一并表示在表2中。另外，表面性状良好是指具有最终产品的表面均匀且没有不良情况的美观的状态，不好是指产生鳞状折叠、不镀覆等表面缺陷的状态。

并且，对于所得到的合金化热镀锌钢板，施行0.5％的调制轧制，并调查机械特性。作为机械特性，使用从钢板沿轧制直角方向选取的JIS5号拉伸试验片，测定拉伸强度TS、拉伸性E1。所述测定值与TS×E1的值也一并表示在表2中。

另外，通过以下方法对耐二次加工脆性进行评价。

从分别得到的合金化热镀锌钢板选取直径为95mm的圆筒板，施行拉深比为1.9的深冲压成形而形成直径为50mm的圆筒状杯。对所述圆筒状杯的边缘进行修毛边，制成高度为30mm的试样。在前端60°的圆锥台形的金属模中使底面朝上地覆盖上述试样，并将试验机整体冷却至规定的温度。保持一定时间后，从试样上方施加载荷，求出在圆筒状杯的侧壁部分发生脆性裂纹的临界温度(纵向裂纹转变温度)。将该临界温度的高低作为耐二次加工脆性的指标，对由钢1-A～1-Z得到的钢板进行评价。所述结果也一并表示在表2中。

由满足本发明的组成的钢1-A～1-Z得到的合金化热镀锌钢板，其表面性状以及耐二次加工脆性都良好。相对于此，由钢1-O～1-V、1-Y、1-Z得到的合金化热镀锌钢板，其表面性状和耐二次加工脆性中的任一个或双方都不好。并且，C量低的钢1-W强度不足，由Al+Si量少的钢1-X得到的合金化热镀锌钢板，拉伸性(E1)不充分。

从以上说明中可知，由满足在本发明中规定的要件的钢得到的合金化热镀锌钢板，表面性状良好，具有高强度，且耐二次加工脆性优良。

实施例2(钢板的组成和残余奥氏体的效果)

用转炉制备出表3所示组成的钢，与实施例1相同地制成板厚为3.0mm的热轧钢板。通过目测对由此制造出的钢板中鳞状折叠的产生进行测定。鳞状折叠的有无也表示在表4-1和表4-2中。

热轧后，进行酸洗，进而进行冷轧，制成板厚为1.2mm的冷轧钢板。然后，在连续热镀锌生产线对各冷轧钢板以表4-1和表4-2所示的条件进行热处理后，施行50/50g/m²的镀覆后，进行合金化处理而得到合金化热镀锌钢板。

并且，与实施例1相同地，合金化热镀锌钢板的表面性状的优劣也一并表示在表4-1及表4-2中。

对于所得到的合金化热镀锌钢板，通过与实施例1相同的方法，测定拉伸强度TS、拉伸性El。所述测定值和TS×E1的值表示在表4-1及表4-2中。

另外，对耐二次加工脆性而言，通过与实施例1相同的方法，求出在圆筒状杯的侧壁部分发生脆性裂纹的临界温度(纵向裂纹转变温度)。将该临界温度的高低作为耐二次加工脆性的指标，对发明例2-1～2-28和比较例2-29～2-38进行评价。所述结果也一并表示在表4-1及表4-2中。

如表3、表4-1及表4-2所示，由N量不足0.005％，不满足Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)％或Si在0.5％以下中的任一种钢2-S、2-U～2-W以及2-Y得到的合金化热镀锌钢板表面性状差。并且，由不满足(0.0006×Al)％≤N≤(0.0058-0.0026×Al)％的钢2-Q～2-U得到的合金化热镀锌钢板的耐二次加工脆性差。

并且，从表4-1及表4-2可知，残余奥氏体相的量较低的发明例2-2、2-5、2-8、2-12、2-14、2-19、2-20、2-25以及2-28的合金化热镀锌钢板，虽然拉伸性较小且TS×E1的值也低，但可以判断出作为发明目的的表面性状和耐二次加工脆性优良且具有高强度(TS)。另一方面，在比较例2-29～2-38的合金化热镀锌钢板中，表面性状、耐二次加工脆性或强度(TS)都差。

另外，发明例2-1、2-3、2-4、2-6、2-7、2-9～2-11、2-13、2-15～2-18、2-21～2-24、2-26及2-27的合金化热镀锌钢板以优选的制造条件进行制造，满足残余奥氏体量的条件，因而不仅具有良好的表面性状、耐二次加工脆性和高强度，而且还兼具高延展性(E1)和较高的TS×E1值。

实施例3(钢板的组成和残余奥氏体的效果以及板坯裂纹)

用转炉制备出表5所示组成的钢，通过连铸制成板坯。在表6-1和表6-2表示此时的板坯的裂纹产生的有无。对裂纹的产生，除了将板坯冷却至室温后用目测进行的判定以外，还进行利用比色检验的判定。

将所得到的板坯加热至1250℃后，以终轧温度900℃进行热轧，制成板厚为3.0mm的热轧钢板。通过目测对于由此制造出的钢板中鳞状折叠的产生进行测定。鳞状折叠的有无也一并表示在表6-1和表6-2中。

热轧后，进行酸洗，进而进行冷轧，制成板厚为1.2mm的冷轧钢板。然后，在连续热镀锌生产线对各热轧钢板以表6-1及表6-2所示的条件进行热处理后，施行50/50g/m²的镀覆，以使该镀层中的Fe量成为9％的方式施行合金化处理。

对于所得到的合金化热镀锌钢板，通过与实施例1相同的方法，测定拉伸强度TS、拉伸性E1。将所述测定值和TS×E1的值一并表示在表6-1及表6-2中。

如在表6-1所示，满足本发明的钢板组成的发明例3-5以及3-8～3-19的合金化热镀锌钢板都未产生板坯裂纹和热轧板的鳞状折叠，具有优良的表面性状。并且，耐二次加工脆性、强度都良好。

另一方面，作为钢板成分，不满足N量或不满足(0.0006Al)％≤N≤0.0058％-(0.0026×Al)％、Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)％中任一个的表6-2的比较例3-1～3-4、3-6、3-7以及3-20～3-30的合金化热镀锌钢板，产生板坯裂纹、热轧板的鳞状折叠、镀覆不良引起的表面性状的劣化以及耐二次加工脆性的至少一个问题。比较例3-30的强度(TS)也低。

其中，如表6-2的比较例3-31所示，Mn量较多的钢3-W，虽然强度的上升显著，但拉伸性极其小。并且，如表6-2的比较例3-32所示，Al+Si量较少的钢3-X，在强度破损中拉伸性非常低，TS×EL的的值降低。

另外，表6-1的发明例3-5、3-8、3-11、3-12以及3-15～3-18的合金化热镀锌钢板，由于满足优选的制造条件，因而残余奥氏体量也适合，不仅具有良好的表面性状、耐二次加工脆性和高强度，而且还兼具高延展性(E1)和较高的TS×E1值。

表1

钢	钢的成分(质量％)										Al+Si(质量％)	0.0006Al(质量％)	0.0058-0.0026Al(质量％)	1.25C0.5-0.57Si+0.625Mn(质量％)
															C	Si	Mn	P	S	Al	N	Mo，V，Cr	Ti，Nb，B，Ni	Ca，REM
	1-A	0.15	0.21	2.1	0.016	0.0018	0.9	0.0025	-	B：0.0005															-	1.1	0.0005	0.0035	1.68
1-B											0.09	0.01	2.4	0.029	0.0010	1.5	0.0012	Mo：0.1，V：0.005	-	Ca：0.001	1.5	0.0009	0.0019	1.87
	1-C	0.11	0.41	1.8	0.008	0.0025	1.0	0.0023	-	Nb：0.02															-	1.4	0.0006	0.0032	1.36
1-D											0.17	0.28	1.7	0.009	0.0003	0.7	0.0030	Cr：0.3	-	-	-1.0	0.0004	0.0040	1.42
	1-E	0.16	0.45	1.6	0.031	0.0017	0.5	0.0036	Cr：0.3	-															-	1.0	0.0003	0.0045	1.24
1-F											0.12	0.16	1.5	0.012	0.0036	1.2	0.0018	Cr：0.1，V：0.01	Ni：0.1	-	1.4	0.0007	0.0027	1.28
	1-G	0.11	0.30	1.8	0.022	0.0008	1.0	0.0028	Cr：0.3	-															-	1.3	0.0006	0.0032	1.37
1-H											0.23	0.37	1.9	0.008	0.0014	1.3	0.0021	-	Ti：0.02	REM：0.002	1.7	0.0008	0.0024	1.58
	1-1	0.12	0.05	1.8	0.022	0.0019	0.8	0.0032	Cr：0.3	-															-	0.9	0.0005	0.0037	1.53
1-J											0.13	0.18	1.5	0.007	0.0024	1.1	0.0022	-	-	Ca：0.002	1.3	0.0007	0.0029	1.29
	1-K	0.12	0.27	1.6	0.011	0.0009	0.7	0.0018	Cr：0.3	-															-	1.0	0.0004	0.0040	1.28
1-L											0.10	0.36	1.8	0.015	0.0028	0.4	0.0035	-	Nb：0.03	REM：0.003	0.8	0.0002	0.0048	1.32
	1-M	0.19	0.24	2.4	0.008	0.0011	0.8	0.0013	Cr：0.2	Ni：0.05															-	1.0	0.0005	0.0037	1.91
1-N											0.12	0.40	2.3	0.016	0.0003	0.5	0.0027	V：0.005	B：0.002	-	0.9	0.0003	0.0045	1.64
	1-O	0.20	0.02	2.0	0.009	0.0041	1.2	0.0030	Mo：0.45	-															Ca：0.003	1.2	0.0007	0.0027	1.80
1-P											0.10	0.01	1.2	0.008	0.0028	0.8	0.0044	V：0.1	Ti：0.01	REM：0.005	0.8	0.0005	0.0037	1.14
	1-Q	0.15	0.01	2.0	0.023	0.0014	1.7	0.0009	Mo：0.2	-															-	1.7	0.0010	0.0014	1.73
1-R											0.12	0.12	2.0	0.013	0.0009	0.8	0.0045	-	Ti：0.02，B：0.0005	-	0.9	0.0005	0.0037	1.61
	1-S	0.08	0.35	2.1	0.009	0.0029	1.7	0.0012	Cr：0.2	-															-	2.1	0.0010	0.0014	1.47
1-T											0.17	0.01	2.2	0.015	0.0016	1.0	0.0054	-	Ti：0.4	-	1.0	0.0006	0.0032	1.88
	1-U	0.11	0.21	1.4	0.011	0.0020	0.9	0.0056	-	Nb：0.01，B：0.003															-	1.1	0.0005	0.0035	1.17
1-V											0.12	0.43	1.6	0.012	0.0033	1.3	0.0051	-	-	-	1.7	0.0008	0.0024	1.19
	1-W	0.03	0.42	2.0	0.002	0.0008	0.8	0.0032	V：0.05	-															Ca：0.003	1.2	0.0005	0.0037	1.23
1-X											0.11	0.13	1.7	0.010	0.0032	0.3	0.0041	-	Ni：0.2	-	0.4	0.0002	0.0050	1.40
	1-Y	0.15	0.80	1.9	0.008	0.0002	1.1	0.0031	Cr：0.2，Mo：0.1	-															-	1.9	0.0007	0.0029	1.22
1-Z											0.13	0.24	0.5	0.012	0.0041	1.2	0.0011	-	-	-	1.4	0.0007	0.0027	0.63

下划线：表示本发明的范围外。

表2

钢	热轧板的鳞状折叠	合金化热镀锌钢板					备注
								表面性状※1	机械特性			耐二次加工脆性※2
		TS(MPa)	EI(％)	TS×EI(MPa％)
					1-A	无			○	794	26.3		20874	◎	发明例
1-B	无	○	849	25.9			22022	◎				发明例
					1-C	无			○	740	29.9		22134	◎	发明例
1-D	无	○	817	28.2			23039	◎				发明例
					1-E	无			○	793	27.0		21411	◎	发明例
1-F	无	○	650	32.7			21224	◎				发明例
					1-G	无			○	652	32.8		21386	◎	发明例
1-H	无	○	921	24.9			22946	◎				发明例
					1-I	无			○	621	34.1		21176	◎	发明例
1-J	无	○	567	37.0			20979	◎				发明例
					1-K	无			○	670	31.9		21373	◎	发明例
1-L	无	○	659	29.5			19434	○				发明例
					1-M	无			○	996	20.4		20334	○	发明例
1-N	无	○	906	22.0			19903	○				发明例
					1-O	无			○	1002	20.8		20875	×	比较例
1-P	无	○	390	50.3			19617	×				比较例
					1-Q	无			○	868	26.3		22819	×	比较例
1-R	无	○	727	27.2			19760	×				比较例
					1-S	有			×	875	27.9		24444	◎	比较例
1-T	无	×	1450	13.8			20031	×				比较例
					1-U	无			×	678	30.3		20588	×	比较例
1-V	有	×	684	33.9			23233	×				比较例
					1-W	无			○	479	31.7		15177	◎	比较例
1-X	无	○	618	20.8			12854	○				比较例
					1-Y	无			×	1006	24.1		24205	×	比较例
1-Z	有	×	424	36.8			15603	◎				比较例

下划线：表示本发明的范围外。

※1：镀钢板的表面性状，○表示良好，×表示差。

※2：纵向裂纹转变温度，◎表示不足-70℃，○表示-70～-40℃以下，×表示超过-40℃。

表3

钢	钢的成分(质量％)										Al+Si(质量％)	0.0006Al(质量％)	0.0058-0.0026Al(质量％)	1.25C0.5-0.57Si+0.625Mn(质量％)
															C	Si	Mn	P	S	Al	N	Mo，V，Cr	Ti，Nb，B，Ni	Ca，REM
	2-A	0.10	0.13	1.9	0.012	0.0010	0.8	0.0035	Mo：0.1	-															-	0.9	0.0005	0.0037	1.51
2-B											0.12	0.01	1.7	0.014	0.0003	0.8	0.0025	Cr：0.3	-	-	0.8	0.0005	0.0037	1.49
	2-C	0.20	0.35	2.0	0.009	0.0017	1.5	0.0012	-	-															REM：0.002	1.9	0.0009	0.0019	1.61
2-D											0.10	0.33	1.6	0.029	0.0009	1.0	0.0020	-	Nb：0.01	Ca：0.003	1.3	0.0006	0.0032	1.21
	2-E	0.17	0.01	1.7	0.031	0.0008	1.0	0.0017	Cr：0.3	-															-	1.0	0.0006	0.0032	1.57
2-F											0.12	0.24	1.7	0.019	0.0020	0.7	0.0031	-	Nb：0.02	-	0.9	0.0004	0.0040	1.36
	2-G	0.16	0.15	1.8	0.023	0.0036	1.2	0.0018	Cr：0.3	Ti：0.01															REM：0.001	1.4	0.0007	0.0027	1.54
2-H											0.08	0.01	2.3	0.008	0.0014	1.7	0.0012	V：0.1	-	Ca：0.002	1.7	0.0010	0.0014	1.79
	2-1	0.12	0.05	1.7	0.028	0.0023	1.0	0.0016	Cr：0.3	-															-	1.1	0.0006	0.0032	1.47
2-J											0.17	0.32	1.7	0.009	0.0008	0.7	0.0032	Cr：0.3	-	-	1.0	0.0004	0.0040	1.40
	2-K	0.12	0.26	1.0	0.016	0.0011	0.7	0.0036	-	Ti：0.2，B：0.002															REM：0.003	1.0	0.0004	0.0040	0.91
2-L											0.11	0.28	1.6	0.005	0.0024	0.7	0.0030	Cr：0.3	-	-	1.0	0.0004	0.0040	1.25
	2-M	0.16	0.17	2.3	0.012	0.0015	1.3	0.0023	Mo：0.2	Ni：0.1															-	1.5	0.0008	0.0024	1.84
2-N											0.09	0.31	1.8	0.025	0.0031	0.4	0.0044	Cr：0.1	Nb：0.01	-	0.7	0.0002	0.0048	1.32
	2-O	0.15	0.07	2.1	0.008	0.0011	0.8	0.0032	-	-															-	0.9	0.0005	0.0037	1.76
2-P											0.12	0.18	2.5	0.014	0.0008	0.7	0.0027	V：0.1	Ti：0.01	-	0.9	0.0004	0.0040	1.89
	2-Q	0.17	0.01	2.3	0.026	0.0013	1.8	0.0008	Cr：0.2Mo：0.1	-															-	1.8	0.0011	0.0011	1.95
2-R											0.08	0.28	1.9	0.011	0.0002	0.7	0.0042	Cr：0.3	B：0.002	-	1.0	0.0004	0.0040	1.38
	2-S	0.10	0.03	1.7	0.023	0.0003	1.3	0.0057	-	-															-	1.3	0.0008	0.0024	1.44
2-T											0.14	0.01	2.0	0.010	0.0016	1.2	0.0031	-	Ni：0.05	Ca：0.002	1.2	0.0007	0.0027	1.71
	2-U	0.12	0.33	1.7	0.009	0.0026	1.5	0.0041	Mo：0.1	B：0.001															-	1.8	0.0009	0.0019	1.31
2-V											0.10	0.42	1.6	0.018	0.0011	1.3	0.0015	-	Ti：0.01，Nb：0.01	-	1.7	0.0008	0.0024	1.16
	2-W	0.14	0.90	1.8	0.036	0.0034	0.2	0.0047	Cr：0.2，V：0.005	-															-	1.1	0.0001	0.0053	1.08
2-X											0.02	0.13	2.2	0.014	0.0010	1.3	0.0021	-	Ti：0.01	-	1.4	0.0008	0.0024	1.48
	2-Y	0.11	0.28	0.4	0.008	0.0160	1.0	0.0026	Mo：0.3	-															Ca：0.001	1.3	0.0006	0.0032	0.50
2-Z											0.15	0.15	1.5	0.023	0.0003	0.2	0.0045	Cr：0.2	-	REM：0.001	0.4	0.0001	0.0053	1.34

下划线：表示本发明的范围外。

表4-1

	钢	热轧板的鳞状折叠	合金化热镀锌钢板
															制造条件						残余γ量(％)	表面性状※1	机械特性			耐二次加工脆性※2
			退火		冷却速度(℃/s)	保持温度(℃)	保持时间(s)	合金化温度(℃)	TS(MPa)	EI(％)	TS×EI(MPa％)
												温度(℃)	保持时间(s)
			发明例2-1	2-A										无	840	100	38	510	130	540			6.6	○	668		29.7	19808	◎
发明例2-2	2-A	无			830	80	30	470	20	550	1.5	○	691								27.3	18864				◎
			发明例2-3	2-B										无	820	140	9	440	90	540			6.1	○	630		33.9	21357	◎
发明例2-4	2-B	无			830	140	11	440	50	540	4.2	○	657								31.1	20433				◎
			发明例2-5	2-B										无	800	110	8	440	110	620			0.4	○	621		28.7	17823	○
发明例2-6	2-C	无			790	220	19	500	100	540	12.7	○	898								26.3	23647				◎
			发明例2-7	2-C										无	810	180	73	460	120	530			12.5	○	903		26.4	23839	◎
发明例2-8	2-C	无			800	200	25	650	130	540	1.6	○	752								24.2	18198				◎
			发明例2-9	2-D										无	830	170	17	440	160	540			4.9	○	524		38.9	20384	◎
发明例2-10	2-E	无			800	110	18	420	90	540	8.1	○	786								27.8	21851				◎
			发明例2-11	2-F										无	820	100	12	490	90	560			7.8	○	634		31.4	19935	◎
发明例2-12	2-F	无			800	30	11	510	100	540	1.3	○	490								31.3	15337				◎
			发明例2-13	2-G										无	830	90	23	450	80	530			10.2	○	705		30.5	21497	◎
发明例2-14	2-G	无			700	100	20	430	100	530	0.7	○	553								30.3	16756				◎
			发明例2-15	2-H										无	810	180	32	460	110	530			11.5	○	826		27.6	22819	◎
发明例2-16	2-H	无			830	120	44	410	120	540	11.3	○	820								28.5	23370				◎
			发明例2-17	2-I										无	840	90	26	450	110	540			7.7	○	612		34.8	21198	◎
发明例2-18	2-J	无			820	150	11	420	90	550	7.6	○	788								30.0	23640				◎
			发明例2-19	2-J										无	950	170	17	460	120	540			2.3	○	729		27.2	19829	◎
发明例2-20	2-J	无			800	120	2	400	100	530	2.2	○	515								31.7	16326				○
			发明例2-21	2-K										无	800	80	17	450	80	520			6.9	○	832		24.1	20031	◎
发明例2-22	2-L	无			840	110	36	470	110	530	8.5	○	651								33.4	21743				◎
			发明例2-23	2-M										无	850	100	23	440	100	540			10.8	○	1021		21.5	21990	◎
发明例2-24	2-N	无			830	200	10	480	170	530	7.4	○	634								30.1	19075				○
			发明例2-25	2-N										无	840	110	17	310	90	530			1.6	○	506		31.8	16091	◎
发明例2-26	2-O	无			780	180	32	420	140	530	8.1	○	721								27.1	19521				○
			发明例2-27	2-P										无	820	120	9	500	200	530			7.0	○	891		22.0	19648	○
发明例2-28	2-P	无			850	100	180	520	160	540	2.1	○	1024								10.8	11059				○

※1：镀钢板的表面性状，○表示良好，×表示差。

※2：纵向裂纹转变温度，◎表示不足-70℃，○表示-70～-40℃以下，×表示超过-40℃。

表4-2

	钢	热轧板的鳞状折叠	合金化热镀锌钢板
															制造条件						残余γ量(％)	表面性状※1	机械特性			耐二次加工脆性※2
			退火		冷却速度(℃/s)	保持温度(℃)	保持时间(s)	合金化温度(℃)	TS(MPa)	EI(％)	TS×EI(MPa％)
												温度(℃)	保持时间(s)
			比较例2-29	2-Q										无	840	230	12	390	100	510			11.3	○	1009		23.0	23217	×
比较例2-30	2-R	无			820	110	29	460	80	540	8.9	○	826								24.4	20126				×
			比较例2-31	2-S										无	810	150	26	410	110	530			9.7	×	583		36.6	21321	×
比较例2-32	2-T	无			780	210	16	530	120	530	9.1	○	729								28.6	20827				×
			比较例2-33	2-U										有	830	120	40	460	100	530			13.4	×	808		29.1	23552	×
比较例2-34	2-V	有			850	90	15	400	180	540	11.2	×	692								33.5	23185				◎
			比较例2-35	2-W										无	780	90	10	420	90	540			9.3	×	850		24.8	21098	◎
比较例2-36	2-X	无			780	120	12	510	120	540	1.9	○	383								40.9	15665				◎
			比较例2-37	2-Y										有	820	150	7	450	120	530			2.3	×	510		33.5	17085	◎
比较例2-38	2-Z	无			800	130	21	490	160	540	1.2	○	567								21.3	12077				○

下划线：表示本发明的范围外。

※1：镀钢板的表面性状，○表示良好，×表示差。

※2：纵向裂纹转变温度，◎表示不足-70℃，○表示-70～-40℃以下，×表示超过-40℃。

表5

钢	钢的成分(质量％)										Al+Si(质量％)	0.0006Al(质量％)	0.0058-0.0026Al(质量％)	1.25C0.5-0.57Si+0.625Mn(质量％)
															C	Si	Mn	P	S	Al	N	Mo，V，Cr	Ti，Nb，B，N	Ca，REM
	3-A	0.15	0.01	1.6	0.011	0.0020	1.4	0.0025	-	-															-	1.4	0.0008	0.0022	1.48
3-B											0.07	0.01	2.6	0.010	0.0025	1.7	0.0011	Cr：0.3	-	-	1.7	0.0010	0.0014	1.95
	3-C	0.20	0.02	2.0	0.009	0.0041	1.2	0.0030	Mo：0.45	-															Ca：0.003	1.2	0.0007	0.0027	1.80
3-D											0.10	0.01	1.2	0.008	0.0028	0.8	0.0044	V：0.1	Ti：0.01	REM：0.005	0.8	0.0005	0.0037	1.14
	3-E	0.12	0.20	2.2	0.012	0.0014	0.8	0.0025	-	Ti：0.04															-	1.0	0.0005	0.0037	1.69
3-F											0.14	0.30	1.8	0.009	0.0008	1.0	0.0009	-	Nb：0.05	-	1.3	0.0006	0.0032	1.42
	3-G	0.16	0.45	1.8	0.007	0.0032	1.2	0.0022	-	B：0.0020															-	1.7	0.0007	0.0027	1.37
3-H											0.08	0.10	2.2	0.012	0.0035	1.3	0.0020	Mo：0.1，Cr：0.2	-	-	1.4	0.0008	0.0024	1.67
	3-1	0.23	0.50	1.8	0.010	0.0020	0.3	0.0043	-	Ni：0.2															-	0.8	0.0002	0.0050	1.44
3-J											0.12	0.25	1.6	0.012	0.0018	0.7	0.0033	-	Nb：0.02，B：0.0020	Ca：0.003，REM：0.003	1.0	0.0004	0.0040	1.29
	3-K	0.16	0.01	1.9	0.014	0.0013	1.5	0.0015	Mo：0.5	Ti：0.01															Ca：0.002	1.5	0.0009	0.0019	1.68
3-L											0.12	0.45	1.9	0.001	0.0015	0.25	0.0020	Cr：0.2	-	REM：0.002	0.7	0.0002	0.0052	1.36
	3-M	0.18	0.01	2.1	0.010	0.0030	1.8	0.0035	-	-															-	1.8	0.0011	0.0011	1.84
3-N											0.08	0.30	2.0	0.008	0.0028	0.7	0.0055	Mo：0.3	-	Ca：0.002	1.0	0.0004	0.0040	1.43
	3-O	0.13	0.60	1.9	0.023	0.0013	0.2	0.0053	-	Nb：0.03															-	0.8	0.0001	0.0053	1.30
3-P											0.17	0.15	1.6	0.010	0.0016	1.2	0.0044	-	Ti：0.02	-	1.4	0.0007	0.0027	1.43
	3-Q	0.13	0.00	1.9	0.010	0.0036	1.8	0.0022	V：0.1	Ti：0.01，Nb：0.02															REM：0.003	1.8	0.0011	0.0011	1.64
3-R											0.12	0.01	1.4	0.021	0.0020	1.6	0.0040	-	-	-	1.6	0.0010	0.0016	1.30
	3-S	0.07	0.30	1.2	0.010	0.0034	1.1	0.0035	Cr：0.1	Nb：0.01															-	1.4	0.0007	0.0029	0.91
3-T											0.13	0.01	1.8	0.011	0.0009	1.5	0.0030	-	Ti：0.03	-	1.5	0.0009	0.0019	1.57
	3-U	0.04	0.20	1.80	0.012	0.0042	1.4	0.0037	-	Ti：0.02，Nb：0.03															-	1.6	0.0008	0.0022	1.26
3-V											0.09	0.02	0.70	0.010	0.0025	1.0	0.0029	Mo：0.3	Ti：0.01	Ca：0.002	1.0	0.0006	0.0032	0.80
	3-W	0.12	0.10	3.50	0.011	0.0023	1.2	0.0018	Cr：0.3	-															-	1.3	0.0007	0.0027	2.56
3-X											0.10	0.10	1.80	0.010	0.002	0.4	0.0032	-	-	-	0.5	0.0002	0.0048	1.46

下划线：表示本发明的范围外。

表6-1

	钢	板坯裂纹	热轧板的鳞状折叠	合金化热镀锌钢板
															制造条件					残余γ量(％)	表面性状※1	机械特性			耐二次加工脆性※2
				退火温度(℃)	冷却速度(℃/s)	保持温度(℃)	保持时间(s)	合金化温度(℃)	TS(MPa)	EI(％)	TS×EI(MPa％)
												发明例3-5	3-B	无	无	800	33	400	110			510	10.9	○		955	23.9	22823	◎
发明例3-8	3-E	无	无	810	27	420	90	480	9.2	○	817									24.6	20110				◎
												发明例3-9	3-E	无	无	700	22	460	100			530	0.6	○		643	25.1	16139	◎
发明例3-10	3-E	无	无	820	28	430	20	540	1.9	○	824									21.3	17551				◎
												发明例3-11	3-F	无	无	810	43	370	220			510	9.1	○		786	27.3	21447	◎
发明例3-12	3-G	无	无	810	50	510	115	520	11.8	○	886									25.9	22959				◎
												发明例3-13	3-G	无	无	800	2	410	105			520	2.6	○		625	25.9	16188	◎
发明例3-14	3-G	无	无	790	32	280	120	530	2	○	837									18.8	15738				◎
												发明例3-15	3-H	无	无	850	16	420	80			520	10.4	○		846	25.6	21649	◎
发明例3-16	3-I	无	无	820	27	460	90	540	7.3	○	879									22.8	20050				◎
												发明例3-17	3-J	无	无	810	44	390	150			500	8.7	○		707	28.3	20008	◎
发明例3-18	3-K	无	无	790	31	500	100	490	10.9	○	996									22.1	22004				◎
												发明例3-19	3-L	无	无	820	22	640	90			520	1.4	○		903	19.4	17518	◎

※1：镀钢板的表面性状，○表示良好，×表示差。

※2：纵向裂纹转变温度，◎表示不足-70℃，○表示-70～-40℃2以下，×表示超过-40℃。

表6-2

	钢	板坯裂纹	热轧板的鳞状折叠	合金化热镀锌钢板
															制造条件					残余γ量(％)	表面性状※1	机械特性			耐二次加工脆性※2
				退火温度(℃)	冷却速度(℃/s)	保持温度(℃)	保持时间(s)	合金化温度(℃)	TS(MPa)	EI(％)	TS×EI(MPa％)
												比较例3-1	3-A	无	无	820	25	430	85			520	10.2	○		617	35.1	21646	×
比较例3-2	3-A	无	无	840	31	470	90	610	2.4	○	599									27.9	15712				×
												比较例3-3	3-A	无	无	920	18	440	90			530	8.1	○		572	30.3	17332	×
比较例3-4	3-A	无	无	830	150	460	105	520	7.8	○	654									28.2	18443				×
												比较例3-6	3-C	无	无	840	26	480	160			510	12.3	○		1002	20.8	20850	×
比较例3-7	3-D	无	无	820	8	520	75	550	3.2	○	390									50.3	19632				×
												比较例3-20	3-M	有	无	800	35	410	180			520	6.2	×		738	26.6	19631	×
比较例3-21	3-M	有	无	820	47	410	130	520	15.3	×	844									27.5	23198				×
												比较例3-22	3-N	有	无	780	28	460	125			530	9.6	×		810	25.0	20247	×
比较例3-23	3-O	有	无	820	41	370	110	540	7.8	×	768									25.6	19662				◎
												比较例3-24	3-P	有	无	820	9	530	80			510	10.3	×		691	31.1	21484	×
比较例3-25	3-Q	有	有	840	36	420	130	500	12.0	×	822									28.2	23193				×
												比较例3-26	3-R	有	有	800	12	400	85			530	9.7	×		542	41.3	22394	×
比较例3-27	3-S	无	有	780	24	490	100	490	8.3	×	500									43.6	21809				×
												比较例3-28	3-T	有	无	830	39	430	90			510	10.6	×		714	30.8	21990	×
比较例3-29	3-U	有	有	810	21	510	75	520	0.5	×	510									26.7	13617				×
												比较例3-30	3-V	无	有	830	27	410	75			550	1.6	×		404	39.7	16039	◎
比较例3-31	3-W	无	无	820	15	430	90	510	13.1	○	1323									8.1	10716				◎
												比较例3-32	3-X	无	无	820	48	420	120			520	2.3	○		538	23.6	12697	◎

下划线：表示本发明的范围外

※1：镀钢板的表面性状，○表示良好，×表示差。

※2：纵向裂纹转变温度，◎表示不足-70℃，○表示-70～-40℃以下，×表示超过-40℃。

产业上的利用可能性

根据本发明，不经由复杂的工序就能够得到不存在连铸时的板坯裂纹、热轧时的鳞状折叠和热镀锌后的镀覆缺陷的表面性状优良的合金化热镀锌钢板。并且，由于该合金化热镀锌钢板的耐二次加工脆性优良，并且还兼具高强度，因而可用作汽车用钢板，可广泛地贡献于产业。

Claims (10)

1.一种合金化热镀锌钢板，其中，钢板的组成为：包含C：0.05～0.25重量％、Si：0.5重量％以下、Mn：1～3重量％、P：0.1重量％以下、S：0.01重量％以下、Al：0.1～2重量％、N：不足0.005重量％，并且满足Si+Al≥0.6重量％、(0.0006×Al)重量％≤N≤(0.005 8-0.0026×Al)重量％、Al≤(1.25×C^0.5-0.57×Si+0.625×Mn)重量％，余量为Fe和不可避免的杂质。

2.根据权利要求1所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有选自Cr：1重量％以下、V：1重量％以下以及Mo：1重量％以下中的至少一种元素。

3.根据权利要求1所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有选自Ti：0.1重量％以下、Nb：0.1重量％以下、B：0.005重量％以下、Ni：1重量％以下中的至少一种元素。

4.根据权利要求2所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有选自Ti：0.1重量％以下、Nb：0.1重量％以下、B：0.005重量％以下、Ni：1重量％以下中的至少一种元素。

5.根据权利要求1所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有总计0.01重量％以下的选自Ca及REM中的至少一种元素。

6.根据权利要求2所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有总计0.01重量％以下的选自Ca及REM中的至少一种元素。

7.根据权利要求3所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有总计0.01重量％以下的选自Ca及REM中的至少一种元素。

8.根据权利要求4所述的合金化热镀锌钢板，其中，作为该钢板的组成，进而含有总计0.01重量％以下的选自Ca及REM中的至少一种元素。

9.根据权利要求1至8中的任一项所述的合金化热镀锌钢板，其中，该钢板的金属组织含有体积率为3～20％的残余奥氏体相。

10.一种合金化热镀锌钢板的制造方法，其中，对具有权利要求1至8中的任一项所述的组成的钢板用钢进行铸造，施行热轧、冷轧后，在730～900℃保持60～300s后，以3～100℃/s冷却，进而在350～600℃保持30～250s后，施行热镀锌，接着以470～600℃进行合金化。