KR20140005293A - 복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법 - Google Patents

복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20140005293A
KR20140005293A KR1020137024831A KR20137024831A KR20140005293A KR 20140005293 A KR20140005293 A KR 20140005293A KR 1020137024831 A KR1020137024831 A KR 1020137024831A KR 20137024831 A KR20137024831 A KR 20137024831A KR 20140005293 A KR20140005293 A KR 20140005293A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
hot
steel
weight
content
rolled sheet
Prior art date
Application number
KR1020137024831A
Other languages
English (en)
Inventor
브리기테 함머
요르크 메르텐스
귄터 스티크
Original Assignee
티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트 filed Critical 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트
Publication of KR20140005293A publication Critical patent/KR20140005293A/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

본 발명은, 적어도 1100MPa의 인장 강도와 양호한 연신율 특성 및 양호한 변형 특성이 조합된 열간-압연 판상 강 제품에 관한 것이다. 이를 위하여, 판상 강 제품은, 철 및 불가피한 불순물과 함께, 중량 %로, C: 0.13% 내지 0.2%, Mn: 1.8% 내지 2.5%, Si: 0.70% 내지 1.3%, Al: 0.01 내지 0.1%, P: 최대 0.1%, S: 최대 0.01%, Cr: 0.25% 내지 0.70%, 선택적 Mo: Cr과 Mo 함량의 합계로 0.25% 내지 0.7%, Ti: 0.08% 내지 0.2%, B: 0.0005% 내지 0.005%를 함유하고, 부피로 최대 10%의 잔류 오스테나이트, 부피로 10% 내지 60%의 마르텐사이트, 부피로 최대 30%의 페라이트 및 부피로 적어도 10%의 베이나이트로 이루어진 구조를 갖는 복상 강으로부터 제조된다. 또한, 본 발명은 그와 같은 판상 강 제품을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.

Description

복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법{HOT ROLLED FLAT STEEL PRODUCT PRODUCED FROM A COMPLEX PHASE STEEL, AND METHOD FOR PRODUCING SAME}
본 발명은 복상 강으로 제조된 열간-압연 판상 강 제품 및 그러한 제품을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
유럽 공개 특허 공보 제EP 2 028 282 A1호에는, 2상(dual phase) 강으로 제조되고, 적어도 950MPa의 인장 강도와 양호한 변형성(deformability)뿐만 아니라, 간단한 제조 방법에 의하여 이러한 강으로부터 제조된 제품이 코팅되지 않은 상태 또는 부식에 대하여 보호하는 피막(covering)이 제공된 상태에서 차량 차체(vehicle bodywork)의 부품과 같은 복잡한 형상의 부품으로 성형되는 것을 가능하게 하는 표면 품질도 겸비하는 냉간-압연 판상 강 제품이 기재되어 있다. 이는, 그 발명에 따른 강이 20% 내지 70%의 마르텐사이트, 최대 8%의 잔류 오스테나이트 및 잔부로서 페라이트 및/또는 베이나이트를 포함하고, (중량 %로) C: 0.10% 내지 0.20%, Si: 0.10% 내지 0.60%, Mn: 1.50% 내지 2.50%, Cr: 0.20% 내지 0.80%, Ti: 0.02% 내지 0.08%, B: < 0.0020%, Mo: < 0.25%, Al: < 0.10%, P: < 0.2%, S: < 0.01%, N: < 0.012%를 함유하고 잔부가 철 및 불가피한 불순물인 구성에 의하여 달성된다. 그와 같은 강으로부터 제조된 판상 강 제품은 실용적으로 1050MPa까지의 인장 강도를 달성한다.
고-강도 강을 제조하기 위한 또 다른 가능한 방법이 유럽 특허 공보 제EP 0 966 547 B1호에 기재되어 있다. 이 공보에 설명된 방법에 의하면, (중량 %로) 0.10% 내지 0.20% C, 0.30% 내지 0.60% Si, 1.50% 내지 2.00% Mn, 최대 0.08% P, 0.30% 내지 0.80% Cr, 0.40% 이하의 Mo, 0.20% 이하의 Ti 및/또는 Zr, 0.08% 이하의 Nb, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 함유하는 강이 용해되고, 주조되어 슬라브를 형성하고, 이어서 압연되어 열간-압연 스트립을 형성한다. 압연 종료 온도는 800℃보다 높다. 열간-압연 스트립은 그 후에, 강의 변태(conversion)가 최대한으로 베이나이트 단계에서 일어나고 펄라이트로의 강의 변태가 방지되도록, 압연 출측 작업(runout rolling operation) 중에 적어도 30℃/s의 냉각 속도로 냉각된다. 열간-압연 스트립의 조직 내의 마르텐사이트의 비율은 인장 강도를 더욱 증가시킬 수 있다. 또한, 비교적 급속 냉각은 극히 미세한 입자들의 석출에도 기여하고, 이에 의하여 강도가 더욱 증가한다. 스트립이 권취기에 권취되고 그 후에 코일 내에서 추가로 냉각됨으로써, 냉각 작업은 600℃ 미만의 온도에서 종료되도록 설정된다. 이러한 방법으로 얻어진 열간-압연 스트립에 있어서는, 통상적으로 인장 강도가 최대 1150MPa에 이른다.
전술한 종래 기술을 배경으로 하여, 본 발명의 목적은, 더욱 증가된 인장 강도와 양호한 연신율 특성 및 그에 따라 본질적으로 양호한 변형 특성이 조합된 판상 강 제품을 제공하는 것이다. 또한, 그와 같은 판상 강 제품을 제조하기 위한 방법을 제시하고자 한다.
강과 관련하여, 이러한 목적은 청구항 1에 기재된 조성과 결정립 조직을 갖는 복상 강에 의해 달성된다.
본 발명에 따라 전술한 목적을 달성하는 방법은 청구항 14에 기재된 방안을 특징으로 한다.
본 발명의 바람직한 실시 형태들은 종속 청구항들에 기재되어 있고, 본 발명의 전체적 사상과 함께 이하에 상세히 설명되어 있다.
본 발명에 따른 열간-압연 판상 강 제품의 제조를 위하여 사용되는 복상 강은, 철과 불가피한 불순물과 함께, (중량 %로) C: 0.13% 내지 0.2%, Mn: 1.8% 내지 2.5%, Si: 0.70% 내지 1.3%, Al: 0.1% 이하, P: 0.1% 이하, S: 0.01% 이하, Cr: 0.25% 내지 0.70%, 선택적 Mo: Cr과 Mo 함량의 합계가 0.25% 내지 0.7%, Ti: 0.08% 내지 0.2% 및 B: 0.0005% 내지 0.005%를 함유한다.
복상 조직에 의하여, 본 발명에 따른 강으로부터 열간-압연된 판상 강 제품은 높은 강도와 양호한 탄성(elasticity)을 동시에 겸비한다. 본 발명에 따른 판상 강 제품의 조직은, 좁은 범위 내에서 선정된 합금에 의하여, 부피로 최대 10%의 잔류 오스테나이트와, 부피로 10% 내지 60%의 마르텐사이트와, 부피로 최대 30%의 페라이트와, 잔부로서 비율이 부피로 적어도 10%가 되도록 설정된 베이나이트를 포함하는 것을 특징으로 한다. 펄라이트는 어떠한 경우에도 본 발명에 따른 판상 강 제품에, 가능하다면 그 비율이 최소화되어 유효하지 않은 미량(ineffective trace)으로 존재한다.
따라서, 본 발명에 따른 판상 강 제품은 열간-압연 상태에서 1100MPa을 초과, 특히 안정적으로 적어도 1150MPa 이상의 인장 강도(Rm)와, 안정적으로 적어도 720MPa의 항복점(yield point)(Re)에 도달한다. 그와 동시에, 파단 연신율(elongation at break)(A80)에 대해서는, 7%를 초과, 특히 8%를 초과하는 값을 보장하는 것이 가능하다. 비교적 양호한 연신율 특성과 조합된 이러한 높은 강도는 본 발명에 따른 복상 강 조직의 조정에 의하여 달성되어 왔다.
탄소는, 조직을 경화하고 극히 미세한 석출물을 형성시키기 위하여, 본 발명에 따라 사용되는 복상 강에 첨가된다. 본 발명에 따라 미리 설정된 0.13% 내지 0.2% 함량의 C의 존재에 의하여, 그에 따라 소망 경도를 위하여 충분히 높은 마르텐사이트와 베이나이트 비율이 조직 내에 달성된다. 탄소는, 중량으로 0.20%를 초과하는 함량에서는, 비율이 높은 것이 바람직한 베이나이트 조직의 형성을 방해한다. 비교적 높은 C 함량은, 예를 들면 자동차 제조 분야에서, 본 발명에 따른 재료의 사용에 있어서 특히 중요한 용접성에 부정적 영향을 또한 미친다. C 함량이 중량으로 0.15% 내지 0.18%, 특히 중량으로 최대 0.17%일 때에, 본 발명에 따른 판상 강 제품을 제조하기 위하여 사용되는 강 내의 탄소의 바람직한 효과가 특히 신뢰적으로 이용될 수 있다.
망간은 중량으로 적어도 1.8%의 함량에서 변태(transformation)를 지연시키고, 경질의 강도-증가 변태 생성물의 형성을 일으킨다. 따라서, 마르텐사이트의 발생이 Mn의 존재에 의하여 촉진된다. 허용될 수 없을 정도로 높은 미세-편석을 방지하기 위하여, 함량은 본 발명에 따라 중량으로 최대 2.5%로 제한되며, 본 발명에 따른 강의 Mn 함량이 중량으로 2.05% 내지 2.2%로 제한되면, Mn의 바람직한 효과가 특히 신뢰적으로 나타난다.
본 발명에 따라 사용되는 강 내에, Si는 한편으로는 페라이트 또는 베이나이트의 고용 경화를 조장하고, 다른 한편으로는 잔류 오스테나이트를 안정화함으로써, 강도를 증가시키는 작용을 한다. 잔류 오스테나이트 비율은 탄성과 강도를 증가시키는 데에 기여한다(TRIP 효과). 바람직한 높은 기계적 특성 값을 달성하기 위하여, 본 발명에 따른 강은 중량으로 0.70% 내지 1.3%의 Si, 특히 중량으로 적어도 0.75%의 Si를 함유한다. 강도 및 탄성 증가 효과는, 특히 본 발명에 따른 강의 Si 함량이 중량으로 적어도 0.75%, 특히 중량으로 적어도 0.85%일 때에 나타난다. 그와 동시에, 본 발명에 따른 강으로부터 제조된 판상 제품이 후속 처리를 위한 최적의 표면 품질 및 필요에 따라 적용될 수도 있는 소정의 피막(coating)을 구비하도록 설계된다는 사실과 관련하여, Si의 상한은 중량으로 1.3%로 설정되어 왔다. 이러한 상한이 준수되면, 결정립계 산화의 위험이 또한 최소화된다. 본 발명에 따라 사용되는 강의 물성에 미치는 Si의 바람직하지 않은 영향은, 본 발명에 따른 강에 있어서 중량으로 1.1%, 특히 중량으로 0.95%로 제한되는 Si 함량에 의하여 더욱 높은 신뢰도로 방지될 수 있다.
본 발명에 따른 판상 강 제품을 구성하는 강은 Al-안정화 처리된다. 알루미늄은 본 발명에 따른 강의 용해 시에 탈산을 위하여 그리고 강 내에 함유될 수 있는 질소를 결합하기 위하여 사용된다. 이러한 목적으로, 중량으로 0.1% 미만의 함량의 Al이 필요에 따라 본 발명에 따른 강에 첨가될 수 있으며, 함량이 중량으로 0.01% 내지 0.06%, 특히 0.020% 내지 0.050%의 범위일 때에, Al의 바람직한 효과가 특히 신뢰적으로 나타난다.
인은 고용체 경화를 더욱 증가시키기 위하여 사용될 수 있으나, 용접성의 이유로 중량으로 0.1%의 함량을 초과하지 않아야 하는데, 그렇지 않은 경우에는 편석 형성의 위험성이 증가하기 때문이다.
본 발명에 따라 미리 설정된 상한 미만인 황의 함량에서는, 본 발명에 따라 사용되는 강 내에 MnS 또는 (Mn,Fe)S의 형성이 억제됨으로써, 본 발명에 따른 판상 강 제품의 양호한 탄성이 보장된다. 특히 이와 같은 경우는, S 함량이 중량으로 0.003% 미만일 때이다.
크롬은, 중량으로 적어도 0.25%의 함량에서, 페라이트 및 펄라이트의 형성을 방지한다. 따라서, 크롬은 경화 조직의 형성을 조장하고 결과적으로 본 발명에 따른 판상 강 제품을 위하여 사용되는 강의 강도를 증가시킨다. 변태를 과도하게 지연시키지 않도록, 그 함량은 중량으로 최대 0.7%로 제한되어야 한다. 본 발명에 따른 강의 Cr 함량이 중량으로 0.7%로 제한됨으로써, 결정립계 산화의 발생의 위험이 감소하고, 본 발명에 따른 강의 양호한 연신율 특성이 보장된다. 이러한 상한이 준수되면, 강으로부터 제조된 판상 강 제품에는 금속 피막이 바로 제공될 수 있는 표면이 달성된다.
선택적으로 제공되는 몰리브덴의 함량은, Cr과 마찬가지로, 강의 조직 내에 극히 미세한 석출물 및 마르텐사이트의 형성을 조장함으로써, 본 발명에 따른 강의 강도를 증가시키는 데에 기여한다. Mo의 존재는 판상 제품의 금속 피막의 피복성 및 탄성에 부정적인 영향을 미치지 않는다. 실용 테스트에 의하면, Mo는 바람직한 효과뿐만 아니라 비용의 관점에서 중량으로 0.25%, 특히 중량으로 0.22%의 함량까지 특히 효과적으로 이용될 수 있다는 것을 밝혀졌다. 따라서, 중량으로 0.05%의 Mo 함량은 본 발명에 따른 강의 물성에 이미 바람직한 효과를 미친다.
그러나, 극히 높은 마르텐사이트 비율에 의하여 파단 연신율이 부정적으로 영향을 받는 것을 방지하기 위하여, 본 발명에 따라 사용되는 강 내의 Cr 및 Mo 함량의 합계는 중량으로 0.25% 내지 0.7%로 제한된다.
티타늄의 함량이 중량으로 적어도 0.08%이고 최대 0.2%이면, 특히 0.09% 내지 0.15%이면, 본 발명에 따른 강 내에, 경화 효과를 갖는 TiC 또는 Ti(C,N)의 형태의 극히 미세한 석출물의 형성이 조장될 수 있고, 결정립 미세화가 일어날 수 있다. Ti의 또 다른 바람직한 효과에 의하면, 본 발명에 따른 강 내에 존재할 수도 있는 소정 질소를 결합함으로써 보론 질화물의 형성을 방지한다. 따라서, 강도를 증가시키기 위하여 보론을 첨가하는 경우에, Ti의 존재에 의하며, 보론이 고용 상태에서 그 효과를 충분히 발휘할 수 있도록 또한 보장된다. Ti 함량이 중량으로 0.11% 내지 0.13%일 때에, Ti의 바람직한 효과는 본 발명에 따른 강 내에 특히 신뢰적으로 이용될 수 있다.
본 발명에 따라 이용되는 강 내에, 보론은 중량으로 0.0005% 내지 0.005%의 함량으로 존재하면 경화성을 향상시킨다. 오스테나이트 내에서, 보론은 결정립계에 편재하고 페라이트와 펄라이트의 형성을 방지한다. 이 경우에, 보론은 상당한 강도 증가를 일으키고 약간의 변형성 감소만을 수반한다. 본 발명에 따른 강의 B 함량이 중량으로 0.001% 내지 0.002%로 설정될 때에, 본 발명에 따른 합금에 미치는 B의 바람직한 효과가 특히 신뢰적으로 나타난다.
본 발명에 따른 방법으로 제조된 판상 강 제품은, 특히 높은 수준의 결정립 미세화, 높은 항복점 및 증가된 강도를 특징으로 한다. 조직 내에 포함된 마르텐사이트, 베이나이트 및 극히 미세한 석출물의 비율은 높은 등급의 강도에 기여한다. 조직의 잔류 오스테나이트 및 페라이트 비율은 양호한 연신율 특성을 보장한다.
본 발명에 따라 제조된 판상 강 제품은 특히 부식에 대하여 보호되도록 의도되면, 부품을 형성하기 위하여 열간-압연 스트립이 성형되기 전 또는 후에, 열간-압연 스트립에 금속 보호 피막이 제공될 수 있다. 이는 용융 아연 도금(hot-dip galvanising) 또는 전해 코팅(electrolytic coating)에 의하여 실시될 수 있다.
1100MPa를 초과하는 인장 강도 및 전술한 조직을 구비하는 본 발명에 따른 열간-압연 판상 강 제품을 본 발명에 따라 제조하는 중에, 우선은, 본 발명에 따라 사용되는 강의 합금에 해당하는 조성을 갖는 강 용탕이 주조되어, 전형적으로 슬라브 또는 박슬라브로 절단되는 스트랜드(strand)인 예비 제품(preliminary product)을 형성한다.
그 후에, 예비 제품은, 후속 열간 압연을 위하여 강의 완전한 오스테나이트 조직을 보장하고 석출물을 고용시키기 위하여, 1150℃ 내지 1350℃의 온도로 가열된다.
이러한 가열 온도에 기초하여, 예비 제품은 그 후에 열간-압연되어 열간-압연 스트립을 형성하며, 열간 압연의 종료 온도는 800℃ 내지 950℃이다. 압연 종료 온도는, 변형-유기 석출(deformation-induced precipitation)을 낮게 유지하고 바람직한 구성의 조직 발달을 가능하게 하기 위하여, 균질한 오스테나이트의 영역 내에 있어야 하고 따라서 800℃보다 낮지 않아야 한다.
열간 압연 후에, 얻어진 열간-압연 스트립은 각 경우에 선택된 권취 온도까지 적어도 30℃/초의 냉각 속도로 냉각된다. 냉각 조건은, 펄라이트로의 변태가 방지되고, 최대로 가능한 정도로, 높은 베이나이트 비율과 본 발명에 따라 미리 결정된 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트 비율이 얻어지도록 변태가 일어나는 방식으로 선택되도록 설정된다.
냉각 작업은, 본 발명에 따라 미리 결정된 400℃ 내지 570℃의 권취 온도의 범위가 달성될 때에 종료되며, 이 범위에서 본 발명에 따른 강의 베이나이트 단계가 달성된다. 그와 같이 냉각된 열간-압연 스트립은 그 후에 권취되어 코일을 형성하고 코일 내에서 추가로 냉각된다. 베이나이트 및 마르텐사이트로의 추가 변태 및 석출물의 형성이 일어난다.
높은 강도와 양호한 연신 특성(expansion property)의 특별한 조합에 의하여, 본 발명에 따른 강은 실제 사용에 있어서 높은 부하를 받는 프로파일-부재(profile-member) 및 차량 차체를 위한 충돌 및 강도-관련 부품의 제조에 특히 적합하다.
실시 형태
<테스트 1>
실험실 조건 하에서, 표 1에 기재된 조성의 강이 용해되고 블록(block)으로 주조되었다.
블록은 그 후에 1270℃로 가열되었고, 이 온도에서부터 열간-압연되어 2.5mm 두께의 열간-압연 스트립을 형성하였다. 열간 압연 종료 온도는 900℃이었다.
얻어진 열간-압연 스트립은, 코일 내에서의 냉각을 모사하기 위하여, 열간 압연 작업 후에 80℃/초의 냉각 속도로 490℃의 온도에서 노 내에서 서랭되었다.
얻어진 열간-압연 스트립은 압연 방향에 대하여 횡방향으로 인장 강도(Rm)가 1192MPa이고 연신율(A80)이 10.5%이었다. 얻어진 조직은 부피로 35% 내지 40%의 마르텐사이트, 부피로 대략 5%의 페라이트 및 부피로 6%의 잔류 오스테나이트를 포함하고, 잔부는 베이나이트를 포함한다.
제1 비교를 위하여, 전술한 바와 같이 제조된 열간-압연 스트립은 열간 압연 후에 우선 75℃의 온도까지 냉각되었고, 이어서 이 경우에 코일 내에서의 냉각을 또한 모사하기 위하여, 노 내에서 대기 온도까지 추가로 서랭되었다. 이러한 방식으로 얻어진 열간-압연 스트립은 인장 강도(Rm)가 1550MPa이었고 연신율은 비교적 낮은 5.9%이었다. 그 조직은 주로 마르텐사이트이었다.
제2 비교를 위하여, 전술한 열간-압연 스트립은 열간 압연 작업 후에 우선 "권취 온도"에 대응하는 600℃의 온도까지 냉각되었고, 이어서 코일 내에서의 냉각을 모사하기 위하여, 대기 온도까지 또한 서랭되었다. 이러한 방식으로 얻어진 열간-압연 스트립은 인장 강도(Rm)가 955MPa이었고 연신율(A80)이 15.5%이었다. 조직은 부피로 25% 내지 30% 비율의 펄라이트를 포함하는 페라이트로 이루어졌다.
<테스트 2>
또한 실험실 조건 하에서, 표 2에 기재된 조성을 가진 강이 용해되고 블록으로 주조되었다. 제1 테스트에서 조사된 강과는 대조적으로, 이 강은 중량으로 0.25%의 Mo를 추가로 함유하였다.
블록은 그 후에 1270℃로 가열되었고, 이 온도에서부터 열연되어 2.5mm 두께의 열간-압연 스트립을 형성하였다. 열간 압연 종료 온도는 900℃이었다.
얻어진 열간-압연 스트립은, 열간 압연 후에 550℃의 "권취 온도"까지 80℃/초의 냉각 속도로 냉각되었으며, 그 후에 이미 전술한 방식으로 코일 냉각이 또한 모사되었다.
얻어진 열간-압연 스트립은 인장 강도(Rm)가 1180MPa이었고 연신율(A80)이 11%이었다. 그 조직은, 부피로 35% 내지 40% 비율의 마르텐사이트, 부피로 7.5% 비율의 잔류 오스테나이트, 부피로 10% 비율의 페라이트 및 잔부로서 베이나이트를 포함하였다.
<테스트 3>
작업 테스트 3a 내지 3c를 위하여, 본 발명에 따라 표 3에 기재된 합금의 강이 용해되고 주조되어 스트랜드를 형성하였다. 스트랜드로부터 분리된 슬라브들은 그 후에 대략 1260℃의 온도까지 재가열되었고, 이어서 열간-압연되어 열간 압연 종료 온도 WET에서 두께 D의 열간-압연 스트립을 형성하였고, 마지막으로 냉각 속도 VT로 권취 온도 HT까지 냉각되었으며, 이 온도에서 권취되어 코일을 형성하였다. 각 경우에 조정된 파리미터들 및 얻어진 열간-압연 스트립의 (압연 방향에 대하여 횡방향으로 측정된) 기계적 특성들이 표 4에 기재되어 있다.
작업 테스트 3c 중에 얻어진 열간-압연 스트립은, 과도한 권취 온도로 인하여 페라이트(및 펄라이트) 비율이 높았기 때문에, 테스트 3a 및 3b에서 본 발명에 따른 온도 범위에서 권취되어 얻어진 열간-압연 스트립보다 상당히 낮은 인장 강도를 갖는 것으로 밝혀졌다.
<테스트 4>
비교 목적으로 실시된 추가 작업 테스트 V에서는, 표 5에 기재된 바와 같이 확연히 너무 낮은 Si 함량 및 너무 낮은 함량의 Mn, Cr 및 Ti로 인하여 본 발명을 따르지 않는 합금의 강이 용해되었고, 주조되어 스트랜드를 형성하였으며, 이로부터 슬라브들이 분리되었다. 슬라브들은 그 후에 1250℃의 온도까지 재가열되었고, 그 후에 열간-압연되어 열간 압연 종료 온도 WET에서 두께 D의 열간-압연 스트립을 형성하였고, 마지막으로 냉각 속도 VT로 권취 온도 HT까지 냉각되었으며, 이 온도에서 권취되어 코일을 형성하였다. 각 경우에 조정된 파라미터들과 얻어진 열간 압연 스트립의 기계적 특성들이 표 6에 기재되어 있다.
비교 테스트 5에서 얻어진 열간-압연 스트립은 인장 강도가 높지만, 연신율 특성이 부적합한 것으로 밝혀졌다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003
Figure pct00004
Figure pct00005
Figure pct00006

Claims (14)

  1. 적어도 1100MPa의 높은 인장 강도와 양호한 탄성을 구비하며,
    철 및 불가피한 불순물과 함께, 중량 %로
    C: 0.13% 내지 0.2%,
    Mn: 1.8% 내지 2.5%,
    Si: 0.70% 내지 1.3%,
    Al: 0.01 내지 0.1%,
    P: 0.1% 이하,
    S: 0.01% 이하,
    Cr: 0.25% 내지 0.70%,
    선택적 Mo: Cr과 Mo 함량의 합계가 0.25% 내지 0.7%,
    Ti: 0.08% 내지 0.2%,
    B: 0.0005% 내지 0.005%를 함유하고,
    부피로 최대 10%의 잔류 오스테나이트, 부피로 10% 내지 60%의 마르텐사이트, 부피로 최대 30%의 페라이트 및 부피로 최소 10%의 베이나이트를 포함하는 조직을 구비하는 복상 강으로 제조된 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  2. 제1항에 있어서,
    복상 강의 C 함량은 중량으로 0.15% 내지 0.18%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  3. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 C 함량은 중량으로 최대 0.17%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  4. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Mn 함량은 중량으로 2.05% 내지 2.2%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  5. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Si 함량은 중량으로 최소 0.75%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  6. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Si 함량은 중량으로 최대 1.1%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  7. 제5항 또는 제6항에 있어서,
    복상 강의 Si 함량은 중량으로 최소 0.85%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  8. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Si 함량은 중량으로 최대 0.95%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  9. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Al 함량은 중량으로 0.02% 내지 0.05%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  10. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Cr 함량은 중량으로 0.30% 내지 0.40%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  11. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 Ti 함량은 중량으로 0.09% 내지 0.15%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  12. 제9항 또는 제10항에 있어서,
    복상 강의 Ti 함량은 중량으로 0.11% 내지 0.13%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  13. 선행 청구항들 중 어느 한 항에 있어서,
    복상 강의 B 함량은 중량으로 0.001% 내지 0.002%인 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품.
  14. - 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따라 제조된 복상 강을 주조하여 예비 제품을 형성하는 작업 단계와,
    - 예비 제품을 1150℃ 내지 1350℃의 온도로 가열하는 작업 단계와,
    - 예비 제품을 열간 압연하여 열간-압연 스트립을 형성하고, 열간 압연의 종료 온도는 800℃ 내지 950℃인 작업 단계와,
    - 얻어진 열간-압연 스트립을 30℃/s 이상의 냉각 속도로 냉각하는 작업 단계와,
    - 얻어진 열간-압연 스트립을 400℃ 내지 570℃의 권취 온도에서 권취하는 작업 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 열간-압연 판상 강 제품 제조 방법.
KR1020137024831A 2011-02-18 2011-12-29 복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법 KR20140005293A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP11154973.9 2011-02-18
EP11154973.9A EP2489748B1 (de) 2011-02-18 2011-02-18 Aus einem Komplexphasenstahl hergestelltes warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
PCT/EP2011/074251 WO2012110165A1 (de) 2011-02-18 2011-12-29 Aus einem komplexphasenstahl hergestelltes warmgewalztes stahlflachprodukt und verfahren zu dessen herstellung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20140005293A true KR20140005293A (ko) 2014-01-14

Family

ID=44260791

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020137024831A KR20140005293A (ko) 2011-02-18 2011-12-29 복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20140041767A1 (ko)
EP (1) EP2489748B1 (ko)
JP (1) JP5864619B2 (ko)
KR (1) KR20140005293A (ko)
CN (1) CN103380217B (ko)
CA (1) CA2825240A1 (ko)
WO (1) WO2012110165A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160145656A (ko) * 2014-04-15 2016-12-20 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트 높은 항복 강도를 갖는 냉간-압연 판상 강 제품을 제조하기 위한 방법 및 판상 냉간-압연 강 제품

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018003062A (ja) * 2016-06-29 2018-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度高加工性熱延鋼板およびその製造方法
KR102220940B1 (ko) * 2016-08-05 2021-02-26 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 강판 및 도금 강판
KR101917469B1 (ko) * 2016-12-23 2018-11-09 주식회사 포스코 재질편차가 적고 표면품질이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
CN106756512B (zh) * 2017-01-12 2018-12-18 唐山钢铁集团有限责任公司 一钢多级的热轧复相高强钢板及其生产方法
DE102017218434A1 (de) 2017-10-16 2019-04-18 Thyssenkrupp Ag Emaillieren von höherfesten Stählen
KR102164108B1 (ko) * 2018-11-26 2020-10-12 주식회사 포스코 형상 품질 및 굽힘성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
CN109680223B (zh) * 2019-03-08 2020-10-16 东北大学 一种易切削高强度复相非调质钢制备方法
CN112575267A (zh) * 2019-09-27 2021-03-30 宝山钢铁股份有限公司 一种高扩孔复相钢及其制造方法
CN110760756B (zh) * 2019-11-27 2021-06-22 河钢股份有限公司邯郸分公司 一种厚规格dp680级热轧双相钢及其制备方法
JPWO2023132351A1 (ko) * 2022-01-07 2023-07-13
JPWO2023132342A1 (ko) * 2022-01-07 2023-07-13
CN115710676A (zh) * 2023-01-10 2023-02-24 北京科技大学 一种低成本高强韧贝氏体/马氏体复相钢

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19710125A1 (de) 1997-03-13 1998-09-17 Krupp Ag Hoesch Krupp Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit
JP3440894B2 (ja) * 1998-08-05 2003-08-25 Ｊｆｅスチール株式会社 伸びフランジ性に優れる高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP3644275B2 (ja) * 1998-10-28 2005-04-27 住友金属工業株式会社 被削性に優れたマルテンサイト・ベイナイト型非調質鋼材及びその製造方法
JP4430444B2 (ja) * 2004-03-26 2010-03-10 新日本製鐵株式会社 形状凍結性に優れた低降伏比型高強度熱延鋼板とその製造方法
JP3889766B2 (ja) * 2005-03-28 2007-03-07 株式会社神戸製鋼所 穴拡げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP4772497B2 (ja) * 2005-12-27 2011-09-14 新日本製鐵株式会社 穴拡げ性に優れた高強度冷延薄鋼板及びその製造方法
EP2465962B1 (en) * 2006-07-14 2013-12-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High-strength steel sheets and processes for production of the same
ATE432376T1 (de) * 2006-10-30 2009-06-15 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit bor mikrolegierten mehrphasenstahl
PL2028282T3 (pl) 2007-08-15 2012-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, płaski wyrób wytworzony ze stali dwufazowej i sposób wytwarzania płaskiego wyrobu
ES2391312T3 (es) * 2008-03-10 2012-11-23 Swiss Steel Ag Producto longitudinal laminado en caliente y procedimiento para su fabricación
JP5206244B2 (ja) * 2008-09-02 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 冷延鋼板

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160145656A (ko) * 2014-04-15 2016-12-20 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트 높은 항복 강도를 갖는 냉간-압연 판상 강 제품을 제조하기 위한 방법 및 판상 냉간-압연 강 제품

Also Published As

Publication number Publication date
CA2825240A1 (en) 2012-08-23
JP2014510838A (ja) 2014-05-01
EP2489748A9 (de) 2012-10-10
US20140041767A1 (en) 2014-02-13
CN103380217B (zh) 2015-09-23
EP2489748B1 (de) 2017-12-13
JP5864619B2 (ja) 2016-02-17
CN103380217A (zh) 2013-10-30
WO2012110165A1 (de) 2012-08-23
EP2489748A1 (de) 2012-08-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102325721B1 (ko) 우수한 성형성을 갖는 템퍼링되고 코팅된 강 시트 및 이의 제조 방법
KR102325717B1 (ko) 우수한 성형성을 갖는 템퍼링되고 코팅된 강 시트 및 이의 제조 방법
KR20140005293A (ko) 복상 강으로 제조된 열간 압연 판상 강 제품 및 그 제조 방법
RU2677444C2 (ru) Стальной лист с очень высокими механическими свойствами, такими как механическая прочность и пластичность, способ изготовления таких листов и их применение
JP5283504B2 (ja) 優れた延性を有する高強度鋼板を製造する方法およびこれにより製造された鋼板
CN110959049B (zh) 具有良好耐老化性的扁钢产品及其制造方法
JP2022160585A (ja) 冷間圧延鋼板及びその製造方法
KR101846116B1 (ko) 높은 기계적 강도와 연성 특징을 가지는 이중 소둔된 강판, 이러한 판들의 제조 방법 및 용도
JP6093702B2 (ja) 多相鋼から作られた冷間圧延平鋼製品およびその製造方法
JP2023011852A (ja) 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法
JP6001541B2 (ja) 多相鋼から作られた冷間圧延平鋼製品およびその製造方法
CN109642263B (zh) 一种用于制造在进一步加工过程中具有改进性能的高强度钢带的方法以及这种钢带
JP6383368B2 (ja) 深絞りを適用するための冷間圧延された平鋼製品及びそれを製造するための方法
JP7117381B2 (ja) 冷間圧延された被覆鋼板及びその製造方法
JP2018518596A (ja) 曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板及びその製造方法
JP2022535254A (ja) 冷間圧延及び被覆された鋼板並びにその製造方法
KR102296374B1 (ko) 매우 높은 강도를 갖는 열간 압연 강 및 이의 제조 방법
JP2018502992A (ja) 成形性に優れた複合組織鋼板及びその製造方法
KR101657835B1 (ko) 프레스 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR20150060211A (ko) 자동차 외판용 냉연강판 및 그 제조방법
KR20100127555A (ko) 저항복비 특성이 우수한 강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application