JP2018518596A - 曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents

曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板及びその製造方法 Download PDF

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Abstract

本発明は、主に自動車車体補強材であるバンパー（ｂｕｍｐｅｒ）補強材やドアインパクトビーム（ｄｏｏｒ ｉｍｐａｃｔ ｂｅａｍ）等の高強度と優れた曲げ加工性が要求される部品に用いられる超高強度熱延鋼板に関するもので、強度が高く、高強度化に伴う薄物化による軽量化効果に優れるとともに、曲げ加工性に優れるためロールフォーミングによる部品の形状凍結性の確保が容易な超高強度熱延鋼板及びその製造方法を提供する。

Description

本発明は、主に自動車車体補強材であるバンパー（ｂｕｍｐｅｒ）補強材及びドアインパクトビーム（ｄｏｏｒ ｉｍｐａｃｔ ｂｅａｍ）等の高強度と優れた曲げ加工性が要求される部品に用いられる超高強度熱延鋼板及びその製造方法に関するもので、より詳細には、高強度化に伴う薄物化によって軽量化効果に優れるとともに、曲げ加工性に優れるためロールフォーミングによる部品の形状凍結性の確保が容易な超高強度熱延鋼板及びその製造方法に関する。
従来の高強度熱延鋼板は、高い強度を得るために、鋼中の不純物を最小限に抑えた高純度鋼に、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、及びＶ等を添加して製造するのが一般的である。
上記高強度熱延鋼板を製造するために、従来から、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ等を添加し、これらの元素の析出強化を活用して熱延鋼板を製造する方法（特許文献１、特許文献２）、Ｃｒ又はＭｎ等を多量に添加して強度を確保する方法（特許文献３、特許文献４）、若しくは、Ｍｎ及びＣｒ添加鋼を焼戻しアニーリングして衝撃強度及び引張特性を強化する方法（ＰＣＴ特許出願第ＩＢ２０１１−０１４３６号）等が知られている。
多くの自動車車体補強材であるバンパー（ｂｕｍｐｅｒ）補強材及びドアインパクトビーム（ｄｏｏｒ ｉｍｐａｃｔ ｂｅａｍ）等に用いられる超高強度熱延鋼板には、高強度に加えて、ロールフォーミング成形のために優れた曲げ加工性が求められる。
しかしながら、上記で提示した従来の高強度熱延鋼板の製造に用いられる、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、及びＷ等の合金成分による固溶強化や、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ等の合金成分による析出強化に起因する高強度化の場合は、曲げ加工性を劣らせ、焼戻しアニーリング処理時に生産性が低下して、価格競争力が低下してしまうという問題がある。
日本国特許出願第２０１０−２７９７１１号公報 日本国特許出願第２００３−１５６４７３号公報 欧州特許出願第２００３−３９６０５９号公報 韓国特許出願第１９９６−７００５３３０号公報 ＰＣＴ特許出願第ＩＢ２０１１−０１４３６号公報
本発明の一態様は、高強度でかつ曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板を提供することである。
また、本発明の他の一態様は、高強度でかつ曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板の製造方法を提供することである。
本発明の一態様は、Ｃ：０．１〜０．２５重量％、Ｓｉ：０．０１〜０．２重量％、Ｍｎ：０．５〜２．０重量％、Ｐ：０．００５〜０．０２重量％、及びＳ：０．００１〜０．０１重量％を含み、さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｃｒ、及びＢからなる群から選ばれた少なくとも１つの成分を合計で０．００１〜０．３５重量％含み、残部の鉄（Ｆｅ）及びその他の不可避不純物を含み、下記関係式１を満たす曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板を提供する。
［関係式１］
６９．２−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］≧０
（但し、上記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味する。）
また、本発明の他の一態様は、Ｃ：０．１〜０．２５重量％、Ｓｉ：０．０１〜０．２重量％、Ｍｎ：０．５〜２．０重量％、Ｐ：０．００５〜０．０２重量％、及びＳ：０．００１〜０．０１重量％を含み、さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｃｒ、及びＢからなる群から選ばれた少なくとも１つの成分を合計で０．００１〜０．３５重量％含み、残部の鉄（Ｆｅ）及びその他の不可避不純物を含み、下記関係式１を満たすスラブを準備する段階と、上記スラブを１１００〜１３００℃の温度で再加熱する段階と、上記再加熱されたスラブを８５０〜１０００℃の仕上げ圧延温度で熱間圧延して熱延鋼板を得る段階と、上記熱延鋼板を１００〜３００℃／ｓの冷却速度及び下記関係式３を満たすように冷却する段階と、上記冷却された鋼板を３５０℃以下の巻取り温度で巻き取る段階と、を含む曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板の製造方法を提供する。
［関係式１］
６９．２−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］≧０
（但し、上記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味する。）
［関係式３］
８５．３−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］−６．９［冷却速度］≧０
（但し、上記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味し、上記冷却速度の単位は℃／ｓで、仕上げ圧延温度から巻取り温度までの冷却速度を意味する。）
本発明によれば、優れた強度を有し、かつ曲げ加工性にも優れた超高強度熱延鋼板を提供することができる。
発明例と比較例におけるＴＳ×Ｔ−ＥＬと曲げ加工性を示す関係式１から導出された値をグラフで示したものである。
本発明は、強度が高く、高強度化に伴う薄物化によって軽量化効果に優れるだけでなく、曲げ加工性に優れるためロールフォーミングによる部品の形状凍結性の確保が容易な超高強度熱延鋼板及びその製造方法に関するものである。
本発明者は、種々の成分を有する鋼の曲げ試験における測定値により曲げ加工性を示す関係式を導出し、この関係式に基づいて引張強度が１Ｇｐａ以上で、かつ引張強度×伸び率（ＴＳ×Ｔ−ＥＬ）が１００００以上である曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板を提供することができることを見出した。
以下、本発明の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板について詳細に説明する。
本発明の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板の成分範囲は、Ｃ：０．１〜０．２５重量％、Ｓｉ：０．０１〜０．２重量％、Ｍｎ：０．５〜２．０重量％、Ｐ：０．００５〜０．０２重量％、及びＳ：０．００１〜０．０１重量％、残部の鉄（Ｆｅ）及びその他の不可避不純物を含み、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｃｒ、及びＢからなる群から選ばれた少なくとも１つの成分を合計で０．００１〜０．３５重量％含む。
以下、上記本発明の合金成分範囲の限定理由について説明する。
炭素（Ｃ）：０．１〜０．２５重量％
Ｃは、鋼を強化するのに最も経済的で効果的な元素である。上記炭素の含量が０．１重量％未満であると、所望の強度を確保することが難しい。一方、上記炭素の含量が０．２５重量％を超えると、過度の強度上昇により曲げ加工性が低下するという問題がある。したがって、上記炭素の含量は、０．１〜０．２５重量％含まれることが好ましい。
シリコン（Ｓｉ）：０．０１〜０．２重量％
Ｓｉは、溶鋼の脱酸及び固溶強化の効果がある。上記シリコンの含量が０．０１重量％未満であると、脱酸及び強度向上の効果が不十分である。これに対し、上記シリコンの含量が０．２重量％を超えると、熱間圧延の際に鋼板表面にＳｉによる赤スケールが形成され、鋼板の表面品質が極めて悪化し、さらに、溶接性も低下するという問題がある。したがって、上記シリコンの含量は、０．０１〜０．２重量％含まれることが好ましい。
マンガン（Ｍｎ）：０．５〜２．０重量％
Ｍｎは、Ｓｉと同様に、鋼を固溶強化させるのに効果的な元素である。本発明においてこのような効果を得るためには、０．５重量％以上含まれることが好ましい。しかしながら、上記マンガンの含量が２．０重量％を超えると、延鋳工程においてスラブを鋳造する際に厚さ中心部で偏析部が大きく形成され、最終製品の溶接性及び成形性を損なわせるという問題がある。したがって、上記Ｍｎの含量は、０．５〜２．０重量％含まれることが好ましい。
リン（Ｐ）：０．００５〜０．０２重量％
Ｐは、Ｓｉと同様に、固溶強化及びフェライト変態の促進効果がある。上記リンの含量が０．００５重量％未満であると、本発明が確保しようとする強度を得るのに不十分である。これに対し、上記リンの含量が０．０２重量％を超えると、ミクロ偏析によるバンド組織化によって曲げ加工性が低下する。したがって、上記Ｐは０．００５〜０．０２重量％含まれることが好ましい。
硫黄（Ｓ）：０．００１〜０．０１％
上記硫黄は、不可避に含有される不純物であり、Ｍｎ等と結合して非金属介在物を形成し、その結果、鋼の靭性を大きく低下させるため、その含量を最大限に抑制することが好ましい。理論上硫黄の含量は、０重量％に制限することが有利であるが、製造工程上、必然的に含有せざるを得ない。したがって、上限の管理が重要であり、本発明において、上記硫黄含量の上限は０．０１重量％に限定することが好ましい。
さらに、上記のような有利な成分系に加えて、チタン（Ｔｉ）、ニオビウム（Ｎｂ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、及びボロン（Ｂ）からなる群から選ばれた１種以上の元素を追加的に添加することが好ましい。これらの元素の追加的な添加によって、高い引張強度及び優れた曲げ加工性を得ることができ、本発明の効果をさらに向上させることができる。より好ましくは、上記した群から選ばれた１種以上の元素を合わせて０．００１〜０．３５重量％を含む。
Ｔｉは、鋼中にＴｉＮとして存在し、熱間圧延のための加熱過程で結晶粒が成長することを抑制するという効果がある。また、窒素と反応して残ったＴｉが鋼中において固溶強化の効果によって鋼の強度を向上させるのに有用な成分である。
Ｎｂは、析出物の形成元素であり、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）のようなニオビウム系析出物を形成する。１２００℃程度の加熱炉で固溶されると、熱間圧延中に析出物が微細に形成され、鋼の強度を効果的に増加させる。
Ｍｏは、固溶強化による降伏強度の強化と、結晶粒界の強化による衝撃靭性及び曲げ加工性を向上させるのに有用な成分である。
Ｃｒは、鋼を固溶強化させ、冷却時にベイナイト相変態を遅らせてマルテンサイトの形成に役立てる役割をする。
Ｂは、Ｓｉの代替元素として含有されることもあり、極微量で焼入れ性を向上させ、結晶粒界を強化させて強度を向上させる。
本発明の他の成分は鉄（Ｆｅ）である。但し、通常の製造過程では、原料又は周囲環境から意図されない不純物が不可避に混入されることがあるため、それを排除することはできない。これらの不純物は、通常の製造過程における技術者であれば誰でも分かるものであるため、本明細書ではそのすべての内容についての言及は特にしない。
本発明の曲げ加工性に優れた超高強度鋼は、上記のような合金成分範囲を満たしながら、本発明者が様々な成分系での曲げ加工性を評価して得られた下記関係式１を満たすことで得られることができる。
［関係式１］
８５．３−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］−６．９［冷却速度］≧０
ここで、上記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味する。
上記関係式１は、種々の成分を有する鋼の曲げ加工性を測定した値から得られた関係式であり、上記関係式１を満たすことで、十分なマルテンサイト微細組織を確保することができる。
また、引張強度１Ｇｐａ以上の超高強度鋼では、上記関係式１の値が０未満であると、上記関係式２の常温Ｒ／ｔが（引張強度×０．００５１７−２．６０３４５）を超えてしまい、曲げ加工性が劣るようになる。
［関係式２］
曲げ加工性（Ｒ／ｔ）≦（引張強度×０．００５１７−２．６０３４５）
好ましくは、上記関係式２を満たすことで、引張強度１Ｇｐａ以上の超高強度鋼の円滑な部品成形が可能となる。即ち、上記曲げ加工性（Ｒ／ｔ）の値が小さいほど、円滑な部品成形が可能となり、上記の（引張強度×０．００５１７−２．６０３４５）値以下であると、円滑なロールフォーミングを通じて部品成形が可能となる。
本発明が提供する熱延鋼板は、上記の成分条件を満たすとともに、その微細組織は、フェライトが９５面積％以上で、ベイナイト、マルテンサイト、及びセメンタイトのような炭化物からなる群から選ばれた１種以上を含む第２相が５％以下であることが好ましく、上記のような微細組織を確保することで、延性を十分に確保することができる。上記の第２相分率が５％を超えると、ベイナイトと粗大な炭窒化物がフェライト系結晶粒界の周囲に形成され、所望の強度が得られなかったり、相間の硬度差が生じたりすることがあるため、曲げ加工性の確保が困難となる恐れがある。
また、本発明の超高強度熱延鋼板は、引張強度が１Ｇｐａ以上であることが好ましいが、これは、引張強度が１Ｇｐａ未満であると、強度が不足して薄物化に限界が生じ、部品の軽量化効果に劣るという問題点があるためである。
そして、本発明の超高強度熱延鋼板は、引張強度×伸び率（ＴＳ×Ｔ−ＥＬ）が１００００以上であることが好ましいが、これは、その値が１００００未満であると、部品加工の際に成形性若しくは形状凍結性が劣るようになるためである。
以下、本発明の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板の製造方法について詳細に説明する。
上記のように、強度に優れ、曲げ加工性に優れた本発明の超高強度熱延鋼板を製造するためには、先ず、上記本発明の合金成分範囲と関係式１を満たす組成を有するスラブを準備する。次に、上記準備したスラブを１１００〜１３００℃の温度で加熱した後、上記加熱されたスラブを仕上げ圧延温度８５０〜１０００℃で熱間圧延を行い、冷却して３５０℃以下で冷却終了し、巻取りを行うことにより、本発明の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板を完成する。
以下、各ステップの詳細条件について説明する。
スラブ再加熱温度：１１００〜１３００℃
本発明のスラブの再加熱温度は、１１００℃以上とすることが好ましいが、これによって、スラブ板材の温度を確保し、圧延負荷を低減するという効果がある。但し、過度に高い温度で再加熱すると、オーステナイトが粗大化する恐れがあるため、上記再加熱温度は１３００℃以下であることが好ましい。
圧延終了温度：８５０〜１０００℃
上記のように再加熱されたスラブに、熱間圧延を行うことができる。このとき、仕上げ圧延は８５０〜１０００℃で行うことが好ましい。上記熱間仕上げ圧延温度が８５０℃未満であると、圧延荷重が大きく増加する。これに対し、上記熱間仕上げ圧延温度が１０００℃を超えると、鋼板の組織が粗大化して鋼材が脆くなり、スケールが厚くなり、高温圧延性スケール欠陥といった表面品質の低下が発生する。したがって、上記熱間仕上げ圧延は、８５０〜１０００℃に限定することが好ましい。
冷却速度：１００〜３００℃／ｓ
上記のように熱間圧延された鋼板を冷却することができる。また、上記熱間圧延された鋼板の上記仕上げ熱間圧延温度から冷却終了温度に到達するまで１００〜３００℃／ｓの冷却速度で冷却した後、巻取りを行うことが好ましい。上記冷却速度が１００℃／ｓ未満であると、マルテンサイトを除いた第２相の分率が５％を上回り、本発明が確保しようとする強度を確保するのに困難がある。これに対し、３００℃／ｓを超えると、伸び率及び靭性が低下するという問題がある。
また、上記熱延鋼板の冷却は、下記関係式３から求められる冷却速度の範囲で行われる。
［関係式３］
８５．３−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］−６．９［冷却速度］≧０
ここで、上記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味し、上記冷却速度の単位は℃／ｓで、仕上げ圧延温度から巻取り温度までの冷却速度を意味する。
上記関係式３は、種々の成分を有する鋼の曲げ加工性を測定した値から得られた上記関係式１に、十分なマルテンサイトを確保することができる冷却速度の因子を加えることで、十分なマルテンサイトを確保した超高強度熱延鋼板の製造方法に適用することができる。
巻取り温度：３５０℃以下
上記熱間圧延された鋼板の上記仕上げ熱間圧延温度から３５０℃以下の温度に到達するまで１００〜３００℃／ｓの冷却速度で冷却した後、巻取りを行うことが好ましい。冷却終了温度が３５０℃を超えると、鋼中の微細組織の多くがベイナイトを有するため、本発明が確保しようとする微細組織を確保することができない。上記巻取り温度は冷却を終了する温度であり、３５０℃以下の温度であれば、如何なる温度で冷却終了し、巻取りを行っても構わない。しかしながら、冷却終了温度を常温である２０℃以下に冷却するためには別の装置が必要となるため、２０℃以上の温度で冷却終了し、巻取りを行うことが好ましい。
上記巻取された熱延鋼板は、常温で自然冷却した後、酸洗して表層部のスケールを除去し、塗油する段階をさらに含むことにより、酸洗鋼板を製造することができる。
上記巻取り又は酸洗の後は、上記鋼板を４５０〜４８０℃で再加熱し、溶融亜鉛めっきすることで、溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができる。上記再加熱温度が４５０℃未満であると、めっき密着性が低下し、溶融亜鉛めっきが行われなくなるという問題が生じ、４８０℃を超えると、熱処理の効果によって析出物が粗大化し、析出強化効果の減少によって強度が低下するという恐れがあり、さらに、溶融亜鉛の気化による環境問題及びめっき品質の劣化という問題が生じることもある。
以下、実施例を通じて本発明をより具体的に説明する。但し、下記実施例は、本発明を例示してより詳細に説明するためのものであるだけで、本発明の権利範囲を限定するためのものではないことに留意する必要がある。これは、本発明の権利範囲は特許請求の範囲に記載された事項とそこから合理的に類推される事項によって決定されるためである。
下記表１に記載された成分系を満たす鋼スラブを１１５０℃に加熱し、下記表２に記載されている温度（ＦＤＴ）で熱間仕上げ圧延を行った。その後、表２に記載されている巻取り温度（ＣＴ）まで２００℃／ｓの冷却速度で冷却を行った後、下記表２に記載されている温度（ＣＴ）で巻取りを行った。
下記表１の発明例１〜６は、本発明の成分範囲を満たすスラブの組成を示し、比較例１〜９は、本発明の成分範囲から外れた成分組成を有するスラブ組成を重量％の単位で示した。また、上記のように製造された熱延鋼板に対して材質試験を行い、その結果を下記表２に示した。

Figure 2018518596
下記表２においてＦＤＴとＣＴは、それぞれ、熱延仕上げ温度と巻取り温度を意味し、ＹＳ、ＴＳ、Ｔ−Ｅｌ、ＴＳ×Ｔ−ＥＬは、それぞれ、降伏強度、引張強度、伸び率、引張強度×伸び率を意味する。また、ＹＳは０．２％ｏｆｆ−ｓｅｔ降伏強度又は下部降伏点であり、降伏比は、降伏強度と引張強度の比率である。引張試験は、圧延板材の圧延方向に対して９０°方向を基準にＪＩＳ５号規格に基づいて採取された試片とした。
表２のＲ／ｔ（実測）は、圧延板材の圧延方向に対して９０°方向を基準に試片を採取し、９０°曲げ試験を行った後、クラックが発生していない最小曲げ半径Ｒを素材の厚さｔで割った値として測定した値であり、Ｒ／ｔ（限界）は、（引張強度×０．００５１７−２．６０３４５）から計算された値を示したものである。Ｒ／ｔ（実測）が、Ｒ／ｔ（限界）を超えると、曲げ加工性が劣っていると評価した。
Figure 2018518596
曲げ加工性は良好であったが、Ｍｎ偏析帯により伸び率不足となり、ＴＳ×Ｔ−ＥＬ値が本発明の範囲から外れていた。
比較例３、４、及び５は、ＣＴ温度が本発明の範囲から外れており、９５％以上のマルテンサイト組織ではなく、ベイナイト組織が形成されることで、引張強度１Ｇｐａ未満であった。
比較例６、７、８、及び９は、いずれも、関係式３を満たしておらず、曲げ加工性の評価結果も劣っていた。
図１に、比較例と発明例のＴＳ×Ｔ−ＥＬと関係式３から導出された値をグラフで示した。四角点の部分は比較例であり、丸点の部分は発明例である。本発明の発明例に該当する丸点は、いずれも、斜線で示した部分内に位置することが分かった。
また、発明例１〜６は、いずれも、曲げ加工性の基準をすべて満たしており、引張強度及び伸び率だけでなく、降伏強度にも優れていることが分かった。
以上説明したように、本発明の例示的な実施例が図面を参照して説明されたが、多様な変形と他の実施例が本分野における熟練した技術者によって実施可能である。このような変形と他の実施例は、添付した特許請求の範囲にすべて考慮されて含まれ、本発明の真の趣旨及び範囲を逸脱しない。

Claims (6)

  1. Ｃ：０．１〜０．２５重量％、Ｓｉ：０．０１〜０．２重量％、Ｍｎ：０．５〜２．０重量％、Ｐ：０．００５〜０．０２重量％、及びＳ：０．００１〜０．０１重量％を含み、さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、ＣｒとＢからなる群から選ばれた少なくとも１つの成分を合計で０．００１〜０．３５重量％含み、残部の鉄（Ｆｅ）及びその他の不可避不純物を含み、下記関係式１を満たす曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板。
    ［関係式１］
    ６９．２−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］≧０
    （但し、前記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味する。）
  2. 前記超高強度熱延鋼板の引張強さは１ＧＰａ以上であり、引張強度×伸び率（ＴＳ×Ｔ−ＥＬ）は１００００以上である、請求項１に記載の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板。
  3. 前記超高強度熱延鋼板の曲げ加工性（Ｒ／ｔ）は、下記の関係式２を満たす、請求項１に記載の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板。
    ［関係式２］
    曲げ加工性（Ｒ／ｔ）≦（引張強度×０．００５１７−２．６０３４５）
    （式中、Ｒ：９０°曲げ試験後のクラックが発生していない最小曲げ半径、ｔ：鋼板の厚さ）
  4. 前記超高強度熱延鋼板の微細組織は、面積分率でマルテンサイトが９５％以上であり、第２相が５％未満である、請求項１に記載の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板。
  5. Ｃ：０．１〜０．２５重量％、Ｓｉ：０．０１〜０．２重量％、Ｍｎ：０．５〜２．０重量％、Ｐ：０．００５〜０．０２重量％、及びＳ：０．００１〜０．０１重量％を含み、さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、ＣｒとＢからなる群から選ばれた少なくとも１つの成分を合計で０．００１〜０．３５重量％含み、残部の鉄（Ｆｅ）及びその他の不可避不純物を含み、下記関係式１を満たすスラブを準備する段階と、
    前記スラブを１１００〜１３００℃の温度で再加熱する段階と、
    前記再加熱されたスラブを８５０〜１０００℃の仕上げ圧延温度で熱間圧延して熱延鋼板を得る段階と、
    前記熱延鋼板を１００〜３００℃／ｓの冷却速度及び下記関係式３を満たすように冷却する段階と、
    前記冷却された鋼板を３５０℃以下の巻取り温度で巻き取る段階とを含む、曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板の製造方法。
    ［関係式１］
    ６９．２−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］≧０
    （但し、前記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味する。）
    ［関係式３］
    ８５．３−３１１．５［Ｃ］−０．１［Ｓｉ］−４．０［Ｍｎ］−５．３［Ｃｒ］−２．６［Ｎｉ］−６．６［Ｔｉ］−６６０．６［Ｂ］−３９［Ｐ］−６．９［冷却速度］≧０
    （但し、前記［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｉ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］、及び［Ｐ］は、それぞれの成分含量の重量％を意味し、前記冷却速度の単位は℃／ｓで、仕上げ圧延温度から巻取り温度までの冷却速度を意味する。）
  6. 前記巻き取られた熱延鋼板を酸洗処理した後、４５０〜４８０℃の温度で再加熱し、溶融亜鉛めっきを行うことにより、表面に亜鉛めっき層を形成する段階をさらに含む、請求項５に記載の曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板の製造方法。
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