JP2023011853A - 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
【課題】冷間圧延熱処理鋼板およびその製造方法を提供する。【解決手段】重量%で、0.10≦炭素≦0.5%、1≦マンガン≦3.4%、0.5≦ケイ素≦2.5%、0.03%≦アルミニウム≦1.5%、硫黄≦0.003%、0.002≦リン≦0.02%、窒素≦0.01%を含み、0.05≦クロム≦1%、0.001≦モリブデン≦0.5%、0.001≦ニオブ≦0.1%、0.001≦チタン≦0.1%、0.01≦銅≦2%、0.01≦ニッケル≦3%、0.0001≦カルシウム≦0.005%、バナジウム≦0.1%、ホウ素≦0.003%、セリウム≦0.1%、マグネシウム≦0.010%、ジルコニウム≦0.010%の1つ以上を含み、残余組成が鉄と不可避不純物からなり、残留オーステナイト、焼鈍ベイナイト、ベイナイト、焼入れマルテンサイト及び焼戻しマルテンサイトを含む冷間圧延熱処理鋼板。【選択図】なし
Description
本発明は、自動車用鋼板としての使用に適した冷間圧延熱処理鋼板に関する。
自動車部品は、成形のしやすさと強度という2つの矛盾した必要条件を満たす必要があるが、近年、地球環境への配慮から、自動車には燃費の向上という3つ目の要件も与えられている。したがって、自動車部品は、複雑な自動車アセンブリの適合しやすさの基準に適合し、同時に、車両の耐衝突性及び耐久性の強度を向上させながら、車両重量を低減し燃費を向上させる必要があるため、成形性の高い材料で製作する必要がある。
したがって、材料の強度を高めることにより、自動車で使用される材料の量を低減するために、熱心な研究開発努力が行われている。逆に、鋼板の高強度化は成形性を低下させるため、高強度と高成形性とを両立させた材料の開発が求められている。
高強度及び高成形性鋼板の分野における以前の研究開発により、高強度及び高成形性鋼板を製造するためのいくつかの方法がもたらされ、そのいくつかは、本発明の最終的な評価のために本明細書に列挙されている。
EP3144406は、優れた延性を有する高強度冷間圧延鋼板を特許請求しており、この鋼板は、重量%で、炭素(C):0.1%~0.3%、ケイ素(Si):0.1%~2.0%、アルミニウム(Al):0.005%~1.5%、マンガン(Mn):1.5%~3.0%、リン(P):0.04%以下(0%を除く)、硫黄(S):0.015%以下(0%を除く)、窒素(N):0.02%以下(0%を除く)を含み、残部が鉄(Fe)及び不可避不純物であり、ケイ素とアルミニウムとの合計(Si+Al)(重量%)は1.0%以上を満たし、微細組織は、面積分率で、短軸と長軸との比が0.4以上のポリゴナルフェライトを5%以下、短軸と長軸との比が0.4以下の針状フェライトを70%以下(0%を除く)、針状残留オーステナイトを25%以下(0%を除く)含み、残部がマルテンサイトである。さらに、EP3144406は、780MPa以上の引張強度を有する高強度鋼を想定している。
EP3128023には、伸び、穴拡げ性に優れ、耐遅れ破壊性を有し且つ高降伏比の、高強度冷間圧延鋼板及びその製造方法が記載されている。高降伏比の高強度冷間圧延鋼板は、質量%で、C:0.13%~0.25%、Si:1.2%~2.2%、Mn:2.0%~3.2%、P:0.08%以下、S:0.005%以下、Al:0.01%~0.08%、N:0.008%以下、Ti:0.055%~0.130%を含み、残部がFe及び不可避不純物である組成を有する。鋼板は、体積分率で平均結晶粒径が2μm以下のフェライトを2%~15%、体積分率で平均結晶粒径0.3~2.0μmの残留オーステナイトを5~20%、体積分率で平均粒径が2μm以下のマルテンサイトを10%以下(0%を含む)含み、残部がベイナイトと焼戻しマルテンサイトである微細組織を有し、ベイナイト及び焼戻しマルテンサイトの平均結晶粒径は5μm以下である。
EP3009527は、伸び、伸びフランジ性に優れ、且つ高降伏比の、高強度冷間圧延鋼板及びその製造方法を提供する。高強度冷間圧延鋼板は、ある組成とある微細組織とを有している。この組成は、質量ベースで、0.15%~0.27%のC、0.8%~2.4%のSi、2.3%~3.5%のMn、0.08%以下のP、0.005%以下のS、0.01%~0.08%のAl、0.010%以下のNを含み、残部はFe及び不可避不純物である。この微細組織は、平均粒径が5μm以下で体積分率が3%~20%のフェライト、体積分率が5%~20%の残留オーステナイト、体積分率が5%~20%のマルテンサイトを含み、残部はベイナイト及び/又は焼戻しマルテンサイトである。粒径が2μm以下の残留オーステナイト、粒径が2μm以下のマルテンサイト、又はそれらの混合相の総数は、鋼板の圧延方向に平行な板厚断面の2,000μm2あたり150以上である。
本発明の目的は、
- 950MPa以上、好ましくは980MPaを超える極限引張強度と、
- 20%以上、好ましくは21%を超える全伸びと、
を同時に有する冷間圧延熱処理鋼板を利用可能にしてこれらの問題を解決することである。
- 950MPa以上、好ましくは980MPaを超える極限引張強度と、
- 20%以上、好ましくは21%を超える全伸びと、
を同時に有する冷間圧延熱処理鋼板を利用可能にしてこれらの問題を解決することである。
好ましい実施形態では、本発明による鋼板は、降伏強度/引張強度比が0.60以上である。
好ましい実施形態では、本発明による鋼板は、600MPa以上の降伏強度も示し得る。
好ましくは、そのような鋼はまた、溶接性及び塗装性がよく、成形、特に圧延に良く適合し得る。
本発明の別の目的はまた、製造パラメータの変化に対してロバストでありながら、従来の工業用途に適合するこれらの鋼板の製造方法を利用可能にすることである。
本発明の冷間圧延熱処理鋼板は、その耐食性を改善するために、亜鉛若しくは亜鉛合金、又はアルミニウム若しくはアルミニウム合金で任意にコーティングしてもよい。
炭素は、鋼中に0.10%~0.5%の間存在する。炭素は、マルテンサイトなどの低温変態相を生成して本発明の鋼の強度を高めるために必要な元素であり、さらにオーステナイト安定化において中心的な役割を果たすため、残留オーステナイトを確保するために必要な元素である。したがって、炭素は2つの重要な役割を果たし、1つは強度を高めることで、もう1つはオーステナイトを保持して延性を与えることである。しかし、炭素含有量が0.10%未満の場合、本発明の鋼が必要とする適切な量のオーステナイトを安定化させることはできないであろう。一方、炭素含有量が0.5%を超えると、鋼のスポット溶接性が低下し、自動車部品への適用が制限される。
本発明の鋼のマンガン含有量は、1%~3.4%の間である。この元素はガンマ型である。マンガンを添加する目的は、オーステナイトを含む組織を本質的に得ることである。マンガンは、オーステナイトを室温で安定化させて残留オーステナイトを得る元素である。本発明の鋼板の強度及び焼入れ性を提供するため、並びにオーステナイトを安定化させるために、少なくとも1重量%の量のマンガンが必須である。したがって、提示の発明では、3.4%など、より高い割合のマンガンが好ましい。しかし、マンガン含有量が3.4%を超えると、ベイナイト変態の等温保持中にオーステナイトからベイナイトへの変態を遅らせるなどの悪影響が生じる。さらに、マンガン含有量が3.4%を超えると、本鋼の溶接性が低下し、延性の目標を達成できない場合がある。マンガンの好ましい範囲は1.2%~2.3%であり、より好ましい範囲は1.2%~2.2%の間である。
本発明の鋼のケイ素含有量は、0.5%~2.5%の間である。ケイ素は、過時効中に炭化物の析出を遅らせる成分であり、したがって、ケイ素の存在により、炭素に富んだオーステナイトは室温で安定する。さらに、炭化物へのケイ素の溶解度が低いため、炭化物の形成を効果的に抑制又は遅延し、したがって、本発明に従って本発明の鋼にその本質的な機械的特性を与えることが求められるベイナイト組織における低密度炭化物の形成を促進する。しかしながら、ケイ素の不均衡な含有量は、言及された効果をもたらさず、焼戻し脆化などの問題を引き起こす。したがって、濃度は上限の2.5%以内に抑えられている。
アルミニウムの含有量は0.03%~1.5%の間である。本発明において、アルミニウムは、溶鋼中に存在する酸素を除去して、凝固工程中に酸素が気相を形成するのを防ぐ。アルミニウムはまた、鋼の窒素を固定して窒化アルミニウムを形成し、粒子のサイズを小さくする。アルミニウムの含有量が1.5%を超えると、Ac3点が高温になり、生産性が低下する。高マンガン含有量を添加する場合、変態点及び温度によるオーステナイト形成の進展に対するマンガンの影響を相殺するために、1.0~1.5%の間のアルミニウム含有量を使用できる。
本発明の鋼のクロム含有量は、0.05%~1%の間である。クロムは、鋼に強度及び硬化をもたらす必須元素であるが、1%を超えて使用すると鋼の表面仕上げを損なう。さらに1%未満のクロム含有量では、ベイナイト組織の炭化物の分散パターンが粗くなり、したがって、ベイナイトの炭化物密度は低く保たれる。
ニオブは本発明の鋼中に0.001~0.1%の間存在し、炭窒化物を形成して析出硬化によって本発明の鋼の強度を与えるために適している。ニオブはまた、炭窒化物としてのその析出を通じて、及び加熱工程中の再結晶化を遅らせることによって、微細組織の構成要素のサイズに影響を与える。したがって、製品の硬化をもたらす焼鈍完了後の結果として、温度保持の最後により細かな微細組織が形成される。ただし、ニオブ含有量が0.1%を超えると、その影響の飽和効果が観察され、つまり、ニオブを追加しても製品の強度が向上しないことを意味し、経済的な関心をひかない。
ニオブと同様に、本発明の鋼には0.001%~0.1%の間のチタンが添加され、チタンは炭窒化物に関与するので、本発明の鋼を硬化する役割を果たす。しかし、チタンは、鋳造品の凝固中に現れる窒化チタンも形成する。チタンの量は、成形性に有害な粗い窒化チタンの形成を回避するために、0.1%に制限される。チタン含有量が0.001%未満である場合、本発明の鋼にいかなる影響も与えない。
本発明の鋼のリン成分は、0.002%~0.02%の間であり、リンは、特に粒界で偏析又はマンガンと共偏析する傾向があるため、スポット溶接性及び熱間延性を低下させる。これらの理由から、その含有量は、0.02%、好ましくは0.013%未満に制限される。
硫黄は、必須元素ではないが、鋼中に不純物として含まれていてもよく、本発明の観点からは、硫黄含有量はできる限り少ない方が好ましいが、製造コストの観点から0.003%以下である。さらに、より多くの硫黄が鋼中に存在する場合、硫黄は結合して、特にマンガンと硫化物を形成し、本発明に対するマンガンの有益な影響を低減する。
本発明の鋼のカルシウム含有量は、0.001%~0.005%の間である。本発明の鋼には、特に介在物処理中に、任意元素としてカルシウムが添加される。カルシウムは、球状の有害な硫黄含有量を捕捉して硫黄の有害な影響を遅らせることにより、鋼の精錬に貢献する。
窒素は、鋼の機械的特性に有害な材料の時効を回避し、凝固中の窒化アルミニウムの析出を最小限に抑えるために、0.01%に制限されている。
モリブデンは、本発明の鋼の0%~0.5%を構成する任意元素であり、モリブデンは、焼入れ性及び硬度の向上に効果的な役割を果たし、ベイナイトの出現を遅らせ、ベイナイト中での炭化物の析出を回避する。ただし、モリブデンの添加によって、合金元素添加のコストが過度に増大するので、経済的理由から、その含有量は0.5%に制限される。
鋼の強度を高め、耐食性を向上させるために、任意元素として0.01%~2%の量で銅を添加してもよい。このような効果を得るには、最低0.01%が必要である。ただし、銅の含有量が2%を超えると、表面性状が低下する可能性がある。
鋼の強度を高め、靭性を向上させるために、任意元素として0.01%~3%のニッケルを添加してもよい。このような効果を得るには、最低0.01%が必要である。ただし、その含有量が3.0%を超えると、ニッケルは延性の低下を引き起こす。
バナジウムは、炭化物又は炭窒化物を形成して鋼の強度を高める効果があり、経済的な観点から、上限は0.1%である。セリウム、ホウ素、マグネシウム又はジルコニウムなどの他の元素は、個別に、又は組み合わせて、以下の割合で、セリウム≦0.1%、ホウ素≦0.003%、マグネシウム≦0.010%、ジルコニウム≦0.010%で添加できる。示した最大含有量レベルまで、これらの元素によって凝固中に粒子を微細化することが可能になる。鋼の組成の残部は、鉄と、処理に起因する不可避不純物とから成る。
本発明により特許請求される鋼板の微細組織は、面積分率で本発明の鋼の微細組織の10%~40%の間を構成するベイナイトから成る。本発明において、本発明のベイナイトは、ラスベイナイトとグラニュラーベイナイトとから累積的に成る。全伸びを20%にするには、10%のベイナイトが必須である。
残留オーステナイトは、面積分率で鋼の10~30%を構成する。残留オーステナイトはベイナイトよりも炭素の溶解度が高いことが知られているため、有効な炭素トラップとして機能し、ベイナイトでの炭化物の形成を遅らせる。本発明の残留オーステナイト内の炭素パーセンテージは、好ましくは0.9%より高く、好ましくは1.1%より低い。本発明による鋼の残留オーステナイトは、強化された延性を与える。
焼鈍ベイナイトは、面積分率で本発明の鋼の微細組織の5%~50%を構成する。焼鈍ベイナイトは、本発明の鋼に強度及び成形性を与える。焼鈍ベイナイトは、Tsoaking~Ac3の間の温度で2回目の焼鈍中に形成される。本発明の鋼が目標の伸びに到達するには、5%の焼鈍ベイナイトが必要であるが、焼鈍ベイナイトの量が50%を超えると、本発明の鋼は強度に到達できない。
焼入れマルテンサイトは、面積分率で微細組織の1%~20%を構成する。焼入れマルテンサイトは、本発明に強度を与える。焼入れマルテンサイトは、2回目の焼鈍の冷却中に形成される。最小値は必要ないが、焼入れマルテンサイトが20%を超えると、過度の強度が得られるが、許容限度を超えて他の機械的特性が低下する。
焼戻しマルテンサイトは、面積分率で微細組織の0%~30%を構成する。マルテンサイトは、鋼がTcmin~Tcmaxの間で冷却され、過時効保持中に焼き戻されると形成され得る。焼戻しマルテンサイトは、本発明に延性及び強度を与える。焼戻しマルテンサイトが30%を超えると、過度の強度が得られるが、許容限度を超えて伸びが減少する。
上記の微細組織に加えて、冷間圧延熱処理鋼板の微細組織は、鋼板の機械的特性を損なうことなく、パーライト、フェライト及びセメンタイトなどの微細組織構成要素を含まない。
本発明による鋼板は、任意の適切な方法によって製造できる。好ましい方法は、本発明による化学組成を有する鋼の半完成鋳造品を提供することにある。鋳造は、インゴットに、又は薄いスラブ若しくは薄いストリップの形態に連続的に行うことができ、すなわち、スラブの場合は約220mmから薄いストリップの場合は最大数十ミリメートルの範囲の厚さである。
たとえば、上記の化学組成を有するスラブは、連続鋳造によって製造され、スラブは、連続鋳造工程中に直接軟質減少を任意に行って、中央偏析を回避し、局所炭素と公称炭素との比率が1.10未満に保たれるようにする。連続鋳造工程によってもたらされるスラブは、連続鋳造後に高温で直接使用でき、又は最初に室温まで冷却してから熱間圧延のために再加熱してもよい。
熱間圧延に供されるスラブの温度は、好ましくは少なくとも1200℃であり、1280℃未満でなければならない。スラブの温度が1200℃未満の場合、圧延機に過度の負荷がかかり、さらに、仕上げ圧延時に鋼の温度がフェライト変態温度まで低下し、それによって、組織に変態フェライトが含まれる状態で鋼が圧延される。したがって、スラブの温度は、Ac3~Ac3+100℃の温度範囲で熱間圧延を完了でき、最終圧延温度がAc3を超えるように、十分に高いことが好ましい。1280℃を超える温度での再加熱は、工業的に高価であるため、避ける必要がある。
Ac3~Ac3+100℃の間の最終圧延温度範囲は、再結晶化及び圧延に有利な組織を有するために好ましい。Ac3を超える温度で最終圧延パスを実行する必要があり、これは、この温度未満では鋼板の圧延性が大幅に低下するためである。このようにして得られた鋼板は次に、30℃/秒を超える冷却速度で、600℃未満でなければならない巻取り温度まで冷却される。好ましくは、冷却速度は200℃/秒以下である。
熱間圧延鋼板は、熱間圧延鋼板の楕円化を回避するために600℃未満、好ましくはスケール形成を回避するために570℃未満の巻取り温度で巻き取られる。巻取り温度の好ましい範囲は、350~570℃の間である。巻き取られた熱間圧延鋼板は、任意の熱間帯鋼焼鈍にかける前に室温まで冷却される。
熱間圧延鋼板は、熱間圧延中に形成されたスケールを除去するために、任意のスケール除去工程にかけてもよい。次に、熱間圧延板は、400℃~750℃の間の温度で少なくとも12時間、96時間以下、任意の熱間帯鋼焼鈍にかけてもよいが、温度は、部分的な熱間圧延微細組織の変態、したがって、微細組織の均一性の喪失を回避するため750℃未満に保たれる。その後、任意のスケール除去ステップを実行して、たとえばそのような鋼板の酸洗を介してスケールを除去してもよい。この熱間圧延鋼板は、板厚35~90%減で冷間圧延される。次に、冷間圧延工程から得られた冷間圧延鋼板は、本発明の鋼に微細組織及び機械的特性を与えるために、2つのステップの焼鈍にかけられる。
冷間圧延鋼板の最初の焼鈍では、冷間圧延鋼板は、3℃/秒を超える加熱速度でAc3~Ac3+100℃の間の均熱温度まで加熱され、本鋼のAc3は、以下の式:
Ac3=901-262*C-29*Mn+31*Si-12*Cr-155*Nb+86*Al
を使用して計算され、式中、元素含有量は重量パーセントで表される。
Ac3=901-262*C-29*Mn+31*Si-12*Cr-155*Nb+86*Al
を使用して計算され、式中、元素含有量は重量パーセントで表される。
鋼板は、10秒~500秒間、均熱温度に保持して、完全に再結晶化させ、強力に加工硬化させた初期組織のオーステナイトに完全に変態させる。次に、鋼板を25℃/秒を超える冷却速度で380℃~480℃の間の範囲、好ましくは380~450℃の間の範囲に冷却し、冷間圧延鋼板を10秒~500秒保持し、その後、冷間圧延鋼板を室温まで冷却し、焼鈍冷間圧延鋼板を得る。
冷間圧延焼鈍鋼板の2回目の焼鈍では、3℃/秒を超える加熱速度で、Tsoaking~Ac3の間の均熱温度まで加熱され、
Tsoaking=830-260*C-25*Mn+22*Si+40*Al
であり、式中、元素含有量は重量パーセントで表される。
Tsoaking=830-260*C-25*Mn+22*Si+40*Al
であり、式中、元素含有量は重量パーセントで表される。
適切な再結晶化及び変態を確実にし、微細組織中に最低50%のオーステナイトを得るには、10秒~500秒間である。次に、鋼板は、20℃/秒を超える冷却速度で、Tcmax~Tcminの間の範囲の温度に冷却される。これらのTcmax及びTcminは、以下:
Tcmax=565-601*(1-Exp(-0.868*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
Tcmin=565-601*(1-Exp(-1.736*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
のように定義され、式中、元素含有量は重量パーセントで表される。
Tcmax=565-601*(1-Exp(-0.868*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
Tcmin=565-601*(1-Exp(-1.736*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
のように定義され、式中、元素含有量は重量パーセントで表される。
その後、冷間圧延焼鈍鋼板を350~550℃の温度範囲にし、5~500秒間保持して、適切な量のベイナイトの形成を保証し、マルテンサイトを焼戻して本発明の鋼に目標の機械的特性を与える。その後、冷間圧延焼鈍鋼板を、少なくとも1℃/秒の冷却速度で室温まで冷却し、焼入れマルテンサイトを形成して冷間圧延熱処理鋼板を得る。
次に、冷間圧延熱処理鋼板は、任意に、電気亜鉛めっき、JVD、PVD、溶融めっき(GI/GA)などの既知の工業方法のいずれかによってコーティングしてもよい。電気亜鉛めっきは、特許請求された冷間圧延熱処理鋼板の機械的特性又は微細組織を変更も修正もしない。電気亜鉛めっきは、従来の工業方法、たとえば電気めっきによって行うことができる。
本明細書に提示される以下の試験、実施例、比喩的な例示及び表は、本質的に非限定的であり、例示のみを目的とするとみなされるべきであり、本発明の有利な特徴を示す。
異なる組成の鋼で作製された鋼板が表1にまとめられており、鋼板はそれぞれ、表2に明示された工程パラメータに従って製造される。その後の表3は、試験中に得られた鋼板の微細組織をまとめたものであり、表4は、得られた特性の評価結果をまとめたものである。
表1は、重量パーセントで表した組成の鋼を示している。本発明による鋼板の製造のための鋼組成I1~I5であり、この表は、表中にR1~R4で指定した参照鋼組成についても明記する。表1はまた、本発明の鋼と参照鋼との間の比較表として役立つ。表1は以下の通りである。
<表2>
表2は、表1の鋼に実施された焼鈍工程パラメータをまとめたものである。鋼組成I1~I5は、本発明による鋼板の製造に役立つ。この表は、表中にR1~R4で指定した参照鋼についても明記する。表2は、Tcmin及びTcmaxの表も示す。これらのTcmax及びTcminは、本発明の鋼及び参照鋼に対して、以下:Tcmax=565-601*(1-Exp(-0.868*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
Tcmin=565-601*(1-Exp(-1.736*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
のように定義されている。
表2は、表1の鋼に実施された焼鈍工程パラメータをまとめたものである。鋼組成I1~I5は、本発明による鋼板の製造に役立つ。この表は、表中にR1~R4で指定した参照鋼についても明記する。表2は、Tcmin及びTcmaxの表も示す。これらのTcmax及びTcminは、本発明の鋼及び参照鋼に対して、以下:Tcmax=565-601*(1-Exp(-0.868*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
Tcmin=565-601*(1-Exp(-1.736*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
のように定義されている。
さらに、本発明の鋼及び参照鋼に対して焼鈍処理を行う前に、鋼を1000℃~1280℃の間の温度に加熱し、次に850℃を超える仕上げ温度で熱間圧延にかけ、600℃未満の温度で巻き取った。次に、熱間圧延コイルを特許請求したように処理し、その後、板厚30~95%の間減になるように冷間圧延した。本発明の鋼と参照鋼との両方のこれらの冷間圧延鋼板は、本明細書の表2に列挙した熱処理に供した。
<表3>
表3は、本発明の鋼と参照鋼との両方の微細組織組成を決定するために、走査型電子顕微鏡などのさまざまな顕微鏡の標準に従って行われた試験の結果を例示する。
表3は、本発明の鋼と参照鋼との両方の微細組織組成を決定するために、走査型電子顕微鏡などのさまざまな顕微鏡の標準に従って行われた試験の結果を例示する。
結果をここに明示する。
<表4>
表4は、本発明の鋼と参照鋼との両方の機械的特性を例示する。引張強度、降伏強度及び全伸びを測定するために、引張試験をJIS Z2241規格に従って行う。
表4は、本発明の鋼と参照鋼との両方の機械的特性を例示する。引張強度、降伏強度及び全伸びを測定するために、引張試験をJIS Z2241規格に従って行う。
以降に、規格に従って行ったさまざまな機械的試験の結果を表にまとめる。
Claims (21)
- 冷間圧延熱処理鋼板であって、重量パーセントで表した以下の元素:
0.10%≦炭素≦0.5%
1%≦マンガン≦3.4%
0.5%≦ケイ素≦2.5%
0.03%≦アルミニウム≦1.5%
硫黄≦0.003%
0.002%≦リン≦0.02%
窒素≦0.01%
を含み、以下の任意の元素:
0.05%≦クロム≦1%
0.001%≦モリブデン≦0.5%
0.001%≦ニオブ≦0.1%
0.001%≦チタン≦0.1%
0.01%≦銅≦2%
0.01%≦ニッケル≦3%
0.0001%≦カルシウム≦0.005%
バナジウム≦0.1%
ホウ素≦0.003%
セリウム≦0.1%
マグネシウム≦0.010%
ジルコニウム≦0.010%
を1つ以上含み得る組成を有し、残余組成が、鉄と処理によって生じた不可避不純物とから構成されており、前記圧延鋼板の微細組織が、面積分率で、10~30%の残留オーステナイト、5~50%の焼鈍ベイナイト、10~40%のベイナイト、1%~20%の焼入れマルテンサイト及び30%未満の焼戻しマルテンサイトを含み、ベイナイトと残留オーステナイトとの合計量が30%以上である、冷間圧延熱処理鋼板。 - 該組成が、0.7%≦ケイ素≦2.2%を含む、請求項1に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 該組成が、1%≦ケイ素≦2.2%を含む、請求項1又は2に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 該組成が、0.03%≦アルミニウム≦1.0%を含む、請求項1~3のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 該組成が、1.2%≦マンガン≦2.3%を含む、請求項1~4のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 該組成が、0.05%≦クロム≦0.5%を含む、請求項1~5のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 残留オーステナイト相とベイナイト相との合計が、35%を超える、請求項1~6のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 焼鈍ベイナイト相とベイナイト相との合計が、45%を超える、請求項1~7のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 残留オーステナイトが15~30%の間である、請求項1~8のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- ベイナイトが15%~40%の間である、請求項1~9のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 950MPaを超える引張強度及び20%以上の全伸びを有する、請求項1~10のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 600MPaを超える降伏強度を有し、及び降伏強度と引張強度との比が0.6以上である、請求項1~11のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 1000MPa~1100MPaの間の引張強度及び23%以上の全伸びを有する、請求項1~12のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- フェライトを含まないことを特徴とする、請求項1~13のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板。
- 請求項1~14に記載の冷間圧延熱処理鋼板の製造方法であって、以下の連続ステップ:
- 請求項1~6のいずれか一項に記載の鋼組成を提供するステップ、
- 前記半完成品を1200℃~1280℃の間の温度にまで再加熱するステップ、
- 熱間圧延仕上げ温度がAc3を超えるようにオーステナイト範囲で前記半製品を圧延して、熱間圧延鋼板を得るステップ、
- 30℃/秒を超える冷却速度で該鋼板を600℃未満の巻取り温度にまで冷却し、及び前記熱間圧延板を巻き取るステップ、
- 前記熱間圧延板を室温にまで冷却するステップ、
- 任意で、前記熱間圧延鋼板にスケール除去工程を実施するステップ、
- 任意で、400℃~750℃の間の温度で熱間圧延鋼板に焼鈍を実施し、
- 任意で、前記熱間圧延鋼板にスケール除去工程を実施するステップ、
- 前記熱間圧延鋼板を35~90%の間の圧下率で冷間圧延し、冷間圧延鋼板を得るステップ、
- 次に、前記冷間圧延鋼板を3℃/秒を超える速度でAc3~Ac3+100℃の間の均熱温度にまで加熱し、それを10~500秒間保持することにより、1回目の焼鈍を実施するステップ、
- 次に、該鋼板を25℃/秒を超える速度で380℃~480℃の間の温度にまで冷却し、及び該冷間圧延鋼板を10~500秒の間の時間保持するステップ、
- 該冷間圧延鋼板を室温にまで冷却し、冷間圧延焼鈍鋼板を得るステップ、
- 次に、前記冷間圧延焼鈍鋼板を3℃/秒を超える速度でTsoaking~Ac3の間の均熱温度にまで加熱し、それを10~500秒間保持することにより、2回目の焼鈍を実施するステップ、
- 次に、該鋼板を20℃/秒を超える速度でTcmax~Tcminの間の温度範囲にまで冷却するステップであって、Tcmax及びTcminは以下:
・Tcmax=565-601*(1-Exp(-0.868*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
・Tcmin=565-601*(1-Exp(-1.736*C))-34*Mn-13*Si-10*Cr+13*Al-361*Nb
のように定義され、式中、C、Mn、Si、Cr、Al及びNbは、該鋼中の元素の重量%である、ステップ、
- 次に、前記冷間圧延焼鈍鋼板を5~500秒間で350℃~550℃の間の温度範囲にまでし、前記焼鈍冷間圧延鋼板を1℃/秒を超える冷却速度で室温にまで冷却して冷間圧延熱処理鋼板を得るステップ
を含む、製造方法。 - 前記熱間圧延鋼板の巻取り温度が570℃未満である、請求項15に記載の冷間圧延熱処理鋼板の製造方法。
- 該冷間圧延鋼板に、10秒~500秒間、Ac3~Ac3+75℃の間の均熱温度で1回目の焼鈍を行う、請求項15又は16に記載の冷間圧延熱処理鋼板の製造方法。
- 最初の焼鈍が行われた冷間圧延鋼板を、Tsoaking~Ac3の間で、オーステナイトと焼鈍ベイナイトとの比が50:50~90:10の間になるように、10秒~500秒間、連続的に焼鈍する、請求項15~17のいずれか一項に記載の冷間圧延熱処理鋼板の製造方法。
- 車両の構造部品又は安全部品の製造のための、請求項1~14のいずれか一項に記載の鋼板又は請求項15~18に記載の方法に従って製造された鋼板の使用。
- 前記鋼板のフレキシブル圧延により、請求項19に従って得られる部品。
- 請求項14~20のいずれか一項に従って得られた部品を含む車両。
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