ES2555907T3

ES2555907T3 - Tratamiento térmico de biomasa

Info

Publication number: ES2555907T3
Application number: ES13175615.7T
Authority: ES
Inventors: Andreas Hornung; Andreas Apfelbacher
Original assignee: Aston University
Current assignee: Aston University
Priority date: 2008-05-14
Filing date: 2009-05-14
Publication date: 2016-01-11
Anticipated expiration: 2029-05-14
Also published as: GB0808739D0; SI2300560T1; WO2009138757A3; DK2300560T3; EP2653523A3; ES2461895T3; US20110067991A1; US8835704B2; PL2300560T3; GB0908316D0; EP2653523B1; US9663733B2; EP2300560B1; HRP20140518T1; EP2653523A2; GB2460156A; PT2300560E; CY1115165T1; EP2300560A2; US20140331556A1

Abstract

Un proceso de pirólisis de biomasa, en el que la carga de biomasa alimentada se mezcla con un vehículo de calor, comprendiendo el vehículo de calor al menos parcialmente residuos carbonosos, siendo la relación en peso de la biomasa y los residuos carbonosos de 1:1 a 1:20, caracterizado por que el proceso se lleva a cabo en un horno de tornillo/broca.

Description

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DESCRIPCION

Tratamiento termico de biomasa Antecedentes de la invencion Campo de la invencion

La presente invencion se refiere al tratamiento termico de biomasa. Tiene una aplicacion particular, aunque no exclusiva, en los reformadores de la pirolisis de biomasa para la produccion de combustibles solidos y gaseosos renovables a partir de biomasa.

Tecnica anterior

La pirolisis de la biomasa es la descomposicion termica de la biomasa (p. ej., material vegetal tal como madera y corteza de madera) sustancialmente en ausencia de oxlgeno. Normalmente, la biomasa es una mezcla de hemicelulosa, celulosa, lignina y cantidades pequenas de otras sustancias organicas. Estos componentes normalmente pirolizan o se degradan a velocidades diferentes y mediante diferentes mecanismos y vlas.

Un ejemplo tradicional de pirolisis de biomasa es la produccion de carbon, en la que el producto principal de la pirolisis son residuos carbonosos. Tecnicas de pirolisis de la biomasa alternativas proporcionan un producto que, despues de enfriar, incluye una sustancial proporcion de llquido. Este llquido normalmente es un llquido marron oscuro que tiene un valor de calentamiento que es aproximadamente la mitad del valor de calentamiento del petroleo convencional. Normalmente, el llquido se denomina biocombustible. En algunas circunstancias, es el biocombustibles que es el producto mas valioso de la reaccion de pirolisis, ya que el biocombustible puede almacenarse facilmente para su uso posterior, por ejemplo para la generacion de calor y/o electricidad. No obstante, en otras circunstancias, los productos gaseosos pueden ser mas utiles, por ejemplo en localizaciones rurales para aplicaciones combinadas de calor y potencia (CHP) en las que el has se puede usar para producir electricidad.

La velocidad y la extension de la descomposicion de los componentes de la biomasa dependen de los parametros del proceso del reactor de pirolisis. A su vez, estos parametros del proceso tambien pueden tener un efecto sobre el posterior comportamiento del producto, por ejemplo mediante reacciones secundarias tales como agrietamiento (de productos de masa molecular superior) o reacciones de condensacion (de productos de masa molecular inferior).

Con el fin de producir una proporcion alta de fase gaseosa mediante un procedimiento de pirolisis, es habitual llevar a cabo un procedimiento de pirolisis de tipo gasificacion. En este procedimiento de gasificacion, es normal calentar la biomasa solida a 300-600 °C para conseguir la pirolisis de la biomasa cuyos subproductos son CHAR solido, compuestos organicos condensables (incluido alquitran), agua y gases. Despues en el procedimiento, las reacciones se estimulan anteriormente por encima de aproximadamente 700 °C (normalmente a aproximadamente 800 °C) para disminuir la concentracion del llquido (vapor) para producir productos de fase gaseosa adicionales y tambien para gasificar alfo del CHAR mediante interacciones gas-solido y gas-gas. Existen varios tipos de reactor gasificador diferentes caracterizados. Vease, por ejemplo, A. V. Bridgwater ("Renewable fuels and chemicals by thermal processing of biomass" Chemical Engineering Journal Volumen 91, Numeros 2-3, 15 March 2003, paginas 87-102), cuya divulgacion recapitula brevemente las caracterlsticas de los siguientes tipos de reactor gasificador: de lecho fijo de corriente descendente, de lecho fijo de corriente ascendente, de lecho fluido burbujeante, de lecho fluido circulante, de flujo arrastrado, de lecho fluido doble, horno de tornillo/broca, horno rotatorio, ciclonico y vortex

En cada uno de los tipos de reactores gasificadores indicados anteriormente es necesario proporcionar un medio d transferencia de calor con el fin de conseguir un calentamiento rapido y eficaz de la biomasa alimentada y los productos de la pirolisis para estimular la gasificacion. Normalmente, como medio de transferencia de calor se usan partlculas tales como arena.

El documento WO 02/50484 divulga un aparato para el tratamiento termico de material. Principalmente esta destinado para reciclar el material residual electronico, pero tambien se puede usar para el tratamiento termico de la biomasa. El documento WO 02/50484 divulga un horno de tornillo en el que se proporcionan partlculas conductoras termicas en la carga alimentada. Estas partlculas son esferas de metal, ceramica o SiC. Principalmente tienen la funcion de limpieza de la superficie interior del horno de tornillo. En la salida del horno, las partlculas conductoras termicas se pueden reutilizar reconduciendolas a la entrada del horno a lo largo de un eje hueco del horno.

El documento US 4153514 divulga un proceso de pirolisis que usa residuos carbonosos como vehlculo termico con una relacion en peso entre la biomasa y los residuos carbonosos de 1:1 a 1:12. El proceso se lleva a cabo a una velocidad de calentamiento muy rapida con tiempos de residencia cortos, mientras que los solidos residuales son arrastrados en una corriente gaseosa turbulenta.

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Sumario de la invencion

Los presentes inventores se han dado cuenta que se pueden obtener ventajas concretas usando una elevada proporcion de residuos carbonosos en el proceso de pirolisis.

De acuerdo con lo anterior, en un primer aspecto preferido, la presente invencion proporciona un proceso de pirolisis de biomasa en el que la carga de biomasa alimentada se mezcla con un vehlculo de calor, comprendiendo el vehlculo de calor, al menos en parte, residuos carbonosos, siendo la proporcion en peso entre la biomasa y los residuos carbonosos de 1:1 a 1:20, llevandose a cabo dicho proceso en un horno de tornillo/broca.

Los presentes inventores consideran que el uso de proporciones elevadas entre los residuos carbonosos y la biomasa estimula la formacion de gas de slntesis (syngas, una mezcla de CO y H2) y la formacion de sustancias organicas inferiores. En general, se considera que el uso de proporciones elevadas de residuos carbonosos reduce la proporcion en fase de vapor (llquido) de los productos de pirolisis. Sorprendentemente, esto es ventajoso en algunas circunstancias, tales como en aplicaciones combinadas de calor y potencia (CHP).

A continuacion se expondran las caracterlsticas preferidas u opcionales del primer aspecto de la invencion. Estas se pueden combinar de forma individual o en cualquier combinacion, a menos que el contexto exija lo contrario.

Preferentemente, el proceso es uno continuo (o casi continuo) y la proporcion en peso entre la biomasa y los residuos carbonosos es la proporcion en equilibrio de estos componentes durante el proceso.

El llmite superior de la proporcion en peso entre la biomasa y los residuos carbonosos pueden ser, mas preferentemente, 1:1,5 o inferior o, todavla mas preferentemente, de 1:2 o inferior.

El llmite inferior de la proporcion en peso entre la biomasa y los residuos carbonosos puede ser, mas preferentemente, 1:1,5 o mas, o, todavla mas preferentemente, de 1:10 o mas o 1:5 o mas.

El proceso usa un reactor de pirolisis en el que los componentes de la carga de alimentacion solida se transportan a lo largo de un horno de tornillo/broca.

Preferentemente, el proceso funciona a una temperatura de 600 °C o menor. Esta es significativamente menor que las temperaturas de gasificacion tlpicas (normalmente de aproximadamente 800 °C) e, incluso, los productos en fase de gas del proceso son, preferentemente, comparables a los productos en fase de gas de la gasificacion.

Con el fin de proporcionar una proporcion elevada de residuos carbonosos respecto a la biomasa en el proceso, se prefiere reciclar al menos parte de los residuos carbonosos que se producen en el propio proceso de pirolisis. Un beneficio de esto es que los residuos carbonosos pueden permanecer calientes desde su formacion mediante el proceso de la biomasa y, por tanto, pueden realizar una contribucion significativa a la transferencia de calor a la nueva biomasa para pirolisis. Por tanto, los residuos carbonosos pueden formar parte (o de hecho todos, en algunas circunstancias) del vehlculo de calor para el proceso de pirolisis. Como alternativa, es posible almacenar los residuos carbonosos para un uso posterior en el reactor. La desventaja de esto es que el requisito de calentar los residuos carbonosos reducira la eficiencia del proceso global.

Comentarios similares se aplican a las cenizas formadas en el proceso de pirolisis, el vehlculo de calor en los posteriores procesos de pirolisis puede comprender cenizas, al menos en parte. No obstante, se considera que las cenizas no desempenan un papel tan significativo en el proceso de pirolisis como residuos carbonosos, ya que se considera que una parte de los residuos carbonosos se consume en la reaccion de reformacion:

C + H2O ^ CO + H2

para la produccion de gas de slntesis o syngas. El syngas tiene un valor de calentamiento inferior al del metano (gas natural), por ejemplo, pero sigue proporcionando un combustible util y conveniente para la posterior generacion de electricidad en aparatos de calor y potencia combinados (CHP).

Los presentes inventores han descubierto que este uso de uno o mas productos solidos del proceso de pirolisis de la biomasa como todo o parte de un medio de transferencia de calor constituye un aspecto independiente distinto de la invencion, que se puede combinar con el primer aspecto, y cualquier otro aspecto, de la invencion.

Por tanto, en un segundo aspecto, la presente invencion proporciona un proceso de pirolisis de la biomasa que incluye las etapas de:

transportar la carga de biomasa alimentada y el medio de transferencia de calor desde los puertos de entrada de la carga de biomasa alimentada respectiva y del medio de transferencia de calor a traves de una zona de un aparato de pirolisis de la biomasa para producir al menos productos de la biomasa solidos y gaseosos; y

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transporter al menos una porcion de los productos solidos desde un puerto de salida del aparato de vuelta al puerto de entrada del medio de transferencia.

En un tercer aspecto, la presente invencion proporciona un aparato para pirolisis de biomasa que tiene:

un puerto de entrada para la carga de biomasa alimentada; un puerto de entrada para el medio de transferencia de calor;

un primer medio de transporte para transportar la carga de la biomasa alimentada y el medio de transferencia de

calor a traves de una zona de pirolisis del aparato;

un puerto de salida para productos solidos de la pirolisis de la biomasa; y

un segundo medio de transporte para transportar al menos una porcion de los productos solidos de la pirolisis de la biomasa de nuevo al puerto de entrada del medio de transferencia de calor, de modo que el medio de transferencia de calor incluye dichos productos solidos de la pirolisis de la biomasa.

Preferentemente, el primero y el segundo medios de transporte se localizan unos con respecto de otros de un modo tal que uno de ellos rodea al menos una parte del otro. De este modo, el calor del segundo medio de transporte puede servir, al menos parcialmente, para calentar o aislar el primer medio de transporte. Como alternativa, el primero y el segundo medios de transporte se pueden localizar uno adyacente a otro. Por ejemplo, el segundo medio de transporte puede disponerse en anillo alrededor del primer medio de transporte.

Especlficamente se preve que los aspectos segundo o tercero se pueden combinar con el primer aspecto, incluyendo con cualquier combinacion de caracterlsticas preferidas u opcionales del primer aspecto.

Otras caracterlsticas opcionales o todavla mas preferidas se exponen a continuacion, pudiendose combinar en cualquier combinacion con cualquier aspecto de la invencion, a menos que el contexto exija lo contrario.

Se prefiere que no todos los residuos carbonosos producidos en el proceso de pirolisis de la biomasa se reciclen en el proceso de pirolisis de la biomasa Preferentemente, en el proceso de pirolisis de la biomasa se recicla el 90 % o menos (en peso), mas preferentemente el 80 % o menos, el 70 % o menos, el 60 % o menos o el 50 % o menos. Al menos una porcion de los residuos carbonosos restantes se pueden calcinar con el fin de proporcionar calor para el proceso de pirolisis de la biomasa. Preferentemente, se calcina de este modo al menos un 10 % (en peso) de los residuos carbonosos, mas preferentemente al menos un 20 %, al menos un 30 %, al menos un 40 % o al menos un 50 %.

Al menos una porcion de los productos del proceso de pirolisis se pueden transportar a un aparato gasificador. Preferentemente, el aparato gasificador funciona a una temperatura de al menos 700 °C (normalmente a aproximadamente 800 °C). Preferentemente, los productos de gas y/o vapor del proceso de pirolisis se transportan al gasificador. Opcionalmente se introduce biomasa adicional en el gasificador. Preferentemente el gasificado es un gasificador de lecho fluidizado. Como alternativa se puede usar un gasificador de corriente descendente. Preferentemente, la biomasa introducida en el gasificador es biomasa baja en cenizas, tal como madera (pero, preferentemente, no corteza de madera). Se prefiere biomasa con baja cantidad en cenizas con el fin de evitar la corrosion y/o el bloqueo del lecho fluidizado.

Por ejemplo, una salida del aparato de pirolisis puede estar conectada a una entrada del aparato gasificador. De este modo se pueden proporcionar los productos de vapor del aparato de pirolisis en la zona de pirolisis del aparato gasificador. Los productos de vapor del aparato de pirolisis pueden estar sustancialmente libres de cenizas. Esto puede proporcionar beneficios de eficiencia al proceso de gasificacion.

El aparato de pirolisis puede funcionar a una presion interna superior a la presion atmosferica. Por ejemplo, el aparato de pirolisis puede funcionar al menos a 0,3 kPa (3 mbar) sobre la presion atmosferica (normalmente a al menos 5 o 20-30 kPa (50 o 200-300 mbar) sobre la presion atmosferica o, en algunos casos, hasta aproximadamente 3.000 kPa (30 bar) sobre la presion atmosferica. Esto permite bombear con eficacia los productos de vapor de la pirolisis al interior del aparato gasificador, dirigidos por la sobrepresion.

Breve descripcion de las figuras

A continuacion, las realizaciones preferidas de la presente invencion se describiran a modo de ejemplo con referencia a los dibujos adjuntos, en los que:

La Fig. 1 muestra un espectro de cromatografla de gases para el producto de la fase basada en agua de un proceso de pirolisis de biomasa de colza, en el que el eje de abscisas esta en unidades de tiempo (minutos) y el eje de ordenadas esta en unidades arbitrarias de concentration.

La Fig. 2 muestra un espectro de cromatografla de gases para el producto de la fase oleosa del mismo proceso de pirolisis de biomasa de colza como se analiza en la Fig. 1, teniendo los ejes un formato similar al de la Fig. 1. La Fig. 3 muestra una vista transversal longitudinal esquematica de un aparato de pirolisis de acuerdo con una realization preferida de la invencion.

La Fig. 4 muestra una vista longitudinal esquematica de una realization adicional preferida de un aparato de pirolisis de acuerdo con la presente invention.

Las figuras 5-7 muestran vistas longitudinales esquematicas de los componentes principales del aparato mostrado en la Fig. 4.

5 La Fig. 8 muestra una vista esquematica de un aparato de pirolisis integrado con un aparato gasificador.

Descripcion detallada de las realizaciones preferidas y caracterfsticas adicionales preferidas y/u opcionales

Se sabe que los productos de pirolisis de biomasa son mezclas complejas de diferentes compuestos. Es tlpico que 10 las fases llquidas (de vapor) de la pirolisis de la biomasa incluyan una fase oleosa con un contenido en agua relativamente bajo y una fase basada en agua con un contenido en agua relativamente alta.

La Fig. 1 muestra un espectro de cromatografla de gases para la fase basada en agua de un producto de la pirolisis de biomasa en la que la biomasa era colza, pirolizada mediante un proceso de pirolisis intermedio. Se determino que 15 el contenido en agua de la fase basada en agua era 80,42 %. Los resultados del analisis del espectro se exponen en las Tablas 1 y 2 que figuran a continuation:

Tabla 1: Resumen de la fase basada en agua

: Aceite humedo Aceite seco

Grupo de sustancia: % en peso % en peso

Acidos: 2,031 10,372

Alcoholes no aromaticos: 0,000 0,000

Aldehfdos no aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas no aromaticas: 0,100 0,511

Furanos: 0,086 0,438

Piranos: 0,000 0,000

Azucares: 0,382 1,949

Benceno: 0,000 0,000

Catecoles: 0,020 0,103

Aldehfdos aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas aromaticas: 0,000 0,000

Fenoles derivados de lignina: 0,012 0,061

Guayacoles / Metoxifenoles: 0,000 0,000

Siringoles / Dimetoxifenoles: 0,028 0,144

Otros: 0,000 0,000

Total: 2,659 13,579

20 ______________________Tabla 2: Analisis detallado de la fase basada en agua

: Aceite humedo Aceite seco

Compuesto: % en peso % en peso

Acidos: 2,031 10,372

Acido acetico: 1,598 8,161

Acido propanoico: 0,355 1,815

Acido propanoico, 2-metil-*: 0,015 0,076

poss: compuesto acido: Masa de la base 60, PM? **: 0,021 0,105

Acido pentanoico, 3-metil-**: 0,006 0,030

Acido pentanoico, 4-metil-**: 0,016 0,079

poss: acido hexenoico **: 0,005 0,027

Acido alifatico desconocido, PM=? **: 0,005 0,028

poss: acido heptenoico**: 0,010 0,052

Alcoholes no aromaticos: 0,000 0,000

Aldehfdos no aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas no aromaticas: 0,100 0,511

Butanona, 2-: 0,010 0,049

3-Penten-2-ona, 4-metil- *: 0,041 0,207

Alcohol diacetona (impureza de la acetona)*: 0,017 0,088

2-Ciclopenten-1-ona, 2-hidroxi-3-metil-; MCP; Cicloten: 0,033 0,166

Furanos: 0,086 0,438

Alcohol furfurflico, 2-: 0,056 0,287

Butirolactona, y-: 0,022 0,112

Derivado de lactona: 0,008 0,040

Piranos: 0,000 0,000

Azucares: 0,382 1,949

a-D-Glucopiranosa, 1,4:3,6-dianhidro-: 0,101 0,515

Arabinofuranosa, 1,5-anhidro-: 0,103 0,524

B-D-Xilofuranosa, 1,5-anhidro-: 0,027 0,138

Azucar anhidro desconocido**: 0,009 0,045

poss: d-manosano anhidro**: 0,006 0,032

Azucar dianhidro desconocido**: 0,014 0,069

Azucar anhidro desconocido**: 0,005 0,024

Levoglucosan; B-D-Glucopiranosa, a-anhidro-: 0,118 0,600

Benceno: 0,000 0,000

Catecoles: 0,020 0,103

Hidroquinona; Benceno, 1,4-dihidroxi-: 0,020 0,103

Aldehfdos aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas aromaticas: 0,000 0,000

Fenoles derivados de lignina: 0,012 0,061

Fenol: 0,012 0,061

Guayacoles / Metoxifenoles: 0,000 0,000

Siringoles / Dimetoxifenoles: 0,028 0,144

Siringol; Fenol, 2,6-dimetoxi-: 0,011 0,056

Siringol, 4-etil-: 0,014 0,069

Siringol, 4-vinil-: 0,004 0,019

Otros: 0,000 0,000

Compuestos que contienen nitrogeno: 0,919 4,696

Piridina*: 0,008 0,043

Pirrol *: 0,011 0,055

poss: Pirazina, -metil-**: 0,008 0,041

2-pentanona, 4-amino-4-metil- PM 100*: 0,056 0,287

similar a pentanona, amino-metil- (43,58,100) *: 0,106 0,543

Acetamida *: 0,051 0,260

Acetamida, N,N-dimetil- **: 0,005 0,027

poss: Acetamida, N-metil- **: 0,005 0,027

Propanamida *: 0,013 0,067

poss: Butanamida, 3-metil- **: 0,016 0,081

Piperidona, tetrametil- PM 155 ***: 0,009 0,047

2-Pirrolidinona *: 0,067 0,341

2,5-Pirrolidinona, 1 -metil- **: 0,013 0,066

poss: piridinona, dihidro-metil- PM 111 **: 0,006 0,031

poss: pentanamida, 4-metil- **: 0,004 0,022

poss: pirrolidina, 1-acetil- ***: 0,005 0,024

poss: pirazol, 5-amino-3-metil- ****: 0,004 0,021

poss: piridinol, metil- **: 0,009 0,044

poss: piridinol u homologo ***: 0,107 0,545

poss: pirrolidindiona ***: 0,055 0,283

poss: piridinol, metil- *: 0,007 0,033

Triazina desconocida o compuesto similar PM 113 ****: 0,012 0,059

poss: piridin-carboxamida ****: 0,005 0,028

Compuesto de pirrolidona desconocido****: 0,005 0,025

Compuesto de hidantolna desconocido****: 0,003 0,014

poss: 2,4-Imidazolidindiona, 5-metil- PM 114 ***: 0,062 0,315

Compuesto de hidantolna desconocido****: 0,018 0,091

Compuesto de amida desconocido: Masa de la base 72,114, PM? ****: 0,005 0,026

Compuesto de hidantolna desconocido****: 0,036 0,182

poss: Compuesto de hidantolna o imidazolidindiona: Masa de la base 100, PM? ****: 0,019 0,099

Compuesto de piperazindiona desconocido****: 0,004 0,022

Compuesto de piperazindiona desconocido****: 0,003 0,016

Compuesto de pirrolidina desconocido****: 0,015 0,076

Compuesto de pirrolidina desconocido****: 0,012 0,059

poss: Compuesto de pirrol PM 154 ****: 0,039 0,199

poss: Acido piroglutamico ****: 0,013 0,067

Compuesto de hidantolna desconocido****: 0,012 0,061

poss: Compuesto de pirrol: Masa de la base 70, PM 154 ****: 0,011 0,057

Compuesto de pirrol desconocido****: 0,006 0,030

Compuesto de pirrol desconocido****: 0,052 0,263

Compuesto de pirrol desconocido****: 0,011 0,058

Compuesto de pirrol desconocido****: 0,012 0,061

Otros compuestos desconocidos: 0,059 0,304

No se ha hallado ningun pico de EM: 0,009 0,048

No se ha hallado ningun espectro bibl.: Masa de la base 57, PM 126: 0,008 0,041

Compuestos solapantes desconocidos: 0,012 0,062

Compuestos solapantes desconocidos: 0,004 0,022

Compuestos solapantes: 0,005 0,028

No se ha hallado ningun espectro bibl.: Masa de la base 99,132, PM?: 0,005 0,023

No se ha hallado ningun espectro bibl.: Masa de la base 42, PM?: 0,009 0,047

No se ha hallado ningun espectro bibl.: Masas de la base 42,98, PM?: 0,004 0,019

No se ha hallado ningun espectro bibl.: Masas de la base 69,112, PM 140: 0,003 0,014

* = de la busqueda en la biblioteca con calidad alta, sin patron, RRF = 1 ** = compuesto isomerico u homologo, prefijos = ?, RRF = 1 *** = espectro de la mejor busqueda en la biblioteca, calidad 50-70 %, RRF = 1 **** = espectro de la mejor busqueda en la biblioteca, calidad 40-50 %, RRF = 1 / no espectro en la biblioteca: se ha hallado

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La Fig. 2 muestra un espectro de cromatografla de gases para la fase oleosa del mismo proceso de pirolisis de biomasa de colza como se analiza en la Fig. 1. Se determino que el contenido en agua de la fase oleosa es 28,13 %. Los resultados del analisis del espectro se exponen en las Tablas 3 y 4 que figuran a continuation:

Tabla 3: Resumen de la fase oleosa

: Aceite humedo Aceite seco

Grupo de sustancia: % en peso % en peso

Acidos: 0,218 0,303

Alcoholes no aromaticos: 0,000 0,000

Aldehfdos no aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas no aromaticas: 0,243 0,338

Furanos: 0,116 0,161

Piranos: 0,000 0,000

Azucares: 0,000 0,000

Benceno: 0,222 0,308

Catecoles: 0,042 0,059

Aldehfdos aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas aromaticas: 0,000 0,000

Fenoles derivados de lignina: 0,822 1,144

Guayacoles / Metoxifenoles: 0,040 0,056

Siringoles / Dimetoxifenoles: 0,350 0,487

Compuestos que contienen nitrogeno: 3,267 4,546

Cadenas alifaticas homologas: 1,951 2,715

Otros compuestos desconocidos: 0,788 1,096

Pico FID (No se ha hallado ningun pico de EM): 0,096 0,133

Otros: 0,000 0,000

Total: 8,156 11,348

Tabla 4: Analisis detallado de la fase oleosa

Compuesto: % en peso % en peso

Acidos: 0,218 0,303

Acido acetico: 0,218 0,303

Alcoholes no aromaticos: 0,000 0,000

Aldehfdos no aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas no aromaticas: 0,243 0,338

Butanona, 2-: 0,046 0,064

poss: 5-hexen-2-ona *: 0,025 0,034

3-Penten-2-ona, 4-metil- *: 0,102 0,142

2-Ciclopenten-1-ona, 2,3-dimetil-: 0,071 0,099

Furanos: 0,116 0,161

Alcohol furfurllico, 2-: 0,116 0,161

Piranos: 0,000 0,000

Azucares: 0,000 0,000

Benceno: 0,222 0,308

Tolueno: 0,122 0,169

Benceno, etil-: 0,033 0,045

Estireno: 0,040 0,056

Benceno, butil- *: 0,015 0,021

Benceno, hexil- *: 0,012 0,016

Catecoles: 0,042 0,059

Hidroquinona; Benceno, 1,4-dihidroxi-: 0,042 0,059

Aldehfdos aromaticos: 0,000 0,000

Cetonas aromaticas: 0,000 0,000

Fenoles derivados de lignina: 0,822 1,144

Fenol: 0,227 0,316

Cresol, o-; Fenol, 2-metil-: 0,040 0,056

Cresol, p-; Fenol, 4-metil-: 0,230 0,320

Cresol, m-; Fenol, 3-metil-: 0,090 0,125

Fenol, 2-etil-: 0,017 0,023

Fenol, 2,4-dimetil-: 0,064 0,089

Fenol, 4-etil-: 0,049 0,069

Fenol, etil-metil-: 0,013 0,019

Fenol, 4-vinil-: 0,092 0,128

Guayacoles / Metoxifenoles: 0,040 0,056

Guayacol, Fenol / 2-metoxi-: 0,040 0,056

Siringoles / Dimetoxifenoles: 0,350 0,487

Siringol; Fenol, 2,6-dimetoxi-: 0,076 0,106

Siringol, 4-etil-: 0,171 0,238

Siringol, 4-vinil-: 0,102 0,143

Otros: 0,000 0,000

Compuestos que contienen nitrogeno: 3,267 4,546

Piridina*: 0,022 0,031

Piridina, 2-metil- *: 0,015 0,021

Piridina, dimetil- PM 107 *: 0,007 0,010

poss: butanonitrilo, 3-metil- ***: 0,017 0,024

Compuesto de amina desconocido PM 99 ****: 0,043 0,060

Pirrol *: 0,108 0,150

poss: Compuesto de pirazol PM 112 ****: 0,011 0,015

Pentanonitrilo, 4-metil- *: 0,029 0,041

similar a pentanona, amino-metil- (43,58,100) ***: 0,902 1,255

poss: Compuesto de pirrol PM 137 ****: 0,123 0,171

poss: Butanamida, 3-metil- ***: 0,016 0,022

poss: Compuesto nitroso-fenilo desconocido PM 148 ****: 0,020 0,028

poss: Piperidona, tetrametil- PM 155 *: 0,237 0,330

poss: Compuesto nitroso-fenilo desconocido PM 162 ****: 0,020 0,028

poss: bencilnitrilo PM 117***: 0,039 0,055

poss: 3-Piridinol PM 95 ***: 0,100 0,139

Bencenopropanonitrilo PM 131 *: 0,024 0,033

Indol PM 117 *: 0,122 0,170

Indol, 3-metil- PM 131 *: 0,047 0,066

poss: 2,4-Imidazolidindiona, 5-metil- PM 114 ***: 0,047 0,066

poss: fenilisocianato, dimetil-****: 0,021 0,029

poss: Compuesto de nitrilo alifatico desconocido****: 0,015 0,021

poss: Compuesto de hidantolna o imidazolidindiona: Masa de la base 100, PM? ****: 0,066 0,092

poss: Compuesto de hidantolna o imidazolidindiona: Masa de la base 100, PM? ****: 0,059 0,082

poss: Compuesto de hidantolna o imidazolidindiona: Masa de la base 100, PM? ****: 0,017 0,024

poss: Compuesto de pirrol PM 154 ****: 0,033 0,045

poss: Compuesto de hidantolna o imidazolidindiona: Masa de la base 100, PM? ****: 0,016 0,023

poss: Compuesto de pirrol: Masa de la base 70, PM 154 ****: 0,284 0,395

poss: Compuesto de nitrilo alifatico desconocido****: 0,031 0,043

Compuesto de pirrol desconocido****: 0,035 0,049

Cadena de amida alifatica PM 212 ***: 0,078 0,109

Cadena de amida alifatica PM? ***: 0,598 0,832

Compuesto de amida alifatica PM 238 ***: 0,065 0,090

Cadenas alifaticas homologas: 1,951 2,715

Compuesto alifatico saturado desconocido**: 0,025 0,035

Compuesto alifatico saturado desconocido**: 0,016 0,022

Compuesto alifatico insaturado desconocido PM? **: 0,022 0,030

Compuesto alifatico saturado desconocido**: 0,014 0,020

Compuesto alifatico insaturado desconocido PM? **: 0,023 0,032

Compuesto alifatico saturado desconocido**: 0,021 0,029

Compuesto alifatico insaturado desconocido PM? **: 0,023 0,032

Compuesto alifatico insaturado desconocido PM? **: 0,023 0,031

Compuesto alifatico insaturado desconocido PM? **: 0,027 0,037

Cadena alifatica desconocida**: 0,012 0,016

Cadena alifatica insaturada desconocida PM? **: 0,017 0,023

Cadena alifatica insaturada desconocida PM? **: 0,032 0,045

Cadena alifatica desconocida**: 0,018 0,025

Cadena alifatica saturada desconocida**: 0,014 0,020

Cadena alifatica insaturada desconocida**: 0,024 0,033

Cadena alifatica saturada desconocida**: 0,033 0,046

Cadena alifatica insaturada desconocida**: 0,016 0,022

Cadena alifatica insaturada desconocida**: 0,035 0,049

Cadena alifatica desconocida**: 0,041 0,058

Cadena alifatica insaturada desconocida**: 0,054 0,075

Cadena alifatica saturada desconocida**: 0,019 0,026

Cadena alifatica insaturada desconocida**: 0,025 0,035

poss: heptadeceno PM 238 *: 0,118 0,165

Isomero de heptadeceno PM 238 *: 0,094 0,130

Cadena alifatica saturada desconocida**: 0,026 0,036

poss: Acido alifatico desconocido, ester metllico PM ? **: 0,015 0,022

Acido octadecenoico, ester metllico PM 222*: 0,075 0,104

Cadena alifatica desconocida**: 0,032 0,045

poss: Acido octadecenoico (acido oleico)**: 0,767 1,067

Cadena alifatica desconocida**: 0,033 0,045

Cadena alifatica desconocida**: 0,079 0,109

Cadena alifatica desconocida**: 0,181 0,251

Otros compuestos desconocidos: 0,788 1,096

Compuesto desconocido: Masa de la base 225, PM 240 ****: 0,016 0,022

No se ha hallado ningun espectro en la biblioteca Masa de la base 58 ****: 0,625 0,869

No se ha hallado ningun espectro en la biblioteca Masa de la base 42,95, PM? ****: 0,097 0,135

No se ha hallado ningun espectro en la biblioteca Masa de la base 93, PM 186 ****: 0,035 0,049

No se ha hallado ningun espectro en la biblioteca, masa de la base 58....128.200 ****: 0,015 0,020

Pico FID sin pico EM: 0,096 0,133

No se ha hallado ningun pico de EM: 0,096 0,133

* = de la busqueda en la biblioteca con calidad alta, sin patron, RRF = 1 ** = compuestos alifaticos homologos, EM = ?, RRF = 1 *** = espectro de la mejor busqueda en la biblioteca, calidad 50-70 %, RRF = 1 **** = espectro de la mejor busqueda en la biblioteca, calidad 40-50 %, RRF = 1 / no se ha hallado espectro en la biblioteca

Estos resultados muestran que los productos de la fase de vapor de la pirolisis son ricos en el producto de la pirolisis de lignina. Estos compuestos no se consideran particularmente utiles. De acuerdo con lo anterior, serla beneficioso reducid la fraccion de estos compuestos y aumentar la fraccion de los compuestos organicos de peso molecular 5 menor. De hecho, es particularmente preferido cambiar los picos mostrados a la derecha de la of Fig. 2 mas hacia la izquierda, esto corresponde con compuestos organicos de peso molecular menor.

Los presentes inventores consideran que un modo particularmente adecuado de conseguir este objetivo es proporcionar un proceso de pirolisis en el que se proporciona una gran proporcion de residuos carbonosos en 10 relacion con la biomasa. Es particularmente preferido usar una proporcion de 1:3 entre la biomasa y los residuos carbonosos en peso en un proceso de pirolisis intermedia continua. Los residuos carbonosos proporcionan sitios utiles para fracturar reacciones durante el proceso de pirolisis de modo que al menos algunas de las moleculas organicas superiores se degradan a compuestos de peso molecular inferior. Ademas, los residuos carbonosos proporcionan la oportunidad de formar syngas usando la gran cantidad de vapor de agua presente en el reactor de la 15 biomasa, mediante la reaccion

C + H2O ^ CO + H2

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La Fig. 3 muestra una vista transversal longitudinal esquematica de un aparato de pirolisis 10 de acuerdo con una realizacion preferida de la invencion. El aparato 10 incluye un horno de tornillo que tiene un primer tornillo o canal helicoidal 12 montado sobre un eje rotable 14, el eje rotable 14 y el primer tornillo 12 en rotacion con respecto a una pared cillndrica interna 16. La rotacion del primer tornillo proporciona un medio para transportar solidos axialmente a lo largo del orificio de la pared cillndrica interna 16. La pared cillndrica interna 16 tiene un segundo tornillo 18 fijado a su superficie externa. La pared cillndrica interna 16 tambien esta montada para rotar en direccion contraria a la rotacion del eje rotable 14. En consecuencia, el segundo tornillo 18 rota con respecto a una pared cillndrica externa fijada 20. Por tanto, la rotacion del segundo tornillo proporciona un medio para transportar solidos axialmente a lo largo del espacio entre la pared cillndrica interna 16 y la pared cillndrica externa 20.

Durante el uso, la carga de biomasa alimentada se anade a una entrada de alimentacion 22 que dirige la carga de biomasa alimentada a un extremo del primer tornillo 12. Se evita que la carga de biomasa alimentada entre en el espacio entre la pared cillndrica interna 16 y la pared cillndrica externa 20.

Al principio del proceso se pueden anadir residuos carbonosos preformados a la carga de biomasa alimentada en la entrada 22 con el fin de conseguir una proporcion en peso preferida entre la biomasa y los residuos carbonosos de 1:3.

La pirolisis de la biomasa tiene lugar en el interior del espacio cillndrico unido por la pared cillndrica interna 16. La biomasa y los residuos carbonosos se mezclan y se transportan a lo largo del espacio cillndrico por el primer tornillo 12. Al final del espacio cillndrico distal a la entrada 22 hay una salida de vapor 24 y una salida de cenizas 26. La salida de vapor transporta los productos de la fase de vapor y de gas del proceso de pirolisis. Preferentemente, al menos una porcion de estos productos se transportan a un aparato gasificador (no mostrado) para su posterior procesamiento.

El proceso de pirolisis tambien produce residuos carbonosos, ademas de los residuos carbonosos presentes antes del proceso de pirolisis. Al menos una porcion de los residuos carbonosos transportados a lo largo del espacio cillndrico se deja que caiga a traves de una abertura (no mostrada) en el espacio anular unido por la pared cillndrica interna 16 y la pared cillndrica externa 20. La accion del segundo tornillo 18 trasporta estos residuos carbonosos en direccion inversa a lo largo del espacio anular. Las entradas 28 para el aire y el agua se pueden proporcionar a lo largo de este espacio anular. El objetivo de estas entradas es introducir cantidades controladas de aire y/o agua en los residuos carbonosos en el espacio anular. El oxlgeno en el aire permite que se queme una porcion de los residuos carbonosos, produciendo CO2 y calor. Este calor dirige el proceso de pirolisis (que es endotermico) en el espacio cillndrico. La introduccion de agua permite que se produzca una reaccion reformante que produce syngas que se puede extraer y usar como combustible para la generacion de electricidad. El agua puede ser gas de agua o vapor. Por ejemplo por la desecacion de la biomasa.

El resto de los residuos carbonosos se transporta de vuelta al extremo de la entrada del aparato. Usando una paleta (no mostrado) o un dispositivo similar, los residuos carbonosos que alcanzan la region 30 del aparato se elevan en el extremo de la entrada del espacio cillndrico para su transporte usando el primer transportador.

De este modo, el aparato usa los residuos carbonosos producidos en la pirolisis como transportador de calor para la posterior pirolisis, estimulando la elevada proporcion entre residuos carbonosos y biomasa la formation de una proporcion mayor de productos gaseosos utiles para la generacion de potencia.

El calor residual del aparato se puede usar para secar la biomasa antes de introducirla en la entrada para alimentacion 22.

En el caso en el que el aparato se calienta con un medio de transferencia de calor a una temperatura alta (p. ej., gases gasificadores a temperaturas de aproximadamente 800 °C o productos gaseosos de la combustion a temperaturas de aproximadamente 1.000 °C), de modo que se pueda aplicar un medio de transferencia de calor a la superficie externa de la pare cillndrica externa 20- Despues, los residuos carbonosos transportados por el segundo medio de transporte pueden actuar como tampon de transferencia de calor. Despues, los residuos carbonosos tamponan la temperatura "observada” mediante el reactor de pirolisis e introduciendo la biomasa fresca en el reactor de pirolisis.

Aunque la Fig. 3 muestra el uso de un transportador de tornillo 12 para mezclar y transportar el material solido en el espacio cillndrico central, los presentes inventores idean realizaciones alternativas, tales como una realizacion que usa uno o mas tapones de mezclado para mezclar los residuos carbonosos y la carga de la biomasa alimentada, estando el reactor calentado por una fuente de calor externa (esta realizacion no se ilustra). Los tampones funcionan mezclando el contenido solido del reactor de pirolisis, pero no proporcionan n transporte neto del contenido de solidos del reactor, al contrario que el transportador de tornillo 12 de la realizacion ilustrada en la Fig. 3. Cuando el sistema funciona de un modo continuo (como se prefiere), la adicion continua de nueva biomasa conduce a la formacion continua de nuevos residuos carbonosos. Se proporciona un sobreflujo para exceso de residuos carbonosos para que la proporcion entre la biomasa y los residuos carbonosos en peso se pueda mantener en la proporcion de 1: 3. Se proporciona una salida para los productos de vapor y gaseosos.

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La Fig. 4 muestra una vista esquematica longitudinal de una realizacion adicional preferida de un aparato de pirolisis de acuerdo con la presente invencion. Las Figs. 5-7 muestran vistas esquematicas longitudinales de los componentes principales del aparato mostrado en la Fig. 4 y, por tanto, las caracterlsticas de estas figuras se describiran juntas.

El aparato de pirolisis 50 de la Fig. 4 incluye una pared cillndrica externa 52 (vease tambien la Fig. 1). El aparato esta soportado con los soportes 54, 56, 58 y tiene medios de calentamiento electricos, tales como elementos de resistencia 60, 62 formados alrededor de la pared cillndrica externa 52. En realizaciones alternativas (p. ej., realizaciones a mayor escala que dependen unicamente de la combustion con el fin de proporcionar el calor necesario para dirigir la pirolisis), en su lugar se puede proporcionar aislamiento alrededor de la pared cillndrica externa 52.

Hacia el extremo proximal del aparato se proporciona un puerto de entrada para la biomasa 64. Hacia el extremo opuesto distal del aparato se proporciona un puerto de salida 66 para productos gaseosos y de vapor. Tambien hacia este extremo distal del aparato se proporciona un puerto de salida de los residuos carbonosos 68.

Dentro del espacio enmarcado por la pared cillndrica externa se proporciona una primera broca con canal helicoidal 70 dispuesta dentro de una segunda broca con canal helicoidal 80. Estos componentes se muestran mas claramente en las Fig. 7 y 6, respectivamente.

En la Fig. 6, la segunda broca con canal helicoidal tiene una pared sustancialmente similar 82 con dos tornillos helicoidales 84, 86 que se extienden a lo largo de la superficie externa de la pared tubular 82, dese el extremo proximal al extremo distal. Estos tornillos helicoidales se adaptaron para raspar a lo largo de la superficie interna 53 de la pared cillndrica externa 52 del aparato, cuando la segunda broca con canal helicoidal se rota dentro del aparato.

En el extremo proximal de la segunda broca con canal helicoidal se proporcionan ranuras de entrada para la carga alimentada 88. En esta realizacion se proporcionan cuatro ranuras de entrada para la carga alimentada, separadas por espacios iguales circunferenciales y que se comunican a traves de la pared tubular 82. Segun se desee se pueden proporcionar menos o mas ranuras de entrada.

En el extremo distal de la segunda broca con canal helicoidal se proporcionan ranuras de salida 90. Estas ranuras permiten que el material fluido y solido escape del interior de la segunda broca de tornillo. Se proporcionan las correspondientes ranuras 92 en los tornillos helicoidales con el fin de evitar que el material solido salga con libertad del interior de la segunda broca con canal helicoidal.

En la extremidad distal de la segunda broca con canal helicoidal se proporciona una superficie portadota 94 para permitir la rotacion de la segunda broca de tornillo en el aparato. En el alojamiento se proporciona una correspondiente superficie portadora 98. En la extremidad proximal de la segunda broca con canal helicoidal se proporciona un medio de enganche (p. ej., orificios de tornillo 100) para permitir que la rotacion de la segunda broca con canal helicoidal sea dirigida por un medio de direccion correspondiente (p. ej., una placa de direccion 104 y un eje de direccion 106). En la Fig. 5, el eje de direccion 106 esta coaxial con el eje de direccion 108, que es para dirigir la rotacion de la primera broca con canal helicoidal 70, que se describe despues.

La primera broca con canal helicoidal 70 incluye un eje solido 72 que tiene un unico tornillo helicoidal 74 que se extiende a lo largo del mismo. Durante el uso, el tornillo unico se engancha con la superficie interna 83 de la pared tubular 82 de la segunda broca con canal helicoidal con el fin de transportar el material a lo largo del interior de la segunda broca de tornillo.

En el extremo distal de la primera broca con canal helicoidal se proporciona una superficie portadora 76 para la cooperation rotacional con una correspondiente superficie portadora 77 del alojamiento. En el extremo proximal de la primera broca con canal helicoidal se proporciona un medio de enganche 78 para permitir que la rotacion de la primera broca con canal helicoidal sea dirigida por el correspondiente eje de direccion 108.

El alojamiento incluye una placa del extremo proximal 110 y la placa del extremo distal 112. La placa del extremo proximal 110 incluye medios de sellado 114 para proporcionar un sello adecuado entre la placa del extremo proximal 110 y el eje de direccion 106. Se proporcionan medios de sellado adicionales 116 para proporcionar un sello adecuado entre los ejes de direccion coaxiales 106 y 108.

Durante el uso, la carga de biomasa alimentada (p. ej., virutas de madera) y un transportador de calor (p. ej., bolas metalicas, bolas de ceramica o bolas de SiC) se liberan en la entrada 64. La segunda broca con canal helicoidal se rota mediante rotacion del eje de direccion 106 con el fin de proporcionar una direccion de transporte desde el extremo distal al extremo proximal. Por tanto, la carga de biomasa alimentada no es transportada por la segunda broca con canal helicoidal. En su lugar, la carga de biomasa alimentada y el transportador de calor entran gradualmente a traves de las ranuras 88 en el extremo proximal de la segunda broca con canal helicoidal.

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La primera broca con canal helicoidal se rota (mediante rotacion del eje de direction 108) con el fin de proporcionar una direccion de transporte desde el extremo proximal al extremo distal. Por tanto, la carga de biomasa alimentada y el transportador de calor son transportados y se mezclan en el interior de la segunda broca con canal helicoidal. Esta parte del aparato se mantiene a una temperatura en el intervalo de 300-600 °C con el fin de someter la carga de la biomasa alimentada a pirolisis. Normalmente, este proceso produce residuos carbonosos (solidos) y productos gaseosos y productos de vapor. Los productos pueden salir del interior de la segunda broca con canal helicoidal a traves de las ranura 90. Los productos de vapor y gaseosos se extraen del aparato a traves de una salida 66. Parte de los residuos carbonosos y el transportador de calor entran a traves de las ranura 90 y se transportan de vuelta a lo largo del aparato (es decir, desde el extremo distal al proximal) mediante la segunda broca. El resto de los residuos carbonosos se transportan a la salida 68. Estos residuos carbonosos se pueden reciclar y usar como transportador de calor o, como alternativa, se pueden usar en combustion para proporcionar calor para la pirolisis o todavla se pueden usar ademas para la combustion en un proceso de CHP.

En realizaciones alternativas, se puede evitar sustancialmente que el transportador de calor (normalmente bolas) se puede entre a traves de las ranuras 90 y, en su lugar, se pueden transportar a la salida 68. En este caso, parte o todas las bolas transportadoras de calor se pueden reciclar para usar de nuevo en la entrada 64 del aparato.

Cabe destacar que en otras realizaciones no es necesario usar el sistema de doble helice descrito con respecto a las Figs. 4-7. Por ejemplo, como primero y segundo medio de transporte se pueden usar dos tornillos helicoidales adyacentes separados.

El aparato 50 se puede conectar a una entrada de un aparato gasificador. En particular, puede ser ventajoso conectar la salida 66 del aparato a una entrada de un aparato gasificador. Por ejemplo, el gasificador puede el mismo consumir la carga de biomasa alimentada, tales como virutas de madera. La salida 66 del aparato de pirolisis se puede proporcionar a la zona de pirolisis del gasificador. Esto proporciona beneficios al proceso de gasification. En particular, proporciona vapores (y agua) de pirolisis sustancialmente libres de cenizas en la localization correcta en el gasificador para mejorar la eficiencia del gasificador. Se considera que esto puede potencialmente duplicar el rendimiento para un gasificador de corriente descendente del mismo tamano.

Como alternativa, el aparato de pirolisis puede estar integrado en el aparato gasificador. De este modo, el calor generado por el proceso de gasificacion puede proporcionar el calor necesario para dirigir la pirolisis en el aparato de pirolisis.

El aparato de pirolisis puede funcionar a una presion interna superior a la presion atmosferica. Por ejemplo, el aparato de pirolisis puede funcionar a 20-30 kPa (200-300 mbar) sobre la presion atmosferica. Esto permite bombear con eficacia los productos de vapor de la pirolisis al interior del aparato gasificador, dirigidos por la sobrepresion.

El aparato de pirolisis puede presurizarse a partir de, por ejemplo 0,3 kPa (3 mbar) para algunas aplicaciones o hasta aproximadamente 3.000 kPa (30 bar) para otras aplicaciones. Esto permite acoplar a un gasificador su descenso de presion. En lugar del gasificador, o ademas del gasificador, el aparato de pirolisis puede acoplarse a otros reactores presurizados, tales como un reformador o un sistema de hidrogenacion.

La Fig. 8 muestra una vista esquematica de un aparato de pirolisis 50 integrado con un aparato de gasificador 200. El aparato de gasificador 200 incluye una entrada 202 para la biomasa, normalmente biomasa basada en madera. La biomasa se introduce por gravedad en una zona de pirolisis 204 del gasificador, estando una entrada de aire 206 ligeramente por debajo de la zona de pirolisis 204. Debajo de la entrada para aire en el gasificador hay una zona reformante y de gasificacion 208, encima de un lecho de residuos carbonosos 210. En la base del aparato gasificador esta la seccion de cenizas 212.

La salida 66 del aparato de pirolisis 50 transfiere el vapor de la pirolisis desde el aparato de pirolisis a la zona de gasificacion 208, a traves de un conducto 214. El gasificador tiene una salida 216 para el syngas generado por el gasificador.

Las realizaciones preferidas se han descrito unicamente a modo de ejemplo. Las modificaciones de estas realizaciones, otras realizaciones y modificaciones de las mismas seran evidentes para el experto y, como tales, entran dentro del alcance de la presente invention.

Claims

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REIVINDICACIONES

1. Un proceso de pirolisis de biomasa, en el que la carga de biomasa alimentada se mezcla con un vehlcuio de calor, comprendiendo el vehlculo de calor al menos parcialmente residuos carbonosos, siendo la relacion en peso de la biomasa y los residuos carbonosos de 1:1 a 1:20, caracterizado por que el proceso se lleva a cabo en un horno de tornillo/broca.
2. Un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con la reivindicacion 1, en donde el proceso funciona a una temperatura de 600 °C o menor.
3. Un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con las reivindicaciones 1 o 2, en el que al menos una porcion de los residuos carbonosos producidos en el proceso de pirolisis se recicla al proceso de pirolisis.
4. Un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en el que al menos una porcion de los productos del proceso de pirolisis se transporta a un aparato gasificador.
5. Un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con la reivindicacion 4, en el que el aparato gasificador funciona a una temperatura de al menos 700 °C.
6. Un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con la reivindicacion 4 o la reivindicacion 5, en el que se introduce biomasa adicional en el gasificador.
7. Un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con la reivindicacion 6, en el que se la biomasa adicional introducida en el gasificador es biomasa baja en cenizas.
8. Un proceso de gasificacion de biomasa que incluye un proceso de pirolisis de biomasa de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en el que los productos de vapor y/o gaseosos del proceso de pirolisis de biomasa se proporcionan a una entrada de un proceso de gasificacion de la biomasa.
9. Un proceso de gasificacion de biomasa de acuerdo con la reivindicacion 8, en el que el proceso de pirolisis se lleva a cabo a una presion superior a la presion atmosferica de al menos 5 kPa (50 mbar).