ES2326030T3 - Material de resina fenolica de moldeo para polea, polea de resina y procedimiento para utilizar el material de resina de moldeo. - Google Patents

Material de resina fenolica de moldeo para polea, polea de resina y procedimiento para utilizar el material de resina de moldeo. Download PDF

Info

Publication number
ES2326030T3
ES2326030T3 ES04719144T ES04719144T ES2326030T3 ES 2326030 T3 ES2326030 T3 ES 2326030T3 ES 04719144 T ES04719144 T ES 04719144T ES 04719144 T ES04719144 T ES 04719144T ES 2326030 T3 ES2326030 T3 ES 2326030T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
weight
molding material
pulley
resin molding
resin
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES04719144T
Other languages
English (en)
Inventor
Koji Koizumi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Bakelite Co Ltd
Original Assignee
Sumitomo Bakelite Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Bakelite Co Ltd filed Critical Sumitomo Bakelite Co Ltd
Application granted granted Critical
Publication of ES2326030T3 publication Critical patent/ES2326030T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
    • F16H55/32—Friction members
    • F16H55/36—Pulleys
    • F16H55/48—Pulleys manufactured exclusively or in part of non-metallic material, e.g. plastics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
    • C08K3/18—Oxygen-containing compounds, e.g. metal carbonyls
    • C08K3/24—Acids; Salts thereof
    • C08K3/26—Carbonates; Bicarbonates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K7/00—Use of ingredients characterised by shape
    • C08K7/02—Fibres or whiskers
    • C08K7/04—Fibres or whiskers inorganic
    • C08K7/14—Glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L29/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an alcohol, ether, aldehydo, ketonic, acetal or ketal radical; Compositions of hydrolysed polymers of esters of unsaturated alcohols with saturated carboxylic acids; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L29/14—Homopolymers or copolymers of acetals or ketals obtained by polymerisation of unsaturated acetals or ketals or by after-treatment of polymers of unsaturated alcohols
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L61/00—Compositions of condensation polymers of aldehydes or ketones; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L61/04—Condensation polymers of aldehydes or ketones with phenols only
    • C08L61/06—Condensation polymers of aldehydes or ketones with phenols only of aldehydes with phenols
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
    • C08K3/18—Oxygen-containing compounds, e.g. metal carbonyls
    • C08K3/24—Acids; Salts thereof
    • C08K3/26—Carbonates; Bicarbonates
    • C08K2003/265—Calcium, strontium or barium carbonate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
    • C08L2666/02—Organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials
    • C08L2666/04—Macromolecular compounds according to groups C08L7/00 - C08L49/00, or C08L55/00 - C08L57/00; Derivatives thereof
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49453—Pulley making

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Pulleys (AREA)

Abstract

Dispositivo para la transmisión de movimientos de cambio en una caja de cambios de automóvil, con una horquilla (12) de cambio y un riel (10) de cambio que están fijados entre sí mediante un pivote (14) giratorio orientado en ángulo recto con respecto al eje del riel de cambio de manera que no pueden desplazarse en la dirección del eje del riel de cambio, pudiendo girarse la horquilla (12) de cambio de manera guiada a través de al menos dos superficies (16) de guiado opuestas de planos paralelos entre sí con respecto al riel (10) de cambio alrededor del eje (S) del pivote giratorio en un reducido valor de ángulo con respecto al riel (10) de cambio y al menos una de las superficies (16) de guiado está configurada en una pieza (18) de guiado a partir de un material plano, que está unida de manera fija con la horquilla (12) de cambio, caracterizado porque la horquilla (12) de cambio presenta un cuerpo (20) base que está fabricado a partir de un material plano y que presenta una base (24) esencialmente rectangular, visto desde arriba con dos lados longitudinales y dos lados transversales, extendiéndose desde cada lado transversal un brazo (26) de horquilla de cambio, mientras que a cada lado longitudinal sigue una pieza (18) de guiado que está curvada en ángulo recto desde la base (24), de modo que las piezas (18) de guiado están configuradas formando una sola pieza con el cuerpo (20) base de la horquilla (12) de cambio.

Description

Material de resina fenólica de moldeo para polea, polea de resina y procedimiento para utilizar el material de resina de moldeo.
Campo técnico
La presente invención se refiere a un material de moldeo de resina fenólica para una polea, una polea de resina y un procedimiento para utilizar el material de moldeo de resina, según las reivindicaciones 1, 8 y 9.
Antecedentes de la técnica
Las poleas de resina se utilizan comúnmente como componentes de máquinas industriales o automóviles porque son de peso ligero y pueden disminuir los ruidos y disminuir los costes, comparadas con las poleas metálicas. Entre dichas poleas de resina, se utiliza más frecuentemente una polea compuesta de resina fenólica porque presenta ventajas sobre una polea compuesta de resina termoestable, típicamente de nilón que mejora la exactitud dimensional y es menos probable que ocurra la deformación.
Se requiere que una polea compuesta de resina fenólica presente resistencia mecánica, fiabilidad dimensional y resistencia al choque térmico. Asimismo una polea compuesta de resina fenólica requiere presentar características adecuadas para su manera de fijación. Cuando una polea se fija mediante la utilización de un tornillo, se requiere que la polea posea una relajación de esfuerzo excelente desde el punto de vista de que no se afloje el tornillo. Por otro lado, cuando la polea se fija mediante la introducción de una inserción dentro de la polea, puede producirse una grieta en la proximidad de la inserción debido a una diferencia en la expansión térmica entre la inserción y la resina. Por esta razón se requiere una resistencia al choque térmico excelente. De este modo, en una polea constituida por resina fenólica, es necesario conseguir un buen equilibrio entre una variedad de propiedades requeridas para un nivel dimensional elevado.
Convencionalmente, se utiliza a menudo un procedimiento de fijación mediante la introducción de una inserción en una polea compuesta de resina fenólica. En este caso, se requiere una resistencia al choque térmico excelente según se ha descrito anteriormente. Así, se mezcla con una fibra de vidrio una resina fenólica en un material de moldeo de resina fenólica para polea para mejorar la resistencia al choque térmico, la resistencia mecánica y la fiabilidad dimensional. El documento 1 de la técnica anterior más reciente describe una mezcla de resina fenólica, un elastómero, una fibra orgánica, una fibra de vidrio y sílice en polvo, obteniendo así un efecto de mejora de la resistencia al choque térmico.
Documento 1 de patente: JP 2001-187958A.
Descripción de la invención
Las técnicas anteriores insisten en que la resistencia al choque térmico se puede mejorar, sin embargo, existe un espacio para mejorar la relajación de esfuerzo. En consecuencia, se consigue un objetivo que se debe resolver para conseguir un buen equilibrio entre la resistencia mecánica, la fiabilidad dimensional, la relajación de esfuerzo y la resistencia al choque térmico a un nivel elevado en una polea compuesta de resina fenólica, particularmente una polea de resina fenólica que se va a fijar mediante un tornillo, que se utiliza como un componente para máquinas industriales o para automóviles.
La presente invención se concibió considerando la circunstancia anterior y un objetivo de la presente invención consiste en proporcionar una material de moldeo de resina fenólica para polea de resina que presente una resistencia mecánica, relajación de esfuerzo, resistencia al choque térmico excelentes y para proporcionar una polea de resina del mismo.
La presente invención proporciona un material de moldeo de resina fenólica para polea, que se puede obtener mediante la mezcla de ingredientes que poseen las características de la reivindicación 1.
Puesto que el material de moldeo de resina según la presente invención incluye una resina fenólica del tipo novolac, esto asegura suficientemente la característica de relajación de esfuerzo. Además, ya que incluye la fibra de vidrio, se puede asegurar la resistencia mecánica. Adicionalmente, ya que contiene esencialmente elastómero y sustrato inorgánico más que fibra de vidrio, se mejora la resistencia al choque térmico. Conteniendo la combinación de estos materiales en las proporciones descritas anteriormente, es posible realizar un material de moldeo de resina consiguiendo un buen equilibrio entre la resistencia mecánica, la resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo.
En el material de moldeo de resina según la presente invención, el sustrato inorgánico (C) puede comprender por lo menos carbonato de calcio. Utilizando el carbonato de calcio como el sustrato inorgánico (C), es posible mejorar adicionalmente la resistencia al choque térmico en virtud del efecto sinérgico del carbonato de calcio y del elastómero.
En el material de moldeo de resina según la presente invención, el sustrato inorgánico (C) más que la fibra de vidrio puede estar sustancialmente constituido por carbonato de calcio. En la presente memoria, la expresión "sustrato inorgánico que comprende sustancialmente carbonato de calcio" significa, por ejemplo, que la proporción de carbonato de calcio relativa al sustrato inorgánico entero no sea inferior al 90% en peso. Esto permite una mejora adicional de la resistencia al choque térmico.
En el material de moldeo de resina según la presente invención, el elastómero (D) puede comprender caucho dieno. En la presente invención, el caucho dieno puede ser caucho acrilonitrilo butadieno.
En el material de moldeo de la resina según la presente invención, el elastómero (D) puede comprender acetal de polivinilo. En la presente invención, el acetal de polivinilo puede ser butiral de polivinilo.
\global\parskip0.990000\baselineskip
En el material de moldeo de la resina según la presente invención, el sustrato inorgánico (C) puede estar sustancialmente constituido por carbonato de calcio, el elastómero (D) puede estar sustancialmente constituido por caucho acrilonitrilo butadieno, y las proporciones de estos ingredientes relativas al material de moldeo de resina entero pueden estar: (A) en el intervalo de 25% en peso a 33% en peso, (B) en el intervalo de 25% en peso a 35% en peso, (C) en el intervalo de 25% en peso a 35% en peso y (D) en el intervalo de 0,5% en peso al 2% en peso. Eso asegura satisfactoriamente la mejora de la relajación de esfuerzo mediante la adición de carbonato de calcio. Por lo tanto, se utiliza de forma deseable como material de moldeo de resina que está destinado principalmente a la mejora de la característica de relajación de esfuerzo.
En el material de moldeo de resina según la presente invención, el sustrato inorgánico (C) puede estar sustancialmente constituido por carbonato de calcio, el elastómero (D) puede estar sustancialmente constituido por caucho acrilonitrilo butadieno y las proporciones de estos ingredientes relativas al material de moldeo de resina entero pueden estar: (A) en el intervalo de 33% en peso al 42% en peso, (B) en el intervalo de 45% en peso al 55% en peso, (C) en el intervalo de 2% en peso al 12% en peso, y (D) en el intervalo de 1% en peso al 3% en peso. En consecuencia, se utiliza de forma deseable como material de moldeo de resina que está destinado principalmente a la mejora de las características del ciclado de temperatura.
La presente invención proporciona asimismo una polea de resina moldeada a partir del material de moldeo de resina. La polea de resina de la presente invención es excelente en la resistencia mecánica, resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo.
La presente invención proporciona asimismo un procedimiento para utilizar un material de moldeo de resina en el que el material de moldeo de resina se utiliza en el moldeo de una polea de resina. El material de moldeo de resina fenólica para polea según la presente invención es un material de moldeo que es superior en resistencia mecánica, resistencia al choque térmico y relajación de esfuerzo a los materiales de moldeo de resina fenólica convencionales para polea. Esto permite la aplicación a una variedad de poleas utilizadas como componentes para las máquinas industriales y componentes para automóviles.
Breve descripción de los dibujos
Los objetivos, otros objetivos, características y ventajas según se ha descrito anteriormente resultarán más evidentes haciendo referencia a la descripción de las formas de realización preferidas siguientes y a los dibujos asociadas a las mismas.
La figura 1 es una vista anterior que muestra una constitución de una polea compuesta de resina fenólica según la presente invención.
La figura 2 es una vista lateral de la polea compuesta de la resina fenólica según se ilustra en la figura 1.
Mejor modo de poner en práctica la invención
El material de moldeo de resina fenólica para polea según la presente invención está esencialmente constituido por:
(A)
resina fenólica de tipo novolac,
(B)
fibra de vidrio,
(C)
sustrato inorgánico (más que fibra de vidrio), y
(D)
elastómero.
Las cantidades de los ingredientes (A) a (D), sobre la base del material de moldeo de resina fenólica entero para polea pueden ser como se exponen a continuación:
\quad
(A): 25 a 45% en peso,
\quad
suma de (B) y (C): 45 a 65% en peso, y
\quad
(D): 0,5 a 5% en peso.
\global\parskip1.000000\baselineskip
En adelante, la explicación se realizará sobre cada uno de los ingredientes que constituyen el material de moldeo de resina fenólica para polea según la presente invención.
En la presente invención, la resina fenólica tipo novolac se utiliza como la resina fenólica (A). La resina fenólica de tipo novolac se utiliza porque posee una densidad de reticulación elevada y es excelente en la relajación de esfuerzo y de bajo coste. La cantidad de mezcla de la resina fenólica tipo novolac está en el intervalo de 25% en peso a 45% en peso, preferentemente en el intervalo de 27% en peso a 37% en peso, relativa al material de moldeo entero. Si la cantidad de mezcla es demasiado pequeña, la elasticidad aumenta y el porcentaje de elongación a la tracción disminuye, para causar una disminución en la resistencia al choque térmico, y la moldeabilidad se deteriora debido al contenido reducido de la resina. Si la cantidad de mezcla es demasiado grande, la relajación de esfuerzo disminuye, el coeficiente de expansión térmica aumenta, la resistencia al choque térmico disminuye, y el cambio dimensional debido al encogimiento del moldeo aumenta, dificultando la consecución de las características que son satisfactorias para una polea de resina.
El material de moldeo de resina fenólica para polea según la presente invención, puede contener un agente de curado que cura (A) la resina fenólica tipo novolac. Como agente de curado, se pueden utilizar los agentes de curado que se utilizan comúnmente en las resinas fenólicas de tipo novolac. Los ejemplos de tales agentes de curado incluyen hexametilentetramina, resinas fenólicas de tipo resol y similares. Cuando la hexametilentetramina se utiliza como agente de curado, se puede utilizar, por ejemplo, en una cantidad que está en el intervalo de 14 partes en peso a 20 partes en peso, relativa a 100 partes en peso de la resina fenólica de tipo novolac.
El material de moldeo de resina fenólica para polea según la presente invención comprende esencialmente una carga inorgánica fibrosa. La carga inorgánica fibrosa no contiene fibras inorgánicas. Como tal carga inorgánica fibrosa, por ejemplo, (B) se utiliza fibra de vidrio. La fibra de vidrio (B) se mezcla de forma que imparta una resistencia mecánica al producto moldeado. La característica de la fibra de vidrio (B) es, por ejemplo, pero no se limita particularmente, de 10 \mum a 15 \mum de diámetro de fibra y de 1 mm a 3 mm de longitud de fibra. Así, es posible llevar a cabo una operatividad deseable en la producción de un material de moldeo, además de una resistencia mecánica deseable del producto moldeado.
La cantidad añadida de la fibra de vidrio (B) puede ser, por ejemplo, 20% en peso o más, relativa al material de moldeo entero. Esto asegura una resistencia mecánica suficiente. Por lo tanto, es posible mejorar la resistencia de la polea sobre la que se ejercen cargas elevadas. Asimismo, se puede llevar a cabo una polea con espesor reducido y peso reducido.
Los ejemplos del sustrato inorgánico (C) utilizado en la presente invención incluyen, pero no se limitan particularmente a, arcilla calcinada, arcilla no calcinada, wollastonita, talco, carbonato de calcio, mica y microcristales filiformes de titanato de potasio. Entre éstos, por ejemplo, se utiliza preferentemente el carbonato de calcio o la wollastonita, especialmente carbonato de calcio. Como sustrato inorgánico (C), se puede utilizar sustancialmente solo carbonato de calcio. En consecuencia, es posible obtener un material de moldeo de resina fenólica para la polea de resina que posee una resistencia mecánica excelente, la relajación de esfuerzo y una resistencia al choque térmico más estable. Cuando se utiliza el carbonato de calcio, el tamaño de partícula promedio está, por ejemplo, en el intervalo de 0,5 \mum a 20 \mum, preferentemente en el intervalo de 1 \mum a 10 \mum.
La cantidad añadida del sustrato inorgánico (C) puede ser, por ejemplo, no inferior a 1% en peso, preferentemente no inferior a 3% en peso, relativa al material de moldeo entero. Esto mejora seguramente el equilibrio entre la resistencia mecánica, la relajación de esfuerzo y la resistencia al choque térmico. La cantidad añadida puede ser, por ejemplo no superior al 50% en peso, preferentemente no superior al 40% en peso, relativa al material de moldeo entero al 50% en peso. Esto asegura suficiente resistencia mecánica.
La cantidad de mezcla de la suma de fibra de vidrio (B) y el sustrato inorgánico (C) puede ser, por ejemplo, no inferior a 45% en peso, preferentemente no inferior a 50% en peso, relativa al material de moldeo entero. Esto asegura suficiente relajación de esfuerzo y evita que se suelte el tornillo que fija la polea. Asimismo, es posible evitar que aumente el coeficiente de expansión térmica y mejore la resistencia al choque térmico.
La cantidad de mezcla de la suma de fibra de vidrio (B) y el sustrato inorgánico (C) puede ser, por ejemplo, no inferior a 65% en peso, preferentemente no inferior a 62% en peso, relativa al material de moldeo entero. Esto permite disminuir la elasticidad y aumentar el porcentaje de elongación a la tracción. En consecuencia, se asegura suficiente resiliencia al choque y se mejora la resistencia al choque térmico. Asimismo, se mejora la operatividad en el amasado del material de moldeo.
El elastómero (D) utilizado en la presente invención se mezcla de forma que mejore la resistencia al choque térmico. Aunque la clase de elastómero no está particularmente limitada, los ejemplos del elastómero incluyen cauchos de dieno tales como caucho acrilonitrilo butadieno (NBR), NBR modificado, caucho de cloropreno y caucho de estireno butadieno; cauchos no diénicos tales como caucho de propileno etileno; acetales de polivinilo tales como butiral de polivinilo (en adelante, denominado "PVB"); ésteres vinílicos de ácido carboxílico tales como acetato de vinilo; y similares, y éstos se pueden utilizar solos o en combinación. Entre éstos, se utilizan preferentemente por ejemplo, los cauchos de nitrilo tales como NBR y el NBR modificado con ácido carboxílico. Estos materiales son excelentes en compatibilidad con una resina fenólica. Por lo tanto, utilizando estos materiales, es posible dispersar uniformemente el elastómero en la resina fenólica. En consecuencia, se lleva a cabo una más excelente resiliencia al choque y es posible mejorar adicionalmente la resistencia al choque térmico del material de moldeo de resina.
Asimismo, utilizando el caucho de nitrilo tal como NBR y NBR modificado con ácido carboxílico o un PVB junto con una resina fenólica de tipo novolac, es posible mejorar adicionalmente el equilibrio entre la resistencia mecánica, la resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo.
La cantidad de mezcla del elastómero (D) es un factor importante para llevar a cabo un material de moldeo de resina que posee un buen equilibro de la resistencia mecánica, la resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo. La cantidad de mezcla del elastómero (D) no puede ser inferior a 0,5% en peso, preferentemente no inferior a 1% en peso relativa al material de moldeo entero. Esto asegura un porcentaje de elongación a la tracción suficiente. Por lo tanto, es posible asegurar una dureza suficiente y mejorar la resistencia al choque térmico.
La cantidad de mezcla del elastómero (D) puede no ser superior al 5% en peso, preferentemente no superior al 3% en peso relativa al material de moldeo en peso. Esto previene la relajación de esfuerzo y la resistencia mecánica del deterioro y disminuye el coeficiente de expansión térmica. Por lo tanto es posible mejorar la resistencia al choque térmico.
En la presente invención, se pueden mezclar cuando sea necesario más las cargas que los descritos anteriormente.
La composición del material de moldeo de resina fenólica según la presente invención se puede ajustar dependiendo del uso particular. Por ejemplo, como material de moldeo de resina que está destinado principalmente a la mejora de la característica de relajación de esfuerzo se pueden ejemplificar los siguientes. En la presente memoria, una proporción de mezcla de cada ingrediente se basa en el material de moldeo de resina fenólica entero.
Resina fenólica de tipo novolac: en el intervalo de 25% en peso a 33% en peso.
Hexametiltetramina: en el intervalo de 3% en peso a 7% en peso.
Fibra de vidrio: en el intervalo de 25% en peso a 35% en peso.
Carbonato de calcio: en el intervalo de 25% en peso a 35% en peso.
NBR: en el intervalo de 0,5% en peso a 2% en peso.
Como material de moldeo de resina que está destinado principalmente a la mejora de las características del ciclo de calor, se pueden ejemplificar los siguientes. En la presente memoria, una proporción de mezcla de cada ingrediente se basa en el material de moldeo de resina fenólica entero.
Resina fenólica tipo novolac: en el intervalo de 33% en peso a 42% en peso.
Hexametiltetramina: en el intervalo de 3% en peso a 7% en peso.
Fibra de vidrio: en el intervalo de 45% en peso a 55% en peso.
Carbonato de calcio: en el intervalo de 2% en peso a 12% en peso.
NBR: en el intervalo de 1% en peso a 3% en peso.
Utilizando tales proporciones de mezcla, es posible mejorar adicionalmente las características del ciclo de calor en virtud del efecto sinergístico entre la fibra de vidrio y el caucho acrilonitrilo butadieno.
El material de moldeo de resina fenólica de la presente invención se produce mediante técnicas conocidas en la materia. Por ejemplo, además de los ingredientes anteriores, se mezclan según sea necesario un agente auxiliar de curado, un agente desmoldeador, un pigmento, un agente acoplador y similares y se mezclan hasta homogeneidad, y a continuación se amasan bajo calor por medio de un amasador único tal como un rodillo, un coamasador o un extrusor de dos tornillos, o mediante combinación de un rodillo y otro amasador, seguido de granulación o molturación para obtener el material objetivo.
A continuación, se expondrá la polea compuesta de resina fenólica de la presente invención. La polea de resina de la presente invención se produce mediante moldeo del material de moldeo mencionado anteriormente.
Las figuras 1 y 2 representan un ejemplo de una estructura compuesta de una resina fenólica de la presente invención. La figura 1 es una vista anterior de una polea compuesta de resina fenólica. La figura 2 es una vista lateral de una polea compuesta de resina fenólica ilustrada en la figura 1. En la polea compuesta de resina fenólica representada en las figuras 1 y 2 se encajan en un trozo de metal de inserción 2 en la polea. Se forma una polea 1 con una parte que encaja dentro de la que encaja el trozo de metal de inserción 2; una parte cilíndrica externa que presenta una hendidura en forma de V; y una cinta que conecta la parte que encaja y la parte cilíndrica externa.
La polea compuesta de resina fenólica de la presente invención se obtiene por lo general mediante moldeo por compresión, moldeo por transferencia, moldeo por inyección o moldeo por compresión de inyección utilizando un material de moldeo de la formulación mencionada anteriormente mientras se coloca céntricamente una inserción metálica. El moldeo se puede llevar a cabo, en una condición de moldeo de: temperatura de moldeo de 170 a 190ºC, presión de moldeo de 100 a 150 kg/cm^{2}, y un tiempo de curado de 1 a 5 minutos(s), cuando se utiliza el moldeo por compresión. Sin embargo, la condición no está así limitada.
Puesto que la polea compuesta de resina fenólica de la presente invención se produce utilizando el material de moldeo de resina fenólica mencionado anteriormente, se consigue un buen equilibrio entre la resistencia mecánica, la resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplos
La presente invención se explicará a partir de los ejemplos y ejemplos comparativos. Las mezclas de las formulaciones representadas en las tablas 1 y 2 se amasaron con rodillos de calentamiento de diferentes velocidades de rotación y se formaron en láminas y se enfriaron. Estas láminas se molturaron para obtener materiales de moldeo de resina fenólica granular.
El ingrediente mezclado utilizado en los ejemplos y en los ejemplos comparativos es como se expone a continuación.
(1) Se produjo una resina fenólica tipo resol según la formulación siguiente.
Se cargó con fenol (P) y formaldehído (F) en una proporción molar (F/P) de 1:7 y a continuación se añadieron 0,5 partes en peso de acetato de zinc por 100 partes en peso de fenol a un recipiente de reacción provisto de un condensador de reflujo, un agitador, un dispositivo de calentamiento y un deshidratador al vacío. Este sistema de reacción se ajustó a un pH de 5,5 y se dejó que reaccionara a reflujo durante 3 horas. A continuación se sometió la reacción a una destilación al vapor a 100ºC durante 2 horas bajo un grado de vacío de 100 Torr, para eliminar el fenol no reaccionado. A continuación, la reacción se dejó que reaccionara durante una hora a 115ºC bajo un grado de vacío de 100 Torr, para obtener un sólido de resina fenólica de tipo resol de tipo dimetiléter que presenta un peso molecular promedio en número de 800.
(2) Resina fenólica de tipo novolac: peso molecular promedio en número de 700 (A-1082, de Sumitomo Bakelite Company Limited).
(3) Hexametiltetramina: hexamina de Mitsubishi Gas Chemical Company Inc.
(4) Fibra de vidrio: hebra cortada a una longitud de fibra de 3 mm y un diámetro de fibra de 11 \mum de Nippon Sheet Glass Co., Ltd.
(5) Carbonato de calcio: SS 80 con un tamaño de partícula promedio de 2,6 \mum de Nitto Funka Kogyo K.K.
(6) Arcilla: Insulite® de Mizusawa Industrial Chemicals, Ltd.
(7) Agente auxiliar de curado: óxido de magnesio.
(8) Agente desmoldeador: estearato de calcio.
(9) agente colorante: negro carbón.
(10) PVB: S-LEC BX-5 de Sekisui Chemical Co., Ltd.
(11) NBR: PNC-38 de JSR Corporation
1
2
Un procedimiento de moldeo de muestras de ensayo utilizado para la evaluación de las características y un procedimiento de evaluación son como se expone a continuación.
(i)
Se llevó a cabo el ensayo de resistencia a la flexión según la norma JIS K6911.
(ii)
La resistencia al choque frío: se cubrió con una resina un inserto metálico formado a partir de un disco de 50 mm de diámetro y 5 mm de espesor unido con entalladuras en dos posiciones de forma que el espesor de la resina fuera 2 mm de espesor, moldeando de este modo una muestra de ensayo. Esta muestra de ensayo se sometió a un ensayo de ciclo de temperatura de 200 ciclos, consistiendo cada uno en exposiciones de calor de 30 minutos a una temperatura de -40ºC a 140ºC, alternativamente. Se comprobó cada 25 ciclos si se producía o no agrietamiento. El número de veces que se produce el agrietamiento se representa en la tabla 1.
(iii)
La relajación de esfuerzo: el ensayo de relajación de esfuerzo se llevó a cabo basándose en la norma ASTE F38B. Se llevó a cabo un ensayo a una temperatura de ensayo de 100ºC y un esfuerzo de fijación de 11,8 MPa y se midió después de 100 horas a partir del inicio del ensayo el porcentaje de la fracción de retención.
(iv)
El coeficiente de expansión térmica: se midió mediante TMA el coeficiente de expansión térmica lineal de 80ºC hasta 120ºC.
Cualquiera de los ejemplos 1 a 6 es un material de moldeo en el que una resina fenólica de tipo novolac, fibra de vidrio, un sustrato inorgánico y un elastómero se mezclan en cantidades determinadas previamente. Los resultados representados en las tablas 1 y 2 demuestran que los productos moldeados fabricados mediante el moldeo de estos materiales de moldeo consiguieron un equilibrio excelente entre la resistencia mecánica, la resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo a un nivel elevado, que se requiere para las poleas de resina.
Por otro lado, el ejemplo comparativo 1 mostró una relajación de esfuerzo baja debido a una resina fenólica de tipo resol utilizada en la presente memoria, aunque la resistencia al choque térmico fue muy buena. El ejemplo comparativo 2 fue inferior en resistencia al choque térmico porque carecía de elastómero. El ejemplo comparativo 3 fue inferior en la relajación de esfuerzo a causa de la gran cantidad de mezcla del elastómero. La cantidad de mezcla del elastómero es importante para obtener un material de moldeo de resina que es excelente en un equilibrio entre la resistencia mecánica, la resistencia al choque térmico y la relajación de esfuerzo y cantidades de mezcla demasiado grandes no son favorables. Preferentemente, la cantidad de mezcla del elastómero es no superior al 5% en peso y una cantidad de mezcla no superior al 2% en peso que posibilitará un rendimiento más estable para el material de moldeo de resina. El ejemplo comparativo 4 fue inferior a la relajación de esfuerzo a causa de la elevada cantidad de mezcla del ingrediente resina.

Claims (9)

1. Material de moldeo de resina fenólica para una polea, constituido por:
(A)
resina fenólica de tipo novolac,
(B)
fibra de vidrio,
(C)
sustrato inorgánico, y
(D)
elastómero,
en el que las proporciones de cada ingrediente, relativas al material de moldeo de resina entero están:
\quad
(A) en el intervalo de 25% en peso a 45% en peso,
\quad
suma de (B) y (C) en el intervalo de 45% en peso a 65% en peso, y
\quad
(D) en el intervalo de 0,5% en peso a 5% en peso,
en el que el material de moldeo de resina fenólica opcionalmente contiene además ingredientes seleccionados de entre el grupo constituido por un agente de curado que cura la resina fenólica de tipo novolac, un agente auxiliar de curado, un agente desmoldeador, un pigmento y un agente acoplador.
2. Material de moldeo de resina según la reivindicación 1, en el que el sustrato inorgánico (C) comprende por lo menos carbonato de calcio.
3. Material de moldeo de resina según la reivindicación 1, en el que el sustrato inorgánico (C) está sustancialmente constituido por carbonato de calcio.
4. Material de moldeo de resina según la reivindicación 1, en el que el elastómero (D) comprende caucho dieno.
5. Material de moldeo de resina según la reivindicación 1, en el que el elastómero (D) comprende acetal de polivinilo.
6. Material de moldeo de resina según la reivindicación 1, en el que el sustrato inorgánico (C) está sustancialmente constituido por carbonato de calcio,
el elastómero (D) comprende sustancialmente caucho acrilonitrilo butadieno, y
las proporciones de ingredientes (A) a (D), relativas al material de moldeo de resina entero están:
(A)
en el intervalo de 25% en peso a 33% en peso,
(B)
en el intervalo de 25% en peso a 35% en peso,
(C)
en el intervalo de 25% en peso a 33% en peso, y
(D)
en el intervalo de 0,5% en peso a 2% en peso.
7. Material de moldeo de resina según la reivindicación 1, en el que
el sustrato inorgánico (C) está sustancialmente constituido por carbonato de calcio,
el elastómero (D) está sustancialmente constituido por caucho acrilonitrilo butadieno,
las proporciones de los ingredientes (A) a (D), relativas al material de moldeo de resina entero están:
(A)
en el intervalo de 33% en peso a 42% en peso,
(B)
en el intervalo de 45% en peso a 55% en peso,
(C)
en el intervalo de 2% en peso a 12% en peso, y
(D)
en el intervalo de 1% en peso a 3% en peso.
8. Polea de resina producida mediante el moldeo del material de moldeo de resina según la reivindicación 1.
9. Procedimiento para la utilización de un material de moldeo de resina que comprende la utilización del material de moldeo de resina según la reivindicación 1 para moldear una polea de resina.
ES04719144T 2003-03-11 2004-03-10 Material de resina fenolica de moldeo para polea, polea de resina y procedimiento para utilizar el material de resina de moldeo. Expired - Lifetime ES2326030T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003-64863 2003-03-11
JP2003064863 2003-03-11

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2326030T3 true ES2326030T3 (es) 2009-09-29

Family

ID=32984478

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES04719144T Expired - Lifetime ES2326030T3 (es) 2003-03-11 2004-03-10 Material de resina fenolica de moldeo para polea, polea de resina y procedimiento para utilizar el material de resina de moldeo.

Country Status (8)

Country Link
US (1) US7569633B2 (es)
EP (1) EP1602860B1 (es)
JP (1) JP4569469B2 (es)
KR (1) KR101075342B1 (es)
CN (1) CN100497471C (es)
DE (1) DE602004021093D1 (es)
ES (1) ES2326030T3 (es)
WO (1) WO2004081415A1 (es)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4788962B2 (ja) * 2006-05-24 2011-10-05 株式会社ジェイテクト 樹脂製プーリ
JP6831175B2 (ja) * 2015-10-29 2021-02-17 住友ベークライト株式会社 フェノール樹脂成形材料
JP2017082116A (ja) * 2015-10-29 2017-05-18 株式会社デンソー 燃料ポンプ用インペラ
US10326323B2 (en) 2015-12-11 2019-06-18 Whirlpool Corporation Multi-component rotor for an electric motor of an appliance
US10704180B2 (en) 2016-09-22 2020-07-07 Whirlpool Corporation Reinforcing cap for a tub rear wall of an appliance
US10693336B2 (en) 2017-06-02 2020-06-23 Whirlpool Corporation Winding configuration electric motor
KR101839310B1 (ko) * 2017-12-07 2018-04-27 김영동 전도차단재 및 방화문
DE102019202143A1 (de) * 2019-02-18 2020-08-20 Aktiebolaget Skf Riemenscheibenvorrichtung insbesondere für eine Spannrolle oder eine Laufrolle
US11333235B2 (en) * 2019-06-14 2022-05-17 NHI Mechanical Motion, LLC Hybrid drive component

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05320496A (ja) * 1992-05-22 1993-12-03 Sumitomo Chem Co Ltd 樹脂組成物
EP0590233B1 (en) 1992-09-30 1997-08-20 Sumitomo Bakelite Company Limited Phenolic resin molding materials
US5405299A (en) * 1992-12-29 1995-04-11 Bridgestone Corporation Toothed belt and toothed belt-adapted pulley
JPH08159244A (ja) * 1994-12-07 1996-06-21 Sumitomo Bakelite Co Ltd 樹脂プーリー
JPH08198916A (ja) * 1995-01-30 1996-08-06 Hitachi Chem Co Ltd フェノール付加ジエン系ポリマーの製造方法、ノボラック樹脂の製造方法及びこのノボラック樹脂を用いたフェノール樹脂成形材料
JP3192082B2 (ja) 1996-02-14 2001-07-23 光洋精工株式会社 樹脂製プーリ
US6306507B1 (en) * 1999-05-18 2001-10-23 General Electric Company Thermally stable polymers, method of preparation, and articles made therefrom
JP3667625B2 (ja) * 2000-11-13 2005-07-06 住友ベークライト株式会社 自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリー
JP3626093B2 (ja) * 2000-12-28 2005-03-02 光洋精工株式会社 樹脂製プーリ
JP3763740B2 (ja) 2000-12-28 2006-04-05 株式会社ジェイテクト 樹脂製プーリ
JP4638062B2 (ja) * 2001-01-19 2011-02-23 株式会社豊田自動織機 フェノール樹脂複合材料
JP2002212388A (ja) * 2001-01-23 2002-07-31 Sumitomo Bakelite Co Ltd フェノール樹脂成形材料

Also Published As

Publication number Publication date
JP4569469B2 (ja) 2010-10-27
CN100497471C (zh) 2009-06-10
EP1602860B1 (en) 2009-05-13
EP1602860A4 (en) 2006-05-17
EP1602860A1 (en) 2005-12-07
US20060167166A1 (en) 2006-07-27
WO2004081415A1 (ja) 2004-09-23
CN1759263A (zh) 2006-04-12
JPWO2004081415A1 (ja) 2006-06-15
US7569633B2 (en) 2009-08-04
DE602004021093D1 (de) 2009-06-25
KR101075342B1 (ko) 2011-10-19
KR20050107613A (ko) 2005-11-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2326030T3 (es) Material de resina fenolica de moldeo para polea, polea de resina y procedimiento para utilizar el material de resina de moldeo.
US20160096684A1 (en) Rubber Composition for Conveyor Belt, And Conveyor Belt
CZ77098A3 (cs) Elastomerní směs hnací pás z tohoto materiálu
EP3214136B1 (en) Molding material, molded product, and method for producing molded product
JP3667625B2 (ja) 自動車のプーリー用フェノール樹脂成形材料及び自動車用フェノール樹脂プーリー
KR102261517B1 (ko) 컨베이어 벨트용 코팅 고무 조성물, 적층체 및 컨베이어 벨트
KR101789505B1 (ko) 라디에이터 엔드탱크용 폴리케톤 수지 조성물 및 이의 제조방법
KR102148170B1 (ko) 자동차용 에어컨 호스용 고무 조성물
JPH0264132A (ja) フェノール系樹脂成形材料およびこの材料を使用したｖベルト
KR102248562B1 (ko) 폴리프로필렌계 수지 조성물 및 그로부터 제조된 성형품
KR101267830B1 (ko) 고무 조성물
KR100398114B1 (ko) 자동 변속기 오일 쿨러용 호스
JP3555835B2 (ja) フェノール樹脂成形材料
JP4204224B2 (ja) フェノール樹脂製プーリー
KR101472499B1 (ko) 자동차 선루프 프레임
KR20190066877A (ko) 폴리아미드 수지 조성물 및 이를 사용하여 제조된 아이들 기어
JP3851048B2 (ja) フェノール樹脂成形材料
KR100813129B1 (ko) 블로우 아웃을 방지하는 궤도 몸체고무 조성물 및 이를사용한 궤도 몸체고무의 제조 방법
JP2023078049A (ja) 車両用ステアリング装置のチルトレバー
KR100258514B1 (ko) 파괴저항이 우수한 타이어용 사이드 고무 조성물
KR100964313B1 (ko) 항공기 타이어 인너라이너 고무조성물
JP3555836B2 (ja) フェノール樹脂成形材料
KR100840063B1 (ko) 타이어용 인너라이너 고무 조성물
JP2002241577A (ja) ガラス繊維強化フェノール樹脂成形材料
US20150191587A1 (en) Thermoplastic resin composite composition, thermoplastic resin composite material, and method for manufacturing same