ES2312658T3

ES2312658T3 - Proceso e instalaciones para el descascarillado, decapado y acabado / pasivacion de superficies de tiras de acero inoxi-dable.

Info

Publication number: ES2312658T3
Application number: ES02798381T
Authority: ES
Inventors: Alessandro Dulcetti; Stefano Luperi; Gianvincenzo Salamone; Giovanni Vespasiani; Stefano Mantovani; Yean Demertzis
Original assignee: Henkel AG and Co KGaA; Centro Sviluppo Materiali SpA; ThyssenKrupp Acciai Speciali Terni SpA
Current assignee: Henkel AG and Co KGaA; Centro Sviluppo Materiali SpA; Acciai Speciali Terni SpA
Priority date: 2001-12-19
Filing date: 2002-12-19
Publication date: 2009-03-01
Anticipated expiration: 2022-12-19
Also published as: AU2002363915A1; WO2003052165A1; KR100934303B1; EP1490531A1; DE60228496D1; US7799199B2; KR20040103910A; CN100383294C; EP1490531B1; CN1615377A; ITRM20010747A1; ATE405692T1; US20060037868A1

Abstract

Un proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable, en el que la tira que va a ser procesada es sometida a la secuencia siguiente de etapas: * Un tratamiento para el desoxidado electroquímico, que se diferencia en dos unidades hidráulicamente distintas que utilizan soluciones acuosas, donde: - dicho desoxidado utiliza soluciones acuosas que contienen en la primera unidad: entre 10 y 250 g/l de H2SO4; con <80 g/l de Fe totalmente disuelto; y opcionalmente >_ 15 g/l de Fe 3+ , con Fe 3+ /Fe 2+ >_ 1,0; y en la segunda unidad: entre 10 y 250 g/l de H2SO4; >_ 2 g/l de Fe 3+ ; con <80 g/l de Fe totalmente disuelto; y opcionalmente con Fe 3+ /Fe 2+ >1,0; con inducción en la tira de al menos una secuencia de polaridad ánodo-cátodo o bien ánodo-cátodo-ánodo aplicada mediante pares de electrones que tienen la misma polaridad, entre los cuales pasa la tira, con tiempos de tratamiento anódico (ta) y densidad de corriente anódica (I) seleccionada de manera que satisfaga la relación ta > k + c/I donde ta es el tiempo de tratamiento anódico (s); k es una constante experimental, oscilando sus valores entre 2 y 15 s; c es una constante experimental, oscilando sus valores entre 40 y 120 C/dm 2 ; y I es...

Description

Proceso e instalaciones para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de superficies de tiras de acero inoxidable.

La presente invención se refiere al desoxidado, decapado y a los procedimientos de acabado/pasivación de superficies en ausencia de ácido nítrico y de baños de sales fundidas, para tiras de acero inoxidable que han sido previamente laminadas en caliente y opcionalmente recocidas o laminadas en frío y recocidas.

Como es sabido, el decapado del acero inoxidable se realiza para eliminar la capa o costra de óxidos térmicos generada durante los tratamientos de laminado en caliente y/o de recocido, y para disolver la capa de aleación sin cromo (capa decromizada). Este proceso se lleva a cabo de forma convencional en tres etapas distintas y claramente separadas: una primera etapa de descascarillado o desoxidado, es decir la modificación química-física de la costra de óxido con una eliminación parcial o total de esta última; una segunda etapa de decapado real, es decir, de eliminación de cualquier capa o costra de óxido residual y de la capa de la aleación sin cromo subyacente; y una tercera etapa, de procedimiento de acabado y pasivación de la superficie. En varios casos, las dos últimas etapas de decapado y acabado/pasivación se pueden realizar conjuntamente.

El estado de la técnica concibe varias formas de realizar la etapa de desoxidado, dependiendo del tipo de óxido presente en el metal al final de los tratamientos metalúrgicos.

Para eliminar el óxido generado en los procesos de laminado en caliente y de recocido, el descascarillado, decapado y los tratamientos de acabado/pasivación son precedidos generalmente por tratamientos de rotura de la costra de óxido (laminador descascarillador, chorreo con granalla cortante y barrido abrasivo) que fragmentan y eliminan parcialmente dicha costra de óxido. Para los productos de acero inoxidable laminados en frío la capa de óxido no es preacondicionada mecánicamente, ya que a menudo este tratamiento no es compatible con la calidad superficial requerida por el producto acabado.

En general, para la etapa de desoxidado se recurre a los procesos de laminado en frío y recocido del acero inoxidable ya que son capaces de inducir una modificación sustancial de los óxidos, facilitando su disolución.

Con esta finalidad, las metodologías adoptadas mayoritariamente son:

a) desoxidado termo-químico, que consiste en sumergir el material que ha de ser decapado en un baño oxidante de sales fundidas (400-600ºC) capaz de alterar la costra de óxido aumentando el grado de oxidación de los metales que constituyen el óxido. En particular, se suele recurrir a baños de Kolene (solución eutéctica del sistema ternario NaOH, NaNO_{3} y NaCl) a temperaturas de unos 500ºC;

b) desoxidado electrolítico por soluciones neutras de sulfatos o soluciones ácidas, con modificación parcial de los estados de oxidación de los metales que constituyen la costra de óxido y disolución resultante de esta última.

En general, la etapa de decapado del acero inoxidable se realiza usando baños ácidos que tienen una capacidad de oxidación elevada, capaz de disolver la capa de aleación sin cromo subyacente.

Estos baños consisten principalmente en mezclas de ácidos minerales, siendo las más conocidas las siguientes:

1) mezclas de ácido nítrico y fluorhídrico a temperaturas que oscilan en general entre 50 y 75ºC;

2) mezclas de ácido sulfúrico, fluorhídrico, clorhídrico con adiciones de agentes altamente oxidantes, entre los que se encuentran, por ejemplo, los permanganatos, persulfatos, cloruro férrico, sulfato férrico y peróxido de hidrógeno con una temperatura que oscila entre 50 y 100ºC.

La etapa de pasivación/acabado se consigue también al generar una película pasiva protectora. Cuando no se lleva a cabo en la misma etapa de decapado, se obtiene habitualmente en baños que tienen un elevado potencial redox. Estos baños contienen principalmente ácido nítrico o los ácidos y oxidantes anteriormente mencionados en concentraciones inferiores con un contenido inferior de iones metálicos que forman el acero.

Además, hasta la fecha existen varios procesos relacionados con las etapas de decapado y oxidado del acero inoxidable, basadas en el empleo de soluciones ácidas libres de ácido nítrico. En particular, se conocen procesos para el decapado del acero inoxidable basados en el uso de soluciones ácidas libres de ácido nítrico, cuya fuerza oxidante proviene de la presencia de diferentes elementos, entre los que se encuentran los iones férricos, el peróxido de hidrógeno y los persulfatos.

En particular, la DE-A-19624436, WO 9826111, EP-A-763609 y JP95-130582 describen procesos de oxidado así como de decapado en una solución ácida libre de ácido nítrico, es decir con el uso de cubetas electrolíticas con una densidad de corriente entre 0,5 y 250 A/dm^{2}).

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La DE-C-3937438 describe un proceso en el cual la corriente eléctrica directa se emplea para la reoxidación de iones ferrosos a iones férricos en una solución de ácido clorhídrico.

La EP-A-838542 describe un proceso de oxidado en una solución acuosa de sulfato sódico, con una concentración que oscila entre 10 y 350 g/l, donde se hace pasar la tira verticalmente a través de pares de contraelectrodos entre los cuales se aplica una corriente eléctrica directa que tiene una densidad que oscila entre 20 y 250 A/dm^{2}.

La EP0582121 y la EP0505606 describen procesos de decapado químico donde la tira se sumerge en soluciones a base de ácido sulfúrico que contienen iones férricos y ácido fluorhídrico, en las cuales la reoxidación del ión ferroso se realiza principalmente mediante la adición de peróxido de hidrógeno con una inyección continuada de aire. La WO-A-0115880 revela un proceso para tratar aceros inoxidables, que implica un desoxidado electrolítico y un decapado químico.

Sin embargo, las tecnologías conocidas sobre las que aquí se informa presentan inconvenientes significativos de naturaleza ambiental y de seguridad en el trabajo, así como de la gestión del proceso de decapado en cuanto a control y costes.

El desoxidado químico llevado acabo con sales fundidas es especialmente difícil de gestionar, debido a la peligrosidad asociada a la elevada temperatura (400-600ºC) del baño, así como a la dificultad de tratar las soluciones de lavado del producto metálico que va a ser desoxidado. De hecho, estas soluciones de lavado contienen cantidades nada insignificantes de cromo hexavalente tóxico y de nitritos y nitratos. En las soluciones de sulfato sódico neutras así como en el desoxidado electrolítico aparecen los mismos inconvenientes: de hecho, los fluidos del proceso contienen cantidades no insignificantes de cromo hexavalente. El tratamiento de desoxidado electrolítico en soluciones a base de ácido sulfúrico, tras superar el inconveniente del cromo (VI), pueden determinar una calidad superficial inferior debida a los ataques localizados causados por el ácido sulfúrico en las secciones no sometidas al campo
eléctrico.

El empleo de baños que contienen ácido nítrico para las etapas de decapado y acabado /pasivación conlleva unos problemas ambientales importantes, por diversos motivos. Los más importantes son:

A): dificultad para mitigar los óxidos de nitrógeno que contaminan de forma elevada (NO_{x}), desarrollados en las reacciones ácido-metal;

B): dificultad a la hora de respetar las disposiciones ambientales vigentes para eliminar las soluciones gastadas con respecto a su elevado contenido en nitrógeno;

C): dificultad máxima para mantener concentraciones de nitrato dentro de los límites fijados por las disposiciones vigentes para dicho tipo en aguas de lavado.

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La presente invención permite superar todos los inconvenientes mencionados, con la ventaja adicional de que proporciona un proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de un modo continuo, integrado y flexible que es aplicable a cualquier tipo de tira de acero inoxidable en una instalación única, adoptando una secuencia de tratamientos, donde las condiciones operativas de cada tratamiento se diversifican conforme a la tipología del acero inoxidable que va a ser tratado así como conforme a la naturaleza de los óxidos eliminados presentes en la superficie de la tira de acero inoxidable.

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De hecho, un aspecto de la presente invención es un proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable, donde la tira que va a ser tratada se somete a la siguiente secuencia de etapas:

\bullet: Un tratamiento para el desoxidado electrolítico, que se diferencia en dos unidades hidráulicamente distintas que utilizan soluciones acuosas, donde:

-: dicho desoxidado utiliza soluciones acuosas que contienen en la primera unidad:

\quad: entre 10 y 250 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: con <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

\quad: y opcionalmente

\quad: \geq 15 g/l de Fe^{3+}, con Fe^{3+}/Fe^{2+}\geq1,0;

\newpage

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\quad: y en la segunda unidad:

\quad: entre 10 y 250 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: \geq 2 g/l de Fe^{3+};

\quad: con <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

\quad: y opcionalmente

\quad: con Fe^{3+}/Fe^{2+}\geq1,0;

\quad: con inducción en la tira de al menos una secuencia de polaridad ánodo-cátodo o bien ánodo-cátodo-ánodo aplicada mediante pares de electrones que tienen la misma polaridad, entre los cuales pasa la tira, con tiempos de tratamiento anódico (t_{a}) y densidad de corriente anódica (I) seleccionada de manera que satisfaga la relación

t_{a} > k + c/I

\quad: donde

\quad: t_{a} es el tiempo de tratamiento anódico (s);

\quad: k es una constante experimental, oscilando sus valores entre 2 y 15 s;

\quad: c es una constante experimental, oscilando sus valores entre 40 y 120 C/dm^{2}; y

\quad: I es la densidad de corriente anódica, oscilando sus valores entre 1 y 100 A/dm^{2};

\quad: y con tiempos durante los cuales la tira no está sometida a un campo eléctrico, que oscilen entre el 5% y el 60% del tiempo de desoxidado electrolítico total;

-: dicho desoxidado, en el caso del tratamiento químico, utiliza soluciones acuosas que contienen en ambas unidades entre 25 y 280 g/l de H_{2}SO_{4};

-: dicha tira se somete a dicho tratamiento de desoxidado durante un tiempo global comprendido entre 10 y 250 s, a temperaturas del orden de 20-105ºC;

\bullet: un decapado químico, opcional, y/o un tratamiento de acabado/pasivación, que se diferencia en dos unidades hidráulicamente distintas en las que:

-: dicho tratamiento de decapado utiliza soluciones acuosas que contienen:

\quad: entre 20 y 180 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: entre 5 y 50 g/l de HF libre;

\quad: \geq 15 g/l de Fe^{3+}

\quad: Fe^{3+}/Fe^{2+}\underbar{>0,8};

\quad: con <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

-: dicho tratamiento de acabado químico/pasivación utiliza soluciones acuosas que contienen:

\quad: entre 10 y 100 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: entre 0 y 15 g/l HF libre;

\quad: < 20 g/l de Fe^{3+}

\quad: >0,03 mol H_{2}O_{2};

-: estando dicha tira sometida a dicho decapado químico y/o tratamiento de acabado/pasivación durante un periodo global de tiempo entre 2 y 250s, a temperaturas que oscilan entre 20 y 80ºC; y

-: disponiéndose para cada unidad de decapado y tratamiento de acabado/pasivación, una recirculación de la solución con una velocidad de flujo igual a como mínimo 10 dm^{3}/h por m^{2} de tira;

\bullet: disponiéndose que al menos al final de cada unidad de tratamiento de descascarillado, decapado y/o acabado/pasivación, tenga lugar un tratamiento de limpieza mecánico y/o hidromecánico y/o con empleo de agua, opcionalmente mediante chorros de agua que tengan una presión >100 bar.

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En los tratamientos de desoxidado electrolítico, la aplicación de las secuencias de polaridad ánodo-cátodo o ánodo-cátodo-ánodo a la tira se puede conseguir conectando los electrodos a las unidades de suministro de energía "per face", es decir, conectando cada unidad de suministro de energía exclusivamente a los electrodos adyacentes y frente a una misma cara de la tira.

El porcentaje del tiempo de polarización anódico/catódico de la tira es \geq 1,5.

Para el desoxidado electrolítico de las tiras austeníticas de acero inoxidable, en las dos unidades electrolíticas se pueden utilizar las siguientes soluciones:

a): en la primera unidad

: de 30 a 150 g/l de H_{2}SO_{4}

: máximo 60 g/l de Fe disuelto;

: 40-95ºC de temperatura;

b): en la segunda unidad

: de 30 a 120 g/l de H_{2}SO_{4}

: \geq 10 g/l de Fe^{3+} con Fe^{3+}/Fe^{2+}\geq1,0;

: máximo 60 g/l de Fe disuelto;

: 30-80ºC de temperatura;

Para las tiras de acero inoxidable ferríticas o martensíticas, al menos en el tratamiento de desoxidado, se pueden utilizar soluciones distintas en composición y/o temperaturas, que tengan una concentración de iones férricos >20 g/l y el cociente en la concentración de Fe^{3+}/Fe^{2+} >1,5. Además, para el tratamiento del desoxidado electrolítico de tiras de acero inoxidable martensíticas, el tiempo durante el cual la tira no está sometida a los márgenes del campo eléctrico oscila entre el 15% y el 25% del tiempo de desoxidado electrolítico total.

Para las tiras de acero inoxidable laminadas en caliente y opcionalmente recocidas, el tratamiento de desoxidado puede ser precedido opcionalmente por un tratamiento de eliminación /rotura mecánico y/o hidromecánico.

El tratamiento de decapado químico para los aceros inoxidables austeníticos se puede realizar en soluciones acuosas distintas en cuanto a composición y/o temperaturas y formadas por:

: entre 40 y 180 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 15 y 50 g/l de HF libre;

: > 20 g/l de Fe^{3+}, con Fe^{3+}/Fe^{2+}>0,8;

: máximo 70 g/l de Fe disuelto;

: 50-75ºC de temperatura;

: para tiempos que oscilan entre 20 y 150s.

Para aceros inoxidables ferríticos y martensíticos laminados en caliente recocidos opcionalmente, se puede realizar los tratamientos de decapado químico y acabado/pasivación, respectivamente:

en cuanto al tratamiento de decapado, en soluciones acuosas que contienen

: entre 40 y 180 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 5 y 50 g/l de HF libre;

: > 20 g/l de Fe^{3+}, con Fe^{3+}/Fe^{2+}>0,8;

: < 80 g/l de Fe disuelto;

: a temperaturas que oscilan entre 20-70ºC;

: para tiempos que oscilan entre 10 y 160s;

y en cuanto al tratamiento de acabado, en soluciones acuosas que contienen

: entre 20 y 100 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 0 y 35 g/l de HF libre;

: < 20 g/l de Fe^{3+},

: >0,03 mol/l H_{2}O_{2}

: a temperaturas que oscilan entre 20-50ºC;

: para tiempos que oscilan entre 2 y 80s;

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Los aceros ferríticos y martensíticos, laminados en frío y recocidos después del tratamiento desoxidante electrolítico, pueden ser sometidos al tratamiento de acabado en soluciones acuosas que contienen:

: entre 20 y 70 g/l de H_{2}SO_{4};

: < 15 g/l de Fe^{3+},

: >0,05 mol/l H_{2}O_{2}

: de 0 a 15 g/l de HF libre;

: a temperaturas que oscilan entre 20-50ºC;

: para tiempos que oscilan entre 5 y 80s;

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Preferiblemente, el tratamiento de acabado/pasivación se realiza aplicando la solución con toberas spray lo que permite una distribución turbulenta y homogénea de la solución en las superficies de la tira a tratar, para asegurar una velocidad de flujo no inferior a 15 dm^{3}/h por m^{2} de tira.

Para asegurar la eficacia del tratamiento final y la elevada calidad del producto final, las superficies de las tiras, que después del tratamiento de desoxidado se someten al tratamiento exclusivo de acabado/pasivación, en el intervalo de tiempo entre el primero y el último se mantienen húmedas en un lugar saturado de vapor a presión ambiental.

Para mantener la concentración correcta de iones férricos Fe^{3+} y el cociente de concentración Fe^{3+}/Fe^{2+}, se introduce una cantidad al menos estequiométrica de peróxido de hidrógeno estabilizado opcionalmente en las soluciones de desoxidado y decapado.

Mientras se cruzan las unidades de decapado químico, las tiras, sometidas al tratamiento de acabado/pasivación después del tratamiento de desoxidado, se mantienen con sus superficies húmedas, en un lugar saturado de vapor de presión ambiental.

La instalación para llevar a cabo el proceso conforme a la invención comprende:

\bullet: dos unidades hidráulicamente distintas para el tratamiento de desoxidado, comprendiendo cada una de ellas:

-: al menos una cubeta electrolítica en la que cada una dispone de cómo mínimo un juego de pares de electrodos frente a la tira y colocados de manera que induzcan al menos una secuencia de polaridad cátodo-ánodo o ánodo-cátodo-ánodo en la tira;

-: de forma que en las cubetas de desoxidado electrolítico los pares de electrodos que polarizan anódicamente la tira tengan una longitud total (L) que satisfaga la relación:

L > (c/I+k)v

\quad: donde:

\quad: L es la longitud de los pares de electrodos que polarizan anódicamente la tira (m);

\quad: c es una constante experimental, sus valores oscilan entre 40 y 120 C/dm^{2};

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\quad: I es la densidad de corriente anódica a la velocidad máxima de la instalación, siendo sus valores de 1-100 A/dm^{2};

\quad: k es una constante experimental, siendo sus valores de 2 a 15s;

\quad: v es la velocidad máxima de la instalación (m/s);

-: un medio para volver a hacer circular la solución;

-: un medio para controlar la temperatura de las soluciones;

\bullet: un medio para el tratamiento hidromecánico y/o de lavado que emplea agua, opcionalmente a elevada presión, de la tira situada corriente abajo de la segunda unidad y opcionalmente corriente abajo de la primera unidad;

\bullet: dos unidades hidráulicamente distintas para el tratamiento de decapado y de acabado/pasivación, comprendiendo cada unidad:

-: al menos una cubeta química equipada para el tratamiento de acabado/pasivación, con un medio para pulverizar la solución en la tira;

-: un medio para volver a hacer circular la solución, capaz de garantiza una velocidad de flujo al menos igual a 10 dm^{3}/h por m^{2} de tira;

-: un medio para controlar las temperaturas deseadas para las soluciones;

\bullet: un medio para el tratamiento hidromecánico y/o de lavado empleando agua de la tira, opcionalmente a presión elevada, situado corriente abajo de la unidad de tratamiento para el acabado/pasivación.

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La conexión "per face" de los electrodos a las unidades de suministro de corriente (es decir, cada unidad de suministro de corriente está conectada exclusivamente a los electrodos adyacentes de una misma cara de la tira) hace que las líneas de corriente salgan de cada unidad de suministro de potencia individual solamente por un lado de la tira, independientemente de la posición de esta última, garantizando la homogeneidad del tratamiento en términos de densidad de corriente, en ambas caras de la tira. Además, el cociente entre las longitudes de los electrodos que induce la polaridad anódica y catódica es mayor a 1,5 y el tiempo durante el cual la tira no está sometida al campo eléctrico oscila entre un 5% y un 60%, preferiblemente entre el 15% y el 30% del tiempo total de desoxidado electrolítico.

De acuerdo con la presente invención, la secuencia de la polaridad es tal que la tira que sobresale de las secciones electrolíticas se ve sometida a la polarización anódica como última etapa, para facilitar la generación de una película pasiva protectora.

El medio para controlar las temperaturas de las soluciones en las diferentes unidades puede ser un intercambiador de calor.

El medio para pulverizar la solución de acabado/pasivación puede ser una boquilla nebulizadora capaz de garantizar una velocidad de flujo igual a 15 dm^{3}/h por m^{2} de tira y una turbulencia en la zona de conexión de la tira y la solución que tenga un número de Reynolds igual a como mínimo 50.000 en la línea de reposo de la cara superior de la tira.

Aparte de la disponibilidad favorable de un sistema integrado y flexible, el proceso y la instalación para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a la presente invención presenta las siguientes ventajas:

-: cinética del proceso elevada;

-: calidad superficial excelente en cuanto al acabado y pasivación de la superficie;

-: consumos de sustancias químicas y poca energía;

-: total compatibilidad ambiental

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Hasta el momento se entiende la invención. Con ayuda de las figuras adjuntas y de los siguientes ejemplos, se tendrá una descripción más detallada de las configuraciones, con el objetivo de resaltar las ventajas y los modos de funcionamiento.

La figura 1 muestra un diagrama en bloque de la secuencia de tratamiento de un modelo de instalación para descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a la presente invención.

La figura 2 muestra un diagrama de una configuración de una cubeta electrolítica conforme a la presente invención, en la cual se pueden ver los electrodos polarizando eléctricamente la tira (1) y los electrodos que polarizan católicamente la tira (2), los espacios entre electrodos así como el diagrama del cableado adoptado entre los electrodos y los polos de las dos unidades de suministro energético (3,4) con las que está equipada la cubeta.

Ejemplo 1

En este ejemplo se describen las secciones representativas de una instalación típica capaz de tratar tiras de acero inoxidable recocidas opcionalmente y laminadas en caliente y tiras de acero inoxidable recocidas y laminadas en frío con una anchura entre 900 y 1600 mm y un grosor entre 0,3 y 3 mm, a velocidades que oscilan entre 10 y 100 m/min., que consisten en:

-: sección de tratamiento del desoxidado electrolítico, que comprende:

\circ: una primera unidad de desoxidado;

\circ: un sistema de limpieza hidromecánica inmediata;

\circ: una segunda unidad de desoxidado;

\circ: un segundo sistema de limpieza hidromecánica que utiliza chorros de agua a alta presión

-: sección de tratamiento de decapado químico y acabado/pasivación, que comprende

\circ: una unidad de decapado;

\circ: una unidad de acabado/pasivación;

\circ: una unidad de lavado hidromecánico que utiliza chorros de agua a alta presión.

Además, para cada unidad se han instalado dispositivos para el control y la gestión del baño, que permiten analizar, adicionar reactivo de forma automatizada y depurar o eliminar la solución que se gasta.

Sección de tratamiento para el desoxidado electrolítico

Esta sección consiste en dos unidades hidráulicamente, de forma que la primera unidad comprende cuatro cubetas electrolíticas y la segunda unidad comprende dos cubetas electrolíticas, de una longitud similar de unos 8 m. Cada cubeta dispone de tres pares de electrodos frente a la tira, separados eléctricamente y situados de forma que realizan una secuencia cátodo-ánodo-cátodo en la tira. Cada cubeta electrolítica está dotada de dos unidades para el suministro energético DC, siendo estas últimas capaces de producir una corriente directa máxima igual a 7,5 kA. Cada unidad de sumi-
nistro energético está conectada a tres electrodos localizados en la misma cara con respecto a la superficie de la tira.

La longitud total de los pares de electrodos que polarizan anódicamente la tira es igual a 21,6 m, lo que satisface la relación L>(c/I+k) v donde los valores de I, c, v y k respectivamente, son iguales a 12 A/dm^{2}, 1,67 m/s, 90 C/dm^{2} y 4 s. El ancho del electrodo es igual a unos 1,8 m.

En la figura 2, tal como se ha mencionado antes, se informa sobre el diagrama ilustrativo de una cubeta electrolítica, que muestra los electrodos que polarizan anódicamente la tira (1) y los electrodos que polarizan catódicamente la tira (2), los espacios entre electrodos, así como el diagrama del cableado adoptado entre los electrodos y los polos de las dos unidades de suministro energético (3,4) con las que está equipada la cubeta.

A la salida de la primera unidad de desoxidado existe un sistema de limpieza hidromecánico que consiste en un lavado a base de chorros de agua así como un par de cilindros cepilladores que actúan en las dos caras de la tira para eliminar partículas de óxido que no se han desprendido todavía. A la salida de la segunda unidad de desoxidado existe un segundo sistema de limpieza hidromecánico que consiste en un chorro de agua y un par de cilindros cepilladores, corriente arriba de un sistema de lavado de alta presión capaz de enviar a las dos caras de la tira un flujo de agua de lavado igual a como mínimo 20 m^{3}/h a una presión de aproximadamente 120 bar.

La temperatura de la solución de desoxidado se mantiene en los valores deseados con intercambiadores de calor y chorros de vapor internos de las distintas unidades de tratamiento. El sistema para controlar la temperatura de las soluciones de desoxidado permite fijar y mantener temperaturas entre 40 y 80ºC.

Sección para el decapado químico y tratamiento de acabado/pasivación

Esta sección consiste en dos unidades hidráulicamente distintas, de forma que la primera unidad se dedica al decapado químico y la segunda unidad al tratamiento de acabado/pasivación. A la salida de la segunda unidad existe un sistema de limpieza hidromecánico que consiste en un chorro de agua y un par de cilindros cepilladores, corriente arriba de un sistema de lavado de alta presión capaz de enviar a las dos caras de la tira un flujo de agua de lavado igual a como mínimo 20 m^{3}/h a una presión de aproximadamente 120 bar.

La unidad de decapado consiste en 2 depósitos que tienen una longitud igual a unos 18m, estando la tira sumergida en el baño de cada uno de ellos, teniendo ambos un sistema para recircular la solución de decapado con una velocidad de flujo global de aproximadamente 400 m3/h. Dichos depósitos proporcionan una turbulencia elevada en la interfase solución-tira, con un número de Reynolds de cómo mínimo 10.000 en la línea de reposo. Las temperaturas de trabajo se consiguen a través de flujos de vapor, mientras que el control de la temperatura se logra con un sistema de intercambiadores de calor fabricado a base de un material resistente a las soluciones de decapado oxidantes que contienen HF.

Para las tiras que después del proceso de desoxidado deberían estar sometidas al tratamiento exclusivo de acabado/pasivación, dentro de los dos depósitos de la unidad de desoxidado se han instalado sistemas de humectación que son capaces, en ausencia de soluciones de desoxidado, de mantener húmedas ambas superficies de las tiras en una lugar saturado de vapor a presión ambiental. La unidad de acabado/pasivación se lleva a cabo con un único depósito que tiene una longitud igual a 21 m, dentro del cual la tira se somete a la acción de la solución de acabado/pasivación mediante un sistema pulverizador a una presión de unos 0,5 bar capaz de garantizar una velocidad de flujo de la solución igual a unos 300 m^{3}/h y y una turbulencia elevada en la interfase de la solución-tira, que tiene en la superficie superior de la tira un número de Reynolds, en la línea de reposo igual a unos 60.000.Las temperaturas de trabajo se consiguen mediante flujos de vapor, mientras que el control de la temperatura se garantiza por la presencia de un sistema de intercambiadores térmicos fabricado a base de materiales resistentes a soluciones de decapado oxidantes que contienen HF.

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Ejemplo 2

En este ejemplo se describe el proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 409 laminado en frío y recocido que tiene un grosor de 0,8 mm, un ancho de 1270 mm y un peso de 19,6t. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes:

c = 68 C/dm^{2}, k=7,2 s y velocidad = 80 m/min.

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Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

1

Después del tratamiento de desoxidado electrolítico, la tira se somete a los tratamientos de acabado/pasivación y limpieza para generar una película pasiva superficial.

Tratamiento de acabado químico/pasivación y tratamiento de limpieza hidromecánica

2

Al atravesar la unidad de decapado químico, las superficies de la tira se mantienen húmedas en un lugar saturado de vapor a presión ambiental.

Al final del tratamiento de acabado/pasivación, en la línea de reposo, la tira parece completamente decapada y que tiene un buen aspecto superficial. Al medir la reflexión con un reflectómetro (ángulo de reflexión=60º) los valores obtenidos oscilaban entre el 28 y el 35%. Las investigaciones del microscopio electrónico de escaneado (SEM) de la capa de la superficie indicaban la ausencia de residuos óxidos.

Ejemplo 3

En este ejemplo se describe el tratamiento para el descascarillado, decapado y pasivación de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 430 laminado en frío y recocido que tiene un grosor de 0,5 mm, un ancho de 1570 mm y un peso de 20,4t. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes:

c = 74 C/dm^{2}, k=8 s y velocidad = 90 m/min.

Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

3

4

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Al final de este tratamiento, la superficie de la tira parece perfectamente desoxidada y libre de residuos óxidos todavía no eliminados.

Tras el tratamiento de desoxidado electrolítico, la tira se somete al posterior tratamiento de acabado/pasivación y limpieza, para generar una película superficial pasiva.

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Tratamiento químico de acabado/pasivación y tratamiento de limpieza hidromecánica

5

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A la salida de esta sección, en la línea de reposo, la tira parece completamente decapada y que tiene un buen aspecto superficial. Al medir la reflexión con un reflectómetro (ángulo de reflexión=60º) los valores obtenidos oscilaban entre el 40 y el 44%. Las investigaciones SEM de la capa superficial indicaban la ausencia de residuos óxidos y de ataques localizados.

Durante el tratamiento de la tira, los sistemas automatizados para controlar las concentraciones del baño las mantenían del modo adecuado ajustando las entradas de reactivo nuevo y las descargas de la solución agotada.

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Ejemplo 4

En este ejemplo se describe el tratamiento para el descascarillado, decapado y acabado de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 304 laminado en frío y recocido que tiene un grosor de 1,2 mm, un ancho de 1570 mm y un peso de 18,5t. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes:

c = 65 C/dm^{2}, k=3 s y velocidad = 75 m/min.

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Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

7

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Al final de este tratamiento, la superficie de la tira parece desoxidada y libre de residuos óxidos. El aspecto visual no es todavía el del producto acabado. Tras el tratamiento de desoxidado electrolítico la tira se somete al posterior decapado químico y tratamiento de limpieza para generar una película pasiva superficial.

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(Tabla pasa a página siguiente)

Tratamiento químico de decapado y tratamiento de limpieza hidromecánica

9

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A la salida de esta sección, en la línea de reposo, la tira parece completamente decapada y que tiene un buen aspecto superficial. Las investigaciones SEM de la capa superficial demostraban la ausencia de óxidos residuales y de ataques localizados. El ensayo electroquímico demostraba la ausencia de capas sin cromo residuales y la presencia de una película pasiva de buena calidad.

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Ejemplo 5

En este ejemplo se describe el proceso para el descascarillado, decapado y pasivación de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 430 laminado en frío y recocido que tiene un grosor de 1,0 mm, un ancho de 1020 mm y un peso de 16,6t.

Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes:

c = 68 C/dm^{2}, k=7,1s y velocidad = 90 m/min.

Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

10

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Después del tratamiento de desoxidado electrolítico, la tira se somete al posterior tratamiento de acabado/pasivación y limpieza para generar una película pasiva superficial.

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12

A la salida de esta sección, en la línea de reposo, la tira parece completamente decapada y que tiene un buen aspecto superficial. Al medir la reflexión con un reflectómetro (ángulo de reflexión=60º) los valores obtenidos oscilaban entre el 30 y el 35%. Las investigaciones SEM de la capa superficial indicaban la ausencia de óxidos residuales en la misma.

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Ejemplo 6

En este ejemplo se describe el tratamiento para el descascarillado, decapado y acabado de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 304L laminado en caliente y recocido que tiene un grosor de 2,7 mm, un ancho de 1270 mm y un peso de 19,3t.

Previamente al tratamiento conforme a la presente invención, la misma tira se sometía a la rotura de la costra mediante limpieza con chorro de granalla cortante. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes:

c = 115 C/dm^{2}, k=12,1 s y velocidad = 55 m/min.

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Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

13

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Al la salida de esta sección la superficie está libre de residuos óxidos y de productos de disolución por el efecto de la acción conjunta del cepillado hidromecánico y del tratamiento de lavado a alta presión. Para este tipo de producto, el proceso se completaba con el tratamiento de decapado. Después del tratamiento de desoxidado electrolítico, la tira se sometía al posterior decapado y tratamiento de limpieza con el fin de retirar la capa de aleación sin cromo y generar una película pasiva superficial.

Tratamiento químico de decapado y tratamiento de limpieza hidromecánica

15

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A la salida de esta sección, en la línea de reposo, la tira parece completamente decapada y que tiene un buen aspecto superficial. Las investigaciones SEM de la capa superficial demostraban la ausencia de óxidos residuales y de ataques localizados. La aspereza a la salida detectada transversalmente a la dirección del laminado, mostraba unos valores medios de R_{a} de aproximadamente 2,4 \mum.

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Ejemplo 7

de acuerdo con la invención)

En este ejemplo se describe el tratamiento para el descascarillado, decapado y pasivación de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 316 laminado en caliente y recocido que tiene un grosor de 3,0 mm, un ancho de 1270 mm y un peso de 19,3t. Previamente al tratamiento conforme a la presente invención, la misma tira se sometía a la rotura de la costra mediante limpieza con chorro de granalla cortante. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes a una velocidad de 50 m/min.

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Tratamiento de desoxidado químico y de limpieza hidromecánica

16

\newpage

(Continuación)

17

A la salida de esta sección la superficie está libre de la costra de óxido. Sin embargo, a pesar del cepillado y lavado a alta presión, algún producto de disolución se deposita en la superficie de la tira. Para este tipo de producto solamente se llevaba a cabo el tratamiento de decapado. Después del tratamiento de desoxidado electrolítico la tira se sometía al posterior decapado y tratamiento de limpieza para eliminar la capa de aleación agotada de cromo y generar una película pasiva superficial.

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Tratamiento de decapado químico y de limpieza hidromecánica

18

Al final del tratamiento, a la salida de la línea, la tira parece completamente decapada y con un buen aspecto superficial. Las investigaciones SEM de la superficie mostraban la ausencia de óxidos residuales y de ataques localizados. La aspereza a la salida de la línea, detectada transversalmente a la dirección del laminado, indicaba unos valores medios de R_{a} de 2,6 \mum.

Durante el tratamiento de la tira, los sistemas automatizados para controlar las concentraciones del baño mantenían debidamente las concentraciones establecidas mediante el ajuste de los flujos de reactivo nuevo y las descargas de solución agotada.

Ejemplo 8

En este ejemplo se muestra el tratamiento para el descascarillado, decapado y pasivación de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 430 laminado en frío y recocido que tiene un grosor de 2,7 mm, un ancho de 1270 mm y un peso de 18,5t. En este caso las constantes del proceso son c = 115 C/dm^{2} y k=10,0s.

Previamente al tratamiento conforme a la presente invención, la misma tira se sometía a la rotura de la costra mediante limpieza con chorro de granalla cortante. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes: c= 115 C/dm^{2}, k=10s y velocidad = 45 m/min.

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Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

20

Al final del tratamiento la superficie aparecía libre de la costra de óxido y de residuos del producto de disolución por el efecto de la acción conjunta del cepillado y del lavado a alta presión. Después del tratamiento de desoxidado electrolítico la tira se sometía al posterior decapado, acabado/pasivación y tratamiento de limpieza para eliminar la capa de aleación agotada de cromo y generar una película pasiva superficial.

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Tratamiento de decapado químico y acabado/pasivación y tratamiento de limpieza hidromecánica

21

22

Al final del tratamiento de decapado y acabado, a la salida de la línea, la tira parece completamente decapada y con un buen aspecto superficial. Las investigaciones SEM de la superficie mostraban la ausencia de óxidos residuales y de ataques localizados. La aspereza a la salida de la línea, detectada transversalmente a la dirección del laminado, indicaba unos valores medios de R_{a} de 2,1 \mum.

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Ejemplo 9

En este ejemplo se muestra el tratamiento para el descascarillado, decapado y pasivación de un rollo de acero inoxidable tipo ferrítico AISI 409 laminado en caliente y recocido que tiene un grosor de 3,0 mm, un ancho de 1020 mm y un peso de 20,6t.

Previamente al tratamiento conforme a la presente invención, la misma tira se sometía a la rotura de la costra mediante limpieza con chorro de granalla cortante. Conforme a la presente invención, utilizando la línea descrita en el ejemplo 1, la operación se llevaba a cabo en las condiciones siguientes: c= 115 C/dm^{2}, k=12,5s y velocidad = 40 m/min.

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Tratamiento de desoxidado electrolítico y de limpieza hidromecánica

23

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24

A la salida de esta sección, a la salida de la línea, la tira parece completamente decapada y con un buen aspecto superficial. Las investigaciones SEM de la superficie mostraban la ausencia de óxidos residuales y de ataques localizados. La aspereza a la salida de la línea, detectada transversalmente a la dirección del laminado, indicaba unos valores medios de R_{a} de 1,7 \mum.

Claims

1. Un proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable, en el que la tira que va a ser procesada es sometida a la secuencia siguiente de etapas:

\bullet: Un tratamiento para el desoxidado electroquímico, que se diferencia en dos unidades hidráulicamente distintas que utilizan soluciones acuosas, donde:

\quad: entre 10 y 250 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: con <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

\quad: y opcionalmente

\quad: \geq 15 g/l de Fe^{3+}, con Fe^{3+}/Fe^{2+}\geq1,0;

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\quad: y en la segunda unidad:

\quad: entre 10 y 250 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: \geq 2 g/l de Fe^{3+};

\quad: con <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

\quad: y opcionalmente

\quad: con Fe^{3+}/Fe^{2+}>1,0;

t_{a} > k + c/I

\quad: donde

\quad: t_{a} es el tiempo de tratamiento anódico (s);

-: dicho tratamiento de decapado utiliza soluciones acuosas que contienen:

\quad: entre 20 y 180 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: entre 5 y 50 g/l de HF libre;

\quad: \geq 15 g/l de Fe^{3+}

\quad: Fe^{3+}/Fe^{2+}\underbar{>0,8};

\quad: con <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

\quad: entre 10 y 100 g/l de H_{2}SO_{4};

\quad: entre 0 y 15 g/l de HF libre;

\quad: < 20 g/l de Fe^{3+}

\quad: >0,03 mol H_{2}O_{2};

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2. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a la reivindicación 1, en el que los electrodos, de un par que tiene la misma polaridad y entre los cuales circula la tira, están eléctricamente separados y dicha aplicación de la secuencia de polaridad ánodo-cátodo o ánodo-cátodo-ánodo en la tira se consigue conectando las unidades de suministro energético exclusivamente a los electrodos adyacentes y que miran una misma superficie de la tira.

3. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a la reivindicación 1 ó 2, en el que el cociente del tiempo de polarización anódico/catódico es \geq1,5.

4. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable laminadas en caliente, opcionalmente recocidas, conforme a las reivindicaciones 1 a 3, en el que dicho tratamiento de desoxidado viene precedido por un tratamiento mecánico y/o hidromecánico de rotura de costra/eliminación.

5. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable austeníticas conforme a las reivindicaciones 1 a 4, en el que en dicho tratamiento electrolítico de desoxidado se utilizan dos soluciones acuosas diferentes:

a) en la primera unidad

: de 30 a 150 g/l H_{2}SO_{4}

: máx. 60 g/l de Fe disuelto;

: 40-95ºC de temperatura;

b) en la segunda unidad

: de 30 a 120 g/l H_{2}SO_{4};

: \geq10 g/l Fe^{3+}, con >1,0 Fe^{3+}/Fe^{2+};

: máx. 60 g/l de Fe disuelto;

: 30-80ºC de temperatura;

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6. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable ferríticas o martensíticas conforme a cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que en dicho tratamiento de desoxidado electrolítico existen dos soluciones usadas que tienen una concentración iónica férrica de Fe(III)>20 g/l y un porcentaje de concentración de Fe^{3+}/Fe^{2+} >1,5.

7. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable ferrítico o martensítico conforme a las reivindicaciones 1 a 4 y 6, de forma que el tiempo durante el cual la tira no está sometida al campo eléctrico oscila entre el 15% y el 25% del tiempo total de desoxidado electrolítico.

8. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a las reivindicaciones 1 a 5, en las que el tratamiento de decapado químico para el acero inoxidable austenítico se lleva a cabo en soluciones acuosas opcionalmente diferentes en composición y/o temperaturas y que consiste en:

: entre 40 y 180 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 15 y 50 g/l HF libre;

: >20 g/l de Fe^{3+}, con Fe^{3+}/Fe^{2+}>0,8;

: máx. 70 g/l de Fe totalmente disuelto;

: 50-75ºC de temperatura;

: para tiempos que oscilan entre 20 y 150s.

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9. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a las reivindicaciones 1 a 4,6 y 7 en las que el tratamiento de decapado químico y acabado/pasivación de los aceros inoxidables ferríticos y martensíticos laminados en caliente, opcionalmente recocidos, proporciona:

- un tratamiento de decapado químico en soluciones acuosas que contiene:

: entre 40 y 180 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 5 y 50 g/l HF libre;

: >20 g/l de Fe^{3+}, con Fe^{3+}/Fe^{2+}>0,8;

: <80 g/l de Fe totalmente disuelto;

: a temperaturas que oscilan entre 20 y 70ºC;

: para tiempos que oscilan entre 10 y 160s;

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- un tratamiento de acabado en soluciones acuosas que contienen:

: entre 20 y 100 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 0 y 35 g/l HF libre;

: >20 g/l de Fe^{3+},

: >0,03 moles de H_{2}O_{2};

: a temperaturas que oscilan entre 20 y 50ºC;

: para tiempos que oscilan entre 2 y 80s;

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10. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a las reivindicaciones 1 a 3,6 y 7 en las que después del tratamiento de desoxidado electrolítico, los aceros inoxidables ferríticos y martensíticos laminados en caliente, opcionalmente recocidos se someten al único tratamiento de acabado/pasivación en soluciones acuosas que contiene:

: entre 20 y 70 g/l de H_{2}SO_{4};

: entre 0 y 15 g/l HF libre;

: <15 g/l de Fe^{3+};

: >0,05 mol/l de H_{2}O_{2};

: a temperaturas que oscilan entre 20 y 50ºC;

: para tiempos que oscilan entre 5 y 80s;

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11. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a las reivindicaciones 1 a 10 en las que el tratamiento de acabado/pasivación se lleva a cabo aplicando la solución con boquillas de chorro lo que permite una distribución turbulenta y homogénea de la solución en las superficies de la tira que va a ser tratada, para garantizar así una velocidad de flujo no inferior a 15 dm^{3}/h por m^{2} de tira.

12. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que para mantener la concentración deseada de iones Fe^{3+} y el porcentaje de concentración Fe^{3+}/Fe^{2+} al menos se introducen en las soluciones de desoxidado y de decapado cantidades estequiométricas de peróxido de hidrógeno estabilizado opcionalmente.

13. El proceso para el descascarillado, decapado y acabado/pasivación de tiras de acero inoxidable conforme a cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que mientras las unidades de decapado químico cruzan las tiras, sometidas al tratamiento único de acabado/pasivación después del desoxidado, se mantienen con sus superficies húmedas en un lugar saturado de vapor de presión ambiental.

14. Una instalación, adecuada para realizar el proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasi-
vación, de forma continua, integrada y flexible, de tiras de acero inoxidable, conforme a las reivindicaciones 1 a 13, se caracteriza porque comprende:

L > (c/I+k)v

\quad: donde:

\quad: k es una constante experimental, siendo sus valores de 2 a 15s;

\quad: v es la velocidad máxima de la instalación (m/s);

-: un medio para volver a hacer circular la solución;

-: un medio para controlar la temperatura de las soluciones;

-: un medio para controlar las temperaturas deseadas para las soluciones;

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15. La instalación, adecuada para realizar el proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasiva-
ción, de forma continua, integrada y flexible, de tiras de acero inoxidable, conforme a las reivindicaciones 1 a 13, así como conforme a la reivindicación 14, en la que, en las cubetas de desoxidado electrolítico, los electrodos, de un par que tienen la misma polaridad y entre los cuales se desplaza la tira, están eléctricamente separados, y dicha aplicación de la secuencia de polaridad ánodo-cátodo o bien ánodo-cátodo-ánodo en la tira se consigue conectando las unidades de suministro energético exclusivamente a los electrodos adyacentes y de cara a una misma superficie de la tira.

16. La instalación, adecuada para realizar el proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasiva-
ción, de forma continua, integrada y flexible, de tiras de acero inoxidable, conforme a las reivindicaciones 1 a 13, así como conforme a la reivindicación 14, en la que, en las cubetas de desoxidado electrolítico el porcentaje entre las longitudes de los electrodos que inducen la polaridad anódica y catódica es mayor a 1,5.

17. La instalación, adecuada para realizar el proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasiva-
ción, de forma continua, integrada y flexible, de tiras de acero inoxidable, conforme a las reivindicaciones 1 a 13, así como conforme a la reivindicación 14, en la que, en las cubetas de desoxidado electrolítico la secuencia de polarizad es tal que la tira que sobresale de dichas cubetas se ve sometida a la polarización anódica como una última etapa.

18. La instalación, adecuada para realizar el proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasiva-
ción, de forma continua, integrada y flexible, de tiras de acero inoxidable, conforme a las reivindicaciones 1 a 13, así como conforme a las reivindicaciones 14 a 17, en la que, el medio para pulverizar la solución de acabado/pasivación en la tira son unas tobillas pulverizadoras capaces de garantizar una velocidad de flujo al menos igual a 15 dm^{3}/h por m^{2} de tira, y preferiblemente una turbulencia en la conexión tira-solución que tiene en línea y en la cara superior de la tira, un número de Reynolds igual a 50.000 como mínimo.

19. La instalación, adecuada para realizar el proceso ecológico para el descascarillado, decapado y acabado/pasiva-
ción, de forma continua, integrada y flexible, de tiras de acero inoxidable, conforme a las reivindicaciones 1 a 13, así como conforme a las reivindicaciones 14 a 18, en la que, en la unidad de decapado químico se han instalado sistemas humectantes que son capaces, en ausencia de la solución de decapado, de mantener húmeda la superficie de la tira en un lugar saturado de vapor a presión ambiental.