ES2311202T3 - Procedimiento de soldadura laser o hibrida laser-arco con formacion de un plasma por el lado reverso. - Google Patents
Procedimiento de soldadura laser o hibrida laser-arco con formacion de un plasma por el lado reverso. Download PDFInfo
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Abstract
Procedimiento de soldadura láser de tipo CO2 para ensamblar por soldadura una o varias piezas metálicas, en el cual: (a) se pone por el lado anverso de la o de las piezas a soldar, un primer gas de protección, (b) se pone por el lado reverso de la o de las piezas a soldar, un segundo gas de protección, este segundo gas de protección es un gas de composición diferente a la del primer gas de protección, (c) se realiza una junta de soldadura con plena penetración a través de un "keyhole" obtenido mediante al menos el haz láser liberado por el lado anverso de la o de las piezas, y (d) se crea, durante la etapa c), un plasma por el lado reverso en el segundo gas de protección utilizando al menos una parte de la potencia transmitida a través del "keyhole" de la etapa c) para desencadenar la aparición de dicho plasma en el gas de protección por el lado reverso, dicho plasma por el lado reverso participa en la realización de dicha junta de soldadura.
Description
Procedimiento de soldadura láser o híbrida
láser-arco con formación de un plasma por el lado
reverso.
La invención concierne un procedimiento de
soldadura láser o híbrida láser-arco de una o varias
piezas metálicas, en particular paneles planos destinados a ser
utilizados en un astillero, los bordes longitudinales de tubos o de
oleoductos, o bien la fabricación de los
tailored-blanks, es decir, de flancos ensamblados
que se pueden utilizar en el sector automotriz.
La soldadura por haz láser es un procedimiento
de soldadura muy eficiente que permite obtener velocidades de
soldadura y profundidades de penetración muy importantes si se
compara con otros procedimientos más tradicionales, como la
soldadura con arco.
Estos resultados se obtienen gracias a las altas
densidades de potencias utilizadas durante la focalización, por uno
o varios espejos o lentes, del haz láser sobre la o las piezas a
soldar.
Efectivamente, estas altas densidades de
potencia láser provocan en la superficie de la pieza (o de las
piezas) una evaporación muy considerable, que al extenderse hacia
el exterior, induce un ahuecamiento progresivo, llamado "efecto
cohete", del baño de soldadura y conduce a la aparición, en el
espesor de la plancha, de un capilar de vapor o "keyhole".
Este capilar permite un depósito directo de la energía en el corazón
de la plancha, en oposición a un procedimiento más convencional
donde la fusión se realiza principalmente por propagación
térmica.
Típicamente, un capilar está constituido por una
mezcla de vapores metálicos y de plasma de vapores metálicos, que
tienen como particularidad absorber el haz láser y por tanto atrapar
la energía en el seno del capilar mismo.
Cuando el capilar es de salida, se dice que la
soldadura es saliente, es decir, que atraviesa completamente la
plancha a soldar. Este proceso está acompañado por una pérdida de
energía por el lado reverso pues no se utiliza toda la potencia del
haz láser para fundir la plancha. Hay por tanto una parte de esta
potencia láser que se transmite a través de la plancha, la cual es
aún mayor cuando la plancha es de poco espesor, cuando la potencia
láser es elevada y cuando la velocidad de soldadura es baja.
Por otra parte, el procedimiento de soldadura
híbrida láser-arco es un procedimiento de soldadura
que combina la soldadura con arco eléctrico con la soldadura
láser.
Tal procedimiento híbrido
láser-arco se describe particularmente en los
documentos EP-A-800434,
EP-A-
1273383, EP-A-1199128, EP-A-1212165, EP-A-1337375, WO-A-03/11516, WO-A-03/43776, WO-A-03/82511, EP-A-1160048, EP-A-1160046, EP-A-1160047 y EP-A-1380380.
1273383, EP-A-1199128, EP-A-1212165, EP-A-1337375, WO-A-03/11516, WO-A-03/43776, WO-A-03/82511, EP-A-1160048, EP-A-1160046, EP-A-1160047 y EP-A-1380380.
El principio de este procedimiento es generar un
arco eléctrico entre un electrodo fusible o no fusible y la o las
piezas a soldar, y focalizar concomitantemente un haz láser de
potencia, de tipo YAG o CO_{2} por ejemplo, en la zona de arco.
Este procedimiento, si permite igualmente obtener velocidades de
soldadura y profundidades de penetración muy importantes gracias a
la aparición de un capilar de vapor, permite además aumentar
considerablemente las tolerancias de posicionamiento de las piezas
antes de la soldadura con respecto al posicionamiento muy preciso
indispensable en soldadura láser sólo por el hecho del pequeño
tamaño del punto focal que se utiliza en esta última.
Un problema que existe en la soldadura láser y
en la soldadura híbrida arco-láser donde se utiliza
un generador láser de tipo CO_{2} es la creación de un plasma de
gas de cubierta.
Efectivamente, el plasma de vapores metálicos
presente en el capilar, que es inherente a la soldadura láser
solamente y que está reforzado en la soldadura híbrida por la
presencia de un arco eléctrico, sembrando de electrones libres el
gas de cubierta, puede desencadenar la aparición de un plasma de gas
de cubierta que es perjudicial a la operación de soldadura.
El haz láser puede entonces ser
considerablemente, o incluso totalmente, absorbido y por tanto
conducir a una reducción importante de la profundidad de
penetración, o incluso a una pérdida de acoplamiento entre el haz y
la materia, por tanto, a una interrupción momentánea del proceso de
soldadura.
El umbral de aparición de este plasma de gas de
cubierta depende del gas de cubierta utilizado y de los parámetros
de potencia y de focalización del haz láser.
Para remediar este problema, se pueden utilizar
mezclas gaseosas en soldadura con láser de tipo CO_{2} o en
soldadura híbrida, propuestas por los documentos
EP-A-1404482,
WO-A-03/57398,
EP-A-1371444,
EP-A-1371445,
EP-A-1371446 y
EP-A-1375054, los cuales permiten
prevenir la aparición de este plasma de gas de cubierta del lado
anverso.
Por otra parte, otro problema en soldadura láser
o híbrida arco-láser es la forma del cordón de
soldadura generalmente obtenido.
\newpage
Efectivamente, estos cordones presentan en
general pies de cordones estrechos, lo que constituye una dificultad
importante pues es bastante difícil garantizar que la junta estará
soldada correctamente en la medida en que la menor imprecisión de
posicionamiento del haz láser con respecto a la junta va a
traducirse en un defecto de soldadura. Esto se ilustra en las
Figuras 1 y 2 aquí anexadas.
Por consiguiente, este problema de la estrechez
de los pies de cordones limita por tanto considerablemente la
utilización de la soldadura láser o de la soldadura híbrida en los
procedimientos de fabricación industriales, en particular cuando
hay que soldar piezas que tienen espesores intermediarios, es decir
típicamente de al menos de 1 a 2 mm.
Por otra parte, el documento
EP-A-1193023 describe la utilización
conjunta de una antorcha láser sobre el lado anverso y de una
antorcha de plasma del lado reverso de las piezas a soldar.
La presente invención está encaminada por tanto
a resolver este problema al proponer un procedimiento de soldadura
láser o láser-arco híbrida que permite obtener
cordones de soldadura que presentan pies de cordones más anchos que
los cordones clásicos y, si es necesario, introducir en el cordón de
soldadura elementos que pueden favorecer la creación de
microestructuras metalúrgicas que tienen buenas propiedades, tales
como el oxígeno o el nitrógeno según el caso.
La solución de la invención es entonces un
procedimiento de soldadura láser de tipo CO_{2} para ensamblar
por soldadura una o varias piezas metálicas, en el cual:
(a) se utiliza en el lado anverso de la o de las
piezas a soldar, un primer gas de protección,
(b) se utiliza en el lado reverso de la o de las
piezas a soldar, un segundo gas de protección, dicho segundo gas de
protección es un gas de composición diferente a la del primer gas de
protección,
(c) se realiza una junta de soldadura con plena
penetración a través de un "keyhole" obtenido por medio de al
menos el haz láser liberado por el lado anverso de la o de las
piezas, y
(d) se crea, durante la etapa c), un plasma del
lado reverso en el segundo gas de protección utilizando al menos una
parte de la potencia transmitida a través del "keyhole" de la
etapa c) para desencadenar la aparición de dicho plasma en el gas de
protección del lado reverso, participando dicho plasma del lado
reverso en la realización de dicha junta de soldadura.
Según el caso, el procedimiento de la invención
puede comprender una o varias de las características siguientes:
- las etapas (a) y (b) son realizadas
simultáneamente o concomitantemente.
- durante la etapa (c), se crea un
"keyhole" del lado anverso de la o de las piezas por medio del
haz láser liberado del lado anverso de la o de las piezas.
- el primer gas de protección es escogido entre
el helio, el argón, las mezclas de argón/helio, helio/nitrógeno,
helio/oxígeno, helio/CO_{2}, helio/argón/oxígeno,
helio/argón/CO_{2}, argón/hidrógeno o helio/hidrógeno.
- el segundo gas de protección es escogido entre
Ar, Ar/O_{2}, Ar/CO_{2}, CO_{2}, CO_{2}/N_{2}, O_{2},
He/O_{2}, He/CO_{2,} Ar/N_{2}, He/N_{2} o N_{2}.
- en la etapa (c), se utiliza, por otra parte,
un arco eléctrico y se realiza la junta de soldadura entre la o las
piezas a soldar por medio de al menos el arco eléctrico y el haz
láser liberados combinándose uno con el otro por el lado anverso de
la o de las piezas.
- la o las piezas son de materiales metálicos,
tales como aceros al carbono, aceros al carbono manganeso, aceros
micro-aleados, aceros inoxidables austeníticos,
aceros inoxidables ferríticos, aceros inoxidables martensíticos y
aleaciones de aluminio y/o la o las piezas son planchas planas o un
tubo.
- la o las piezas a soldar tienen un espesor de
al menos 1 mm, preferentemente de al menos 2 mm.
- se escoge entre los procedimientos híbridos
TIG-láser o MIG-láser.
- la junta de soldadura obtenida en la etapa d)
tiene un ancho por el lado reverso de al menos 2 mm.
En el marco de la invención:
- por "haz láser de tipo CO_{2}", se
entiende un haz láser generado por un generador láser de tipo
CO_{2}
- por "lado anverso", se entiende el lado
de la o de las piezas a soldar situado directamente en frente de la
cabeza de soldadura láser o láser híbrida, que recibe el impacto del
haz y/o del arco en primer lugar, es decir, el lado de la superficie
superior de la o de las planchas a soldar.
- por "lado reverso", se entiende el lado
de la o de las piezas opuesto al lado anverso, es decir, el lado de
la superficie inferior de la o de las planchas a soldar.
- por "keyhole": se entiende el capilar
formado de vapores metálicos y de plasma de vapores metálicos, que
permite un depósito directo de la energía del haz láser en el
corazón de la plancha a soldar que es creado por la alta densidad de
potencia del láser.
Dicho de otro modo, según la presente invención,
se utiliza juiciosamente la potencia transmitida (y por tanto
habitualmente perdida según los procedimientos anteriores) a través
del "keyhole" para desencadenar la aparición de un plasma en
un gas de protección del lado reverso adaptado, es decir, debajo de
las planchas, y diferente del gas de protección del lado anverso,
es decir, por encima de la plancha, y comunicar así por debajo de
las piezas que se deben soldar un excedente de energía que permite
aumentar el ancho del cordón del lado reverso.
La invención será mejor comprendida viendo las
siguientes explicaciones dadas con referencia a las Figuras anexas
entre las cuales:
- la Figura 1a representa una macrografía de
soldadura por haz láser de tipo CO_{2} con una potencia de 10.4
kW según el procedimiento anterior, de piezas de acero de 5 mm de
espesor, con una velocidad de soldadura de 7 m/mn, con helio en gas
del lado anverso, y con focalización del láser en la superficie de
las piezas a soldar.
- la Figura 1b representa una macrografía
obtenida en las mismas condiciones que las de la Figura 1a pero con
una velocidad de soldadura de 3.5 m/mn.
- la Figura 1c representa una macrografía
obtenida en las mismas condiciones que las de la Figura 1a pero con
una velocidad de soldadura de 2.5 m/mn y focalización del láser 5 mm
por encima de la superficie de las piezas y con helio en gas por el
lado anverso y también por el lado reverso.
- las Figuras 2a y 2b representan macrografías
de soldadura híbrida láser-arco con arco de tipo MIG
y haz láser de tipo CO_{2} de una potencia de 8 kW según el
procedimiento anterior, de piezas de acero de 8 mm de espesor, con
una velocidad de soldadura de 2.1 m/mn (Fig. 2a) y de 3 m/mn (Fig.
2b) y con una mezcla gaseosa Ar/He/O_{2} (27%/70%/3%) utilizada
como gas de protección de los lados reverso y anverso.
- la Figura 3 representa una macrografía de
soldadura por haz láser de tipo CO_{2} con una potencia de 10.4
kW según la invención, de piezas de acero de 5 mm de espesor, con
una velocidad de soldadura de 2.5 m/mn, y con focalización del
láser a 5 mm por encima de la superficie de las piezas que se deben
soldar, y con helio por el lado anverso y con argón por el lado
reverso.
- la Figura 4 representa una macrografía de
soldadura híbrida láser-arco con arco de tipo MIG y
haz láser de tipo CO_{2} con una potencia de 8 kW según la
invención, de piezas de acero de 8 mm de espesor, con una velocidad
de soldadura de 2.1 m/min, y con una mezcla He/Ar/O2 del lado
anverso y con argón por el lado reverso.
Las macrografías de soldadura láser de las
figuras 1a a 1c según el arte anterior muestran que el ancho del
lado reverso del cordón de soldadura es relativamente estrecho, es
decir, inferior a 1 mm, y que está relativamente poco influenciado
por la velocidad de soldadura.
Así, reduciendo la velocidad de soldadura de 7
m/mn (Fig. 1a) a 3,5 m/mn (Fig. 1b), se observa que el ancho del
lado reverso del cordón pasa de 0,6 mm a 0,9 mm, pero sin embargo se
mantiene bajo.
Desfocalizando el haz láser en relación con la
superficie y reduciendo aún más la velocidad, se puede aumentar un
poco el ancho del lado reverso que pasa así a 1,6 mm (Fig. 1c),
aumentando al mismo tiempo también un poco el ancho del lado
anverso del cordón obtenido.
Esta disminución de velocidad se traduce
igualmente en un aumento de la potencia láser perdida por el lado
reverso de la plancha. Efectivamente, la potencia no utilizada para
fundir la plancha es transmitida a través del "keyhole" y sale
por el otro lado donde la misma se pierde en las herramientas de
fijación o de soporte de las planchas que se van a ensamblar. Así,
de manera general, mientras más se reduce la velocidad de soldadura,
mayor es la potencia transmitida.
Las figuras 2a y 2b muestran macrografías de
soldadura híbrida MIG-láser según el arte anterior.
Más precisamente, la figura 2a es un ejemplo de soldadura híbrida
de piezas puestas una detrás de la otra con un espaciamiento de 0,6
mm entre ellas, mientras que la figura 2b es un ejemplo de soldadura
híbrida de piezas con un chaflán que presenta un talón de 3 mm y
una abertura de ángulo de 12º. En los 2 casos, un hilo rellenado de
tipo 70S se utiliza con una velocidad de hilo de 15 m/min y la
mezcla gaseosa por el lado anverso es una mezcla formada por 70% en
volumen de He, por 27% de Ar y por oxígeno para el resto (es decir
3%).
Estas dos macrografías muestran uno de los
intereses de la soldadura híbrida, la cual permite obtener un
ensanchamiento del cordón por el lado anverso gracias a la
presencia de un arco eléctrico, que autoriza así tolerancias de
acostamiento o de posicionamiento más importantes.
Desgraciadamente, allí también, los pies del
cordón son relativamente estrechos y no presentan mejoras
significativas en relación con la soldadura láser puesto que las
macrografías de las Figuras 2a y 2b presentan un ancho de cordón
por el lado reverso de solamente 1,6 mm y 0.8 mm,
respectivamente.
Para obtener un aumento importante de este ancho
de cordón por el lado reverso, habría que bajar de manera drástica
la velocidad de soldadura, provocando así una pérdida de
productividad. Al igual que para la soldadura láser, la disminución
de velocidad en soldadura híbrida se traduce en un aumento de la
potencia láser transmitida a través del "keyhole".
Basándose en estas observaciones, los autores de
la presente invención tuvieron la idea de utilizar la potencia
transmitida (y por tanto habitualmente perdida) a través del
"keyhole" para desencadenar la aparición de un plasma en un
gas de protección adaptado distribuido por el lado reverso y
diferente del gas de protección utilizado por el lado anverso, y
comunicar así por debajo de la plancha a soldar un excedente de
energía que permite aumentar el ancho reverso del cordón.
Así, la Figura 3 muestra una macrografía de
cordón de soldadura láser para el cual se ha creado, según la
invención, un plasma por el lado reverso en el argón utilizado como
gas de protección reverso, mientras que el helio se utiliza como
gas por el lado anverso.
Como se puede ver, el ancho reverso del cordón
obtenido es entonces de 2,5 mm y se puede comparar con el de la
Figura 1c que era solamente de 1,6 mm.
Por otra parte, en la figura 4, se representa
una macrografía de cordón de soldadura híbrida
MIG-láser según la invención, para el cual se ha
creado un plasma reverso en el argón.
Como se puede ver, el ancho reverso del cordón
en la Figura 4 es de 2,6 mm y se puede comparar con el de la Figura
2a que era de sólo 1,6 mm.
De manera general, la importancia del
ensanchamiento del pie de cordón depende por supuesto de la
importancia del plasma reverso de argón que es desencadenado y
esto, tanto en la soldadura láser como en la soldadura híbrida
láser-arco.
Otra ventaja del procedimiento de la invención
es que en función de la naturaleza del gas de protección por el
lado reverso escogido, se puede favorecer o controlar la entrada de
elementos en el cordón de soldadura y cambiar así la
micro-estructura metalúrgica del cordón de
soldadura.
Así, con un gas o mezcla gaseosa por el lado
reverso como Ar/O_{2}, Ar/CO_{2}, CO_{2}, O_{2}, He/O_{2},
o He/CO_{2}, cuando el plasma de protección por el lado reverso
se crea, se disocia el oxígeno o el CO_{2} y se permite así la
introducción de moléculas de O_{2} en el metal fundido.
Por otra parte, con un gas o una mezcla gaseosa
por el lado reverso, como Ar/N_{2}, He/N_{2} o N_{2}, cuando
el plasma de protección por el lado reverso se crea, se disocia el
nitrógeno y se permite así la introducción de nitrógeno en el metal
fundido, lo que puede ser útil en la soldadura de aceros de tipos
duplex y super duplex por ejemplo.
Claims (10)
1. Procedimiento de soldadura láser de tipo
CO_{2} para ensamblar por soldadura una o varias piezas metálicas,
en el cual:
(a) se pone por el lado anverso de la o de las
piezas a soldar, un primer gas de protección,
(b) se pone por el lado reverso de la o de las
piezas a soldar, un segundo gas de protección, este segundo gas de
protección es un gas de composición diferente a la del primer gas de
protección,
(c) se realiza una junta de soldadura con plena
penetración a través de un "keyhole" obtenido mediante al menos
el haz láser liberado por el lado anverso de la o de las piezas,
y
(d) se crea, durante la etapa c), un plasma por
el lado reverso en el segundo gas de protección utilizando al menos
una parte de la potencia transmitida a través del "keyhole" de
la etapa c) para desencadenar la aparición de dicho plasma en el
gas de protección por el lado reverso, dicho plasma por el lado
reverso participa en la realización de dicha junta de soldadura.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque las etapas (a) y (b) son efectuadas
simultáneamente o concomitantemente.
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque la o las piezas
son de acero al carbono, acero al carbono-manganeso,
acero micro-aleado, acero inoxidable austenítico,
ferrítico o martensítico, y en aleación de aluminio.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el primer gas de
protección es escogido entre el helio, el argón, las mezclas
argón/helio, helio/nitrógeno, helio/oxígeno, helio/CO_{2},
helio/argón/oxígeno, helio/argón/CO_{2}, argón/hidrógeno o
helio/hidrógeno.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el segundo gas
de protección es escogido entre Ar, Ar/O_{2}, Ar/CO_{2},
CO_{2}, CO_{2}/N_{2}, O_{2}, He/O_{2}, He/CO_{2},
Ar/N_{2}, He/N_{2} o N_{2}.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque en la etapa (c),
se utiliza, por otra parte, un arco eléctrico y se realiza la junta
de soldadura entre la o las piezas a soldar por medio de al menos el
arco eléctrico y el haz láser liberados combinándose uno con el otro
por el lado anverso de la o de las piezas.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque la o las piezas
son de materiales metálicos y/o la o las piezas son planchas planas
o un tubo.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque la o las piezas
a soldar tienen un espesor de al menos 1 mm, de preferencia de al
menos 2 mm.
9. Procedimiento según la reivindicación 6,
caracterizado porque es escogido entre los procedimientos
híbridos TIG-láser o MIG-láser.
10. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque la junta de
soldadura obtenida en la etapa d) tiene un ancho por el lado reverso
de al menos 2 mm.
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Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2886562B1 (fr) * | 2005-06-02 | 2008-12-19 | Serimer Dasa Soc Par Actions S | Procede de soudage, en particulier de pieces tubulaires telles que des conduits metalliques mis bout a bout pour former des canalisations metalliques du type pipeline |
FR2898529B1 (fr) * | 2006-03-15 | 2008-04-25 | Air Liquide | Soudo-brasage de pieces en acier avec fil en cuivre et melange gazeux oxydant |
JP5428129B2 (ja) * | 2006-03-29 | 2014-02-26 | Jfeスチール株式会社 | 溶込み形状および加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接金属 |
JP2008137023A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | Nippon Sharyo Seizo Kaisha Ltd | レーザ溶接用接合継手および接合体 |
JP2008149330A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Nippon Sharyo Seizo Kaisha Ltd | レーザ溶接用接合継手および接合体 |
KR101008180B1 (ko) * | 2008-07-01 | 2011-01-14 | 주식회사 포스코 | 용접부의 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스강, 이를이용한 용접강관 및 그 제조방법 |
CN101954541B (zh) * | 2009-07-17 | 2013-08-21 | 中国科学院沈阳自动化研究所 | 一种激光焊接用背面惰性气体保护装置 |
US8729424B2 (en) | 2010-02-18 | 2014-05-20 | The Esab Group, Inc. | Hybrid welding with multiple heat sources |
JP5827454B2 (ja) * | 2010-03-08 | 2015-12-02 | 株式会社神戸製鋼所 | レーザー・アーク複合溶接方法及び該溶接方法による溶接部材の製造方法 |
CN102581491A (zh) * | 2012-03-01 | 2012-07-18 | 江苏科技大学 | 一种用于喷射成形Al-Zn-Mg-Cu铝合金激光焊的焊接方法 |
CN102848077A (zh) * | 2012-08-31 | 2013-01-02 | 长春理工大学 | 正面提供保护气体双面同时保护的镍板激光焊接方法 |
CN102886612A (zh) * | 2012-09-24 | 2013-01-23 | 电子科技大学 | 一种激光-等离子弧双面复合焊接方法 |
CN102922101A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-02-13 | 杭州市设备安装有限公司 | 紧凑密排金属管道的两管夹缝处管道tig焊接工法及专用焊接工具 |
US10981248B2 (en) * | 2013-11-22 | 2021-04-20 | General Electric Company | Hybrid welding apparatuses, systems and methods for spatially offset components |
US9718147B2 (en) * | 2014-03-07 | 2017-08-01 | Lincoln Global, Inc. | Method and system to start and use combination filler wire feed and high intensity energy source for root pass welding of the inner diameter of clad pipe |
CN104259666B (zh) * | 2014-08-06 | 2016-02-24 | 沈阳富创精密设备有限公司 | 一种铝合金激光-tig复合填丝焊接方法 |
PL3088099T3 (pl) * | 2015-04-28 | 2018-08-31 | Tower Automotive Holding Gmbh | Sposób wytwarzania wieloskładnikowej złożonej lekkiej części karoserii pojazdu i zautomatyzowane stanowisko montażowe do realizacji tego sposobu |
CN105665927A (zh) * | 2016-03-30 | 2016-06-15 | 内蒙古第一机械集团有限公司 | 一种高氮奥氏体不锈钢焊接接头保护方法 |
US11161191B2 (en) * | 2016-07-19 | 2021-11-02 | Siemens Energy, Inc. | Process and apparatus for welding workpiece having heat sensitive material |
CN113118629A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 差强度激光拼焊板的制备方法 |
CN113275712A (zh) * | 2021-05-14 | 2021-08-20 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 一种复合板管板与钛合金换热管的封口焊工艺 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4000392A (en) * | 1974-07-01 | 1976-12-28 | United Technologies Corporation | Fusion zone purification by controlled laser welding |
US4167662A (en) * | 1978-03-27 | 1979-09-11 | National Research Development Corporation | Methods and apparatus for cutting and welding |
WO1984002296A1 (en) * | 1982-12-17 | 1984-06-21 | Inoue Japax Res | Laser machining apparatus |
JP2743699B2 (ja) * | 1992-04-22 | 1998-04-22 | 日本鋼管株式会社 | レーザ溶接方法 |
DE4446560C1 (de) * | 1994-12-24 | 1996-08-01 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zum Schweißen von Werkstücken mit Laserstrahlung |
JP3260690B2 (ja) * | 1998-05-12 | 2002-02-25 | 新日本製鐵株式会社 | レーザー溶接方法 |
JP2001170787A (ja) * | 1999-12-14 | 2001-06-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | レーザ溶接の溶接状態監視方法 |
JP2001276988A (ja) * | 2000-03-30 | 2001-10-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レーザ加工装置 |
FR2809647B1 (fr) * | 2000-05-31 | 2002-08-30 | Air Liquide | Procede de soudage hybride laser-arc avec melange gazeux approprie |
AT4738U1 (de) * | 2000-10-02 | 2001-11-26 | Inocon Technologie Gmbh | Schweissverfahren |
JP2002263878A (ja) * | 2001-03-14 | 2002-09-17 | Kobe Steel Ltd | 突合せ溶接法 |
FR2826892B1 (fr) * | 2001-07-03 | 2003-09-05 | Air Liquide | Procede et installation de soudage laser avec melange gazeux ar/he a teneurs controlees en fonction de la puissance laser |
DE10136951B4 (de) * | 2001-07-28 | 2005-05-04 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zum Laser-Plasma-Hybridschweißen |
JP3762676B2 (ja) * | 2001-09-17 | 2006-04-05 | 本田技研工業株式会社 | ワークの溶接方法 |
JP2003088969A (ja) * | 2001-09-18 | 2003-03-25 | Hitachi Zosen Corp | 厚板重ね溶接方法及び装置 |
JP2003136264A (ja) * | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Japan Steel & Tube Constr Co Ltd | レーザ溶接方法 |
FR2832337B1 (fr) * | 2001-11-22 | 2004-01-23 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif et procede de soudage hybride |
FR2840833B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-12-03 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser jusqu'a 8 kw |
FR2840832B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-07-23 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de flancs raboutes |
FR2840835B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-08-27 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de tubes en acier inoxydable |
FR2840834B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-12-03 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser jusqu'a 12 kw |
JP2004148374A (ja) * | 2002-10-31 | 2004-05-27 | Honda Motor Co Ltd | 高密度エネルギービームによるアルミニウム又はアルミニウム合金から成る被溶接部材同士の貫通溶接方法 |
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