ES2295312T3 - Tubo de acero soldado con electricidad para estabilizador hueco. - Google Patents

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Abstract

Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco caracterizado por contener, en masa, de 0, 20 a 0, 35% de C, de 0, 10 a 0, 50% de Si, de 0, 30 a 1, 00% de Mn, de 0, 01 a 0, 10% de Al, de 0, 10 a 1, 00% de Cr, de 0, 005 a 1, 00% de Mo, de 0, 001 a 0, 02% de Ti, de 0, 0005 a 0, 0050% de B, de 0, 0010 a 0, 0100% de N, y opcionalmente 0, 030% o menos de P, 0, 020% o menos de S y 0, 015% o menos de O; que satisface la expresión N/14 < Ti/47, 9; y que tiene el resto que consiste en Fe e inevitablemente impurezas, en el que el tubo de acero soldado por resistencia eléctrica tiene ferrita, que tiene un tamaño medio de grano de 3 a 40 µm, como primera fase y cementita, perlita, bainita o martensita como segunda fase.

Description

Tubo de acero soldado con electricidad para estabilizador hueco.
Campo técnico
La presente invención se refiere a un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica apropiado para un estabilizador hueco, para asegurar la estabilidad de circulación de un coche, que tiene una estructura metalográfica homogénea y que es duro en una porción soldada que incluye una porción de junta soldada plana y las zonas afectadas por el calor y en un acero base no incluido en la porción soldada, y es excelente en trabajabilidad.
Antecedentes de la invención
Se ha promovido la reducción de peso de una carrocería como medida para mejorar el consumo de combustible de un coche. Un estabilizador para suprimir el vaivén de una carrocería en las curvas y de este modo asegurar la estabilidad de circulación de la carrocería durante la circulación a alta velocidad es también uno de los objetivos de la reducción de peso. Un estabilizador convencional era usualmente una barra maciza trabajando a máquina una barra de acero para darle la forma de un producto final, pero se usa a menudo para la fabricación de un estabilizador para promover la reducción de peso un tubo de acero, que es un material hueco tal como un tubo de acero sin soldadura o un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica.
Se requiere trabajabilidad mejorada y solidez de una porción soldada de un material usado para la fabricación de un estabilizador, cuando al material se le da una forma complicada o sufre un trabajo tal como unión por compresión de los extremos. Además, se debe asegurar una buena templabilidad en un tratamiento térmico aplicado para obtener alta resistencia a la fatiga.
Las composiciones químicas de tubos de acero soldados por resistencia eléctrica para estabilizadores huecos se describen en las Solicitudes de Patente Japonesa examinada N^{os} H1-58264 y S61-45688. El documento JP-A 11 080 899 se refiere a un tubo de acero de alta resistencia, excelente en trabajabilidad, cuya estructura consiste en ferrita como fase principal y martensita, bainita y cementita como fase secundaria. El tamaño medio de grano de la ferrita se regula a 2 \mum o menos. Sin embargo, las publicaciones no describen la regulación del Mo, que es un elemento importante para mejorar la templabilidad, y de este modo los tubos de acero basados en las publicaciones son inapropiados para asegurar una buena templabilidad durante un tratamiento térmico. Además, las publicaciones no especifican las limitaciones cuantitativas de los contenidos de N y O, y por lo tanto el control de dureza y óxidos en el acero es insuficiente. Adicionalmente, ninguna de las publicaciones incluye descripciones con respecto a su estructura metalográfica, valor n y dureza, y es difícil mejorar la trabajabilidad sin controlar estos puntos.
Un tubo de acero de una aleación de acero para uso estructural y un tubo de acero de un acero al carbono para el uso estructural de máquina o similares se usan también como tubos de material para estabilizadores huecos en los que se requieren propiedades tales como trabajabilidad, solidez de la porción soldada y templabilidad. Sin embargo, un tubo de acero de un acero aleado para uso estructural tiene un problema en la capacidad de formación de curvas del tubo de material y un tubo de acero de un acero para el uso estructural de máquina tiene un problema de templabilidad.
Descripción de la invención
El objetivo de la presente invención es proporcionar un nuevo tipo de tubo de acero soldado por resistencia eléctrica que tiene propiedades apropiadas para un estabilizador hueco para resolver los problemas en la fabricación de un estabilizador como se apuntó anteriormente.
Lo esencial de la presente invención para resolver dichos problemas es como sigue:
(1) Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco, caracterizado por: contener, en masa,
de 0.20 a 0,35% de C,
de 0,10 a 0,50% de Si,
de 0,30 a 1,00% de Mn,
de 0,01 a 0,10% de Al,
de 0,10 a 1,00% de Cr,
de 0,005 a 1,00% de Mo,
de 0,001 a 0,02% de Ti,
de 0,0005 a 0,0050% de B,
de 0,0010 a 0,0100% de N, y opcionalmente
0,030% o menos de P,
0,020% o menos de S y
0,015% o menos de O;
que satisface la expresión N/14 < Ti/47,9; y que tiene el resto que consiste en Fe e inevitablemente impurezas, en el que el tubo de acero soldado por resistencia eléctrica tiene ferrita que tiene un tamaño medio de grano de 3 a 40 \mum como primera fase y cementita, perlita, bainita o martensita como segunda fase.
(2) Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según el punto (1), caracterizado adicionalmente porque el diámetro crítico ideal Di definido por la expresión a continuación es 25,4 mm o más:
Di = (0,06 + 0,4 x%C) x (1 + 0,64 x %Si) x (1 + 4,1 x % Mn) x (1 + 2,33 x % Cr) x (1 + 3,14 x % Mo) x {1 + 1,5 x (0,9-%C) x % B^{2}}
(3) Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según uno cualquiera de los puntos (1) a (2), caracterizado adicionalmente porque el valor n en la dirección axial del tubo de acero es 0,12 o más.
(4) Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según uno cualquiera de los puntos (1) a (3), caracterizado porque la diferencia de dureza entre la porción de costura soldada por resistencia eléctrica y el acero base es Hv 30 o menos.
(5) Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según uno cualquiera de los puntos (1) a (4), caracterizado porque el porcentaje de área de los granos de cristal ferrítico que tienen las relaciones de aspecto de 0,5 a 3,0 es 90% o más en toda la fase de ferrita.
(6) Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según uno cualquiera de los puntos (1) a (5), caracterizado adicionalmente por tener un tamaño medio de grano de 20 \mum o menos en la segunda fase.
Mejor modo de llevar a cabo la invención
Se usa una lámina de acero laminada en caliente que tiene una composición química específica como materia prima en la presente invención, pero el modo de producir el material laminado en caliente no está limitado en particular. Además, la presente invención es satisfactoriamente aplicable a cualquier tubo de acero soldado por resistencia eléctrica producido por conformación en frío o conformación en caliente empleando un método de soldadura por resistencia eléctrica usando corriente eléctrica de alta frecuencia.
En primer lugar, se explica la composición química de un tubo de acero.
El C es un elemento que se disuelve en estado de disolución sólida o precipita en forma de carburos en un acero base, e incrementa la resistencia del acero. También precipita en forma de una segunda fase dura tal como cementita, perlita, bainita o martensita y contribuye a la mejora de la resistencia del acero y a la elongación uniforme. Se requiere 0,20% o más de C para incrementar la resistencia del acero pero, cuando su contendido excede de 0,35%, la trabajabilidad y soldabilidad se deterioran. Por este motivo, el contenido de C está limitado al intervalo de 0,20 a 0,35%.
El Si es un elemento de endurecimiento de la disolución sólida y es necesario 0,10% o más de Si para asegurar la resistencia. Sin embargo, cuando su contenido excede de 0,50%, es posible que se formen durante la soldadura de costura por resistencia eléctrica inclusiones del sistema Si-Mn, que constituyen defectos de soldadura, que afectan adversamente a la solidez de la porción soldada por resistencia eléctrica. El contenido de Si está por lo tanto limitado al intervalo de 0,10 a 0,50%. Preferentemente, el contenido de Si está dentro del intervalo de 0,10 a 0,30%.
El Mn es un elemento para mejorar la resistencia del acero y la templabilidad pero, cuando su contenido está por debajo de 0,30%, no se puede obtener suficiente resistencia en el templado. Por otra parte, cuando el contenido excede de 1,00%, la soldabilidad y la solidez de la porción soldada son adversamente afectadas. El contenido de Mn está por lo tanto limitado al intervalo de 0,30 a 1,00%.
El Al es un elemento indispensable que se usa como agente para desoxidar el acero fundido que se usa como agente para desoxidar acero fundido y es también un elemento que fija el N y, por consiguiente, su contenido tiene una influencia significativa en el tamaño de los granos de cristal y en las propiedades mecánicas de un acero. Se requiere un contenido de Al de 0,01% o más para conseguir estos efectos, pero cuando su contenido excede de 0,10%, se forman inclusiones no metálicas en cantidad y es probable que aparezcan defectos de superficie en el producto final. Por este motivo, el contenido de Al está limitado al intervalo de 0,01 a 0,10%.
El Cr es un elemento para mejorar la templabilidad y tiene los efectos de hacer precipitar los carburos del tipo M_{23}C_{6} en la matriz y de este modo elevar la resistencia y hacer más finos los carburos. Cuando el contenido de Cr está por debajo de 0,10%, no se espera que estos efectos se noten suficientemente. Por otra parte, cuando el contenido excede de 0,10%, es probable que se formen penetradores durante la soldadura. Por este motivo, el contenido de Cr está limitado al intervalo de 0,10 a 1,0%.
El Mo es un elemento que mejora la templabilidad, y endurece el acero en disolución sólida y estabiliza los carburos del tipo M_{23}C_{6}. Cuando su contenido está por debajo de 0,005%, estos efectos no aparecen suficientemente. Por otra parte, cuando su contenido está en exceso de 1,00%, precipitan fácilmente carburos gruesos, deteriorando la tenacidad. Por este motivo, el contenido de Mo está limitado al intervalo de 0,005 a 1,0%.
El Ti funciona para mejorar estable y efectivamente la templabilidad obtenida por la adición de B. Cuando su contenido está por debajo de 0,001%, sin embargo, no se espera un efecto tangible. Por otra parte, cuando su contenido está en exceso de 0,02%, la tenacidad tiende a deteriorarse. Por este motivo, el contenido de Ti está limitado al intervalo de 0,001 a 0,02%. Preferentemente, su contenido va a estar dentro del intervalo en el que se satisface la expresión N/14 < Ti/47,9.
El B es un elemento para mejorar significativamente la templabilidad de un material de acero con la adición en una pequeña cantidad, y tiene también los efectos de fortalecer los bordes de grano y mejorar el endurecimiento de la precipitación formando compuestos tales como M_{23}(C, B)_{6}. Cuando su cantidad de adición está por debajo de 0,0005%, no se espera efecto de mejora de la templabilidad. Por otra parte, cuando se añade en exceso de 0,0050%, tiende a formarse una fase gruesa que contiene B y, además, es probable que tenga lugar una fragilización. Por este motivo, el contenido de B está limitado al intervalo de 0,0005 a 0,0050%.
El N es uno de los elementos importantes para hacer precipitar nitruros o carbonitruros y de este modo mejorar la resistencia del acero. El efecto aparece cuando se añade N al 0,0010% o más pero, cuando se añade en exceso del 0,01%, la tenacidad tiende a deteriorarse debido al engrosamiento de los nitruros y al endurecimiento por precipitación por el soluto N. Por este motivo, su contenido está limitado al intervalo de 0,0010 a 0,0100%.
El P es un elemento que afecta adversamente a la resistencia y tenacidad de las grietas de la soldadura y por lo tanto su contenido está limitado a 0,030% o menos. Preferentemente, su contenido es 0,020% o menos.
El S tiene una influencia en las inclusiones no metálicas en un acero, deteriora las propiedades de curvado y aplastamiento de un tubo de acero, y provoca que se deteriore la tenacidad y que se incremente la anisotropía y la susceptibilidad de grietas de recalentamiento. También influye en la solidez de una porción soldada. Por este motivo, el contenido de S está limitado a 0,020% o menos. Preferentemente, su contenido va a ser 0,010%.
El O no solo provoca la formación de óxidos que afectan adversamente a la tenacidad sino también forma óxidos que desencadenan la fractura por fatiga, deteriorando la resistencia a la fatiga. Por este motivo, el límite superior de su contenido se sitúa en 0,015%.
El diámetro crítico ideal Di (mm) definido por la expresión a continuación influye en la dureza de templado después de que un tubo de acero se transforma en un estabilizador hueco. Cuando el valor de Di está por debajo de 25,4 mm, no se obtiene la dureza requerida y, por lo tanto, el límite inferior de su valor se sitúa en 25,4 mm.
Di = (0,6 + 0,4 x %C) x (1 + 0,64 x %Si) x (1 + 4,1 x % Mn) x (1 + 2,33 x %Cr) x (1 + 3,14 x % Mo) x {1 + 1,5 x (0,9 -%C) x %B^{2}}.
Adicionalmente, en la preparación de un tubo de acero, cuando el valor n en la dirección axial está por debajo de 0,12, no se obtiene la notable mejora de trabajabilidad. Por lo tanto, el valor n está limitado a 0,12 o más alto. Preferentemente, el valor n es 0,15 o más alto.
La concentración de tensión, que provoca fractura por fatiga, es probable que ocurra en la porción ablandada provocada por la soldadura y en la porción endurecida de las zonas afectadas por el calor de la soldadura. Por lo tanto, homogeneizar la dureza en la dirección circunferencial de un tubo de acero es una medida efectiva para mejorar la resistencia a la fatiga. Cuando la diferencia entre la dureza máxima y la dureza mínima del material base y la porción de costura soldada por resistencia eléctrica que incluye las zonas afectadas por el calor de la soldadura es 30 Hv o menos, se alivia la concentración de tensión y se mejora la resistencia a la fatiga.
A continuación se explica la estructura metalográfica de un producto de tubo de acero.
Las observaciones metalográficas de la fase de ferrita y la segunda fase de un tubo de acero según la presente invención se llevaron a cabo usando un microscopio óptico y un microscopio electrónico de barrido sobre una superficie de una sección pulida paralela a la dirección longitudinal del tubo de acero después de pulir con un paño la superficie de la sección y atacarla con nital. Adviértase que los granos de la segunda fase que tienen tamaños por debajo de 0,5 \mum no se contaron en el cálculo del tamaño medio.
Cuando el tamaño medio de grano de la fase de ferrita en una sección paralela a la dirección longitudinal de un tubo de acero está por debajo de 3 \mum, la elongación uniforme se deteriora y, cuando excede de 40 \mum, no se espera que la elongación uniforme mejore más y, de este modo, no se obtiene una notable mejora de la trabajabilidad. Por este motivo, se define que el intervalo del tamaño medio de grano de la fase de ferrita sea de 3 a 40 \mum. Preferentemente, el tamaño medio está dentro del intervalo de 3 a 20 \mum.
Cuando una relación de aspecto, que es la relación del lado largo al lado corto de una fase de ferrita, en una superficie de la sección paralela a la dirección longitudinal de un tubo de acero está por debajo de 0,5 o por encima de 3,0, la elongación del tubo de acero se vuelve irregular en las direcciones axial, circunferencial y del grosor de la pared, se reduce el efecto de la ductilidad y, de este modo, se vuelve imposible obtener la notable mejora de trabajabilidad. Por este motivo, la relación de aspecto del lado largo al lado corto está limitada al intervalo de 0,5 a 3,0. Preferentemente, la relación de aspecto del lado largo al lado corto está dentro del intervalo de 0,5 a 2,0.
Adicionalmente, cuando el porcentaje del área de los granos de cristal que tienen relaciones de aspecto, cada una de los cuales es la relación del lado largo al lado corto de la fase de ferrita, de 0,5 a 3,0 está por debajo de 90%, se reduce el efecto de mejora de la ductilidad y se vuelve imposible obtener la notable mejora de trabajabilidad. Por este motivo, el porcentaje del área de los granos cristalinos que tienen las relaciones de aspecto del lado largo al lado corto de 0,5 a 3,0 está limitado al 90% o más.
Cuando el tamaño medio de la segunda fase en la superficie de la sección paralela a la dirección longitudinal de un tubo de acero excede de 20 \mum, no se puede esperar la mejora de la elongación uniforme y de este modo no se obtiene la notable mejora de la trabajabilidad. Por este motivo, el tamaño medio de la segunda fase está limitado a 20 \mum o menos. Preferentemente, el tamaño medio de la segunda fase va a ser 10 \mum o menos y va a ser igual al tamaño medio de grano ferrítico o menor.
Ejemplo
Los aceros que tienen las composiciones químicas listadas en la Tabla 1 se fundieron y moldearon en forma de bloques. Los bloques se calentaron a continuación hasta 1.150ºC y se laminaron en caliente en forma de láminas de acero de 6,5 mm de grosor a una temperatura de acabado de laminación de 890ºC y a una temperatura de enrollamiento de 630ºC. Las láminas de acero enrolladas en caliente obtenidas de este modo se cortaron y se formaron con ellas tubos de acero de 89,1 mm de diámetro exterior por soldadura de costura por inducción a alta frecuencia. Los tubos de acero originales se calentaron subsecuentemente a 980ºC por calentamiento por inducción a alta frecuencia y a continuación se sometieron a laminado para reducción de diámetro para obtener como producto tubos de acero de 28 mm de diámetro interno y 7,5 mm de grosor de pared.
Además de lo anterior, usando los tubos de acero originales del acero del símbolo de referencia N en la Tabla 1, se produjeron como producto de tubos de acero de 25 mm de diámetro y 6,0 mm de grosor de pared por medio de laminado para reducción de diámetro en diferentes condiciones, y se evaluaron el valor n, la dureza y la estructura metalográfica de cada uno de los tubos obtenidos de este modo. Los resultados se muestran en la Tabla 2.
El valor n se midió por medio de un ensayo de tracción de cada uno de los tubos producto obtenidos de este modo. La trabajabilidad se evaluó por medio de un ensayo de abocardado, un ensayo de doblado 2D a 90ºC y un ensayo de aplastamiento del extremo, y las muestras que no mostraron grietas en las porciones de costura soldada se evaluaron como buenas en trabajabilidad. Y se midió también la distribución de dureza en cada uno de los aceros base y las porciones de costura soldada incluyendo las zonas afectadas por el calor y las muestras que muestran diferencias de dureza \DeltaHv de 30 o menos se evaluaron como buenas.
En los Ejemplos de la invención (símbolos de referencia B, E, H, K, N, Q y S) mostrados en la Tabla 1, que estaban dentro de los intervalos de la presente invención, se satisfacía el intervalo deseado de diámetro crítico ideal y no aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo. En contraste, en los ejemplos comparativos, que estaban fuera de los intervalos de la presente invención, la trabajabilidad era pobre como se describe a continuación.
En los Ejemplos comparativos (símbolos de referencia A, D, G, J, M y P), los contenidos de los elementos necesarios para asegurar la templabilidad eran insuficientes y no se satisfizo el intervalo deseado de diámetro crítico ideal. En el Ejemplo comparativo de símbolo de referencia C, la trabajabilidad era baja porque el contenido de C excedía del intervalo prescrito según la presente invención y, de este modo, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo. El contenido de Si en el Ejemplo comparativo del símbolo de referencia F y el contenido de Mn en el Ejemplo comparativo del símbolo de referencia R estaban por encima de los intervalos respectivos especificados en la presente invención y, consecuentemente, se formaron inclusiones de Si-Mn durante la soldadura de costura, disminuyó la trabajabilidad de la unión soldada y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo.
\newpage
En el Ejemplo comparativo de símbolo de referencia L, el contenido de Cr estaba por encima del intervalo prescrito según la presente invención y, consecuentemente, aparecieron muchos penetradores durante la soldadura de costura y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo de símbolo de referencia T, el contenido de O estaba por encima del intervalo prescrito según la presente invención y, consecuentemente, se formaron óxidos en grandes cantidades y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo de símbolo de referencia I, el contenido de Ti estaba por encima del intervalo prescrito según la presente invención y, consecuentemente, se deterioró la tenacidad y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo del símbolo de referencia O, el contenido de Mo estaba por encima del intervalo prescrito según la presente invención y, consecuentemente, se formaron carburos gruesos en grandes cantidades y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo.
Como referencia, en los Ejemplos de la invención mostrados en la Tabla 1, el valor n era de 0,10 a 0,11, la diferencia de dureza era Hv 32, el tamaño medio de grano de ferrita era de 41 a 45 \mum, el porcentaje de área de los granos cristalinos ferríticos que tienen relaciones de aspecto de 0,5 a 3,0 era de 86 a 89% en toda la fase de ferrita, y el tamaño medio de la segunda fase era de 21 a 25 \mum.
En los Ejemplos comparativos mostrados en la Tabla 2, que estaban fueran de los intervalos de la presente invención, la trabajabilidad era pobre como se describe a continuación.
En el Ejemplo comparativo Nº 1, la trabajabilidad era baja porque el valor n era bajo y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo Nº 2, la trabajabilidad era baja porque la diferencia de dureza era tan alta como Hv 51 y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo Nº 5, la elongación uniforme era baja porque el tamaño medio de grano de la ferrita era tan pequeño como 1 \mum y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo Nº 7, el tamaño medio de grano de la ferrita era tan grande como 50 \mum, la trabajabilidad en los bordes de grano con la segunda fase era baja y, además, la diferencia de dureza era alta, y como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo.
En el Ejemplo comparativo Nº 8, la trabajabilidad era baja porque el porcentaje de área de los granos cristalinos ferríticos que tienen las relaciones de aspecto de 0,5 a 3,0 eran tan bajo como 75% en toda la fase de ferrita y el valor n era tan bajo como 0,09 y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de aplastamiento del extremo. En el Ejemplo comparativo Nº 10, el tamaño medio de la segunda fase era tan grande como 45 \mum y la diferencia de dureza era Hv 37 y, como resultado, aparecieron grietas en el ensayo de doblado y en el ensayo de aplastamiento del extremo.
En contraste, en los Ejemplos de la invención (N^{os} 2, 4, 6, 9 y 11), no aparecieron grietas ni en el ensayo de doblado ni en ensayo de aplastamiento del extremo.
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1
2
Aplicabilidad industrial
Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según la presente invención tiene una estructura metalográfica homogénea en la porción de costura soldada por resistencia eléctrica y en el acero base, una pequeña diferencia de dureza entre la porción de costura soldada por resistencia eléctrica y el acero base, y excelente trabajabilidad y, como resultado, es capaz de contribuir a reducir el peso de la carrocería y simplificar los procedimientos de fabricación.

Claims (5)

1. Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco caracterizado por contener, en masa,
de 0,20 a 0,35% de C,
de 0,10 a 0,50% de Si,
de 0,30 a 1,00% de Mn,
de 0,01 a 0,10% de Al,
de 0,10 a 1,00% de Cr,
de 0,005 a 1,00% de Mo,
de 0,001 a 0,02% de Ti,
de 0,0005 a 0,0050% de B,
de 0,0010 a 0,0100% de N, y opcionalmente
0,030% o menos de P,
0,020% o menos de S y
0,015% o menos de O;
que satisface la expresión N/14 < Ti/47,9; y que tiene el resto que consiste en Fe e inevitablemente impurezas, en el que el tubo de acero soldado por resistencia eléctrica tiene ferrita, que tiene un tamaño medio de grano de 3 a 40 \mum, como primera fase y cementita, perlita, bainita o martensita como segunda fase.
2. Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según la reivindicación 1, caracterizado adicionalmente porque el diámetro crítico ideal Di definido por la expresión a continuación es 25,4 mm o más:
Di = (0,6 + 0,4 x %C) x (1 + 0,64 x %Si) x (1 + 4,1 x % Mn) x (1 + 2,33 x %Cr) x (1 + 3,14 x % Mo) x {1 + 1,5 x (0,9 -%C) x %B^{2}}.
3. Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según la reivindicación 1 o 2, caracterizado adicionalmente porque el valor n en la dirección axial del tubo de acero es 0,12 o más.
4, Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la diferencia de dureza entre la porción de costura soldada por resistencia eléctrica y el acero base es Hv 30 o menos.
5. Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el porcentaje de área de los granos de cristal ferrítico que tienen las relaciones de aspecto de 0,5 a 3,0 es 90% o más en toda la fase de ferrita.
6. Un tubo de acero soldado por resistencia eléctrica para un estabilizador hueco según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado adicionalmente por tener un tamaño medio de grano de 20 \mum o menos en la segunda fase.
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