ES2265008T3 - Procedimiento para la fabricacion de isocianatos (ciclo)alifaticos. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la fabricación de diisocianatos y triisocianatos (ciclo)alifáticos de fórmula general (I) R-(NCO)n (I), en la que R representa un resto hidrocarbonado (ciclo)alifático con hasta 15 átomos de carbono y n el número 2 ó 3, mediante fosgenación de las diaminas o triaminas correspondientes de fórmula general (II) R-(NH2)n (II), en la que R y ntienen el significado indicado en la fórmula (I), en fase gaseosa, en el que se calientan por separado las aminas (ciclo)alifáticas en forma de vapor, dado el caso diluidas con un gas inerte o con los vapores de un disolvente inerte, y fosgeno hasta temperaturas de 200ºC a 600ºC y se hacen reaccionar continuamente en una cámara de reacción sin partes móviles con estrechamientos de las paredes en la región de la zona de reacción, caracterizado porque se usa un reactor cuya área de la sección transversal se ensancha en un ángulo de 80 a 90º y en el que la relación de las áreas de las secciones transversales de la cámara de reacción despuésy antes del ensanchamiento es de 3:1 a 7:1 y en el que las corrientes de reactantes se alimentan poco antes de la mezcla en el reactor mediante deflectores que producen vórtice.
Description
Procedimiento para la fabricación de isocianatos
(ciclo)alifáticos.
La presente invención se refiere a un nuevo
procedimiento para la fabricación de diisocianatos y triisocianatos
(ciclo)alifáticos mediante fosgenación de diaminas y
triaminas (ciclo)alifáticas en fase gaseosa empleando
reactores especiales.
Ya se conoce que pueden fosgenarse diaminas
(ciclo)alifáticas en fase gaseosa. En el documento
SU-A00407567 se hace uso además un reactor
calentado por dentro y por fuera que está provisto con serpentines
de enfriamiento para evacuar el calor de reacción. Este reactor
tiene en la parte interna un soporte para unidades para precalentar,
alrededor de las que están dispuestos tubos por los que pueden
introducirse los reactivos. Además, el propio reactor dispone de
calentadores externos. Los precalentadores y los calentadores
externos se encienden hasta que se alcance la temperatura de 210ºC
a 230ºC. Después se introduce una cantidad estequiométrica de
fosgeno por un tubo, mientras que la amina gaseosa o líquida
alcanza el reactor por el otro tubo. Finalmente se calentó
previamente hasta una temperatura de 30ºC a 60ºC por encima de la
temperatura de ebullición de la amina. Ahora se forma el isocianato
gaseoso en el reactor. El calor de reacción se evacua por
serpentines de enfriamiento. Cuando estos se han calentado
suficientemente, se apaga el calentador. El calentador externo sólo
se enciende cuando sea necesario para compensar pérdidas de calor,
de manera que el producto no se enfríe por debajo de 210ºC a 230ºC.
Los productos gaseosos abandonan el reactor por un orificio de
descarga. La desventaja de este reactor es que sólo es adecuado
para funcionamiento
discontinuo.
discontinuo.
En el documento GB-A1165831 se
realiza la reacción en un reactor tubular equipado con un agitador
mecánico. El reactor se asemeja a un evaporador de película en el
que el agitador mezcla los gases y simultáneamente recubre las
paredes calentadas del reactor tubular para evitar así una síntesis
de material polimérico en la pared del tubo. Sin embargo, el uso de
un agitador de marcha rápida en la manipulación de fosgeno caliente
a aproximadamente 300ºC requiere alto gasto de tecnología de
seguridad industrial para hermetizar el reactor y almacenar el
agitador en el medio altamente corrosivo.
En el documento EP-A0289840 y en
el documento EP-A0749958 se menciona una cámara de
reacción cilíndrica sin partes móviles en la que se hacen
reaccionar entre sí los reactivos con mantenimiento de un flujo
turbulento. Debido a la forma geométrica de la cámara de reacción
cilíndrica se producen procesos de retromezclado, como consecuencia
de los cuales reaccionan los productos con la diamina del reactante
con aparición de deposiciones sólidas. De este modo se produce la
contaminación del reactor y la obstrucción en el paso del gas.
En el documento EP-A0593334 se
describe la fosgenación de diaminas aromáticas. Allí se mezclan en
primer lugar los reactivos en un flujo turbulento (a números de
Reynolds de al menos 3000, con especial preferencia al menos 8000).
A continuación se realiza la reacción a condiciones de flujo laminar
o turbulento en un reactor tubular sin elementos de mezclado
móviles y un estrechamiento de las paredes.
Los conocimientos descritos en la última
solicitud mencionada no pueden transferirse sin más de diaminas
aromáticas a diaminas o triaminas alifáticas o cicloalifáticas ya
que las reacciones correspondientes se diferencian fundamentalmente
entre sí en lo referente a mecanismo, reacciones secundarias
formadoras de sólidos y tiempos de reacción necesarios.
En el documento EP-A676392 se
describe un procedimiento para la fosgenación en fase gaseosa de
diaminas especiales, en el que el fosgeno se hace reaccionar con
diaminas en forma de vapor en un reactor cilíndrico sin partes
móviles con mantenimiento de un flujo turbulento. Este procedimiento
destaca por una proporción disminuida de productos secundarios. Sin
embargo, no se dice nada sobre deflectores en las conducciones de
alimentación de reactantes.
Ahora se ha encontrado de manera sorprendente
que es posible fabricar isocianatos (ciclo)alifáticos
mediante fosgenación en fase gaseosa de las aminas en las que se
basan, eludiendo las desventajas mencionadas del estado de la
técnica si la reacción se realiza en un reactor que difiere de la
forma cilíndrica descrita en el modo especial explicado a
continuación.
Procedimiento para la fabricación de
diisocianatos y triisocianatos (ciclo)alifáticos de fórmula
general (I)
(I),R-(NCO)_{n}
en la
que
R representa un resto hidrocarbonado
(ciclo)alifático con hasta 15 átomos de carbono y
n el número 2 ó 3,
\newpage
mediante fosgenación de las diaminas o triaminas
correspondientes de fórmula general (II)
(II),R-(NH_{2})_{n}
en la
que
R y n tienen el significado indicado en la
fórmula (I),
en fase gaseosa, en el que se calientan por
separado las aminas (ciclo)alifáticas en forma de vapor, dado
el caso diluidas con un gas inerte o con los vapores de un
disolvente inerte, y fosgeno hasta temperaturas de 200ºC a 600ºC y
se hacen reaccionar continuamente en una cámara de reacción sin
partes móviles con estrechamientos de las paredes en la región de
la zona de reacción, caracterizado porque se usa un reactor cuya
área de la sección transversal se ensancha en un ángulo de 80 a 90º
y en el que la relación de las áreas de las secciones transversales
de la cámara de reacción después y antes del ensanchamiento es de
3:1 a 7:1 y en el que las corrientes de reactantes se alimentan
poco antes de la mezcla en el reactor mediante deflectores que
producen vórtice.
Los materiales de partida para el procedimiento
según la invención son diaminas y triaminas (ciclo)alifáticas
de fórmula general (II)
(II),R-(NH_{2})_{n}
en la
que
R representa un resto hidrocarbonado
(ciclo)alifático con hasta 15, preferiblemente 4 a 13 átomos
de carbono, con la condición de que entre dos grupos amino estén
dispuestos al menos dos átomos de carbono, y
n representa el número 2 ó 3.
Ejemplos típicos de diaminas
(ciclo)alifáticas adecuadas son
1,4-diaminobutano,
1,6-diaminohexano,
1,11-diaminoundecano,
1,4-diaminociclohexano,
1-amino-3,3,5-trimetil-5-aminometilciclohexano
(IPDA), 4,4'-diaminodiciclohexilmetano o
4,4'-diamino-(2,2)-diciclohexilpropano.
Un ejemplo de una triamina (ciclo)alifática adecuada es
1,8-diamino-4-(aminometil)octano,
triaminononano. Las aminas de partida preferidas son
1,6-diaminohexano, IPDA,
4,4'-diaminodiciclohexilmetano y
triaminononano.
Según la invención se fabrican diisocianatos
(ciclo)alifáticos o triisocianatos (ciclo)alifáticos
de fórmula (I)
(I),R-(NCO)_{n}
en la
que
R representa un resto hidrocarbonado
(ciclo)alifático con hasta 15 átomos de carbono,
preferiblemente 4 a 13 átomos de carbono, con la condición de que
entre dos grupos amino estén dispuestos al menos dos átomos de
carbono, y
n representa el número 2 ó 3.
Preferentemente se fabrican en el procedimiento
según la invención 1,6-diisocianatohexano,
1-isocianato-3,3,5-trimetil-5-isocianatometilciclohexano
(IPDI) o
1,8-diisocianato-4-(isocianatometil)octano.
Las aminas de partida se vaporizan antes de la
realización del procedimiento según la invención y se calientan
hasta 200ºC a 600ºC, preferiblemente 250ºC a 500ºC, y dado el caso
se introducen al reactor diluidas con un gas inerte (por ejemplo
N_{2}, gas noble) y/o con los vapores de un disolvente inerte (por
ejemplo monoclorobenceno o diclorobenceno).
El fosgeno usado en la fosgenación se calienta
antes de la realización del procedimiento según la invención hasta
una temperatura dentro del intervalo de 200ºC a 600ºC,
preferiblemente 250ºC a 500ºC.
Para la realización del procedimiento según la
invención se alimentan continuamente por un lado las corrientes
precalentadas y afectadas por vórtice de amina y/o mezcla de
amina-gas inerte y por otro lado de fosgeno en una
cámara de reacción sin partes móviles con estrechamientos de las
paredes y allí se mezclan entre sí.
A este respecto, el tamaño absoluto del aparato
utilizado se rige por la cantidad de producto que va a
fabricarse.
Las cámaras de reacción presentan en la
dirección de flujo después de la mezcla de ambos reactantes un
ensanchamiento brusco del área de la sección transversal en un
ángulo de 80 a 90º, preferiblemente 90º. En este sentido, la
relación de las áreas de las secciones transversales de la cámara de
reacción después y antes del ensanchamiento es de 3:1 a 7:1,
preferiblemente de 4,5:1 a 5,5:1. En este punto de ensanchamiento
pueden formarse turbulencias que mantienen alejado el flujo
principal de la pared del reactor. Por tanto, esta forma puede
reducir la aplicación de la zona de reacción en la pared del
reactor. Con esto se mantienen alejados de la pared del reactor los
productos susceptibles de polimerización, lo que reduce la aparición
de precipitados sólidos y con ello posibles contaminaciones.
Los reactores están compuestos en general por
acero, vidrio, acero aleado o esmaltado y presentan una longitud
que es suficiente para hacer posible una reacción completa de la
amina con el fosgeno en las condiciones de procedimiento. En
general, las corrientes de gas se alimentan en éste en un extremo de
la cámara de reacción, en el que esta alimentación puede tener
lugar por ejemplo mediante boquillas fijadas en un extremo del
reactor o mediante una combinación de boquilla y un intersticio
anular entre la boquilla y la pared. La zona de mezclado también se
mantiene a una temperatura dentro del intervalo de 200ºC y 600ºC,
preferiblemente 250ºC y 500ºC, en el que esta temperatura se
mantiene, dado el caso, mediante calentamiento del reactor.
En la realización del procedimiento según la
invención, la presión en las conducciones de alimentación respecto
a la cámara de reacción es en general de 20 KPa a 300 KPa y a la
salida de la cámara de reacción de 15 KPa a 200 KPa, disponiéndose
una velocidad de flujo dentro de la cámara de reacción de al menos 3
m/s, preferiblemente al menos 6 m/s y con especial preferencia 10
m/s a 120 m/s mediante mantenimiento de una presión diferencial
adecuada. En general, bajo estas condiciones predominan dentro de la
cámara de reacción relaciones de flujo turbulento.
Una ventaja del procedimiento según la invención
es que a calidad de producto igual o mejor se alcanza un
rendimiento de espacio-tiempo del reactor más alto,
pudiéndose aumentar del 40-60%, dependiendo del
isocianato fabricado, el tiempo de servicio del reactor, es decir,
el tiempo de producción en relación con los tiempos de parada que
son necesarios para la limpieza del reactor.
Ejemplo
El procedimiento según la invención se explica
más detalladamente mediante el siguiente ejemplo:
En un tubo de mezcla con etapa de condensación
de diisocianato posteriormente conectada y ésta seguida por una
torre de adsorción de fosgeno rellena con carbón activo circulan
continuamente por una boquilla que sobresale en el tubo de mezcla
5,91 mol/h de fosgeno que se calentaron hasta una temperatura de
400ºC en un intercambiador de calor previamente conectado a una
presión de 110 KPa. Por el intersticio anular entre la boquilla y el
tubo de mezcla se alimenta simultáneamente en el tubo de mezcla una
mezcla calentada hasta 400ºC de 1,26 mol de hexametilendiamina
gaseosa y 1,25 mol de nitrógeno por hora. El diámetro del tubo de
mezcla varía en forma de cascada a lo largo del eje longitudinal,
disminuyendo hasta los primeros 1,5 mm a partir de la boquilla con
un ángulo de 10º hasta 2,5 mm, a continuación permanece constante
hasta los siguientes 17,5 mm y se ensancha en un tercer segmento en
el transcurso de 20 mm de longitud con un ángulo de en principio 5º
hasta 6 mm (véase el croquis del reactor). Mediante aplicación de
un vacío a la salida de la torre de adsorción de fosgeno se
mantiene una presión en el tubo de mezcla de aproximadamente 35 KPa.
La mezcla de reacción caliente que abandona la cámara de reacción
se alimenta mediante diclorobenceno en una etapa de condensación que
se mantiene a una temperatura de 150 - 160ºC. A este respecto tiene
lugar una condensación selectiva del diisocianatohexano formado. La
mezcla de gases que recorre la etapa de lavado, compuesta
esencialmente por nitrógeno, cloruro de hidrógeno y fosgeno en
exceso, se libera a continuación en la torre de adsorción del
fosgeno. El diisocianato se obtiene mediante destilación del
disolvente de lavado en forma pura. El rendimiento de
1,6-diisocianatohexano es del 98,0% del
teórico.
Claims (5)
1. Procedimiento para la fabricación de
diisocianatos y triisocianatos (ciclo)alifáticos de fórmula
general (I)
(I),R-(NCO)_{n}
en la
que
R representa un resto hidrocarbonado
(ciclo)alifático con hasta 15 átomos de carbono y
n el número 2 ó 3,
mediante fosgenación de las diaminas o triaminas
correspondientes de fórmula general (II)
(II),R-(NH_{2})_{n}
en la
que
R y n tienen el significado indicado en la
fórmula (I),
en fase gaseosa, en el que se calientan por
separado las aminas (ciclo)alifáticas en forma de vapor, dado
el caso diluidas con un gas inerte o con los vapores de un
disolvente inerte, y fosgeno hasta temperaturas de 200ºC a 600ºC y
se hacen reaccionar continuamente en una cámara de reacción sin
partes móviles con estrechamientos de las paredes en la región de
la zona de reacción, caracterizado porque se usa un reactor
cuya área de la sección transversal se ensancha en un ángulo de 80
a 90º y en el que la relación de las áreas de las secciones
transversales de la cámara de reacción después y antes del
ensanchamiento es de 3:1 a 7:1 y en el que las corrientes de
reactantes se alimentan poco antes de la mezcla en el reactor
mediante deflectores que producen vórtice.
2. Procedimiento según la reivindicación
1, caracterizado porque los materiales de partida se
introducen al reactor diluidos con un gas inerte y/o con vapores de
un disolvente inerte.
3. Procedimiento según la reivindicación
1, caracterizado porque se utiliza
1,6-diaminohexano como diamina de fórmula (I).
4. Procedimiento según la reivindicación
1, caracterizado porque se fabrica
1,6-diisocianatohexano (HDI).
5. Procedimiento según la reivindicación
1, caracterizado porque se utiliza
1,8-diamino-4-(aminometil)octano
como triamina de fórmula (I).
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