ES2253921T3 - Fondo de bote con resistencia mejorada y aparato para su fabricacion. - Google Patents
Fondo de bote con resistencia mejorada y aparato para su fabricacion.Info
- Publication number
- ES2253921T3 ES2253921T3 ES99955250T ES99955250T ES2253921T3 ES 2253921 T3 ES2253921 T3 ES 2253921T3 ES 99955250 T ES99955250 T ES 99955250T ES 99955250 T ES99955250 T ES 99955250T ES 2253921 T3 ES2253921 T3 ES 2253921T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- nose
- radius
- curvature
- wall
- boat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
- B21D22/20—Deep-drawing
- B21D22/30—Deep-drawing to finish articles formed by deep-drawing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
- B65D1/00—Containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material, by deep-drawing operations performed on sheet material
- B65D1/12—Cans, casks, barrels, or drums
- B65D1/14—Cans, casks, barrels, or drums characterised by shape
- B65D1/16—Cans, casks, barrels, or drums characterised by shape of curved cross-section, e.g. cylindrical
- B65D1/165—Cylindrical cans
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
- Forging (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Stackable Containers (AREA)
- Toys (AREA)
- Coiling Of Filamentary Materials In General (AREA)
Abstract
Un bote (1) que comprende una pared lateral (4) y una base enteriza o de una sola pieza (6), en el que la base (6) comprende: (i) una parte sustancialmente troncocónica (8) que se extiende hacia abajo y hacia adentro desde la pared lateral (4); (ii) una parte de nariz anular (16) que se extiende hacia debajo desde la parte sustancialmente troncocónica (8), dicha parte de nariz formada por paredes interior y exterior (12, 13) que se extienden circunferencialmente unidas por una parte arqueada (18) convexa hacia abajo, teniendo dicha parte arqueada (18) superficies interior y exterior; y (iii) una parte central (24) que se extiende hacia arriba y hacia adentro desde dicha pared interior de nariz, teniendo dicha parte central sustancialmente forma de cúpula y siendo cóncava exteriormente; caracterizado porque: dicho radio de curvatura R3 de la superficie interior de la parte arqueada adyacente a dicha pared interior de nariz es al menos de 1, 524 mm y no mayor de 1, 778 mm; y, cuando el bote (1) es cerrado por un extremo que tiene un diámetro de aproximadamente 54 mm, el diámetro D2 de la nariz no es mayor de aproximadamente 48 mm.
Description
Fondo de bote con resistencia mejorada y aparato
para su fabricación.
El presente invento está dirigido a un bote, tal
como un bote metálico para envasar bebidas carbónicas. Más
específicamente, el presente invento está dirigido a una base de
bote que tiene una resistencia mecánica mejorada.
En el pasado, se han fabricado o formado botes
para envasar bebidas carbónicas, tales como refrescos o cerveza, a
partir de metal, típicamente aluminio. Tales botes están
tradicionalmente hechos uniendo un extremo del bote, o tapa a un
cuerpo de bote estirado y embutido que tiene una base formada
enteriza o de una sola pieza.
Ciertos parámetros relativos a la geometría de la
base del bote desempeñan una misión importante en las prestaciones
del bote. En bases de bote que emplean una nariz anular, descritas
más adelante, el diámetro de la nariz afecta a la capacidad de
apilar la base de un bote en el extremo superior de otro bote. El
diámetro de la nariz también afecta a la resistencia del bote a
volcarse, tal como podría ocurrir durante el llenado.
Además de la capacidad de apilamiento y de la
estabilidad anti-vuelco, la resistencia mecánica es
también un aspecto importante de las prestaciones de la base del
bote. Por ejemplo, como su contenido está bajo presión, que puede
ser tan elevada como de 1.620,5 kPa, el bote debe ser
suficientemente fuerte para resistir la deformación o abombamiento
excesivo debido a la puesta a presión interna. Por ello, un
parámetro de resistencia mecánica importante para la base del bote
es la resistencia mecánica a la deformación o abombamiento, que es
comúnmente definida como el valor mínimo de la presión interna
requerida para provocar la inversión, de la parte abombada de la
base del bote, es decir, la presión mínima a la que la parte central
de la base del bote cambia de ser cóncava hacia fuera a convexa
hacia fuera. Otro parámetro importante es la resistencia a la caída,
que es definida como la altura mínima requerida para provocar la
inversión del abombamiento cuando un bote lleno de agua y puesto a
presión de 413 kPa es dejado caer sobre una superficie dura.
Además de satisfacer los requisitos de
prestaciones, hay un incentivo económico tremendo para que los
fabricantes de botes reduzcan la cantidad de metal usado. Como cada
año se venden billones de tales botes, incluso ligeras reducciones
en el uso de metal son deseables. El tamaño total y la forma general
del bote son especificados al fabricante de botes por la industria
de la bebida. Consiguientemente, los fabricantes de botes están
intentando constantemente reducir el grosor del metal refinando los
detalles de la geometría del bote para obtener una estructura más
fuerte. Hace sólo unos cuantos años, los botes de aluminio eran
fabricados o formados a partir de metal de un grosor de
aproximadamente 0,285 mm. Sin embargo, ahora hay disponibles botes
de aluminio con
\hbox{grosores tan bajos como 0,274
mm.}
Una técnica para aumentar la resistencia mecánica
de la base del bote que ha gozado de un éxito considerable es la
formación de una cúpula cóncava exteriormente en la base del bote.
Los botes de bebidas, tales como los de refrescos y cerveza,
típicamente tienen un diámetro de pared lateral de aproximadamente
66,04 mm. Tradicionalmente, el radio de curvatura de la cúpula es
al menos de 39,37 mm. Por ejemplo, la Patente Norteamericana nº
4.685.582 (de Pulciani y col.), cedida a su concesión a la National
Can Corporation, describe un bote que tiene un diámetro de pared
lateral de 65,96 mm y un radio de curvatura de cúpula de 53,85 mm.
De modo similar, la patente norteamericana nº 4.885.924 (de Claydon
y col.), cedida a su concesión a Metal Box plc, describe un bote que
tiene un diámetro de pared lateral de 65,786 mm y un radio de
curvatura de cúpula de 50,8 mm, mientras que la patente
norteamericana nº 4.412.627 (de Houghton y col.), cedida a su
concesión a Metal Container Corp, describe un bote que tiene un
diámetro de pared lateral de 66,04 mm y un radio de curvatura de
cúpula de 44,45 mm.
La resistencia mecánica de una base de bote
abombada es además aumentada formando una pared troncocónica que se
extiende hacia abajo y hacia dentro en la periferia de la base que
termina en un reborde anular, o nariz. La nariz tiene paredes
interior y exterior que se extienden circunferencialmente, que
pueden también ser troncocónicas. Las paredes interior y exterior
están unidas por una parte arqueada convexa hacia fuera, que puede
también estar formada por un sector de un círculo. La base de la
parte arqueada forma la superficie o reborde de reposo en el que
descansa el bote cuando está erecto o en posición vertical.
El documento
US-A-4.065.951 describe un bote de
acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1ª y un útil o
herramienta de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 13ª
para formar la pared de un recipiente estirado y de pared embutida
(DWI). El recipiente tiene un reborde de reposo (o "nariz") que
comprende paredes interior y exterior unidas por una parte arqueada
convexa hacia abajo. El radio de curvatura de la superficie interior
de la parte arqueada adyacente a la pared interior del reborde es
de 1,65 mm. El documento
US-A-5.605.069 describe un bote DWI
en el que el radio del reborde de reposo varía desde aproximadamente
1,016 a aproximadamente 5,08 mm.
De acuerdo con una tecnología de fabricación de
botes tradicional, el radio de curvatura de la superficie interior
de la parte arqueada de la nariz en tales bases de bote de pared
cónica abombadas, era generalmente de 1,27 mm o menos. Por ejemplo,
antes del desarrollo del presente invento, el pariente de la
cesionaria de la presente solicitud, Crown Cork & Seal Company,
vendía botes de aluminio con extremos 202 (es decir, el diámetro
del extremo del bote opuesto a la base es de 54 mm) en los que el
radio de curvatura de la superficie interior de la nariz era de
1,27 mm. De modo similar, las patentes norteamericanas nº 3.730.383
(de Dunn y col.), cedida a su concesión a Aluminium Company of
America, y la patente norteamericana nº 4.685.582 (de Pulciani y
col.), cedida a su concesión a National Can Corporation, describen
una nariz que tiene un radio de curvatura de 1,016 mm.
Además, se había pensado hasta ahora en general
que cuanto menor es el radio de curvatura de la nariz, mayor es la
resistencia a la presión de la base del bote, como se ha descrito,
por ejemplo, en la patente norteamericana antes mencionada nº
3.730.383. Por consiguiente, la patente norteamericana nº 4.885.924
(descrita anteriormente), la patente norteamericana nº 5.069.052
(de Porucznik y col.), cedida a su concesión a CMB Foodcan plc, y la
patente norteamericana nº 5.351.852 (de Trageser y col.), cedida a
su concesión a Aluminium Company of America, describen todas ellas
métodos para reducir el radio de curvatura de la nariz a fin de
aumentar la resistencia mecánica de la base del bote. La patente
norteamericana nº 5.351.852 sugiere volver a conformar la nariz de
modo que reduzca su radio de curvatura a 0,381 mm, mientras que la
patente norteamericana nº 5.069.052 sugiere volver a conformar la
nariz de modo que reduzca su radio de curvatura en la superficie
interior a cero y en la superficie exterior a 1,016 mm
o menos.
o menos.
Además de su geometría, el aparato y técnicas de
fabricación empleados en la formación de la base de bote pueden
afectar a su resistencia mecánica. Por ejemplo, pueden crearse
pequeñas grietas superficiales en el área del canto de los extremos
de la base de bote si el metal es estirado excesivamente cuando se
forma la nariz. Si, como a veces ocurre, estas grietas no se
extienden inicialmente a todo el camino a través de la pared
metálica, pueden no ser detectadas durante la inspección por el
fabricante de botes. Esto puede dar como resultado fallos del bote
después de que haya sido llenado y cerrado, lo que es muy indeseable
desde el punto de vista del vendedor de bebidas o del último
cliente. Cuanto menor es el radio de curvatura de la nariz, más
probable es que ocurra tal agrietamiento. Como el radio de curvatura
de la nariz adyacente a su pared interior se ha pensado que tiene
un mayor impacto en la resistencia mecánica a la deformación que el
radio adyacente a la pared exterior, algunos fabricantes de botes
han utilizado una forma de nariz que es más compleja que un simple
sector circular empleando dos radios de curvatura: un primer radio
de curvatura de superficie interior adyacente a la pared exterior
que es superior a 1,524 mm y un segundo radio de curvatura de
superficie interior adyacente a la pared interior que es inferior a
1,524 mm. Por ejemplo, la patente norteamericana nº 4.431.112 (de
Yamaguchi), cedida a su concesión a Daiwa Can Company, describe una
base de bote abombada, aunque una que no tiene una pared periférica
cónica, con una nariz que tiene un primer radio de curvatura
adyacente a su pared interior de aproximadamente 0,9 mm y un segundo
radio de curvatura adyacente a su pared exterior de aproximadamente
2,3 mm. Otro fabricante de botes ha empleado una base de pared
cónica abombada en un bote de extremo 204 en el que la superficie
interior de la nariz, cuya pared exterior está inclinada en un
ángulo de aproximadamente 26,5º con respecto al eje del bote, tiene
un primer radio de curvatura adyacente a la pared interior de la
nariz de aproximadamente 1,37 mm y un segundo radio de curvatura
adyacente a la pared exterior de aproximadamente 1,626 mm.
No obstante las mejoras alcanzadas hasta ahora en
la técnica, sería deseable proporcionar una base de bote con una
geometría que optimizara las prestaciones, especialmente con
relación a la resistencia a la deformación, la resistencia a la
caída, y la capacidad de apilamiento y posibilidades de
fabricación.
Es un objeto del presente invento proporcionar
una base de bote que tenga una geometría que optimice las
prestaciones, especialmente con respecto a la resistencia a la
deformación, capacidad de apilamiento y posibilidades de
fabricación. Este y otros objetos son conseguidos en un bote que
tiene las características descritas en la reivindicación 1ª.
El invento también engloba un aparato de acuerdo
con la reivindicación 13ª que forma una base de bote que tiene una
nariz anular formada en ella.
El invento también comprende un aparato en el que
una matriz dispuesta centralmente tiene una superficie de formación
que tiene un radio de curvatura no mayor de aproximadamente 37,465
mm.
A continuación se ha descrito una realización
preferida del invento, a modo de ejemplo solamente, con referencia a
los dibujos en los que:
La fig. 1 es una vista isométrica de un bote que
tiene una base de acuerdo con el presente invento.
La fig. 2 es una sección transversal tomada a
través de la línea II-II mostrada en la fig. 1, que
muestra la base del bote de acuerdo con el presente invento.
La fig. 3 es una sección transversal a través de
la base del bote del presente invento apilado en el extremo de un
bote similar.
La fig. 4 es un gráfico que muestra el efecto de
variar el radio de curvatura de la superficie interior de la nariz
sobre la resistencia mecánica a la deformación de una base de un
bote.
La fig. 5 es un gráfico que muestra el efecto de
variar el radio de curvatura de la superficie interior de la nariz
sobre la resistencia mecánica a la deformación de una base de un
bote cuando el diámetro de la nariz es variado de modo que se
mantenga aproximadamente constante la profundidad de penetración en
el apilado.
La fig. 6 es una sección transversal longitudinal
tomada a través de un puesto de formación de base de acuerdo con el
presente invento.
La fig. 7 es una sección transversal longitudinal
tomada a través del punzón móvil de la nariz de acuerdo con el
presente invento mostrado en la fig. 6.
Un bote 1 de acuerdo con el presente invento está
mostrado en la fig. 1. Como es usual, el bote comprende un extremo
3, en el que hay formada una abertura, y un cuerpo de bote. El
cuerpo de bote está formado por una pared lateral cilíndrica 4 y
una base 6 que está formada de una pieza con la pared lateral. La
pared lateral 4 tiene un diámetro D_{1}. Como es también usual,
el cuerpo del bote está hecho de un metal, tal como acero o, más
preferiblemente, aluminio, tal como chapa de aluminio de tipo 3204,
3302 o 3004 con un temple H-19.
Como se ha mostrado en la fig. 2, la base 6 del
bote comprende una parte 8 aproximadamente troncocónica que se
extiende hacia abajo y hacia dentro desde la pared lateral 4. La
parte troncocónica 8 incluye una sección arqueada 10, que tiene un
radio de curvatura R_{1}, que forma una transición suave a la
pared lateral 4. La parte troncocónica 8 incluye también
preferiblemente una sección recta que forma un ángulo \alpha con
respecto al eje 7 de la pared lateral 4.
Como se ha mostrado también en la fig. 2, una
nariz anular 16 se extiende hacia abajo desde la parte troncocónica
8. La nariz 16 comprende preferiblemente paredes interior y exterior
12 y 13 aproximadamente troncocónicas, respectivamente. Debe
observarse que la pared interior 12 es a veces denominada en la
técnica como el "reborde lateral". Preferiblemente, la pared
interior 12 tiene una sección recta que forma un ángulo \gamma con
respecto al eje 7 de la pared lateral 4, mientras que la pared
exterior 13 tiene una sección recta que forma un ángulo \beta con
respecto al eje. Las paredes interior y exterior 12 y 13 están
unidas por una sección 18 arqueada que se extiende
circunferencialmente. La pared interior 12 incluye una sección
arqueada 22, que tiene un radio de curvatura R_{5}, que forma una
transición suave a una parte central 24 de la base 6. La pared
exterior 13 incluye una sección arqueada 14, que tiene un radio de
curvatura R_{2}, que forma una transición suave a la parte
troncocónica 8.
En sección transversal, la parte de la superficie
interior 29 de la sección arqueada 18 de la nariz 16 adyacente a la
pared interior 12 tiene un radio de curvatura R_{3}. Similarmente,
la parte de la superficie interior 29 de la sección arqueada 18
adyacente a la pared exterior 13 tiene un radio de curvatura
R_{4}. Los radios de curvatura de la superficie exterior 30 de la
nariz 16 serán iguales a los radios de curvatura de la superficie
interior 29 más el grosor del metal en la parte arqueada 18 de la
nariz, que es generalmente de modo esencial el mismo que el de la
chapa metálica de origen. Preferiblemente, R_{3} es igual a
R_{4}. Más preferiblemente, la superficie interior 29 de la parte
arqueada 18 está completamente formada por un sector de un círculo
de modo que sólo un radio de curvatura forma la totalidad de la
parte arqueada 18 de la superficie interior de la nariz 16, como se
ha mostrado en la fig. 2. El centro 19 del radio de curvatura
R_{3} forma un círculo de diámetro D_{2} cuando se extiende
alrededor de la circunferencia de la base 6. La base 27 de la nariz
16, sobre la que descansa el bote 1 cuando está en orientación
vertical erecta, está también formada alrededor del diámetro
D_{2}. El centro 21 de radio de curvatura R_{1} de la sección
arqueada 10 está desplazado desde el centro 19 de radio de curvatura
R_{3} en la dirección axial en una distancia Y. preferiblemente,
cuando el valor de R_{3} es aumentado, como se ha descrito a
continuación, el valor de Y es disminuido de modo que la suma de Y +
R_{3} permanece constante.
Una parte central 24 en forma de cúpula
aproximadamente se extiende hacia arriba y hacia dentro desde la
nariz 16. La sección más central 26 de la parte central 24 tiene
forma de disco, con un diámetro D_{3} y siendo sustancialmente
plana. Una parte anular 25 de la parte central 24 está arqueada en
sección transversal, con un radio de curvatura R_{6}, y conecta la
sección central 26 a la pared interior 12 de la nariz 16. La base 6
del bote tiene una altura de cúpula H que es se extiende desde la
base 27 de la nariz 16 a la parte superior de la parte central
24.
Como se ha mostrado en la fig. 3, cuando dos
botes construidos de forma similar son apilados uno sobre la parte
superior del otro, la base 6 del bote superior penetrará en el
extremo 3 del bote inferior de modo que la base 27 de la nariz 16
del bote superior se extienda en una distancia d por debajo de la
tapa formada en el panel de costura 40 del bote inferior.
La fig. 4 muestra el resultado de un análisis por
elementos finitos, o FEA, orientado a mostrar cómo varía la
resistencia mecánica a la deformación, definida como se ha descrito
antes, con el radio de curvatura de la nariz 16 en la base de un
bote que tiene un extremo 202 y que emplea la geometría definida en
la Tabla I y mostrada en la
fig. 2.
fig. 2.
Un bote de extremo 202 que tiene una base
definida por la geometría especificada en la Tabla I y con una nariz
16 que tiene una superficie interior 29 con un radio de curvatura
R_{3} de 1,27 mm es conocido en la técnica anterior. Como se ha
mostrado en la fig. 4, aumentar el radio de curvatura R de la
superficie interior 29 de la nariz a 1,524 mm da como resultado un
incremento dramático en la resistencia mecánica a la deformación.
Específicamente, el análisis por elementos finitos ha predicho que,
contrariamente a la creencia tradicional en la técnica de
fabricación de botes, aumentar el radio de la superficie interior de
la nariz desde 1,27 mm a 1,524 mm en tal base de bote aumentaría la
resistencia mecánica a la deformación en casi un 10%, desde 655 a
717 kPa.
\newpage
| Diámetro D_{1} | 66,24 mm | |
| Diámetro D_{2} | 48,36 mm | |
| Diámetro D_{3} | 2,54 mm | |
| Radio R_{1} | 4,32 mm | |
| Radio R_{2} | 2,03 mm | |
| Radio R_{3} | Variable | |
| Radio R_{4} | Igual a R_{3} | |
| Radio R_{5} | 1,52 mm | |
| Radio R_{6} | 39,37 mm | |
| Distancia Y + R_{3} | 9,17 mm | |
| Altura de cúpula H | 10,29 mm | |
| Ángulo \alpha | 60º | |
| Ángulo \beta | 25º | |
| Ángulo \gamma | 8º |
Desgraciadamente, aumentos en el radio de
curvatura de la superficie interior de la nariz mayores de 1,524 mm
no produjeron aumentos continuados en la resistencia mecánica a la
deformación, sino que realmente redujeron la resistencia mecánica a
la deformación, aunque la resistencia mecánica a la deformación
permanecía por encima de la obtenida con el radio de curvatura de
1,27 mm previamente empleado para tal base del bote.
A fin de comprobar estas predicciones teóricas,
12 botes de bebida de una onza con extremos 202 fueron fabricados
usando geometrías de base especificadas en la tabla I y mostradas en
la fig. 2 con tres radios diferentes de curvatura R_{3} para la
superficie interior 29 de la parte arqueada 18 de la nariz - 1,27,
1,34 y 1,524 mm. Se fabricaron botes con un radio de curvatura de
cada tamaño usando dos alturas de cúpula H diferentes y a partir de
dos tipos diferentes de chapa de aluminio de 0,97 mm de grosor -tipo
3204 H-19 y tipo 3304C5 H-19 de
modo que, todos juntos, fueron doce tipos de bote diferentes. Los
botes fueron ensayados sobre cuatro parámetros relacionados con la
resistencia mecánica - (i) resistencia mecánica a la deformación,
definida anteriormente, (ii) resistencia mecánica de la base,
obtenida midiendo la carga mínima axial requerida para aplastar la
base del bote cuando la pared lateral está soportada, (iii)
resistencia a la caída, obtenida dejando caer botes llenos de agua
puestos a presión a 413 kPa desde alturas variables, y (iv) carga
axial, obtenida midiendo la mínima carga acción requerida para
aplastar la pared lateral del bote sin soportar. Los resultados de
estos ensayos, que fueron promediados para al menos seis botes de
cada tipo, están mostrados en la Tabla II. Además, la profundidad de
penetración d en apilamiento fue medida y está mostrada en la Tabla
III.
Los resultados comparativos de los ensayos de
resistencia mecánica mostrados en la tabla II confirmaron el hecho
de que, contrariamente a la creencia tradicional, aumentar el radio
de curvatura R_{3} de la superficie interior 29 de la parte
arqueada 18 de la nariz 16 en las bases de botes del tipo
especificado en la Tabla I y mostrado en la fig. 2, al menos hasta
1,524 mm, aumenta, en vez de disminuir, la resistencia a la
deformación.
| Resistencia Mecánica | Resistencia Mecánica | Resistencia | Carga Axial | |
| a la deformación | de la Base | a la caída | ||
| mm | kPa | Kg | mm | Kg |
| Aluminio Tipo 3204 H-19 | ||||
| H=1,028 | ||||
| R3=1,27 | 666 | 124,1 | 170 | 105,5 |
| R3=1,34 | 677 | 124,6 | 175 | 104,1 |
| R3=1,524 | 715 | 129,1 | 193 | 93 |
| H=1,054 | ||||
| R3=1,27 | 673 | 123,8 | 170 | 103,2 |
| R3=1,34 | 686 | 125,5 | 172 | 104,8 |
| R3=1,524 | 723 | 128,6 | 172 | 100,1 |
| Resistencia Mecánica | Resistencia Mecánica | Resistencia | Carga Axial | |
| a la deformación | de la Base | a la caída | ||
| mm | kPa | Kg | mm | Kg |
| Aluminio Tipo 3304C5 H-19 | ||||
| H=1,028 | ||||
| R3=1,27 | 659 | 121,8 | 1496 | 111,2 |
| R3=1,34 | 686 | 126 | 149 | 107,8 |
| R3=1,524 | 692 | 121,6 | 172 | 114,4 |
| H=1,054 | ||||
| R3=1,27 | 666 | 122,1 | 152 | 108,3 |
| R3=1,34 | 686 | 125 | 154 | 110 |
| R3=1,524 | 694 | 123,3 | 160 | 107,5 |
\vskip1.000000\baselineskip
| Radio de Curvatura R3 | Profundidad de Apilamiento d | |
| 1,27 mm | 2,11 mm | |
| 1,34 mm | 1,75 mm | |
| 1,524 mm | 1,575 mm |
Desgraciadamente, como se ha mostrado en la Tabla
III, se ha encontrado que aunque aumentar el radio de curvatura
R_{3} de la nariz 16 en su superficie interior 29 desde 1,97 mm a
1,524 mm aumentaba dramáticamente la resistencia mecánica a la
deformación, reducía la profundidad de penetración en apilamiento
desde 2,108 mm a 1,575 mm. Este aspecto indeseable, que compromete
la capacidad de apilamiento del bote, ocurría debido a que aumentar
el radio R_{3} de la superficie interior 29 de la nariz empuja a
la pared exterior 13 de la nariz radialmente hacia fuera.
La fig. 5 muestra los resultados de un análisis
por elementos finitos de una base de bote que tiene la geometría
especificada en la Tabla I y mostrada en la fig. 2 excepto en que el
diámetro D_{2} de la nariz 16 disminuía cuando su radio de
curvatura R_{3} en la superficie interior de la nariz aumentaba de
la manera mostrada en la Tabla IV.
| Radio de la Nariz R_{3} (mm) | Diámetro de la Nariz D_{2} (mm) | |
| 1,27 | 48,36 | |
| 1,524 | 48 | |
| 1,65 | 47,85 | |
| 1,778 | 46,68 |
Como puede verse en la fig. 5, aumentos de
acoplamiento en el radio de curvatura R_{3} de la nariz, con
disminuciones apropiadas en el diámetro D_{2} de la nariz
teóricamente da como resultado una resistencia mecánica a la
deformación creciente de modo constante dentro del intervalo del
radio de la nariz de 1,27 mm a 1,778 mm. De hecho, el incremento más
dramático ocurre cuando el radio de curvatura de la superficie
interior de la nariz es aumentado desde 1,65 mm a 1,778 mm.
A fin de ensayar las predicciones teóricas a
partir del análisis por elementos finitos descrito anteriormente,
se fabricaron doce botes de una onza con extremo 202, y bases, se ha
mostrado en la fig. 2, a partir de chapa de aluminio 3004
H-19 de Alcoa que tiene un grosor inicial de 0,27
mm. La mitad de los botes fueron fabricados usando una geometría de
base que es conocida en la técnica anterior, que está designada A en
la Tabla V, y la otra mitad se fabricaron usando una realización de
la geometría del presente invento, que está designada con B.
Consistente con el análisis teórico descrito anteriormente, los dos
geometrías de base de bote diferían en dos aspectos. En primer
lugar, contrariamente a la forma de pensar tradicional, el radio de
curvatura R_{3} de la nariz 16 en su superficie interior 29 había
aumentado a 1,524 mm. En segundo lugar el diámetro D_{2} de la
nariz había disminuido a 48 mm.
| Base de Bote A | Base de Bote B | ||
| Diámetro D_{1} | 66,24 mm | 66,24 mm | |
| Diámetro D_{2} | 48,36 mm | 45,95 mm | |
| Diámetro D_{3} | 2,54 mm | 2,54 mm | |
| Radio R_{1} | 4,32 mm | 4,32 mm | |
| Radio R_{2} | 2,03 mm | 2,03 mm | |
| Radio R_{3} | 1,27 mm | 1,52 mm | |
| Radio R_{4} | 1,27 mm | 1,52 mm | |
| Radio R_{5} | 1,52 mm | 1,52 mm | |
| Radio R_{5} | 39,37 mm | 39,37 mm | |
| Distancia Y + R_{3} | 9,17 mm | 9,17 mm | |
| Altura de cúpula H | 10,29 mm | 10,29 mm | |
| Ángulo \alpha | 60º | 60º | |
| Ángulo \beta | 24º | 25º | |
| Ángulo \gamma | 8º | 8º |
Se realizaron nuevos ensayos comparativos sobre
los dos grupos de botes y los resultados, que están recogidos como
el promedio para al menos seis botes, están mostrados en la Tabla
VI.
| Base de Bote A | Base de Bote B | ||
| Resistencia mecánica a la Deformación | 646 kPa | 690 kPa | |
| Resistencia mecánica de la Base | 121,1 Kg | 122,3 Kg | |
| Resistencia a la Caída | 185 mm | 173 mm | |
| Carga Axial | 101,6 Kg | 107,4 Kg | |
| Profundidad de Penetración d | 2,16 mm | 2,18 mm |
Como puede verse, la resistencia mecánica a la
deformación de los botes fabricados de acuerdo con el presente
invento fue casi un 7% mayor que la de los botes de la técnica
anterior (es decir 640 kPa frente a 646 kPa). tal aumento es muy
significativo. Por ejemplo, se espera que este aumento de la
resistencia mecánica a la deformación permitirá que el requisito de
resistencia mecánica a la deformación de 620 kPa corrientemente
impuesto por los embotelladores de bebidas carbónicas sea satisfecho
incluso si el grosor de la chapa metálica inicial es reducido desde
0,274 mm a 0,264 mm - una reducción de casi el 4%. Tal reducción en
el espesor de la chapa dará como consecuencia significativos ahorros
de coste. La ligera reducción en la resistencia a la caída no se ha
pensado que sea estadísticamente significativa.
El grosor del metal en la pared interior 12 del
reborde lateral fue también medido para los dos tipos de botes.
Estas mediciones mostraron que el espesor de pared del reborde
lateral para la base del bote de acuerdo con el presente invento
(tipo B) era 0,0076 mm mayor que la de la base de bote de la técnica
anterior (tipo A) - es decir 0,249 mm frente a 0,241 mm. El aumento
en el grosor de la pared del reborde lateral es también
significativo debido a que muestra que el presente invento da como
resultado un menor estiramiento del metal en el área crítica del
reborde lateral (cuanto más se estira el metal, más delgado
resulta). Intentos de fabricación han mostrado que la reducción en
el estiramiento del metal reduce la incidencia del fallo del bote
debido al agrietamiento de la superficie del reborde lateral.
Finalmente, disminuyendo el diámetro D_{2} de
la nariz, se mantuvo la profundidad de penetración d, asegurando
por ello que el aumento del radio de curvatura de la nariz no
comprometía a la capacidad de apilamiento incluso en un bote con un
extremo relativamente pequeño (es decir, tamaño 201). A este
respecto, el ángulo \beta relativamente pequeño de la pared
exterior 13 de la nariz (es decir 25º) también ayuda a obtener una
buena penetración. Así, de acuerdo con el presente invento, si una
buena capacidad de apilamiento es un requisito, (i) el radio de
curvatura R_{3} de la superficie interior 29 de la parte arqueada
18 de la nariz 16 debe ser mantenido dentro del intervalo de 1,524
mm a 1,778 mm, (ii) el ángulo \beta de la pared exterior 13 de la
nariz no debe ser mayor que aproximadamente 25º, y (iii) el diámetro
D_{2} de la nariz no debe ser mayor de 48 mm para botes que tienen
extremos de tamaño 202 o menor.
Desgraciadamente, disminuir el diámetro D de la
nariz reducirá la estabilidad al vuelco del bote cuando esté en
posición vertical. La estabilidad al vuelco es importante ya que un
inestable puede no ser llenado apropiadamente durante el proceso y
puede provocar un perjuicio al consumidor final. Por ello, puede ser
indeseable aumentar el radio de curvatura de la nariz a valores
superiores a 1,778 mm en botes con extremos 202, ya que daría como
resultado diámetros de nariz menores de 47,68 mm si la penetración
de apilamiento es mantenida constante. Además, aunque se haya
obtenido el mayor incremento en la resistencia mecánica a la
deformación con un valor de 1,778 mm para el radio R_{3} de la
superficie interior de la nariz, este valor también da como
resultado un menor diámetro de nariz D_{2}. Por ello, dependiendo
de la importancia relativa de la capacidad de apilamiento frente a
los requisitos de estabilidad al vuelco, el valor óptimo del radio
de curvatura R_{3} de la superficie interior 29 de la parte
arqueada 18 de la nariz 16 puede ser menor de 1,778 mm, tal como de
1,524 mm aproximadamente o de 1,65 mm aproximadamente.
De acuerdo con otro aspecto del invento, la
resistencia mecánica de la base 6 puede también ser aumentada por
ajuste cuidadoso del radio R_{6} de la parte central 24.
Específicamente, se ha encontrado que puede alcanzarse un aumento
sorprendente en la resistencia a la caída reduciendo el radio
R_{6}. Esta reducción en R_{6} va preferiblemente acompañada
por un aumento en el diámetro D_{3} de la sección central 26
sustancialmente plana y un aumento en la altura de la cúpula H.
La Tabla VII muestra los resultados de ensayos de
resistencia a la caída y de resistencia mecánica a la deformación
para 12 botes 202 de una onza que tienen tres diferentes geometrías
de base. Las geometrías de base fueron las mismas que las de la
Base de Bote B mostradas en la Tabla V a menos que se indicara de
otra manera. Cada base de bote fue formada a partir de aluminio
(Alcoa 3104) de tres grosores iniciales diferentes en una línea
piloto. Se ensayaron doce botes en cada geometría/espesor. Los
resultados de los ensayos en estos botes están mostrados en las
Tablas VII y VIII siguientes.
| Base de Bote B | Base de Bote C | Base de Bote D | |||
| Radio R_{6} | 39,37 mm | 37,47 mm | 36,83 mm | ||
| Diámetro D_{3} | 2,54 mm | 3,56 mm | 3,53 mm | ||
| Altura H | 10,29 mm | 10,29 mm | 10,41 mm | ||
| Los parámetros restantes son los mismos que en la Tabla I | |||||
| Espesor de 0,274 mm | |||||
| \hskip0,5cm Resistencia a la Caída | |||||
| \hskip1cm Media | 154 mm | 169 mm | 203 mm | ||
| \hskip1cm Máxima | 178 mm | 203 mm | 229 mm | ||
| \hskip1cm Mínima | 127 mm | 152 mm | 178 mm | ||
| \hskip0,5cm Resistencia mecánica a la deformación | |||||
| \hskip1cm Media | 688 kPa | 677 kPa | 680 kPa | ||
| \hskip1cm Máxima | 692 kPa | 682 kPa | 686 kPa | ||
| \hskip1cm Mínima | 683 kPa | 672 kPa | 672 kPa | ||
| Espesor de 0,269 mm | |||||
| \hskip0,5cm Resistencia a la Caída | |||||
| \hskip1cm Media | 139,7 mm | 154 mm | 185 mm | ||
| \hskip1cm Máxima | 152,4 mm | 177,8 mm | 203 mm | ||
| \hskip1cm Mínima | 127 mm | 127 mm | 152,4 mm |
| Base de Bote B | Base de Bote C | Base de Bote D | |||
| \hskip0,5cm Resistencia mecánica a la deformación | |||||
| \hskip1cm Media | 656,4 kPa | 648 kPa | 652 kPa | ||
| \hskip1cm Máxima | 660 kPa | 659 kPa | 660,5 kPa | ||
| \hskip1cm Mínima | 649,5 kPa | 642,6 kPa | 646 kPa | ||
| Espesor de 0,264 mm | |||||
| \hskip0,5cm Resistencia a la Caída | |||||
| \hskip1cm Media | 121,7 mm | 147 mm | 161,5 mm | ||
| \hskip1cm Máxima | 127 mm | 177,8 mm | 177,8 mm | ||
| \hskip1cm Mínima | 101,6 mm | 101,6 mm | 152,4 mm | ||
| \hskip0,5cm Resistencia mecánica a la deformación | |||||
| \hskip1cm Media | 648,8 kPa | 636,4 kPa | 643,3 kPa | ||
| \hskip1cm Máxima | 661,2 kPa | 644 kPa | 646,75 kPa | ||
| \hskip1cm Mínima | 646 kPa | 631,6 kPa | 636,4 kPa |
| Grosor de Metal | Base C | Base D | ||
| Caída | Deformación | Caída | Deformación | |
| 0,274 mm | +8,6% | -1,6% | +31,8% | -1,1% |
| 0,269 mm | +10,4% | -1,2% | +32,5% | -0,6% |
| 0,264 mm | +20,9% | -1,9% | +32,8% | -0,8% |
Como puede verse fácilmente, reducir el radio de
la cúpula R_{6} a valores no mayores de 37,465 mm da como
resultado una resistencia a la caída incrementada. Específicamente,
reducir el radio de la cúpula R_{6} por 1,905 mm desde 39,37 mm a
37,465 mm, al tiempo que se aumenta simultáneamente el diámetro
D_{3} de la sección de cúpula central 26 sustancialmente plana por
1,016 mm desde 2,54 mm a aproximadamente 3,556 mm (base C), da como
resultado un aumento en la resistencia a la caída de aproximadamente
10 a 20% dependiendo del grosor del metal y una reducción en la
resistencia mecánica a la deformación de solo aproximadamente 1 a
2%. Además reducir el radio de cúpula R_{6} en otros 0,635 mm a
aproximadamente 36,83 mm, al tiempo que se mantiene D_{3} en
aproximadamente 3,56 mm y aumentar simultáneamente la altura de la
cúpula H por 0,127 mm a aproximadamente 10,41 mm (base D) aumenta la
mejora en la resistencia a la caída por encima del 30% para los tres
grosores de metal sin que además disminuya la resistencia mecánica a
la deformación.
A fin de confirmar estos resultados, se
fabricaron 12 botes 202 de una onza con geometrías de base B y D,
como antes, así como geometrías E y F, definidas generalmente en la
Tabla IX siguiente, en dos instalaciones de fabricación de botes
comerciales diferentes a partir de aluminio 3004 con un grosor
inicial de 0,269 mm.
| Base de Bote E | Base de Bote F | |
| Radio R_{6} | 39,37 mm | 38,1 mm |
| Diámetro D_{3} | 2,54 mm | 2,79 mm |
| Altura H | 10,41 mm | 10,41 mm |
Los parámetros restantes son los mismos que en la
Tabla I.
Se fabricaron doce botes en cada una de las
cuatro geometrías. Los resultados de los ensayos de estos botes
están mostrados en la Tabla X siguiente.
| Fábrica nº 1 | Base B | Base E | Base F | Base D |
| Altura Media H | 10,3 mm | 10,43 mm | 10,41 mm | 10,43 mm |
| Resistencia a la Caída (mm) | ||||
| \hskip0,5cm Media | 139,7 | 134,6 | 152,4 | 175,2 |
| \hskip0,5cm Máxima | 152,4 | 152,4 | 177,8 | 203,2 |
| \hskip0,5cm Mínima | 127 | 127 | 127 | 152,4 |
| Resistencia mecánica a la deformación (kPa) | ||||
| \hskip0,5cm Media | 668 | 672 | 663 | 664 |
| \hskip0,5cm Máxima | 672 | 677 | 661 | 668 |
| \hskip0,5cm Mínima | 661 | 663 | 651 | 661 |
| Carga Axial (Kg) | ||||
| \hskip0,5cm Media | 97,8 | 106,7 | 108,7 | 94,8 |
| \hskip0,5cm Máxima | 112,9 | 113,3 | 116,5 | 111,5 |
| \hskip0,5cm Mínima | 87 | 87 | 99,7 | 83,4 |
| Fábrica nº 2 | Base B | Base E | Base F | Base D |
| Altura Media H | 10,28 mm | 10,43 mm | 10,43 mm | 10,43 mm |
| Resistencia a la Caída (mm) | ||||
| \hskip0,5cm Media | 160 | 146 | 162,3 | 167,6 |
| \hskip0,5cm Máxima | 177,8 | 152,4 | 177,8 | 203,2 |
| \hskip0,5cm Mínima | 127 | 127 | 152,4 | 152,4 |
| Resistencia mecánica a la deformación (kPa) | ||||
| \hskip0,5cm Media | 666 | 666 | 666 | 663 |
| \hskip0,5cm Máxima | 672 | 672 | 674 | 668 |
| \hskip0,5cm Mínima | 661 | 660 | 661 | 654 |
| Carga Axial (Kg) | ||||
| \hskip0,5cm Media | 101,8 | 106,7 | 105,4 | 101,4 |
| \hskip0,5cm Máxima | 107,9 | 111,1 | 111,5 | 105,2 |
| \hskip0,5cm Mínima | 98,8 | 102,9 | 81,6 | 94,8 |
Como la fábrica nº 1 había estado trabajando con
metal de grosor de 0,274 mm justo antes del ensayo, se sospechó que
la reducción en la carga axial para la geometría de base D pueda
haberse debido a un tiempo insuficiente para estabilizar el proceso.
Consiguientemente, se fabricó un segundo lote de botes de geometría
D y se encontró que tenían aproximadamente la misma resistencia a la
caída 172,7 mm de promedio y resistencia mecánica a la deformación
655 kPa de promedio pero una carga axial significativamente mayor
110,6 Kg de promedio.
Como puede verse comparando los resultados de los
ensayos para la geometría de base D con los de la geometría de base
B, la reducción del radio de cúpula R_{6} a 36,83 mm, junto con el
aumento simultáneo del diámetro D_{3} de la sección central
sustancialmente plana a 3,556 mm y el aumento de la altura de la
cúpula H a 10,414 mm, dieron como resultado un aumento del 25,5% en
resistencia a la caída en la fábrica nº 1, aunque solo un aumento
del 4,8% en la fábrica nº 2, con efecto mínimo sobre la resistencia
mecánica a la deformación (menos del 1%). También comparando los
resultados para la geometría de base E con la geometría de base B se
muestra que aumentar la altura de la cúpula H sin reducir el radio
de la cúpula R_{6} realmente disminuye la resistencia a la
caída.
Por ello, de acuerdo con el presente invento, con
el fin de optimizar la resistencia mecánica de la base de un bote,
tal como un bote que tiene un diámetro de pared lateral de
aproximadamente 66 mm, el radio R_{6} de la cúpula no debería ser
mayor de aproximadamente 37,47 mm y, más preferiblemente, debería
ser de aproximadamente 36,8 mm. Además, el diámetro D_{3} de la
sección central sustancialmente plana debería ser al menos de
aproximadamente 3,6 mm, y preferiblemente debería ser igual a
aproximadamente 3,556 mm, y la altura de la cúpula debería ser al
menos de aproximadamente 10,4 mm, y preferiblemente debería ser
igual a aproximadamente 10,414 mm.
Un aparato y método preferidos para formar la
base 6 del bote descrito antes son explicados a continuación.
En procesos de formación de botes tradicionales,
la chapa metálica es colocada en una prensa en la que es deformada
a la forma de una copa. La copa es a continuación transportada a una
máquina de embutición de pared y estirada de nuevo a la forma
general de la pared lateral y base del bote acabado. A continuación,
la copa estirada de nuevo es hecha pasar a través de puestos de
embutición que forman eventualmente la pared lateral a la forma
final del bote acabado. Además, un puesto de formación de base es
empleado para conformar la base del bote. Un puesto de formación de
la base del bote está descrito en la patente norteamericana antes
mencionada Nº 4.685.582 (de Pulciani y col.) y en la patente
norteamericana Nº 4.065.951 (de LYU).
Como se ha mostrado en la fig. 6, un aparato 41
para fabricar la base 6 de bote del presente invento comprende (i)
un pistón 42, (ii) un punzón 52 de la nariz, descrito adicionalmente
más adelante, (iii) un manguito 44 de punzón sustancialmente
cilíndrico que rodea el punzón de la nariz, (iv) una matriz 50 de
abombado dispuesta centralmente que tiene una superficie de
formación convexa hacia arriba, (v) una superficie de soporte 48,
(vi) un extractor 46, y (vii) un perno de retención central 54.
En funcionamiento, la chapa metálica de base sin
formar es colocada sobre el manguito 44 del punzón y el punzón 52
de la nariz. El desplazamiento del pistón 42 mueve entonces el
manguito 44 de punzón y el punzón 52 de la nariz hacia la matriz 50
de abombado de modo que la chapa metálica es prensada eventualmente
contra la matriz de abombado que forma la superficie y estirada
sobre las superficies distales del manguito de punzón y el punzón
de la nariz, como se ha mostrado en la fig. 6, formando por ello la
base 6 del bote.
Como se ha mostrado en la fig. 6, la matriz 50 de
abombado tiene un radio de curvatura R_{6}' que se aproxima al
radio de curvatura R_{6} de la sección de cúpula 24. El radio de
curvatura R_{6}' es desplazado desde la línea central axial en
una distancia X que se aproxima a la mitad del diámetro D_{3} de
la sección central 26 sustancialmente plana. Así, en una
realización preferida del invento, el radio de curvatura R_{6}' de
la matriz de abombado 50 no debe ser mayor de aproximadamente 37,47
mm y más preferiblemente de aproximadamente 36,8 mm. Además, el
centro de R_{6}' debe estar desplazado desde la línea central
axial en al menos 1,8 mm y la altura de la cúpula H debe ser al
menos de 10,4 mm.
Como se ha mostrado en la fig. 7, de acuerdo con
el presente invento, el extremo distal 60 del punzón 52 de la nariz
tiene (i) un radio de curvatura R_{3}' adyacente a su pared
interior 62, (ii) un radio de curvatura R_{4}' adyacente a su
pared exterior 63, y (iii) un diámetro D_{2}'. De acuerdo con el
presente invento, (i) los radios de curvatura R_{3}' y R_{4}'
del punzón 52 de la nariz son iguales a los radios de curvatura
R_{3} y R_{4} de la superficie interior 29 de la nariz 16 de la
base 6 de bote descrita antes, y (ii) el diámetro D_{2}' del
punzón de la nariz es igual al diámetro D_{2} de la nariz de la
base del bote descrita antes. Así, preferiblemente, el radio de
curvatura R_{3}' del extremo distal 60 del punzón 52 de la nariz
adyacente a su pared interior 62 es mayor de 1,524 mm. Más
preferiblemente, (i) el extremo distal 61 del punzón de la nariz 52
está formado por un sector de un círculo de manera que el radio de
curvatura R_{4}' adyacente a la pared exterior 64 es igual a
R_{3}', (ii) el radio de curvatura R_{3}' es también menor de
1,778 mm, y (iii) el diámetro D_{2}' no es mayor de 48 mm cuando
se está fabricando un bote que tiene un extremo de tamaño 202 o
menor.
Claims (15)
1. Un bote (1) que comprende una pared lateral
(4) y una base enteriza o de una sola pieza (6), en el que la base
(6) comprende: (i) una parte sustancialmente troncocónica (8) que se
extiende hacia abajo y hacia adentro desde la pared lateral (4);
(ii) una parte de nariz anular (16) que se extiende hacia debajo
desde la parte sustancialmente troncocónica (8), dicha parte de
nariz formada por paredes interior y exterior (12, 13) que se
extienden circunferencialmente unidas por una parte arqueada (18)
convexa hacia abajo, teniendo dicha parte arqueada (18) superficies
interior y exterior; y (iii) una parte central (24) que se extiende
hacia arriba y hacia adentro desde dicha pared interior de nariz,
teniendo dicha parte central sustancialmente forma de cúpula y
siendo cóncava exteriormente; caracterizado porque: dicho
radio de curvatura R_{3} de la superficie interior de la parte
arqueada adyacente a dicha pared interior de nariz es al menos de
1,524 mm y no mayor de 1,778 mm; y, cuando el bote (1) es cerrado
por un extremo que tiene un diámetro de aproximadamente 54 mm, el
diámetro D_{2} de la nariz no es mayor de aproximadamente 48
mm.
2. El bote según la reivindicación 1ª, en el que
dicho radio de curvatura R_{3} de la superficie interior (12) es
de aproximadamente 1,651 mm.
3. El bote según la reivindicación 1ª o 2ª, en el
que la parte arqueada tiene un radio de curvatura R_{4} adyacente
a la pared exterior (13) de al menos 1,524 mm.
4. El bote según cualquiera de las
reivindicaciones 1ª a 3ª, en el que el radio de curvatura R_{4} de
la parte arqueada adyacente a la pared exterior es igual al radio de
curvatura R_{3} de la parte arqueada adyacente a la pared
interior.
5. El bote según cualquiera de las
reivindicaciones 1ª a 4ª, en el que la parte arqueada (18) es un
sector de un círculo en sección transversal.
6. El bote según cualquiera de las
reivindicaciones 1ª a 5ª, en el que la pared exterior (13) de la
nariz está orientada en un ángulo \beta no mayor de
aproximadamente 25º.
7. El bote según cualquiera de las
reivindicaciones 1ª a 6ª, en el que la nariz (16) está hecha de
aluminio que tiene un grosor de menor de 0,28 mm.
8. El bote según cualquiera de las
reivindicaciones 1ª a 7ª, en el que las paredes interior y exterior
que se extienden circunferencialmente comprenden una segunda y
tercera paredes aproximadamente troncocónicas (12, 13) dicha segunda
pared troncocónica (12) orientada en un ángulo de aproximadamente
8º con respecto a dicho eje, dicha tercera pared troncocónica (13)
orientada en un ángulo de aproximadamente 25º con respecto a dicho
eje, dicha segunda y tercera paredes troncocónicas unidas por dicha
parte arqueada convexa hacia abajo (18).
9. El bote según la reivindicación 8ª, en el que
dicha segunda pared troncocónica (12) está dispuesta radialmente
hacia adentro desde dicha tercera pared troncocónica (13).
10. El bote según la reivindicación 9ª, en el que
dicha parte en forma de cúpula (24) tiene un radio de curvatura
R_{6} de aproximadamente 39,37 mm.
11. El bote según la reivindicación 9ª o 10ª, en
el que dicho radio de curvatura R_{3} de dicha superficie interior
de dicha parte arqueada de nariz (18) es un primer radio de
curvatura y tiene un primer centro, y en el que dicha primera pared
troncocónica (8) comprende una parte arqueada (10) que tiene un
segundo radio de curvatura R_{1} que tiene un segundo centro,
dicho segundo centro desplazado de dicho primer centro por una
distancia Y a lo largo de dicho eje, siendo la suma de dicha
distancia y de dicho primer radio de curvatura R_{3}
aproximadamente de 9,17 mm.
12. El bote según cualquiera de las
reivindicaciones 9ª a 11ª, en el que dicha primera pared
troncocónica (8) está orientada en un ángulo de aproximadamente 60º
con la pared lateral.
13. Un aparato (14) para formar la base de un
bote (1), teniendo dicha base (6) de bote una nariz anular (16)
formada en ella, que comprende: a) una matriz (50) dispuesta
centralmente que tiene una superficie de formación que es
aproximadamente de forma de cúpula y convexa hacia arriba; b) un
punzón (52) de nariz móvil con relación a dicha matriz, teniendo
dicho punzón de nariz un extremo distal (61), dicho extremo distal
formado por paredes interior y exterior (62, 63) que se extienden
circunferencialmente unidas por una parte arqueada (60) convexa
exteriormente; y c) un pistón (42) para provocar el movimiento
relativo entre dicho punzón de nariz y dicha matriz;
caracterizado porque dicha parte arqueada (60) tiene un radio
de curvatura R_{3}' adyacente a dicha pared interior (62) de al
menos 1,524 mm y no más de 48 mm, y, cuando está destinado a
fabricar un bote que tiene un tamaño de 54 mm o menor, el diámetro
D_{2}' no es mayor de 48 mm.
14. Un aparato según la reivindicación 13ª, en el
que dicha superficie de formación tiene un radio de curvatura
R_{6}' no mayor de aproximadamente 37,465 mm; y la parte arqueada
es convexa hacia abajo.
15. El aparato según la reivindicación 14ª, en el
que dicha superficie de formación tiene un radio de curvatura
R_{6} no mayor de aproximadamente 36,83 mm.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US9000098A | 1998-06-03 | 1998-06-03 | |
| US90000 | 1998-06-03 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2253921T3 true ES2253921T3 (es) | 2006-06-01 |
Family
ID=22220611
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01200092T Expired - Lifetime ES2223726T3 (es) | 1998-06-03 | 1999-06-02 | Base de lata que tiene resistencia a la presion mejorada y aparato para su fabricacion. |
| ES99955250T Expired - Lifetime ES2253921T3 (es) | 1998-06-03 | 1999-06-02 | Fondo de bote con resistencia mejorada y aparato para su fabricacion. |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01200092T Expired - Lifetime ES2223726T3 (es) | 1998-06-03 | 1999-06-02 | Base de lata que tiene resistencia a la presion mejorada y aparato para su fabricacion. |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US6131761A (es) |
| EP (2) | EP1127795B1 (es) |
| CN (1) | CN1200847C (es) |
| AR (1) | AR018444A1 (es) |
| AT (2) | ATE273180T1 (es) |
| AU (1) | AU4329199A (es) |
| BR (1) | BR9910845A (es) |
| CA (1) | CA2333575C (es) |
| DE (2) | DE69929355T2 (es) |
| DK (2) | DK1093432T3 (es) |
| ES (2) | ES2223726T3 (es) |
| MX (1) | MXPA00011819A (es) |
| MY (1) | MY124069A (es) |
| PT (1) | PT1127795E (es) |
| WO (1) | WO1999062765A1 (es) |
Families Citing this family (70)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6296139B1 (en) * | 1999-11-22 | 2001-10-02 | Mitsubishi Materials Corporation | Can manufacturing apparatus, can manufacturing method, and can |
| US7380684B2 (en) | 1999-12-08 | 2008-06-03 | Metal Container Corporation | Can lid closure |
| US6640149B1 (en) * | 2000-03-21 | 2003-10-28 | Alcan International Limited | System and method of developing a can bottom profile and a can with a domed bottom structure |
| US20020139805A1 (en) * | 2001-01-19 | 2002-10-03 | Chasteen Howard C. | Beverage can end with reduced countersink |
| US6419110B1 (en) | 2001-07-03 | 2002-07-16 | Container Development, Ltd. | Double-seamed can end and method for forming |
| US6748789B2 (en) * | 2001-10-19 | 2004-06-15 | Rexam Beverage Can Company | Reformed can end for a container and method for producing same |
| GB2383968B (en) * | 2002-01-15 | 2005-07-27 | Rolls Royce Plc | Friction welding |
| US6837089B2 (en) * | 2003-04-03 | 2005-01-04 | Ball Corporation | Method and apparatus for reforming and reprofiling a bottom portion of a container |
| US7263868B2 (en) * | 2003-04-03 | 2007-09-04 | Ball Corporation | Method and apparatus for reforming and reprofiling a bottom portion of a container |
| US7398894B2 (en) * | 2003-11-24 | 2008-07-15 | Metal Container Corporation | Container bottom, method of manufacture, and method of testing |
| US7201031B2 (en) * | 2004-02-06 | 2007-04-10 | Belvac Production Machinery, Inc. | Flanging process improvement for reducing variation in can body flange width |
| US7472800B2 (en) | 2004-03-05 | 2009-01-06 | Rexam Beverage Can Company | Bottom profile for drawn and ironed can body |
| US20060071005A1 (en) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Bulso Joseph D | Container end closure with improved chuck wall and countersink |
| ITMI20042517A1 (it) * | 2004-12-27 | 2005-03-27 | Frattini Costr Mecc | Dispositivo per il bloccaggio selettivo e progressivo di contenitori metallici |
| US7506779B2 (en) | 2005-07-01 | 2009-03-24 | Ball Corporation | Method and apparatus for forming a reinforcing bead in a container end closure |
| US10370142B2 (en) * | 2006-06-27 | 2019-08-06 | Stephen P. Palisin, Jr. | Shipping container |
| EP1813540A1 (en) * | 2006-01-30 | 2007-08-01 | Impress Group B.V. | Can end for a can and such can |
| EP1927554A1 (en) * | 2006-11-29 | 2008-06-04 | Impress Group B.V. | Pressurized can, such as an aerosol can |
| US7980413B2 (en) * | 2007-07-25 | 2011-07-19 | Crown Packaging Technology, Inc. | Base for metallic container |
| USD653124S1 (en) | 2007-12-17 | 2012-01-31 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD652740S1 (en) | 2008-02-27 | 2012-01-24 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD672663S1 (en) | 2008-02-27 | 2012-12-18 | Silgan Containers Llc | Container |
| US8141741B2 (en) | 2008-02-27 | 2012-03-27 | Silgan Containers Llc | Vacuum container with protective features |
| USD632190S1 (en) | 2008-03-28 | 2011-02-08 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD632188S1 (en) | 2008-03-28 | 2011-02-08 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD626015S1 (en) | 2008-03-28 | 2010-10-26 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD632187S1 (en) | 2008-03-28 | 2011-02-08 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD641261S1 (en) | 2008-03-28 | 2011-07-12 | Silgan Containers, Llc | Container |
| USD632189S1 (en) | 2008-03-28 | 2011-02-08 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD614970S1 (en) | 2008-03-28 | 2010-05-04 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD653563S1 (en) | 2008-04-04 | 2012-02-07 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD652741S1 (en) | 2008-04-04 | 2012-01-24 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD653123S1 (en) | 2008-04-04 | 2012-01-31 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD653562S1 (en) | 2008-04-04 | 2012-02-07 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD588021S1 (en) | 2008-04-04 | 2009-03-10 | Silgan Containers Corporation | Container |
| USD620377S1 (en) | 2008-05-12 | 2010-07-27 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD614969S1 (en) | 2008-05-12 | 2010-05-04 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD607727S1 (en) | 2008-05-12 | 2010-01-12 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD652742S1 (en) | 2008-05-12 | 2012-01-24 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD612732S1 (en) | 2008-05-12 | 2010-03-30 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD624438S1 (en) | 2008-05-12 | 2010-09-28 | Silgan Containers, Llc | Container |
| USD638311S1 (en) | 2008-05-12 | 2011-05-24 | Silgan Containers, Llc | Container |
| USD649887S1 (en) | 2008-05-12 | 2011-12-06 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD615877S1 (en) | 2009-02-05 | 2010-05-18 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD651527S1 (en) | 2009-02-05 | 2012-01-03 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD631759S1 (en) | 2009-03-02 | 2011-02-01 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD614049S1 (en) | 2009-03-02 | 2010-04-20 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD653125S1 (en) | 2009-09-09 | 2012-01-31 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD653126S1 (en) | 2009-09-30 | 2012-01-31 | Silgan Containers Llc | Container |
| EP3636361B1 (en) * | 2009-10-21 | 2023-12-27 | Stolle Machinery Company, LLC | Container, and selectively formed cup, tooling and associated method for providing same |
| USD651526S1 (en) | 2009-12-29 | 2012-01-03 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD658078S1 (en) | 2010-04-30 | 2012-04-24 | Silgan Containers Llc | Container |
| USD656042S1 (en) | 2010-10-01 | 2012-03-20 | Silgan Containers Llc | Container |
| US8727169B2 (en) | 2010-11-18 | 2014-05-20 | Ball Corporation | Metallic beverage can end closure with offset countersink |
| CN103357734B (zh) * | 2013-07-16 | 2015-04-22 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种锥形压边拉深冲压方法 |
| MX2016007739A (es) * | 2013-12-16 | 2017-02-13 | Ball Europe Gmbh | Cuerpo de lata. |
| US9621707B2 (en) | 2014-01-07 | 2017-04-11 | 20/20 Cte, Llc | System and method for discouraging inappropriate use of a mobile device |
| US11356549B2 (en) | 2014-01-07 | 2022-06-07 | Brian Way | System and method for discouraging inappropriate use of a mobile device |
| WO2016077564A1 (en) | 2014-11-12 | 2016-05-19 | EKL Machine Company | Flange projection control system and method |
| DE102015204654A1 (de) * | 2015-03-13 | 2016-09-15 | Ball Europe Gmbh | Dosenkörper |
| DE102015215590A1 (de) * | 2015-08-14 | 2017-02-16 | Ball Europe Gmbh | Dosenkörper für Getränkedosen |
| USD839935S1 (en) | 2016-12-19 | 2019-02-05 | Stolle Machinery Company, Llc | Truncated dome cup |
| US20180170606A1 (en) * | 2016-12-19 | 2018-06-21 | Stolle Machinery Company, Llc | Truncated dome cup |
| USD827685S1 (en) | 2016-12-19 | 2018-09-04 | Stolle Machinery Company, Llc | Truncated dome cup |
| CN110891875A (zh) | 2017-04-21 | 2020-03-17 | 坎成型技术有限公司 | 穹顶形成型材以及轻质容器设计和制造方法 |
| EP3900073A1 (en) * | 2018-12-20 | 2021-10-27 | Silgan Containers LLC | Reinforced-end battery cell spacer |
| EP4071066A4 (en) * | 2019-12-03 | 2024-01-24 | Toyo Seikan Co., Ltd. | CAN CONTAINERS |
| EP4122620A4 (en) * | 2020-03-18 | 2024-04-17 | Toyo Seikan Co., Ltd. | CAN-TYPE CONTAINER AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| US11435730B2 (en) * | 2020-06-04 | 2022-09-06 | The Boeing Company | System and method for forming an integrally-stiffened, curved metallic panel |
| JP2024117983A (ja) * | 2023-02-20 | 2024-08-30 | 大和製罐株式会社 | ツーピース金属缶およびその製造方法 |
Family Cites Families (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3355060A (en) * | 1965-05-21 | 1967-11-28 | Reynolds Metals Co | Container with improved lift-off end closure |
| US3423985A (en) * | 1966-02-04 | 1969-01-28 | Stolle Corp | Stripper and pre-draw ring for wall-ironing can bodies |
| US3409167A (en) * | 1967-03-24 | 1968-11-05 | American Can Co | Container with flexible bottom |
| US3690507A (en) * | 1970-04-28 | 1972-09-12 | Continental Can Co | Profiled bottom wall for extruded and wall ironed cans |
| US3693828A (en) * | 1970-07-22 | 1972-09-26 | Crown Cork & Seal Co | Seamless steel containers |
| US3730383A (en) | 1971-07-29 | 1973-05-01 | Aluminum Co Of America | Container body and a method of forming the same |
| US3760751A (en) * | 1971-10-29 | 1973-09-25 | Pittsburh Aluminum | Container body and a method of forming the same |
| US3904069A (en) * | 1972-01-31 | 1975-09-09 | American Can Co | Container |
| US3905507A (en) * | 1974-04-05 | 1975-09-16 | Nat Can Corp | Profiled bottom wall for containers |
| US3942673A (en) * | 1974-05-10 | 1976-03-09 | National Can Corporation | Wall construction for containers |
| US4151927A (en) | 1974-07-12 | 1979-05-01 | Reynolds Metals Company | Container construction |
| US3979009A (en) * | 1975-03-21 | 1976-09-07 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Container bottom structure |
| US4037752A (en) * | 1975-11-13 | 1977-07-26 | Coors Container Company | Container with outwardly flexible bottom end wall having integral support means and method and apparatus for manufacturing thereof |
| US4048934A (en) * | 1976-07-29 | 1977-09-20 | Reynolds Metals Company | Method of bottom embossing |
| US4222494A (en) * | 1977-03-04 | 1980-09-16 | Reynolds Metals Company | Container |
| US4177746A (en) * | 1976-07-29 | 1979-12-11 | Reynolds Metals Company | Method of forming a container |
| JPS5325186A (en) | 1976-08-20 | 1978-03-08 | Daiwa Can Co Ltd | Metallic can for drink containing carbon dioxide or the like |
| US4065951A (en) * | 1976-11-03 | 1978-01-03 | National Can Corporation | Split punch for drawing and ironing containers |
| DE2744461A1 (de) * | 1977-10-03 | 1979-04-12 | Wacker Chemie Gmbh | Verfahren zum herstellen von trimethylchlorsilan |
| US4426013A (en) * | 1978-02-06 | 1984-01-17 | Jos. Schlitz Brewing Company | Can body |
| US4294373A (en) * | 1978-11-20 | 1981-10-13 | Ball Corporation | Lightweight metal container |
| US4646930A (en) * | 1980-02-11 | 1987-03-03 | American Can Co. | Bottom profile for a seamless container body |
| US4515284A (en) * | 1980-08-21 | 1985-05-07 | Reynolds Metals Company | Can body bottom configuration |
| US4381061A (en) * | 1981-05-26 | 1983-04-26 | Ball Corporation | Non-paneling container |
| US4412627A (en) * | 1981-05-29 | 1983-11-01 | Metal Container Corporation | Drawn and ironed can body |
| GB2114031B (en) * | 1982-02-02 | 1985-10-09 | Metal Box Plc | Method of forming containers |
| US4472440A (en) * | 1982-02-09 | 1984-09-18 | Maryland Cup Corporation | Package containing a moisture resistant edible baked container |
| US4685582A (en) * | 1985-05-20 | 1987-08-11 | National Can Corporation | Container profile with stacking feature |
| US5209099A (en) * | 1985-03-15 | 1993-05-11 | Weirton Steel Corporation | Draw-process methods, systems and tooling for fabricating one-piece can bodies |
| US4617778A (en) * | 1985-12-19 | 1986-10-21 | The Suter Company, Inc. | Apparatus to facilitate hand packing of containers |
| US4785607A (en) * | 1987-10-16 | 1988-11-22 | The Suter Company, Inc. | Apparatus to facilitate hand packing of containers of different sizes |
| GB8814938D0 (en) | 1988-06-23 | 1988-07-27 | Metal Box Plc | Method for roll forming & apparatus for carrying out method |
| JPH0675737B2 (ja) * | 1989-06-27 | 1994-09-28 | 東洋製罐株式会社 | ツーピース缶用缶胴の成形法 |
| JPH05338640A (ja) | 1990-09-17 | 1993-12-21 | Aluminum Co Of America <Alcoa> | 絞り加工された容器の基部輪郭形状およびその製造方法 |
| MX9101632A (es) * | 1990-10-22 | 1992-06-05 | Ball Corp | Metodo y aparato para reforzar la base o fondo de un recipiente |
| US5540352A (en) * | 1991-07-24 | 1996-07-30 | American National Can Company | Method and apparatus for reforming can bottom to provide improved strength |
| US5605069A (en) * | 1995-04-12 | 1997-02-25 | Ball Corporation | Beverage container with wavy transition wall geometry and method for producing the same |
| US5730314A (en) * | 1995-05-26 | 1998-03-24 | Anheuser-Busch Incorporated | Controlled growth can with two configurations |
-
1999
- 1999-06-02 BR BR9910845-3A patent/BR9910845A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-06-02 ES ES01200092T patent/ES2223726T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-02 PT PT01200092T patent/PT1127795E/pt unknown
- 1999-06-02 AU AU43291/99A patent/AU4329199A/en not_active Abandoned
- 1999-06-02 DK DK99955250T patent/DK1093432T3/da active
- 1999-06-02 WO PCT/US1999/012269 patent/WO1999062765A1/en active IP Right Grant
- 1999-06-02 ES ES99955250T patent/ES2253921T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-02 DE DE69929355T patent/DE69929355T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-02 EP EP01200092A patent/EP1127795B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-02 CA CA002333575A patent/CA2333575C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-06-02 MX MXPA00011819A patent/MXPA00011819A/es active IP Right Grant
- 1999-06-02 DK DK01200092T patent/DK1127795T3/da active
- 1999-06-02 AT AT01200092T patent/ATE273180T1/de active
- 1999-06-02 CN CN99809038.7A patent/CN1200847C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-06-02 EP EP99955250A patent/EP1093432B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-02 DE DE69919375T patent/DE69919375T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-02 AT AT99955250T patent/ATE314964T1/de active
- 1999-06-03 AR ARP990102633A patent/AR018444A1/es active IP Right Grant
- 1999-06-03 US US09/325,591 patent/US6131761A/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-03 MY MYPI99002228A patent/MY124069A/en unknown
-
2000
- 2000-04-25 US US09/557,522 patent/US6220073B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-02-28 US US09/795,236 patent/US20010009107A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1999062765A8 (en) | 2000-03-23 |
| BR9910845A (pt) | 2001-02-20 |
| MY124069A (en) | 2006-06-30 |
| PT1127795E (pt) | 2004-10-29 |
| DE69929355T2 (de) | 2006-07-13 |
| DE69919375T2 (de) | 2005-02-24 |
| AR018444A1 (es) | 2001-11-14 |
| ATE314964T1 (de) | 2006-02-15 |
| WO1999062765A1 (en) | 1999-12-09 |
| EP1127795B1 (en) | 2004-08-11 |
| EP1093432B1 (en) | 2006-01-04 |
| US6220073B1 (en) | 2001-04-24 |
| CN1200847C (zh) | 2005-05-11 |
| CA2333575A1 (en) | 1999-12-09 |
| CA2333575C (en) | 2008-10-14 |
| DK1127795T3 (da) | 2004-12-13 |
| DE69919375D1 (de) | 2004-09-16 |
| US20010009107A1 (en) | 2001-07-26 |
| EP1127795A3 (en) | 2001-11-28 |
| DE69929355D1 (de) | 2006-03-30 |
| ATE273180T1 (de) | 2004-08-15 |
| DK1093432T3 (da) | 2006-05-22 |
| MXPA00011819A (es) | 2002-04-24 |
| US6131761A (en) | 2000-10-17 |
| EP1127795A2 (en) | 2001-08-29 |
| EP1093432A1 (en) | 2001-04-25 |
| ES2223726T3 (es) | 2005-03-01 |
| CN1310681A (zh) | 2001-08-29 |
| AU4329199A (en) | 1999-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2253921T3 (es) | Fondo de bote con resistencia mejorada y aparato para su fabricacion. | |
| CN109689528B (zh) | 紧凑型气溶胶容器 | |
| US8469214B2 (en) | Container, in particular a bottle, made of a thermoplastic material, provided with a reinforced base | |
| JP2688543B2 (ja) | 半剛性折りたたみ式容器 | |
| US8235244B2 (en) | Container end closure with arcuate shaped chuck wall | |
| US4953738A (en) | One piece can body with domed bottom | |
| KR101942339B1 (ko) | 플라스틱 에어로졸 용기 | |
| US20050279728A1 (en) | Container with structural ribs | |
| US5421480A (en) | Thin-walled can having a displaceable bottom | |
| EP0346858B1 (en) | Blow molded one-piece bottle and method for making same | |
| US20070170143A1 (en) | Hot-fill container with improved top-load performance | |
| CN102803084A (zh) | 金属片材容器 | |
| CA1070276A (en) | Supporting thin-walled containers | |
| US20200102116A1 (en) | Shallow can closure | |
| JP5256150B2 (ja) | 有底筒状体形状の缶容器本体およびそれに飲料を充填した飲料缶製品 | |
| US20230002101A1 (en) | Can container | |
| JP7310412B2 (ja) | 缶及びその製造方法 | |
| EP0907567B1 (en) | Thin-walled can having plurality of supporting feet | |
| CA1105401A (en) | Beverage can | |
| CN118284562A (zh) | 罐体 | |
| WO2019140170A1 (en) | Shallow can closure | |
| GB1588014A (en) | Container end wall | |
| GB1597600A (en) | Can body | |
| JPH0744735U (ja) | エアゾル缶 |