ES2247521T3 - Metodo y sistema para la desorcion y la recuperacion de compuestos desorbidos. - Google Patents

Metodo y sistema para la desorcion y la recuperacion de compuestos desorbidos.

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ES2247521T3 ES03710087T ES03710087T ES2247521T3 ES 2247521 T3 ES2247521 T3 ES 2247521T3 ES 03710087 T ES03710087 T ES 03710087T ES 03710087 T ES03710087 T ES 03710087T ES 2247521 T3 ES2247521 T3 ES 2247521T3
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Abstract

Método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos, incluyendo las etapas siguientes: -generar una corriente de recirculación de gas inerte (1) que pasa a través del material (2) que se va a desorber; -calentar dicha corriente (1) a una temperatura suficiente para producir el procedimiento de desorción; -producir un gas efluente (3) de dicha corriente recirculante de un gas inerte (1) de tal modo que dicho gas recirculante (1) mantiene una presión constante; -liberar el gas efluente (3) a los medios (5, 6) alimentados para el enfriamiento del gas efluente -enfriar dicho gas efluente (3) para causar la condensación de los compuestos desorbidos contenidos en dicho gas efluente (3), siendo dicho enfriamiento obtenido por lo menos parcialmente mediante la evaporación a presión del fluido criogénico (4) caracterizado por la etapa de alimentación de dicho fluido criogénico vaporizado (4) en el interior de dicha corrinete de gas recirculante (1) y porque dicho fluido criogénico (4) es nitrógeno líquido.

Description

Método y sistema para la desorción y la recuperación de compuestos desorbidos.
Campo técnico
La presente invención se refiere a un método y a un sistema para la desorción y la recuperación de compuestos desorbidos.
Antecedentes de la técnica
La utilización de la técnica de adsorción es una práctica común, en lechos adsorbentes de materiales como carbonos activados, resinas macroporosas, tamices moleculares, zeolitos y aluminio activado, para separar compuestos orgánicos volátiles (COVs) así como compuestos inorgánicos volátiles, que están presentes como contaminantes en las emisiones de gases de los procesos industriales, y por razones de proceso, en unas mezclas líquidas o gaseosas que se forman en muchos procesos de producción industrial.
Es asimismo conocido para regenerar materiales adsorbentes para permitir su reutilización en diversos ciclos, mediante la desorción y la recuperación de los compuestos volátiles liberados del material adsorbente, para su reutilización y su eliminación.
Para tal propósito, los materiales adsorbentes deben ser calentados por convección (utilizando vapor u otros fluidos) o mediante conducción (intercambio indirecto de calor), o mediante radiación (por ejemplo, utilizando microondas), para suministrar a los compuestos adsorbidos la energía necesaria para su desorción.
A pesar de que la utilización de vapor es eficaz, frecuentemente produce una hidrólisis parcial de los compuestos que se van a desorber, y unos problemas de corrosión serios, y en todos los eventos de formación de grandes cantidades de mezclas de aguas condensadas que deben ser procesadas para permitir su reutilización o su elimina-
ción.
El intercambio indirecto de calor, a pesar de estar asociado con el vacío, requiere un tiempo operativo inaceptable para las aplicaciones industriales, y los materiales adsorbentes típicamente presentan un coeficiente de transferencia de calor bajo.
El documento US-A-5.779.768 (ANAND) da a conocer la regeneración de unos materiales adsorbentes mediante la utilización de una corriente de un gas inerte caliente, por ejemplo nitrógeno, que pasa a través del material que se va a regenerar.
La corriente del gas proporciona una cantidad de energía en forma de calor en los compuestos adsorbidos suficiente para romper sus enlaces, con los materiales adsorbentes, y para que la corriente caliente separe los compuestos liberados de los adsorbentes, en forma de vapores.
En condiciones estables, el gas enriquecido en los compuestos desorbidos se libera, parcial o totalmente, a un condensador en el se enfría a una temperatura inferior al punto de condensación, para obtener la condensación de los compuestos adsorbidos (excepto una pequeña porción que permanece en la fase de vapor), para su reutilización o su eliminación.
Según la técnica anterior, a lo largo del procedimiento, la corriente del gas total debe calentarse simultáneamente (en sentido contrario al lecho de material a regenerar) y enfriarse (en el sentido del lecho); este proceso se da también en otras técnicas anteriores.
Cuando se consideran las velocidades de flujo elevadas (generalmente por lo menos dos veces las velocidades de flujo de adsorción) que se necesitan para llevar a cabo la regeneración en periodos de tiempo cortos, las altas temperaturas requeridas para la regeneración del material adsorbente y, por el contrario, las bajas temperaturas de enfriamiento que se necesitan para condensar los compuestos volátiles separados, resulta evidente que dicho método de la técnica anterior requiere el suministro simultáneo de niveles de energía elevadas para el calentamiento y enfriamiento de la corriente del gas utilizada para la desorción y la recuperación de compuestos voláti-
les.
Por lo tanto, dicha técnica anterior requiere unos sistemas complejos y caros, particularmente que requieren unos costes elevados de mantenimiento, cuyo incremento es inversamente proporcional a la temperatura de enfriamiento requerida para obtener una buena regeneración del material adsorbente.
Asimismo, puede producir un nivel insatisfactorio de regeneración del material adsorbente, cuando se compara con los límites de emisión reglamentarios cada vez más estrictos en muchos países para la protección del entorno.
Sumario de la invención
El objeto de la presente invención es proporcionar un método y un sistema que pueda por lo menos obviar parcialmente los inconvenientes de las técnicas anteriores, y reducir particularmente el consumo de energía y mejorar el nivel de regeneración de los materiales adsorbentes.
Dicho objeto se consigue mediante un método según la explicación de la reivindicación 1 y mediante un sistema según la explicación de la reivindicación 6.
Se pueden obtener unas ventajas adicionales mediante las características adicionales descritas en las reivindicaciones dependientes 2 a 5 y en la reivindicación dependiente 7.
Breve descripción de las figuras
Se describirá a continuación en la presente memoria, una posible forma de realización del método y del sistema, según la descripción de las reivindicaciones de la patente, haciendo referencia a las figuras adjuntas, en las que:
- La Fig. 1 es un diagrama de flujo del sistema diseñado para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos según la primera forma de realización,
- La Fig. 2 es un diagrama de flujo de un sistema diseñado para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos según una forma de realización adicional.
Descripción de la invención
Haciendo referencia a las figuras de la presente patente, el método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos incluye las etapas de generación de una corriente recirculante del gas inerte 1, que pasa a través de un material 2 que se va a desorber, y el calentamiento de dicho vapor de gas inerte a una temperatura suficiente para producir el procedimiento de desorción.
El método incluye además las etapas de obtención de un gas efluente 3, de la corriente recirculante del gas inerte 1, de tal modo que el gas recirculante 1 mantiene una presión constante, que puede de otro modo tender a incrementarse debido tanto al incremento de la temperatura como a la liberación de los compuestos volátiles después del procedimiento de desorción, y la liberación de un gas efluente 3 a los medios 5 y 6, alimentado para el enfriamiento del gas efluente 3 y que produce la condensación de los compuestos desorbidos contenidos en el mismo.
En condiciones estables, la temperatura de la corriente del gas recirculante 1 puede ser de 370 a 470 K, mientras que la temperatura del gas efluente 3 dentro de los medios 5 o 6 puede ser tan baja como de 100 a 130 K, para obtener la condensación de los compuestos desorbidos.
La temperatura de calentamiento depende de la naturaleza del material adsorbente que va a regenerarse, mientras que la temperatura de enfriamiento depende de la naturaleza de los compuestos desorbidos que se van a recuperar.
Los medios 5 y 6 para la obtención de la condensación de los materiales desorbidos pueden constar de un condensador criogénico 5 o de una columna de fraccionamiento a reflujo interno 6, como la que se describe con detalle en el documento EP-B1-0513704.
La capacidad de enfriamiento de las vías anteriores 5 ó 6 requeridas para la condensación de los materiales desorbidos se obtiene, por lo menos parcialmente, mediante la evaporación de un fluido criogénico 4, es decir mediante la utilización de un gas licuado.
Dentro del condensador 5, o de la columna de fraccionamiento 6, el fluido criogénico 4 se evapora bajo presión, por consiguiente se adsorbe el calor del gas efluente 3 que procede del vapor recirculante 1.
El gas efluente 3, completamente purificado después de la separación de los compuestos volátiles, se puede liberar a la atmósfera, mientras que los compuestos desorbidos condensados se recuperan para una reutilización o una eliminación adicional.
El fluido criogénico evaporado 4 utilizado por los medios 5 ó 6 para enfriar el gas efluente 3 se suministra además, por lo menos parcialmente, en la corriente recirculante 1, para permitir la adición de un gas limpio a tal corriente 1.
En la forma de realización preferida, el fluido criogénico 4 es nitrógeno líquido, que resulta particularmente adecuado debido a que su punto de condensación es inferior al de los compuestos que se van a recuperar, porque está disponible fácilmente a una precio reducido, y porque es inerte y inofensivo para el entorno.
En una forma de realización preferida, el nitrógeno presurizado 4 se introduce en la corriente recirculante 1 con la ayuda de un tanque de almacenaje 14.
A modo de indicación, la velocidad media de flujo del nitrógeno 4 introducido en la corriente recirculante 1 puede ser de aproximadamente el 1% de la velocidad de flujo de la corriente recirculante 1.
El nitrógeno evaporado 4 introducido continuamente en el vapor recirculante, así como los compuestos volátiles desorbidos liberados continuamente, se compensan continuamente con el gas efluente 3, por lo que la presión del gas recirculante 1 permanece sustancialmente constante en el tiempo.
Preferentemente, la velocidad media de flujo del gas efluente 3 es inferior al 1/50 de la corriente recirculante 1, y más preferentemente la velocidad de flujo del gas efluente 3 es inferior al 1/100 de la velocidad de flujo de la corriente de gas recirculante.
Los expertos en la materia apreciarán que dicha solución permite operar con unos niveles de energía de enfriamiento bajos, gracias al hecho de que no toda la corriente del gas que pasa a través del material a regenerar debe ser enfriada, sino sólo una pequeña parte de la misma (típicamente del 1 al 2% de la corriente del gas caliente que pasa a través del material que se va a regenerar).
Debido a la posibilidad de utilizar unos niveles de energía de enfriamiento bajos, resulta técnica y comercialmente ventajoso utilizar un gas licuado como líquido refrigerante; lo que permite operar a unas temperaturas muy bajas, y obtener una eliminación eficaz de los compuestos desorbidos contenidos en el gas efluente 3.
Los expertos en la materia apreciarán también que dicha solución permite operar en condiciones estables, con unos niveles de energía muy bajos, gracias al hecho de que el vapor recirculante 1 no se enfría simultáneamente; simplemente mediante el calentamiento del gas limpio 4, introducido en el interior del circuito cerrado de la corriente, el gas efluente 3 se puede compensar y la energía caliente liberada al material adsorbente y al sistema 
\hbox{se puede  reintegrar.}
Además, los expertos en la materia apreciarán que la introducción continuada de gas limpio en la corriente recirculante 1 permite una regeneración mejor del material adsorbente 2, debido a la concentración reducida de los compuestos desorbidos, que proporciona una condición favorable para la desorción.
Con el fin de obtener la regeneración completa del material 2, el procedimiento de desorción incluye preferentemente las etapas adicionales de parada de la liberación de fluido criogénico evaporado 4, la parada de la circulación de la corriente de gas recirculante 1 y la succión del gas recirculante 1 hasta que se genera una presión negativa en el interior del lecho del material adsorbente que se va a generar 2, de tal manera que se crean unas condiciones termodinámicas favorables nuevas para la desorción.
La energía requerida se proporciona a través de la capacidad de calentamiento de los materiales (adsorbente y adsorbido), que en consecuencia se enfrían.
Todas las etapas anteriores se pueden repetir varias veces, para obtener una regeneración más eficaz del material adsorbente.
El método anterior se puede implementar mediante la utilización de un sistema para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos, que comprende un circuito cerrado 8, con un recipiente 16, que contiene un lecho de material adsorbente 2, y unos medios 7 para la generación de la corriente recirculante del gas inerte 1 en un circuito cerrado 8.
Típicamente, los medios 7 para la generación del vapor recirculante del gas inerte 1 incluyen un ventilador 7, que mantiene la velocidad del flujo y la presión del vapor recirculante 1 a un nivel sustancialmente constante en el tiempo.
Los medios 9 además hacen posible el calentamiento de la corriente del gas recirculante 1 en el circuito cerrado 8, en el que los medios 9 pueden incluir típicamente un intercambiador de vapor caliente, o un intercambiador de calor de aceite caliente o un intercambiador de calor resistente.
Un conducto 20 conecta el circuito cerrado 8 para permitir la descarga del gas efluente 3, causado por la presión del gas y los incrementos del volumen en el circuito 8, con el fin de mantener el valor medio de la presión interna del gas recirculante en el circuito 8 sustancialmente constante en el tiempo.
Se proporciona un condensador criogénico 5, o una columna de fraccionamiento de reflujo interno 6 para recibir el efluente 3 del conducto 20.
En la forma de realización que se muestra en la Fig. 1, el condensador criogénico 5 se alimenta, en su porción inferior, con un líquido refrigerante 21 (tal como agua fría) y, en su porción superior, con nitrógeno líquido que se obtiene del tanque 11.
Preferentemente, el gas efluente 3 se pre-enfría, antes de introducirlo en el condensador criogénico 5, mediante la utilización de líquidos refrigerantes 19.
Un líquido refrigerante económico para los medios de refrigeración 19 puede ser agua de una torre de refrigeración.
Después de la purificación, el gas efluente 3 se puede liberar a la atmósfera, mientras que los compuestos desorbidos condensados se recogen en un tanque especial 10, posiblemente enfriado si el gas está en la fase líquida.
El condensador criogénico 5 se enfría utilizando nitrógeno líquido 4, liberado del tanque 11, y se evapora bajo presión en el condensador 5.
El nitrógeno que sale del condensador 5 o de la columna de fraccionamiento 6 se suministra bajo presión al tanque de almacenaje 14 y desde este último al circuito cerrado 8.
El sistema de desorción incluye además unos medios de corte especiales, que se han diseñado para parar el suministro del fluido criogénico evaporado 4 al circuito cerrado 8, los medios 24 para succionar el gas contenido en el circuito cerrado 8 para generar una presión inferior a la presión atmosférica en el contenedor 6.
Preferentemente, los medios 24 constan de una bomba de vacío que puede disminuir la presión dentro del contenedor a unos valores de aproximadamente 2 a 5 mbares.
Los expertos en la materia apreciarán que el método puede favorecer la utilización de resinas macroporosas en procedimientos de adsorción de compuestos volátiles líquidos orgánicos e inorgánicos.
Dichas resinas no se han utilizado extensamente en la técnica anterior, debido a su labilidad térmica, que previene su regeneración a altas temperaturas, cuya desventaja se puede obviar gracias a la nueva técnica, mediante la implementación de un protocolo de calentamiento a unas temperaturas relativamente bajas y de un protocolo de desorción a unos grados elevados de vacío, y mediante la utilización de un medio de calentamiento inerte que no interacciona químicamente con el material adsorbente.
Las ventajas de dichas resinas son sus bajos requerimientos energéticos para la adsorción y la desorción, la ausencia de sitios de catálisis activa, dicha última está presente en los carbonos activados, y los consiguientes beneficios en términos de unos bajos costes de desarrollo y de una seguridad de funcionamiento superior.
Además, la nueva técnica proporciona una eliminación completa de las impurezas volátiles capturadas por las resinas durante la fabricación, lo que puede impedir que sean utilizadas en los campos médicos y biotecnológicos.
Finalmente, los expertos en la materia apreciarán que la utilización de una columna de fraccionamiento de reflujo interno 6 para la condensación criogénica, tal como se muestra en la Fig. 2 proporciona un fraccionamiento simultáneo de los compuestos desorbidos suministrados en el presente método, incluso cuando dichos últimos están compuestos por mezclas de gases.
El fraccionamiento se puede completar en la misma columna, proporcionando de este modo unos ahorros adicionales en los gastos de inversión y desarrollo.
En las formas de realización de las Figuras 1 y 2, el sistema de desorción puede funcionar alternativamente en dos recipientes 16.
Por consiguiente, uno de los dos recipientes 16 está siempre preparado para la desorción de las emisiones de gases que se van a limpiar.
Ejemplo 1
Mediante la utilización del diseño del sistema de la Fig. 1, correspondiente a la forma de realización preferida de la presente invención, se obtuvieron los resultados siguientes para un caso representativo de eliminación y recuperación de los compuestos orgánicos volátiles, utilizando sólo nitrógeno líquido en el condensador criogénico:
Condiciones de entrada de la corriente Condiciones de salida de la corriente
Temperatura 40ºC Temperatura 35ºC
Presión PA Presión PA
Velocidad de flujo 9,535 Kg/h Velocidad de flujo 9,122 Kg/h
Composición p/p Composición
Acetona 0,42% Acetona 9 mg/ m^{3}
Cloruro de metileno 1,15'' Cloruro de metileno 10''
Alcohol isopropílico 0,33'' Alcohol isopropílico 16''
Humedad 1,91'' Humedad no
Aire 95,66'' Aire porcentaje restante
Condiciones de salida de la corriente del condensador criogénico
Temperatura - 130ºC
Presión PA
Velocidad de flujo (media) 160 kg/h
Composición
Acetona 1 mg/m^{3}
Cloruro de metileno 2 mg/m^{3}
Alcohol isopropílico indetectable
Humedad nada
Oxígeno (purga) del 20% al 1%
Oxígeno (regen.) trazas
Nitrógeno porcentaje remanente
Rendimiento de recuperación del solvente 99,85% (724,3 de 725,4 introducido por ciclo)
Las presentaciones anteriores se pueden obtener mediante el sistema siguiente:
Lecho de carbón activado
6000 kg
Ciclo de adsorción
4 horas
Ciclo de desorción
4 horas
Temperatura de adsorción
30ºC
Temperatura de desorción
160ºC
Velocidad de Flujo del circuito de desorción 20000 m^{3} / h
Temp. a la entrada del condensador criogénico 50ºC
Presión mín. Absoluta durante la desorción 0,5 mbares
Presión del nitrógeno recuperado 6 barG
Consumo de energía por ciclo 280 k/h
Consumo de nitrógeno por ciclo 640 kg
Consumo de vapor por ciclo 830 kg
Agua de refrigeración (ciclo) 30 m^{3}
Agua de preenfriamiento (ciclo) 720000 kcal.
Ejemplo 2
Mediante la utilización del diseño del sistema de la Fig. 2, correspondiente a la segunda forma de realización preferida de la presente invención, en el que se ha integrado una columna de reflujo interno, se obtuvieron los resultados siguientes para un caso representativo de eliminación y de recuperación de los compuestos orgánicos volátiles simultánea con su fraccionamiento, utilizando sólo nitrógeno líquido y glicol refrigerado en la columna criogénica de reflujo interno:
\newpage
Condiciones de entrada de la corriente Condiciones de salida de la corriente
Temperatura 50ºC Temperatura 35ºC
Presión PA Presión PA
Velocidad de flujo 880 Kg/h Velocidad de flujo aproximadamente 880 Kg/h
Composición p/p Composición
Freón 11 1,29% Freón 11 6 mg/m ^{3}
n-Pentano 0,41 n-Pentano 2 mg/m ^{3}
Humedad 1,63 Humedad nada
Aire porcentaje restante Aire porcentaje restante
Condiciones de salida de la corriente de la columna criogénica de reflujo interno después de la condensación final
Temperatura -150ºC
Presión PA
Velocidad de flujo (media) 40 kg/h
Composición
Freón 11 2 mg/m ^{3}
n-Pentano nada
Humedad nada
Oxígeno (purga) del 20% al 1%
Oxígeno (regen.) trazas
Nitrógeno restante
Rendimiento de recuperación del solvente 99,96% (59,82 de 59,84 introducido por ciclo).
Freón recuperado (ciclo) 45,4 Kg
n-Pentano recuperado (ciclo) 14,4 Kg
Las presentaciones anteriores se obtuvieron mediante el sistema siguiente
Lecho de carbón activado
6000 kg
Ciclo de adsorción
4 horas
Ciclo de desorción
4 horas
Temperatura de adsorción
35ºC
Temperatura de desorción
160ºC
Velocidad de Flujo del circuito de desorción 1600 m^{3}/h
Temp. en la entrada del condensador criogénico 50ºC
Presión mín. durante la desorción 0,5 mbares
Presión del nitrógeno recuperado 6 barG
Consumo de energía por ciclo 54 kw/h
Consumo de nitrógeno por ciclo 210 kg
Consumo de vapor por ciclo 120 kg
Agua enfriada para la regeneración 4 m^{3}
Agua enfriada para la columna 90000 kcal.
Los consumos de energía anteriores incluyen aquellos que se han utilizado para el fraccionamiento del Freón 11 y el n-Pentano.

Claims (7)

1. Método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos, incluyendo las etapas siguientes:
-
generar una corriente de recirculación de gas inerte (1) que pasa a través del material (2) que se va a desorber;
-
calentar dicha corriente (1) a una temperatura suficiente para producir el procedimiento de desorción;
-
producir un gas efluente (3) de dicha corriente recirculante de un gas inerte (1) de tal modo que dicho gas recirculante (1) mantiene una presión constante;
-
liberar el gas efluente (3) a los medios (5, 6) alimentados para el enfriamiento del gas efluente
-
enfriar dicho gas efluente (3) para causar la condensación de los compuestos desorbidos contenidos en dicho gas efluente (3), siendo dicho enfriamiento obtenido por lo menos parcialmente mediante la evaporación a presión del fluido criogénico (4)
caracterizado por la etapa de
alimentación de dicho fluido criogénico vaporizado (4) en el interior de dicha corriente de gas recirculante (1) y porque dicho fluido criogénico (4) es nitrógeno líquido.
2. Método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos según la reivindicación 1, en el que la velocidad de flujo de dicho gas efluente (3) que sale de dicho flujo de gas recirculante (1) es inferior al 1/50 de la velocidad de flujo de la corriente recirculante (1).
3. Método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos según la reivindicación 1 ó 2, en el que dicho enfriamiento de dicho gas efluente (3) se obtiene mediante un condensador criogénico (5).
4. Método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos según la reivindicación 1 ó 2 ó 3, en el que dicho enfriamiento de dicho gas efluente (3) se obtiene mediante una columna de fraccionamiento de reflujo interno (6).
5. Método para la desorción y la recuperación de los compuestos desorbidos según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, incluyendo las etapas adicionales siguientes:
-
parar la liberación de dicho fluido criogénico evaporado (4), que se utiliza para enfriar por lo menos una parte del gas efluente (3), a la corriente recirculante (1);
-
parar la circulación de dicha corriente de recirculación del gas inerte (1);
-
succionar el gas recirculado (1) para generar una presión negativa en el lecho de material que se va a regenerar (2), y liberar el gas succionado a dichos medios de condensación del compuesto desorbido (5; 6).
6. Dispositivo para llevar a cabo el método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores 1 a 5, incluyendo:
-
un recipiente (16) que contiene un lecho de material adsorbente (2);
-
medios (7) para la generación de una corriente recirculante de gas inerte (1) en un circuito cerrado (8) que incluye dicho recipiente (16);
-
medios (9) para el calentamiento de dicha corriente de gas recirculante (1) en dicho circuito cerrado (8)
-
un condensador criogénico (5) o una columna de fraccionamiento de reflujo interno (6), que se enfría por lo menos parcialmente mediante un fluido criogénico evaporado (4);
-
un conducto (20) para la conexión de dicho circuito cerrado (8) a dicho condensador criogénico (5) o a dicha columna de fraccionamiento de reflujo interno (6), para alimentar un gas efluente (3) que proviene de dicho circuito cerrado (8) a dicho condensador criogénico (5) o a dicha columna de fraccionamiento de reflujo interno (6);
caracterizado porque
los medios están previstos para la liberación de una parte de dicho fluido criogénico evaporado (4) que sale de dicho condensador (5) o de dicha columna de fraccionamiento (6) a dicho circuito cerrado (8)
y porque dicho fluido criogénico (4) es nitrógeno líquido.
7. Sistema según la reivindicación 6, que incluye además:
-
medios para parar la alimentación del fluido criogénico evaporado a dicho circuito cerrado (8);
-
medios (24) para la succión del gas en dicho circuito cerrado (8) para generar una presión inferior a la atmosférica en dicho recipiente (16).
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