ES2228795T3

ES2228795T3 - Procedimiento y dispositivo para calcular la capacidad de acumulacion de nox de un catalizador acumulador de nox.

Info

Publication number: ES2228795T3
Application number: ES01901166T
Authority: ES
Inventors: Hermann Hahn; Soren Hinze; Axel Lang
Original assignee: Volkswagen AG
Current assignee: Volkswagen AG
Priority date: 2000-01-28
Filing date: 2001-01-18
Publication date: 2005-04-16
Anticipated expiration: 2021-01-18
Also published as: EP1254307B1; EP1254307A1; DE50103750D1; JP2003524101A; DE10003612A1; JP4909482B2; WO2001055566A1; AU2001226786A1

Abstract

Procedimiento para calcular la capacidad de acumulación de NOx de un catalizador acumulador de NOx (16) dispuesto en un canal de gases de escape (12) de un motor de combustión interna (10) con un sistema de medida (18) sensible al NOx, dispuesto aguas abajo del catalizador acumulador de NOx (16), en el que se integra durante el tiempo de una fase pobre una concentración de NOx medida aguas abajo del catalizador acumulador de NOx (16), caracterizado porque se compara al menos una magnitud característica real típica de la capacidad de acumulación de NOx del catalizador acumulador de NOx (16), que es la concentración de NOx integrada y/o una magnitud derivada de ésta, con al menos una magnitud característica nominal correspondiente modelada para un catalizador acumulador de NOx exento de azufre y no dañado.

Description

Procedimiento y dispositivo para calcular la capacidad de acumulación de NO_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x}.

La invención concierne a un procedimiento y un dispositivo para calcular la capacidad de acumulación de NO_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x} con las características indicadas en el preámbulo de las reivindicaciones 1 y
14.

Es sabido realizar un tratamiento posterior de gases de escape de motores de combustión interna con sistemas catalizadores que están dispuestos en un canal de gases de escape de un motor de combustión interna. Además, en el caso de motores de combustión capaces de funcionar con mezcla pobre, es usual integrar acumuladores de NO_{x} en un sistema catalizador (catalizador acumulador de NO_{x}). Un catalizador acumulador de NO_{x} desempeña en general el cometido de un catalizador de tres vías, ya que convierte monóxido de carbono (CO) e hidrocarburos (HC) no quemados o sólo parcialmente quemados, por oxidación con oxígeno del aire, en dióxido de carbono y agua y al mismo tiempo fomenta la reducción de óxidos de nitrógeno (NO_{x}) a nitrógeno (N_{2}) bajo la acción de los agentes reductores CO y HC. De esta manera, en un denominado gas de escape estequiométrico los contaminantes pueden ser convertidos prácticamente de forma completa en compuestos menos relevantes para el medio ambiente. Sin embargo, si se hace funcionar el motor de combustión interna en un modo pobre favorable para el consumo, es decir, con exceso de aire, se presenta entonces NO_{x} en el gas de escape en un exceso estequiométrico frente a los agentes reductores CO y HC y, por tanto, no puede ser convertido completamente. El acumulador de NO_{x} absorbe NO_{x} sobrante en forma de nitrato. La incorporación de NO_{x} en el acumulador de NO_{x} es limitada por la capacidad de acumulación de NO_{x} del absorbedor. Por tanto, a intervalos recurrentes tienen que realizarse regeneraciones de NO_{x}, siendo solicitado el catalizador acumulador de NO_{x} con un gas de escape estequiométrico o rico (\lambda \leq 1).

Sin embargo, la capacidad de acumulación de NOX_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x} no sólo es reducida por la incorporación continua de NO_{x}, sino también por una incorporación de azufre paralela no deseada. El azufre incorporado en forma de sulfato puede provocar además, debido a una llamada formación de granos de sulfato, un daño irreversible del acumulador y el catalizador. Por tanto, es necesario someter el catalizador acumulador de NO_{x} a intervalos periódicos a una medida de desulfuración que comprende a su vez la solicitación con una atmósfera rica de gas de escape y una temperatura del catalizador de más de 600ºC.

Asimismo, es sabido regular el funcionamiento de catalizadores acumuladores de NO_{x}, especialmente su regeneración, con sensores de NO_{x} pospuestos que captan una concentración de NO_{x} en el gas de escape. Así, el documento EP 0 936 349 A describe un procedimiento para determinar un daño de un catalizador de NO_{x}, calculándose y evaluándose una variación temporal de la concentración de NO_{x} medida aguas abajo del catalizador de NO_{x} después de una fase de funcionamiento rica del motor de combustión interna. En particular, se determina y promedia el aumento de la señal ascendente del sensor de NO_{x} en varios momentos y se compara el valor medio con un valor de referencia para determinar el daño. En los procedimientos conocidos es desventajoso el hecho de que sobre la base de concentraciones de NO_{x} momentáneas en el gas de escape o de variaciones momentáneas de las concentraciones de NO_{x} no son posibles manifestaciones, o sólo son posibles manifestaciones muy imprecisas, sobre la capacidad de acumulación de NO_{x} real del catalizador acumulador de NO_{x}. Debido a la falta de un conocimiento exacto de la capacidad de acumulación de NO_{x} del catalizador, no se ha dispuesto hasta ahora de la posibilidad de determinar exactamente el momento de una necesidad de desulfuración, reconocer daños irreversibles del catalizador o bien bloquear otros procesos que dependen de una alta actividad de acumulación de NO_{x} del catalizador.

Se conoce por la solicitud anterior WO 00/29729 un procedimiento de diagnóstico en el que se calcula un rendimiento de acumulación de NO_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x} en función de caudales másicos de NO_{x} integrados durante intervalos de diagnóstico prefijados antes y después del catalizador acumulador, determinándose los caudales másicos de NO_{x} a partir de las concentraciones de NO_{x} medidas. El rendimiento de acumulación es comparado seguidamente con un valor umbral predeterminado, en cuyo rebasamiento se reconoce un defecto del catalizador.

El cometido de la invención consiste en proponer un procedimiento y un dispositivo con cuya ayuda se pueda calcular con alta precisión la capacidad de acumulación de NO_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x}.

Según la invención, este problema se resuelve con las características citadas en las reivindicaciones independientes 1 y 14. Como quiera que, por integración de una concentración de NO_{x} medida aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x} durante el tiempo de una fase pobre, se calcula al menos una magnitud característica real típica de la capacidad de acumulación de NO_{x} del catalizador acumulador de NO_{x}, se puede deducir con mayor precisión el valor de una capacidad presente de acumulación de NO_{x} del catalizador que la que sería posible solamente sobre la base de una concentración de NO_{x} momentánea medida detrás del catalizador acumulador. Asimismo, está previsto comparar la magnitud característica típica del catalizador acumulador de NO_{x} con una magnitud característica nominal correspondiente que se modela para un catalizador acumulador de NO_{x} teórico exento de azufre y no dañado. De este modo, se crea una escala de valoración para el estado del catalizador acumulador de NO_{x}.

El dispositivo según la invención prevé medios con los cuales se pueden realizar los pasos de procedimiento descritos. Estos medios comprenden preferiblemente una unidad de control en la que está depositado en forma digital el proceso para calcular la capacidad de acumulación de NO_{x} del catalizador acumulador de NO_{x}. La unidad de control está integrada preferiblemente en un aparato de control del motor.

Según una ejecución ventajosa de la invención, se calcula un factor de calidad del catalizador acumulador de NO_{x} a partir de una relación de la magnitud característica real del catalizador acumulador de NO_{x} y la magnitud característica nominal modelada. Asimismo, está previsto que, al rebasarse un valor umbral prefijable, se ponga en marcha un proceso de desulfuración por parte del factor de calidad así calculado (GFSK). Sin embargo, aparte de una desulfuración, pueden estar previstas también otras medidas para una especificación de azufre correspondiente, por ejemplo un bloqueo de un funcionamiento pobre o el registro de un fallo del catalizador.

Según una forma de ejecución preferida de la invención, la integración de la concentración de NO_{x} comienza detrás del catalizador acumulador de NO_{x} con un comienzo de una fase de funcionamiento pobre, preferiblemente después de una regeneración de NO_{x} concluida con éxito o de una desulfuración. En estas circunstancias, se puede partir de un catalizador exento de NO_{x}.

Asimismo, se ha previsto preferiblemente que se determine el factor de calidad del catalizador acumulador de NO_{x} al final de una fase de funcionamiento pobre del motor de combustión interna, especialmente antes de una regeneración de NO_{x} del catalizador, y que se compare dicho factor con el valor umbral. La determinación del factor de calidad y la comparación con el valor umbral pueden hacerse depender de una incorporación de NO_{x} no perturbada durante la fase pobre precedente del motor de combustión interna, ya que el modelo de carga resulta más impreciso en el caso de un funcionamiento muy dinámico. Se puede suprimir la determinación y evaluación del factor de calidad, por ejemplo, cuando en la fase pobre precedente se haya conmutado por breve tiempo a un funcionamiento estequiométrico, se haya realizado una desconexión del empuje o hayan tenido lugar variaciones de carga extremas. Asimismo, puede ser conveniente prefijar un intervalo de temperatura del catalizador en el que sea posible una incorporación de NO_{x} satisfactoria.

Conforme a una ejecución preferida, se calcula como una primera magnitud característica real una ruptura de NO_{x} integral, a cuyo fin se integra la concentración de NO_{x} medida aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x}, por ejemplo durante una fase pobre. Por consiguiente, la ruptura de NO_{x} indica una cantidad de NO_{x} que ha pasado por el catalizador en el intervalo de medida correspondiente. Como una segunda magnitud característica real se calcula una carga de NO_{x} del catalizador acumulador de NO_{x} a partir de una diferencia de una emisión bruta de NO_{x} del motor de combustión interna, es decir, de la cantidad de entrada de NO_{x}, y de la ruptura de NO_{x} integral. La emisión bruta de NO_{x} puede calcularse por integración de una concentración de NO_{x} medida antes del catalizador acumulador de NO_{x} con una segunda sonda de NO_{x} o bien puede calcularse con buena precisión con ayuda de parámetros de funcionamiento actuales del motor de combustión interna.

Asimismo, se ha previsto que se calcule como una magnitud característica nominal una carga de NO_{x} modelada según un modelo de carga teórico en función de la emisión bruta de NO_{x} del motor de combustión interna. El modelo de carga presupone aquí un catalizador acumulador de NO_{x} exento de azufre y no dañado. Por tanto, la carga de NO_{x} modelada corresponde a una cantidad de NO_{x} teóricamente incorporada en un catalizador acumulador de NO_{x} ideal. El cálculo de una ruptura de NO_{x} modelada como otra magnitud característica nominal resulta entonces de una diferencia entre la emisión bruta de NO_{x} citada del motor de combustión interna y la carga de NO_{x} modelada según el modelo de carga teórico.

Para la determinación del factor de calidad a partir de las magnitudes características reales citadas del catalizador acumulador de NO_{x} y las magnitudes características nominales del catalizador acumulador ideal resultan posibilidades diferentes. Según una ejecución preferida, se calcula un primer factor de calidad a partir de la relación de la carga de NO_{x} establecida del catalizador acumulador de NO_{x} y la carga de NO_{x} modelada. Según otra ejecución ventajosa, un segundo factor de calidad es la relación entre la ruptura de NO_{x} modelada y la ruptura de NO_{x} medida.

Otras ejecuciones ventajosas son objeto de las restantes reivindicaciones subordinadas.

Se explica seguidamente la invención con más detalle en ejemplos de ejecución tomados con referencia a los dibujos adjuntos. Muestran:

la figura 1, una representación esquemática de una disposición de un motor de combustión interna con un catalizador acumulador de NO_{x};

la figura 2, evoluciones en el tiempo de magnitudes características reales y nominales integrales durante una fase pobre de un motor de combustión interna; y

la figura 3, evoluciones en el tiempo de un carga de NO_{x} modelada y una carga de NO_{x} medida durante un período de tiempo que comprende varias fases pobres.

En la figura 1 se representa de manera esquemática un motor de combustión interna 10 y un canal 12 de gases de escape asociado a éste. En la dirección de flujo de un gas de escape que abandona el motor de combustión interna 10 están dispuestos, en el canal 12 de los gases de escape, primero un precatalizador opcional 14 y a continuación un catalizador 16 acumulador de NO_{x}. Aguas abajo del catalizador 16 acumulador de NO_{x} se encuentra un sistema de medida configurado como un sensor 18 de NO_{x}, el cual retransmite una señal a una unidad de control 20 en función de la concentración de NO_{x} en el gas de escape detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. El canal 12 de gases de escape puede albergar otros sistemas de medida no representados aquí, cuyas señales tienen también entrada en la unidad de control 20. Estos pueden ser, por ejemplo, sondas lambda, otros sensores de NO_{x}, sensores de presión o sensores de temperatura. Asimismo, se transmiten a la unidad de control 20 parámetros de funcionamiento actuales del motor de combustión interna 10, por ejemplo un número de revoluciones y una carga del motor. La unidad de control 20 digitaliza todas las señales entrantes y evalúa éstas según algoritmos archivados. Asimismo, la unidad de control 20 controla el motor de combustión interna 10 en función de los parámetros captados o calculados, tal como se presenta seguidamente con detalle.

La figura 2 representa de manera simplificada curvas de evolución de las magnitudes características reales y nominales integrales según la invención durante el tiempo de una fase pobre del motor de combustión interna 10. Por supuesto, un emisión bruta RE en el funcionamiento real correspondiente a un modo de funcionamiento variable del motor de combustión interna 10 presenta una curva de evolución más compleja que la representada. Sin embargo, dado que se trata de una magnitud integral, su ascenso no puede hacerse nunca negativo. La emisión bruta RE del motor de combustión interna 10 puede ser captada por una sonda de NO_{x} dispuesta delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x}, para lo cual la concentración de NO_{x} así establecida es integrada continuamente por la unidad de control 20. Sin embargo, puede ser calculada también sobre la base de parámetros de funcionamiento actuales del motor de combustión interna (mezcla de aire-carburante, número de revoluciones, carga del motor, etc.) por parte de la unidad de control 20 con una precisión suficiente. La emisión bruta RE de NO_{x} del motor de combustión interna 10 se ha representado aquí en forma simplificada como una recta. La ruptura de NO_{x} medida EHK_{MES} es calculada también por la unidad de control 20 mediante una integración continua de la concentración de NO_{x} medida por el sensor 18 de NO_{x} detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. La carga de NO_{x} "medida" FSK_{MES} del catalizador 16 acumulador de NO_{x} resulta de la diferencia de la emisión bruta RE y la ruptura de NO_{x} medida EHK_{MES} según la fórmula
FSK_{MES} = RE-EHK_{MES}. Al comienzo de una fase pobre del motor de combustión interna 10 en el instante t_{0} todas las magnitudes características adoptan el valor 0. La carga de NO_{x} FSK_{MES} del catalizador 16 acumulador de NO_{x} corresponde aproximadamente a la emisión bruta RE hasta un instante t_{1}. Hasta este instante, el catalizador 16 acumulador de NO_{x} está en condiciones de incorporar aproximadamente de forma completa la totalidad de la masa de NO_{x} emitida RE. Por consiguiente, hasta el instante t_{1} prácticamente no se registra una ruptura de NO_{x} EHK_{MES} detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}, de modo que esta magnitud característica se mantiene cerca de 0. Aproximadamente en el instante t_{1} comienza a quebrarse la actividad de acumulación de NO_{x} del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. La carga FSK_{MES} asciende en forma cada vez más plana para aproximarse a un valor de saturación. Al mismo tiempo, aumenta la emisión de NO_{x} EHK_{MES} detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}.

Como ya se ha expuesto, se comparan estos valores característicos reales EHK_{MES}, FSK_{MES} del catalizador 16 acumulador de NO_{x} con los valores característicos nominales teóricos de un catalizador acumulador exento de azufre y no dañado. A este fin, la unidad de control 20 calcula una carga de NO_{x} teórica FSK_{MOD} en función de la emisión bruta RE de NO_{x} según un modelo de carga archivado. Resulta nuevamente de la diferencia de la emisión bruta RE y la carga de NO_{x} teórica FSK_{MOD} el valor característico nominal de la ruptura de NO_{x} modelada EHK_{MOD} detrás de catalizador 16 acumulador de NO_{x} según la ecuación EHK_{MOD} = RE-FSK_{MOD}. Las curvas de evolución de las magnitudes características nominales FSK_{MOD} y EHK_{MOD} se asemejan cualitativamente a las magnitudes características reales FSK_{MES} y EHK_{MES}. La carga de NO_{x} modelada FSK_{MOD} corresponde inicialmente a la emisión bruta RE del motor de combustión interna 10 y comienza a aplanarse de forma lenta aproximadamente en un instante t_{2} y a aproximarse a un valor límite de carga máximo. La carga de NO_{x} máxima FSK_{MOD} del catalizador de NO_{x} exento de azufre y no dañado es mayor que la carga máxima FSK_{MES} del catalizador 16. La diferencia entre ambas puede atribuirse a un envenenamiento con azufre y/o un daño irreversible, por ejemplo un daño térmico del catalizador 16. Conforme a la mayor capacidad de acumulación del catalizador teórico, la ruptura de NO_{x} modelada EHK_{MOD} se inicia también detrás del catalizador, comparado con el catalizador 16 acumulador de NO_{x} real, en un instante posterior t_{2}.

Al final de la fase pobre en el instante t_{3} se efectúa una valoración de la capacidad de acumulación del catalizador 16 acumulador de NO_{x}, a cuyo fin se calcula un factor de calidad GFSK a partir de al menos una magnitud característica real del catalizador 16 acumulador de NO_{x} y al menos una magnitud característica nominal y se iguala dicho factor de calidad con un valor umbral SW. Por ejemplo, referenciando la carga real FSK_{MES} a la carga nominal FSK_{MOD}, se puede calcular el factor de calidad GFSK_{1} según

GFSK_{1}=\frac{FSK_{MES}}{FSK_{MOD}}

Asimismo, se pueden aprovechar para la valoración las rupturas nominal y teórica de NO_{x} EHK_{MOD} y EHK_{MES} según

GFSK_{2}=\frac{EHK_{MOD}}{EHK_{MES}}

Opcionalmente, es posible también la valoración del catalizador 16 acumulador de NO_{x} referenciando la cantidad de NO_{x} emitida EHK a la respectiva cantidad de NO_{x} acumulada FSK. Por ejemplo, se pueden formar los factores de calidad GFSK_{3} y GFSK_{4} según

GFSK_{3}=\frac{1-\frac{EHK_{MES}}{FSK_{MES}}}{1-\frac{EHK_{MOD}}{FSK_{MOD}}}

y

GFSK_{4}=\frac{1-\frac{EHK_{MES}+1}{FSK_{MES}+1}}{1-\frac{EHK_{MOD}}{FSK_{MOD}}}

La ventaja reside aquí en una valoración más precisa del rendimiento real de la incorporación de NO_{x} y en un mayor intervalo de resolución del factor calculado. El factor de calidad GFSK_{4} tiene aquí frente a GFSK_{3} la ventaja de evitar una división por cero cuando no se efectúe en un caso extremo carga alguna del catalizador 16 acumulador de NO_{x}.

La figura 3 representa curvas de evolución en el tiempo de la carga de NO_{x} modelada FSK_{MOD} (líneas interrumpidas) y la carga de NO_{x} medida FSK_{MES} del catalizador 16 acumulador de NO_{x} (líneas continuas) a lo largo de varias fases pobres M y varias fases de regeneración R. Durante la primera fase pobre M_{1} la curva de evolución de la carga real FSK_{MES} del catalizador 16 acumulador de NO_{x} todavía relativamente fresco se asemeja a la curva de evolución de la carga nominal FSK_{MOD}. Al final de la primera fase pobre M_{1} se efectúa la primera regeneración R_{1} de NO_{x}, de modo que ambos valores caen a 0. Mientras que la carga de NO_{x} modelada FSK_{MOD} en los siguientes ciclos de régimen pobre y de regeneración muestra prácticamente siempre la misma curva de evolución, la carga de NO_{x} FSK_{MES} del catalizador actual 16 alcanza valores de carga cada vez más bajos. Esta quiebra de la actividad puede atribuirse a un envenenamiento creciente con azufre del catalizador 16 acumulador de NO_{x} y/o a un daño térmico. Al final de cada fase pobre M se efectúa según la invención la valoración del estado del catalizador, para lo cual se calcula, por ejemplo, el factor de calidad GFSK_{1} y se compara éste con un valor umbral prefijable. Al final de la cuarta fase pobre M_{4} la carga real FSK_{MES} se desvía tan fuertemente de la carga nominal FSK_{MOD} que el factor de calidad GFSK_{1} queda por debajo del valor umbral. Como consecuencia, se inicia una desulfuración DS, para la cual la unidad de control 20 influye sobre al menos un parámetro de funcionamiento del motor de combustión interna 10. Por ejemplo, ajusta una mezcla rica de aire-carburante y regula y eleva la temperatura del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. Después de concluida la desulfuración DS, la curva de evolución de la carga real FSK_{MES} alcanza de nuevo rápidamente el valor teórico FSK_{MOD}. La diferencia entre ambos valores puede atribuirse ahora a un daño irreversible del catalizador 16 acumulador de NO_{x}.

Claims

1. Procedimiento para calcular la capacidad de acumulación de NO_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x} (16) dispuesto en un canal de gases de escape (12) de un motor de combustión interna (10) con un sistema de medida (18) sensible al NO_{x}, dispuesto aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x} (16), en el que se integra durante el tiempo de una fase pobre una concentración de NO_{x} medida aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x} (16), caracterizado porque se compara al menos una magnitud característica real típica de la capacidad de acumulación de NO_{x} del catalizador acumulador de NO_{x} (16), que es la concentración de NO_{x} integrada y/o una magnitud derivada de ésta, con al menos una magnitud característica nominal correspondiente modelada para un catalizador acumulador de NO_{x} exento de azufre y no dañado.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque se calcula un factor de calidad (GFSK) del catalizador acumulador de NO_{x} (16) a partir de una relación entre la al menos una magnitud característica real del catalizador acumulador de NO_{x} (16) y la al menos una magnitud característica nominal modelada.

3. Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque se pone en marcha una desulfuración cuando el factor de calidad (GFSK) alcanza un valor umbral prefijable.

4. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la integración de la concentración de NO_{x} detrás del catalizador acumulador de NO_{x} (16) comienza con el principio de una fase de funcionamiento pobre del motor de combustión interna (10).

5. Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque la determinación del factor de calidad (GFSK) y la comparación con el valor umbral (SW) se efectúan al final de una fase de funcionamiento pobre del motor de combustión interna (10).

6. Procedimiento según la reivindicación 5, caracterizado porque la determinación del factor de calidad (GFSK) y la comparación con el valor umbral se efectúan al final de una fase de funcionamiento pobre del motor de combustión interna (10) únicamente cuando en la fase pobre precedente no fue posible una incorporación de NO_{x} no perturbada.

7. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se calcula como una primera magnitud característica real del catalizador acumulador de NO_{x} (16) una ruptura de NO_{x} integral (EHK_{MES}) por integración de la concentración de NO_{x} medida aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x} (16).

8. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se calcula como una segunda magnitud característica real una carga de NO_{x} (FSK_{MES}) del catalizador acumulador de NO_{x} (16) a partir de una diferencia entre una emisión bruta de NO_{x} (RE) del motor de combustión interna (10) y la ruptura de NO_{x} integral (EHK_{MES}).

9. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se calcula como una magnitud característica nominal una carga de NO_{x} modelada (FSK_{MOD}) según un modelo de carga teórico para un catalizador acumulador de NO_{x} exento de azufre y no dañado en función de la emisión bruta de NO_{x} (RE) del motor de combustión interna (10).

10. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se calcula como una magnitud característica nominal una ruptura de NO_{x} modelada (EHK_{MOD}) para un catalizador acumulador de NO_{x} exento de azufre y no dañado a partir de la diferencia de la emisión bruta de NO_{x} (RE) y la carga de NO_{x} modelada (FSK_{MOD}).

11. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque un primer factor de calidad (GFSK_{1}) es la relación entre la carga de NO_{x} establecida (FSK_{MES}) del catalizador acumulador de NO_{x} (16) y la carga de NO_{x} modelada (FSK_{MOD}).

12. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque un segundo factor de calidad (GFSK_{2}) del catalizador acumulador de NO_{x} (16) es la relación entre la ruptura de NO_{x} modelada (EHK_{MOD}) y la ruptura de NO_{x} medida (EHK_{MES}).

13. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque otro factor de calidad del catalizador acumulador de NO_{x} (16) comprende la relación entre un cociente de ruptura de NO_{x} medida (EHK_{MES}) y carga de NO_{x} medida (FSK_{MES}) y un cociente de ruptura de NO_{x} modelada (EHK_{MOD}) y carga de NO_{x} modelada (FSK_{MOD}).

14. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la emisión bruta de NO_{x} (EVK) se calcula o se mide con ayuda de parámetros de funcionamiento actuales del motor de combustión interna (10).

15. Dispositivo para calcular la capacidad de acumulación de NO_{x} de un catalizador acumulador de NO_{x} (16) dispuesto en un canal de gases de escape (12) de un motor de combustión interna (10) con un sistema de medida (18) sensible al NO_{x}, dispuesto aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x} (16), caracterizado porque están previstos medios con los cuales se pueden realizar los pasos de procedimiento consistentes en integración durante el tiempo de una fase pobre de una concentración de NO_{x} medida aguas abajo del catalizador acumulador de NO_{x} (16), cálculo de al menos una magnitud característica real típica de la capacidad de acumulación de NO_{x} del catalizador acumulador de NO_{x} (16) en función de la concentración de NO_{x} integrada y comparación de la magnitud característica real con al menos una magnitud característica nominal correspondiente modelada para un catalizador acumulador de NO_{x} exento de azufre y no dañado.

16. Dispositivo según la reivindicación 15, caracterizado porque los medios comprenden una unidad de control (20) en la que está depositado en forma digital un proceso para calcular la capacidad de acumulación de NO_{x} del catalizador acumulador de NO_{x} (16).

17. Dispositivo según la reivindicación 16, caracterizado porque la unidad de control (20) está integrada en un aparato de control del motor.