JP3807090B2 - 希薄燃焼内燃機関 - Google Patents

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Description

【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、吸蔵型NOX 触媒をそなえ希薄燃焼可能な内燃機関に関し、特に、かかる吸蔵型NOX 触媒の劣化を検出することができる、希薄燃焼内燃機関に関する。
【0002】
【従来の技術】
現在、排ガス中の酸素が過剰になる酸素過剰雰囲気でもNOX が浄化できるNOX 触媒が開発されており、希薄燃焼内燃機関においては、このNOX 触媒を設けることで希薄燃焼時のNOX を浄化するようにしている。
このNOX 触媒としては、NOX を触媒上に吸蔵させることにより排ガス中のNOX を浄化する吸蔵型NOX 触媒(トラップ型NOX 触媒)が開発されている。この吸蔵型NOX 触媒は、酸化雰囲気、即ち、酸素濃度過剰雰囲気では、排ガス中のNOを酸化させて硝酸塩を生成し、これによりNOX を吸蔵する一方、還元雰囲気、即ち、酸素濃度が低下した雰囲気では、NOX 触媒に吸蔵した硝酸塩と排ガス中のCOとを反応させて炭酸塩を生成し、これによりNOX を放出,分解する機能を有する。もちろん、吸蔵型NOX 触媒のNOX 吸蔵量には限度がある。そこで、例えば、適宜の時間間隔でNOX 触媒の周囲雰囲気を還元雰囲気としてやることにより、触媒上に吸蔵したNOX を放出することができる。これにより、NOX 触媒によるNOX 吸蔵性能を確保して、希薄燃焼運転時において排ガス中のNOX を浄化することができるようになるのである。
【0003】
なお、このように吸蔵したNOX を放出して、吸蔵型NOX 触媒のNOX 吸蔵量を再び増加させる操作を「復活」と称する。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、燃料や潤滑油内には、イオウ成分(S成分)が含まれており、このため、排ガス中にもこのようなイオウ成分が含まれている。NOX 触媒では、希薄燃焼運転時の酸素濃度過剰雰囲気でNOX を吸蔵するとともに、このようなイオウ成分も吸蔵する。つまり、イオウ成分は燃焼し、更にNOX 触媒上で酸化されてSO3 になる。そして、このSO3 の一部はNOX 触媒上でさらにNOX 用の吸蔵剤と反応して硫酸塩となって、NOX 触媒に吸蔵する。
【0005】
したがって、NOX 触媒には、硝酸塩と硫酸塩とが吸蔵されることになるが、硫酸塩は硝酸塩よりも塩としての安定度が高く、酸素濃度が低下した雰囲気とした場合でもその一部しか分解されないため、NOX 触媒に残留する硫酸塩の量は時間とともに増加する。これにより、NOX 触媒のNOX 吸蔵能力が時間とともに低下し、NOX 触媒としての性能が劣化することになり、これを、S被毒という。
【0006】
このように、劣化したNOX 触媒をそのまま使用し続けると、浄化されない排気中のNOX がそのまま大気中に放出されることになる。したがって、S被毒等によるNOX 触媒の劣化を判定して、劣化したNOX 触媒は早期に交換やS被毒からの回復(再生)等の処置を施す必要がある。
このため、従来より、希薄燃焼内燃機関においてNOX 触媒の劣化判定を可能にした技術が開発されており、例えば、特開平7−208151号公報には、NOX 触媒の下流側にNOX センサをそなえ、酸素濃度が低下した雰囲気(還元雰囲気)としてNOX を放出した後の希薄燃焼運転時のNOX 濃度を検出し、検出したNOX 濃度の時間的変化に基づいてNOX 触媒の劣化(例えば、S被毒)を判定する技術が開示されている。
【0007】
この技術は、NOX 触媒の後流のNOX 濃度はNOX 触媒が飽和すると上昇し、かつ、その上昇速度はNOX 触媒のNOX 吸蔵容量が減少するほど、即ち、NOX 触媒の劣化が進むほど大きくなることに着目したものである。
しかしながら、NOX センサには、個体バラツキや経時変化があるので、検出したNOX 濃度の値は、単にNOX 触媒の劣化(S被毒)のみならず、これらの要因によっても変化する。このような種々の要因により変化するNOX 濃度値を単純に評価するのでは、正確な劣化判定をすることはできない。
【0008】
また、NOX 触媒を還元雰囲気にした際、吸蔵されていたNOX の全てが放出されたとは限らず、少なからずNOX が残存していることもある。このような場合、NOX 触媒から大気中に放出されるNOX 濃度は、NOX 触媒の劣化が進んだときと同様に短時間で上昇するため、単にNOX センサで検出されるNOX 濃度の高低差に基づいた判定では、NOX 触媒のNOX 吸蔵容量が飽和しただけの状態を劣化と判定してしまう可能性がある。
【0009】
本発明は、このような課題に鑑み創案されたもので、吸蔵型NOX 触媒の劣化状態を正確に把握することにより、NOX の大気中への放出量の確実な低減と、リーン運転領域の拡大による燃費の向上とを可能とした、希薄燃焼内燃機関を提供することを目的とする。
【0010】
【課題を解決するための手段】
このため、本発明の希薄燃焼内燃機関では、排気通路に、酸化雰囲気ではNOX を吸蔵し還元雰囲気においてはNOX を放出する吸蔵型NOX 触媒が設けられており、吸蔵型NOX 触媒の下流にはNOX 濃度を検出できるNOX センサが設けられ、さらに、吸蔵型NOX 触媒が吸蔵しているNOX 量を推定するNOX 吸蔵量推定手段が設けられている。吸蔵型NOX 触媒の周囲雰囲気は、雰囲気調整手段により調整可能であり、雰囲気調整手段が吸蔵型NOX 触媒の周囲雰囲気を酸化雰囲気に調整したときの吸蔵型NOX 触媒下流のNOX 濃度をNOX センサにより検出すると、このNOX センサの出力値とNOX 吸蔵量推定手段で推定したNOX 吸蔵量とに基づいて劣化判定手段が吸蔵型NOX 触媒の劣化状態を判定する。
【0011】
これにより、NOx 触媒の劣化状態を正確に把握することができ、NOx の大気中への放出量の確実な低減と、リーン運転領域の拡大による燃費の向上とが可能となる。
前記NO x センサの出力値は、前記内燃機関が理論空燃比で運転している場合の前記NO x センサの出力値によって補正されることが好ましい。
また、前記劣化判定手段は、前記雰囲気調整手段が前記吸蔵型NO x 触媒の周囲雰囲気を酸化雰囲気としたときの前記NO x センサの出力値と、前記NO x 吸蔵量推定手段が推定したNO x 吸蔵量とに加えて、前記吸蔵型NO x 触媒の周囲雰囲気を還元雰囲気としたときの前記吸蔵型NO x センサの出力値に基づいて前記吸蔵型NO x 触媒の劣化状態を判定することも好ましい。
【0012】
【発明の実施形態】
以下、図面により、本発明の実施の形態について説明する。
まず、図1〜図4を参照して本発明の第1実施形態の希薄燃焼内燃機関について説明する。
本希薄燃焼内燃機関の構成の概要は、図2に示すように、4サイクルエンジンであって、火花点火式で、且つ、燃焼室内に燃料を直接噴射する筒内噴射型内燃機関(筒内噴射エンジン)として構成される。
【0013】
燃焼室1には、吸気通路2および排気通路3が連通しうるように接続されており、吸気通路2と燃焼室1とは吸気弁4によって連通制御されるとともに、排気通路3と燃焼室1とは排気弁5によって連通制御されるようになっている。
また、吸気通路2には、図示しないエアクリーナ及びスロットル弁が設けられており、排気通路3には、排気浄化装置6および図示しないマフラ (消音器)が設けられている。
【0014】
また、燃焼室1の上部中央には点火プラグ7が設けられ、燃焼室1の上部側縁にはインジェクタ8が設けられている。
このインジェクタ(燃料噴射弁)8は、その開口を燃焼室1に臨ませるように配置されている。
このような構成により、図示しないスロットル弁の開度に応じ吸入された空気は、吸気弁4の開放により燃焼室1内に吸入され、電子制御ユニット(ECU)20からの信号に基づいてインジェクタ8から直接噴射された燃料と混合される。そして、点火プラグ7の適宜のタイミングでの点火により燃焼せしめられて、エンジントルクを発生させたのち、燃焼室1内から排出ガスとして排気通路3へ排出され、排気浄化装置6で排出ガス中のCO,HC,NOX の3つの有害成分を浄化されてから、マフラで消音されて大気側へ脱離されるようになっている。
【0015】
この排気浄化装置6は、吸蔵型NOX 触媒(以下、単にNOX 触媒という)6Aと三元触媒6Bとを組み合わせたものになっている。つまり、空燃比がリーンの場合は、排ガス中にはCO,HCはほとんど含まれない一方でNOX 濃度は急増するが、このNOX を、酸化雰囲気(即ち、酸素過剰雰囲気)で機能するNOX 触媒6Aにより吸蔵し、理論空燃比下では三元触媒6Bの三元機能により排出ガス中のCO,HC,NOX を浄化するようになっているのである。
【0016】
ところで、NOX 触媒6Aは、NOX を吸蔵し続けているとやがて飽和状態に達し、吸蔵しきれなくなったNOX は大気中に放出されてしまうことになる。そこで、NOX 触媒6Aが飽和状態に達したときは、吸蔵されたNOX を一度放出してやる必要があるが、このNOX の放出は、NOX 触媒6Aの周囲雰囲気を還元雰囲気(即ち、酸素不足状態)とすることで吸蔵されているNOX をNO2 として脱離し、さらに、HC,CO(還元剤)の供給によりNO2 を還元してN2 として排出することにより行なうようになっている。
【0017】
ここで、本希薄燃焼内燃機関におけるNOX 触媒6AからのNOX の放出について、さらに詳しく説明する。
本希薄燃焼内燃機関のような筒内噴射エンジンでは、燃料噴射の態様として、上述の層状超リーン燃焼によるリーン運転を実現し燃費を向上させるために圧縮行程中で燃料噴射を行なう後期噴射モードと、予混合燃焼によるリーン運転を実現し、緩加速による出力を得るために吸気行程中に燃料噴射を行なう前期噴射モードと、予混合燃焼によるストイキオ運転を実現し、前期噴射モードより出力を向上させるために吸気行程中に燃料噴射を行なうストイキオモードと、予混合燃焼によるリッチ運転を実現し、ストイキオモードより出力を向上させるエンリッチモードとが設けられており、エンジンの運転状態に応じて切り換えられるようになっている。
【0018】
そして、前述のような各リーン運転のもとでは、NOX 触媒6Aの周囲は酸化雰囲気になっているので、NOX 触媒6Aには希薄燃焼により生じたNOX が吸蔵されていくが、こうして吸蔵されたNOX は還元雰囲気下で放出,分解されるので、NOX 触媒6Aに吸蔵されたNOX を放出するために、排気通路を還元雰囲気にする雰囲気調整手段23がそなえられている。この雰囲気調整手段23は、燃料噴射制御を利用して還元雰囲気をつくるようになっている。
【0019】
つまり、本実施形態にかかる希薄燃焼内燃機関のECU20には、図1の機能ブロック図に示すように、モード選択手段24と燃料噴射制御手段25とが設けられている。
モード選択手段24では、エンジン回転数Ne及び平均有効圧力Peに応じて上述のような各モードの中から一つを選択するようになっている。
【0020】
また、燃料噴射制御手段25には、エンジン出力を得るための通常の燃焼を行なうべく燃料を噴射する通常燃料噴射制御手段26と、還元雰囲気をつくるための追加燃料噴射制御手段27とが備えられている。
通常燃料噴射制御手段26は、モード選択手段24で設定されたモードに応じた燃料噴射制御マップを選択して、この選択した燃料噴射制御マップを用いて、エンジン回転数Ne及び平均有効圧力Peに応じて、通常の燃焼を行なうための燃料噴射量及び噴射時期(即ち、燃料噴射終了時期及び燃料噴射開始時期)を設定する。
【0021】
なお、エンジン回転数Neにはエンジン回転数センサ13の検出情報(又は、演算情報)が用いられ、平均有効圧力Peは、有効圧力演算手段28の演算情報が用いられる。この有効圧力演算手段28では、エンジン回転数Ne及びアクセルポジションセンサ(APS)14で検出されたアクセル開度θの各情報から平均有効圧力Peを算出する。
【0022】
追加燃料噴射制御手段27は、NOx触媒6Aの復活及び再生のために行なう燃料噴射を制御するものである。この追加燃料噴射は、排ガス中のHC,COの確保やエンジンの出力トルクへの影響を考慮して各気筒の膨張行程内(できれば膨張行程でも末期に近いタイミングが好ましい)に追加燃料噴射を行なうようにしている。
【0023】
NOx触媒6Aの復活とは、NOx触媒6AのNOx吸蔵性能を確保するための処理であり(この処理を復活制御という)、また、NOx触媒6Aの再生とは、NOx触媒6Aに吸蔵されたSOxを放出させることで、NOx触媒6AがSOxを吸蔵したことにより低下(劣化)したNOx吸蔵性能を再び向上させるための処理である(この処理を再生制御という)。
【0024】
したがって、追加燃料噴射制御手段27の制御により行なわれる追加燃料噴射は、NOx触媒6Aの復活のための追加燃料噴射(これを、復活用追加燃料噴射という)と、NOx触媒6Aの再生のための追加燃料噴射(これを、再生用追加燃料噴射という)とがある。詳細は後述するが、復活用追加燃料噴射では、この追加燃料噴射によりNOx触媒6Aの周囲を酸素濃度の低下した状態、即ち、還元雰囲気にしてNOx触媒6AからのNOx放出を促し、再生用追加燃料噴射では、この追加燃料噴射によりNOx触媒6Aの周囲を所定温度以上の高温で且つ酸素濃度の低下した状態、即ち、還元雰囲気にしてNOx触媒6AからのSOx放出を促すようになっている。
【0025】
なお、NOx触媒6Aの再生及び復活のために触媒周囲雰囲気を還元雰囲気にする方法としては、追加燃料噴射は用いずに、通常燃料噴射において空燃比をリッチ化するという方法でもよい。
また、NOx触媒6Aの再生のために触媒周囲雰囲気を所定温度以上の高温とする方法としては、通常燃料噴射において点火時期を遅角する方法でもよい。
【0026】
雰囲気調整手段23は、このような追加燃料噴射によりNOx触媒6Aの周囲を還元雰囲気(酸素濃度の低下した状態)とする機能であり、追加燃料噴射制御手段27と、この追加燃料噴射制御手段27の制御により図示しないインジェクタドライバを通じて駆動され追加燃料噴射を行なうインジェクタ(燃料噴射弁)8とから構成されている。
【0027】
ところで、復活用追加燃料噴射は復活制御用判定手段21の判定に基づいて行なわれ、再生用追加燃料噴射は劣化判定手段としての再生制御用判定手段22の判定に基づいて行なわれるようになっている。
復活制御用判定手段21は、復活制御を行なう必要があるか否かを判定すべく、吸気リーンモードや圧縮リーンモード等のリーンモードでの運転が所定時間(例えば、約60秒)行なわれたか否かを判定するものである。このため、復活制御用判定手段21には、タイマ12のカウント値が読み込まれるようになっている。
【0028】
そして、この復活制御用判定手段21によって、リーンモードでの運転が所定時間(例えば、約60秒)行なわれたと判定された場合は、復活制御を行なう必要があると判定し、復活用追加燃料噴射に関する制御信号を追加燃料噴射制御手段27に出力するようになっている。
再生制御用判定手段(劣化判定手段)22は、再生制御を行なう必要があるか否かを判定すべく、NOX 触媒6Aの劣化を判定するものである。この劣化判定の詳細は後述するが、この再生制御用判定手段(劣化判定手段)22によって、NOX 触媒が劣化していると判定された場合には、再生制御を行なう必要があるため、再生用追加燃料噴射に関する制御信号を追加燃料噴射制御手段27に出力するようになっている。
【0029】
ところで、上述の復活制御を行なうのは、吸気リーンモードや圧縮リーンモード等のリーンモードでの運転が行なわれると、NOX 触媒6Aの近傍は酸素過剰雰囲気となり、NOX 吸蔵反応が進むため、これらのリーンモードが所定時間(例えば約60秒)以上行なわれると、NOX 触媒6Aに多量のNOX が吸蔵されて、NOX 触媒6AによるNOX 浄化効率が徐々に低下することになるからである。
【0030】
そこで、復活制御では、復活制御用判定手段21によりリーンモードが所定時間(例えば約60秒)以上行なわれたと判定されると、NOX 触媒6Aの近傍が酸素濃度の低下した還元雰囲気となるように追加燃料噴射を行なうが、この追加燃料噴射では、空燃比が理論空燃比よりもやや小さく(例えば約13)なるように、短時間(例えば約2秒間)だけ燃料噴射を行なうことで、排気通路内を還元雰囲気とする。
【0031】
また、上述の再生制御を行なうのは、所定時間(例えば、約60秒)毎にNOX 触媒6Aの復活制御を行なったとしても、NOX 触媒6Aの近傍が酸素過剰雰囲気(リーン雰囲気、即ち、酸化雰囲気)となると、NOX 触媒6Aには、例えばSOX も徐々に吸蔵していき、NOX 触媒6Aの近傍の酸素濃度が低下して排気空燃比が還元雰囲気になっても、このSOX はNOX 触媒6Aに吸蔵したままとなってしまうため、SOX の吸蔵分だけNOX 触媒6AによるNOX の浄化能力が低下(S被毒)するなど、復活制御では除去できない劣化要因が生じるからである。
【0032】
そこで、再生制御では、再生制御用判定手段(劣化判定手段)22により、NOX 触媒6Aが劣化したと判定されると、NOX 触媒6Aの近傍を酸素濃度が低下した雰囲気(例えば、A/F=約12)とし、かつ、所定温度(例えば、約600℃)以上となるように、所定時間(例えば、約3分)追加燃料噴射を行なうようにしている。
【0033】
ところで、劣化判定手段22では、NOX センサ10,NOX 触媒温度センサ(高温センサ:NOX 触媒の上流もしくは下流に取り付けて排気温を測定しこれをNOX 触媒温度の代表とする)11,エンジン回転数センサ13,有効圧力演算手段28,NOX 吸蔵量推定手段29からの情報に基づいて、上述のリーン運転を行なっている期間に得られるNOX 濃度αを評価しながら、NOX 触媒6Aの劣化を判定するようになっている。
【0034】
図3は、復活用の追加燃料噴射の前後にわたる空燃比、NOX 吸蔵総量A(n) 、NOX 吸蔵サイト残存率C(n) 、NOX 濃度αの変化の一例を示すものである。なお、A(n) ,C(n) については後述する。
図3に示すように、復活用の追加燃料噴射が終了すると(時点t0 )、劣化判定手段22では、タイマ12のカウントを開始して、復活制御の終了(時点t0 )から所定時間tt01経過した時点(時点t1 )を起点として、NOX センサ10から入力されるNOX 濃度αを所定の周期でサンプリングしていく。そして、サンプリング開始(時点t1 )から時間tt12経過した時点(時点t2 )でサンプリングを終了し、サンプリングした各NOX 濃度の平均値γを算出する。
【0035】
ただし、サンプリングしたNOX 濃度は、NOX 触媒6Aの劣化以外の要因でも変化するため、排気ガス中のNOX 量をより正確に推定するために適宜の補正を施して平均値γを算出する。つまり、NOX センサ10は、その個体バラツキにより又は経時変化により検出精度に少なからず誤差が生じており、NOX センサ10が検出するNOX 濃度αにも、その検出誤差分のNOX 濃度α0 を含んでいる。
【0036】
そこで、この検出誤差分のNOX 濃度α0 をあらかじめ把握して補正する必要があるが、ここでは、例えば、復活処理直後において、モードがストイキオフィードバック運転になっており、かつアイドル等の低負荷低回転運転状態において検出したNOX 濃度を、検出誤差分のNOX 濃度(NOX センサ補正量)α0 とし、劣化判定手段22内の記憶手段に記憶するようになっている。
【0037】
つまり、低負荷低回転でのストイキオフィードバック運転時においてNOX 触媒6Aが完全に機能している場合は、NOX 濃度は実質的にゼロとなるので、NOX センサ10が正常であれば、NOX センサ10が検出するNOX 濃度もゼロとなるはずである。したがって、このときNOX センサ10が一定のNOX 濃度α0 を検出していれば、これが検出誤差分のNOX 濃度、即ち、NOX センサ補正量α0 となるのである。そして、このNOX センサ補正量α0 の設定は、設定条件(即ち、復活処理直後,ストイキオフィードバックモード,低負荷低回転状態)が整う度に行なわれ、劣化判定手段22内の記憶手段における記憶が更新されるようになっている。
【0038】
こうして、NOX センサ補正量α0 によってNOX センサ10が検出するNOX 濃度αを補正することにより、NOX センサ10の個体バラツキが補償され、さらに、NOX センサ補正量α0 の設定は設定条件が整う度に行なわれるので、検出したNOX 濃度αから経時変化の影響も排除されるようになるのである。
このようにして設定されたNOX センサ補正量α0 により、サンプリングした各NOX 濃度の平均値γを補正する(例えば、減算)することにより、排気ガス中に含まれるNOX 濃度の平均値γを算出するようになっているのである。
【0039】
この補正済平均値(以下、単に平均値という)γは、リーン運転時においてNOX 触媒6Aの下流で検出されるNOX 濃度の評価値であり、この平均値γが大きいほど、NOX 触媒6Aで吸蔵されずに下流へ排出されるNOX 量が多い、即ち、NOX 触媒6Aの劣化が進んでいる可能性が高い。そこで、この平均値(以下、評価値という)γを予め設定された判定基準値γ0 と比較して、γ≦γ0 ならば劣化していると一応判定することができる。
【0040】
なお、判定基準値γ0は、有効圧力演算手段28から入力される有効圧力(負荷情報)Peと、エンジン回転数センサ13から入力されるエンジン回転数Neとで定まるマップに基づいて設定している。また、上述の時間tt01は、NOX触媒6Aから排出されるNOX濃度が劣化前後で十分に差がでる時間に設定する。これは、劣化後でも復活処理直後は排出NOX濃度の差が小さいためである。時間tt12はNOX触媒6Aから排出されるNOXの濃度を正確に評価するために十分なサンプリング数を取れる時間とする。
【0041】
このように、復活制御の終了から所定時間(時間tt01)経過後の所定区間(時間tt12)でのリーン運転中に得られるNOX 濃度の評価値γを評価することにより、NOX 触媒6Aの劣化の度合いをある程度評価することができる。
しかしながら、復活制御を行なったとしても、NOX 触媒6Aに吸蔵されていたNOX の全てが放出されたとは限らず、少なからぬNOX が残存している可能性は高い。そして、リーン運転再開時にNOX 触媒6Aに相当のNOX が残存していた場合、NOX 触媒6Aの下流のNOX 濃度αは、NOX 触媒6Aの劣化が進んだときと同様に短時間で上昇するため、これをNOX 触媒6Aの劣化と誤判定してしまう可能性がある。
【0042】
そこで、評価値γの評価を行なうとともに、それが真にNOX 触媒6Aの劣化に基づくものかどうかも判定する必要がある。この判定は、劣化判定手段22が、NOX 吸蔵量推定手段29から入力されるNOX 吸蔵総量A、即ち、NOX 触媒6Aに吸蔵されているNOX の総量推定値に基づいて行なうようになっている。
【0043】
NOX 吸蔵量推定手段29は、NOX 触媒6Aに吸蔵されるNOX 量(NOX 吸蔵量)Qと、NOX 触媒6Aから放出されるNOX 量(NOX パージ量)Bとを推定し、推定したNOX 吸蔵量QとNOX パージ量Bとに基づいてさらにNOX 吸蔵総量Aを推定するようになっている。
まず、NOX 吸蔵量Qは次式により推定するようになっている。
【0044】
Q=K×qNOx ×KSV×KCC ・・・・・・・(1)
ここで、(1)式中の係数及び量について説明する。
KはNOX 触媒6AのNOX 吸蔵能力を示す係数(NOX 吸蔵能力係数)であり、NOX 触媒6Aの飽和状態と関係するものであり、飽和状態に近づくほど、流入したNOX 量qNOx のうち吸蔵されるNOX 量の割合が少なくなることを示す。そこで、NOX 吸蔵能力係数Kは、さらに次式で示されるようになっている。
【0045】
K=C(n) ×C1 ・・・・・・・(2)
(2)式において、C(n)はNOX 触媒6Aに吸蔵可能な空き容量率(吸蔵サイト残存率)であり、NOX 触媒6Aの全NOX 吸蔵容量に対する空き容量の比率である。この空き容量率C(n) が小さいほど、NOX 触媒6AのNOX 吸蔵能力は飽和状態に近づいていることを示す。この空き容量率C(n) の詳細については後述する。C1は空き容量率C(n)に対する補正係数であり、NOX 触媒6Aの触媒特性によって設定する。なお、(2)式に示すような設定方法の他、空き容量率C(n) に対するマップよりNOX 吸蔵能力係数Kを設定するようにしてもよい。
【0046】
また、qNOx はNOX 触媒6Aへ流入するNOX 量であり、有効圧力Pe,エンジン回転数Neにより変化する。そこで、有効圧力Peとエンジン回転数Neとから流入NOX 量qNOx を定めるマップを予め作成しておき、有効圧力演算手段28,エンジン回転数センサ13からそれぞれ入力される有効圧力Pe,エンジン回転数Neを上述のマップに照らし合わせることにより設定するようになっている。ここでは、一制御周期間にNOX 触媒6Aへ流入するNOX 量に相当するものとする。
【0047】
SVはNOX 吸蔵ガス量係数であり、NOX 触媒6Aに全くNOX が吸蔵されていない状態において、流入したNOX 量qNOx のうちのNOX 触媒6Aへ吸蔵されるNOX 量の割合に相当し、一度に流入するガス量(NOX 量qNOx )が多いほど、吸蔵されるNOX 量の割合が小さくなることを示している。ここでは流入NOX 量qNOx で定まるマップに基づいて設定している。
【0048】
CCはNOX 吸蔵温度係数であり、NOX 吸蔵能力の温度の影響に相当し、NOX 触媒温度センサ11で検出されたNOX 触媒温度θc.c で定まるマップに基づいて設定している。
一方、NOX パージ量Bは次式により推定するようになっている。
B=qCO×KC0×KTCO ×D ・・・・・・・(3)
(3)式中の係数及び量について説明する。
【0049】
COはNOX 触媒6Aへ流入するCO量である。
NOX 触媒6Aへ吸蔵されたNOX は、CO(還元剤)が供給されると、NOX 触媒6Aから放出される。この放出量は、当然、供給されるCO量に応じて多くなる。
そこで、NOX 触媒6Aへ流入するCO量qCOをNOX パージ量Bを算出する際のパラメータとしている。この流入CO量qCOは、NOX 量qNOx と同様に有効圧力Pe,エンジン回転数Neにより変化する。そこで、有効圧力Peとエンジン回転数Neとから定まるマップに基づいて流入CO量qCOを設定するようになっている。ここでは、流入CO量qCOは、一制御周期間にNOX 触媒6Aへ流入するCO量とする。
【0050】
COはNOX 触媒6AからNOX を放出させる能力を示す係数(NOX パージ能力係数)であるが、NOX パージ能力係数KCOはNOX 触媒6Aに吸蔵されたNOX 吸蔵総量Aに応じて設定するものであり、ここでは、NOX 吸蔵総量Aに対するマップよりNOX パージ能力係数KCOを設定するようになっている。ただし、ここで用いるNOX 吸蔵総量Aは前回制御周期にて算出したNOX 吸蔵総量Aである。
【0051】
TCO はNOX パージ温度係数、即ち、NOX 触媒6AからNOX を放出させる能力の温度に対する係数を示している。このNOX パージ温度係数KTCO をNOX パージ量Bの算出パラメータとしているのは、COによるNOX 放出能力は反応の際の雰囲気温度により変化するからであり、ここでは、NOX 触媒温度センサ11で検出した触媒温度θc.c に対するマップよりNOX パージ温度係数KTCO を設定するようになっている。
【0052】
そして、Dは変換係数であり、NOX 吸蔵量Qと合わせるために流入したCO量を放出されたNOX 量へ変換するためのものである。
こうして、NOX 吸蔵量Q及びNOX パージ量Bが定まると、次式によりNOX 吸蔵総量Aを算出するようになっている。ただし、今回(n)の制御周期におけるNOX 吸蔵総量AをA(n) とし、前回(n−1)の制御周期におけるNOX 吸蔵総量AをA(n-1) とする。
【0053】
A(n) =A(n-1) +Q(n) −B(n) ・・・・・・・(4)
(4)式に示すように、制御周期毎にNOX 吸蔵量Q(n) 及びNOX パージ量B(n) を算出し、前回(n−1)の制御周期におけるNOX 吸蔵総量A(n-1) に加算又は減算していくことにより、NOX 吸蔵総量A(n) を更新していくようになっているのである。
【0054】
ただし、NOX 触媒6Aは、周囲雰囲気によってNOX を吸蔵したり放出したりする特性であるので、常に流入NOX 量qNOx や流入CO量qCOに応じてNOX 触媒6A上にNOX が吸蔵,放出されるわけではない。このため、NOX 触媒6Aが、リーン運転時においてNOX を吸蔵し、リッチ運転及びストイキオ運転時においてNOX を放出する触媒特性であるとすると、NOX 吸蔵量Q(n) はリーン運転時においてのみ加算され、NOX パージ量B(n) はリッチ運転及びストイキオ運転時において減算されるようになっている。また、NOX 触媒6Aの特性によっては、ストイキオ運転時にNOX 吸蔵量Q(n) もしくはそれに所定の係数を掛けたものを加算するようにしてもよい。なお、NOX 吸蔵総量A(n) の初期値A(0) は、NOX 触媒6Aが未使用の時点に対応するので0である。
【0055】
劣化判定手段22は、NOX 吸蔵量推定手段29から入力されるNOX 吸蔵総量A(n) に基づいて、NOx濃度平均値γに基づき一応判断されるNOX 触媒6Aの劣化が、真にNOX 触媒6Aの劣化に基づくものかどうか評価するようになっている。
まず、劣化判定手段22は、制御周期毎に入力されるNOX 吸蔵総量A(n) に基づきNOX 触媒6Aの空き容量率C(n) を次式により求める。
【0056】
C(n) =〔Qmax −A(n) 〕/Qmax ・・・・・・・(5)
(5)式において、Qmax はNOX 触媒6AにおけるNOX 吸蔵量の飽和値である。このNOX 吸蔵量の飽和値Qmax は、NOX 触媒6Aの温度により変化するので、ここでは、NOX 触媒温度センサ11で検出した触媒温度θc.c に対するマップより飽和値Qmax を設定するようになっている。
【0057】
ここで、図3に示すように、NOX 触媒6Aの空き容量率C(n) が少なくなるにつれ、NOX 濃度αも上昇していくが、もしNOX 触媒6Aの劣化(SOX 等の付着)が無ければ、空き容量率C(n) の減少率とNOX 濃度αの上昇率とは常に対応するはずである。しかしながら、実際には、NOX 触媒6AにはNOX 以外にもSOX 等が吸蔵されており、しかも、SOX 等はNOX 放出のための通常の復活処理では放出されず、NOX 触媒6Aに残留する。このため、実際のNOX 触媒6Aの空き容量率は、SOX 等の吸蔵による劣化度合いに応じて(5)式で算出した空き容量率C(n) よりも小さくなる。
【0058】
その結果、SOX等の吸蔵によりNOX触媒6Aの劣化が進むと、空き容量率C(n) は十分大きいのにもかかわらず、NOX濃度αが高くなるという現象が生じることになる。これは、一定のNOX濃度αで比較したとき、空き容量率C(n) が高いほどNOX触媒6Aの劣化が進んでいることを意味している。
したがって、劣化判定手段22は、算出した空き容量率C(n) を所定値Coと比較し、この所定値Co以上であれば、真にNOX触媒6Aが劣化していると判定するようになっている。なお、所定値Coは、NOX濃度平均値(評価値)γの判定基準値γoと対応し、NOX触媒6Aが劣化しているかを判定する判定値としての空き容量率の値である。所定値Coは、判定基準値γoとともに、有効圧力演算手段28から入力される有効圧力Peと、エンジン回転数センサ13から入力されるエンジン回転数Neとで定まるマップに基づいて設定するようになっている。
【0059】
このように、劣化判定手段22は、リーン運転時のNOX 濃度αとNOX 触媒6Aに吸蔵されているNOX の総量Aとを併せて評価することにより、NOX 触媒6Aが劣化しているかどうかを判定するようになっているが、この判定を適正に行なうためには、さらに種々の条件が必要になる。そこで、劣化判定手段22では、上述のNOx濃度α及びNOX 吸蔵総量Aの評価を含めて、各種条件が成立したときにNOX 触媒6Aが劣化していると判定するようになっている。
【0060】
つまり、劣化判定手段22では、以下の第1〜第7の条件が全て成立した時、NOX触媒6Aが劣化していると判定する。
まず、第1条件は、有効圧力演算手段28から入力される有効圧力Peと、エンジン回転数センサ13から入力されるエンジン回転数Neとが、復活制御時の所定時間tta(前述のサンプリング時間tt12以上)の間、ほぼ一定である(即ち、有効圧力Peの変動が所定値以内で且つエンジン回転数Neの変動幅が所定値以内に収まっている)ことである。
【0061】
前述のように、NOX 触媒6Aから放出されるNOX の濃度αを正確に評価するため、NOX 濃度αの十分なサンプルをとる必要があるが、NOX 濃度αはエンジンの負荷状態や回転数状態により変化するため、NOX 濃度αを評価するためには、少なくともサンプリング時間tt12中はエンジンの負荷状態や回転数状態が一定であることが必要となる。本実施形態では、このエンジンの負荷状態として有効圧力Peを用いており、これらの有効圧力Peやエンジン回転数Neがほぼ一定(即ち、各変動幅がそれぞれ所定値以内)であることを前提条件としているのである。
【0062】
次に、第2条件は、評価値γが判定基準値γ0 以上であることである。前述のように、NOx触媒6Aが劣化していれば、流入するNOxを十分に吸蔵することができないため、評価値(リーン運転開始から一定時間経過後のNOx濃度平均値)γが判定基準値γ0 以上に上昇するはずである。このため、評価値γが判定基準値γ0 以上であることを劣化条件としているのである。
【0063】
第3条件は、NOX 触媒6Aの空き容量率C(n) が所定値C0 以上であることである。前述のように、(5)式で算出される空き容量率C(n) にはSOX 等の吸蔵による空き容量の減少分は含まれていないため、一定のNOX 濃度αで比較したとき、空き容量率C(n) が高いほどNOX 触媒6Aの劣化が進んでいるとみなすことができる。このため、判定基準値γ0 に対応して劣化の判定基準となる所定値C0 を設定し、評価値γが判定基準値γ0 以上になったときに、空き容量率C(n) が所定値C0 以上となっていることを条件としたものである。
【0064】
第4条件は、NOX 触媒温度センサ11で検出される触媒温度θC.C がNOX 触媒6Aが有効に機能する所定温度範囲内であることである。NOX 触媒6Aが有効に機能していることを確認するためである。
また、第5条件は、NOX 触媒温度センサ11が正常であることであり、第6条件は、NOX センサ10が正常であることである。
【0065】
そして、第7条件は、上記の第1条件から第6条件までが、所定回数n0 以上連続して成立することである。これは、偶然に他の条件が成立した場合の誤判定を防止し、無駄な追加燃料噴射による燃費悪化や出力トルクの変動によるドライバの違和感を防止するためである。
以上の第1条件から第7条件までが全て成立した時、劣化判定手段22は、NOX 触媒6Aが劣化していると判定するのである。そして、劣化判定手段22は、NOX 触媒6Aに吸蔵されたSOX 等を放出し、NOX 触媒6AのNOX 吸蔵能力の回復、即ち、NOX 触媒6Aの再生処理をするべく、追加燃料噴射制御手段27に信号(再生処理用追加燃料噴射信号)を送るようになっている。
【0066】
本発明の第1実施形態の希薄燃焼内燃機関は、上述のように構成されているので、例えば図4のフローチャートに示すようにしてNOX 触媒6Aの劣化判定と劣化時の再生処理が行なわれる。
まず、フラグF1 が0か否かを判定する(ステップS10)。このフラグF1 は、劣化判定が開始されたか否かを示すものであり、劣化判定が開始されていない場合は0に設定され、劣化判定が開始されれば1に設定される。初期値は0に設定されており、ステップS20において、NOX 触媒6AからNOX を放出するための追加の燃料噴射、即ち、復活制御が終了したと判定されたとき、フラグF1 が1に設定され、タイマ12のカウント値Tが0にリセットされ(ステップS30)、ステップS40以降の劣化判定処理が開始される。なお、復活制御は、復活制御用判定手段21の判定によりリーン運転時間が所定時間(例えば60秒)に達する毎に所定時間(例えば2秒程度)だけ行なわれる。
【0067】
劣化判定手段22では、リーンモードでの運転中にのみNOX 触媒6Aの劣化判定処理を行なうので、リーンモード(リーン運転)中か否か判定し(ステップS40)、リーン運転中であれば、復活制御終了時点からのリーンモードによる運転時間をタイマ12のカウント情報から求め、即ち、制御周期毎にリーン運転時間Tに所定の制御周期tを加算していき(ステップS50)、リーン運転時間Tが所定時間tt01に達したか否かを判定する(ステップS60)。
【0068】
リーン運転時間Tが所定時間tto1に達したら、劣化判定手段22では、まず、以下の判定を行なう。つまり、有効圧力演算手段28から入力される有効圧力Peと、エンジン回転数センサ13から入力されるエンジン回転数Neとがほぼ一定であるかどうかを判定し(第1条件、ステップS70)、NOX触媒温度センサ11で検出される触媒温度θC.CがNOX触媒6Aが有効に機能する所定温度範囲内であるか否かを判定し(第4条件、ステップS80)、また、NOX触媒温度センサ11が正常であるか否か判定し(第5条件、ステップS90)、さらに、NOXセンサ10が正常であるか否か判定する(第6条件、ステップS100)。
【0069】
ステップS70からステップS100までの判定条件が全て成立している場合、劣化判定手段22では、リーン運転時間が所定時間tt01に達した時点から、NOX センサ10から入力されるNOX 濃度αを所定の周期でサンプリングしていく(ステップS110)。
そして、サンプリングしたNOX 濃度αの平均値γを算出するとともに(ステップS120)、NOX 触媒6AのNOX 吸蔵総量Aに基づき、現時点におけるNOX 触媒6Aの空き容量率C(n) を算出する(ステップS130)。
【0070】
なお、NOX 濃度αの平均値γを算出する際、予め設定したNOX センサ補正量α0 により補正を行ない、NOX センサ10の個体バラツキや経時変化の影響を排除する。判定基準値γ0 は、有効圧力Peとエンジン回転数Neとに対応するように、予め記憶している対応マップに照らし合わせることにより設定する。また、所定値C0 は、有効圧力Peとエンジン回転数Neとに対応するように、予め記憶している対応マップに照らし合わせることにより設定する。
【0071】
そして、リーン運転時間Tが所定時間tt01から、さらに所定時間tt12経過したとき(ステップS140)、所定時間tt12内でサンプリングしたNOX 濃度αの平均値(評価値)γを判定基準値γ0 と比較する(第2条件、ステップS150)。また、算出した空き容量率C(n) を所定値C0 と比較する(第3条件、ステップS160)。
【0072】
第1〜第6条件の全てが成立した時、条件成立回数nに1を加算する(ステップS170)。そして、劣化判定処理中を示すフラグF1 を0に設定し(ステップS180)、条件成立回数nが所定回数n0 に達したか否かを判定する(第7条件、ステップS190)。
条件成立回数nが所定回数n0 に達したとき、即ち、所定回数n0 だけ連続して第1〜第7条件が成立したとき、劣化判定手段22では、NOX 触媒6Aが真に基準値を越えて劣化していると判断し、NOX 触媒6Aに吸蔵されたSOX 等を放出するための追加燃料噴射、即ち、NOX 触媒6Aの再生処理が必要と判定する(ステップS200)。
【0073】
この劣化判定手段22の判定に基づき、追加燃料噴射制御手段27では、NOX 触媒6AからSOX 等を放出させるための追加燃料噴射制御を行い、インジェクタ8より、所定の時間、SOX 等放出のための追加燃料噴射が行なわれ、これにより、NOX 触媒6Aが再生される。
NOX 触媒6Aの再生処理が完了した後は条件成立回数nを0にリセットし(ステップS210)、次回のNOX 触媒6Aの再生処理にそなえる。なお、ステップS190において、条件成立回数nが所定回数n0 に達しなかった場合は、条件成立回数nを保持したままステップS10に戻り、次回の復活制御の終了を待って再び判定処理を行なう。
【0074】
また、判定制御中、リーン運転でなくなると、ステップS40からステップS220へ進みフラグF1 を0に切り替えて判定処理を中止し、ステップS230で条件成立回数nを0にリセットする。
また、ステップS70〜S100において各条件が成立しなかった場合は、適正な判定が行なえないため、フラグF1 を0に設定して判定処理を中止し(ステップS240)、条件成立回数nを0にリセットする(ステップS250)。
【0075】
同様に、ステップS150,S160において各条件が成立しなかった場合も、再生処理を行なうほどNOX 触媒6Aは劣化していないと判断されるため、フラグF1 を0に設定して判定処理を中止し(ステップS260)、条件成立回数nを0にリセットする(ステップS270)。
このように、本希薄燃焼内燃機関によれば、NOX センサ10が検出するNOX 濃度αからNOX センサ10の個体バラツキや経時変化の影響を排除することができるので、リーン運転時のNOX 濃度αに基づく正確な劣化判定が可能になるともに、リーン運転時のNOX 濃度αの高低のみならず、NOX 触媒6AへのNOX 吸蔵量QやNOX 触媒6AからのNOX パージ量Bに基づき算出されるNOX 触媒6A上に吸蔵したNOX の総量(NOX 吸蔵総量)Aにも基づいてNOX 触媒6Aの劣化状態を判定しているので、単なるNOX 触媒6Aの飽和を劣化と誤判定することなく、常に正確な劣化判定が可能になるという利点がある。
【0076】
これにより、NOX の大気中への放出量を確実に低減することができ、また、誤判定や判定基準の甘さに基づく無駄な追加燃料噴射による燃費の悪化を防止し、リーン運転領域の拡大による燃費の向上をはかることができるという利点がある。
ところで、本発明の希薄燃焼内燃機関は、上述の実施形態に限られず、さらに、以下に説明する第2〜第6実施形態にかかる希薄燃焼内燃機関のように構成することも可能である。なお、以下の各実施形態の構成の説明においては、図1に示す第1実施形態にかかる希薄燃焼内燃機関の追加燃料噴射制御の制御系の要部構成の模式ブロック図を流用する。
【0077】
まず、本発明の第2実施形態の希薄燃焼内燃機関の構成を説明すると、本希薄燃焼内燃機関は、第1実施形態にかかる希薄燃焼内燃機関とは、NOX 触媒6A上に吸蔵したNOX の総量(NOX 吸蔵総量)Aを算出するNOX 吸蔵量推定手段29の構成に相違がある。
本希薄燃焼内燃機関では、NOX 吸蔵総量Aを以下の一次遅れ(1次フィルタによる近似)式により算出するようになっている。
【0078】
A(n) =f×A(n-1) +(1−f)×Qmax −B(n) ・・・・・(6)
上式において、fは0<f<1となる係数であり、有効圧力Peとエンジン回転数Neとから定まるマップに基づいて設定するようになっている。
本発明の第2実施形態の希薄燃焼内燃機関は、このように構成されているので、第1実施形態のものと同様の利点が得られるとともに、さらに、NOX 吸蔵量Qを算出する必要がなく制御が簡単になる利点がある。なお、NOX 吸蔵総量Aを算出するには、本実施形態のようにNOX 吸蔵総量Aの一次遅れ(1次フィルタ)による近似式からNOX パージ量Bを減算する方法の他、二次遅れ(2次フィルタ)による近似式を用いるようにしてもよい。
【0086】
次に、本発明の第実施形態の希薄燃焼内燃機関の構成を説明すると、本希薄燃焼内燃機関は第1実施形態とは、NOx 触媒6Aの劣化判定を行なう劣化判定手段22の構成に相違がある。
つまり、本希薄燃焼内燃機関の劣化判定手段22では、判定基準値γ0 を予め有効 圧力Pe,エンジン回転数Neに対応したマップに記憶しておくのではなく、所定走行距離以下の段階(NOx 触媒6AにSOx 等が吸蔵されていない状態)においてNOx 濃度の評価値γを算出し、算出した評価値γに所定の劣化係数b(b>1)を掛けたものを、その時の有効圧力Pe,エンジン回転数Neとともに、別に設けた記憶手段に判定基準値γ0 として記憶する。
【0087】
そして、上述の第2条件の成否判定の際には、入力される有効圧力Pe,エンジン回転数Neに対応した判定基準値γ0 を記憶手段からよみ出し、評価値γと比較するようになっている。
本発明の第実施形態の希薄燃焼内燃機関は、上述のように各エンジン個別に判定基準値γ0 を設定するよう構成されているので、第1実施形態のものと同様の利点のほか、各々のエンジン本体やNOx 触媒の個体ばらつきに左右されずにNOx 触媒6Aの劣化判定を行ないうる利点が得られる。また、判定基準値γ0 の設定のためのマップを予め作成しておく必要がない利点や、有効圧力Pe,エンジン回転数Neに応じて変化する実際のNOx 濃度の評価値γに基づいて判定基準値γ0 を設定するので、より正確にNOx 触媒6Aの劣化判定を行ないうる利点が得られる。
【0088】
次に、本発明の第実施形態の希薄燃焼内燃機関の構成を説明すると、本希薄燃焼内燃機関は上述の第1〜第実施形態とは、NOx 触媒6Aの劣化判定を行なう劣化判定手段22の構成に相違があり、本希薄燃焼内燃機関では、劣化判定の条件として、以下の第8条件と第9条件とが付加されるようになっている。
まず、第8条件は、上述の第1〜第7条件に対してAND条件となっており、前回のNOx 触媒6Aの再生処理以降のリーンモード時の燃料積算値が所定値X以上であることが条件である。ただし、この所定値Xは、NOx 触媒のばらつき下限品に対し使用が想定される最もイオウ分が多い燃料を使用した場合に、NOx 触媒が劣化したと判定された時点でのリーンモードにおける燃料積算値である。
【0089】
次に、第9条件は、上述の第1条件〜第8条件に対してOR条件となっており、前回のNOx 触媒6Aの再生処理から、リーンモードで運転したときの燃料積算値が所定値Y(Y≧X)以上になったときには、上述の第1条件〜第8条件の成立とは無関係にNOx 触媒6Aが劣化したと判定してNOx 触媒6Aの再生処理を行なうようになっている。ただし、この所定値Yは、NOx 触媒のばらつき上限品に対し使用が想定される最もイオウ分が少ない燃料を使用した場合に、NOx 触媒が劣化したと判定された時点でのリーンモードでの燃料積算値である。
【0090】
燃料積算値はインジェクタ8の駆動時間の積算値から算出することができ、ECU20によるモードの判定と組合せることにより、リーンモードでの燃料積算値を算出するようになっている。なお、NOX 触媒6Aの再生処理を行なった際には燃料積算値はリセットし、また、エンジン停止時にはバッテリにより燃料積算値のバックアップを行なうようになっている。
【0091】
本発明の第実施形態の希薄燃焼内燃機関は、上述のように構成されているので、第1〜第実施形態のものと同様の利点が得られる上、第8条件の付加により、例えば、NOx センサ10やNOx 触媒温度センサ11に異常が発生し、まだ実際にはNOx 触媒6Aが劣化していないのに第1条件〜第7条件が成立してしまった場合における誤判定を防止することができ、NOx 触媒6Aの劣化判定のさらなる精度向上が期待できる。
【0092】
また、第9条件の付加により、例えば、NOx センサ10やNOx 触媒温度センサ11に異常が発生して第1条件〜第8条件の全てが成立することがないような場合でも、リーンモードで運転したときの燃料積算値が所定値Yを越えたときには第1条件〜第8条件の成立とは無関係にNOx 触媒6Aの再生処理が強制的に行なわれるので、NOx 触媒6Aの再生処理が行なわれず大気中にNOx を放出してしまうような事態を防止することができるという利点がある。
【0093】
さらに、所定値Yを上述のように設定することで、まだ、実際にはNOX 触媒6Aが劣化していないにもかかわらず劣化判定してしまう不具合を回避することができる。
なお、NOX 触媒の中には酸化雰囲気だけでなく、ストイキオ雰囲気近傍でも幾分NOX を吸蔵するものがあるため、上述の燃料積算値は、リーンモードで運転したときの燃料積算値のみならず、ストイキオモードで運転したときの燃料積算値も加えたものにしてもよく、その際、ストイキオモードで運転したときの燃料積算値には所定の係数a(0<a<1)を掛けるようにしてもよい。これにより、NOX 触媒6Aの劣化の度合いをより正確に判定することができるようになる。また、燃料積算値の代わりに各モードでの走行距離に基づきNOX 触媒6Aの劣化の度合いを判定するようにしてもよい。
【0094】
次に、本発明の第実施形態の希薄燃焼内燃機関の構成を説明すると、本希薄燃焼内燃機関は上述の第1〜第実施形態とは、劣化判定手段22の構成に更なる相違があり、上述のように復活制御終了後のリーン運転時におけるNOx 濃度に基づき劣化判定を行なうとともに、復活制御時におけるNOx 濃度にも基づいて劣化判定を行なうようになっている。
【0095】
つまり、本実施形態の劣化判定手段22では、図に示すように、復活用の追加燃料噴射の開始信号が入力されると(時点t3)、タイマ12のカウントを開始して、この時点t3から所定時間tt34経過した時点(時点t4)を起点として、NOXセンサ10から入力されるNOX濃度αを所定の周期でサンプリングしていく。そして、サンプリング開始(時点t4)から時間tt45経過した時点(時点t5)でサンプリングを終了し、サンプリングした各NOX濃度の平均値βを算出する。
【0096】
ただし、NOX センサ10が検出するNOX 濃度αは、NOX 触媒6Aから放出されるNOX 濃度とともに、復活制御中にエンジン本体から排出されるNOX 濃度α0 ′をも含んでいるので、後者のNOX 濃度α0 ′をあらかじめ計測しておき、サンプリングした各NOX 濃度の平均から減算することにより、NOX 触媒6Aから放出されるNOX のみの濃度の平均値βを算出するようになっているのである。
【0097】
この平均値βは、復活制御時においてNOX 触媒6Aから放出されるNOX 濃度の評価値であり、この平均値βが小さいほど、NOX 触媒6Aに多くのSOX 量が吸蔵されていると推定される。つまり、S被毒時には、SOX 吸蔵分だけNOX 触媒6AのNOX 吸蔵量が減り、しかも、復活制御時には、通常、NOX は放出されるが、SOX は放出されない。したがって、NOx触媒6AがS被毒により劣化していれば、復活制御時にNOxを十分に放出しなくなり、平均値βが低下するはずである。
【0098】
そこで、この平均値(以下、評価値という)βを予め設定された判定基準値β0 と比較して、β≦β0 ならば劣化していると判定することができるため、評価値βが判定基準値β0 以下であることを劣化条件とする。
なお、上述の時間tt34は、NOX 濃度αが定常状態になるまでの時間であり、時間tt45はNOX 触媒6Aから放出されるNOX の濃度を正確に評価するために十分なサンプリング数を取れる時間とする。また、判定基準値β0 は、劣化判定手段22に予め記憶されている。
【0099】
そして、劣化判定手段22は、復活制御時にも、評価値(復活制御時のNOx濃度平均値)βが判定基準値β0 以下に低下しているか否かに基づいてNOX 触媒6Aの劣化判定を行なうようになっている。なお、この復活制御時の劣化判定も、復活制御終了後の劣化判定と同様に、第1条件(Pe,Ne一定),第4条件(NOX 触媒温度正常),第5条件(高温センサ11正常),第6条件(NOX センサ10正常)の各条件が加えられており、β≦β0 及び第1,4,5,6条件が成立したら、復活制御時情報に基づいてNOx触媒6Aが劣化しているものとする。
【0100】
本実施形態では、このような復活制御時情報により劣化判定された上で、なお且つ(AND条件)、復活制御終了後の情報により劣化判定(第1〜第6条件が全て成立)されたら、劣化判定としてカウントし、このカウント値(条件成立回数)nが所定回数n0 に達したら、劣化判定手段22は、NOX 触媒6Aが劣化していると判定するのである。そして、劣化判定手段22は、NOX 触媒6Aに吸蔵されたSOX 等を放出し、NOX 触媒6AのNOX 吸蔵能力の回復、即ち、NOX 触媒6Aの再生処理をするべく、追加燃料噴射制御手段27に信号(再生処理用追加燃料噴射信号)を送るようになっている。
【0101】
本発明の第実施形態にかかる希薄燃焼内燃機関は、上述のように構成されているので、劣化判定を、復活制御時のNOx 濃度情報と復活制御終了後のNOx 濃度情報とに基づいて行なう。
これにより、本実施形態の希薄燃焼内燃機関によれば、第1〜第実施形態のものと同様の利点が得られるとともに、さらに、NOx 触媒6Aの劣化状態を、復活制御時におけるNOx 濃度の高低差に基づいても判定しており、この復活制御時のNOx 濃度の高低差は、リーン運転時におけるNOx 濃度の高低差に比べて差が大きいので、リーン運転時のNOx 濃度に基づく劣化判定と併せて判断することにより、NOx 触媒6Aの劣化状態をさらに正確に把握することができるという利点がある。
【0102】
なお、第実施形態では、復活制御時の劣化判定成立と復活制御後の劣化判定成立とが共に成立した場合に、条件成立回数nをカウントするので、所定回数n0 は第1〜第実施形態の場合よりも少なくすることも考えられる。また、判定値β0 やγ0 の設定によっては、復活制御時の劣化判定成立と復活制御後の劣化判定成立とをOR条件としてもよい。この場合の所定回数n0 の値は、第実施形態の場合とは異なる設定(例えば第実施形態の場合よりも大きく設定する)が考えられる。
【0103】
なお、本発明の希薄燃焼内燃機関は、上述の各実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施可能であり、例えば、上述の各実施形態では、NOX センサ10により排ガス中のNOX 濃度を検出し、検出したNOX 濃度に基づきNOX 触媒6Aの劣化判定を行なっているが、触媒によっては還元雰囲気でNOX 触媒から放出されたNOX の一部が触媒上での反応によりNH3 となる場合がある。このNH3 は元来NOX 触媒に吸蔵されていたNOX が変化したものであるので、NH3 濃度も検出して劣化判定に利用することもできる。
【0104】
その場合、NOX センサがNOX 濃度に加えNH3 濃度も検出するものである場合は、両者の合計として出力されるNOX センサ出力値をもとに劣化判定を行なうようにしてもよい。逆に、NOX センサがNOX 濃度のみを検出するものである場合は、新たにNH3 センサを設けて排ガス中のNH3 濃度を検出し、NOX センサ出力値とNH3 センサ出力値との双方により劣化判定を行なうようにしてもよい。また、NH3 センサのみによりNOX 触媒6Aの劣化判定を行なうようにしてもよい。
【0105】
また、上述の各実施形態では、希薄燃焼内燃機関のひとつである筒内噴射エンジンの場合について説明してきたが、本発明の希薄燃焼内燃機関はこの筒内噴射エンジンに限られるものではなく、希薄燃焼可能な内燃機関であれば良い。
【0106】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明の請求項1記載の希薄燃焼内燃機関によれば、NOx 触媒の劣化判定を、吸蔵型NOx 触媒の周囲雰囲気が酸化雰囲気になったときのNOx センサ出力値のみならず、吸蔵型NOx 触媒のNOx 吸蔵量にも基づいて判定しているので、NOx の吸蔵による吸蔵型NOx 触媒の単なる飽和を劣化と誤判定することがなく、常に正確な劣化判定が可能になり、NOx の大気中への放出低減とともに、希薄運転領域の拡大による燃費の向上をはかることができる。
また、本発明の請求項2記載の希薄燃焼内燃機関によれば、劣化判定にかかるNO x センサの出力値が、内燃機関が理論空燃比で運転している場合のNO x センサの出力値によって補正されるので、NO x センサの個体バラつきが補償され、また経時変化の影響も排除される。
また、本発明の請求項3記載の希薄燃焼内燃機関によれば、劣化判定手段は、吸蔵型NO x 触媒の周囲雰囲気が酸化雰囲気になったときのNO x センサ出力値と触媒のNO x 吸蔵量とに加えて、吸蔵型NO x 触媒の周囲雰囲気を還元雰囲気としたときの吸蔵型NO x センサ出力値に基づいて吸蔵型NO x 触媒の劣化状態を判定するので、吸蔵型NO x 触媒の劣化状態をさらに正確に把握することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第1実施形態の希薄燃焼内燃機関の追加燃料噴射制御の制御系の要部構成を模式的に示すブロック図である。
【図2】本発明の第1実施形態の希薄燃焼内燃機関の構成を示す模式図である。
【図3】本発明の第1実施形態の希薄燃焼内燃機関のNOX 触媒の再生処理の開始判定にかかるNOX 濃度の検出タイミングを説明するための図である。
【図4】本発明の第1実施形態の希薄燃焼内燃機関のNOX 触媒の再生処理の流れを示すフローチャートである。
【図5】 本発明の第5実施形態の希薄燃焼内燃機関のNO x 触媒の再生処理の開始判定にかかる
NO x 濃度の検出タイミングを説明するための図である。
【符号の説明】
3 排気通路
6 排気浄化装置
6A NOX 触媒(吸蔵型NOX 触媒)
6B 三元触媒
8 インジェクション(燃料噴射弁)
10 NOX センサ
20 ECU
21 復活制御用判定手段
22 再生制御用判定手段(劣化判定手段)
23 雰囲気調整手段
25 燃料噴射制御手段
27 追加燃料噴射制御手段
29 NOX 吸蔵量推定手段(NOX 吸蔵量推定手段)

Claims (3)

  1. 排気通路内を酸化雰囲気とする希薄燃焼が可能な内燃機関において、
    前記排気通路に設けられ酸化雰囲気にてNOx を吸蔵し還元雰囲気にてNOx を放出する吸蔵型NOx 触媒と、
    前記吸蔵型NOx 触媒の下流に設けられNOx 濃度を検出するNOx センサと、
    前記吸蔵型NOx 触媒の周囲雰囲気を調整する雰囲気調整手段と、
    前記吸蔵型NOx 触媒のNOx 吸蔵量を推定するNOx 吸蔵量推定手段と、
    前記雰囲気調整手段が前記吸蔵型NOx 触媒の周囲雰囲気を酸化雰囲気としたときの前記NOx センサの出力値と、前記NOx 吸蔵量推定手段が推定したNOx 吸蔵量とに基づいて前記吸蔵型NOx 触媒の劣化状態を判定する劣化判定手段とをそなえたことを特徴とする、希薄燃焼内燃機関。
  2. 前記NO x センサの出力値は、前記内燃機関が理論空燃比で運転している場合の前記NO x センサの出力値によって補正される
    ことを特徴とする、請求項1に記載の希薄燃焼内燃機関。
  3. 前記の劣化判定手段は、前記雰囲気調整手段が前記吸蔵型NO x 触媒の周囲雰囲気を酸化雰囲気としたときの前記NO x センサの出力値と、前記NO x 吸蔵量推定手段が推定したNO x 吸蔵量とに加えて、前記吸蔵型NO x 触媒の周囲雰囲気を還元雰囲気としたときの前記吸蔵型NO x センサの出力値に基づいて前記吸蔵型NO x 触媒の劣化状態を判定する
    ことを特徴とする、請求項1または2に記載の希薄燃焼内燃機関。
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