ES2223402T3 - Tejido resistente al aplastamiento del alma y preimpregnacion para estructuras compuestas en sandwich reforzadas con fibra. - Google Patents
Tejido resistente al aplastamiento del alma y preimpregnacion para estructuras compuestas en sandwich reforzadas con fibra.Info
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Abstract
Preimpregnación resistente al aplastamiento del alma para su utilización en la fabricación de una estructura compuesta en sandwich reforzada con fibra, que comprende: una tela tejida que consta esencialmente de cordones de cable de fibra de carbono impregnados con una composición de resina polimérica endurecible; presentando dicho tejido un peso superficial de aproximadamente 150 a aproximadamente 400 gramos por metro cuadrado; presentando dicha composición de resina una funcionalidad de epoxi media superior a 2, 0 y una tg ä comprendida entre 1, 0 y aproximadamente 2, 0 a 70ºC, entre aproximadamente 0, 7 y aproximadamente 2, 0 a 100ºC y entre aproximadamente 0, 5 y aproximadamente 2, 0 a 140ºC o a la temperatura máxima de viscosidad mínima de la resina; y presentando dicha preimpregnación una relación media del aspecto del cable de fibra menor de aproximadamente 15, 5, un espesor de preimpregnación medio de al menos aproximadamente 0, 220 mm y una estructura abierta de al menos aproximadamente 1, 0% pero menor de aproximadamente 10, 0 %, en la que la relación del aspecto del cable es la relación entre la anchura máxima de la sección transversal de un cordón de cable, W, y el espesor máximo de la sección transversal del cordón de cable, T, medido en una preimpregnación, esto es, W/T, y en la que el espesor de la preimpregnación, la estructura abierta y la relación del aspecto del cable se determinan después de someter la preimpregnación a un tratamiento de acondicionamiento según el cual la preimpregnación se somete a una presión de compactación de aproximadamente 3, 1 bar (45 psi) a una temperatura de 71ºC (160ºF) durante aproximadamente 3 minutos.
Description
Tejido resistente al aplastamiento del alma y
preimpregnación para estructuras compuestas en sandwich
reforzadas con fibra.
La invención se refiere a estructuras compuestas
en sandwich, preferentemente estructuras compuestas en
sandwich con alma de panal, así como a tejidos y componentes
de preimpregnación para dichas estructuras compuestas. Más
particularmente, la invención se refiere a estructuras compuestas
en sandwich, resistentes al aplastamiento del alma, en
particular a las estructuras compuestas utilizadas en la industria
aeroespacial y a los tejidos y preimpregnaciones para fabricar
dichas estructuras compuestas en sandwich.
Las estructuras compuestas en sandwich con
alma de panal encuentran una amplia utilización en la industria
aeroespacial como componentes del panel de varias estructuras
aeroespaciales. Los compuestos de alma de panal se forman a partir
de una estratificación de capas de piel de preimpregnación que
rodean un alma de panal, teniendo normalmente este último los
bordes biselados. Las capas de preimpregnación pueden ser tejidos,
cintas o no tejidos que han sido preimpregnados con una resina
termoendurecible, termoplástica u otra resina polimérica. Los
tejidos utilizados para formar las preimpregnaciones son telas
tejidas, formadas principal o completamente por fibras de refuerzo,
de alto rendimiento, en forma de cables de filamento continuo. El
curado de la estratificación se realiza en un medio a alta presión
y alta temperatura, normalmente en una autoclave.
Los requisitos técnicos con fines aeroespaciales
disponen en general que las preimpregnaciones y los componentes de
la preimpregnación deben reunir una serie rígida de
especificaciones químicas, físicas y mecánicas incluyendo el peso
de la base de preimpregnación en conjunto, el rendimiento de la
fibra y el caudal de resina. El peso de la base de la
preimpregnación y las propiedades de gran resistencia de las fibras
y de la resina, en combinación con las propiedades de resistencia
del componente del alma de panal, comunican grandes relaciones de
resistencia a peso y grandes relaciones de rigidez a peso a la
estructura compuesta final. Además, las características del caudal
de la resina y de las elevadas presiones utilizadas para curar el
compuesto, minimizan la porosidad, es decir, la inclusión de huecos
e incluso orificios, que podrían comunicar resistencia, y/o la
uniformidad de la superficie de la estructura en sandwich
del panel en panal final.
Aún cuando los paneles compuestos con alma de
panal se han utilizado hace tiempo en la industria aeroespacial, la
utilización de estas estructuras está todavía acosada por niveles
de chatarra muy defectuosos, que generan cantidades sustanciales de
chatarra inutilizable y que impactan de forma negativa en los
aspectos económicos de la fabricación. El aplastamiento parcial del
alma de panal durante el curado del compuesto, conocido en la
industria como "aplastamiento del alma", es una razón
particularmente general para el rechazo de los paneles curados. El
aplastamiento del alma se observa normalmente en el borde biselado
o en la zona del canto biselado de la parte de la estructura
en
panal.
panal.
Se han realizado sustanciales esfuerzos e
investigaciones a lo largo de muchos años dirigidos al problema del
aplastamiento del alma. Por ejemplo la patente U.S. nº 5.685.940 de
Hopkins describe un procedimiento de anclaje mejorado para producir
o impedir el aplastamiento del alma y el arrugado de la capa en las
estructuras en sandwich del panal. Una película de barrera
soportada en un bastidor se coloca entre los laminados compuestos de
resina reforzada con fibra y del alma de panal para impedir que la
resina fluya desde la preimpregnación en el alma de panal. Se
utiliza una capa de anclaje entre el alma y la película de barrera
para reducir el deslizamiento de la película de barrera con
relación al alma durante el curado. Además, una película adhesiva
que tiene una temperatura de curado inferior a la de la resina del
laminado se coloca entre las capas de anclaje justo en la parte
exterior de la línea en buen estado de la red. Durante el proceso
de curado, la película adhesiva curada une las capas de anclaje
entre sí antes del curado de los laminados de preimpregnación,
reforzando de este modo el anclaje y reduciendo el aplastamiento
del alma. La patente de Hopkins expone también otros procedimientos
y modificaciones estructurales que han sido propuestas para
minimizar o eliminar el aplastamiento del alma. No obstante, el
aplastamiento del alma continua siendo un problema importante en la
industria.
La presente invención proporciona una
preimpregnación resistente al aplastamiento del alma para su
utilización en la fabricación de una estructura compuesta en
sandwich reforzada con fibra. La utilización de la
preimpregnación de esta invención, puede reducir de forma
significativa el grado de aplastamiento del alma en comparación con
las estructuras convencionales.
Según un primer aspecto de la invención, se ha
observado que el problema del aplastamiento del alma relacionado
con las estructuras compuestas en sandwich con alma de panal
se puede reducir de forma significativa controlando la construcción
del tejido utilizado para preparar la preimpregnación. En
particular, se ha observado que se puede reducir sustancialmente el
aplastamiento del alma controlando la relación del aspecto en la
sección transversal del cable de fibra de carbono en la
preimpregnación, el espesor medio de la preimpregnación y la
estructura abierta de la preimpregnación, medida por inspección
visual. En particular, las preimpregnaciones según la invención
comprenden una tela tejida que consiste esencialmente en cordones
de cable de fibra de carbono impregnados con una composición de
resina polimérica endurecible; teniendo dicho tejido un peso
superficial del orden de aproximadamente 150 a 400 gramos por metro
cuadrado. La composición de resina que posee una funcionalidad
epoxi media mayor de 2,0 y una tg \delta entre 1,0 y
aproximadamente 2,0 a 70ºC, entre aproximadamente 0,7 y 2,0 a 100ºC
y entre aproximadamente 0,5 y aproximadamente 2,0 a 140ºC o la
temperatura mayor de la viscosidad mínima de la resina. La
preimpregnación tiene una relación del aspecto del cable media de
menos de aproximadamente 15,5, un espesor medio de preimpregnación
de al menos aproximadamente 0,245 mm y una estructura abierta de al
menos aproximadamente 1% pero menos de aproximadamente 10,0%.
Aunque no se desea estar ligado por la teoría, se
cree que la relación del aspecto del cable medio, la estructura
abierta de la preimpregnación y el espesor de la preimpregnación
determina la fuerza de fricción entre las capas de preimpregnación
durante la etapa de curado en la fabricación de las estructuras
compuestas en capa con alma de panal. Cuando las propiedades de la
preimpregnación de la relación del aspecto del cable, el espesor de
la impregnación y la estructura abierta de la preimpregnación se
mantienen dentro de los márgenes indicados anteriormente, se
proporciona suficiente fuerza de fricción entre las capas de
preimpregnación de modo que los pliegues de la preimpregnación más
internos, tienen limitado el deslizamiento durante el proceso de
curado para eliminar o minimizar de este modo el aplastamiento del
alma.
Se ha observado asimismo, según la presente
invención, que cuando la relación del aspecto del cable, el espesor
de la preimpregnación y la estructura abierta de la preimpregnación
están optimizados para minimizar el aplastamiento del alma, la
porosidad de la estructura compuesta en sandwich del alma de
panal final puede ser inaceptable. Los problemas de porosidad pueden
ser especialmente predominantes en las estructuras compuestas en
sandwich más espesas y especialmente cuando se utiliza un
sistema de resina de bajo flujo para impregnar la preimpregnación.
La presente invención emplea una composición de resina polimérica
endurecible que tiene un caudal mayor que el caudal de resinas
utilizado tradicionalmente en la práctica comercial en la industria
aeroespacial en preimpregnaciones para estructuras compuestas en
sandwich con alma de panal para mantener la porosidad
aceptable en la estructura compuesta final. Por lo tanto, las
preimpregnaciones según la presente invención están impregnadas con
una resina polimérica endurecible que tiene una reología que es
predominantemente viscosa en su naturaleza, de modo que la relación
de componentes viscosos a elásticos de la viscosidad, es decir, tg
\delta, está dentro de los siguientes márgenes definidos.
Antes de la reticulación o curado significativos
de la resina, la composición de resina utilizada en esta invención
tiene preferentemente una tg \delta de aproximadamente 1,2 y
aproximadamente 2,0, preferentemente entre 1,5 y aproximadamente
1,8, mas preferentemente aproximadamente 1,35, a 70ºC; o, una tg
\delta entre aproximadamente 0,7 y aproximadamente 2,0,
preferentemente entre aproximadamente 0,9 y aproximadamente 1,8,
más preferentemente aproximadamente 1,35, a 100ºC, o, una tg
\delta entre aproximadamente 0,5 y aproximadamente 1,7,
preferentemente entre aproximadamente 0,7 y aproximadamente 1,5,
más preferentemente aproximadamente 1,35, a 140ºC.
Preferentemente, la tg \delta de la composición
de resina está comprendida entre aproximadamente 0,5 y
aproximadamente 2,0, más preferentemente entre aproximadamente 1,0
y aproximadamente 1,8, más preferentemente aproximadamente 1,35, en
todo el intervalo de temperatura elevada desde aproximadamente 70ºC
a aproximadamente 140ºC, o si la temperatura de viscosidad mínima
está por debajo de 140ºC, el intervalo es desde aproximadamente 70ºC
hasta la temperatura de viscosidad mínima.
Más preferentemente, antes de la reticulación o
curado significativos de la resina, la composición de resina tiene
una tg \delta de entre aproximadamente 1,0 y aproximadamente 2,0,
más preferentemente entre 1,2 y aproximadamente 1,8 a 70ºC; entre
aproximadamente 0,7 y aproximadamente 2,0, más preferentemente
entre aproximadamente 1,0 y aproximadamente 1,7 a aproximadamente
100ºC; y, entre aproximadamente 0,5 y aproximadamente 2,0, más
preferentemente entre aproximadamente 0,6 y aproximadamente 1,7 a
aproximadamente 140ºC, o a la temperatura de viscosidad mínima, si
la temperatura de viscosidad mínima está por debajo de 140ºC.
Según otro aspecto de la invención, se
proporciona una preimpregnación para alcanzar un buen rendimiento
de aplastamiento del alma a la vez que se minimiza la porosidad en
las estructuras compuestas en sandwich con alma de panal con
diferentes relaciones de aspecto del cable en las direcciones del
hilado y de la trama. En particular, las preimpregnaciones de la
técnica anterior se han preparado utilizando cables de fibra de
carbono idénticos como componentes de hilado y de trama. Según este
aspecto de la invención, se ha observado que diferentes
construcciones con cable de fibra de carbono diferentes
proporcionan diferentes relaciones de aspecto en sección transversal
del cable. Utilizando diferentes cables para formar los componentes
del hilado y de la trama del componente del tejido de la
preimpregnación, es posible optimizar y equilibrar las propiedades
de fricción de la preimpregnación, minimizando de este modo las
propiedades de aplastamiento del alma de la preimpregnación, a la
vez que se minimiza también cualquier aumento de porosidad
sustancial en la estructura del compuesto final. Según este aspecto
de la invención, la impregnación se forma a partir de diferentes
cables de fibra de carbono en las direcciones del hilado y de la
trama. La preimpregnación presenta una relación del aspecto del
cable no mayor de aproximadamente 13,0 en una de las direcciones
del hilado y de la trama y una relación del aspecto del cable de al
menos aproximadamente 13,5 en otras direcciones de hilado y trama.
Además, la impregnación tiene una estructura abierta no mayor de
aproximadamente 5,0%. Preferentemente la preimpregnación tiene un
espesor de preimpregnación de aproximadamente 0,250 mm a
aproximadamente 0,275 mm. Las preimpregnaciones según este aspecto
de la invención, es decir, los tejidos que tienen relaciones de
aspecto del cable híbridos, son muy aconsejables para su utilización
con una amplia variedad de sistemas de resina, p. ej. de reologías
variables.
Según todavía otra forma de realización de la
presente invención, se proporciona una preimpregnación que
comprende un tejido impregnado de resina, cordones de cable que
tienen una forma en sección transversal no redondeada,
predeterminada sustancialmente estable. Preferentemente, dichos
cordones tienen una relación del aspecto del cable de la fibra
medio desde aproximadamente 12,0 hasta aproximadamente 14,5, y una
estructura abierta de la preimpregnación no mayor de
aproximadamente 5,0%. Se ha descubierto que dichas preimpregnaciones
pueden reducir sustancialmente tanto el aplastamiento del alma como
la porosidad en las estructuras compuestas reforzadas con
fibra.
De este modo, las preimpregnaciones de la
presente invención son capaces de reducir sustancialmente el
aplastamiento del alma y la porosidad en las estructuras compuestas
con alma de panal. Sin embargo, no se añaden complejidades al
proceso de estratificación y/o curado para preparar los paneles.
Además, la presente invención no introduce componentes anormales o
inusuales en la estructura compuesta. Por lo tanto, la presente
invención puede proporcionar aplastamiento del alma sustancialmente
reducido y niveles de rechazo sustancialmente reducidos sin
necesitar una modificación sustancial en los procedimientos
convencionales y/o una disposición de estratificación utilizada
para preparar estructuras compuestas en sandwich con alma de
panal. Además, debido a que varios cables de fibra se pueden
manipular según la presente invención para comunicar las
propiedades de preimpregnación deseables con el fin de reducir el
aplastamiento del alma, esta invención permite a los fabricantes de
preimpregnación mayor libertad para seleccionar cables o tejidos de
fibra para su utilización en la preparación de preimpregnaciones y
de este modo menos dependencia de los fabricantes de cable de fibra
de especialidad específica.
La Figura 1 ilustra una tela tejida para su
utilización en la preimpregnación de esta invención;
la Figura 2 ilustra una preimpregnación preparada
a partir de la tela tejida de la Figura 1 mediante impregnación de
la resina de la misma;
la Figura 2A es un diagrama que ilustra la
sección transversal de la preimpregnación de la Figura 2 tomada a
lo largo de la línea 2A-2A de la misma e ilustra el
espesor de la preimpregnación y la relación del aspecto de los
cables a lo largo de una dirección de la preimpregnación;
la Figura 2B ilustra la sección transversal de
una preimpregnación tomada a lo largo de la línea central de un
cordón de cable a lo largo de una dirección de una preimpregnación
demostrando el espesor de la preimpregnación y la forma de la
sección transversal redonda sustancialmente estable predeterminada
así como la relación del aspecto del cable de los cordones de cable
a lo largo de la otra dirección de la preimpregnación.
La Figura 2C ilustra la sección transversal de
una preimpregnación tomada a lo largo de la línea central de un
cordón de cable a lo largo de una dirección de una preimpregnación
demostrando el espesor de la preimpregnación y la forma de la
sección transversal no redondeada sustancialmente estable
predeterminada así como la relación del aspecto del cable de los
cordones de cable a lo largo de la otra dirección de la
preimpregnación;
la Figura 3 ilustra una tela tejida para su
utilización en la preimpregnación de esta invención en la que los
cables tramados tienen una construcción de cable diferente y una
relación de aspecto comparados con los cables del hilado;
la Figura 4 ilustra una preimpregnación hecha de
tela tejida de la Figura 3;
La Figura 4A ilustra la sección transversal de la
preimpregnación de la Figura 4 tomada a lo largo de la línea
4A-4A e ilustra la relación de aspecto del cable en
una primera dirección;
La Figura 4B ilustra la sección transversal de la
preimpregnación de la Figura 4 tomada a lo largo de la línea
4B-4B e ilustra la relación de aspecto del cable en
la otra dirección;
La Figura 5 es un gráfico que ilustra la
correlación entre el espesor de la preimpregnación y el grado de
aplastamiento del alma en estructuras compuestas en sandwich
con alma de panal;
La Figura 6 es un gráfico que ilustra la
correlación entre la relación media del aspecto del cable de fibra
de la preimpregnación y el grado de aplastamiento del alma en
estructuras compuestas en sandwich en panal;
La Figura 7 es un diagrama de un panel con
aplastamiento del alma estándar utilizado para probar las
propiedades de aplastamiento del alma de las preimpregnaciones de
esta invención;
La Figura 7A es una vista en sección transversal
del panel de aplastamiento del alma de la Figura 7 tomada a lo
largo de la línea A-A e ilustra la estratificación
de las capas de preimpregnación y el alma de panal antes del
curado; y
La Figura 8 es un diagrama que ilustra la
determinación del área de aplastamiento del alma en un panel con
aplastamiento del alma estándar.
A continuación se describirá la presente
invención de forma más completa con referencia a los dibujos
adjuntos, en los que se muestran las formas de realización
preferidas de la invención. La presente invención, sin embargo, se
puede realizar de muchas formas diferentes y no debería considerarse
limitada a las formas de realización indicadas en la presente
memoria; más bien, estas formas de realización se proporcionan de
modo que esta exposición sea en su totalidad y completa y comunique
completamente el alcance de la invención a los expertos en la
técnica. Los números se refieren a los elementos correspondientes
en toda la descripción.
En la Figura 1 se ilustra una tela (10) tejida
que se puede utilizar para preparar la preimpregnación de esta
invención. Aunque se pueden utilizar otros tejidos convencionales
tales como el tejido de punto y telas no tejidas, se prefiere una
tela tejida. Además, se puede utilizar una variedad de
orientaciones de cable, p. ej., \pm45º, 0º/90º, etc., para tejer
telas adecuadas para la presente invención. Normalmente, se prefiere
una tela tejida biaxialmente en las dos dimensiones. La tela (10)
tejida presenta una variedad de cordones (12) de cable hilado
entretejidos con una variedad de cordones (14) de cable tramado. El
término "cable" y "cordón de cable" se utilizan en la
presente memoria indistintamente para referirse al cable utilizado
para formar una tela tejida. Como se desprende de la descripción
anterior, cada cable o cordón de cable es esencialmente un haz de
varios filamentos de fibras. Tal como se utiliza en la presente
memoria, "hilado" y "trama" se utiliza en esta memoria
para referirse a las dos direcciones diferentes en las que se
orientan los cordones de cable en una tela tejida en dos
dimensiones. Aunque en la técnica textil, los cables hilados
normalmente se refieren a los hilos que corren paralelos al borde o
dimensión mayor de un tejido, el término "hilado" tal como se
utiliza en esta memoria puede significar cualquiera de las dos
direcciones y "trama" la otra dirección.
Tal como se ilustra en el tejido (10), los
cordones (12) de cable hilado entretejido y los cordones (14) de
cable tramado forman diversas aperturas (16). normalmente, las
aperturas (16) son aperturas cuadradas o rectangulares, es decir,
los hilados y las tramas atraviesan un ángulo sustancialmente recto.
Aunque se pueden utilizar otros modelos de tejido tales como tejido
de cesto, tejido de raso de pata de gallo, tejido de gasa, tejido
imitación de gasa, o tejido en una dirección, para la
preimpregnación de la presente invención los más preferidos son el
tejido de raso, el tejido asargado y el tejido liso. Como es bien
conocido en la técnica, en un modelo de tejido liso como el
ilustrado en la Figura 1, cada cable tramado pasa sucesivamente
sobre y bajo cada hilo hilado individual en filas alternas. En un
modelo de tejido de raso, los cordones de cable hilado son más
numerosos que los cordones de cable tramado y se caracterizan por
finas partículas que corren en la dirección del hilado en la
superficie de tal manera que reflejan la luz, produciendo brillo,
lustre o reflejos. Normalmente, cada cable tramado flota sobre dos
o más cables hilados. En los tejidos asargados, los cables se
retuercen y se crean modelos alineados en diagonal dominante.
Normalmente, una serie de partículas finas se escalonan en un
modelo definitivo en la dirección del hilado, o a la izquierda
(asargado a la izquierda), a la derecha (asargado a la derecha), o
igualmente a la izquierda y a la derecha en efecto zigzag (asargado
roto), que no produce líneas diagonales.
Cada cordón (12) y (14) de cable se forma a
partir de una variedad de filamentos continuos como es obvio. El
término "filamentos" y "fibra" se utilizan en esta
memoria indistintamente para significar una fibra o filamento
individual del cable de multifibra o de multifilamento. Se pueden
utilizar diferentes fibras reforzadas de alta resistencia para
formar los cables tales como fibras de carbono, fibras de vidrio o
aramida. Preferentemente se utilizan fibras de carbono. Esto es
debido en general a que tienen propiedades deseables de alta
resistencia a la tensión, mucha resistencia y baja densidad y buena
resistencia a los factores desfavorables del medio tales como las
temperaturas elevadas, la humedad elevada y la acidez elevada. Como
es conocido en la técnica, las fibras de carbono se fabrican
generalmente convirtiendo varios materiales fibrosos poliméricos
orgánicos precursores en forma carbonosa a temperatura elevada a la
vez que se mantiene la configuración de fibra original
esencialmente intacta excepto que el tamaño de la sección
transversal de la fibra disminuya normalmente y/o la forma de la
sección transversal de la fibra se pueda cambiar debido al
estiramiento durante el proceso de carbonización. En general, para
los objetivos de esta invención, la carbonización se puede realizar
bien antes o después de que los filamentos del precursor se unan
para formar un cable.
Tal como se utiliza en la presente memoria,
fibras "de carbono" o fibras "carbonosas" se refieren en
general a fibras de grafito y fibras de carbono amorfo. Las fibras
de grafito constan esencialmente de carbono y tienen un modelo de
difracción de rayos x predominante característico del grafito. Las
fibras de carbono amorfo se refieren normalmente a fibras que
constan esencialmente de carbono y presentan un modelo de
difracción de rayos x esencialmente amorfo.
Las fibras de carbono utilizadas normalmente para
los cordones de cable son fibras textiles estructurales y tienen
una resistencia a la tensión normal, o una resistencia de Young de
más de aproximadamente 10 x 10^{6} psi, p. ej., desde
aproximadamente 10 x 10^{6} psi hasta aproximadamente 120 x
10^{6} psi, preferentemente de aproximadamente 20 x 10^{6} psi
a aproximadamente 100 x 10^{6} psi, más preferentemente desde
aproximadamente 25 x 10^{6} psi hasta aproximadamente 75 x
10^{6} psi, y más preferentemente desde aproximadamente 30 x
10^{6} psi hasta aproximadamente 45 x 10^{6} psi. Las fibras de
carbono adecuadas deberían tener un denier individual desde
aproximadamente 0,2 hasta aproximadamente 1,0 g/9000 m,
preferentemente desde aproximadamente 0,3 hasta aproximadamente 0,8
g/9000 m, más preferentemente desde aproximadamente 0,4 a
aproximadamente 0,7 g/9000 m y más preferentemente desde
aproximadamente 0,55 hasta aproximadamente 0,65/9000 m. El diámetro
de cada filamento de fibra de carbono individual puede estar
comprendido en el intervalo entre aproximadamente 0,5 y
aproximadamente 50 \mum, preferentemente entre aproximadamente 1
y aproximadamente 25 \mum, más preferentemente entre
aproximadamente 5 y aproximadamente 15 \mum y más preferentemente
aproximadamente 10 \mum.
Cada cordón de cable de fibra de carbono puede
tener una suma total de filamentos desde aproximadamente 1.000
hasta aproximadamente 80.000, preferentemente desde aproximadamente
2.000 hasta aproximadamente 50.000, más preferentemente desde
aproximadamente 3.000 hasta aproximadamente 18.000 y más
preferentemente de 3.000 a aproximadamente 12.000. Por ejemplo una
suma típica de filamentos de un cordón de cable de fibra puede ser
3.000, 6.000, 12.000, desde aproximadamente 1.000 a menos de
aproximadamente 3.000, o puede ser mayor de 3.000, pero no mayor de
18.000.
Normalmente, el tejido utilizado en la
preimpregnación de esta invención debería tener un peso superficial
desde aproximadamente 150 a aproximadamente 400 gramos por metro
cuadrado, preferentemente desde aproximadamente 160 hasta
aproximadamente 250 gramos por metro cuadrado, más preferentemente
desde aproximadamente 180 a 205 gramos por metro cuadrado y más
preferentemente desde aproximadamente 185 hasta aproximadamente 201
gramos por metro cuadrado. Como se desprende para un especialista
experto, un tejido con un peso superficial dentro de estos márgenes
es particularmente adecuado para fabricar estructuras compuestas
reforzadas con fibra para usos finales en aviación.
Para fabricar la preimpregnación de la presente
invención, se impregna el tejido descrito anteriormente con una
composición de resina de matriz polimérica. En general en la
presente invención se puede utilizar apropiadamente cualquier
composición de resina utilizada en la técnica para impregnar
preimpregnaciones utilizada para fabricar estructuras compuestas
reforzadas con fibra. Por ejemplo, dichas composiciones adecuadas
de resina se describen p. ej. en la patente U.S. nº 4.599.413 de
Moulton et al., la patente U.S. nº 5.626.916 de Kishi et
al. y la solicitud de patente europea EP 0819723 A1 de Kishi
et al., cada una de las cuales está incorporada en la
presente memoria como referencia.
Normalmente, una composición de resina adecuada
comprende desde aproximadamente 40% hasta aproximadamente 95% en
peso de resina de matriz polimérica, desde aproximadamente 5% hasta
aproximadamente 40% en peso de agente de curado y desde
aproximadamente 0% hasta aproximadamente 20% en peso de un agente
de control de flujo. Un ejemplo de resina con matriz polimérica
adecuada es la resina epoxi. Las resinas con matriz polimérica se
procesan de varias formas tales como por solidificación de un
líquido, fusión, formación de espuma y activación con disolvente.
Sin embargo, una resina epoxi termoendurecible es la más preferida,
especialmente las resinas epoxi derivadas de aminas, fenoles o
compuestos de vinilo. Como es sabido en la técnica, las resinas
epoxi utilizan grupos epóxido como grupos funcionales en la reacción
de curado. Las resinas epoxi termoendurecibles adecuadas pueden
incluir, pero no se limitan a,
diglicidil-p-aminofenol, triglicidil
aminocresol,
triglicidil-p-aminofenol,
tetraglicidil diaminodifenilmetano, éteres tetraglicidílicos de
metilendianilina, resinas epoxi de tipo bisfenol A tales como los
éteres diglicidílicos de bisfenol A, las resinas epoxi de tipo
bisfenol F tales como los éteres diglicidílicos de bisfenol F,
resinas epoxi del tipo bisfenol S, resinas epoxi de tipo fenol
novolac, resinas epoxi de tipo cresol novolac, resinas epoxi de
tipo resorcinol, resinas epoxi con una estructura de naftaleno,
resinas epoxi de tipo bifenilo, resinas epoxi de tipo
diciclopentadieno y resinas epoxi de tipo difenilfluoreno, etc.
Estas resinas se pueden utilizar individualmente o en cualquier
combinación apropiada. Las resinas epoxi preferidas son aquellas
que tienen una funcionalidad epoxi de al menos 2,0, más
preferentemente mayor de 2, debido a las demandas técnicas impuestas
por las utilizaciones con fines aeroespaciales. En otras palabras,
se prefieren resinas epoxi funcionales, bifuncionales,
trifuncionales o superiores. En particular, la resina epoxi de tipo
glicidilamina y la resina epoxi de tipo éter glicidílico que tienen
una funcionalidad mayor de 2 son las preferidas.
Los agentes de curado son aquellos compuestos que
tienen un grupo activo que puede reaccionar con un grupo funcional
en la resina polimérica, por ejemplo, un grupo epoxi de una resina
epoxi. Los ejemplos de curado adecuados para las resinas epoxi
incluyen, pero no se limitan a, diaminodifenil metano,
diaminodifenilsulfona, varias ureas sustituidas, aminobenzoatos,
varios anhídridos ácidos, varios isómeros de diciandiamida, resinas
fenol novolac, resinas cresol novolac, compuestos de polifenol,
derivados de imidazol, aminas alifáticas, tetrametilguanidina,
anhídridos carboxílicos, hidrazidas de ácido carboxílico, amidas de
ácido carboxílico, polimercaptanos, complejos de ácido de Lewis,
tales como los complejos de etilamina y trifluoruro de boro y los
diversos aductos de amina multifuncionales heterocíclicos
tal como se describe en las patentes U.S. nº 4.427.802 y nº
4.599.413 citadas anteriormente. En la composición de resina de la
presente invención se pueden utilizar cualquiera de los agentes de
curado anteriores bien individualmente o en varias
combinaciones.
Como es bien conocido en la técnica, los agentes
de control de flujo en una composición de resina se utilizan para
ajustar la viscoelasticidad de la composición de resina. Los
agentes de control de flujo utilizados en la presente invención se
utilizan también con frecuencia en las composiciones de resina para
modificar el rendimiento mecánico del artículo del compuesto curado,
p. ej., proporcionando dureza. Los agentes de control de flujo
adecuados pueden incluir, pero están limitados a, p. ej., gomas
sólidas, gomas líquidas, elastómeros de resina termoplástico,
partículas orgánicas e inorgánicas y fibras cortas. Determinados
termoplásticos que son solubles o parcialmente solubles en resinas
epoxi se pueden también utilizar como agentes de control de flujo.
Dichos termoplásticos incluyen, p. ej., polisulfonas,
poliétersulfonas, poliéterimidas y óxido de polietileno. Los
diversos agentes de control de flujo se pueden utilizar individual
o en combinaciones.
Normalmente, están incluidos tanto una goma
líquida o elastómero como una goma sólida o elastómero, que son
total o parcialmente solubles en las resinas epoxi. Como es sabido
en la técnica, cuando se utilizan gomas sólidas en una composición
de resina epoxi, disminuye la dependencia de la temperatura de la
función de viscoelasticidad de la composición de resina y aumenta la
uniformidad de la superficie del panel de piel en la estructura
compuesta en sandwich reforzada con fibra curada.
Preferentemente, la goma sólida y/o la goma líquida incluida en la
composición de la resina incluye uno o más grupos funcionales tales
como los grupos carboxilo y los grupos amino, que reaccionan con los
grupos epoxi de una resina epoxi en la composición de resina.
Ejemplos de gomas sólidas preferidas incluyen, p. ej., goma de
acrilonitrilo-butadieno sólida, goma de nitrilo
hidrogenado, etc. Se pueden utilizar otros varios elastómeros
sólidos y líquidos conocidos en la técnica.
Los agentes de control de flujo en partículas que
se incluyen en la composición de resina pueden también funcionar
como cargas o extendedores. Ejemplos de dichos agentes incluyen, p.
ej. sílice calcinada, mica, carbonato cálcico, fosfato cálcico,
vidrio, óxidos metálicos, celulosas, almidón, arcillas, tierra de
diatomeas, etc.
Otros materiales tales como catalizadores,
antioxidantes, extendedores en cadena, diluyentes reactivos y
similares, todos los cuales son conocidos en la técnica, se pueden
incluir también opcionalmente. Aunque cualquier composición de
resina tal como la descrita anteriormente puede ser útil en la
presente invención, se prefiere sin embargo emplear una composición
de resina epoxi que presente flujo viscoso significativo que sea
mayor que la de algunas resinas convencionales utilizadas en las
preimpregnaciones de la técnica anterior para preparar estructuras
compuestas para usos en aviación. En particular, se prefiere
utilizar una composición de resina epoxi en la que los componentes
elásticos y viscosos de la composición sean de magnitudes similares.
Por ejemplo la composición de resina epoxi preferida debería tener
una tg \delta, antes de la reticulación o curado significativo de
la resina, que estuviese comprendida dentro de los siguientes
intervalos definidos:
La composición de resina utilizada en esta
invención preferentemente tiene una tg \delta de entre
aproximadamente 1,2 y aproximadamente 2,0, preferentemente entre
aproximadamente 1,5 y aproximadamente 1,8, más preferentemente
entre aproximadamente 1,35 a 70ºC; o, una tg \delta de entre
aproximadamente 0,7 y aproximadamente 2,0, preferentemente entre
aproximadamente 0,9 y aproximadamente 1,8, más preferentemente
aproximadamente 1,35 a 100ºC; o, una tg \delta de entre
aproximadamente 0,5 y aproximadamente 1,7, preferentemente entre
aproximadamente 0,7 y aproximadamente 1,5, más preferentemente
aproximadamente 1,35, a 140ºC.
Preferentemente, la tg \delta de la composición
de resina está comprendida entre aproximadamente 0,5 y
aproximadamente 2,0, más preferentemente entre aproximadamente 1,0
y aproximadamente 1,8, lo más preferentemente aproximadamente 1,35,
en todo el intervalo de temperatura elevada desde aproximadamente
70ºC hasta aproximadamente 140ºC, o si la temperatura de viscosidad
mínima es inferior a 140ºC, el intervalo desde aproximadamente 70ºC
hasta la temperatura de viscosidad mínima.
Más preferentemente, antes de la reticulación o
curado significativo de la resina, la composición de la resina
tiene una tg \delta entre aproximadamente 1,0 y aproximadamente
2,0, más preferentemente entre aproximadamente 1,2 y
aproximadamente 1,8 a aproximadamente 70ºC; entre aproximadamente
0,7 y aproximadamente 2,0, más preferentemente entre
aproximadamente 1,0 y aproximadamente 1,7 a aproximadamente 100ºC;
y, entre aproximadamente 0,5 y aproximadamente 2,0, más
preferentemente entre aproximadamente 0,6 y aproximadamente 1,7 a
aproximadamente 140ºC, o a la temperatura de viscosidad mínima, si
la temperatura de viscosidad mínima está por debajo de 140ºC.
Normalmente, la composición de resina preferida
utilizada en la presente memoria puede tener una viscosidad mínima
del complejo de 100 a 50.000 centipoises cuando se calienta a los
ritmos típicos del proceso utilizados en la industria (0,5 a
5ºC/min). Además, se prefiere que la composición de la resina
comprenda una resina epoxi y tenga una funcionalidad epoxi media
mayor de 2,0.
Para los fines de la presente invención el valor
de tg \delta se determina utilizando un instrumento Rheometrics
Scientific RDA-II o comparable, operado en el modo
de oscilación que utiliza placas paralelas con un diámetro de 40 mm
y una separación entre ellas entre 0,5 y aproximadamente 1 mm. La
deformación se ajusta al 40% y el par se ajusta en el intervalo
comprendido entre 5 y 1200 g\cdotcm (0,49-117,7
mN\cdotm). La frecuencia es 10 rad/s (1,59 Hz). Los expertos en
la técnica reconocerán que los parámetros críticos son la
frecuencia de oscilación y la deformación. Los demás parámetros se
pueden ajustar para proporcionar condiciones de medición idénticas
utilizando diferentes geometrías (y/o utilizando diferentes
instrumentos que operan sobre el mismo principio). Las mediciones
se toman dentro del intervalo de temperatura de 70 a 140ºC y a un
ritmo de calentamiento de 2ºC/min.
Se ha descubierto según la presente invención
que, cuando la preimpregnación de la presente invención se hace con
una composición de resina epoxi que tiene un valor de la tg
\delta dentro de los márgenes definidos anteriormente, la
porosidad en la estructura del compuesto acabado preparada a partir
de la impregnación se reduce en comparación con la de la estructura
en sandwich fabricada a partir de una preimpregnación
preparada con una resina epoxi convencional. Tal como se utiliza en
esta memoria, porosidad se refiere al porcentaje del área ocupada
por los poros o huecos en una sección transversal de un panel
compuesto reforzado con fibra acabado referido al área total de la
sección transversal. En general, la porosidad incluye todos los
poros o huecos formados en los laminados curados de la estructura
compuesta reforzada con fibra acabada, ambos en las zonas entre
capas, es decir, las zonas entre las capas y las zonas dentro de
las capas, es decir, las zonas dentro de una capa de
preimpregnación curada.
Como es obvio para un especialista experto, en la
composición de resina de la presente invención, la tg \delta y el
caudal se pueden controlar por muchos procedimientos diferentes.
Por ejemplo, se pueden controlar variando los tipos y el contenido
relativo de los elastómeros sólidos y/o líquidos y la extensión de
la reacción del epoxi-elastómero, es decir, la
selección de los tipos y la extensión de los grupos funcionales de
los elastómeros sólidos o líquidos capaces de reaccionar con las
resinas epoxi en la composición de resina y/o por selección de la
resina y de las composiciones de curado con viscosidades
apropiadas.
El material resinoso endurecible se puede aplicar
al tejido utilizando cualquier procedimiento convencional conocido
en la técnica. Por ejemplo, se puede aplicar la resina mediante un
procedimiento con disolvente o un procedimiento sin disolvente, los
cuales ambos son conocidos en la técnica. En el procedimiento con
disolvente, que es conocido también como procedimiento en torre o
procedimiento húmedo, se prepara la preimpregnación impregnando el
tejido con la composición de resina que se disuelve en un disolvente
apropiado. Por ejemplo, se puede disolver una composición de resina
en un disolvente en un depósito de resina y aplicarse a un tejido a
medida que el tejido pasa a través de la solución en el depósito.
En un procedimiento sin disolvente (conocido también como
procedimiento de fusión en caliente), la resina se forma en una
película de resina sobre un sustrato apropiado y se transfiere
posteriormente al tejido mediante calor y presión. Por ejemplo, se
prepara un sistema de resina polimérica exenta de disolvente y se
recubre un sustrato de papel con una película de resina de la
resina polimérica. Se prepara a continuación una preimpregnación
transfiriendo las películas de resina desde los dos sustratos de
papel a las superficies superior y del fondo de un tejido, mientras
se calientan y se consolidan las dos películas de resina entre las
que se inserta el tejido.
La resina se debe aplicar al tejido de modo que
el tejido se impregne sustancialmente. La preimpregnación
resultante debe tener un contenido de resina desde aproximadamente
20 hasta aproximadamente 60 por ciento en peso, preferentemente
aproximadamente 30 a aproximadamente 50 por ciento en peso, más
preferentemente aproximadamente 35 a aproximadamente 45 por ciento
en peso y más preferentemente aproximadamente de 38 a 42 por ciento
en peso, referido al peso total de la preimpregnación. La
preimpregnación preparada de este modo se puede ovillar en una
bobina o similar para almacenamiento o expedición. Opcionalmente,
la preimpregnación se puede someter a varios tratamientos de
post-impregnación. Por ejemplo, como se conoce en
la técnica, la preimpregnación se puede pulir (lo que se conoce
también como "calandrado" o "sometida a compactación")
para hacer la superficie de la preimpregnación más lisa y para
reducir la formación de la preimpregnación. Normalmente, una
preimpregnación se puede pulir prensando la preimpregnación a una
presión de aproximadamente 40 a 80 psi a una temperatura de
aproximadamente 120 a 160ºF.
La Figura 2 ilustra una preimpregnación realizada
impregnando un tejido de la Figura 1 con una composición de resina.
La Figura 2A es un diagrama que presenta la vista en sección
transversal de la preimpregnación de la Figura 2 tomada a lo largo
de un cordón de cable tramado (24) (línea 2A). Tal como se indica
en la Figura 2A, la preimpregnación tiene un espesor T_{p} máximo.
El cordón de cable hilado (22) tiene una anchura de cable máximo
W_{hilado} y un espesor de cable máximo de T_{hilado}. Asimismo,
el cordón de cable tramado (24) tiene también una anchura máxima de
cable W_{tramado} y un espesor máximo de cable de T_{tramado}
(no mostrado). La distancia entre dos cordones de cable hilado
adyacentes (22) indica una dimensión de la apertura (26) formada
por dos cordones de cable tramado (24) adyacentes y dos cordones de
cable hilado (22) adyacentes.
Tal como se utiliza en esta memoria, "relación
del aspecto del cable" de una preimpregnación se define como la
relación entre la anchura de la sección transversal máxima de un
cordón de cable, W, y el espesor máximo de la sección transversal
del cordón de cable, T, tal como se mide en una preimpregnación,
esto es, W/T. Debería entenderse que la relación del aspecto del
cable está afectada por las diversas etapas, p. ej., en la
fabricación del cable, la preparación del tejido a partir de los
cables, la fabricación de la preimpregnación a partir del tejido,
el tratamiento de post-impregnación de la
preimpregnación, así como las etapas de preparación de las
estructuras compuestas en sandwich de la preimpregnación.
Normalmente, un cable generalmente circular (véase la Figura 2B) en
una preimpregnación tendrá una relación de aspecto del cable baja.
A la inversa, un cable que se aplana durante los procesos de
fabricación tendrá una relación de aspecto del cable grande. Tal
como se usa en esta memoria, el término "relación media del
aspecto del cable de la preimpregnación" es la media de la
relación del aspecto del cable de los cordones de cable hilados y
de los cordones de cable tramados en la preimpregnación.
Normalmente, deberían utilizarse las mediciones tomadas en al menos
25 a 50 cables diferentes en cada dirección para llegar a la
relación media del aspecto de cable de la preimpregnación.
Asimismo, el término "relación media del aspecto del cable en una
dirección" se refiere a la relación media del aspecto del cable
de los cordones de cable en una dirección de una tela tejida en dos
dimensiones.
Según la invención, se pueden utilizar diferentes
procedimientos para manipular o modificar la forma del cable en
sección transversal y por lo tanto la relación de aspecto del cable
de un cordón de cable de fibra de una preimpregnación después de
tejido, del tratamiento de impregnación y opcionalmente de
post-impregnación. Ejemplo de dichos procedimientos
incluyen, pero no se limitan a, aprestar los cables antes de tejer,
retorcer el cable, retorcer y destorcer el cable, variando las
formas de la sección transversal de cada filamento en los cables
y/o empleando otras varias modificaciones del proceso que forma el
cable.
Se ha observado que las irregularidades en las
formas de la sección transversal de las fibras o filamentos
individuales en el cable pueden aumentar el enredo de los
filamentos y reducir la relación de aspecto del cable. En
particular, se pueden seleccionar filamentos que tienen formas
específicas de la sección transversal para variar la relación de
aspecto del cable. Por ejemplo, se ha observado que cada filamento
con una forma de riñón o guisante en la sección transversal formará
generalmente un cable de fibra más redondo con una relación de
aspecto más pequeña después de tejer y la impregnación comparada con
un cable por lo demás idéntico en el que cada filamento tiene una
sección transversal circular.
Otro procedimiento para modificar la construcción
del cable y la relación del aspecto del cable es retorciendo y/o
retorciendo y desretorciendo el cable en la medida deseada. Los
procesos de retorcido son bien conocidos en la técnica. Tal como se
utiliza en esta memoria, un "cable retorcido" significa un
cable que está sometido a un proceso de retorcido durante la
formación del cable pero que no se somete a un proceso de
desretorcido tal como el descrito anteriormente. Normalmente, los
cables retorcidos tienen una forma más redondeada y por lo tanto
una relación de aspecto del cable de la fibra más pequeña después
de tejido. El grado de retorcido, es decir, el número de vueltas
por unidad de longitud, puede variar con la forma, o la relación de
aspecto del cable deseada. Por ejemplo, los cables de fibra de
carbono retorcidos que tienen aproximadamente 15 vueltas por metro
están generalmente disponibles y se pueden utilizar en esta
invención. Un cable "NT", esto es, un cable que nunca se haya
retorcido, se puede utilizar en esta invención. Cables "no
retorcidos" o cables "UT" se pueden formar en primer lugar
retorciendo el haz de filamentos hasta un grado deseado y a
continuación desretorciéndolos, es decir, tejiendo el haz o cable
de filamentos de fibra retorcidos en la dirección contraria, hasta
un grado deseado. Normalmente, los cables NT presentan una forma
del cable relativamente más aplanada y por lo tanto una relación
del aspecto del cable relativamente mayor en comparación con ambos
cables retorcidos y con los cables UT.
El retorcido o el desretorcido se pueden realizar
ya sea antes o después de la carbonización de los filamentos del
precursor como es evidente para los expertos en la técnica. Se
pueden utilizar diferentes procedimientos. Por ejemplo, se pueden
carbonizar filamentos precursores después del retorcido y a
continuación se destuercen después. Como alternativa, se puede
carbonizar el haz de filamentos precursor nunca antes retorcido. A
continuación, se puede realizar el retorcido de forma óptima en el
cable carbonizado, como se desee.
Otro procedimiento para alcanzar una forma de
sección transversal deseada de un cordón de cable consiste en
aprestar el cable. Como es sabido en la técnica, el aprestado se
refiere a un proceso que incluye recubrir o impregnar un cable con
un agente de apresto y secar el agente de apresto, fijando de este
modo o fijando sustancialmente la forma de la sección transversal
del cable. Se puede utilizar cualquiera de los agentes de apresto
convencionales. Preferentemente, se utiliza un agente de apresto
basado en epoxi o compatible con epoxi. Como es sabido en la
técnica, un agente de apresto basado en epoxi puede contener
opcionalmente, p. ej., una resina epoxi débil y aditivos tales como
polietilenglicol, resina de poliuretano soluble en agua, resina de
formal polivinilo, tensioactivo no iónico y/o tensioactivo
catiónico. Se pueden utilizar varios procedimientos de secado
después de aplicar el agente de apresto, incluyendo, p. ej., secado
en tambor, secado al aire e insuflado de aire. Obsérvese que los
procedimientos de secado pueden también afectar la forma de la
sección transversal del cable y, por lo tanto la relación de aspecto
del cable. Normalmente, el apresto se hace después del proceso de
carbonización.
Además, se puede comunicar al cable una forma de
la sección transversal predeterminada, sustancialmente estable
pasando el cable durante el proceso de preparación del cable, a
través de un troquel diseñado especialmente. La forma del troquel
se puede diseñar para que sea la forma de la sección transversal del
cable deseada. Antes de poner en contacto el cable con el troquel,
se puede someter el cable a una operación de apresto de modo que la
operación de moldeado fije sustancialmente la forma de la sección
transversal del cable.
Para conseguir una construcción o forma
determinada de cable de fibra y una determinada relación de aspecto
del cable de fibra, se pueden utilizar diferentes procedimientos de
forma individual o en varias combinaciones. Se puede requerir algún
grado menor de experimentación para determinar qué procedimiento o
combinación de procedimientos es el más eficaz, estando éste dentro
de la capacidad de un experto en la técnica una vez al corriente de
la presente exposición. Por ejemplo, se puede realizar la operación
de apresto en cables retorcidos, NT o UT. En la preparación de un
cable UT, se puede realizar el apresto bien antes del retorcido,
después del retorcido pero antes del desretorcido, o después del
retorcido o en varias combinaciones de los mismos.
Tal como se utiliza en esta memoria,
"estructura abierta de la preimpregnación" se refiere al
porcentaje del área en la preimpregnación que corresponde a las
aberturas de la preimpregnación, p. ej., aberturas (26) en la
Figura 2. Dichas aberturas proceden de las aberturas del tejido
utilizado en la preimpregnación, tal como se indica en las
aberturas (16) de la Figura 1. Sin embargo, debe entenderse que la
estructura abierta de la preimpregnación puede ser diferente de la
estructura abierta del tejido utilizado para fabricar la
preimpregnación. Normalmente, cuando la resina utilizada en la
preimpregnación es transparente, la estructura abierta de la
preimpregnación corresponde al porcentaje del área a través de la
cual se puede transmitir la luz. Por lo tanto, la extensión de la
estructura abierta de la preimpregnación se puede determinar
fácilmente por inspección óptica y mediciones tal como se detalla
más adelante.
Refiriéndose de nuevo a la Figura 2A, el espesor
T_{p} máximo representa el espesor máximo en el área en que el
cordón de cable hilado (22) intersecciona y emerge sobre un cordón
de cable tramado (24). En general, al medir el espesor de una
preimpregnación, se utiliza un calibrador de espesor con un
prensador a pedal que cubre un área relativamente grande, p. ej.,
una pulgada cuadrada. Tal como se utiliza en esta memoria, el
término "espesor de preimpregnación" significa la media de al
menos 25 a 50 mediciones de espesor tomadas en diferentes áreas
representativas de una preimpregnación.
Para los fines de la presente invención, las
mediciones para determinar el espesor, estructura abierta y
relación de aspecto del cable de la preimpregnación se toman
después de someter a las preimpregnaciones de la muestra a un
tratamiento de acondicionamiento según el cual las muestras de
preimpregnación se someten a una presión de compactación de
aproximadamente 45 psi a una temperatura de 160ºF durante
aproximadamente tres minutos. La presión de compactación se ejerce
utilizando una prensa neumática en caliente, que contiene dos
pletinas paralelas con elementos calefactores controlados
interiormente por un controlador de temperatura. El movimiento de
arriba debajo de estas dos pletinas está accionado por aire a
presión controlada por un regulador de aire. Este tratamiento de
acondicionamiento se realiza con el fin de generar características
uniformes de la preimpregnación que se está probando. Además, se
pretende estimular las condiciones a las que somete una
preimpregnación durante el proceso de curado para fabricar una
estructura compuesta reforzada con fibra.
Según la presente invención, se ha descubierto
que cuando se utiliza una preimpregnación en una estructura
compuesta reforzada con fibra, numerosas propiedades de la
preimpregnación están relacionadas con el grado de aplastamiento
del alma de la estructura compuesta. En particular, se ha
descubierto que tres propiedades de una preimpregnación, a saber el
espesor de la preimpregnación, la estructura abierta de la
preimpregnación y la relación media del aspecto del cable de una
preimpregnación, ya sea individualmente o en combinación, son muy
determinantes del grado de aplastamiento del alma. Aunque no se
desea estar ligado a ninguna teoría, se cree que dichas propiedades
de la preimpregnación contribuyen a la rugosidad de la superficie de
la preimpregnación y por lo tanto la fuerza de fricción entre las
capas de la preimpregnación en los laminados estratificados durante
el proceso de curado para fabricar una estructura compuesta en
sandwich. Un aumento de la rugosidad y por lo tanto de la
fuerza de fricción conduce a la reducción del grado de
aplastamiento del alma. Tal como se utiliza en esta memoria, el
"grado de aplastamiento del alma" se define como el porcentaje
del área en la estructura en sandwich aplastada durante el
proceso de curado tal como se expone a continuación con detalle en
relación con el procedimiento de prueba de una preimpregnación en
el panel de aplastamiento del alma.
En particular, se ha observado que para las
preimpregnaciones realizadas con tejidos que tienen el mismo peso
superficial, es decir, peso base, cuando el espesor de la
preimpregnación es mayor, el grado de aplastamiento del alma es
menor. Se ha descubierto también que cuando la estructura abierta de
la preimpregnación aumenta, el grado de aplastamiento del alma se
reduce. Además, cuanto más pequeña es la relación de aspecto del
cable de la fibra medio de una preimpregnación, menor es el grado
de aplastamiento del alma que se observa.
Por lo tanto, según la primera forma de
realización de la presente invención, se proporciona una
preimpregnación que cuando se utiliza en una estructura compuesta
reforzada por fibras, reduce en gran medida el grado de
aplastamiento del alma. En particular, cuando la preimpregnación de
esta invención se utiliza para fabricar una estructura compuesta
reforzada con fibra, el grado de aplastamiento del alma no es
preferentemente mayor de aproximadamente el 15%, más
preferentemente no es mayor de aproximadamente el 10% y más
preferentemente no es mayor de aproximadamente el 5%.
Según la primera forma de realización, la
preimpregnación de esta invención tiene una estructura abierta de
la preimpregnación de al menos el 1,0%, preferentemente de al menos
aproximadamente el 2,0%, más preferentemente de al menos
aproximadamente el 2,5%, aún más preferentemente de al menos
aproximadamente el 3,0% y lo más preferentemente de al menos
aproximadamente el 3,8% según se determina mediante el
procedimiento de inspección óptica descrito más adelante. Sin
embargo, normalmente la estructura abierta de la preimpregnación
será menor de aproximadamente el 10,0%, más preferentemente, menor
de aproximadamente el 6,0%.
La preimpregnación tiene un espesor de
preimpregnación de al menos aproximadamente 0,220 mm,
preferentemente al menos aproximadamente 0,245 mm, más
preferentemente al menos aproximadamente 0,250 mm, más
preferentemente al menos aproximadamente 0,260, aún más
preferentemente de al menos aproximadamente 0,265 mm y lo más
preferentemente de al menos aproximadamente 0,270 mm.
Como alternativa la relación del aspecto del
cable media de la preimpregnación es menor de aproximadamente 15,5,
preferentemente menos de aproximadamente 14,0, más preferentemente
menos de aproximadamente, 13,0, aún más preferentemente menor de
aproximadamente 12,5 y aún más preferentemente menos de
aproximadamente 11,5.
La preimpregnación según esta primera forma de
realización de la presente invención se puede preparar por los
procedimientos descritos con detalle anterioremente. Normalmente,
diferentes tejidos se pueden impregnar con una composición de
resina como la descrita anteriormente para preparar una
preimpregnación. Las propiedades de la preimpregnación, a saber,
estructura abierta de la preimpregnación, espesor de la
preimpregnación y relación del aspecto del cable media se miden y
se comparan con los intervalos definidos anteriormente.
Según la segunda forma de realización de la
preimpregnación de esta invención, se utiliza un tejido que tiene
una trama compleja en la preimpregnación para reducir tanto el
aplastamiento del alma como la porosidad. El tejido es del mismo
tipo que el tejido 10 generalmente descrito anteriormente, es decir
una tela tejida en dos direcciones, preferentemente una tela tejida
biaxialmente con los cordones de cable hilado cruzando los cordones
de cable tramado en un ángulo prácticamente recto. Sin embargo,
para el objeto de esta segunda forma de realización de la presente
invención, los cordones de cable en una dirección, p. ej., hilado o
tramado, tienen una construcción diferente de cable y una relación
diferente del aspecto del cable, en los cordones de cable en la
otra dirección, p. ej., tramado o hilado. Por "construcción del
cable diferente" se pretende significar que los cordones de
cable en las dos direcciones son de diferente naturaleza, es decir,
están formados bien por filamentos de fibra diferente o por procesos
de fabricación de cables diferentes, o por manipulación de los
procesos de tejido, o una combinación de estos procesos. Por
ejemplo, los cordones de cable en una dirección pueden ser cables
retorcidos mientras que los cordones de cable en la otra dirección
son cables nunca retorcidos (NT). En otro ejemplo, los cordones de
cable en una dirección pueden tener una suma total de filamentos de
aproximadamente 3.000 mientras que los de la otra dirección tienen
una suma total de filamentos de, por ejemplo, desde aproximadamente
4.000 hasta aproximadamente 12.000. Como las relaciones medias del
aspecto del cable de los cordones de cable en las dos direcciones
diferentes son diferentes en esta forma de realización de la
invención, los cordones de cable en las dos direcciones tienen
normalmente diferentes formas o dimensiones de la sección
transversal. Por ejemplo, los cables en una dirección pueden ser
más redondeados y los cables en la otra dirección pueden ser más
planos, como se deduce de la descripción detallada anteriormente
relacionada con la relación del aspecto del cable.
Aunque no se desea estar ligado por ninguna
teoría, se cree que la estructura abierta mayor puede dar lugar a
que se formen una cantidad mayor de huecos en las capas de
preimpregnación curadas de una estructura en sandwich
compuesta debido a las burbujas de aire ocluidas dentro de las capas
durante el proceso de curado. Además, se cree que cuando aumenta el
espesor de la preimpregnación, la porosidad puede aumentar debido a
las incompatibilidades pico/valle del tejido entre las capas de
preimpregnación adyacentes. Se cree también que cuando la relación
del aspecto medio de la preimpregnación es demasiado pequeña, la
estructura abierta de la preimpregnación puede ser lo
suficientemente grande como para agravar el problema de la
porosidad. Se ha observado que la estructura abierta de la
preimpregnación se correlaciona, en alguna medida, con la
porosidad, y la estructura abierta de la preimpregnación puede ser
indicativa del grado de porosidad. De nueva mientras que no se desea
estar ligado a ninguna teoría, se cree que, debido a que se emplean
cables híbridos en la segunda forma de realización de la presente
invención, la fuerza de fricción entre las capas de preimpregnación
aumenta en comparación con las preimpregnaciones convencionales
conocidas hasta este momento en la técnica, mientras que la
estructura abierta de la preimpregnación se puede mantener baja.
Por lo tanto, en una estructura compuesta reforzada con fibra
preparada con una preimpregnación de esta forma de realización,
tanto el grado de aplastamiento del alma como la porosidad son
bajos.
La Figura 3 ilustra el diseño del tejido de una
tela (30) tejida, que es un ejemplo de los tejidos adecuados para
su utilización en la preimpregnación de la segunda forma de
realización de esta invención. La Figura 4 presenta una
preimpregnación (40) fabricada impregnando tejido (30) con una
composición de resina endurecible. El tejido (30) es del mismo tipo
que el tejido (10) presentado en la Figura 1. Tal como se ilustra
en las Figuras 3, 4 y en las Figuras 4A y 4B, que son vistas en
sección transversal a lo largo de 4A-4A y
4B-4B en la Figura 4 respectivamente, los cordones
de cable tramado (34) y (44) presentan una forma de cable en
sección transversal diferente de los cordones de cable hilado (32)
y (42).
Con referencia ahora a la Figura 4A, en la
preimpregnación (40), los cordones de cable tramado (44) tienen una
anchura máxima del cordón W_{tramado} y un espesor máximo de
cable T_{tramado}. Por lo tanto, los cordones de cable tramado
(44) tienen una relación del aspecto del cable de la fibra
W_{tramado}/T_{tramado}. Asimismo, tal como se presenta en la
Figura 4B, los cordones de cable hilado (42) tienen una anchura de
cable máxima W_{hilado} y un espesor máximo de cable
T_{hilado}, y por lo tanto una relación del aspecto del cable de
la fibra W_{hilado}/T_{hilado}.
Según este aspecto de la presente invención, la
relación del aspecto del cable media de los cordones de cable en
una dirección no es mayor de aproximadamente 13,0, preferentemente
no mayor de aproximadamente 12,5, más preferentemente no mayor de
aproximadamente 12,0, aún más preferentemente no mayor de
aproximadamente 11,0, mientras que la relación media del aspecto del
cable de los cordones de cable en la otra dirección son al menos
aproximadamente 13,5, preferentemente al menos aproximadamente
14,0, más preferentemente al menos 14,5 y lo más preferentemente de
al menos aproximadamente 15,5.
Además, la preimpregnación según la segunda forma
de realización preferentemente tiene una estructura abierta de
preimpregnación no mayor de aproximadamente el 5,0%, más
preferentemente no mayor de aproximadamente el 4,0%, aún más
preferentemente no mayor de aproximadamente el 3,5% y lo más
preferentemente no mayor de aproximadamente el 3,0%.
Es preferible también que la preimpregnación de
esta segunda forma de realización posea un espesor de
preimpregnación desde aproximadamente 0,230 mm hasta
aproximadamente 0,300 mm, preferentemente desde aproximadamente
0,240 mm hasta aproximadamente 0,290 mm, más preferentemente desde
aproximadamente 0,250 mm hasta aproximadamente 0,280 mm, lo más
preferentemente desde aproximadamente 0,260 mm hasta
aproximadamente 0,270 mm.
En esta forma de realización de esta invención,
los cordones de cable de fibra tanto en las direcciones de hilado
como de tramado pueden tener la misma suma de filamentos en cada
cordón de cable de fibra. Por otra parte, las sumas de filamentos
para los cordones de cable en las dos direcciones pueden ser
diferentes, p. ej., aproximadamente 3.000 en una dirección que tiene
la relación media de aspecto de cable menor y aproximadamente 3.000
pero no mayor de aproximadamente 18.000, preferentemente no mayor
de aproximadamente 12.000 en los cordones de cable con la relación
media de aspecto de cable mayor. Cuando las sumas de filamentos de
fibras son diferentes en las dos direcciones, preferentemente los
cordones de cable que tienen una relación mayor del aspecto del
cable tienen la suma de filamentos de fibras mayor.
Tal como se expuso anteriormente, existen
procedimientos diferentes para manipular los cordones de cable de
fibra para llegar a las construcciones de cable deseadas y a las
relaciones de aspecto del cable, siendo aplicables todos los
procedimientos en este aspecto de la presente invención.
De forma inesperada, cuando esta segunda
realización de la preimpregnación de esta invención se utiliza para
fabricar una estructura compuesta reforzada con fibra, tanto el
grado de aplastamiento del alma como la porosidad puede ser baja.
Normalmente, el grado de aplastamiento del alma es menor de
aproximadamente 15%, preferentemente menor del 10% y más
preferentemente menor del 5%. Mientras tanto, la porosidad en la
estructura compuesta es baja y está prácticamente comprendida en el
intervalo satisfactorio para su utilización en aviación.
Según todavía otra forma de realización de la
presente invención, se proporciona una preimpregnación que
comprende un tejido impregnado de resina, cordones de cable que
tienen una forma en sección transversal no circular, predeterminada
prácticamente estable. Normalmente dichos cordones de cable
presentan una relación de aspecto de cable de fibra media desde
aproximadamente 8,0 hasta aproximadamente 18,0, preferentemente
desde aproximadamente 10,0 hasta aproximadamente 16,0, incluso
preferentemente desde aproximadamente 12,0 hasta aproximadamente
14,5, más preferentemente desde aproximadamente 12,5 hasta
aproximadamente 14,0, aún más preferentemente desde aproximadamente
13,0 hasta aproximadamente 14,0, y con mayor preferencia desde
aproximadamente 13,0 hasta aproximadamente 13,5. Además, la
estructura abierta de la preimpregnación preferentemente no es
mayor de aproximadamente el 5,0%, más preferentemente no es mayor
de aproximadamente el 4,0%, aún más preferentemente no es mayor de
aproximadamente el 3,0% y lo más preferentemente no es mayor de
aproximadamente el 2,0%. Normalmente, la preimpregnación tiene un
espesor de preimpregnación desde aproximadamente 0,240 mm a
aproximadamente 0,300 mm, preferentemente desde aproximadamente
0,250 mm hasta aproximadamente 0,275 mm, más preferentemente desde
aproximadamente 0,255 mm hasta aproximadamente 0,270 mm y lo más
preferentemente desde aproximadamente 0,260 mm hasta aproximadamente
0,265 mm. Obsérvese que las propiedades de la preimpregnación pueden
oscilar dentro de los intervalos anteriores teniendo los cordones
de cable diferentes sumas de filamentos. Por ejemplo, si se
utilizan cables que tienen una suma de filamentos mayor, p. ej.,
12.000, es de esperar que el espesor de la preimpregnación
preferido sea mayor, p. ej., al menos 0,280 mm, y que la estructura
abierta preferida sea, p. ej., aproximadamente el 4,0%. Se ha
descubierto que la preimpregnación según esta tercera forma de
realización de la presente invención puede reducir prácticamente
tanto el aplastamiento del alma como la porosidad en las
estructuras compuestas reforzadas con fibra.
La expresión "Forma de la sección transversal
no circular" pretende significar que la forma de la sección
transversal del cordón de cable no es circular y que la sección
transversal incluye uno o más extremos en la punta que acaban en
punta hasta un extremo generalmente puntiagudo, al contrario que los
extremos redondeados y que acaban en punta curvada de una forma
oval o redondeada continua similar. Dicha sección transversal no
redondeada permite al cable ser de forma suficientemente amplia y
aún suficientemente espeso cerca del eje del cable para conseguir
una fricción superficial elevada a la vez que se reduce la
estructura abierta. Por lo tanto, se reunirían dos requisitos: en
primer lugar, en un cordón de cable dado que tiene un área de la
sección transversal total fija, el cordón de cable debería estar
fabricado de modo que se consiga una relación media del aspecto del
cable comprendida dentro de los intervalos descritos anteriormente.
En segundo lugar, la forma de la sección transversal del cable
debería estar dispuesta de modo que la anchura de la sección
transversal mayor del cordón de cable se consiga sustancialmente a
la vez que se satisfaga la relación media deseada del aspecto del
cable. En general, mientras se cumplan estos dos requisitos, la
sección transversal del cable puede ser de cualquier forma no
redondeada. Por ejemplo, tal como se ilustra en la Figura 2C, la
forma de la sección transversal del cordón de cable (22') puede ser
en forma de ojo o en forma de lanza, es decir, las dos puntas
laterales del cable en toda la anchura del cable se extienden
prácticamente en la dirección lateral y son preferentemente
extremos puntiagudos de forma aguda, mientras que el espesor del
cable en el centro se mantiene no obstante en un determinado nivel
deseado con el fin de reunir el requisito de relación de aspecto
del cable tal como se describió anteriormente. Para poner otro
ejemplo, el aspecto de la sección transversal del cable puede ser
en forma de diamante. Obsérvese que el perímetro o la circunferencia
de la sección transversal del cordón de cable necesario no es
prácticamente liso.
La forma de la sección transversal del cable
debería ser prácticamente estable. En otras palabras, una vez se
forman los cordones de cable, se fija la forma de la sección
transversal de los cordones de cable y se mantiene en prácticamente
la misma forma durante los posteriores procesos de, p. ej.
preparación del tejido a partir de los cables, fabricación de la
preimpregnación a partir del tejido, tratamiento de
post-impregnación de la preimpregnación, así como
las etapas para la preparación de las estructuras del compuesto a
partir de la preimpregnación.
Como se desprende de la exposición anterior en
relación con los procedimientos para modificar las construcciones
de cable y la relación de aspecto del cable, se pueden utilizar
muchos procedimientos diferentes, ya sea individualmente o en
varias combinaciones, para preparar un cordón de cable con una
forma de la sección transversal no redondeada prácticamente estable
predeterminada. Sin repetir los detalles descritos anteriormente,
dichos procedimientos incluyen, pero no se limitan a la extrusión
de cordones de cable mediante un troquel diseñado especialmente que
tiene la misma forma que la forma del cable en sección transversal
deseada, el aprestado de los cables antes de tejerlos, retorcer los
cables, retorcer y destorcer los cables, variando las formas de la
sección transversal de cada filamento en los cables y otras varias
modificaciones del proceso de formación del cable.
A excepción de las construcciones de cable
especiales y del requisito de estructura abierta de la
preimpregnación especificados anteriormente, la preimpregnación
según esta forma de realización es prácticamente del mismo tipo que
la preimpregnación ilustrada en la Figura 2. La Figura 2C ilustra
una vista en sección transversal de una preimpregnación según esta
tercera forma de realización de la invención. Obsérvese que, en
comparación con los cordones de cable de la forma de realización
mostrada en la Figura 2B, en tanto que el espesor del cable en la
Figura 2C es comparable al presentado en la Figura 2B, la anchura
del cable de los cables en esta tercera forma de realización es
sustancialmente mayor que la presentada en la Figura 2B. Como
resultado, la estructura abierta de la preimpregnación se reduce
mientras que el espesor de preimpregnación no disminuye
prácticamente.
Según todavía otra forma de realización de esta
invención, se proporciona un procedimiento para evaluar las
propiedades de resistencia al aplastamiento del alma de una
preimpregnación para su utilización en una estructura compuesta
reforzada con fibra. Tal como se describió anteriormente, se ha
descubierto según esta invención que el espesor de la
preimpregnación, la relación media del aspecto del cable y la
estructura abierta de la preimpregnación de una preimpregnación
utilizada en el proceso de curado para fabricar una estructura
compuesta reforzada con fibra se correlacionan todos con el grado de
aplastamiento del alma durante el proceso de curado. Por
consiguiente, el procedimiento para evaluar la propiedad de
resistencia al aplastamiento del alma de una preimpregnación
incluye determinar el espesor de la preimpregnación, la relación
media del aspecto del cable y/o la estructura abierta de la
preimpregnación y comparar los resultados obtenidos con una serie de
valores predeterminados. Normalmente, los valores para el espesor
de la preimpregnación, la relación media del aspecto del cable y/o
la estructura abierta de la preimpregnación correspondiente a
diferentes grados de aplastamiento del alma se obtienen con
diferentes tipos de tejidos y/o resinas. Dichos valores se pueden
utilizar a continuación como "valores predeterminados".
Comparando los valores del espesor de preimpregnación, la relación
media del aspecto del cable y/o la estructura abierta de la
preimpregnación medida en una determinada preimpregnación en la que
se evalúan los valores predeterminados, se puede predecir el
intervalo dentro del cual estará comprendido el grado de
aplastamiento del alma en un proceso de curado que utiliza
probablemente la preimpregnación. Obsérvese que los valores
predeterminados pueden oscilar cuando se utilizan sustancialmente
diferentes tejidos y/o resinas para preparar la preimpregnación.
Por "tejidos prácticamente diferentes" se pretende significar,
p. ej., se utilizan pesos superficiales sustancialmente diferentes,
o se fabrican de diferentes tipos de fibras con propiedades
mecánicas prácticamente diferentes, etc. Sin embargo, un
especialista experto normalmente al corriente de la presente
invención podría determinar los "valores predeterminados" para
las preimpregnaciones fabricadas de cualquier tipo de tejidos y/o
resinas.
A título de ejemplo, se ha determinado una serie
de valores predeterminados para las preimpregnaciones fabricadas de
telas tejidas que tienen un peso superficial desde aproximadamente
150 hasta aproximadamente 400 gramos por metro cuadrado,
preferentemente desde aproximadamente 150 a aproximadamente 250
gramos por metro cuadrado, más preferentemente desde
aproximadamente 180 a aproximadamente 205, lo más preferentemente
desde aproximadamente 185 a 201 gramos por metro cuadrado y que
constan esencialmente de cordones de cable de fibra de carbono
impregnados con una resina endurecible. En las Figuras 5 y 6 se
presentan los valores para el espesor de la preimpregnación y la
relación del aspecto del cable de fibra medio y el correspondiente
grado de aplastamiento del alma.
En las Figuras 5 y 6, se prepararon telas tejidas
lisas de diferentes tipos de cables de fibra de carbono que tienen
un peso superficial comprendido en el intervalo entre
aproximadamente 185 y aproximadamente 201 gramos por metro
cuadrado. Se impregnaron los tejidos con una de las dos
composiciones de resinas descritas en el Ejemplo 1 más adelante. En
parte porque se utilizaron cables de fibra diferentes y resinas
diferentes, las preimpregnaciones preparadas de este modo tenían un
espesor de preimpregnación diferente y relaciones del aspecto de
cable medio diferentes. Tal como se ilustra en las Figuras 5 y 6,
tanto el espesor de la preimpregnación como la relación media del
aspecto del cable se correlacionan con el grado de aplastamiento del
alma. En las Figuras 5 y 6, ST representa una preimpregnación hecha
de un tejido preparado de cables de fibra de carbono que tienen una
suma de filamentos de 3.000 y están retorcidos 15 vueltas por
metro; NT significa una preimpregnación hecha de un tejido preparado
de cables de fibra de carbono que tiene un suma de filamentos de
3.000 y no están retorcidos; UT significa una preimpregnación hecha
de un tejido preparado a partir de cables de fibra de carbono que
tienen una suma de filamentos de 3.000 y están retorcidos 15
vueltas por metro antes del apresto y destorcidos 15 vueltas por
metro después del apresto; el híbrido ST/NT significa una
preparación de híbrido tal como la descrita anteriormente preparada
a partir de un tejido que tiene cables de fibra ST en una dirección
y cables de fibra NT en la otra dirección.
Como ejemplo, en una preimpregnación que se está
evaluando, si la relación de aspecto medio de la fibra no es mayor
de aproximadamente 13,5 y el espesor de la preimpregnación es mayor
que aproximadamente 0,260 mm, el grado de aplastamiento del alma en
un proceso de curado utilizando la preimpregnación se puede
predecir que será inferior a aproximadamente el 10%. Además, se ha
determinado también que cuando la estructura abierta de la
preimpregnación es mayor que aproximadamente el 3%, el grado de
aplastamiento del alma está normalmente por debajo de
aproximadamente el 10%.
En el procedimiento de la presente invención,
aunque un valor de sólo una de las tres propiedades, a saber la
relación del aspecto del cable media de la preimpregnación, el
espesor de la preimpregnación y la estructura abierta de la
preimpregnación, puede ser suficiente para predecir el grado de
aplastamiento del alma, es preferible que se determinen los valores
de al menos dos de las tres propiedades y se comparen con los
valores predeterminados, preferentemente uno de los dos que tienen
la relación de aspecto del cable media de la preimpregnación. Más
preferentemente, se determinan los valores de las tres propiedades y
se comparan con los valores predeterminados respectivamente. Aunque
de este procedimiento pueden proceder determinadas discrepancias, en
general la precisión de la predicción basada en este procedimiento
puede ser por encima de aproximadamente de 80%, especialmente
cuando se examinan las tres propiedades. Por lo tanto, el
procedimiento según la presente invención puede ser muy útil para
seleccionar preimpregnaciones resistentes al aplastamiento del alma
para preparar estructuras compuestas reforzadas con fibra,
especialmente aquellas para su utilización en aviación.
Según todavía otra forma de realización de la
presente invención, se proporciona una estructura compuesta
reforzada con fibra, la cual se prepara utilizando una
preimpregnación de esta invención tal como se expuso anteriormente.
Las estructuras compuestas reforzadas con fibra son bien conocidas
en la técnica. Diferentes procedimientos para reducir el
aplastamiento del alma, p. ej., varios procedimientos de anclaje,
son conocidos en la técnica para la fabricación de la estructura
compuesta reforzada presente de esta invención utilizando la
preimpregnación proporcionada en la presente invención, de forma
ventajosa se pueden omitir los procedimientos y dispositivos de la
técnica anterior para reducir el aplastamiento del alma y se puede
conseguir aún un grado de aplastamiento del alma menor de
aproximadamente el 15%, más preferentemente menos del
aproximadamente 10% y aún más preferentemente menos de
aproximadamente el 5%. Desde luego, si es deseable, se pueden
utilizar aquellos dispositivos de la técnica anterior, tales como
los dispositivos de anclaje, para reducir el aplastamiento del alma
también en la fabricación de la estructura compuesta reforzada con
fibra de esta invención.
La estructura compuesta reforzada con fibra se
puede preparar por cualquier procedimiento adecuado conocido en la
técnica. Normalmente, las capas de la preimpregnación de esta
invención están estratificadas en laminados en una o ambas caras de
un alma ligero o alma de panal formado de p. ej., aluminio, Nomex®,
fibra de vidrio, etc. La acumulación se esteriliza a continuación en
autoclave en una bolsa de vacío colocada en una autoclave en
condiciones tales que las preimpregnaciones se curan y adhieren al
alma de panal. Por ejemplo, la patente U.S. nº 5.685.940, que está
incorporada a esta memoria como referencia, describe un
procedimiento mejorado para fabricar una estructura compuesta
reforzada con fibra, que se puede utilizar en la presente
invención.
La invención se demuestra además mediante los
ejemplos siguientes, que se utilizan únicamente con fines de
ilustración pero no para limitar el alcance de la presente
invención.
Según la invención, se evalúan las propiedades de
la preimpregnación y del compuesto utilizando los métodos de ensayo
descritos a continuación. Debe observarse que en estos
procedimientos, las mediciones indicadas en esta memoria para el
espesor de la preimpregnación, la estructura abierta y la relación
del aspecto del cable de preimpregnación se toman después que se
han sometido las preimpregnaciones de muestra a un tratamiento de
acondicionamiento según el cual la muestra de preimpregnación se
somete a una presión de compactación de 45 psi utilizando una
prensa neumática en caliente a 160ºF durante tres minutos. Este
tratamiento de acondicionamiento se lleva a cabo con el fin de
generar características uniformes de la preimpregnación que se
ensaya. Además, está destinada a simular las condiciones a las que
se somete una preimpregnación durante el proceso de curado para
fabricar una estructura compuesta en sandwich reforzada con
fibra.
Una pieza de preimpregnación se coloca plana bajo
un microscopio con paso de luz transmitida a través de la
preimpregnación desde abajo. No se aplica ninguna fuerza ni presión
sobre esta preimpregnación. Una imagen, que muestra la impregnación
y su estructura abierta como negra y gris muy claro
respectivamente, se observa por una cámara de vídeo (unida al
microscopio) que transmite la imagen en forma detallada al grabador
de imagen de un ordenador PC. Se transforma a continuación la
imagen en una matriz rectangular de enteros, correspondiente al
nivel gris digitalizado de cada elemento de la fotografía (píxel).
Se utiliza un programa de análisis de imagen tal como Optimas 6.2,
en el PC, o similar para procesar esta información de la imagen
digital y la representa en forma de un histograma de nivel gris.
Este histograma resume el contenido del nivel gris de la imagen. En
este caso se pueden encontrar en los histogramas dos grupos
distintos, correspondientes a la preimpregnación y a la estructura
abierta. Estos dos grupos se pueden separar fácilmente mediante un
simple proceso liminar. La estructura de abertura de la
preimpregnación se obtiene de este modo como relación en porcentaje
entre el número de píxels correspondiente al grupo asociado con la
estructura de la abertura y el número total de píxels de la
imagen.
Con objeto de obtener resultados más exactos y
representativos, se mide la estructura abierta a una ampliación muy
baja (5X o inferior). Cada imagen contiene al menos diez cordones
de cable de fibra en cada dirección. Se miden varias piezas de
preimpregnación al azar seleccionadas en diferentes posiciones de
un rodillo de preimpregnación y se toma una media como estructura
abierta de la preimpregnación.
Normalmente, el espesor de la preimpregnación se
mide mediante un calibrador de espesor con una prensa a pedal que
cubre un área relativamente grande en la superficie de la
preimpregnación. Por ejemplo, se utiliza una estructura de ensayo
similar a la de la ASTM D1777-96 (Método de análisis
normalizado para el espesor de materiales textiles). El aparato
contiene un calibrador de espesor con una prensa a pedal de una
pulgada y un peso muerto de 5 libras sobre ésta. Esto es equivalente
a una presión de 5 psi aproximadamente aplicada a la muestra cuando
se toma una medición. Se seleccionan al azar varias piezas de
preimpregnación de diferentes posiciones de un rodillo de
preimpregnación y se toman varias mediciones para cada pieza. La
media de todas las mediciones de un rodillo de preimpregnación se
puede tomar como espesor de la preimpregnación.
La anchura de un cordón de cable de fibra se
puede determinar por el procedimiento de transmisión de la luz
descrito anteriormente para determinar la estructura abierta de la
preimpregnación, excepto que en este caso se utiliza una ampliación
grande para aumentar la resolución de la medición y que el cable de
fibra se amplía de tal manera que su anchura abarca la mayor parte
de la imagen. El mismo programa de imagen (Optimas 6.2) se calibra
antes de la medición mediante una imagen adquirida de una regla muy
fina colocada a la misma altura que el objeto medido. Utilizando el
programa informático Optimas para dibujar una línea en una
dimensión conocida de la regla, el programa puede "memorizar"
la longitud de esta línea y utilizar esta información como base para
cualquier otra medición de longitud en las mismas condiciones. Se
mide a continuación la anchura del cable de fibra dibujando
simplemente una línea que abarque la anchura completa del cable de
fibra y el programa puede calcular automáticamente la longitud de
esta línea basándose en los datos de calibración guardados.
De nuevo, se seleccionan al azar varias piezas de
preimpregnación en diferentes posiciones del rodillo de
preimpregnación y se hace a cada pieza varias mediciones. El número
final se basa en la media de todas las mediciones.
Igualmente, para medir el espesor del cable de
fibra, se corta con cuidado una pieza de preimpregnación con
tijeras quirúrgicas a lo largo del eje de los cables de fibra. Se
determina a continuación el espesor en un procedimiento similar al
utilizado para medir la anchura de un cordón de cable de fibra. De
nuevo, no se aplica ninguna fuerza ni presión. En este caso es
necesario una ampliación muy grande para aumentar la resolución de
la medición. Los focos de luz se pueden colocar de tal modo que la
capa de 90 grados se vuelva blanca en contraste con la capa oscura
de 0 grados para cada medición. Se hacen mediciones de nuevo tanto
en las direcciones del hilado como de la trama.
Se utiliza un panel (70) de aplastamiento del
alma estándar como el mostrado en la Figura 7 consistente en pieles
de compuesto de 28'' \times 24'' y un alma Nomex de 24'' \times
20'' (tamaño de la celda 1/8'', espesor 0,5'', 3,0 pcf, p. ej.,
Hexcel Corporation HRH-10, o equivalente) con un
ángulo de biselado de 20º. La Figura 7A es una vista en sección
transversal del panel de aplastamiento del alma (70), que ilustra
la estructura del panel de aplastamiento del alma antes de ser
curado. Los tipos, direcciones, y dimensiones de las capas de
preimpregnación, así como las del alma del panal están
especificados en la Tabla I. Además, las capas de adhesivo están
normalmente entre el alma y las capas (75) y (77) de
preimpregnación, y bajo la capa (72) (no mostrada).
Para curar el panel (70), se coloca el panel en
una bolsa con vacío. La bolsa con vacío y el panel en ésta se
colocan a continuación en un autoclave. Se vacía la bolsa y se cura
a presión a una temperatura elevada. El ciclo de curado incluye las
etapas siguientes: (1) aplicar vacío de 3,9 psia (27 kPa) mínimo a
la bolsa con vacío; (2) presurizar el autoclave a 413 kPa (45 psia)
(incluyendo ventear la bolsa con vacío a la atmósfera cuando la
presión del autoclave alcance 20 psia); (3) subir la temperatura
dentro del autoclave a un ritmo de 1-5ºF/min; (4)
curar el panel a 355ºF durante 2 horas (a la presión establecida en
la etapa 2); (5) enfriar a un ritmo de 5ºF/min, y (6) continuar el
curado, cuando la temperatura parcial ha descendido a 140ºF,
aliviando la presión, retirando la bolsa con vacío y extrayendo la
bolsa.
Las dimensiones del panel de aplastamiento del
alma curado se miden como se muestra en la Figura 8. X es el
desplazamiento del centro de la parte del alma desde su posición
original. L representa la longitud original de la parte del alma.
El área A aplastada se calcula según la fórmula
A=
\sum\limits^{4}_{n=1} 2/3 \cdot X_{n} \cdot
L_{n}
El grado de aplastamiento del alma en porcentaje
se determina mediante la fórmula siguiente:
Porcentaje de aplastamiento del
alma = 100 \times
A/480.
Para examinar la porosidad interlaminar, se corta
un panel de aplastamiento del alma normal a lo largo de la línea
marcada 7A-7A en la Figura 7. Se examina a simple
vista la sección transversal. Una pulgada lineal del borde expuesto
en un área de la capa que parece tener la porosidad mayor se pule
con una pulidora de diamante (p. ej., una pulidora de diamante de
0,3 micras) y se examina con un aumento de 50 X la porosidad
interna. Se miden cinco muestras y se toma la media como
porosidad.
En el ejemplo siguiente, se prepararon
preimpregnaciones según la presente invención. Las
preimpregnaciones de la muestra se sometieron a un tratamiento
condicional: se aplicó una presión de compactación de 45 psi a las
preimpregnaciones de la muestra a 160ºF durante tres minutos para
simular parcialmente la compactación importada al panel en el
autoclave durante el proceso de curado. Se midieron a continuación
en las preimpregnaciones de la muestra la estructura abierta de la
preimpregnación, el espesor y la relación del aspecto del cable de
fibra. Se determinó la resistencia al aplastamiento del alma y la
porosidad de las preimpregnaciones en un panel de aplastamiento del
alma.
Se prepararon tejidos en cordones de fibra ST
(retorcido normal), UT (destorcido), NT (no retorcido), o cables de
fibra ST y NT (híbrido ST/NT, es decir, ST en la dirección del
hilado y NT en la dirección de la trama) respectivamente. Tal como
se utiliza en esta memoria, los cables ST significan cables de
fibra de carbono que se retorcieron 15 vueltas por metro durante el
proceso de fabricación; cables NT son cables de fibra de carbono que
no se retorcieron nunca durante el proceso de fabricación del cable;
los cables UT son cables de fibra de carbono que se retorcieron 15
vueltas por metro antes del aprestado y se destorcieron 15 vueltas
por metro después del aprestado. Cada cable tenía una suma de
filamentos de fibra de carbono totales de aproximadamente 3.000.
Todos los tejidos utilizados fueron tejidos lisos con una distancia
de tejidos de 12 a 13 cables/pulgada tanto en las direcciones del
hilado como de la trama y tenían un peso superficial de tejido de
aproximadamente 193 gramos por metro cuadrado.
Los tejidos se impregnaron por un procedimiento
en solución con una de las dos composiciones de resina epoxi
siguientes: La resina nº 1 se compone aproximadamente de 67% de
resinas epoxi multifuncionales, aproximadamente 8,3% de elastómeros
reactivos sólidos y líquidos, aproximadamente 20,7% de un agente de
curado de amina multifuncional, aproximadamente 1,8% de un agente de
curado conjunto, 0,1% de catalizador y 2,1% de un agente de control
de flujo, es decir, sílice calcinada. La composición de resina nº 1
tiene una tg \delta de 0,78 a 70ºC y de 0,27 a 140ºC.
La resina nº 2 se compone aproximadamente de
67,6% de resinas epoxi multifuncionales, aproximadamente 7,4% de
elastómeros reactivos sólidos y líquidos, aproximadamente 20,7% de
agentes de curado de amina multifuncional, aproximadamente 1,8% de
un agente de curado conjunto, 0,1% de catalizador y 2,1% de un
agente de control de flujo, es decir, sílice calcinada. La
composición de resina nº 2 tiene una tg \delta de 1,37 a 70ºC y
de 1,35 a 140ºC.
Se midió el espesor de la preimpregnación, la
estructura abierta y la relación del aspecto del cable de fibra de
las preimpregnaciones preparadas de este modo. Se prepararon
paneles de aplastamiento del alma de las preimpregnaciones y se
determinó el grado de aplastamiento del alma y la porosidad. Los
resultados se presentan en la Tabla II. La porosidad se indica
cualitativamente en una escala de 1 a 5, en la que 1 representa un
nivel bajo mientras que 5 corresponde a un nivel alto.
Como se muestra en la Tabla II, cuando el espesor
de preimpregnación, la relación media del aspecto del cable y la
estructura abierta de la preimpregnación reúnen los requisitos de
esta invención, el grado de aplastamiento del alma generalmente es
bajo, es decir menor de aproximadamente 15%. Por ejemplo, las
preimpregnaciones preparadas a partir de tejidos fabricados de
cables de fibra ST o UT reúnen los requisitos de espesor de
preimpregnación, relación media del aspecto del cable y de la
estructura de la preimpregnación, mientras que los preparados a
partir de tejidos fabricados de cables de fibras NT no reúnen los
requisitos. Por consiguiente, como se muestra en la Tabla II, el
grado de aplastamiento del alma en la estructura compuesta en
sandwich reforzada con fibra preparada utilizando las
preimpregnaciones anteriores es sustancialmente menor que la
estructura compuesta en sandwich reforzada con fibra
preparada utilizando las últimas preimpregnaciones. Aunque las
preimpregnaciones preparadas a partir de telas tejidas lisas de
cables de fibra ST, UT y NT que tienen una suma de filamentos de
3.000 y están impregnadas con una resina epoxi convencional tal
como la resina nº 1 eran conocidas, el hecho de la estructura
abierta de la preimpregnación, el espesor de la preimpregnación y
la relación media del aspecto del cable son muy determinantes de
que el grado de aplastamiento del alma no ha sido nunca apreciado.
Por consiguiente, los expertos en la técnica anterior para esta
invención esperaban en general que los diferentes cables funcionasen
de manera comparable.
Además, aunque determinadas preimpregnaciones, p.
ej., las preimpregnaciones preparadas a partir de tejidos hechos de
cables ST, pueden reducir el grado de aplastamiento del alma, están
frecuentemente asociadas con una porosidad inaceptable. (Véase ST
con resina nº 1 en la Tabla II). De forma inesperada, cuando se
utiliza una resina epoxi tal como la resina nº 2 que tiene un valor
de tg \delta preferido y una funcionalidad media mayor de 2, la
porosidad en las estructuras compuestas en sandwich
reforzadas con fibra preparadas a partir de las preimpregnaciones
hechas de tejidos ST se puede reducir de forma significativa hasta
un nivel aceptable, tal como se muestra en la Tabla II. Se cree
también que cuando la misma resina se aplica a un tejido hecho de
cables UT, la porosidad se reducirá también. Sin embargo, la
utilización de una resina tal como la resina nº 2 no reduce el grado
de aplastamiento del alma. Por ejemplo, tal como en la Tabla II,
aunque la preimpregnación preparada a partir de un tejido hecho de
cables NT impregnados con resina nº 1 produce un aplastamiento del
alma inaceptable, el mismo tejido impregnado con resina nº 2 está
asociado a un aplastamiento del alma no menor.
Además, cuando se utiliza una preimpregnación
preparada a partir de un tejido híbrido que tiene cables ST en una
dirección y cables NT en la otra dirección, tanto el grado de
aplastamiento del alma como la porosidad son satisfactorios aún
cuando se utilice una resina convencional tal como la resina nº
1.
Por lo tanto, como se demuestra en el Ejemplo, la
presente invención proporciona preimpregnaciones que cuando se
utilizan en la preparación de estructuras compuestas reforzadas con
fibra pueden reducir de forma efectiva tanto el aplastamiento del
alma como la porosidad. Además, debido a que se puede manipular
varios cables de fibra para comunicar las propiedades deseables de
la preimpregnación con el fin de reducir el aplastamiento del alma,
esta invención permite a los fabricantes de preimpregnación mayor
libertad para seleccionar los cables o los tejidos de fibra y de
este modo menos dependencia de los fabricantes de cable de fibra de
una especialidad específica.
El experto en la materia apreciará que muchas
modificaciones y otras formas de realización de la invención se
pueden beneficiar de las enseñanzas presentadas en las
descripciones anteriores y en los dibujos adjuntos. Por
consiguiente, debe entenderse que la invención no se limita a las
formas de realización específicas dadas a conocer y que se pretende
que dichas modificaciones y otras formas de realización estén
comprendidas dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.
Aunque en esta memoria se emplean términos específicos, se utilizan
en un sentido genérico y descriptivo únicamente y no con fines
limitativos.
Claims (14)
1. Preimpregnación resistente al aplastamiento
del alma para su utilización en la fabricación de una estructura
compuesta en sandwich reforzada con fibra, que comprende:
una tela tejida que consta esencialmente de
cordones de cable de fibra de carbono impregnados con una
composición de resina polimérica endurecible;
presentando dicho tejido un peso superficial de
aproximadamente 150 a aproximadamente 400 gramos por metro
cuadrado;
presentando dicha composición de resina una
funcionalidad de epoxi media superior a 2,0 y una tg \delta
comprendida entre 1,0 y aproximadamente 2,0 a 70ºC, entre
aproximadamente 0,7 y aproximadamente 2,0 a 100ºC y entre
aproximadamente 0,5 y aproximadamente 2,0 a 140ºC o a la temperatura
máxima de viscosidad mínima de la resina; y
presentando dicha preimpregnación una relación
media del aspecto del cable de fibra menor de aproximadamente 15,5,
un espesor de preimpregnación medio de al menos aproximadamente
0,220 mm y una estructura abierta de al menos aproximadamente 1,0%
pero menor de aproximadamente 10,0%, en la que la relación del
aspecto del cable es la relación entre la anchura máxima de la
sección transversal de un cordón de cable, W, y el espesor máximo de
la sección transversal del cordón de cable, T, medido en una
preimpregnación, esto es, W/T, y en la que el espesor de la
preimpregnación, la estructura abierta y la relación del aspecto del
cable se determinan después de someter la preimpregnación a un
tratamiento de acondicionamiento según el cual la preimpregnación se
somete a una presión de compactación de aproximadamente 3,1 bar (45
psi) a una temperatura de 71ºC (160ºF) durante aproximadamente 3
minutos.
2. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicha preimpregnación presenta una relación media del aspecto
del cable de fibra menor de aproximadamente 12,5.
3. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicha preimpregnación tiene un espesor de preimpregnación de
al menos aproximadamente 0,270 mm.
4. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dichos cordones de cable de fibra son cordones de cable
destorcidos.
5. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicha tela tejida tiene un tipo de tejido liso.
6. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicho tejido tiene un peso superficial comprendido entre
aproximadamente 180 y aproximadamente 205 gramos por metro
cuadrado.
7. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que cada uno de dichos cordones de cable tiene una suma de
filamentos totales de aproximadamente 3.000.
8. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicha preimpregnación presenta una relación media del aspecto
del cable menor de aproximadamente 13,0.
9. Preimpregnación según las reivindicaciones 5 a
8, en la que dicha preimpregnación tiene una estructura abierta de
preimpregnación comprendida entre aproximadamente 15% y
aproximadamente 10,0%.
10. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicha preimpregnación tiene un espesor de preimpregnación de
aproximadamente 0,260 mm.
11. Preimpregnación según la reivindicación 1,
en la que dichos cordones de cable tiene una suma total de
filamentos mayor de aproximadamente 3.000, pero no mayor de
aproximadamente 18.000.
12. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que dicha preimpregnación tiene un espesor medio de al menos
aproximadamente 0,260 mm.
13. Preimpregnación según la reivindicación 1, en
la que la composición de resina consta esencialmente de
aproximadamente el 40 por ciento a aproximadamente el 95 por ciento
en peso de resina polimérica, de aproximadamente el 5 por ciento a
aproximadamente el 40 por ciento en peso de agente de curado y desde
aproximadamente el 0 por ciento a aproximadamente el 20 por ciento
en peso de agente de control de flujo.
14. Procedimiento para evaluar las propiedades de
resistencia al aplastamiento del alma de una preimpregnación para su
utilización en una estructura compuesta reforzada con fibra, que
comprende:
determinar una relación media del aspecto del
cable de la preimpregnación;
determinar un espesor de preimpregnación;
determinar una estructura abierta de
preimpregnación; y
comparar dicha relación media del aspecto del
cable de fibra, el espesor de preimpregnación y la estructura
abierta de preimpregnación con una serie de valores predeterminados,
en el que la relación del aspecto del cable es la relación entre la
anchura máxima de la sección transversal de un cordón de cable, W, y
el espesor máximo de la sección transversal del cordón de cable, T,
medido en una preimpregnación, esto es, W/T, y en la que el espesor
de la preimpregnación, la estructura abierta y la relación del
aspecto del cable se determinan después de someter la
preimpregnación a un tratamiento de acondicionamiento según el cual
la preimpregnación se somete a una presión de compactación de
aproximadamente 3,1 bar (45 psi) a una temperatura de 71ºC (160ºF)
durante aproximadamente 3 minutos y dichos valores predeterminados
son valores para el espesor de la preimpregnación, la relación media
del aspecto del cable y la estructura abierta de preimpregnación
correspondientes a diferentes grados de aplastamiento del alma
obtenidos con diferentes tipos de tejidos y/o resinas.
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Families Citing this family (132)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6523578B1 (en) * | 1998-10-20 | 2003-02-25 | The Boeing Company | Composite prepreg material form with improved resistance to core crush and porosity |
US6417459B1 (en) * | 1999-07-05 | 2002-07-09 | Nippon Pillar Packing Co., Ltd. | Printed circuit board, and prepreg for a printed circuit board |
US20060084336A1 (en) * | 1999-08-10 | 2006-04-20 | Warwick Mills, Inc. | High strength lightweight composite fabric with low gas permeability |
JP4191343B2 (ja) * | 1999-11-26 | 2008-12-03 | 本田技研工業株式会社 | ハニカムサンドイッチパネルの製造方法 |
AU2002326693A1 (en) * | 2001-12-19 | 2003-07-09 | Warwick Mills, Inc. | Bi-modulus reinforcement fabric |
JP4439922B2 (ja) * | 2002-03-26 | 2010-03-24 | パナソニック株式会社 | 電解質膜電極接合体、それを用いた燃料電池、およびその製造方法 |
US7318873B2 (en) | 2002-03-29 | 2008-01-15 | Zephyros, Inc. | Structurally reinforced members |
US6811864B2 (en) | 2002-08-13 | 2004-11-02 | L&L Products, Inc. | Tacky base material with powder thereon |
US7041740B2 (en) * | 2003-09-26 | 2006-05-09 | Hexcel Corporation | Heat-settable resins |
US7294220B2 (en) * | 2003-10-16 | 2007-11-13 | Toyota Motor Sales, U.S.A., Inc. | Methods of stabilizing and/or sealing core material and stabilized and/or sealed core material |
DE10352762A1 (de) * | 2003-11-12 | 2005-06-16 | Baerlocher Gmbh | Stabilisatorzusammensetzung für halogenhaltige thermoplastische Harzzusammensetzungen |
GB0402221D0 (en) | 2004-02-02 | 2004-03-03 | L & L Products Inc | Improvements in or relating to composite materials |
US7527222B2 (en) | 2004-04-06 | 2009-05-05 | The Boeing Company | Composite barrel sections for aircraft fuselages and other structures, and methods and systems for manufacturing such barrel sections |
WO2005105435A1 (en) * | 2004-04-30 | 2005-11-10 | Sambark Co., Ltd. | Thermoplastic compound plate-shaped material, method for manufacturing and articles manufactured using the same |
WO2005113652A2 (en) * | 2004-05-14 | 2005-12-01 | Cytec Technology Corp. | Self-adhesive prepreg |
US7325771B2 (en) | 2004-09-23 | 2008-02-05 | The Boeing Company | Splice joints for composite aircraft fuselages and other structures |
US7503368B2 (en) | 2004-11-24 | 2009-03-17 | The Boeing Company | Composite sections for aircraft fuselages and other structures, and methods and systems for manufacturing such sections |
JP4800778B2 (ja) * | 2005-05-16 | 2011-10-26 | 日東電工株式会社 | ダイシング用粘着シート及びそれを用いた被加工物の加工方法 |
EP1886675A4 (en) * | 2005-06-01 | 2012-11-07 | Nipro Patch Co Ltd | SKIN PATCH |
US7926179B2 (en) | 2005-08-04 | 2011-04-19 | Zephyros, Inc. | Reinforcements, baffles and seals with malleable carriers |
GB0613834D0 (en) * | 2006-07-12 | 2006-08-23 | Hexcel Composites Ltd | Composite material assembly |
JP4481282B2 (ja) * | 2006-09-07 | 2010-06-16 | 住友電気工業株式会社 | 電池用電極基板、電池用電極、及びそれを用いたアルカリ二次電池 |
JP4278677B2 (ja) * | 2006-11-30 | 2009-06-17 | 株式会社ジャムコ | サンドイッチパネル |
US7837914B2 (en) * | 2006-12-04 | 2010-11-23 | General Electric Company | Process of producing a composite component and intermediate product thereof |
US8361358B2 (en) * | 2007-03-06 | 2013-01-29 | Astoria Industries Of Iowa, Inc. | Method of recycling fiberglass reinforced plastics |
US9149990B2 (en) * | 2007-03-30 | 2015-10-06 | Airbus Operations Gmbh | Apparatus for the forming of a lay-up of fibre composite material |
US8388795B2 (en) | 2007-05-17 | 2013-03-05 | The Boeing Company | Nanotube-enhanced interlayers for composite structures |
US8042767B2 (en) | 2007-09-04 | 2011-10-25 | The Boeing Company | Composite fabric with rigid member structure |
US7897239B2 (en) * | 2007-11-01 | 2011-03-01 | Lockheed Martin Corporation | Highly tailored stiffening for advanced composites |
US20090155524A1 (en) * | 2007-12-13 | 2009-06-18 | Rapp Robert A | Composite panel and method of manufacturing the same |
US20090214818A1 (en) * | 2008-02-26 | 2009-08-27 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Core having a high shear strength and articles made from same |
GB2450196B (en) * | 2008-03-27 | 2009-08-26 | Gurit | Composite materials |
GB2476586B (en) * | 2008-03-27 | 2011-11-16 | Gurit | Composite materials |
WO2010074705A2 (en) | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Ams Research Corporation | Needleless injection device components, systems, and methods |
US20100158985A1 (en) * | 2008-12-19 | 2010-06-24 | Xylos Corporation | Porous structures of microbial-derived cellulose for in vivo implantation |
US8561934B2 (en) * | 2009-08-28 | 2013-10-22 | Teresa M. Kruckenberg | Lightning strike protection |
CA2772333C (en) * | 2009-08-31 | 2017-01-17 | Cytec Technology Corp. | High performance adhesive compositions |
US20110281063A1 (en) * | 2009-11-20 | 2011-11-17 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Honeycomb core based on carbon fiber paper and articles made from same |
FR2954356B1 (fr) * | 2009-12-22 | 2012-01-13 | Hexcel Reinforcements | Nouveaux materiaux intermediaires realises par entrecroisement avec entrelacement de fils voiles |
US10369772B2 (en) * | 2012-07-10 | 2019-08-06 | Textron Innovations Inc. | Method of making core-stiffened structure |
US8522614B2 (en) * | 2010-05-26 | 2013-09-03 | General Electric Company | In-line inspection methods and closed loop processes for the manufacture of prepregs and/or laminates comprising the same |
US9868265B2 (en) | 2010-05-27 | 2018-01-16 | Hexcel Composites, Limited | Structured thermoplastic in composite interleaves |
CA2801886C (en) | 2010-06-08 | 2018-04-24 | Stephen Paul Makin | Method of making automotive body parts |
EP2481558B1 (en) * | 2011-01-31 | 2016-06-22 | AIRBUS HELICOPTERS DEUTSCHLAND GmbH | Method for manufacturing of preimpregnated preform |
US20140037939A1 (en) * | 2011-04-27 | 2014-02-06 | Toray Industries, Inc. | Prepreg and fiber reinforced composite material, and process for producing prepreg |
US8795808B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-08-05 | Saint-Gobain Adfors Canada, Ltd. | Multi-directional reinforcing drywall tape |
US9539769B2 (en) * | 2011-10-17 | 2017-01-10 | Sikorsky Aircraft Corporation | Composite structure and core positioning ply |
EP2795309B1 (en) * | 2011-12-23 | 2016-06-22 | Hexcel Composites Limited | A method for calibrating an on-line control of a manufacturing process for a multicomponent sheet material |
JP2015517972A (ja) * | 2012-04-10 | 2015-06-25 | ザ リージェンツ オブ ザ ユニバーシティ オブ カリフォルニア | 炭素繊維含有材料を利用したiii族窒化物結晶の成長のために使用される装置およびそれを用いて成長させられたiii族窒化物 |
US9511543B2 (en) | 2012-08-29 | 2016-12-06 | Cc3D Llc | Method and apparatus for continuous composite three-dimensional printing |
US20150151524A1 (en) * | 2012-12-19 | 2015-06-04 | Embraer S.A. | Methods for fabricating stabilized honeycomb core composite laminate structures |
EP2900739B1 (en) * | 2012-12-21 | 2018-03-14 | Cytec Engineered Materials Inc. | Curable prepregs with surface openings |
US8910670B2 (en) * | 2013-02-12 | 2014-12-16 | Kai-Hsi Tseng | X weave of composite material and method of weaving thereof |
FR3002928B1 (fr) | 2013-03-08 | 2015-05-01 | Hexcel Reinforcements | Procede et machine d'etalement d'une nappe textile de type tissu et tissus obtenus |
US11981069B2 (en) | 2013-03-22 | 2024-05-14 | Markforged, Inc. | Three dimensional printing of composite reinforced structures |
US9186848B2 (en) | 2013-03-22 | 2015-11-17 | Markforged, Inc. | Three dimensional printing of composite reinforced structures |
US9956725B2 (en) | 2013-03-22 | 2018-05-01 | Markforged, Inc. | Three dimensional printer for fiber reinforced composite filament fabrication |
US10259160B2 (en) | 2013-03-22 | 2019-04-16 | Markforged, Inc. | Wear resistance in 3D printing of composites |
US10953609B1 (en) | 2013-03-22 | 2021-03-23 | Markforged, Inc. | Scanning print bed and part height in 3D printing |
US9815268B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-11-14 | Markforged, Inc. | Multiaxis fiber reinforcement for 3D printing |
US10682844B2 (en) | 2013-03-22 | 2020-06-16 | Markforged, Inc. | Embedding 3D printed fiber reinforcement in molded articles |
US9539762B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-01-10 | Markforged, Inc. | 3D printing with kinematic coupling |
CN107399076B (zh) | 2013-03-22 | 2020-03-27 | 格雷戈里·托马斯·马克 | 三维打印 |
US11237542B2 (en) | 2013-03-22 | 2022-02-01 | Markforged, Inc. | Composite filament 3D printing using complementary reinforcement formations |
US9149988B2 (en) | 2013-03-22 | 2015-10-06 | Markforged, Inc. | Three dimensional printing |
US9688028B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-06-27 | Markforged, Inc. | Multilayer fiber reinforcement design for 3D printing |
US9694544B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-07-04 | Markforged, Inc. | Methods for fiber reinforced additive manufacturing |
US9186846B1 (en) | 2013-03-22 | 2015-11-17 | Markforged, Inc. | Methods for composite filament threading in three dimensional printing |
US9126367B1 (en) | 2013-03-22 | 2015-09-08 | Markforged, Inc. | Three dimensional printer for fiber reinforced composite filament fabrication |
US9156205B2 (en) | 2013-03-22 | 2015-10-13 | Markforged, Inc. | Three dimensional printer with composite filament fabrication |
US9579851B2 (en) | 2013-03-22 | 2017-02-28 | Markforged, Inc. | Apparatus for fiber reinforced additive manufacturing |
US9126365B1 (en) | 2013-03-22 | 2015-09-08 | Markforged, Inc. | Methods for composite filament fabrication in three dimensional printing |
CN105556008B (zh) | 2013-06-05 | 2017-12-15 | 马克弗巨德有限公司 | 用于纤维增强添加制造的方法 |
CN203864106U (zh) * | 2013-11-22 | 2014-10-08 | 全耐塑料公司 | 预浸料制成的半成品及三维预成型体和包塑成型件 |
CN203792726U (zh) | 2013-11-22 | 2014-08-27 | 全耐塑料公司 | 预浸料制成的半成品及三维预成型体和包塑成型件 |
CA2942219C (en) * | 2014-03-25 | 2020-11-24 | Zodiac Aerosafety Systems | Aviation fuel tank with rigid wall for crash energy absorption |
JP6479340B2 (ja) | 2014-05-21 | 2019-03-06 | 株式会社イノアックコーポレーション | 炭素繊維複合材 |
US20170114198A1 (en) * | 2014-06-09 | 2017-04-27 | Dow Global Technologies Llc | Process for making curable, multi-layer fiber-reinforced prepreg |
US9808991B2 (en) | 2014-07-29 | 2017-11-07 | Cc3D Llc. | Method and apparatus for additive mechanical growth of tubular structures |
AU2016209391A1 (en) | 2015-01-22 | 2017-07-20 | Neptune Research, Llc | Composite reinforcement systems and methods of manufacturing the same |
US20170021596A1 (en) * | 2015-05-05 | 2017-01-26 | Sunrez Corp. | Fiber Reinforced Core |
JP6377268B2 (ja) * | 2015-05-21 | 2018-08-22 | 三菱電機株式会社 | ハニカムコア、ハニカムサンドイッチ構造体およびハニカムコアの製造方法 |
KR102142486B1 (ko) | 2015-10-13 | 2020-08-07 | 알바니 엔지니어드 콤포짓스, 인크. | 채널들을 갖는 3d 제직 예비성형체 |
FR3049651B1 (fr) * | 2016-04-04 | 2019-06-21 | Airbus Operations | Panneau acoustique pour nacelle d'aeronef et procede de fabrication du panneau acoustique. |
US10232551B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-03-19 | Cc3D Llc | Head and system for continuously manufacturing composite hollow structure |
US10105910B2 (en) | 2016-04-15 | 2018-10-23 | Cc3D Llc | Method for continuously manufacturing composite hollow structure |
US10901386B2 (en) | 2016-09-06 | 2021-01-26 | Continuous Composites Inc. | Systems and methods for controlling additive manufacturing |
US20180065317A1 (en) | 2016-09-06 | 2018-03-08 | Cc3D Llc | Additive manufacturing system having in-situ fiber splicing |
US10625467B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-04-21 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system having adjustable curing |
US10759113B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-09-01 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system having trailing cure mechanism |
US10543640B2 (en) | 2016-09-06 | 2020-01-28 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system having in-head fiber teasing |
US10766594B2 (en) | 2016-11-03 | 2020-09-08 | Continuous Composites Inc. | Composite vehicle body |
US10953598B2 (en) | 2016-11-04 | 2021-03-23 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system having vibrating nozzle |
US20210094230A9 (en) | 2016-11-04 | 2021-04-01 | Continuous Composites Inc. | System for additive manufacturing |
US10040240B1 (en) | 2017-01-24 | 2018-08-07 | Cc3D Llc | Additive manufacturing system having fiber-cutting mechanism |
US10857726B2 (en) | 2017-01-24 | 2020-12-08 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system implementing anchor curing |
US20180229092A1 (en) | 2017-02-13 | 2018-08-16 | Cc3D Llc | Composite sporting equipment |
AT519620B1 (de) * | 2017-02-14 | 2018-11-15 | Hilitech Gmbh | Schaumstoffplatte |
US10798783B2 (en) | 2017-02-15 | 2020-10-06 | Continuous Composites Inc. | Additively manufactured composite heater |
US10391735B2 (en) | 2017-04-07 | 2019-08-27 | Hexcel Corporation | Use of fibrous veils to reduce core crush in honeycomb sandwich structures |
US10589463B2 (en) | 2017-06-29 | 2020-03-17 | Continuous Composites Inc. | Print head for additive manufacturing system |
US10814569B2 (en) | 2017-06-29 | 2020-10-27 | Continuous Composites Inc. | Method and material for additive manufacturing |
GB2568727B (en) * | 2017-11-24 | 2020-06-24 | Gurit Uk Ltd | Fire-retardant composite materials |
US10319499B1 (en) | 2017-11-30 | 2019-06-11 | Cc3D Llc | System and method for additively manufacturing composite wiring harness |
US10131088B1 (en) | 2017-12-19 | 2018-11-20 | Cc3D Llc | Additive manufacturing method for discharging interlocking continuous reinforcement |
US10759114B2 (en) | 2017-12-29 | 2020-09-01 | Continuous Composites Inc. | System and print head for continuously manufacturing composite structure |
US10919222B2 (en) | 2017-12-29 | 2021-02-16 | Continuous Composites Inc. | System and method for additively manufacturing functional elements into existing components |
US10857729B2 (en) | 2017-12-29 | 2020-12-08 | Continuous Composites Inc. | System and method for additively manufacturing functional elements into existing components |
US11167495B2 (en) | 2017-12-29 | 2021-11-09 | Continuous Composites Inc. | System and method for additively manufacturing functional elements into existing components |
US10081129B1 (en) | 2017-12-29 | 2018-09-25 | Cc3D Llc | Additive manufacturing system implementing hardener pre-impregnation |
US11161300B2 (en) | 2018-04-11 | 2021-11-02 | Continuous Composites Inc. | System and print head for additive manufacturing system |
US11130284B2 (en) | 2018-04-12 | 2021-09-28 | Continuous Composites Inc. | System and head for continuously manufacturing composite structure |
US11110656B2 (en) | 2018-04-12 | 2021-09-07 | Continuous Composites Inc. | System for continuously manufacturing composite structure |
JP7232822B2 (ja) * | 2018-04-13 | 2023-03-03 | 株式会社クラレ | 多層フィルムおよびそれを備える成形体 |
TWM567260U (zh) | 2018-05-18 | 2018-09-21 | 源川國際股份有限公司 | 碳纖維預浸材製作設備 |
US11052603B2 (en) | 2018-06-07 | 2021-07-06 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system having stowable cutting mechanism |
US20200086563A1 (en) | 2018-09-13 | 2020-03-19 | Cc3D Llc | System and head for continuously manufacturing composite structure |
US11235522B2 (en) | 2018-10-04 | 2022-02-01 | Continuous Composites Inc. | System for additively manufacturing composite structures |
US11511480B2 (en) | 2018-10-26 | 2022-11-29 | Continuous Composites Inc. | System for additive manufacturing |
US11358331B2 (en) | 2018-11-19 | 2022-06-14 | Continuous Composites Inc. | System and head for continuously manufacturing composite structure |
US11420390B2 (en) | 2018-11-19 | 2022-08-23 | Continuous Composites Inc. | System for additively manufacturing composite structure |
US20200238603A1 (en) | 2019-01-25 | 2020-07-30 | Continuous Composites Inc. | System for additively manufacturing composite structure |
US20200376758A1 (en) | 2019-05-28 | 2020-12-03 | Continuous Composites Inc. | System for additively manufacturing composite structure |
US11840022B2 (en) | 2019-12-30 | 2023-12-12 | Continuous Composites Inc. | System and method for additive manufacturing |
US11904534B2 (en) | 2020-02-25 | 2024-02-20 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system |
USD1007874S1 (en) * | 2020-06-15 | 2023-12-19 | Na-Young LEE | Woven fabric for tarpaulin |
US11760029B2 (en) | 2020-06-23 | 2023-09-19 | Continuous Composites Inc. | Systems and methods for controlling additive manufacturing |
US11613080B2 (en) | 2020-09-11 | 2023-03-28 | Continuous Composites Inc. | Print head for additive manufacturing system |
CN112976731B (zh) * | 2021-02-06 | 2022-05-27 | 浙江兰乔圣菲家纺有限公司 | 一种抗菌涤纶绣花面料及其织造方法 |
US11926099B2 (en) | 2021-04-27 | 2024-03-12 | Continuous Composites Inc. | Additive manufacturing system |
CN113201838A (zh) * | 2021-05-08 | 2021-08-03 | 江苏帝威新材料科技发展有限公司 | 一种碳纤维网格布及其加工工艺 |
WO2024043318A1 (ja) * | 2022-08-24 | 2024-02-29 | 株式会社チャレンヂ | ハニカムサンドイッチ構造体の製造方法およびその構造体 |
Family Cites Families (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3859158A (en) | 1971-04-20 | 1975-01-07 | Celanese Corp | Production of pervious low density carbon fiber reinforced composite articles |
US4213930A (en) | 1978-05-24 | 1980-07-22 | Hexcel Corporation | Method for increasing the surface tack of prepreg materials |
US4284443A (en) | 1979-02-05 | 1981-08-18 | The Boeing Company | Single stage hot bonding method for producing composite honeycomb core structures |
FR2480741A1 (fr) | 1980-04-18 | 1981-10-23 | Aerospatiale | Couche poreuse pour structure composite destinee a l'absorption d'energie sonore et son procede de fabrication |
US4599413A (en) | 1981-07-27 | 1986-07-08 | Hexcel Corporation | Perimidene and benzimidazole derivatives useful in curable compositions |
US4427802A (en) | 1981-07-27 | 1984-01-24 | Hexcel Corporation | Heterocyclic multifunctional amine adducts and curable compositions containing the same |
GB2130963B (en) | 1982-11-30 | 1986-03-19 | Rolls Royce | Manufacturing damped resonator acoustical panel |
US4445956A (en) | 1983-02-14 | 1984-05-01 | Hexcel Corporation | Method and material for securing structure for machining |
US4563385A (en) | 1984-06-20 | 1986-01-07 | International Business Machines Corporation | Hybrid glass cloth for printed circuit boards |
US4680216A (en) | 1984-09-04 | 1987-07-14 | United Technologies Corporation | Method for stabilizing thick honeycomb core composite articles |
US4622091A (en) | 1984-11-29 | 1986-11-11 | The Boeing Company | Resin film infusion process and apparatus |
US4671841A (en) | 1986-01-06 | 1987-06-09 | Rohr Industries, Inc. | Method of making an acoustic panel with a triaxial open-weave face sheet |
FR2605929B1 (fr) | 1986-11-05 | 1989-03-31 | Brochier Sa | Materiau textile permettant la realisation d'articles stratifies renforces par moulage par injection |
US4833029A (en) | 1986-12-19 | 1989-05-23 | Hughes Aircraft Company | Honeycomb facesheet material and honeycomb made therewith |
JPS63168438A (ja) | 1986-12-30 | 1988-07-12 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | プリプレグ |
US4826106A (en) | 1987-02-18 | 1989-05-02 | Grumman Aerospace Corporation | Advanced composite aircraft cowl |
US4910065A (en) | 1987-10-15 | 1990-03-20 | The Boeing Company | Reinforced honeycomb core sandwich panels and method for making same |
JPH04506942A (ja) | 1989-08-15 | 1992-12-03 | フォスター―ミラー・インコーポレイテッド | 超軽量sdiシステムのためのフィルムベース複合構造物 |
EP0439197B1 (en) | 1990-01-26 | 1999-04-07 | Nec Corporation | A fiber reinforced composite material |
US5242651A (en) | 1990-07-25 | 1993-09-07 | Vought Aircraft Company | Pressure balanced processing of composite structures |
JPH07112721B2 (ja) | 1991-03-25 | 1995-12-06 | 東レ株式会社 | ハニカムサンドイッチパネルの製造方法 |
US5447785A (en) | 1993-03-02 | 1995-09-05 | Toray Industries, Inc. | Cloth prepreg, process for producing the same and reinforcing fabric |
JPH06901A (ja) | 1992-06-18 | 1994-01-11 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ハニカムサンドイッチパネルの製造方法 |
WO1994009336A1 (en) | 1992-10-13 | 1994-04-28 | Allied-Signal Inc. | Entangled high strength yarn |
US5354195A (en) | 1992-12-23 | 1994-10-11 | United Technologies Corporation | Composite molding apparatus for high pressure co-cure molding of lightweight honeycomb core composite articles having ramped surfaces utilizing low density, stabilized ramped honeycomb cores |
FR2701665B1 (fr) | 1993-02-17 | 1995-05-19 | Europ Propulsion | Procédé de fabrication d'une pièce en matériau composite, notamment un panneau sandwich, à partir de plusieurs préformes assemblées. |
AT400954B (de) | 1993-12-17 | 1996-05-28 | Fischer Adv Components Gmbh | Gewebe, prepreg aus diesem gewebe, leichtbauteil aus derartigen prepregs, überkopf-gepäckablage für flugzeuge |
US5589016A (en) | 1994-04-29 | 1996-12-31 | The Boeing Company | Prescored foam for panel fabrication |
US5792713A (en) | 1994-07-19 | 1998-08-11 | Gividi Italia S.P.A. | Glass fabric produced with zero-twist yarn |
IT1271681B (it) | 1994-07-19 | 1997-06-04 | Gividi Italia Spa | Tessuto di vetro prodotto con filato a zero torsioni |
FR2726500B1 (fr) | 1994-11-09 | 1997-01-10 | Eurocopter France | Procede pour la realisation de panneaux composites de type sandwich et panneaux ainsi obtenus |
US5636013A (en) | 1995-01-04 | 1997-06-03 | Hutchinson Technology Incorporated | Suspension assembly static attitude and distance measuring instrument |
JP3324916B2 (ja) | 1995-10-16 | 2002-09-17 | 日東紡績株式会社 | ガラスクロス、プリプレグ、積層板及び多層プリント配線板 |
US5685940A (en) | 1996-03-20 | 1997-11-11 | The Boeing Company | Adhering tiedown plies in composite construction |
US5604010A (en) | 1996-01-11 | 1997-02-18 | Hartz; Dale E. | Composite honeycomb sandwich structure |
ATE268349T1 (de) | 1996-02-02 | 2004-06-15 | Toray Industries | Harzzusammensetzung für faserverstärkte verbundwerkstoffe und verfahren zu ihrer herstellung, prepegs, faserverstärkte verbundwerkstoffe und wabenstrukturen |
EP0838977A1 (en) | 1996-10-25 | 1998-04-29 | Gividi Italia S.P.A. | Laminates for printed circuits using unidirectional glass fabric |
CN1222561C (zh) | 1998-05-22 | 2005-10-12 | 塞特克技术公司 | 防止夹芯压碎的制品和方法 |
US6523578B1 (en) | 1998-10-20 | 2003-02-25 | The Boeing Company | Composite prepreg material form with improved resistance to core crush and porosity |
-
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