ES2211973T3 - Procedimiento y equipo de desgasificado del azufre. - Google Patents
Procedimiento y equipo de desgasificado del azufre.Info
- Publication number
- ES2211973T3 ES2211973T3 ES96932084T ES96932084T ES2211973T3 ES 2211973 T3 ES2211973 T3 ES 2211973T3 ES 96932084 T ES96932084 T ES 96932084T ES 96932084 T ES96932084 T ES 96932084T ES 2211973 T3 ES2211973 T3 ES 2211973T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- sulfur
- gas
- degassing
- compartment
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 171
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 164
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 title claims abstract description 164
- 238000012545 processing Methods 0.000 title abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 68
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 66
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 95
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 86
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 24
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 13
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 13
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 claims description 11
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 claims description 11
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 7
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 4
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 claims 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 23
- 230000008569 process Effects 0.000 description 20
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 16
- 239000005077 polysulfide Substances 0.000 description 14
- 229920001021 polysulfide Polymers 0.000 description 14
- 150000008117 polysulfides Polymers 0.000 description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- -1 alkyl amines Chemical compound 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 3
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 3
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 3
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 3
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 206010053172 Fatal outcomes Diseases 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000010513 Stupor Diseases 0.000 description 1
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 150000003973 alkyl amines Chemical class 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N ethanethiol Chemical compound CCS DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 231100000518 lethal Toxicity 0.000 description 1
- 230000001665 lethal effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 150000002897 organic nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- ZMRUPTIKESYGQW-UHFFFAOYSA-N propranolol hydrochloride Chemical compound [H+].[Cl-].C1=CC=C2C(OCC(O)CNC(C)C)=CC=CC2=C1 ZMRUPTIKESYGQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 231100000925 very toxic Toxicity 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/0232—Purification, e.g. degassing
Abstract
LA INVENCION SE REFIERE A UN METODO PARA ELIMINAR LOS COMPUESTOS DE SULFURO DE HIDROGENO PRESENTES EN AZUFRE LIQUIDO MEDIANTE EL TRATAMIENTO DEL AZUFRE LIQUIDO CON UN GAS, DE MODO QUE EL AZUFRE LIQUIDO ES SOMETIDO AL MENOS A DOS TRATAMIENTOS DIFERENTES CON UN GAS FINAMENTE DIVIDIDO, HACIENDOSE USO EN CADA TRATAMIENTO DE UN SISTEMA DE RECIRCULACION CON EXTRACCION POR GAS, EVITANDO PRACTICAMENTE POR COMPLETO LA POSIBILIDAD DE QUE UNA PARTE DEL AZUFRE LIQUIDO NO SEA SOMETIDA A NINGUN TRATAMIENTO.
Description
Procedimiento y equipo de desgasificado del
azufre.
La presente invención se refiere a un método para
eliminar compuestos de sulfuro de hidrógeno a partir de azufre
líquido, haciendo pasar un gas finamente dividido a través de azufre
líquido.
Se conoce de Journal of Physical Chemistry, Vol.
70, Nº 1, 234-238, que el sulfuro de hidrógeno en
azufre líquido es disuelto en forma de polisulfuros, designados como
H_{2}Sx, donde x es un entero de al menos 5, y en forma de
H_{2}S disuelto físicamente. A través de la descomposición de los
polisulfuros, es liberado el sulfuro de hidrógeno. En el presente
texto, los términos sulfuro de hidrógeno y los compuestos de sulfuro
de hidrógeno serán utilizados en el sentido tanto de H_{2}S como
H_{2}S_{x}, a menos que se especifique de otro modo.
El azufre producido en las plantas de
recuperación de azufre contiene una media de 300 a 400 ppm en peso
de sulfuro y polisulfuros de hidrógeno. Durante el almacenamiento,
transporte o aplicación adicional, la liberación de sulfuro de
hidrógeno disuelto puede dar lugar a situaciones peligrosas, por
ejemplo, donde las personas pueden padecer estupor por lo muy tóxico
del H_{2}S, con frecuencia con un resultado mortal (600 ppmv es ya
letal para humanos), y el riesgo de explosión debido al sulfuro de
hidrógeno liberado en el espacio de cabecera por ejemplo de los
depósitos de almacenamiento (el límite inferior de explosión es
aproximadamente 3,5% en volumen de sulfuro de hidrógeno en aire).
Además, los problemas de hedor debido al sulfuro de hidrógeno puede
ser un gran fastidio. En instalaciones que producen o procesan el
azufre se requiere, por tanto, que el azufre producido pueda ser
desgasificado para eliminar el sulfuro de hidrógeno y los
polisulfuros a valores por debajo de 10 ppm en peso.
El sulfuro de hidrógeno disuelto es fácil de
eliminar del azufre líquido, por ejemplo, por agitación,
pulverización, bombeo o haciendo pasar gas o aire a través de él. Es
considerablemente más difícil eliminar los polisulfuros. Los
polisulfuros tienen que descomponerse, en primer lugar, de acuerdo
con la reacción
H_{2}Sx \rightarrow
H_{2}S + (x-1)
S
antes el sulfuro de hidrógeno formado puede ser
retirado del azufre líquido por
desgasificación
H_{2}S (disuelto)
\rightarrow H_{2}S
(gas)
La descomposición de los polisulfuros puede
promoverse a través de la adición de compuestos nitrogenosos, tales
como amoniaco, sales de amonio, compuestos de nitrógeno orgánico
(tales como alquil aminas, alcanol aminas o compuestos de nitrógeno
aromático) o urea. Estos compuestos de nitrógeno funcionan como un
catalizador, y por tanto, acortan el tiempo de descomposición y de
este modo el tiempo requerido para la desgasificación.
Societé Nationale des Pétroles d' Aquitaine creó
un proceso de desgasficación del azufre, por lo que el azufre es
bombeado y pulverizado, añadiéndose el amoniaco como catalizador
(patente Francesa Nº 1.435.788). SNPA, conocido más tarde como SNEA
(Société Nationale Elf Aquitaine), mejoró el proceso a partir de un
proceso no continuo a continuo en el que se circula el azufre sobre
dos compartimentos y se pulveriza. Aquí también, se añade el
amoniaco como catalizador. Estas variantes del proceso se describen
en Hydrocarbon Processing, Octubre de 1982, (p.
85-89). SNEA ha mejorado el proceso una vez más a
través del uso de un catalizador líquido. Este proceso se conoce
bajo el nombre de Aquisulf. En este proceso también, el azufre se
pone en circulación y se pulveriza. El proceso Aquisulf se describe
en Oil and Gas Journal, 17 de Julio de 1989, p.
65-69.
Exxon creó un proceso de desgasificación de
azufre añadiendo un catalizador líquido en la fosa o depósito de
azufre. En el proceso de Exxon, el azufre no está en circulación o
se agita en cualquier otro modo. El proceso ahorra energía, pero el
proceso de desgasificación adecuado requiere un tiempo de residencia
de 3 a 4 días. El proceso se describe en CEP, Octubre de 1985,
p.42-44 y en Hydrocarbon Processing, Mayo de 1981,
p. 102-103.
Texas Gulf ha creado un proceso de
desgasificación de azufre en el que el azufre líquido fluye hacia
debajo de una columna sobre platos y el azufre es desgasificado a
contracorriente con aire (patentes de los Estados Unidos 3.807.141,
3.920.424).
El documento DD 291065 describe un proceso de
desgasificación de azufre en un proceso de una sola etapa en el que
el azufre es desgasificado con aire para eliminar polisulfuros.
El documento DD 292635 describe un proceso de
múltiples etapas para desgasificar azufre.
Shell Internationale Research Maatschappij creó
un proceso de desgasificación de azufre que se describe en la
patente Alemana 173.735.
Este método consta de una sola etapa de proceso
en la que el aire o una mezcla de un gas inerte y oxígeno pasa a
través de azufre líquido en la presencia de un catalizador,
típicamente un compuesto de nitrógeno, en condición finalmente
dividido, y, después, el azufre líquido y el gas utilizado son
separados entre sí.
Se describe un método comparable en el documento
DD-A 292.635. De acuerdo con este método, el azufre
tratado, antes del procesamiento adicional, está sometido a una
post-gasificación suplementaria. No obstante, una
post-gasificación de este tipo no tiene efecto o
substancialmente ningún efecto sobre la reducción del contenido de
sulfuro en el azufre líquido.
Procor creó un proceso de desgasificación de
azufre conocido bajo el nombre de "HySpec", en el que están
dispuestas en serie un número de mezcladoras de contacto de líquido.
Se añade un catalizador a las mezcladoras de contacto y, finalmente,
en la última etapa de mezcla, el azufre es disociado del catalizador
añadido haciendo pasar aire a través de él. Una mezcladora de
contacto de gas-líquido de este tipo consta de una
mezcladora accionada por un motor eléctrico, que circula el azufre
con aire de aspiración sobre un cilindro perforado. Este proceso fue
presentado en la Sulphur 94 conference at Tampa Florida,
6-9 de Noviembre de 1994, (ver también
WO-A-95/06616). Un inconveniente de
este método es el uso de piezas móviles tales como un agitador que
se pone en contacto con el azufre líquido. En sistemas con azufre
líquido, existe una gran posibilidad de que se atasquen las piezas
móviles.
Como se menciona anteriormente, las plantas de
desgasificación de azufre pueden fabricarse de tamaño más pequeño
debido al uso de un catalizador. No obstante, la adición de
catalizadores tiene muchos inconvenientes asociados con respecto al
descenso de la calidad del azufre. Se conoce también que se producen
problemas de obstrucción como resultado de estos catalizadores
debido a la formación de sales, tales como sulfato de amonio. Se han
escuchado muchas quejas de compradores de azufre en la producción de
ácido sulfúrico. Muchos de los grandes compradores de azufre, por
consiguiente, requieren que el azufre no contenga catalizador.
Son también bien conocidos los problemas de
corrosión provocados por la presencia de sales. Muchas compañías han
tenido que adaptar sus plantas de desgasificación de azufre o han
optado por la inauguración de un proceso en el que no se utilice
catalizador. Un inconveniente principal es que un proceso de este
tipo requiere mucho más tiempo de desgasificación, lo que conlleva
mayores inversiones e implica un mayor consumo de energía.
Un objeto de la invención es proporcionar un
método para eliminar los compuestos de sulfuro de hidrógeno a partir
de azufre líquido, en el que no se producen estos inconvenientes.
Por consiguiente, la invención se refiere a un método para
desgasificar azufre sin la adición de un catalizador, en el que la
desgasificación se produce utilizando un tiempo de desgasificación
corto, con un consumo de energía comparativamente baja. Más
particularmente, la invención se refiere a un método no catalizado
para eliminar los sulfuros de hidrógeno a partir de azufre líquido,
en el que puede obtenerse un contenido residual de
sulfuro/polisulfuro de menos de 10 ppm en el azufre líquido de una
manera muy simple utilizando una fácil adaptación técnica de los
sistemas conocidos.
La presente invención se refiere a un método para
eliminar los compuestos de sulfuro de hidrógeno a partir de azufre
líquido haciendo pasar un gas a través del azufre líquido, donde el
azufre líquido que debe tratarse pasa sucesivamente a través de al
menos dos compartimentos de desgasificación, cuyos compartimentos
están divididos cada uno en al menos dos subcompartimentos que son
separados entre sí por al menos una pared de división, donde estos
subcompartimentos están en comunicación unos con respecto a otros en
la parte superior y en la parte inferior y donde el azufre líquido
fluye desde un compartimento de desgasificación precedente hasta el
siguiente compartimento de desgasificación a través de una abertura
en una pared de división compartida de los compartimentos de
desgasificación, cuya abertura está colocada bajo el nivel del
azufre, y donde en al menos un subcompartimento en la parte inferior
dicho gas es suministrado en forma finamente dividida, en cuyo
subcompartimento fluye hasta al menos otro subcompartimento, en el
que el azufre líquido fluye hacia abajo y de esta manera recircula
al menos parcialmente hasta el subcompartimento en el que se
suministra el gas, y el gas es recibido en el espacio de gas por
encima del azufre líquido, y donde el azufre líquido fluye desde un
compartimento de desgasificación hasta el siguiente compartimento de
desgasificación y es descargado desde el último compartimento de
desgasificación.
El método de acuerdo con la invención conduce
entonces a contenidos inferiores de H_{2}S/H_{2}S_{x} en el
azufre líquido desgasificado que pueden obtenerse con los métodos
conocidos. Por consiguiente, dependiendo del tipo de tiempo de
desgasificación, puede ajustare el contenido de
H_{2}S/H_{2}S_{x}. En la práctica, esto significa también que
el método de acuerdo con la invención proporciona mayor flexibilidad
hacia el alcance de un equilibrio óptico de gastos y resultados.
De manera sorprendente, se ha encontrado que con
un método de este tipo, se obtiene una considerable reducción del
tiempo de residencia necesario, sin que esto afecte de forma adversa
a la efectividad de la eliminación. Más particularmente, el método
se lleva a cabo utilizando medios que previenen enormemente que el
azufre líquido pase sin ser tratado (prevención de derivación o
canalización).
Las diferencias esenciales del nuevo método y el
método como se conoce de la patente Alemana 173.735 son la ausencia
de un catalizador, el uso de más de una etapa de tratamiento de gas
con recirculación y elevación del gas, y la prevención de la
posibilidad que el azufre líquido no se someta a ningún
tratamiento.
Sorprendentemente, se ha encontrado que la medida
simple de prevención de la derivación o canalización es suficiente
para reducir el contenido residual del sulfuro en un sistema de este
tipo hasta un nivel bajo aceptable, pro ejemplo, de 10 ppm. Esto es
más sorprendente en consideración del hecho de que son suficientes
algunos por cientos de derivación para dar lugar a fallo para
alcanzar el valor de 10 ppm. El sistema es, además, particularmente
impredecible puesto que se producen un número de efectos de forma
concurrente. La desgasificación se determina tanto por efectos
químicos como físicos, mientras que es muy grande la influencia de
la temperatura.
La contra reacción de la canalización en el
sistema tiene lugar en un número de modos, con frecuencia simples,
como se indicará adicionalmente de aquí en adelante.
En la invención, es también importante que
implique el uso de al menos dos tratamientos de recirculación
separados del azufre con un gas finamente divido, por lo que al
menos se crean dos zonas separadas que implican la gasificación del
azufre. Como consecuencia de esto, se forman al menos dos zonas en
las que el azufre, a través de la elevación del gas, adquiere un
flujo ascendente. Fuera de estas zonas, por tanto, el azufre fluirá
substancialmente hacia abajo, de forma que se termina el azufre en
el extremo inferior de la zona de flujo ascendente de nuevo y se
trata con gas una vez más. Esto conduce a un nuevo tratamiento
intensivo con recirculación del azufre líquido. En general, durante
un tratamiento de este tipo, el azufre recirculará algunos cientos
de instantes de tiempo por hora, lo que significa en la práctica que
se produce la recirculación una media de 1.000 o más veces para
obtener la desgasificación deseada.
Una parte del azufre fluye sobre la siguiente
zona y deja eventualmente la planta, con su contenido de compuestos
de azufre de hidrógeno reducidos drásticamente.
Las zonas de flujo ascendente y descendente son
separadas entre sí a través de divisiones. Estas divisiones dejan
naturalmente espacio en la parte superior y en la parte inferior, de
forma que el azufre puede circular desde una zona a otra zona.
De acuerdo con la invención, el azufre líquido es
tratado con un gas finamente dividido. En la práctica, esto es
entendido por significar que el gas es introducido en el azufre
líquido con la ayuda de los tubos de desgasificación provistos con
una multiplicidad de pequeñas aberturas. El gas que debe utilizare
puede ser un gas capaz de reaccionar con los compuestos de sulfuro
de hidrógeno para formar azufre, tal como aire o un gas que contiene
oxígeno, o un gas incapaz de reaccionar con los compuestos de
sulfuro de hidrógeno, tal como nitrógeno, o gas hidrocarburo (gas
natural). El uso de un gas que contiene oxígeno, tal como aire es
preferido, puesto que como es bien conocido, la efectividad de la
operación se mejora enormemente con él.
Más particularmente, el método de acuerdo con la
invención es una mejora del método como se describe en la patente
Alemana 173.735. De hecho, este método conocido tiene el
inconveniente de que se hace uso de un compuesto (catalizador) que
promueve la desgasificación. Como resultado, como se ha indicado ya,
el azufre está contaminado con residuos de este compuesto o de sus
productos de reacción. Es cierto que es posible adaptar este proceso
de tal manera que no se añada el compuesto mencionado, y esta
adaptación es de hecho mucho más utilizada en la práctica, pero esto
tiene el inconveniente de que el tiempo de residencia del azufre es
mucho más largo, lo que es poco deseado desde el punto de vista de
la inversión.
De manera sorprendente, el desarrollo y mejora
adicionales de este método revelaron que con una adaptación
particularmente simple del método puede obtenerse una reducción
particularmente fuerte del tiempo de residencia necesario, sin que
esto sea una compensación por un aumento fuerte de los costes de
energía. Por el contrario, los costes de energía permanecen
aproximadamente iguales o son menores.
Para la puesta en práctica de la invención,
generalmente se utiliza un aparato que consta de al menos dos,
particularmente, al menos tres compartimentos de desgasificación,
mientras que desde el último compartimento de desgasificación, el
azufre líquido fluye sobre un compartimento de bombeo. Todas las
formas de realización comprenden un compartimento de bombeo o un
sistema equivalente para la descarga del azufre desgasificado. Las
diferencias entre las varias formas de realización residen
substancialmente en la manera en que se construyen los
compartimentos de desgasificación, la forma en que ha tenido lugar
la división de los compartimentos de desgasificación en
subcompartimentos o zonas, la forma en que el azufre fluye desde un
compartimento de desgasificación hasta un siguiente compartimento de
desgasificación o el compartimento de bombeo, y la construcción de
la división entre los varios compartimentos de desgasificación o
entre el último compartimento de desgasificación y el compartimento
de bombeo.
Por consiguiente, son posibles varias variantes
de este método de acuerdo con la invención. El punto de partida es
un sistema en el que están presentes al menos dos compartimentos de
desgasificación que están divididos en al menos dos
subcompartimentos o zonas separadas físicamente, que comunican en la
parte superior y en la parte inferior.
Puede incorporarse un número de variaciones en la
construcción de los compartimentos de desgasificación. De acuerdo
con la invención, están presentes medios para reducir la posibilidad
de derivación o canalización del azufre. Las diversas variantes de
esta forma de realización preferida se hacen evidentes
adicionalmente en los dibujos.
De acuerdo con la invención, la pared de división
entre los varios compartimentos de desgasificación está dispuesta de
tal manera que divide un "recipiente de gasificación" en dos.
Esto puede realizarse, por un lado, de la manera descrita en la
Figura 4, donde la división cierra solamente el espacio debajo y
lateralmente del recipiente. En la forma de realización de la figura
7, la división no solamente divide el espacio alrededor del
recipiente, sino que divide también el propio recipiente en dos. El
azufre fluye sobre la división hasta el siguiente compartimento. Una
variante de esta forma de realización se muestra en la figura 10
donde el azufre no fluye sobre la división, pero fluye hasta el
siguiente compartimento a través de una abertura en la división. En
esta forma de realización, es preferible proporcionar la abertura en
la división en la proximidad del lado inferior del subcompartimento
en el que fluye el azufre líquido, más particularmente, no obstante,
por encima de los medios para distribuir el gas en el azufre. Una
forma de realización en la que se utiliza una división de acuerdo
con la figura 10, se muestra en la figura 1.
En esta conexión, la figura 8 es una vista en
planta superior de la forma de realización de la figura 1. La figura
2 es comparable con la forma de realización de la figura 8, siendo
la diferencia que se ha utilizado una división como en la figura 4.
La figura 5 es a su vez diferente a esto, en que utiliza una
división de acuerdo con la figura 7. Las figuras 3, 6 y 9 se
diferencian de las figuras 2, 5 y 8 a través de la presencia de una
división adicional entre los recipientes. Esta división adicional,
si se desea, puede comprender una válvula de cierre que está abierta
cuando el espacio entero está siendo llenado y cerrado en
funcionamiento. Esto proporciona la ventaja de que la construcción
de la división puede ser mucho más ligera. Para esta cuestión, es
cierto también de las divisiones en las figuras 5, 6 y 7.
En esta conexión, se observa adicionalmente que
la división de los compartimentos de desgasificación en
subcompartimentos no es necesario que tenga lugar con un recipiente.
Puede ser ventajoso también para la división entre los dos
subcompartimentos, extender desde pared a pared de los
compartimentos de desgasificación, naturalmente con la salvedad de
que se deje espacio libre en la parte superior y en la parte
inferior del transporte de azufre entre los subcompartimentos.
En los compartimentos de desgasificación, el
azufre líquido es tratado preferentemente con un gas que contiene
oxígeno, por ejemplo, aire o una mezcla de gas inerte y oxígeno.
Como un gas inerte, puede utilizares nitrógeno o vapor. La ventaja
del gas que contiene oxígeno es que se oxida una parte del H_{2}S
gaseoso hasta azufre elemental.
El gas descargado de los compartimentos de
desgasificación, que consta del gas que contiene oxígeno con el
sulfuro de hidrógeno retirado, se designa de aquí en adelante como
gas de disociación. El gas de disociación es descargado a la planta
de recuperación de azufre o a una
post-combustión.
De manera sorprendente, se ha encontrado que
cuando están dispuestas divisiones en un aparato de desgasificación
conocido, de tal manera que dividen además los recipientes de los
espacios de gasificación (subcompartimentos o zonas) en dos, el
tiempo de desgasificación puede reducirse por más de un tercio a
desde 24 horas o menos de 8 horas. Como se ha indicado ya, pueden
mejorarse otros aspectos a través de la variación de las
condiciones. No obstante, es preferible emplear tiempos de
residencia de 15 horas en un máximo. En general, se ha encontrado
que la división de los compartimentos de gasificación en un número
de subcompartimentos mejora la efectividad de la desgasificación de
forma superproporcional.
El método de acuerdo con la invención puede
llevarse a cabo de forma discontinua o continua en dos o más
espacios de desgasificación para azufre líquido. Es preferible
llevar a cabo el método de forma continua. Todo el aparato puede ser
una fosa de hormigón convencional pero puede disponerse también de
forma horizontal o vertical un depósito o recipiente de acero.
El método de acuerdo con la invención puede
llevarse a cabo haciendo pasar el azufre líquido, derivado de una
planta de recuperación de azufre, en un espacio de desgasificación,
que es dividido en al menos dos compartimentos por una división. El
azufre líquido es alimentado en el primer compartimento, que está
provisto con un espacio de gasificación separado. El espacio de
gasificación está formado por un recipiente abierto en la parte
superior y en la inferior. Este recipiente es de configuración
cuadrada, rectangular o cilíndrica. Bajo este recipiente, se
introduce el aire u otro gas adecuado con la ayuda de un
distribuidor de gas. El distribuidor de gas está dispuesto bajo el
recipiente abierto de manera que el gas es conducido a través del
azufre en este recipiente.
Este distribuidor de gas está provisto con
agujeros u otras aberturas para obtener una buena distribución. El
segundo compartimento está provisto también con al menos un espacio
de gasificación con distribuidores de gas. El uso de un recipiente
que está abierto en la parte superior y en la inferior es preferido,
pero no es absolutamente necesario para una acción adecuada del
proceso.
En otra forma de realización del método de
acuerdo con la invención, las divisiones están montadas sobre los
recipientes de los espacios de gasificación y estas divisiones
dividen el espacio de gasificación en esta forma de realización en
tres compartimentos, y adicionalmente, los recipientes están
divididos en dos (figura 1).
Las divisiones están montadas de pared a pared
del foso o depósito o recipiente de desgasificación. El azufre fluye
a través de una abertura en la división al segundo compartimento. La
abertura es prevista preferentemente en el nivel de la parte
inferior del recipiente del espacio de gasificación.
Después, el azufre fluye hasta el segundo espacio
de gasificación y a través de una misma abertura en la segunda
división hasta el tercer compartimento.
Las divisiones lateralmente, o centradas y sobre
l aparte inferior del recipiente previenen que el azufre no
desgasificado pase los espacios de gasificación. Las divisiones
previenen un contacto pobre entre el azufre que debe desgasificarse
y el gas de disociación, de forma que se incrementa enormemente la
eficiencia de desgasificación con las divisiones. Por tanto, se
llevan a cabo para cada compartimento el descenso sucesivo, discreto
de los niveles de concentración de polisulfuro y el H_{2}S
disuelto físicamente.
La construcción de las particiones o divisiones
puede ser tal que estén completamente cerradas. Especialmente es
importante que esté implicada una limitación del flujo, con el
resultado de que se produzca solamente una ligera fluctuación del
tiempo de residencia del azufre.
En el método de acuerdo con la invención, el
tiempo de desgasificación del sistema de desgasificación es de seis
a quince horas, preferentemente, ocho horas. La temperatura de
desgasificación máxima está limitada por la viscosidad del azufre.
Por encima de 157ºC, la viscosidad del azufre desgasificado se
incrementa muy fuertemente; por tanto, en el método la
desgasificación se lleva a cabo entre temperaturas por encima del
punto de solidificación del azufre (115ºC), y la temperatura de
limitación en vista de la viscosidad. Además, a una temperatura
inferior, la desgasificación continúa mejor, de forma que puede
reducirse el tiempo de desgasificación, o la cantidad de gas.
La desgasificación del azufre líquido puede
llevarse a cabo tanto a presión en exceso, a presión atmosférica y a
presión reducida.
A una presión en exceso del sistema, el gas de
disociación es suministrado típicamente con un ventilador, de forma
que el gas de cola puede ser descargado fácilmente a la planta de
recuperación del azufre o a la incineradora. A presión reducida, se
utiliza típicamente un eyector accionado con vapor es utilizado para
extraer el gas de cola.
Con respecto a la cantidad de gas que debe
utilizarse, puede indicarse, en general, que esto debe elegirse de
manera que la producción de gas por sección transversal horizontal
de los espacios de gasificación es al menos suficiente para la
desgasificación deseada, pero, por otro lado, no debería ser
demasiado alta con el fin de evitar la espumación del azufre
líquido.
La cantidad de gas que debe utilizarse
corresponde, a presión atmosférica, con el volumen de
aproximadamente 0,02 - 0,10 kg de gas por kg de azufre que debe
desgasificarse, y, preferentemente, de 0,04 - 0,06 kg de gas por kg
de azufre. Se ha encontrado, de una manera sorprendente, que cuando
se utilizan tales cantidades de gas, el tiempo de residencia es
reducido de manera considerable. El gas es calentado preferentemente
a una temperatura no mucho menor de 115ºC, siendo el punto de
solidificación de azufre, antes de pasar a través del azufre
líquido. El gas de cola es descargado y retornado hasta una planta
de recuperación de azufre o descargarse hasta una
post-combustión. Una planta de recuperación de
azufre es una planta en la que el sulfuro de hidrógeno reacciona con
el dióxido de azufre para formar azufre y agua, o el sulfuro de
hidrógeno es oxidado selectivamente con oxígeno en azufre elemental.
El gas de cola puede retornare hasta el quemador principal, o hasta
el reactor de oxidación selectiva de la planta de recuperación de
azufre, de manera que se recupera el azufre elemental de nuevo con
el fin de prevenir, tanto como sea posible, la emisión de
SO_{2}.
Otro procedimiento es descargar el gas de cola
hasta una planta de post-combustión, donde el
sulfuro de hidrógeno liberado y el vapor de azufre presenta y/o las
partículas de azufre arrastradas son quemadas para dióxido de
azufre. Si el contenido de oxígeno del gas de cola es todavía
suficiente, puede producirse la combustión sin suministro adicional
de aire.
En el método de acuerdo con la invención,
adicionalmente se ha encontrado de manera sorprendente que cuando un
gas que contiene oxígeno se utiliza como gas de disociación, más del
50% del sulfuro de hidrógeno eliminado y los polisulfuros son
oxidados a azufre elemental, de manera que el contenido de H_{2}S
en el gas de cola es inferior a lo esperado sobre la base de
300-400 ppm de sulfuro de hidrógeno y polisulfuros
que están presentes en la alimentación de azufre. Esto es
especialmente favorable si el gas de cola es descargado hasta la
post-combustión. Con el fin de prevenir la formación
de SO_{2} después de la post-combustión del gas de
cola tanto como sea posible, puede ser deseable hacer un barrido del
vapor de azufre y cualquiera de las partículas de azufre arrastradas
en un refrigerador de gas de cola, como se describe la solicitud de
patente Europea 655.414 o purificar el gas de cola de partículas de
azufre arrastradas con la ayuda de una estera de separación de
partículas.
Cuando se pone en funcionamiento un sistema de
desgasificación de forma que se utiliza el aire o una mezcla de gas
con oxígeno como un medio de desgasificación, es importante que no
se exceda el límite de explosión inferior. Por tanto, en el diseño,
la circunstancia de que se libera el sulfuro de hidrógeno disuelto
físicamente en un tiempo corto debe tenerse en cuenta, de forma que
se suministre el gas de dilución suficiente. Esta cantidad adicional
de gas puede ser suministrada a través de la conmutación sobre el
ventilador o eyector de reserva, de manera que se alimenta una
cantidad adicional suficiente de gas de dilución al espacio de
cabecera por encima del nivel de azufre líquido. De este modo, se ha
encontrado que no es necesario instalar un analizador costoso para
la medición de H_{2}S en el gas de disociación.
La invención se aclarará adicionalmente ahora con
referencia a los dibujos.
En la figura 1, el azufre líquido derivado de una
planta de recuperación de azufre es alimentado a través de una línea
1 hasta un espacio de desgasificación 2 que comprende dos espacios
de gasificación 6 y 18. Cada espacio de gasificación consta de un
recipiente 7 y 19, respectivamente, bajo ellos un distribuidor de
gas 13 y 20, respectivamente. El recipiente está provisto con una
división 50 y 51, respectivamente, que se extiende de pared a pared
del espacio de gasificación 2. Estas divisiones 50 y 51 dividen el
espacio de gasificación 2 en tres compartimentos 3, 4 y 52. Estas
divisiones 50 y 51 dividen adicionalmente los recipientes 7 y 19 en
dos.
El azufre que fluye en el compartimento 3 a
través de la línea 1 fluye a través de las aberturas 53 y 54,
respectivamente, prevista en la división 50 y 51, respectivamente,
en el nivel de la parte inferior del recipiente 7 y 19,
respectivamente, hasta el siguiente compartimento 4, y, después de
esto, el compartimento 52, respectivamente.
Se produce la desgasificación en los espacios de
gasificación 6 y 18 a través de la mezcla intensa con el gas, dando
lugar a la denominada elevación del azufre. La cantidad de gas que
se suministra al espacio de desgasificación a través de la línea 14
es controlada a través de un calibre de cantidad 11 y una válvula de
control 12 en proporción con la cantidad de azufre suministrado. El
gas es suministrado a través de la línea 15 y 22, respectivamente,
hasta el distribuidor de gas 13 y 20, respectivamente. El gas es
precalentado en el elemento calefactor 16 y 23, respectivamente.
El azufre circula sobre la parte superior de las
paredes de los recipientes 7 y 19 como resultado de la fuerza de
accionamiento del gas de elevación y la diferencia en el peso
específico entre el azufre gasificado dentro del recipiente y el
azufre no gasificado fuera del recipiente.
El nivel de azufre en el espacio de
desgasificación 2 se mantiene por la división 9. El azufre fluye
sobre esta división hasta el compartimento de bombeo 5 que incluye
una bomba 25 para bombear el azufre desgasificado a través de la
línea 26 hasta la instalación de almacenamiento o de transferencia.
El gas de cola es descargado a través de la línea 31 hasta la planta
de recuperación de azufre o hasta la
post-combustión, respectivamente. El gas de dilución
es suministrado a través de la línea 35.
Los compartimentos 3, 4, 52 y 5 están provistos
con bobinas de vapor 17, 21, 55 y 24.
En la división de sobreflujo 9, justo por encima
del fondo, se dispone una válvula de cierre 32.
La válvula de cierre 32 está cerrada normalmente
y puede abrirse y cerrarse a través de la varilla 33.
Alternativamente, el gas de disociación puede ser
suministrado a través de la línea 14 con un ventilador 34 en el caso
donde la desgasificación en el espacio de desgasificación 2 se lleva
a cabo bajo la presión en exceso. En este caso, el gas de cola es
descargado directamente a través de la línea 31 y el eyector 29 no
está instalado.
En la figura 2 a 10, se indican un número de
variantes del método de acuerdo con la invención.
La figura 3 muestra una vista de planta superior
de una forma de realización en la que una división en forma de U se
ha dispuesto alrededor del recipiente de gasificación.
En la figura 4, se muestra en perspectiva la
construcción de la forma de realización de la figura 3.
Las figuras 5 y 6 se refieren a dos formas de
realización del uso de una división continua prevista en la parte
superior con un sobreflujo para el azufre líquido. El principio de
la división de los compartimentos y subcompartimentos corresponde
con el de las figuras 2 y 3. La figura 7 muestra en perspectiva la
construcción de las formas de realización de las figuras 5 y 6.
De manera similar, las figuras 8 - 10 muestran
las formas de realización en las que el azufre fluye hasta un
siguiente compartimento a través de una abertura en las paredes de
división.
Una forma de realización que no se muestra puede
constar de un sistema de acuerdo con las figuras 2 y 3 en las que,
en lugar de una sección en forma de U alrededor de los recipientes,
solamente están dispuestas divisiones laterales en el lado de los
recipientes.
El azufre líquido derivado de una planta de
recuperación de azufre que contiene 355 ppm de sulfuro de hidrógeno
y polisulfuros con una temperatura de 150ºC, pasó dentro de un
espacio de desgasificación que contiene cinco espacios de
gasificación provistos con los recipientes cuadrados que tiene cada
uno un distribuidor de gas de disociación. El aire fue utilizado
para disociación. Durante estos primeros ensayos, no se han
instalado las divisiones, de forma que los espacios de gasificación
estaban en comunicación entre sí. Se llevaron a cabo una serie de
ensayos en los que se variaron la cantidad de azufre suministrado y
la cantidad de gas de disociación, respectivamente. Las mismas
series de ensayos se realización entonces bajo condiciones iguales
en un mismo espacio de desgasificación, pero ahora con divisiones
como se describe en la forma de realización preferida, es decir, con
divisiones que están instaladas de pared a pared y dividen los
recipientes en dos (principio de la figura 1). El contenido residual
de sulfuro de hidrógeno y polisulfuro fue analizado en el azufre
desgasificado de acuerdo con el procedimiento conocido en la
técnica. Los resultados son resumidos en la siguiente revisión.
En el espacio de desgasificación con las
divisiones como se describe en el Ejemplo 1, se llevaron a cabo
posteriormente un número de ensayos para determinar los criterios
para desgasificar azufre líquido por debajo de 10 ppm.
Claims (15)
1. Un método para eliminar compuestos de sulfuro
de hidrógeno a partir de azufre líquido haciendo pasar un gas a
través del azufre líquido, donde el azufre líquido que debe ser
tratado pasa sucesivamente a través de al menos dos compartimentos
de desgasificación, cuyos compartimentos están divididos cada uno en
al menos dos subcompartimentos que están separados entre sí por al
menos una pared de división, donde estos subcompartimentos está cada
uno en comunicación con respecto a otro en la parte superior y en la
parte inferior y, donde el azufre líquido fluye desde un
compartimento de desgasificación precedente hasta el siguiente
compartimento de desgasificación a través de una abertura en una
pared de división compartida de los compartimentos de
desgasificación, cuya abertura está localizada bajo el nivel del
azufre, y donde en al menos un subcompartimento en la parte inferior
dicho gas es alimentado en forma finamente dividida, en cuyo
subcompartimento el azufre líquido, a través de la acción de dicho
gas fluye hacia arriba, en la parte superior de dicho primer
subcompartimento fluye hasta al menos otro subcompartimento, en el
que el azufre líquido fluye hacia abajo y de esta manera circular de
nuevo al menos parcialmente hasta el subcompartimento en el que se
alimenta el gas, y el gas es recibido en un espacio de gas por
encima del azufre líquido, y donde el azufre líquido fluye desde un
compartimento desde un compartimento de desgasificación hasta un
siguiente compartimento de desgasificación y se descarga desde el
último compartimento de desgasificación.
2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
donde el azufre líquido de un compartimento de desgasificación
precedente fluye sobre el borde superior de la pared de división
hasta el siguiente compartimento de desgasificación.
3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1 ó
2, donde dicha abertura está localizada en el fondo de la pared de
división del subcompartimento en el que fluye hacia arriba el azufre
líquido.
4. Un método de acuerdo con las reivindicaciones
1-3, donde como gas pasa a través del azufre
líquido, se utiliza el gas que contiene oxígeno.
5. Un método de acuerdo con la reivindicación 4,
donde el aire es utilizado como gas que contiene oxígeno.
6. Un método de acuerdo con las reivindicaciones
1-5, donde la disociación se lleva a cabo a presión
atmosférica o super-atmosférica.
7. Un método de acuerdo con las reivindicaciones
1-6, donde el contenido de los compuestos de sulfuro
de hidrógeno es reducido a menos de 10 ppm.
8. Un método de acuerdo con la reivindicación 7,
donde se produce la desgasificación en al menos tres etapas, donde
en la primera etapa el contenido de los compuestos de sulfuro de
hidrógeno se reduce hasta un valor entre 75 y 150 ppm en peso,
después en una segunda etapa, el contenido de los compuestos de
sulfuro de hidrógeno se reduce hasta un valor entre 25 y 75 ppm en
peso, mientras que en la tercera etapa el contenido de los
compuestos de sulfuro de hidrógeno se reduce hasta un valor menor
que o igual a 10 ppm en peso.
9. Un método de acuerdo con las reivindicaciones
1-8, donde la cantidad de gas se corresponde con el
volumen de 0,02 a 0,10, preferentemente, de 0,04 a 0,06 kg por kg de
azufre, calculado a presión atmosférica.
10. Un método de acuerdo con las reivindicaciones
1-9, donde el azufre líquido es derivado de una
planta de recuperación de azufre.
11. Un método de acuerdo con la reivindicación
10, donde la planta de recuperación de azufre consta al menos de un
aparato para el tratamiento del gas con al ayuda de un absorbente y
una oxidación de los componentes de azufre hasta azufre elemental,
cuyo azufre es licuado en al menos un condensador de azufre.
12. Un método de acuerdo con la reivindicación 10
u 11, donde el gas derivado del tratamiento del azufre líquido es
suministrado a la planta de recuperación de azufre.
13. Un método de acuerdo con la reivindicación
12, donde el gas es suministrado hasta un quemador principal u otro
lugar adecuado en la planta.
14. Aparato adecuado para eliminar compuestos de
sulfuro de hidrógeno a partir de azufre líquido pasando un gas a
través del azufre líquido de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 1-13, comprendiendo dicho aparato
al menos dos compartimentos de desgasificación, separados entre sí
por una pared de división compartida, cuyos compartimentos están
divididos cada uno en al menos dos subcompartimentos que están en
comunicación entre sí en la parte superior e inferior y, donde al
menos un subcompartimento en cada compartimento de desgasificación
está previsto en la parte inferior con medios para alimentar dicho
gas en forma finamente dividida, teniendo la pared de división
compartida una abertura para el flujo del azufre desde un
compartimento hasta un compartimento posterior, estando dicha
abertura por debajo del nivel de azufre normal de los
compartimentos, y cada compartimento de desgasificación está
provisto con medios para hacer fluir el azufre líquido hasta el
siguiente compartimento de desgasificación, el último compartimento
de desgasificación está provisto con medios para descargar el azufre
líquido, y están provistos todos los compartimentos con un a
provisión de recepción de gas y una descarga de gas.
15. Aparato de acuerdo con la reivindicación 14,
donde el aparato consta de al menos tres compartimentos de
desgasificación separados mutuamente.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL1001216 | 1995-09-15 | ||
NL1001216A NL1001216C2 (nl) | 1995-09-15 | 1995-09-15 | Werkwijze voor het ontgassen van zwavel. |
NL1003085A NL1003085C2 (nl) | 1995-09-15 | 1996-05-10 | Werkwijze en inrichting voor het ontgassen van zwavel. |
NL1003085 | 1996-05-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2211973T3 true ES2211973T3 (es) | 2004-07-16 |
Family
ID=26642179
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES96932084T Expired - Lifetime ES2211973T3 (es) | 1995-09-15 | 1996-09-16 | Procedimiento y equipo de desgasificado del azufre. |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6149887A (es) |
EP (1) | EP0850193B1 (es) |
JP (1) | JP4276296B2 (es) |
KR (1) | KR100504768B1 (es) |
CN (1) | CN1080700C (es) |
AT (1) | ATE254578T1 (es) |
BR (1) | BR9610543A (es) |
CA (1) | CA2229342C (es) |
CZ (1) | CZ71098A3 (es) |
DE (1) | DE69630797T2 (es) |
EG (1) | EG21223A (es) |
ES (1) | ES2211973T3 (es) |
HR (1) | HRP960413A2 (es) |
HU (1) | HUP9903540A3 (es) |
MX (1) | MX9801964A (es) |
MY (1) | MY115047A (es) |
NL (1) | NL1003085C2 (es) |
NO (1) | NO981130L (es) |
PL (1) | PL184670B1 (es) |
PT (1) | PT850193E (es) |
RO (1) | RO119534B1 (es) |
RU (1) | RU2179949C2 (es) |
SK (1) | SK34298A3 (es) |
UA (1) | UA61060C2 (es) |
WO (1) | WO1997010174A1 (es) |
YU (1) | YU50496A (es) |
Families Citing this family (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT405721B (de) * | 1997-11-07 | 1999-11-25 | Oemv Ag | Vorrichtung zum abtrennen von gasen aus flüssigkeiten sowie verwendung der vorrichtung zur abtrennung von schwefelwasserstoff aus flüssigem schwefel |
DE10245164B4 (de) * | 2002-09-26 | 2014-11-13 | Evonik Degussa Gmbh | Verfahren zur Umwandlung von Polysulfanen |
CA2455011C (en) | 2004-01-09 | 2011-04-05 | Suncor Energy Inc. | Bituminous froth inline steam injection processing |
US7081233B2 (en) * | 2004-05-18 | 2006-07-25 | Dynamax Engineering Ltd. | Method and apparatus for degassing liquid sulfur |
JP4689565B2 (ja) * | 2006-09-12 | 2011-05-25 | 株式会社石井表記 | 液体の脱気方法及び脱気装置 |
US8084013B2 (en) * | 2009-07-22 | 2011-12-27 | Kps Technology & Engineering Llc | Method and apparatus for degasification of claus-derived sulfur |
KR101113440B1 (ko) * | 2009-11-17 | 2012-02-29 | 삼성에스디아이 주식회사 | 선택적산화 반응장치 |
CN102086055B (zh) * | 2009-12-03 | 2013-06-26 | 中国科学院成都生物研究所 | 一种去除废水中硫化物的方法 |
US8663596B2 (en) | 2010-01-25 | 2014-03-04 | Fluor Enterprises, Inc. | Reactor, a structure packing, and a method for improving oxidation of hydrogen sulfide or polysulfides in liquid sulfur |
US8329072B2 (en) | 2010-11-24 | 2012-12-11 | Brimrock International Inc. | Method and system for generating sulfur seeds and granules |
US8361432B2 (en) | 2010-12-08 | 2013-01-29 | Fluor Enterprises, Inc. | Reactor, a retained catalyst structure, and a method for improving decomposition of polysulfides and removal of hydrogen sulfide in liquid sulfur |
US9189308B2 (en) * | 2010-12-27 | 2015-11-17 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Predicting, diagnosing, and recovering from application failures based on resource access patterns |
EP2675770B1 (en) | 2011-02-17 | 2021-11-10 | Anaergia Inc. | Organics and nutrient recovery from anaerobic digester residues |
RU2014101632A (ru) | 2011-06-21 | 2015-07-27 | Якобс Недерланд Б.В. | Каталитическая дегазация серы |
WO2013044104A1 (en) * | 2011-09-21 | 2013-03-28 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of treatment of sulfur-containing vent gases |
WO2013091094A1 (en) | 2011-12-21 | 2013-06-27 | Anaergia Inc. | Organics and nutrient recovery from anaerobic digester residues |
ES2539368T3 (es) * | 2011-12-23 | 2015-06-30 | Air Liquide Global E&C Solutions Germany Gmbh | Procedimiento y dispositivo para la desgasificación de azufre líquido |
US9346677B2 (en) * | 2012-08-29 | 2016-05-24 | Sandvik Process Systems Llc | Sulfur degasser apparatus and method |
CN102923670B (zh) * | 2012-11-22 | 2015-03-04 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 液硫脱气工艺 |
NL1040442C2 (nl) | 2013-10-13 | 2015-04-14 | Technologies Holding B V D | Inrichting en werkwijze voor het persen van organisch materiaal uit afval. |
RU2562481C2 (ru) * | 2014-01-29 | 2015-09-10 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Способ и установка получения элементной серы с доочисткой хвостового газа |
US20170334739A1 (en) * | 2014-11-07 | 2017-11-23 | Anaergia Inc. | Ammonia Stripper |
EP3268309B1 (en) | 2015-03-11 | 2020-02-05 | WorleyParsons Europe Ltd. | High efficiency process for degassing of hydrogen sulfide from liquid sulfur |
CN106915727B (zh) * | 2015-12-24 | 2019-03-15 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种液硫脱气工艺 |
RU2660867C1 (ru) * | 2017-06-21 | 2018-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Астрахань" (ООО "Газпром добыча Астрахань") | Способ дегазации жидкой серы |
WO2019040303A1 (en) | 2017-08-22 | 2019-02-28 | Smith Strom W | SYSTEM AND DEGASSING TOWER FOR SULFUR PROCESS |
CN107804828B (zh) * | 2017-09-30 | 2019-08-27 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 液硫回收装置 |
CN107720704B (zh) * | 2017-09-30 | 2019-08-27 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 液硫脱气装置 |
EP3793935A1 (en) | 2018-05-16 | 2021-03-24 | Saudi Arabian Oil Company | Purification of gases containing sulfur compounds |
US10836637B2 (en) | 2018-07-31 | 2020-11-17 | Controls Southeast, Inc. | Contactor apparatus and method of use |
RU2704683C1 (ru) * | 2018-10-03 | 2019-10-30 | Игорь Евгеньевич Марончук | Способ оздоровления черного моря от сероводородного заражения |
US10793434B2 (en) | 2019-01-25 | 2020-10-06 | Strom W. Smith | System for hydrogen sulfide destruction and sulfur recovery |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE291065C (es) * | ||||
NL173735C (nl) * | 1972-05-24 | 1988-06-16 | Shell Int Research | Werkwijze voor het verwijderen van waterstofsulfide uit gesmolten zwavel. |
JPS63222005A (ja) * | 1987-03-09 | 1988-09-14 | Jgc Corp | 粗製液体硫黄の精製方法 |
DD292635A5 (de) * | 1989-12-28 | 1991-08-08 | Ingenieurbetrieb Anlagenbau Leipzig Gmbh I.G.,De | Vorrichtung zur entfernung von gasresten aus fluessigschwefel |
DD291065A5 (de) * | 1989-12-28 | 1991-06-20 | Ingenieurbetrieb Anlagenbau Leipzig Gmbh I.G.,De | Vorrichtung zur entgasung von fluessigschwefel |
AU7529094A (en) * | 1993-09-01 | 1995-03-22 | Apollo Environmental Systems Corp. | Liquid sulfur degassing |
-
1996
- 1996-05-10 NL NL1003085A patent/NL1003085C2/nl not_active IP Right Cessation
- 1996-09-12 EG EG81996A patent/EG21223A/xx active
- 1996-09-12 HR HR1003058A patent/HRP960413A2/hr not_active Application Discontinuation
- 1996-09-12 YU YU50496A patent/YU50496A/sh unknown
- 1996-09-13 MY MYPI96003796A patent/MY115047A/en unknown
- 1996-09-16 RU RU98106504/12A patent/RU2179949C2/ru active
- 1996-09-16 ES ES96932084T patent/ES2211973T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 KR KR10-1998-0701921A patent/KR100504768B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-09-16 PL PL96325466A patent/PL184670B1/pl unknown
- 1996-09-16 RO RO98-00726A patent/RO119534B1/ro unknown
- 1996-09-16 JP JP51185997A patent/JP4276296B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-09-16 CA CA002229342A patent/CA2229342C/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 CZ CZ98710A patent/CZ71098A3/cs unknown
- 1996-09-16 DE DE69630797T patent/DE69630797T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 EP EP96932084A patent/EP0850193B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 CN CN96196932A patent/CN1080700C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 SK SK342-98A patent/SK34298A3/sk unknown
- 1996-09-16 WO PCT/NL1996/000360 patent/WO1997010174A1/en not_active Application Discontinuation
- 1996-09-16 PT PT96932084T patent/PT850193E/pt unknown
- 1996-09-16 HU HU9903540A patent/HUP9903540A3/hu unknown
- 1996-09-16 BR BR9610543-7A patent/BR9610543A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-09-16 AT AT96932084T patent/ATE254578T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-09-16 US US09/043,228 patent/US6149887A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-16 UA UA98031285A patent/UA61060C2/uk unknown
-
1998
- 1998-03-12 MX MX9801964A patent/MX9801964A/es unknown
- 1998-03-13 NO NO981130A patent/NO981130L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2211973T3 (es) | Procedimiento y equipo de desgasificado del azufre. | |
US9586821B2 (en) | Sulfur degasser apparatus and method | |
EP0851836B1 (en) | Process for the high pressure degassing of hydrogen sulfide from liquid sulfur | |
RU2629077C2 (ru) | Способ и устройство для дегазации жидкой серы | |
US7927577B2 (en) | Sulfur collection systems and processes with integrated degassing | |
US20210253456A1 (en) | Integrated Biogas Treatment and Carbon Dioxide Based Disinfection for Water Treatment | |
US7081233B2 (en) | Method and apparatus for degassing liquid sulfur | |
AU2003238946B2 (en) | Hydrogen sulfide removal from liquid sulfur | |
CA2828242C (en) | Sulfur degasser apparatus and method | |
US11268063B2 (en) | Method and apparatus for treating biogas | |
NL1001216C2 (nl) | Werkwijze voor het ontgassen van zwavel. | |
CA2467947C (en) | Method and apparatus for degassing liquid sulfur | |
CA3150771A1 (en) | Integrated biogas treatment and carbon dioxide based disinfection for water treatment |