EP3362199B2 - Verfahren zum walzen eines walzguts und walzwerk - Google Patents

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EP3362199B2
EP3362199B2 EP16778843.9A EP16778843A EP3362199B2 EP 3362199 B2 EP3362199 B2 EP 3362199B2 EP 16778843 A EP16778843 A EP 16778843A EP 3362199 B2 EP3362199 B2 EP 3362199B2
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EP
European Patent Office
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rolling
rotational speed
roll
control
rolling material
Prior art date
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Active
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EP16778843.9A
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French (fr)
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EP3362199A1 (de
EP3362199B1 (de
Inventor
Christian Mengel
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SMS Group GmbH
Original Assignee
SMS Group GmbH
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Publication date
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First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=58456888&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP3362199(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by SMS Group GmbH filed Critical SMS Group GmbH
Publication of EP3362199A1 publication Critical patent/EP3362199A1/de
Application granted granted Critical
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/46—Roll speed or drive motor control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/72—Rear end control; Front end control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2275/00—Mill drive parameters
    • B21B2275/02—Speed
    • B21B2275/04—Roll speed

Definitions

  • the invention relates to a method for rolling a rolling stock in a rolling mill with at least one roll stand, wherein a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand is set smaller than an entry thickness of the rolling stock before the rolling stock comes into contact with these work rolls, wherein at least one driven work roll of the the roll stand is operated at a target rotational speed after the rolling stock has reached the roll gap, and wherein the driven work roll is operated at a pilot rotational speed different from the target rotational speed until the rolling stock reaches the roll gap.
  • the invention also relates to a rolling mill for rolling a rolling stock, having at least one roll stand and at least one open-loop and/or closed-loop control unit that actuates the roll stand, the open-loop and/or closed-loop control electronics being set up to predict a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand contact of the rolling stock with these work rolls smaller than an entry thickness of the rolling stock, to operate at least one driven work roll of the roll stand at a target rotational speed after the rolling stock has reached the roll gap and to operate the driven work roll at a pilot control rotational speed that deviates from the target rotational speed until Rolling stock reaches the roll gap.
  • the EP 2 796 217 A1 shows a method and a corresponding device for rolling a rolling stock in a rolling mill with at least one roll stand, wherein at least one driven work roll of the roll stand is operated at a target rotational speed after the rolling stock has reached the roll gap, and wherein the driven work roll at one of the target rotational speed deviating pilot control rotational speed is operated until the rolling stock reaches the roll gap.
  • Forming torque is applied by a work roll drive of the roll stand.
  • a work roll of a roll stand usually waits for the rolling stock at a rotational speed v 0 required for a stationary forming process. If the rolling stock enters a roll gap of the roll stand, the work roll drive of the roll stand takes over the forming moment. Due to the usual regulation of the rotational speed of the work rolls of the roll stand, a short-term reduction in the rotational speed of the work rolls occurs until the rotational speed control has set the required target rotational speed again. A build-up of material then occurs in front of the roll stand, which should be absorbed by built-in mass flow control and tension control. For this purpose, for example, tension measuring rolls or loopers are used, with the help of which control devices adjust the rotational speeds of the work rolls of adjacent roll stands until constant mass flow conditions and constant tension conditions are regained.
  • the drop in speed at the work rolls of a roll stand and thus the accumulated length of rolling stock in front of the roll stand depends on the speed controller settings (constant in normal operation) and on the rolling conditions and the required rolling torque.
  • the drop in speed is large and so is the required pre-control of the rotational speed of the work roll.
  • the difficulty of the train build-up aid is to precisely predict the magnitude of the rotational speed pre-control ⁇ v and the optimal time sequence.
  • a roll stand When tapping a rolling stock, a roll stand can be placed in front of the required tapping position, taking into account the expected rolling force, so that after the roll gap has been filled with the material of the incoming rolling stock and the rolling force has been built up, the desired exit thickness of the rolling stock is produced directly.
  • This opening of the roll stand from the advance position to the rolling position also leads to a contribution to the mass balance in the roll gap when the rolling stock is tapped and further accelerates the incoming material of the rolling stock.
  • This acceleration of the incoming rolling stock is superimposed on the deceleration of the work roll drive. In many cases the acceleration effect is secondary. However, there are also cases in which the drawing-in of the rolling stock material in dominates the roll gap or the acceleration effect and can be observed, for example in the first roll stand of CSP (Compact Strip Production) plants.
  • An application with particular relevance to the drawing-in conditions are new plant concepts for endless plants (coupled casting and rolling), in which large slab thicknesses of, for example, 70 mm to 160 mm thickness are to be cast and rolled out.
  • the slab head is moved through the open first roll stand of a rolling mill at the start of rolling in order to allow the slab head, which cannot be rolled out from the sprue due to unfavorable temperature conditions and cast-in dummy bar components, to pass through.
  • the first three roll stands of the rolling mill are then placed on the slab and closed to the required intermediate thickness within a few seconds. Due to the large thicknesses at the slab head, the material of the slab head cannot be rolled out to the desired target thickness or the wedge created in the process has to be separated and discharged in the subsequent process, which reduces the output of a continuous plant.
  • the slab head of a continuous slab is to be rolled directly in the first rolling stand of a multi-stand rolling mill.
  • the section of the slab head that cannot be rolled is cut off behind the casting machine in front of the first roll stand, for example by means of shears.
  • the first roll stand is then connected to the casting machine via the endless slab.
  • a tapping of a rolling stock in a roll stand is defined in such a way that the roll gap height before the rolling stock enters the roll gap is less than the entry thickness of the incoming endless slab.
  • the piercing at the slab head of the endless slab ensures that the required reduction in thickness is already set at the beginning of the slab and the cutting off of material or the creation of strip areas with transitional thicknesses is avoided, which increases the output of the endless plant.
  • One object of the invention is to reduce as far as possible tension changes and/or mass flow changes in a rolling stock entering a rolling stand while a rolling stock head of the rolling stock is tapping with the rolling stand.
  • a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand is set smaller than an inlet thickness of the rolling stock before the rolling stock comes into contact with these work rolls, with at least one driven work roll of the roll stand having a target rotational speed is operated after the rolled stock has reached the roll gap, and wherein the driven work roll is operated at a different pilot rotational speed than the target rotational speed until the rolled stock reaches the roll gap.
  • the pilot control rotational speed is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll in such a way that the pilot control rotational speed increases or decreases monotonically, the pilot control rotational speed being specified in such a way that the monotonous course of the pilot control rotational speed changes over time within a roll gap filling time that starts with the contact of the rolling stock begins with the driven work roll and ends when the steady-state target rotational speed is reached.
  • the pre-control rotational speed of the driven work roll which deviates from the target rotational speed, is varied from the first contact of the rolling stock entering the roll stand with the work roll until the point in time at which the rolling stock has reached the roll gap.
  • the roll gap is understood to be the shortest distance between the driven work roll and a work roll that interacts with it. During this period, a rolled stock head of the rolled stock is already being deformed by the work rolls until the roll gap is filled with the rolled stock material, which is meant here by reaching the roll gap.
  • pilot control rotational speed is higher than the target rotational speed, the pilot control rotational speed is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll in such a way that the pilot control rotational speed decreases monotonically. If the pilot control rotational speed is lower than the target rotational speed, the pilot control rotational speed is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll in such a way that the pilot control rotational speed increases monotonically. As a result, largely reduced tension changes and/or mass flow changes in the area in front of the roll stand are generated, even when there is almost no tension.
  • a driven work roll of the first roll stand of a rolling mill can rotate slower or faster than the target rotational speed before or at the start of rolling.
  • the driven work rolls of the first three roll stands can rotate slower or faster than the setpoint rotational speed assigned to the respective roll stand before or at the start of rolling.
  • the driven work rolls of the first two rolling stands before or at the start of rolling can rotate slower or faster than the setpoint rotational speed associated with the respective rolling stand.
  • the inventive variation of the pilot control rotational speed from the first contact of the incoming rolling stock with the driven work roll can take place over a defined period of time, for example using a ramp function or another monotonically increasing or monotonically decreasing function.
  • the variation of the pilot control rotational speed thus begins with the first contact of the incoming rolling stock with the driven work roll.
  • the variation of the pilot control rotational speed is preferably adapted to the conditions in the roll gap. According to the invention, good compensation is achieved by adapting the period of variation of the pilot control rotational speed to the period that begins with the first contact between the incoming rolling stock and the driven work roll and ends when the rolling stock has reached the roll gap.
  • the variation of the pre-control rotational speed is selected in such a way that an expected length disturbance ⁇ l in front of the roll stand is compensated.
  • This length disturbance is made up of a constant component from the pull-in behavior of the rolling stock into the roll gap and a load-dependent, i.e. torque-dependent, component for the drop in rotational speed on the driven work roll and an opening of the preceding roll gap.
  • the compensation length results from the integral balancing of the area between the point in time at which the rolling stock comes into first contact with the driven work roll and the point in time at which the rolling stock reaches the roll gap or fills it, and the precontrol rotational speed specification relative to the value the target turning speed.
  • a negative speed pre-control in which the pre-control rotational speed is lower than the target rotational speed, can be used if the accumulation of rolling stock material in front of the roll gap or the roll stand is low due to a small drop in rotational speed with a small rolling torque.
  • a positive speed pre-control in which the pre-control rotational speed is higher than the target rotational speed, can be used if the drop in rotational speed is dominant with a large load torque.
  • a constant mass flow and a constant strip transport can be guaranteed during a tapping of the rolling stock in the roll stand, which is associated with a minimization of the reaction on a casting machine, which is connected upstream of the (first) roll stand of the rolling mill to form an endless system.
  • the length of the roll gap filling time is preferably selected to be greater than 50 ms.
  • the invention can be implemented with very little effort and does not require any additional space for alternative installations to maintain a constant mass flow, such as a loop accumulator to compensate for mass flow disturbances, which would have to be designed for a rolling stock thickness of up to 120 mm.
  • a loop accumulator to compensate for mass flow disturbances, which would have to be designed for a rolling stock thickness of up to 120 mm.
  • no increased scrap of material is generated, since the rolling stock, including its rolling stock head, is rolled completely.
  • the invention enables a reduction in the requirements for the speed of a mass flow control between a casting machine and the first rolling stand of a multi-stand rolling mill of an endless system, with the mass flow control being able to compensate for almost stationary conditions and being considerably relieved for the relatively quick tapping in the first rolling stand.
  • a rolling stock in the form of a slab, in particular an endless slab can be rolled.
  • the rolling mill can also have two or more roll stands. Since, according to the invention, the gap height of the roll gap arranged between work rolls of the roll stand before the rolling stock comes into contact with these work rolls is set to be smaller than an entry thickness of the rolling stock, the rolling stock is rolled from its rolling stock head and thus completely, which reduces material waste compared to systems in which the Rolled stock head is first guided through open roll stands and then separated from the rest of the rolling stock. Both work rolls of the roll stand that come into contact with the rolling stock can also be driven accordingly, in which case a speed of the respective work roll can be controlled and/or regulated according to the invention.
  • the setpoint rotational speed is adjusted to operation of the rolling stand after the rolling stock has been tapped under constant or stationary rolling conditions.
  • the contact of the rolling stock with the driven work roll and/or the rolling gap being reached by the rolling stock can be detected with a suitable sensor system.
  • at least one of these rolling states can be detected by detecting the rolling force currently present on the roll stand by assigning a previously determined rolling force value to the respective rolling state and comparing the currently detected rolling force value with the previously determined rolling force value.
  • the pilot control rotational speed is varied from the moment the rolling stock comes into contact with the driven work roll by means of a pilot control function, which is determined at least taking into account an expected rolling force and/or a rolling torque to be expected and/or an infeed speed of the rolling stock and/or the roll gap geometry .
  • a pilot control function which is determined at least taking into account an expected rolling force and/or a rolling torque to be expected and/or an infeed speed of the rolling stock and/or the roll gap geometry .
  • the pilot control rotational speed is specified in such a way that from the contact of the rolling stock with the driven work roll until the stationary target rotational speed is reached, the time integral between the pilot control rotational speed and the stationary target rotational speed results in an area that describes a specifiable compensation length that corresponds to the expected Mass flow disturbance at the roll gap entry corresponds to the start of rolling.
  • the compensation length is preferably calculated from the area.
  • the compensation length can be calculated taking into account the rotational speed of the work roll and other components influencing the mass flow at the start of rolling.
  • the compensation length can be calculated in particular taking into account the rotational speed of the work roll at the start of rolling, the pull-in behavior from the contact of the rolling stock with the work roll and the vertical movement of the interacting work rolls when tapping.
  • a rolling stock speed of the rolling stock is measured at a stand inlet of the rolling stand and taken into account in the variation of the pilot control rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll.
  • a disturbance that remains despite the rotational speed pre-control which can be caused, for example, by changing and unknown friction conditions in the roll gap, can be further reduced by measuring the actual rolling stock speed at the stand entrance and adjusting the variation of the pre-control rotational speed of the driven work roll, taking into account the measured rolling stock speed.
  • a power consumption of casting machine drives of a casting machine connected upstream of the rolling mill is taken into account when the pilot control rotational speed is varied from the point at which the rolling stock comes into contact with the driven work roll.
  • a disturbance that remains despite the rotational speed pre-control which can be caused, for example, by changing and unknown friction conditions in the roll gap, can be further reduced by measuring the power consumption of the casting machine drives and adjusting the variation of the pre-control rotational speed of the driven work roll, taking into account the measured power consumption.
  • a rolling mill according to the invention for rolling a rolled stock comprises at least one roll stand and at least one control and/or regulating unit that activates the roll stand, the control and/or regulating electronics being set up to measure a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand before the rolled stock comes into contact with to set these work rolls smaller than an entry thickness of the rolling stock, to operate at least one driven work roll of the roll stand at a target rotational speed after the rolling stock has reached the roll gap, and to operate the driven work roll at a pilot control rotational speed that differs from the target rotational speed until the rolling stock reaches the roll gap .
  • control and/or regulating electronics are set up to vary the pilot control rotational speed from the point at which the rolling stock comes into contact with the driven work roll in such a way that the pilot control rotational speed increases or decreases monotonically, with the control and/or regulating electronics being set up to specify the pilot control rotational speed in this way that the monotonous profile of the pilot control rotational speed extends over time within a roll gap filling time, which begins with the contact of the rolling stock with the driven work roll and ends when the steady-state target rotational speed is reached.
  • the rolling mill can be used to carry out the method according to one of the above-mentioned configurations or any combination of at least two of these configurations.
  • the rolling mill can also have two or more rolling stands that can be controlled with the control and/or regulating unit.
  • the control and/or regulation unit can have at least one data processing unit, for example a microprocessor, and at least one data memory.
  • the length of the nip filling time is preferably greater than 50 ms.
  • control and/or regulating electronics are set up to vary the pre-control rotational speed by means of a pre-control function from the point at which the rolling stock comes into contact with the driven work roll and to activate the pre-control function beforehand at least taking into account an expected rolling force and/or a rolling torque to be expected and/or or to determine an entry speed of the rolling stock.
  • control and/or regulating electronics are set up to specify the pilot control rotational speed in such a way that from the contact of the rolling stock with the driven work roll until the stationary target rotational speed is reached, the time integral between the pilot control rotational speed and the stationary target rotational speed results in an area which describes a definable compensation length that corresponds to the expected mass flow disturbance at the roll gap entry at the start of rolling.
  • the control and/or regulating electronics are preferably set up to calculate the compensation length from the area.
  • the control and/or regulating electronics can be set up so that the compensation length can be calculated taking into account the rotational speed of the work roll and other components influencing the mass flow at the start of rolling.
  • the control and/or regulating electronics can be set up so that the compensation length can be calculated, in particular taking into account the rotational speed of the work roll at the start of rolling, the pull-in behavior from the contact of the rolling stock with the work roll and the vertical movement of the interacting work rolls during tapping.
  • the rolling mill comprises at least one measuring unit, which is arranged at a stand inlet of the roll stand and is connected to the control and/or regulating unit, for measuring a rolling stock speed of the rolling stock at the stand inlet, the control and/or regulating unit being set up to measure the measured Rolled material speed to be considered in the variation of the pilot control rotational speed from the contact of the rolled material with the driven work roll.
  • the open-loop and/or closed-loop control unit is set up to take into account a measured power consumption of casting machine drives of a casting machine connected upstream of the rolling mill when the pilot control rotational speed varies from the point at which the rolling stock comes into contact with the driven work roll.
  • figure 1 shows an exemplary representation of a rotational speed curve in a conventional rolling mill without rotational speed pre-control.
  • the rotational speed v of a driven work roll of a roll stand of the rolling mill is plotted against time t.
  • time t A a rolling stock is tapped with the roll stand.
  • the actual rotational speed v actual is shown, with a temporary decrease in the actual rotational speed v actual being visible from the point of piercing.
  • the rolling stock material is backed up by the tapping, the length of the backed-up rolling stock material being obtained from the area F between the setpoint rotational speed v 0 and the actual rotational speed v actual .
  • FIG 2 shows an exemplary representation of a rotational speed profile in a conventional rolling mill with rotational speed pre-control.
  • the rotational speed v of a driven work roll of a roll stand of the rolling mill is plotted against time t.
  • a rolling stock is tapped with the roll stand.
  • the driven work roll is operated at a pilot control rotational speed v v which is higher by ⁇ v than the setpoint rotational speed v 0 .
  • the pre-control rotational speed v v is adapted to the setpoint rotational speed v 0 .
  • the actual rotational speed v actual is shown.
  • the drop in rotational speed when the rolled stock is tapped with the roll stand is compensated for by this rotational speed pre-control.
  • figure 3 shows a schematic representation of speed ratios when tapping a rolling stock with a conventional rolling mill 1, from which in figure 3 only one driven work roll 2 of a roll stand of the rolling mill 1 that is not shown in more detail is shown.
  • a rolling stock 3 enters the roll stand with an entry thickness h 1 and an entry speed v 1 and comes into contact with the driven work roll 2 at time t 1 .
  • the driven work roll 2 rotates with the rotational speed v 0 and a torque M roll ( t).
  • the rolling stock 3 reaches the roll gap with the gap height h 2 .
  • the mass flow conditions during tapping in the roll stand are complex and cannot be described solely by the speed behavior of the drive of the driven work roll 2 .
  • the head section of the rolled stock 3 abutting the work roll 2 is accelerated by the high surface speed of the work roll 2 and drawn more quickly into the roll gap.
  • the roll gap is completely filled.
  • This effect depends on the friction conditions in the roll gap and the roll gap geometry, but not on the rolling torque that occurs.
  • figure 4 shows an exemplary representation of a rotational speed curve in an exemplary embodiment of a rolling mill according to the invention.
  • the rotational speed v of a driven work roll of a roll stand of the rolling mill is plotted against time t.
  • time t 1 a rolling stock entering the roll stand comes into contact with the driven work roll, as shown in figure 3 is shown.
  • the rolling stock reaches the roll gap.
  • a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand before the rolling stock comes into contact with these work rolls is set smaller than an entry thickness of the rolling stock, as described in figure 3 is shown.
  • the driven work roll of the roll stand is operated at a target rotational speed v 0 after the rolling stock has reached the roll gap.
  • the driven work roll is operated at a pre-control rotational speed v v that deviates from the target rotational speed v 0 until the rolling stock reaches the roll gap, with the pilot control rotational speed v v being ⁇ v less than the target rotational speed v 0 .
  • the pilot control rotational speed v v is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll over a period of time t v in such a way that the pilot control rotational speed v v increases monotonically.
  • the pilot control rotational speed v v is varied from the point at which the rolling stock comes into contact with the driven work roll by means of a pilot control function which, at least taking into account an expected rolling force and/or a rolling torque to be expected and/or an entry speed of the rolling stock and/or the roll gap geometry, in particular in Dependence of the entry thickness of the rolling stock and the roll gap height is determined.
  • the area F v between the setpoint rotational speed v 0 and the pilot control rotational speed v v between the times t 1 and t 2 is proportional to the length disturbance caused by the piercing of the rolling stock with the roll stand.
  • the pilot rotation speed can be specified in such a way that from the contact of the rolling stock with the driven work roll until the stationary setpoint rotational speed is reached, the time integral between the pilot control rotational speed and the stationary setpoint rotational speed results in an area that describes a predeterminable compensation length that corresponds to the expected mass flow disturbance at the roll gap entry at the start of rolling.
  • the compensation length can be calculated from the area.
  • the compensation length can be calculated taking into account the rotational speed of the work roll and other components influencing the mass flow at the start of rolling.
  • the compensation length can be calculated in particular taking into account the rotational speed of the work roll at the start of rolling, the pull-in behavior from the contact of the rolling stock with the work roll and the vertical movement of the interacting work rolls when tapping.
  • the pilot control rotational speed is specified in such a way that the monotonous course of the pilot control rotational speed (v v ) occurs within a roll gap filling time, which begins with the contact of the rolling stock (3) with the driven work roll (2) and when the steady-state target rotational speed (v 0 ) ends, extends.
  • the length of the roll gap filling time can be selected to be greater than 50 ms.
  • a rolling stock speed of the rolling stock can be measured at a stand inlet of the rolling stand and taken into account in the variation of the pilot control rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll.
  • a power consumption of casting machine drives of a casting machine upstream of the rolling mill can be taken into account.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Walzen eines Walzguts in einem Walzwerk mit wenigstens einem Walzgerüst, wobei eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt wird, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit betrieben wird, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht.
  • Die Erfindung betrifft des Weiteren ein Walzwerk zum Walzen eines Walzguts, aufweisend wenigstens ein Walzgerüst und wenigstens eine das Walzgerüst ansteuernde Steuer- und/oder Regeleinheit, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts einzustellen, wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit zu betreiben, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat und die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit zu betreiben, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht.
  • Die EP 2 796 217 A1 zeigt ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung zum Walzen eines Walzguts in einem Walzwerk mit wenigstens einem Walzgerüst, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit betrieben wird, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht.
  • Beim Walzen von metallischem Walzgut, auch Bramme genannt, in gekoppelten Prozessen kommt es zu Geschwindigkeitsstörungen und Massenflussstörungen, wenn das Walzen in einem Walzgerüst eines Walzwerks beginnt. Mit einem Walzkraftaufbau ist ein Walzmomentenaufbau verbunden, der zur gezielten Umformung des Walzgutmaterials erforderlich ist. Das Walzmoment bzw.
  • Umformmoment wird durch einen Arbeitswalzenantrieb des Walzgerüsts aufgebracht.
  • Üblicherweise wartet eine Arbeitswalze eines Walzgerüsts mit einer für einen stationären Umformprozess erforderlichen Drehgeschwindigkeit v0 auf das Walzgut. Tritt das Walzgut in einen Walzspalt des Walzgerüsts ein, übernimmt der Arbeitswalzenantrieb des Walzgerüsts das Umformmoment. Aufgrund einer üblichen Regelung der Drehzahl von Arbeitswalzen des Walzgerüsts tritt hierbei eine kurzfristige Verringerung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalzen auf, bis die Drehzahlregelung die erforderliche Solldrehgeschwindigkeit wieder eingestellt hat. Vor dem Walzgerüst kommt es dann zu einem Materialaufstau, der von Einbauten einer Massenflussregelung und Zugregelung aufgefangen werden sollte. Hierfür werden beispielsweise Zugmessrollen oder Schlingenheber eingesetzt, mit deren Hilfe Regelungseinrichtungen die Drehgeschwindigkeiten der Arbeitswalzen von benachbarten Walzgerüsten so lange anpassen, bis konstante Massenflussverhältnisse und konstante Zugverhältnissen wiedererlangt sind.
  • In Warmwalzwerken und Kaltwalzwerken ist eine gängige Maßnahme zum Verringern der Anforderungen an das Störverhalten der Massenflussregelung bei Walzbeginn eine Vorsteuerung des Drehgeschwindigkeitseinbruchs bei Walzbeginn. Dabei dreht sich eine Arbeitswalze bzw. der Antrieb der Arbeitswalze eines Walzgerüsts vor Walzbeginn um eine Geschwindigkeit Δv schneller als unter stationären Walzbedingungen. Mit dem Anstich des Walzguts im Walzgerüst und dem sich dabei einstellenden Drehzahleinbruch an dessen Arbeitswalze wird diese Übergeschwindigkeit Δv weggeschaltet und das Walzgerüst bekommt die Vorgabe der Geschwindigkeit unter stationären Bedingungen. Hierdurch wird erreicht, dass der Materialstau auf der Einlassseite des Walzgerüsts weitgehend eliminiert wird. Dieses Vorgehen wird auch als Zugaufbauhilfe bezeichnet. Hierbei wird häufig in Kauf genommen, dass der Zug im voranliegenden Prozessabschnitt nach dem Anstich auf hohem Niveau liegt, üblicherweise damit aber eine erhöhte Prozesssicherheit darstellt.
  • Es ist bekannt, dass der Drehzahleinbruch an den Arbeitswalzen eines Walzgerüsts und damit die aufgestaute Walzgutlänge vor dem Walzgerüst abhängig von den Drehzahlreglereinstellungen (konstant im normalen Betrieb) und von den Walzbedingungen und dem erforderlichen Walzmoment ist. Bei hohem Walzmoment ist der Drehzahleinbruch groß und die erforderliche Vorsteuerung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze ebenso. Die Schwierigkeit der Zugaufbauhilfe ist es, die Höhe der Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung Δv und die optimale zeitliche Abfolge genau vorherzusagen.
  • Ein Walzgerüst kann beim Anstich eines Walzguts unter Berücksichtigung der erwarteten Walzkraft auf die erforderliche Anstichposition so vorangestellt werden, dass nach dem Füllen des Walzspalts mit dem Material des einlaufenden Walzguts und dem Walzkraftaufbau direkt die gewünschte Auslaufdicke des Walzguts erzeugt wird. Dieses Öffnen des Walzgerüsts von Voranstellposition auf Walzposition führt ebenfalls zu einem Beitrag in der Massenbilanz im Walzspalt beim Anstich des Walzguts und beschleunigt das einlaufende Material des Walzguts weiter. Diese Beschleunigung des einlaufenden Walzgutmaterials ist dem Abbremsen des Arbeitswalzenantriebs überlagert. In vielen Fällen ist der Beschleunigungseffekt untergeordnet. Es gibt aber auch Fälle, bei denen das Einziehen des Walzgutmaterials in den Walzspalt bzw. der Beschleunigungseffekt dominiert und beobachtet werden kann, beispielsweise beim ersten Walzgerüst von CSP(Compact Strip Production)-Anlagen.
  • Eine Anwendung mit besonderer Relevanz der Einziehbedingungen sind neue Anlagenkonzepte von Endlosanlagen (gekoppeltes Gießen und Walzen), bei denen große Brammendicken von beispielsweise 70 mm bis 160 mm Dicke gegossen und ausgewalzt werden sollen. Bei bislang ausgeführten Anlagen wird bei Walzbeginn der Brammenkopf durch das offene erste Walzgerüst eines Walzwerks gefahren, um den wegen ungünstigen Temperaturbedingungen und eingegossenen Kaltstrangkomponenten vom Anguss nicht auswalzbaren Brammenkopf durchzulassen. Die ersten drei Walzgerüste des Walzwerks setzen dann nach dem Bandkopfdurchlauf auf der Bramme auf und schließen innerhalb mehrerer Sekunden auf die erforderliche Zwischendicke. Aufgrund der großen Dicken am Brammenkopf kann das Material des Brammenkopfs nicht auf die gewünschte Zieldicke ausgewalzt werden bzw. der dabei erzeugte Keil muss im nachfolgenden Prozess abgetrennt und ausgeschleust werden, was die Ausbringung einer Endlosanlage reduziert.
  • Bei neuen Strategien soll der Brammenkopf einer Endlosbramme direkt im ersten Walzgerüst eines mehrgerüstigen Walzwerks gewalzt werden. Der nicht walzbare Abschnitt des Brammenkopfes wird hinter der Gießmaschine vor dem ersten Walzgerüst beispielsweise mittels einer Schere abgeschnitten. Beim Anstich des Walzguts ist dann das erste Walzgerüst über die Endlosbramme mit der Gießmaschine verbunden. Ein Anstich eines Walzguts in einem Walzgerüst ist dabei so definiert, dass die Walzspalthöhe vor dem Walzguteintritt in den Walzspalt geringer ist als die Einlaufdicke der einlaufenden Endlosbramme. Durch den Anstich am Brammenkopf der Endlosbramme wird erreicht, dass bereits am Brammenanfang die erforderliche Dickenabnahme eingestellt wird und das Abschneiden von Material oder Erzeugen von Bandbereichen mit Übergangsdicken vermieden wird, was die Ausbringung der Endlosanlage erhöht.
  • Geschwindigkeitsstörungen und Massenflussstörungen bei Walzbeginn im ersten Walzgerüst eines mehrgerüstigen Walzwerks können allerdings bis in den Flüssigbereich der über eine Endlosbramme mit dem ersten Walzgerüst verbundenen Gießmaschine zurückwirken. Hierbei gelten besondere Anforderungen, da negative Auswirkungen auf den Gießprozess vermieden werden müssen, die letztlich zu einem Gießabbruch oder zu Qualitätseinbußen am Gießprodukt führen können. Eine geringe Störung der Brammengeschwindigkeit zwischen Gießmaschine und dem ersten Walzgerüst ist daher unumgänglich.
  • Eine Aufgabe der Erfindung ist es, Zugänderungen und/oder Massenflussänderungen in einem in ein Walzgerüst einlaufenden Walzgut während eines Anstichs eines Walzgutkopfes des Walzguts mit dem Walzgerüst weitestgehend zu reduzieren.
  • Diese Aufgabe wird durch die unabhängigen Patentansprüche gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind insbesondere in den abhängigen Patentansprüchen angegeben, die jeweils für sich genommen oder in verschiedener Kombination miteinander einen vorteilhaften oder weiterbildenden Aspekt der Erfindung darstellen können.
  • Bei einem erfindungsgemäßen Verfahren zum Walzen eines Walzguts in einem Walzwerk mit wenigstens einem Walzgerüst wird eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit betrieben wird, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht. Erfindungsgemäß wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit monoton ansteigt oder monoton abfällt, wobei die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorgegeben wird, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit endet, erstreckt.
  • Gemäß der Erfindung wird die von der Solldrehgeschwindigkeit abweichende Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze ab einem ersten Kontakt des in das Walzgerüst einlaufenden Walzguts mit der Arbeitswalze bis zu dem Zeitpunkt, an dem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, variiert. Hierbei ist unter dem Walzspalt der kürzeste Abstand zwischen der angetriebenen Arbeitswalze und einer damit zusammenwirkenden Arbeitswalze zu verstehen. Während dieses Zeitraums wird ein Walzgutkopf des Walzguts bereits durch die Arbeitswalzen umgeformt, bis der Walzspalt mit dem Walzgutmaterial gefüllt ist, was vorliegend mit dem Erreichen des Walzspalts gemeint ist. Ist die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit höher als die Solldrehgeschwindigkeit, wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit monoton abfällt. Ist die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit geringer als die Solldrehgeschwindigkeit, wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit monoton ansteigt. Hierdurch werden weitestgehend reduzierte Zugänderungen und/oder Massenflussänderungen im Bereich vor dem Walzgerüst erzeugt, und zwar auch bei nahezu keinem vorhandenen Zug.
  • Mit der Erfindung wird der Einfluss einer Massenflussstörung auf das in den Walzspalt einlaufende Walzgut beim Anstich desselben möglichst geringgehalten, da vor dem Walzbeginn die Drehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze durch die Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung bezüglich der zu erwartenden instationären Verhältnisse anders eingestellt wird als unter den Bedingungen ab Erreichung der Zieldicke bzw. Auslaufdicke des Walzguts. Insbesondere kann sich eine angetriebene Arbeitswalze des ersten Walzgerüsts eines Walzwerks vor oder bei Walzbeginn langsamer oder schneller als die Solldrehgeschwindigkeit drehen. Bei einem Endloswalzen (CEM, USP) können sich die angetriebenen Arbeitswalzen der ersten drei Walzgerüste vor oder bei Walzbeginn langsamer oder schneller als die dem jeweiligen Walzgerüst zugeordnete Solldrehgeschwindigkeit drehen. Bei einer CSP-Anlage und bei einem Warmwalzwerk können sich die angetriebenen Arbeitswalzen der ersten zwei Walzgerüste vor oder bei Walzbeginn langsamer oder schneller als die dem jeweiligen Walzgerüst zugeordnete Solldrehgeschwindigkeit drehen.
  • Die erfindungsgemäße Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem ersten Kontakt des einlaufenden Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze kann über einen definierten Zeitraum erfolgen, beispielsweise unter Verwendung einer Rampenfunktion oder einer anderen monoton ansteigenden oder monoton abfallenden Funktion. Die Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit beginnt also mit dem ersten Kontakt des einlaufenden Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze. Hierbei ist die Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vorzugsweise an die Verhältnisse im Walzspalt angepasst. Erfindungsgemäß wird eine gute Kompensation erreicht, indem der Zeitraum der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit an den Zeitraum angepasst wird, der mit dem ersten Kontakt zwischen einlaufendem Walzgut und angetriebener Arbeitswalze beginnt und der endet, wenn das Walzgut den Walzspalt erreicht hat. Diese Walzspaltfülldauer tF kann mit der gedrückten Länge I des bereits umgeformten Walzgutkopfabschnitts näherungsweise berechnet werden aus der Gleichung tF=I/v0 oder tF=I/v1, wobei v0 die Solldrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze und v1 die Einlaufgeschwindigkeit des in das Walzgerüst einlaufenden Walzguts ist:
  • Vorteilhafterweise ist die Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart gewählt, dass eine zu erwartende Längenstörung Δl vor dem Walzgerüst kompensiert wird. Diese Längenstörung setzt sich zusammen aus einem konstanten Anteil aus dem Einziehverhalten des Walzguts in den Walzspalt und einem lastabhängigen, das heißt drehmomentabhängigen Anteil für den Drehgeschwindigkeitseinbruch an der angetriebenen Arbeitswalze und ein Öffnen des vorangestellten Walzspalts. Die Kompensationslänge ergibt sich aus der integralen Bilanzierung der Fläche zwischen dem Zeitpunkt, an dem das Walzgut in einen ersten Kontakt mit der angetriebenen Arbeitswalze kommt, und dem Zeitpunkt, an dem das Walzgut den Walzspalt erreicht bzw. diesen ausfüllt, und der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeitsvorgabe relativ zum Wert der Solldrehgeschwindigkeit. Hierbei kann die Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung Δv für die Dauer tv der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit passend berechnet werden. Wird bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit eine einfache Rampenfunktion berücksichtigt, ergibt sich Δ v = 2•Δl/tv. Es kann sowohl eine negative Geschwindigkeitsvorsteuerung, bei der die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit geringer als die Solldrehgeschwindigkeit ist, verwendet werden, wenn das Aufstauen von Walzgutmaterial vor dem Walzspalt bzw. dem Walzgerüst aufgrund eines geringen Drehgeschwindigkeitseinbruchs bei kleinem Walzmoment gering ist. Andererseits kann eine positive Geschwindigkeitsvorsteuerung, bei der die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit höher als die Solldrehgeschwindigkeit ist, verwendet werden, wenn der Drehgeschwindigkeitseinbruch bei großem Lastmoment dominierend ist.
  • Mit der Erfindung können somit ein konstanter Massenfluss und ein konstanter Bandtransport während eines Anstichs des Walzguts in dem Walzgerüst gewährleistet werden, was mit einer Minimierung der Rückwirkung auf eine Gießmaschine verbunden ist, die zur Ausbildung einer Endlosanlage dem (ersten) Walzgerüst des Walzwerks vorgeschaltet ist. Vorzugsweise wird die Länge der Walzspaltfüllzeit größer als 50 ms gewählt.
  • Die vorbekannten Lösungen sind für die üblichen Anwendungsfelder, insbesondere bei den hinteren Walzgerüsten von mehrgerüstigen Warmwalzwerken gültig und teilweise erprobt. Sie berücksichtigen aber nicht die detaillierten Verhältnisse beim Walzbeginn in einem voreingestellten Walzspalt (Walzspalthöhe < Einlaufdicke des Walzguts) der ersten Walzgerüste von Warmwalzwerken, insbesondere in einem ersten Walzgerüst einer Endlosanlage. Diese detaillierten Verhältnisse sind bei solchen Walzwerken bzw. Anlagen jedoch ausschlaggebend für das Geschwindigkeitsverhalten des einlaufenden Materials beim Walzbeginn. Wird die Drehgeschwindigkeit einer angetriebenen Arbeitswalze erfindungsgemäß an die detaillierten Verhältnisse angepasst, kann dies sogar dazu führen, dass sich beispielsweise eine angetriebene Arbeitswalze eines ersten Walzgerüsts eines mehrgerüstigen Walzwerks einer Endlosanlage vor dem Anstich des Walzguts mit diesem Walzgerüst langsamer drehen muss als die Solldrehgeschwindigkeit, um eine möglichst geringe Massenflussstörung zu erhalten. Damit sind bekannten Lösungen, bei denen die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit höher als die Sollgeschwindigkeit ist, für diesen Anwendungsfall nicht ausreichend und damit ungeeignet.
  • Die Erfindung ist unter einem sehr geringen Aufwand realisierbar und bedarf keines zusätzlichen Platzbedarfs für alternative Einbauten zur Aufrechterhaltung eines konstanten Massenflusses, wie beispielsweise einen Schlingenspeicher zum Ausgleich von Massenflussstörungen, der für eine Walzgutdicke von bis zu 120 mm ausgelegt werden müsste. Zudem wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kein erhöhter Materialausschuss erzeugt, da das Walzgut inklusive seines Walzgutkopfes vollständig gewalzt wird. Ferner ermöglicht die Erfindung eine Reduzierung der Anforderungen an die Geschwindigkeit einer Massenflussregelung zwischen einer Gießmaschine und erstem Walzgerüst eines mehrgerüstigen Walzwerks einer Endlosanlage, wobei die Massenflussregelung nahezu stationäre Verhältnisse ausregeln kann und für den relativ schnellen Anstich in dem ersten Walzgerüst erheblich entlastet wird.
  • Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ein Walzgut in Form einer Bramme, insbesondere einer Endlosbramme, gewalzt werden. Das Walzwerk kann hierzu auch zwei oder mehrere Walzgerüste aufweisen. Da erfindungsgemäß die Spalthöhe des zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt wird, wird das Walzgut von seinem Walzgutkopf an und damit vollständig gewalzt, was einen Materialausschuss gegenüber Anlagen reduziert, bei denen der Walzgutkopf zunächst durch geöffnete Walzgerüste geführt und anschließend von dem übrigen Walzgut abgetrennt wird. Es können auch beide in Kontakt mit dem Walzgut kommende Arbeitswalzen des Walzgerüsts entsprechend angetrieben werden, wobei eine Drehzahl der jeweiligen Arbeitswalze erfindungsgemäß gesteuert und/oder geregelt werden kann. Die Solldrehgeschwindigkeit ist auf einen Betrieb des Walzgerüsts nach erfolgtem Anstich des Walzguts bei konstanten bzw. stationären Walzbedingungen abgestimmt. Der Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze und/oder das Erreichen des Walzspalts durch das Walzgut kann mit einer geeigneten Sensorik erfasst werden. Beispielsweise kann wenigstens einer dieser Walzzustände über eine Erfassung der an dem Walzgerüst momentan vorliegenden Walzkraft erfasst werden, indem ein vorab bestimmter Walzkraftwert dem jeweiligen Walzzustand zugeordnet wird und der momentan erfasste Walzkraftwert mit dem vorab bestimmten Walzkraftwert verglichen wird.
  • Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze mittels einer Vorsteuerungsfunktion variiert, die zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts und/oder der Walzspaltgeometrie ermittelt wird. Hierdurch kann eine optimale Vorsteuerfunktion v= f(t) im zeitlichen und funktionalen Ablauf ermittelt werden, wozu Informationen aus üblichen Stichplanberechnungen, wie die zu erwartende Walzkraft, das zu erwartende Walzmoment und die Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts, herangezogen werden können. In diesem Fall müssen diese Informationen für die Berechnung der Vorsteuerfunktion zur Verfügung stehen und in einer geeigneten Berechnungseinheit für den jeweiligen Stichplan berechnet werden.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorgegeben, dass von dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit und der stationären Solldrehgeschwindigkeit eine Fläche ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht. Die Kompensationslänge wird vorzugsweise aus der Fläche berechnet. Die Kompensationslänge kann unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze und weiteren massenflussbeeinflussenden Anteilen beim Walzbeginn berechnet werden. Die Kompensationslänge kann insbesondere unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze beim Walzbeginn, dem Einziehverhalten ab dem Kontakt des Walzguts mit der Arbeitswalze und der vertikalen Bewegung der zusammenwirkenden Arbeitswalzen beim Anstich berechnet werden.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird eine Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts gemessen und bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze berücksichtigt. Eine trotz der Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung verbleibende Störung, die beispielsweise durch wechselnde und unbekannte Reibverhältnisse im Walzspalt verursacht sein kann, kann durch die Messung der tatsächlichen Walzgutgeschwindigkeit am Gerüsteinlauf und eine Anpassung der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze unter Berücksichtigung der gemessenen Walzgutgeschwindigkeit weiter reduziert werden.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze eine Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk vorgeschalteten Gießmaschine berücksichtigt. Eine trotz der Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung verbleibende Störung, die beispielsweise durch wechselnde und unbekannte Reibverhältnisse im Walzspalt verursacht sein kann, kann durch die Messung der Stromaufnahme der Gießmaschinenantriebe und Anpassung der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze unter Berücksichtigung der gemessenen Stromaufnahme weiter reduziert werden.
  • Ein erfindungsgemäßes Walzwerk zum Walzen eines Walzguts umfasst wenigstens ein Walzgerüst und wenigstens eine das Walzgerüst ansteuernde Steuer- und/oder Regeleinheit, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts einzustellen, wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit zu betreiben, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit zu betreiben, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht. Erfindungsgemäß ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart zu variieren, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit monoton ansteigt oder monoton abfällt, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorzugeben, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit endet, erstreckt.
  • Mit dem Walzwerk sind die oben mit Bezug auf das Verfahren genannten Vorteile entsprechend verbunden. Insbesondere kann das Walzwerk zur Durchführung des Verfahrens nach einer der oben genannten Ausgestaltungen oder einer beliebigen Kombination von wenigstens zwei dieser Ausgestaltungen miteinander verwendet werden. Das Walzwerk kann auch zwei oder mehrere Walzgerüste aufweisen, die mit der Steuer- und/oder Regeleinheit ansteuerbar sind. Die Steuer- und/oder Regeleinheit kann wenigstens eine Datenverarbeitungseinheit, beispielsweise einen Mikroprozessor, und wenigstens einen Datenspeicher aufweisen. Vorzugsweise ist die Länge der Walzspaltfüllzeit größer als 50 ms.
  • Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze mittels einer Vorsteuerungsfunktion zu variieren und vorab die Vorsteuerungsfunktion zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts zu ermitteln. Mit dieser Ausgestaltung sind die oben mit Bezug auf die entsprechende Ausgestaltung des Verfahrens genannten Vorteile entsprechend verbunden.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorzugeben, dass von dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit und der stationären Solldrehgeschwindigkeit eine Fläche ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht. Die Steuer- und/oder Regelelektronik ist vorzugsweise eingerichtet, die Kompensationslänge aus der Fläche zu berechnen. Die Steuer- und/oder Regelelektronik kann eingerichtet sein, die Kompensationslänge kann unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze und weiteren massenflussbeeinflussenden Anteilen beim Walzbeginn zu berechnen. Die Steuer- und/oder Regelelektronik kann eingerichtet sein, die Kompensationslänge kann insbesondere unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze beim Walzbeginn, dem Einziehverhalten ab dem Kontakt des Walzguts mit der Arbeitswalze und der vertikalen Bewegung der zusammenwirkenden Arbeitswalzen beim Anstich zu berechnen.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung umfasst das Walzwerk wenigstens eine an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts angeordnete, mit der Steuer- und/oder Regeleinheit verbundene Messeinheit zum Messen einer Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts an dem Gerüsteinlauf, wobei die Steuer-und/oder Regeleinheit eingerichtet ist, die gemessene Walzgutgeschwindigkeit bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze zu berücksichtigen. Mit dieser Ausgestaltung sind die oben mit Bezug auf die entsprechende Ausgestaltung des Verfahrens genannten Vorteile entsprechend verbunden.
  • Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regeleinheit eingerichtet, bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze eine gemessene Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk vorgeschalteten Gießmaschine zu berücksichtigen. Mit dieser Ausgestaltung sind die oben mit Bezug auf die entsprechende Ausgestaltung des Verfahrens genannten Vorteile entsprechend verbunden.
  • Im Folgenden wird die Erfindung unter Bezugnahme auf die anliegenden Figuren anhand einer bevorzugten Ausführungsform exemplarisch erläutert, wobei die nachfolgend erläuterten Merkmale sowohl jeweils für sich genommen als auch in unterschiedlicher Kombination miteinander einen vorteilhaften oder weiterbildenden Aspekt der Erfindung darstellen können. Es zeigen:
    • Figur 1 eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk ohne Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung;
    • Figur 2 eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk mit Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung;
    • Figur 3 eine schematische Darstellung von Geschwindigkeitsverhältnissen beim Anstich eines Walzguts mit einem herkömmlichen Walzwerk; und
    • Figur 4 eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem Ausführungsbeispiel für ein erfindungsgemäßes Walzwerk.
  • Figur 1 zeigt eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk ohne Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung. Es ist die Drehgeschwindigkeit v einer angetriebenen Arbeitswalze eines Walzgerüsts des Walzwerks gegenüber der Zeit t aufgetragen. Zum Zeitpunkt tA erfolgt ein Anstich eines Walzguts mit dem Walzgerüst. Zudem ist die Istdrehgeschwindigkeit vIst gezeigt, wobei ab dem Anstich eine zeitweilige Abnahme der Istdrehgeschwindigkeit vIst zu sehen ist. Durch den Anstich wird das Walzgutmaterial aufgestaut, wobei sich sie Länge des aufgestauten Walzgutmaterials aus der Fläche F zwischen der Solldrehgeschwindigkeit v0 und der Istdrehgeschwindigkeit vIst ergibt.
  • Figur 2 zeigt eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk mit Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung. Es ist die Drehgeschwindigkeit v einer angetriebenen Arbeitswalze eines Walzgerüsts des Walzwerks gegenüber der Zeit t aufgetragen. Zum Zeitpunkt tA erfolgt ein Anstich eines Walzguts mit dem Walzgerüst. Die angetriebene Arbeitswalze wird bis zu einem Zeitpunkt tE mit einer Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv betrieben, die um Δv höher als die Solldrehgeschwindigkeit v0 ist. Ab dem Zeitpunkt tE wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv an die Solldrehgeschwindigkeit v0 angepasst. Zudem ist die Istdrehgeschwindigkeit vIst gezeigt. Wie zu sehen ist, wird der Drehgeschwindigkeitseinbruch beim Anstich des Walzguts mit dem Walzgerüst durch diese Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung kompensiert.
  • Figur 3 zeigt eine schematische Darstellung von Geschwindigkeitsverhältnissen beim Anstich eines Walzguts mit einem herkömmlichen Walzwerk 1, von dem in Figur 3 lediglich eine angetriebene Arbeitswalze 2 eines nicht weitergehender gezeigten Walzgerüsts des Walzwerks 1 gezeigt ist. Ein Walzgut 3 läuft mit einer Einlaufdicke h1 und einer Einlaufgeschwindigkeit v1 in das Walzgerüst ein und kommt zum Zeitpunkt t1 in einen Kontakt mit der angetriebenen Arbeitswalze 2. Die angetriebene Arbeitswalze 2 dreht sich mit der Drehgeschwindigkeit v0 und einem Drehmoment MRoll(t). Zum Zeitpunkt t2 erreicht das Walzgut 3 den Walzspalt mit der Spalthöhe h2. Das Walzgut 3 läuft aus dem Walzspalt mit der Auslaufgeschwindigkeit v2 aus, die sich aus der Gleichung v2=v0•fv ergibt, wobei fv die Materialvoreilung am Walzspaltaustritt ist.
  • Die Massenflussverhältnisse beim Anstich im Walzgerüst sind komplex und lassen sich nicht allein durch das Drehzahlverhalten des Antriebs der angetriebenen Arbeitswalze 2 beschreiben. Die angetriebene Arbeitswalze 2 wartet mit der Arbeitswalzendrehgeschwindigkeit v0, die für den stationären Walzprozess erforderlich ist. Da die Materialgeschwindigkeit und die Arbeitswalzendrehgeschwindigkeit am Austritt aus dem Walzspalt des Walzgerüsts nahezu übereinstimmen, ist bei einer großen Dickenabnahme von beispielweise 50 % die Drehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze v0 nahezu doppelt so groß wie die Oberflächengeschwindigkeit v1 des ankommenden Walzguts 3 (v0=v1•hj/h2/fv mit h1=Einlaufdicke des Walzguts, h2=Auslaufdicke des Walzguts, fv=Materialvoreilung am Walzspaltaustritt). Stößt das einlaufende Walzgut 3 zum Zeitpunkt t1 an die angetriebene Arbeitswalze 2 des Walzgerüsts, wird der an die Arbeitswalze 2 anstoßende Kopfabschnitt des Walzguts 3 durch die hohe Oberflächengeschwindigkeit der Arbeitswalze 2 beschleunigt und schneller in den Walzspalt gezogen. Zu dem Zeitpunkt t2 ist der Walzspalt vollständig gefüllt.
  • Dieser Effekt ist abhängig von den Reibverhältnissen im Walzspalt und der Walzspaltgeometrie, aber nicht vom auftretenden Walzmoment.
  • Figur 4 zeigt eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem Ausführungsbeispiel für ein erfindungsgemäßes Walzwerk. Es ist die Drehgeschwindigkeit v einer angetriebenen Arbeitswalze eines Walzgerüsts des Walzwerks gegenüber der Zeit t aufgetragen. Zum Zeitpunkt t1 kommt ein in das Walzgerüst einlaufendes Walzgut in einen Kontakt mit der angetriebenen Arbeitswalze, wie es in Figur 3 gezeigt ist. Zum Zeitpunkt t2 erreicht das Walzgut den Walzspalt. Hierbei wird eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor dem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt, wie es in Figur 3 gezeigt ist. Die angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts wird mit einer Solldrehgeschwindigkeit v0 betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat. Die angetriebene Arbeitswalze wird mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit v0 abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv betrieben, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht, wobei die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv um Δv geringer ist als die Solldrehgeschwindigkeit v0. Die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv wird ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze über einen Zeitraum tv derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv monoton ansteigt. Hierbei wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze mittels einer Vorsteuerungsfunktion variiert, die zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts und/oder der Walzspaltgeometrie, insbesondere in Abhängigkeit der Einlaufdicke des Walzguts und der Walzspalthöhe, ermittelt wird. Die Fläche Fv zwischen der Solldrehgeschwindigkeit v0 und der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv zwischen den Zeitpunkten t1 und t2 ist proportional zu der Längenstörung durch den Anstich des Walzguts mit dem Walzgerüst.
  • Die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit kann derart vorgegeben werden, dass von dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit und der stationären Solldrehgeschwindigkeit eine Fläche ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht. Die Kompensationslänge kann aus der Fläche berechnet werden. Die Kompensationslänge kann unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze und weiteren massenflussbeeinflussenden Anteilen beim Walzbeginn berechnet werden. Die Kompensationslänge kann insbesondere unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze beim Walzbeginn, dem Einziehverhalten ab dem Kontakt des Walzguts mit der Arbeitswalze und der vertikalen Bewegung der zusammenwirkenden Arbeitswalzen beim Anstich berechnet werden.
  • Die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit wird erfindungsgemäß derart vorgegeben, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) endet, erstreckt. Die Länge der Walzspaltfüllzeit kann größer als 50 ms gewählt werden.
  • Es kann eine Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts gemessen und bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze berücksichtigt werden. Alternativ oder additiv kann bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze eine Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk vorgeschalteten Gießmaschine berücksichtigt werden.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    Walzwerk
    2
    Arbeitswalze
    3
    Walzgut
    fv
    Materialvoreilung
    F
    Fläche
    Fv
    Fläche
    h1
    Einlaufdicke
    h2
    Auslaufdicke
    MRoll
    Drehmoment
    t
    Zeit
    tA
    Zeitpunkt des Anstichs
    tE
    Zeitpunkt
    tV
    Zeitdauer der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit
    t1
    Zeitpunkt des Kontakts
    t2
    Zeitpunkt des Erreichens des Walzspalts
    v
    Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze
    v0
    Solldrehgeschwindigkeit
    vIst
    Istdrehgeschwindigkeit
    vv
    Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit
    Δv
    Geschwindigkeitsdifferenz

Claims (9)

  1. Verfahren zum Walzen eines Walzguts (3) in einem Walzwerk (1) mit wenigstens einem Walzgerüst, wobei eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen (2) des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts (3) mit diesen Arbeitswalzen (2) kleiner als eine Einlaufdicke (h1) des Walzguts (3) eingestellt wird, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze (2) des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit (v0) betrieben wird, nachdem das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze (2) mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit (v0) abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) betrieben wird, bis das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) derart variiert wird, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) monoton ansteigt oder monoton abfällt, wobei die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorgegeben wird, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) endet, erstreckt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) mittels einer Vorsteuerungsfunktion variiert wird, die zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit (v1) des Walzguts (3) und/oder einer Walzspaltgeometrie ermittelt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) derart vorgegeben wird, dass von dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) und der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) eine Fläche (Fv) ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge der Walzspaltfüllzeit größer als 50 ms gewählt wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass eine Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts (3) an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts gemessen und bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) berücksichtigt wird.
  6. Walzwerk (1) zum Walzen eines Walzguts (3), aufweisend wenigstens ein Walzgerüst und wenigstens eine das Walzgerüst ansteuernde Steuer- und/oder Regeleinheit, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen (2) des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts (3) mit diesen Arbeitswalzen (2) kleiner als eine Einlaufdicke (h1) des Walzguts (3) einzustellen, wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze (2) des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit (v0) zu betreiben, nachdem das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht hat und die angetriebene Arbeitswalze (2) mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit (v0) abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) zu betreiben, bis das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) derart zu variieren, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) monoton ansteigt oder monoton abfällt, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) derart vorzugeben, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) endet, erstreckt
  7. Walzwerk (1) nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) mittels einer Vorsteuerungsfunktion zu variieren und vorab die Vorsteuerungsfunktion zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit (v1) des Walzguts (3) zu ermitteln.
  8. Walzwerk (1) nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) derart vorzugeben, dass von dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) und der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) eine Fläche (Fv) ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht.
  9. Walzwerk (1) nach einem der Ansprüche 6 bis 8, gekennzeichnet durch wenigstens eine an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts angeordnete, mit der Steuer- und/oder Regeleinheit verbundene Messeinheit zum Messen einer Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts (3) an dem Gerüsteinlauf, wobei die Steuer- und/oder Regeleinheit eingerichtet ist, die gemessene Walzgutgeschwindigkeit bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) zu berücksichtigen.
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