EP3134220A1 - VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUM DÜNNBRAMMEN-STRANGGIEßEN - Google Patents

VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUM DÜNNBRAMMEN-STRANGGIEßEN

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EP3134220A1
EP3134220A1 EP15716054.0A EP15716054A EP3134220A1 EP 3134220 A1 EP3134220 A1 EP 3134220A1 EP 15716054 A EP15716054 A EP 15716054A EP 3134220 A1 EP3134220 A1 EP 3134220A1
Authority
EP
European Patent Office
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strand
thin slab
electromagnetic
slab strand
mold
Prior art date
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EP15716054.0A
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English (en)
French (fr)
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EP3134220B2 (de
EP3134220B1 (de
Inventor
Eberhard Sowka
Frank Spelleken
Andy Rohe
Helmut OSTERBURG
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Steel Europe AG
ThyssenKrupp AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Steel Europe AG
ThyssenKrupp AG
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Publication date
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Application filed by ThyssenKrupp Steel Europe AG, ThyssenKrupp AG filed Critical ThyssenKrupp Steel Europe AG
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Publication of EP3134220B2 publication Critical patent/EP3134220B2/de
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    • B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
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    • B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock

Definitions

  • the present invention is based on a method for thin-slab continuous casting according to the preamble of claim 1.
  • a metallic melt is produced, which is transferred by means of a steel ladle in a distributor. From the distributor, the metallic melt flows via a pouring tube into a mold, which is moved in a cooled and oscillating manner. In the mold, a strand is formed from the metallic melt with a solidified shell and a largely not yet solidified cross-section within the solidified shell. When leaving the mold, the strand is taken up by a transport system with a plurality of strand guide rollers, between which the strand is passed through the so-called pouring arc and is cooled to complete solidification.
  • EBR Electromagnetic Brake
  • the mold typically has a funnel-shaped enlarged cross section in the upper part and a rectangular cross section in the lower part. Due to these small thicknesses, the solidification times in thin-slab continuous casting are comparatively short and the proportion of liquid melt in the interior of the partially solidified strand is low. This inevitably results in a coarse, strictly directed, columnar structure in the
  • a device for casting metal comprising a mold for forming a cast strand and means for supplying a primary flow of hot metallic melt to the mold.
  • the device in this case has a magnetic device which applies a static or periodic magnetic field to the flow of the metal in the non-solidified parts of the cast strand to act on the molten metal in the mold during casting. In this way, the flow of the hot metal is to be braked and split to achieve a secondary flow pattern in the mold.
  • Thin slab enable in order to prevent the prior art caused by a coarse, strictly directed, columnar structure in the thin slab strand disadvantages. Furthermore, the risk of Tauchrohrzu GmbHen should be avoided by too low overheating.
  • This object is achieved with a method for thin slab continuous casting comprising the method steps: supplying a metallic melt into a mold, forming a partially solidified thin slab strand from the metallic melt in the mold, reducing the flow rate of the metallic melt in
  • partially solidified thin slab strand by means of an arranged in the mold chill electromagnetic brake (EMBR) and discharging the partially solidified thin slab strand from the mold by means of a strand guiding system, wherein non-solidified parts of the partially solidified thin slab strand arranged downstream of the mold under the strand withdrawal direction of the thin slab strand downstream
  • EMBR mold chill electromagnetic brake
  • Thin slab strand is generated.
  • Electromagnetic brake is prevented that the increase of the flow velocity of the molten steel in the mold area induced by the stirrer to excessively high local BadLiteschwankache, i. to BadLiteschwankache of, for example, more than 15 mm leads. High turbulence at the bath level can lead to strand breakthroughs or strand surface defects due to the bath level of the mold
  • Overheating degradation is effected, which advantageously to form a sufficiently large, i. in particular at least 30% in the thickness direction, core zone with fine-grained, globuliticianm structure inside the thin slab strand leads, while coarse, columnar crystalline structures are limited by the stirring.
  • core zone with fine-grained, globuliticianm structure inside the thin slab strand leads, while coarse, columnar crystalline structures are limited by the stirring.
  • this fine-grained, globulitic core zone forms in the solidification structure, whereby the formation of stem crystals between the edge zone and the center region of the strand is greatly reduced.
  • the expansion of the globulitic core zone in the thickness direction is then in particular at least 30%.
  • the electromagnetic stirrer is arranged such that the traveling field acts immediately below the mold on the not yet solidified parts of the strand, since a positive effect on the grain structure in already solidified parts of the strand by the traveling field is no longer possible.
  • the electromagnetic traveling field is generated in a region along the strand withdrawal direction between 50 and 3,000 millimeters away from the mold or from the bottom of the mold. It is also conceivable, the position of the electromagnetic stirrer or the
  • the distance to the bath level along the strand withdrawal direction preferably comprises between 0.9 and 3.8 meters and preferably between 1, 5 and 2.5 meters.
  • either a single electromagnetic stirrer is disposed on one side of the thin slab strand, either on the fixed side or the loose side, or it is disposed on either side, i.e., on either side. arranged a separate electromagnetic stirrer both on the fixed side, as well as on the lot side.
  • Strand guide segments referred to which always remains unchanged in position and serves as a so-called reference line. Adjustments to the strand thickness formats are then always made on the opposite lot side.
  • the process according to the invention is used in particular for the production of thin slabs in the continuous casting process and hot strip or cold strip produced therefrom.
  • the hot strip or cold strip is used in particular for the production of electrical sheets (non-grain oriented or grain oriented) or sheets of higher strength steels with yield strength values greater than 400 megapascals (eg tempered steel).
  • a thin slab in the sense of the present invention comprises in particular a slab with a thickness of between 40 and 120 millimeters.
  • two transverse directions, a first transverse direction and a second transverse direction are mentioned below next to the strand withdrawal direction.
  • the first transverse direction always runs perpendicular to the
  • the non-solidified parts within the mold and / or during the discharge of the partially solidified thin slab strand from the mold through the strand guide system by means of the electromagnetic stirrer, which is positioned below the mold, are stirred.
  • this ensures that when stirring the proportion of not yet solidified metal melt inside the thin slab strand is still sufficiently large, ie at least 50% of the strand thickness is to obtain a cross-section as large-scale core zone with fine-grained, globulitic structure, ie to obtain a globulitic core zone having a thicknesswise extension of the slab of at least 30%.
  • the electromagnetic stirrer is adjusted such that the electromagnetic traveling field along a second transverse direction, which is perpendicular to the strand withdrawal direction and parallel to a strand surface on a broad side of the thin slab strand, from a first edge region of the thin slab strand to a first edge region opposite the second edge region of
  • Electromagnetic traveling field after a period of 1 to 60 seconds, more preferably between 1 and 10 seconds, vice versa, so that the
  • Thin slab strand runs After a lapse of the period of 1 to 60 seconds, preferably again 1 to 10 seconds, the traveling electromagnetic field is reversed again and the cycle begins again.
  • the electromagnetic stirrer is adjusted so that a first subfield of the electromagnetic traveling field from the center of the thin slab strand to a first edge region of the thin slab strand runs and that a second subfield of the electromagnetic traveling field from the center to a the first edge region opposite second edge region of the thin slab strand runs. It is preferred this electromagnetic traveling field 1 to 60 seconds, more preferably held between 1 and 10 seconds. Thereafter, the electromagnetic traveling field generated by the electromagnetic stirrer and thus the direction of the two subfields are reversed. This reverse electromagnetic traveling field is also preferably maintained between 1 to 60 seconds, and more preferably between 1 and 10 seconds. Thereafter, the traveling electromagnetic field is reversed again and the cycle starts again.
  • This preferred embodiment ensures a symmetrical stirring of the not yet solidified metallic melt within the already solidified edge zone of the thin slab strand, so that a symmetrical solidification structure with fine, globulitic grains is formed.
  • the invention provides that a bidirectional, symmetrical electromagnetic traveling field over the width of the thin slab strand is generated by means of the electromagnetic stirrer, wherein the electromagnetic stirrer is adjusted such that a first subfield of the electromagnetic traveling field from a first edge region of the
  • Thin slab strand runs to the center of the thin slab strand and that a second subfield of the electromagnetic traveling field from a first edge region opposite the second edge region of the thin slab strand runs to the center of the thin slab strand.
  • this electromagnetic traveling field is held for 1 to 60 seconds, in particular between 1 and 10 seconds.
  • the electromagnetic traveling field generated by the electromagnetic stirrer and thus the direction of the two subfields are reversed.
  • This reverse electromagnetic traveling field is also held between 1 to 60 seconds, in particular between 1 and 10 seconds.
  • the traveling electromagnetic field is reversed again and the cycle starts again.
  • This preferred embodiment also ensures a symmetrical stirring of the not yet solidified metallic melt within the already solidified edge zone of the thin slab strand, so that a symmetrical
  • Solidification structure with fine, globulitic grains arises.
  • an electromagnetic traveling field is generated across the width of the thin slab strand whose magnetic flux density averages preferably 0.1 to 0.6 Tesla, particularly preferably 0.3 to 0, 5 Tesla and most preferably substantially 0.4 Tesla. It has been found that an alternating field with amplitudes in the range of preferably 0.1 to 0.6 Tesla, more preferably 0.3 to 0.5 Tesla and most preferably substantially 0.4 Tesla sufficient to achieve an accelerated and uniform overheating degradation in the metallic melt.
  • Thin slab strand ensures the accelerated and even removal of the
  • Stirring frequency is at least 0.1 Hz or at most 10 hertz and preferably between 1 and 10 Hz. It has been shown that this stirring frequency range is particularly advantageous. At a stirring frequency less than 0.1 Hz is no electromagnetic traveling field, so that no stirring effect occurs. If the stirring frequency is greater than 10 Hz, then the penetration depth of the electromagnetic traveling field in the strand interior is too low and no structural refinement is achieved.
  • an electromagnetic field is generated within the mold whose magnetic flux density preferably 0.1 to 0.3 Tesla, more preferably 0.15 to 0.25 Tesla and all particularly preferred in
  • the magnetic field strengths of the electromagnetic traveling field caused by the electromagnetic stirrer and of the field caused by the electromagnetic brake are matched to one another. It has been found that a tuning of the magnetic field strengths of the traveling electromagnetic field caused by the electromagnetic stirrer and the field caused by the electromagnetic brake is advantageous.
  • the vote is preferably carried out by the magnetic field strength of the field of the electromagnetic brake is raised by between 20 and 80% of its basic value between 0.1 and 0.3 Tesla when the electromagnetic stirrer is switched on.
  • the basic value in this context is the
  • Magnetic field strength of the field of electromagnetic brake understood as it is typically used without additional use of an electromagnetic stirrer.
  • Typical basic settings for an electromagnetic brake without the use of an electromagnetic stirrer are fields with magnetic field strengths between 0.08 and 0.2 Tesla.
  • Another object of the present invention for solving the above object is a device for thin slab continuous casting, in particular under
  • a thin slab strand of the metallic melt an electromagnetic brake arranged in the region of the mold for reducing the flow velocity of the metallic melt inside the partially solidified strand inside the mold, and a strand guiding system for discharging the partially solidified thin slab strand from the mold, the device further comprising one along the strand withdrawal direction of the thin slab strand downstream below the mold
  • electromagnetic stirrer for stirring non-solidified parts of the partially solidified thin slab strand, wherein the electromagnetic stirrer along the
  • Strand withdrawal direction between 20 and 7,000 millimeters from the mold is spaced.
  • Continuous casting is stirred, whereby a refinement of the solidification structure is achieved inside the thin slab strand.
  • the stirring of the metallic melt provides for an accelerated and uniform overheating degradation, which advantageously results in the formation of a core zone with a fine-grained, globulitic structure inside the
  • the electromagnetic stirrer in particular generates a spatially and / or temporally variable magnetic field in the region of the thin slab strand.
  • the electromagnetic stirrer preferably comprises a linear-field stirrer, which is arranged on one of the two broad sides of the thin-slab strand. It would also be conceivable, however, that a respective linear field stirrer is arranged on both opposite broad sides of the thin slab strand.
  • the electromagnetic stirrer comprises a rotary field stirrer or a helicoidal stirrer.
  • the electromagnetic stirrer is along the strand withdrawal direction of
  • Solidification microstructure is achieved. Basically the proportion of the globulitic core zone in the thin slab is greater the closer the electromagnetic stirrer to the meniscus of the
  • Strand withdrawal direction should be 20 to 7,000 millimeters and preferably 50 to 3,000 millimeters from the mold and in particular spaced from the mold base should be arranged.
  • the distance between the electromagnetic stirrer and the bath mirror preferably comprises between 0.9 and 3.8 meters, and preferably between 1, 5 and 2.5 meters.
  • the device according to the invention is used in particular for the production of thin slabs in the continuous casting process and hot strip or cold strip produced therefrom.
  • the hot strip or cold strip is used in particular for the production of electrical sheets (not grain-oriented or grain-oriented) or sheets of higher-strength steels with yield strength values greater than 400 megapascals (for example tempered steel).
  • a thin slab in the sense of In particular, the present invention includes a slab having a thickness of between 40 to 120 millimeters.
  • the electromagnetic stirrer comprises a linear field stirrer for generating an electromagnetic traveling field in the region of the thin slab strand, wherein the running direction of the electromagnetic traveling field parallel to the second
  • the electromagnetic stirrer is configured such that a first subfield of the traveling electromagnetic field travels from the center of the thin slab strand to a first edge region of the thin slab strand and a second subfield of the traveling electromagnetic field travels from the center to a second edge region of the thin slab strand opposite to the first edge region.
  • This electromagnetic traveling field is held between 1 and 60 seconds, preferably between 1 and 10 seconds. Thereafter, it is reversed, so that the first sub-field from the first edge region of the thin slab strand and the second sub-field from the second, the first edge region opposite edge region of the thin slab strand run to the center of the thin slab strand. Also this field is held between 1 and 60 seconds, preferably between 1 and 10 seconds.
  • Strand shell growth over the strand width be brought about. In this way it is prevented that strand breaks or surface longitudinal cracks occur.
  • the electromagnetic stirrer is adjusted such that the flow velocity of the metallic melt produced by the stirrer is at least 0.2 meters per second or at most 0.7 meters per second, and in particular between 0, 2 to 0.7 meters per second. In this way, it is ensured that on the one hand the strand shell growth on the narrow side of the strand is not weakened too much (reduction of strand breakage risk) and on the other hand strong
  • Element depletion (so-called white bands, ie depletion of C, Mn, Si, P, S, etc.) can be avoided on the solidification front in the effective range of the stirrer. It has been shown that the flow rate should not be less than 0.2 meters per second, because otherwise sufficient structural refinement can not be achieved. For example, a globulitic core zone can not be considered sufficient. whose thickness expansion is less than 30%.
  • flow velocity should not be greater than 0.7 meters per second in order to avoid a depletion of the melt on alloying elements in the region of the solidification front.
  • the depletion of the melt on alloying elements in the area of the solidification front can be measured in the solidified material. This phenomenon is called “white bands” or “white stripes”. White bands lead to inhomogeneous ones
  • the electromagnetic brake in the upper half of the mold 20 to 150 millimeters, preferably 25 to 100 millimeters, and more preferably in
  • Figure 1 shows a schematic sectional view of an apparatus for
  • FIGS. 2a and 2b show schematic detail views of the device for
  • Embodiment of the present invention in the area of the mold and below the mold.
  • FIG. 1 shows a schematic sectional view of a device 1 for producing thin slabs in the continuous casting method according to an exemplary embodiment of the present invention.
  • metallic melt 2 is transferred from a steel ladle 6 into a distributor 3 and poured from the distributor 3 via a pouring tube 4 (feeding means) into a mold 5 of the device 1.
  • the flow through the pouring tube is in
  • the mold 5 comprises a mold having a downwardly open passage opening with a rectangular cross-section.
  • the broad sides 28 of the mold are spaced between 40 and 120 millimeters apart so that the mold 5 is suitable for casting thin slabs.
  • the mold consists of water-cooled copper plates, which cause a solidification of the supplied metallic melt in the edge region of the mold 5. In the mold 5 thus forms from the continuously supplied metallic melt 2 a
  • the mold 5 oscillates, so that adhesion of the strand surface is prevented at the mold 5.
  • Thin slab strand 9 passes through the mold 5 along a vertical strand withdrawal direction 15.
  • the thin slab strand 9 is taken up by a transport system 12 (also referred to as a strand guiding system) with a plurality of strand guide rollers 13 and passed through a so-called pouring arc 14.
  • the thin slab strand 9 is cooled until complete solidification.
  • first transverse direction 18 runs perpendicular to the strand withdrawal direction 15 and parallel to a strand surface normal
  • an electromagnetic brake 16 (EMBR: EBR
  • FIG. 16 includes two coils arranged on both sides of the thin slab strand 9.
  • the electromagnetic brake 16 an electromagnetic field is generated within the mold 5, the magnetic flux density is preferably 0.1 to 0.3 Tesla and more preferably substantially 0.2 Tesla.
  • the device 1 according to the invention has a
  • the electromagnetic stirrer 17 for stirring non-solidified parts of the partially solidified thin slab strand 9.
  • the electromagnetic stirrer 17 comprises a linear-field stirrer which extends along one of the two broad sides 28 of the strand.
  • the linear field stirrer generates over the width of the thin slab strand 9 an electromagnetic traveling field 19 (see FIGS. 2 a and 2 b) which runs along a direction perpendicular to the strand withdrawal direction 15 and parallel to the broad side 28 of the strand surface second transverse direction 30 cyclically between a first edge region 20 of
  • the traveling electromagnetic field 19 is generated in a region along the strand withdrawal direction 15 between 20 and 7,000 millimeters, preferably between 50 and 3,000 millimeters, away from the mold 5 and from the mold bottom 29 and comprises on average a magnetic flux density between 0.1 to zero , 6 Tesla and preferably of substantially 0.4 Tesla.
  • Thin slab strand is less than 0.7 meters per second and preferably between 0.2 and 0.7 meters per second. Despite the short through - solidification times and small volume liquid contents inside the continuous casting of thin slabs
  • Thin slab strand 9 then forms the fine-grained, globulitic core zone in
  • Edge zone and the center region of the thin slab strand 9 is suppressed.
  • a final product produced from the continuously cast thin slabs thus can Longitudinal streaks, microstructures, Kernseigerept and mecanicrissan tokeiten decreased and the HIC resistance and the homogeneity of the mechanical and
  • Processes are made of thin slabs, in particular for hot strip or cold strip.
  • the hot strip or cold strip is in particular for the production of electrical steel sheets (non-grain oriented or grain oriented) or sheets of higher strength steels
  • Yield strength values greater than 400 megapascals are used.
  • FIGs 2a and 2b are schematic detail views of the device 1 for
  • FIGS. 2 a and 2 b Cross-sectional view illustrated along a direction parallel to the strand withdrawal direction 15 and parallel to the second transverse direction 30 Thomasschebene.
  • a sectional view is shown in each case along a direction perpendicular to the strand withdrawal direction 15, ie. perpendicular to the first transverse direction 18 and the second transverse direction 30
  • the supply means comprises the pouring tube 4, which dips into the metallic melt 2 located in the mold 5, and spout holes 22 formed below the pouring mirror 7 on the pouring tube 4 in the lower part of the pouring tube 4.
  • the metallic melt 2 is introduced by means of the spout holes 22 at an angle to the strand withdrawal direction 15 of the thin slab strand 9 (see flow arrows 23).
  • the electromagnetic stirrer 17, which is arranged below the mold 5, generates below the mold 5, the electromagnetic traveling field 19, which in turn causes currents that can reach into the mold 5 - possibly even up to
  • the electromagnetic stirrer 17 is configured such that the traveling electromagnetic field 19 comprises two subfields, a first subfield 24 and a second subfield 25.
  • the first subfield 24 of the traveling electromagnetic field 19 comprises two subfields, a first subfield 24 and a second subfield 25.
  • the movement of the electromagnetic traveling field 19 is represented schematically by the movement arrows 27.
  • the division of the electromagnetic traveling field 19 into two bidirectional, symmetrical subfields leads to a uniform and symmetrical flow in the interior of the thin slab strand 9 and thus also to a rapid and uniform removal of the overheating. On the one hand, this is intended to bring about homogeneous microstructural refinement in the strand interior and, on the other hand, uniform strand shell growth over the strand width. In this way is prevented by the electromagnetic stirring the potential danger of
  • the electromagnetic stirrer 17 is preferably further adjusted such that the flow velocity of the metallic melt generated by the stirrer at the solidification front is between 0.2 to 0.7 meters per second. In this way, it is ensured that, on the one hand, the strand shell growth on the narrow side of the strand is not weakened too much
  • Electromagnetic stirrer 17 generated currents in the metallic melt 2 not to increased Badaptschwankept and not to be enlarged local
  • the magnetic field strengths of the electromagnetic stirrer 17 and the electromagnetic brake 16 should be matched to one another.
  • the tuning takes place, for example, by raising the magnetic field strength of the electromagnetic brake 16 by 20 to 80% of its basic value to values between 0.1 and 0.3 Tesla when the electromagnetic stirrer 17 is switched on.
  • the basic value in this context is the magnetic field strength of the electromagnetic brake 16, as is typically used without the additional use of an electromagnetic stirrer 17. Typical basic settings for a
  • Electromagnetic brake 16 without use of an electromagnetic stirrer 17 are 0.08 to 0.2 Tesla.
  • the electromagnetic traveling field 19 or the two subfields 24, 25 migrate along the broad sides 28 through the thin slab strand 9.
  • the traveling electromagnetic field 19 is not divided into two sub-fields 24, 25, but runs cyclically along the second transverse direction 30 between the first edge region 20 of the thin-slab strand 9 and the opposite second
  • This exemplary embodiment is illustrated by way of example in FIG. 2b.
  • Thin-slab strand is the share of the globulitic core zone (GKZ).
  • T thickness (T) strand surface (mm) only EMBR EMBR + EMS
  • Embodiment 2 is a diagrammatic representation of Embodiment 1:
  • the share of the globulitic core zone should be at least 30 percent and preferably greater than 50 percent. Overheating of less than 20 K is to be avoided, however, as problems would otherwise occur in the form of clogging of the dip tubes in the mold, which may result in strand surface defects or even strand breakthroughs.
  • the following is the example of the dynamo steel with 2.4% silicon and thin slabs with a thickness of 63 millimeters, an overheating in the tundish of 30 Kelvin, a strand width of 1550 millimeters and a mold height of 1 100 millimeters, the
  • the electromagnetic stirrer is between 4 and 6 m / min for a 50 percent globulite core zone between 2.6 and 3.8 meters, 60 percent between 1, 7 and 2.5 meters below the bath level of the mold must be arranged. Satisfactory results are achieved even with a distance of the electromagnetic stirrer from the bath level between 3.6 and 7.3 meters.
  • the distance between the mold or the base of the mold and the electromagnetic stirrer is thus advantageously between 20 and 7,000 millimeters and preferably between 50 and 3,000 millimeters.
  • a distance between 100 and 7,000 millimeters, between 500 and 6,500 millimeters, between 700 and 6,300 millimeters, between 700 and 4,400 millimeters or between 700 and 2,800 millimeters is particularly advantageous.
  • Second transverse direction (runs perpendicular to the strand withdrawal direction and parallel to the strand surface on the slab width side or perpendicular to the

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Abstract

Es wird ein Verfahren zum Dünnbrammen-Stranggießen vorgeschlagen aufweisend die folgenden Verfahrensschritte: Zuführen einer metallischen Schmelze in eine Kokille, Formen eines teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aus der metallischen Schmelze in der Kokille, Reduzieren der Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze im teilerstarrten Dünnbrammenstrang mittels einer im Bereich der Kokille angeordneten elektromagnetischen Bremse (EMBR) und Abführen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aus der Kokille mittels eines Strangführungssystems, wobei nichterstarrte Teile des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs mittels eines entlang der Strangabzugsrichtung des Dünnbrammenstrangs stromabwärts unterhalb der Kokille angeordneten elektromagnetischen Rührers gerührt werden, wobei mittels des elektromagnetischen Rührers ein elektromagnetisches Wanderfeld in einem entlang der Strangabzugsrichtung zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille entfernten Bereich des Dünnbrammenstrangs erzeugt wird.

Description

BESCHREIBUNG
Titel
Verfahren und Vorrichtung zum Dünnbrammen-Stranggießen Stand der Technik
Die vorliegende Erfindung geht aus von einem Verfahren zum Dünnbrammen-Stranggießen nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 .
Es ist aus dem Stand der Technik allgemein bekannt, Dünnbrammen im
Stranggussverfahren herzustellen. Hierbei wird eine metallische Schmelze erzeugt, welche mittels einer Stahlgießpfanne in einen Verteiler überführt wird. Von dem Verteiler fließt die metallische Schmelze über ein Gießrohr in eine Kokille, welche gekühlt und oszillierend bewegt wird. In der Kokille bildet sich aus der metallischen Schmelze ein Strang mit einer erstarrten Schale und einem großenteils noch nicht erstarrten Querschnitt innerhalb der erstarrten Schale. Beim Verlassen der Kokille wird der Strang von einem Transportsystem mit einer Vielzahl von Strangführungsrollen aufgenommen, zwischen welchen der Strang durch den sogenannten Gießbogen geführt wird und bis zur vollständigen Durcherstarrung abgekühlt wird. Es ist ferner bekannt, die Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze im Inneren des bereits teilerstarrten Strangs innerhalb der Kokille mittels einer elektromagnetischen Bremse (EMBR: Electromagnetic Brake) zu verlangsamen. Hierbei ist das Ziel, die Strömungsgeschwindigkeit der Stahlschmelze am Badspiegel zu verringern und das Badspiegelprofil zu vergleichmäßigen, um die Schmierung zwischen Strang und Kokille zu verbessern und Strangoberflächenfehler, welche durch ein Einfangen von Gießschlacke entstehen können, zu verringern.
Zur Herstellung der Dünnbrammen mit Dicken zwischen 40 bis 120 Millimetern weist die Kokille typischerweise im oberen Teil einen trichterförmig erweiterten Querschnitt auf und im unteren Teil einen rechteckigen Querschnitt. Aufgrund dieser geringen Dicken sind die Durcherstarrungszeiten beim Dünnbrammen-Stranggießen vergleichsweise kurz und der Anteil von flüssiger Schmelze im Inneren des teilerstarrten Stranges gering. Hierdurch ergibt sich zwangsläufig ein grobes, streng gerichtetes, stengelkristallines Gefüge beim
Stranggießen von Dünnbrammen. Ein solches Gefüge kann sich jedoch nachteilig auf die Oberflächen- und Innenbeschaffenheit der aus den Dünnbrammen hergestellten Produkte auswirken. Beispielsweise können je nach Stahlsorte und Gießbedingungen an den aus dem Dünnbrammenmaterial gefertigten Produkten Längsstreifigkeiten an der Produktoberfläche, inhomogene mechanische Eigenschaften, Gefügezeiligkeiten, Kernseigerungen, reduzierte HIC-Beständigkeit (Hydrogen induced Cracking: Wasserstoff induzierte Rissbiidung) und Innenrissanfälligkeiten auftreten.
Es ist vom konventionellen Dickbrammen-Stranggießen bekannt, Längsstreifigkeiten bei Dynamostählen durch ein Gießen mit sehr niedriger Überhitzung zu vermeiden. Beim Dickbrammen-Stranggießen ist jedoch eine vergleichsweise lange Durcherstarrungszeit gegeben, so dass Überhitzungen der Stahlschmelze im Tundish unterhalb von ca. 12 Kelvin ausreichen, um eine ausreichende Gefügeverfeinerung zu erzielen. Die Gefügeverfeinerung kann als ausreichend bezeichnet werden, wenn die Ausdehnung der globulitischen Kernzone in Dickenrichtung mehr als 30 % beträgt. Um den gleichen Effekt bei Dünnbrammen zu erzielen, müsste aufgrund der kürzeren Durcherstarrungszeiten eine derart niedrige
Überhitzung gewählt werden, dass gießtechnische Probleme in Form von Zusetzungen der Tauchrohre in der Kokille (sogenanntes "Clogging") auftreten würden, woraus
Strangoberflächenfehler oder sogar Strangdurchbrüche resultieren können.
Aus der Fachliteratur (z.B.„Improved quality and productivity in slab casting by
electromagnetic breaking and stirring", C. Crister et al., 41 th Steelmaking Seminar
International, Resende, Brasilien, 23.-26. Mai 2010, Seite 1-15) ist weiterhin bekannt, dass in einigen Dickbrammenstranggießanlagen elektromagnetische Rührer zur Verfeinerung des Erstarrungsgefüges eingesetzt werden. Die Rührer sind hierbei entweder im Kokillenbereich oder mehrere Meter unterhalb des Kokillen-Badspiegels installiert.
Aus der Druckschrift DE 698 24 749 T2 ist ferner eine Vorrichtung zum Gießen von Metall bekannt, welche eine Form zum Bilden eines Gussstrangs und Mittel zum Zuführen eines primären Flusses heißer metallischer Schmelze zu der Form umfasst. Die Vorrichtung weist dabei eine magnetische Einrichtung auf, welche ein statisches oder periodisches Magnetfeld auf den Fluss des Metalls in den nicht-verfestigten Teilen des Gussstrangs anwendet, um während dem Gießen auf das geschmolzene Metall in der Form einzuwirken. Hierdurch soll der Fluss des heißen Metalls gebremst und aufgeteilt werden, um in der Form ein sekundäres Flussmuster zu erzielen. Darüber hinaus ist aus dieser Druckschrift auch bekannt, eine weitere Vorrichtung in Form eines elektromagnetischen Rührers vorzusehen, um auf die Schmelze in der Form oder auf die Schmelze stromabwärts der Form
einzuwirken. Es wird in dieser Druckschrift allerdings nicht offenbart, in welchem Bereich der elektromagnetische Rührer in Bezug auf die Form angeordnet sein soll. Der Einsatz einer elektromagnetischen Bremse und/oder eines elektromagnetischen Rührers beim Stranggießen von Stahl ist für Dickbrammenformate ferner bekannt aus den
Druckschriften DE 21 2009 000 056 U1 und DE 10 2009 056 000 A1.
Beim Dünnbrammenstranggießen kommen elektromagnetische Rührer bislang nicht zum Einsatz. Beim Dünnbrammenstranggießen besteht die besondere Schwierigkeit darin, bei den im Vergleich zum Dickbrammenstranggießen kurzen Durcherstarrungszeiten und dem kleinvolumigen Flüssiganteil im Stranginneren eine signifikante Gefügeverfeinerung zu erreichen. Die vorliegende Erfindung löst dieses Problem.
Offenbarung der Erfindung
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von Dünnbrammen im Stranggussverfahren bereitzustellen, welche trotz kurzer Durcherstarrungszeiten und vergleichsweise kleinvolumiger Flüssiganteile im Stranginneren die Erzeugung einer großen Kernzone mit feinkörnigem, globulitischem Gefüge im
Dünnbrammenstrang ermöglichen, um die beim Stand der Technik durch ein grobes, streng gerichtetes, stengelkristallines Gefüge im Dünnbrammenstrang hervorgerufenen Nachteile zu verhindern. Ferner soll die Gefahr von Tauchrohrzusetzungen durch eine zu niedrige Überhitzung vermieden werden.
Gelöst wird diese Aufgabe mit einem Verfahren zum Dünnbrammen-Stranggießen aufweisend die Verfahrensschritte: Zuführen einer metallischen Schmelze in eine Kokille, Formen eines teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aus der metallischen Schmelze in der Kokille, Reduzieren der Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze im
teilerstarrten Dünnbrammenstrang mittels einer im Bereich der Kokille angeordneten elektromagnetischen Bremse (EMBR) und Abführen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aus der Kokille mittels eines Strangführungssystems, wobei nichterstarrte Teile des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs mittels eines entlang der Strangabzugsrichtung des Dünnbrammenstrangs stromabwärts unterhalb der Kokille angeordneten
elektromagnetischen Rührers gerührt werden, wobei mittels des elektromagnetischen Rührers ein elektromagnetisches Wanderfeld in einem entlang der Strangabzugsrichtung zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille entfernten Bereich des
Dünnbrammenstrangs erzeugt wird.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung hat gegenüber dem Stand der Technik den Vorteil, dass durch eine spezifisch für das Dünnbrammenstranggießen ausgelegte Konzeption zum elektromagnetischen Rühren eine Verfeinerung des Erstarrungsgefüges im Inneren des Dünnbrammenstrangs erzielt wird und durch den gleichzeitigen Einsatz einer
elektromagnetischen Bremse verhindert wird, dass die vom Rührer induzierte Erhöhung der Strömungsgeschwindigkeit der Stahlschmelze im Kokillenbereich zu unzulässig starken lokalen Badspiegelschwankungen, d.h. zu Badspiegelschwankungen von beispielsweise mehr als 15 mm, führt. Hohe Turbulenzen am Badspiegel können zu Strangdurchbrüchen oder zu Strangoberflächenfehlern durch am Badspiegel der Kokille eingefangene
Gießschlacke führen. Sowohl Strangdurchbrüche als auch Strangoberflächenfehler sollen vermieden werden. Es hat sich überraschenderweise gezeigt, dass durch das
elektromagnetische Rühren im Abstand von 20 bis 7.000 Millimetern unterhalb der Kokille und insbesondere von der Kokillenunterseite ein beschleunigter und gleichmäßiger
Überhitzungsabbau bewirkt wird, welcher vorteilhafterweise zur Bildung einer ausreichend großen, d.h. insbesondere mindestens 30 % in Dickenrichtung betragenden, Kernzone mit feinkörnigem, globulitischem Gefüge im Inneren des Dünnbrammenstrangs führt, während grobe, stengelkristalline Strukturen durch das Rühren limitiert werden. Trotz der beim Stranggießen von Dünnbrammen typischen kurzen Durcherstarrungszeiten und
kleinvolumigen Flüssiganteile im Inneren des Dünnbrammenstrangs bildet sich diese feinkörnige, globulitische Kernzone im Erstarrungsgefüge aus, wodurch die Entstehung von Stengelkristallen zwischen der Randzone und dem Zentrumsbereich des Strangs stark reduziert wird. Die Ausdehnung der globulitischen Kernzone in Dickenrichtung beträgt dann insbesondere mindestens 30 %. Beim hergestellten Produkt können somit
Längsstreifigkeiten, Gefügezeiligkeiten, Kernseigerungen und Innenrissanfälligkeiten verringert und die HIC-Beständigkeit und die Homogenität der mechanischen und magnetischen Eigenschaften gesteigert werden. Vorteilhafter Weise kann ferner an einer höheren und unkritischen Überhitzung festgehalten werden, so dass die Gefahr von
Gießstörungen in Form von Tauchrohrzusetzungen und daraus resultierenden
Strangoberflächenfehlern oder Strangdurchbrüchen ausgeräumt wird. Denkbar ist, dass beim vorliegenden Verfahren beispielsweise eine Überhitzung der Stahlschmelze im Tundish zwischen 10 und 50 Kelvin, vorzugsweise um 20 Kelvin, angewandt wird. Mittels des elektromagnetischen Rührers wird ein elektromagnetisches Wanderfeld in einem entlang der Strangabzugsrichtung zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille entfernten Bereich des Dünnbrammenstrangs erzeugt. Unter einem zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille entfernten Bereich des Dünnbrammenstrangs ist im Sinne der vorliegenden Erfindung insbesondere derjenige Bereich des Dünnbrammenstrangs zu verstehen, der von der Kokillenunterseite einen Abstand zwischen 20 und 7.000 Millimeter aufweist. Alternativ könnte die Position des elektromagnetischen Rührers und des elektromagnetischen
Wanderfeldes relativ zur Kokille auch über den Abstand zum Badspiegel in der Kokille definiert werden, welcher typischerweise um die 100 Millimeter unterhalb der Kokillenoberseite liegt. Vorzugsweise ist der elektromagnetische Rührer derart angeordnet, dass das Wanderfeld unmittelbar unterhalb der Kokille auf die noch nicht erstarrten Teile des Strangs einwirkt, da eine positive Beeinflussung des Korngefüges bei bereits erstarrten Teilen des Strangs durch das Wanderfeld nicht mehr möglich ist. Bevorzugt wird das elektromagnetische Wanderfeld in einem entlang der Strangabzugsrichtung zwischen 50 und 3.000 Millimeter von der Kokille bzw. von der Kokillenunterseite entfernten Bereich erzeugt. Denkbar ist auch, die Position des elektromagnetischen Rührers bzw. des
elektromagnetischen Wechselfeldes entlang der Strangabzugsrichtung über den Abstand zum Badspiegel in der Kokille zu definieren: Der Abstand zum Badspiegel entlang der Strangabzugsrichtung umfasst vorzugsweise zwischen 0,9 und 3,8 Meter und vorzugsweise zwischen 1 ,5 und 2,5 Meter. Im Sinne der vorliegenden Erfindung ist insbesondere entweder ein einziger elektromagnetischer Rührer auf einer Seite des Dünnbrammenstrangs, entweder auf der Festseite oder der Losseite, angeordnet oder es ist auf jeder Seite, d.h. sowohl auf der Festseite, als auch auf der Losseite ein separater elektromagnetischer Rührer angeordnet. Als Festseite wird dabei insbesondere diejenige Breitseite der
Strangführungssegmente bezeichnet, die in ihrer Position stets unverändert bleibt und als sogenannte Bezugslinie dient. Anpassungen der Strangdickenformate werden dann stets über die gegenüberliegende Losseite vorgenommen. Das erfindungsgemäße Verfahren wird insbesondere zur Herstellung von Dünnbrammen im Stranggießverfahren und daraus gefertigtem Warmband oder Kaltband verwendet. Das Warmband oder Kaltband wird insbesondere zur Herstellung von Elektroblechen (nichtkornorientiert oder kornorientiert) oder Blechen höherfester Stähle mit Streckgrenzenwerten größer als 400 Megapascal (bspw. Vergütungsstahl) verwendet. Eine Dünnbramme im Sinne der vorliegenden Erfindung umfasst insbesondere eine Bramme mit einer Dicke zwischen 40 bis 120 Millimeter. Zur präzisen Beschreibung der geometrischen Verhältnisse werden im Folgenden neben der Strangabzugsrichtung noch zwei Querrichtungen, eine erste Querrichtung und eine zweite Querrichtung, erwähnt. Die erste Querrichtung verläuft dabei stets senkrecht zur
Strangabzugsrichtung und parallel zur Strangoberflächennormalen der Brammenbreitseite, während die zweite Querrichtung stets senkrecht zur Strangabzugsrichtung und parallel zur Strangoberfläche auf der Brammenbreitseite verläuft. Unter der Brammenbreitseite ist dabei diejenige Seite des rechteckförmigen Querschnitts des Dünnbrammenstrangs zu verstehen, welche die größere Ausdehnung aufweist. Die erste und die zweite Querrichtung verlaufen somit beide senkrecht zur Strangabzugsrichtung, sowie senkrecht zueinander.
Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind den Unteransprüchen sowie der Beschreibung unter Bezugnahme auf die Zeichnungen entnehmbar. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass die nichterstarrten Teile innerhalb der Kokille und/oder während des Abführens des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aus der Kokille durch das Strangführungssystems mittels des elektromagnetischen Rührers, welcher unterhalb der Kokille positioniert ist, gerührt werden. In vorteilhafter Weise wird hierdurch sichergestellt, dass beim Rühren der Anteil noch nicht erstarrter metallischer Schmelze im Inneren des Dünnbrammenstrangs noch ausreichend groß ist, d.h. mindestens 50 % der Strangdicke beträgt, um eine im Querschnitt möglichst großflächige Kernzone mit feinkörnigem, globulitischem Gefüge zu erhalten, d. h. um eine globulitische Kernzone mit einer Ausdehnung in Dickenrichtung von der Bramme von mindestens 30 % zu erhalten.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass der elektromagnetische Rührer derart eingestellt wird, dass das elektromagnetische Wanderfeld entlang einer zweiten Querrichtung, die senkrecht zur Strangabzugsrichtung und parallel zu einer Strangoberfläche auf einer Breitseite des Dünnbrammenstrangs verläuft, von einem ersten Randbereich des Dünnbrammenstrangs zu einem dem ersten Randbereich gegenüberliegendem zweiten Randbereich des
Dünnbrammenstrangs läuft. Auf diese Weise wird ein Umrühren der noch nicht erstarrten metallischen Schmelze im Dünnbrammenstrang erzielt, so dass sich beim Erstarren feine, globulitische Körner im Erstarrungsgefüge bilden. Vorzugsweise wird das
elektromagnetische Wanderfeld nach Ablauf einer Zeitspanne von 1 bis 60 Sekunden, besonders bevorzugt zwischen 1 und 10 Sekunden, umgekehrt, so dass das
elektromagnetische Wanderfeld anschließend entlang der zweiten Querrichtung von einem zweiten Randbereich des Dünnbrammenstrangs zum ersten Randbereich des
Dünnbrammenstrangs läuft. Nach einem erneuten Ablauf der Zeitspanne von 1 bis 60 Sekunden, vorzugsweise wiederum 1 bis 10 Sekunden, wird das elektromagnetische Wanderfeld erneut umgekehrt und der Zyklus beginnt von vorn.
Gemäß einer alternativen bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass mittels des elektromagnetischen Rührers ein bidirektionales,
symmetrisches elektromagnetisches Wanderfeld über die Breite des Dünnbrammenstrangs erzeugt wird, wobei der elektromagnetische Rührer derart eingestellt wird, dass ein erstes Subfeld des elektromagnetischen Wanderfelds vom Zentrum des Dünnbrammenstrangs zu einem ersten Randbereich des Dünnbrammenstrangs läuft und dass ein zweites Subfeld des elektromagnetischen Wanderfelds vom Zentrum zu einem dem ersten Randbereich gegenüberliegenden zweiten Randbereich des Dünnbrammenstrangs läuft. Bevorzugt wird dieses elektromagnetische Wanderfeld 1 bis 60 Sekunden, besonders bevorzugt zwischen 1 und 10 Sekunden, gehalten. Danach werden das durch den elektromagnetischen Rührer erzeugte elektromagnetische Wanderfeld und damit die Richtung der beiden Subfelder umgekehrt. Dieses umgekehrte elektromagnetische Wanderfeld wird ebenfalls bevorzugt zwischen 1 bis 60 Sekunden und besonders bevorzugt zwischen 1 und 10 Sekunden, gehalten. Danach wird das elektromagnetische Wanderfeld erneut umgekehrt und der Zyklus beginnt von vorn. Diese bevorzugte Ausführungsform sorgt für ein symmetrisches Umrühren der noch nicht erstarrten metallischen Schmelze innerhalb der bereits erstarrten Randzone des Dünnbrammenstrangs, so dass ein symmetrisches Erstarrungsgefüge mit feinen, globulitischen Körnern entsteht.
Gemäß einer weiteren alternativen bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden
Erfindung ist vorgesehen, dass mittels des elektromagnetischen Rührers ein bidirektionales, symmetrisches elektromagnetisches Wanderfeld über die Breite des Dünnbrammenstrangs erzeugt wird, wobei der elektromagnetische Rührer derart eingestellt wird, dass ein erstes Subfeld des elektromagnetischen Wanderfelds von einem ersten Randbereich des
Dünnbrammenstrangs zum Zentrum des Dünnbrammenstrangs läuft und dass ein zweites Subfeld des elektromagnetischen Wanderfelds von einem dem ersten Randbereich gegenüberliegenden zweiten Randbereich des Dünnbrammenstrangs zum Zentrum des Dünnbrammenstrangs läuft. Vorzugsweise wird dieses elektromagnetische Wanderfeld 1 bis 60 Sekunden, insbesondere zwischen 1 und 10 Sekunden, gehalten. Danach werden das durch den elektromagnetischen Rührer erzeugte elektromagnetische Wanderfeld und damit die Richtung der beiden Subfelder umgekehrt. Dieses umgekehrte elektromagnetische Wanderfeld wird ebenfalls zwischen 1 bis 60 Sekunden, insbesondere zwischen 1 und 10 Sekunden, gehalten. Danach wird das elektromagnetische Wanderfeld erneut umgekehrt und der Zyklus beginnt von vorn. Diese bevorzugte Ausführungsform sorgt ebenfalls für ein symmetrisches Umrühren der noch nicht erstarrten metallischen Schmelze innerhalb der bereits erstarrten Randzone des Dünnbrammenstrangs, so dass ein symmetrisches
Erstarrungsgefüge mit feinen, globulitischen Körner entsteht.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass mittels des elektromagnetischen Rührers ein elektromagnetisches Wanderfeld über die Breite des Dünnbrammenstrangs erzeugt wird, dessen magnetische Flussdichte im Mittel bevorzugt 0,1 bis 0,6 Tesla, besonders bevorzugt 0,3 bis 0,5 Tesla und ganz besonders bevorzugt im Wesentlichen 0,4 Tesla beträgt. Es hat sich gezeigt, dass ein Wechselfeld mit Amplituden im Bereich von bevorzugt 0,1 bis 0,6 Tesla, besonders bevorzugt 0,3 bis 0,5 Tesla und ganz besonders bevorzugt im Wesentlichen 0,4 Tesla ausreicht, um einen beschleunigten und gleichmäßigen Überhitzungsabbau in der metallischen Schmelze zu erreichen. Dieser Effekt wird vorteilhafterweise durch einen derart eingestellten elektromagnetischen Rührer erzielt, dass die Strömungsgeschwindigkeit der nicht erstarrten Teile im teilerstarrten Dünnbrammenstrang maximal 0,7 Meter pro Sekunde oder mindestens 0,2 Meter pro Sekunde beträgt und bevorzugt zwischen 0,2 und 0,7 Meter pro Sekunde liegt. Die hiermit verbundene Umwälzung der nichterstarrten Teile im
Dünnbrammenstrang sorgt für den beschleunigten und gleichmäßigen Abbau der
Überhitzung und dadurch für die gewünschte Gefügeverfeinerung, ohne dass eine von vorneherein niedrigere Überhitzung gewählt werden muss, durch welche die Gefahr von Tauchrohrzusetzungen drastisch zunehmen würde.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass der elektromagnetische Rührer derart eingestellt wird, dass die
Rührfrequenz mindestens 0,1 Hz oder maximal 10 Hertz beträgt und bevorzugt zwischen 1 und 10 Hz liegt. Es hat sich gezeigt, dass dieser Rührfrequenzbereich besonders vorteilhaft ist. Bei einer Rührfrequenz kleiner als 0,1 Hz liegt kein elektromagnetisches Wanderfeld vor, so dass keine Rührwirkung auftritt. Wenn die Rührfrequenz größer als 10 Hz ist, dann ist die Eindringtiefe des elektromagnetischen Wanderfelds in das Stranginnere zu gering und es wird keine Gefügeverfeinerung erzielt.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass mittels der elektromagnetischen Bremse ein elektromagnetisches Feld innerhalb der Kokille erzeugt wird, dessen magnetische Flussdichte bevorzugt 0,1 bis 0,3 Tesla, besonders bevorzugt 0,15 bis 0,25 Tesla und ganz besonders bevorzugt im
Wesentlichen 0,2 Tesla beträgt. Vorteilhafterweise wird hierdurch die
Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze zwischen den teilerstarrten
Randbereichen des Strangs gebremst und somit Gießspiegelschwankungen, sowie aus Gießspiegelschwankungen resultierende Oberflächenfehler (sogenannte Schalenfehler) und Innenfehler (bspw. Gießschlackeneinschlüsse) verhindert.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass die Magnetfeldstärken des durch den elektromagnetischen Rührer hervorgerufenen elektromagnetischen Wanderfeldes und des durch die elektromagnetische Bremse hervorgerufenen Feldes aufeinander abgestimmt werden. Es hat sich gezeigt, dass eine Abstimmung der Magnetfeldstärken des durch den elektromagnetischen Rührer hervorgerufenen elektromagnetischen Wanderfeldes und des durch die elektromagnetische Bremse hervorgerufenen Feldes vorteilhaft ist. Die Abstimmung erfolgt vorzugsweise, indem die Magnetfeldstärke des Feldes der elektromagnetischen Bremse bei Zuschalten des elektromagnetischen Rührers um 20 bis 80 % ihres Grundwerts auf werte zwischen 0,1 bis 0,3 Tesla angehoben wird. Als Grundwert wird in diesem Zusammenhang die
Magnetfeldstärke des Feldes der elektromagnetischen Bremse verstanden, wie sie ohne zusätzlichen Einsatz eines elektromagnetischen Rührers typischerweise eingesetzt wird. Typische Grundeinstellungen für eine elektromagnetische Bremse ohne Einsatz eines elektromagnetischen Rührers sind Felder mit Magnetfeldstärken zwischen 0,08 und 0,2 Tesla.
Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung zur Lösung der eingangs genannten Aufgabe ist eine Vorrichtung zum Dünnbrammenstranggießen, insbesondere unter
Verwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens, welches ein Zuführmittel zum Zuführen einer metallischen Schmelze, eine Kokille zum Formen eines teilerstarrten
Dünnbrammenstrangs aus der metallischen Schmelze, eine im Bereich der Kokille angeordnete elektromagnetische Bremse zum Reduzieren der Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze im Inneren des teilerstarrten Stranges innerhalb der Kokille und ein Strangführungssystem zum Abführen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aus der Kokille aufweist, wobei die Vorrichtung ferner einen entlang der Strangabzugsrichtung des Dünnbrammenstrangs stromabwärts unterhalb der Kokille angeordneten
elektromagnetischen Rührer zum Rühren von nichterstarrten Teilen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs aufweist, wobei der elektromagnetische Rührer entlang der
Strangabzugsrichtung zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille beabstandet ist.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung hat gegenüber dem Stand der Technik den Vorteil, dass die metallische Schmelze durch den elektromagnetischen Rührer während des
Stranggießens gerührt wird, wodurch eine Verfeinerung des Erstarrungsgefüges im Inneren des Dünnbrammenstrangs erzielt wird. Das Rühren der metallischen Schmelze sorgt für einen beschleunigten und gleichmäßigen Überhitzungsabbau, welcher vorteilhafterweise zur Bildung einer Kernzone mit feinkörnigem, globulitischem Gefüge im Inneren des
Dünnbrammenstrangs führt, während grobe stengelkristalline Strukturen durch das Rühren aufgebrochen werden. Trotz der beim Stranggießen von Dünnbrammen typischen kurzen Durcherstarrungszeiten und kleinvolumigen Flüssiganteile im Inneren des
Dünnbrammenstrangs bildet sich diese feinkörnige, globulitische Kernzone im
Erstarrungsgefüge aus, wodurch die Entstehung von Stengelkristallen zwischen der Randzone und dem Zentrumsbereich des Strangs vermieden oder zumindest unterdrückt wird. Die aus den Dünnbrammen hergestellten Produkte weisen somit deutlich verringerte Längsstreifigkeiten, Gefügezeiligkeiten und Innenrissanfälligkeiten, sowie erhöhte HIC- Beständigkeit und Homogenität der mechanischen und magnetischen Eigenschaften auf. Der elektromagnetische Rührer erzeugt insbesondere ein räumlich und/oder zeitlich veränderliches Magnetfeld im Bereich des Dünnbrammenstrangs. Der elektromagnetische Rührer umfasst vorzugsweise einen Linearfeldrührer, welcher an einer der beiden Breitseiten des Dünnbrammenstrangs angeordnet ist. Denkbar wäre aber auch, dass an beiden gegenüberliegenden Breitseiten des Dünnbrammenstrangs je ein Linearfeldrührer angeordnet ist. Alternativ umfasst der elektromagnetische Rührer einen Drehfeldrührer oder einen Helicoidalrührer.
Der elektromagnetische Rührer ist entlang der Strangabzugsrichtung des
Dünnbrammenstrangs unterhalb der elektromagnetischen Bremse angeordnet. In
vorteilhafter Weise wird somit in den noch nicht erstarrten Teilen des Dünnbrammenstrangs ein rascher und gleichmäßiger Abbau der Überhitzung erreicht, bevor die Erstarrung ins Innere des Dünnbrammenstrangs voranschreitet, so dass die Verfeinerung des
Erstarrungsgefüges erzielt wird. Grundsätzlich ist der Anteil der globulitischen Kernzone in der Dünnbramme größer, je näher der elektromagnetische Rührer am Meniskus des
Dünnbrammenstrangs bzw. am Badspiegel angeordnet ist. Gleichzeitig muss jedoch sichergestellt sein, dass der elektromagnetische Rührer auch im unteren Bereich der Kokille wirksam ist, damit ein frühzeitiger und rascher Abbau der Überhitzung im Stranginneren erzielt wird, und die von dem elektromagnetischen Rührer erzeugten Strömungen in der metallischen Schmelze nicht zu verstärkten Badspiegelschwankungen und nicht zu vergrößerten lokalen Badspiegelüberhöhungen in der Kokille führen. Es hat sich gezeigt, dass der elektromagnetische Rührer hierfür vorteilhafterweise entlang der
Strangabzugsrichtung 20 bis 7.000 Millimeter und vorzugsweise 50 bis 3.000 Millimeter von der Kokille und insbesondere von der Kokillenunterseite beabstandet angeordnet sein sollte. Anders ausgedrückt: Der Abstand zwischen dem elektromagnetischen Rührer und dem Badspiegel umfasst vorzugsweise zwischen 0,9 und 3,8 Meter und vorzugsweise zwischen 1 ,5 und 2,5 Meter. Ferner ist insbesondere vorgesehen, dass der elektromagnetische Rührer 20 bis 1000 Millimeter, vorzugsweise 20 bis 200 Millimeter und besonders bevorzugt 20 bis 40 Millimeter von einer Oberfläche des Dünnbrammenstrangs entlang der ersten
Querrichtung beabstandet ist.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung dient insbesondere zur Herstellung von Dünnbrammen im Stranggussverfahren und daraus gefertigtem Warmband oder Kaltband. Das Warmband oder Kaltband wird insbesondere zur Herstellung von Elektroblechen (nicht kornorientiert oder kornorientiert) oder Blechen höherfester Stähle mit Streckgrenzenwerten größer als 400 Megapascal (bspw. Vergütungsstahl) verwendet. Eine Dünnbramme im Sinne der vorliegenden Erfindung umfasst insbesondere eine Bramme mit einer Dicke zwischen von 40 bis 120 Millimeter.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass der elektromagnetische Rührer einen Linearfeldrührer zur Erzeugung eines elektromagnetischen Wanderfeldes im Bereich des Dünnbrammenstrangs umfasst, wobei die Laufrichtung des elektromagnetischen Wanderfeldes parallel zur zweiten
Querrichtung ausgerichtet ist. Der elektromagnetische Rührer ist insbesondere derart konfiguriert, dass ein erstes Subfeld des elektromagnetischen Wanderfelds vom Zentrum des Dünnbrammenstrangs zu einem ersten Randbereich des Dünnbrammenstrangs läuft und ein zweites Subfeld des elektromagnetischen Wanderfelds vom Zentrum zu einem dem ersten Randbereich gegenüberliegenden zweiten Randbereich des Dünnbrammenstrangs läuft. Dieses elektromagnetische Wanderfeld wird zwischen 1 und 60 Sekunden, vorzugsweise zwischen 1 und 10 Sekunden gehalten. Danach wird es umgekehrt, so dass das erste Subfeld vom ersten Randbereich des Dünnbrammenstrangs und das zweite Subfeld vom zweiten, dem ersten Randbereich gegenüberliegendem Randbereich des Dünnbrammenstrangs zum Zentrum des Dünnbrammenstrangs laufen. Auch dieses Feld wird zwischen 1 und 60 Sekunden, vorzugsweise zwischen 1 und 10 Sekunden gehalten. Danach beginnt der Zyklus wieder von vorne. In vorteilhafter Weise werden somit eine gleichmäßige und symmetrische Strömung im Inneren des Strangs und somit auch eine gleichmäßige Abfuhr der Überhitzung erzielt. Einerseits soll hierdurch eine homogene Gefügeverfeinerung im Stranginneren und andererseits ein gleichmäßiges
Strangschalenwachstum über die Strangbreite herbeigeführt werden. Auf diese Weise wird verhindert, dass Strangdurchbrüche oder Oberflächen-Längsrisse entstehen.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass der elektromagnetische Rührer derart eingestellt wird, dass die durch den Rührer erzeugte Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze mindestens 0,2 Meter pro Sekunde oder maximal 0,7 Meter pro Sekunde beträgt und insbesondere zwischen 0,2 bis 0,7 Meter pro Sekunde liegt. Auf diese Weise wird sichergestellt, dass einerseits das Strangschalenwachstum an der Strangschmalseite nicht zu stark geschwächt wird (Verringerung der Strangdurchbruchgefahr) und andererseits starke
Elementverarmungen (sogenannte weiße Bänder, d.h. Verarmung an C, Mn, Si, P, S, etc.) an der Erstarrungsfront im Wirkbereich des Rührers vermieden werden. Es hat sich gezeigt, dass die Strömungsgeschwindigkeit nicht kleiner als 0,2 Meter pro Sekunde sein sollte, weil ansonsten keine ausreichende Gefügeverfeinerung erreicht werden kann. Als nicht ausreichend kann dabei beispielsweise eine globulitische Kernzone angesehen werden, deren Ausdehnung in Dickenrichtung weniger als 30 % beträgt. Die
Strömungsgeschwindigkeit sollte ferner nicht größer als 0,7 Meter pro Sekunde sein, um eine Verarmung der Schmelze an Legierungselementen im Bereich der Erstarrungsfront zu vermeiden. Die Verarmung der Schmelze an Legierungselementen im Bereich der Erstarrungsfront ist im erstarrten Material messbar. Dieses Phänomen wird als "weiße Bänder" oder "weiße Streifen" bezeichnet. Weiße Bänder führen zu inhomogenen
Eigenschaften des Endprodukts.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass die elektromagnetische Bremse in der oberen Hälfte der Kokille, 20 bis 150 Millimeter, vorzugsweise 25 bis 100 Millimeter und besonders bevorzugt im
Wesentlichen 75 Millimeter von einer Oberfläche des Dünnbrammenstrangs entlang der ersten Querrichtung beabstandet ist. Unter dem vorgenannten Abstand ist im Sinne der vorliegenden Erfindung insbesondere der kleinste Abstand zwischen der
elektromagnetischen Bremse und der Strangoberfläche zu verstehen.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den
Zeichnungen, sowie aus der nachfolgenden Beschreibung von bevorzugten
Ausführungsformen anhand der Zeichnungen. Die Zeichnungen illustrieren dabei lediglich beispielhafte Ausführungsformen der Erfindung, welche den wesentlichen
Erfindungsgedanken nicht einschränken.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Figur 1 zeigt eine schematische Schnittbildansicht einer Vorrichtung zum
Dünnbrammenstranggießen gemäß einer beispielhaften
Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.
Figuren 2a und 2b zeigen schematische Detailansichten der Vorrichtung zum
Dünnbrammenstranggießen gemäß der beispielhaften
Ausführungsform der vorliegenden Erfindung im Bereich der Kokille und unterhalb der Kokille.
Ausführungsformen der Erfindung
In den verschiedenen Figuren sind gleiche Teile stets mit den gleichen Bezugszeichen versehen und werden daher in der Regel auch jeweils nur einmal benannt bzw. erwähnt. In Figur 1 ist eine schematische Schnittbildansicht einer Vorrichtung 1 zum Herstellen von Dünnbramen im Stranggussverfahren gemäß einer beispielhaften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt.
Im vorliegenden Beispiel wird metallische Schmelze 2 aus einer Stahlgießpfanne 6 in einen Verteiler 3 überführt und von dem Verteiler 3 über ein Gießrohr 4 (Zuführmittel) in eine Kokille 5 der Vorrichtung 1 gegossen. Der Durchfluss durch das Gießrohr wird in
Abhängigkeit vom Gießspiegel 7 in der Kokille 5 mit einem Stopfen 8 oder einem Schieber gesteuert. Die Kokille 5 umfasst eine Form mit einer nach unten offenen Durchlassöffnung mit rechteckigem Querschnitt. Die Breitseiten 28 der Form sind zwischen 40 und 120 Millimeter voneinander beabstandet, damit die Kokille 5 zum Gießen von Dünnbrammen geeignet ist. Die Form besteht aus wassergekühlten Kupferplatten, welche ein Erstarren der zugeführten metallischen Schmelze im Randbereich der Kokille 5 bewirken. In der Kokille 5 bildet sich somit aus der kontinuierlich zugeführten metallischen Schmelze 2 ein
Dünnbrammenstrang 9 mit einer erstarrten Schale 10 und einem großenteils noch nicht erstarrten Querschnitt 1 1 innerhalb der erstarrten Schale 10. Optional oszilliert die Kokille 5, damit ein Anhaften der Strangoberfläche an der Kokille 5 verhindert wird. Der
Dünnbrammenstrang 9 durchläuft die Kokille 5 entlang einer vertikalen Strangabzugsrichtung 15. Beim Verlassen der nach unten offenen Kokille 5 wird der Dünnbrammenstrang 9 von einem Transportsystem 12 (auch als Strangführungssystem bezeichnet) mit einer Vielzahl von Strangführungsrollen 13 aufgenommen und durch einen sogenannten Gießbogen 14 geführt. Der Dünnbrammenstrang 9 wird dabei bis zur vollständigen Durcherstarrung abgekühlt.
Neben der Strangabzugsrichtung 15 sind eine erste Querrichtung 18 und eine zweite Querrichtung 30 in Figur 1 skizziert. Die erste Querrichtung 18 verläuft dabei senkrecht zur Strangabzugsrichtung 15 und parallel zu einer Strangoberflächennormalen der
Brammenbreitseite 28 (die Brammenbreitseite 28 ragt bei Figur 1 in die Zeichnungsebene hinein), während die zweite Querrichtung 30 senkrecht zur Strangabzugsrichtung 15 und parallel zur Strangoberfläche auf der Brammenbreitseite 28, d.h. also senkrecht zur ersten Querrichtung 18, verläuft.
Im oberen Bereich der Kokille 5 ist eine elektromagnetische Bremse 16 (EMBR:
Electromagnetic Brake) angeordnet, welche die Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze 2 im Inneren des bereits teilerstarrten Dünnbrammenstrangs 9 verlangsamt und damit Badspiegelschwankungen in der Kokille 5 verringert. Die elektromagnetische Bremse 16 umfasst im vorliegenden Beispiel zwei beidseitig des Dünnbrammenstrangs 9 angeordnete Spulen. Durch die elektromagnetische Bremse 16 wird ein elektromagnetisches Feld innerhalb der Kokille 5 erzeugt, dessen magnetische Flussdichte bevorzugt 0,1 bis 0,3 Tesla und besonders bevorzugt im Wesentlichen 0,2 Tesla beträgt. Durch das Abbremsen der Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze 2 zwischen den teilerstarrten Randbereichen 10 des Dünnbrammenstrangs 9 können Gießspiegelschwankungen, sowie aus Gießspiegelschwankungen resultierende Oberflächenfehler (sogenannte Schalenfehler) und Innenfehler (bspw. Gießschlackeneinschlüsse) verhindert werden.
Unterhalb der Kokille 5 weist die erfindungsgemäße Vorrichtung 1 einen
elektromagnetischen Rührer 17 zum Rühren von nichterstarrten Teilen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs 9 auf. Der elektromagnetische Rührer 17 umfasst im vorliegenden Beispiel einen Linearfeldrührer, welcher sich entlang einer der beiden Breitseiten 28 des Strangs erstreckt. Der Linearfeldrührer erzeugt über die Breite des Dünnbrammenstrangs 9 ein elektromagnetisches Wanderfeld 19 (siehe Figuren 2a und 2b), welches entlang einer zur Strangabzugsrichtung 15 senkrechten und zur Breitseite 28 der Strangoberfläche parallelen zweiten Querrichtung 30 zyklisch zwischen einem ersten Randbereich 20 des
Dünnbrammenstrangs 9 und einem gegenüberliegenden zweiten Randbereich 21 des Dünnbrammenstrangs 9 hin und her läuft. Das elektromagnetische Wanderfeld 19 wird in einem entlang der Strangabzugsrichtung 15 zwischen 20 und 7.000 Millimeter, vorzugsweise zwischen 50 und 3.000 Millimeter, von der Kokille 5 bzw. von der Kokillenunterseite 29 entfernten Bereich erzeugt und umfasst im Mittel eine magnetische Flussdichte zwischen 0,1 bis 0,6 Tesla und bevorzugt von im Wesentlichen 0,4 Tesla. Das elektromagnetische
Wanderfeld führt zu einem Rühren der metallischen Schmelze, wodurch ein beschleunigter und gleichmäßiger Überhitzungsabbau in der metallischen Schmelze bewirkt wird. Dies führt vorteilhafterweise zur Bildung einer größeren Kernzone mit feinkörnigem, globulitischem Gefüge im Inneren des Dünnbrammenstrangs 9, während grobe stengelkristalline Strukturen durch das elektromagnetische Rühren eingeschränkt werden. Dieser Effekt wird
vorteilhafterweise durch einen derart eingestellten elektromagnetischen Rührer 17 erzielt, dass die Strömungsgeschwindigkeit der nichterstarrten Teile im teilerstarrten
Dünnbrammenstrang kleiner als 0,7 Meter pro Sekunde und bevorzugt zwischen 0,2 und 0,7 Meter pro Sekunde ist. Trotz der beim Stranggießen von Dünnbrammen typischen kurzen Durcherstarrungszeiten und kleinvolumigen Flüssiganteile im Inneren des
Dünnbrammenstrangs 9 bildet sich dann die feinkörnige, globulitische Kernzone im
Erstarrungsgefüge aus, wodurch die Entstehung von Stengelkristallen zwischen der
Randzone und dem Zentrumsbereich des Dünnbrammenstrangs 9 unterdrückt wird. Bei einem aus den stranggegossenen Dünnbrammen hergestellten Endprodukt können somit Längsstreifigkeiten, Gefügezeiligkeiten, Kernseigerungen und Innenrissanfälligkeiten verringert und die HIC-Beständigkeit und die Homogenität der mechanischen und
magnetischen Eigenschaften gesteigert werden. Vorliegend wird beispielsweise mit einer Überhitzung, d.h. mit einer Temperaturdifferenz aus Schmelzen-Ist-Temperatur minus Liquidustemperatur, zwischen 10 und 50 Kelvin, vorzugsweise um 30 Kelvin gegossen. Es kann also an einer höheren und unkritischen Überhitzung festgehalten werden, so dass die Gefahr von Gießstörungen in Form von Tauchrohrzusetzungen und daraus resultierenden Strangoberflächenfehlern oder Strangdurchbrüchen ausgeräumt wird.
Mit der vorstehend beschriebenen Vorrichtung bzw. dem vorstehend beschriebenen
Verfahren werden Dünnbrammen insbesondere für Warmband oder Kaltband hergestellt. Das Warmband oder Kaltband wird insbesondere zur Herstellung von Elektroblechen (nichtkornorientiert oder kornorientiert) oder Blechen höherfester Stähle mit
Streckgrenzenwerten größer als 400 Megapascal (bspw. Vergütungsstahl) verwendet.
In Figuren 2a und 2b sind schematische Detailansichten der Vorrichtung 1 zum
Dünnbrammen-Stranggießen im Bereich der Kokille und unterhalb der Kokille gemäß der vorstehend anhand von Figur 1 erläuterten beispielhaften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dargestellt. Im oberen Bereich der Figuren 2a und 2b ist jeweils eine
Schnittbildansicht entlang einer zur Strangabzugsrichtung 15 parallelen und zur zweiten Querrichtung 30 parallelen Schnittbildebene illustriert. Im unteren Bereich der Figuren 2a und 2b ist jeweils eine Schnittbildansicht entlang einer zur Strangabzugsrichtung 15 senkrechten, d.h. zur ersten Querrichtung 18 und zur zweiten Querrichtung 30 senkrechten
Schnittbildebene im Bereich des elektromagnetischen Rührers 17 illustriert, die dem
Querschnitt des Stranges 9 entspricht.
Anhand der oberen Figur ist jeweils zu sehen, dass das Zuführmittel das Gießrohr 4, welches in die in der Kokille 5 befindliche metallische Schmelze 2 eintaucht, und unterhalb des Gießspiegels 7 an dem Gießrohr 4 ausgebildete Ausgusslöcher 22 im unteren Teil des Gießrohres 4 umfasst. Die metallische Schmelze 2 wird mittels der Ausgusslöcher 22 unter einem Winkel zur Strangabzugsrichtung 15 des Dünnbrammenstranges 9 eingeleitet (siehe Strömungspfeile 23). Unterhalb der Kokille 5 ist das elektromagnetische Wanderfeld 19, induziert durch den nichtdargestellten elektromagnetischen Rührer 17, angeordnet. Der elektromagnetische Rührer 17, der unterhalb der Kokille 5 angeordnet ist, erzeugt unterhalb der Kokille 5 das elektromagnetische Wanderfeld 19, welches wiederum Strömungen bewirkt, die bis in die Kokille 5 reichen können - unter Umständen sogar bis zum
Badspiegel. Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Figur 2a ist der elektromagnetische Rührer 17 derart konfiguriert, dass das elektromagnetische Wanderfeld 19 zwei Subfelder, ein erstes Subfeld 24 und ein zweites Subfeld 25, umfasst. Das erste Subfeld 24 des
elektromagnetischen Wanderfelds 19 wandert zyklisch zwischen einem Zentrum 26 des Dünnbrammenstrangs 9 und dem ersten Randbereich 20 des Dünnbrammenstrangs 9 hin und her, während das zweite Subfeld 25 des elektromagnetischen Wanderfelds 19 zyklisch zwischen dem Zentrum 26 und dem zweiten Randbereich 21 des Dünnbrammenstrangs 9 hin und her wandert. Die Bewegung des elektromagnetischen Wanderfelds 19 wird durch die Bewegungspfeile 27 schematisch dargestellt. Die Aufteilung des elektromagnetischen Wanderfelds 19 in zwei bidirektionale, symmetrische Subfelder führt zu einer gleichmäßigen und symmetrischen Strömung im Inneren des Dünnbrammenstrangs 9 und somit auch zu einer raschen und gleichmäßigen Abfuhr der Überhitzung. Einerseits soll hierdurch eine homogene Gefügeverfeinerung im Stranginneren und andererseits ein gleichmäßiges Strangschalenwachstum über die Strangbreite herbeigeführt werden. Auf diese Weise wird verhindert, dass durch das elektromagnetische Rühren die potentielle Gefahr eines
Strangdurchbruchs oder von Oberflächen-Längsrissen entsteht. Der elektromagnetische Rührer 17 wird vorzugsweise ferner derart eingestellt, dass die durch den Rührer erzeugte Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze an der Erstarrungsfront zwischen 0,2 bis 0,7 Meter pro Sekunde liegt. Auf diese Weise wird sichergestellt, dass einerseits das Strangschalenwachstum an der Strangschmalseite nicht zu stark geschwächt wird
(Verringerung der Strangdurchbruchgefahr) und andererseits starke Elementverarmungen (sogenannte weiße Bänder, d.h. Verarmung an C, Mn, Si, P, S, etc.) an der Erstarrungsfront im Wirkbereich des elektromagnetischen Rührers 17 vermieden werden. Zudem muss der elektromagnetische Rührer 17 derart eingestellt werden, dass die von dem
elektromagnetischen Rührer 17 erzeugten Strömungen in der metallischen Schmelze 2 nicht zu verstärkten Badspiegelschwankungen und nicht zu vergrößerten lokalen
Badspiegelüberhöhungen in der Kokille 5 führen. Dabei sollten die Magnetfeldstärken des elektromagnetischen Rührers 17 und der elektromagnetischen Bremse 16 aufeinander abgestimmt sein. Die Abstimmung erfolgt beispielsweise, indem die Magnetfeldstärke der elektromagnetischen Bremse 16 bei Zuschalten des elektromagnetischen Rührers 17 um 20 bis 80 % ihres Grundwerts auf Werte zwischen 0,1 bis 0,3 Tesla angehoben wird. Als Grundwert wird in diesem Zusammenhang die Magnetfeldstärke der elektromagnetischen Bremse 16 verstanden, wie sie ohne zusätzlichen Einsatz eines elektromagnetischen Rührers 17 typischerweise eingesetzt wird. Typische Grundeinstellungen für eine
elektromagnetische Bremse 16 ohne Einsatz eines elektromagnetischen Rührers 17 sind 0,08 bis 0,2 Tesla. In der unteren Darstellung von Figur 2a ist der rechteckige Querschnitt der
Durchgangsöffnung der Kokille 5 schematisch zu erkennen. Das elektromagnetische Wanderfeld 19 bzw. die beiden Subfelder 24, 25 wandern entlang der Breitseiten 28 durch den Dünnbrammenstrang 9.
Alternativ wird das elektromagnetische Wanderfeld 19 nicht in zwei Subfelder 24, 25 aufgeteilt, sondern läuft entlang der zweiten Querrichtung 30 zyklisch zwischen dem ersten Randbereich 20 des Dünnbrammenstrangs 9 und dem gegenüberliegenden zweiten
Randbereich 21 des Dünnbrammenstrangs 9 hin und her. Dieses Ausführungsbeispiel ist beispielhaft in Figur 2b illustriert.
Die nachfolgenden Ausführungsbeispiele wurden mit einer Vorrichtung gemäß Figuren 1 und 2a durchgeführt:
Ausführungsbeispiel 1 :
Ein Maß für den Erfolg der Verfeinerung des Erstarrungsgefüges im Inneren des
Dünnbrammenstrangs ist der Anteil der globulitischen Kernzone (GKZ). Die Ausdehnung der globulitischen Kernzone in Prozent ist definiert als GKZ (%) = DGKZ (mm) / D (mm)■ 100 mit DGKZ = Dicke der globulitischen Kernzone und D = Brammendicke.
Es wurde daher ein Versuch mit der Stahlsorte S420MC, einer Gießgeschwindigkeit von 5 Meter pro Minute, einer Überhitzung im Tundish von 30 Kelvin, einer Strangdicke von 65 Millimetern, einer Strangbreite von 1550 Millimetern und einer Kokillenhöhe von 1 100 Millimetern durchgeführt, bei welchem die elektromagnetische Bremse (EMBR) in der oberen Hälfte der Kokille und der elektromagnetische Rührer (EMS) unterhalb der Kokille hinter amagnetischen Rollen des Transportsystems angeordnet war. Der elektromagnetische Rührer bzw. das elektromagnetische Wechselfeld des elektromagnetischen Rührers war in einem Abstand von 2960 Millimeter vom Gießspiegel angeordnet. Dabei wurden die in der folgenden Tabelle aufgeführten Ergebnisse erzielt:
Bsp. Magnetfelds Abstand von der GKZ (%) GKZ (%)
tärke (T) Strangoberfläche (mm) nur EMBR EMBR + EMS
1 EMBR 0,1 75
0 - 10 40 - 50
EMS 0,1 310
2 EMBR 0,2 75 0 - 10 50 - 60
EMS 0,4 310 Die Testreihen belegen, dass durch das Zuschalten eines unterhalb der Kokille angeordneten elektromagnetischen Rührers der Anteil der globulitischen Kernzone (GKZ) von 0 bis 10 Prozent auf einen Anteil von 40 bis 60 Prozent anwächst.
Ausführunqsbeispiel 2:
Es wurde ein Zusammenhang zwischen Überhitzung der Stahlschmelze im Tundish und dem Anteil der globulitischen Kernzone einerseits und der daraus resultierenden Längsstreifigkeit am Fertigband bei Dynamostählen und der Mittenseigerung experimentell an Dynamostählen mit 2,4 % Silizium ermittelt:
Hieraus folgt, dass zur Vermeidung von Längsstreifigkeit und zur Verringerung der
Mittenseigerung der Anteil der globulitischen Kernzone (GKZ) wenigstens 30 Prozent und vorzugsweise größer als 50 Prozent sein sollte. Eine Überhitzung von weniger als 20 K ist jedoch zu vermeiden, da andernfalls Probleme in Form von Zusetzungen der Tauchrohre in der Kokille (sogenannten "Clogging") auftreten würden, woraus Strangoberflächenfehler oder sogar Strangdurchbrüche resultieren können.
Nachfolgend wird am Beispiel für den Dynamostahl mit 2,4 % Silizium und Dünnbrammen mit einer Dicke von 63 Millimetern, einer Überhitzung im Tundish von 30 Kelvin, einer Strangbreite von 1550 Millimetern und einer Kokillenhöhe von 1 100 Millimetern, der
Gießspiegel lag 1000 Millimeter oberhalb der Kokillenunterseite, die Rührfrequenz betrug 6 Hz, die Strömungsgeschwindigkeit an der Erstarrungsfront betrug 0,4 m/s, gezeigt, dass durch eine entsprechende Wahl des Abstands zwischen dem Gießspiegel und dem elektromagnetischen Rührer (EMS) der erforderliche Anteil der globulitischen Kernzone (GKZ) von wenigstens 30 Prozent und vorzugsweise mindestens 50 Prozent bei
unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten VG erzielt werden kann: GKZ (%) Strangschalen-Dicke "S" an Abstand des EMS vom Badspiegel (m) der jeweiligen Breitseite (mm)
VG = 4,0 VG = 5,0 VG = 6,0 m/min m/min m/min
30 22 4,8 6,1 7,3
40 19 3,6 4,5 5,4
50 16 2,6 3,2 3,8
60 13 1 ,7 2,1 2,5
Die vorstehenden Messreihen zeigen, dass der elektromagnetische Rührer bei den für Dünnbrammen-Stranggießanlagen üblichen Gießgeschwindigkeiten (VG) zwischen 4 und 6 m/min für einen Anteil der globulitischen Kernzone von 50 Prozent zwischen 2,6 und 3,8 Meter, von 60 Prozent zwischen 1 ,7 und 2,5 Meter unterhalb des Badspiegels der Kokille angeordnet sein muss. Befriedigende Ergebnisse werden aber auch schon mit einem Abstand des elektromagnetischen Rührers vom Badspiegel zwischen 3,6 und 7,3 Metern erreicht.
Der Abstand zwischen der Kokille bzw. der Kokillenunterseite und dem elektromagnetischen Rührer liegt somit vorteilhafterweise zwischen 20 und 7.000 Millimetern und bevorzugt zwischen 50 und 3.000 Millimetern. Alternativ ist auch ersichtlich, dass ein Abstand zwischen 100 und 7.000 Millimetern, zwischen 500 und 6.500 Millimetern, zwischen 700 und 6.300 Millimetern, zwischen 700 und 4.400 Millimetern oder zwischen 700 und 2.800 Millimetern besonders vorteilhaft ist.
Bezugszeichenliste
1 Vorrichtung
2 metallische Schmelze
3 Verteiler
4 Gießrohr
5 Kokille
6 Stahlgießpfanne
7 Gießspiegel
8 Stopfen
9 Dünnbrammenstrang
10 Erstarrte Strangschale
1 1 Nichterstarrter Querschnitt
12 Transportsystem
13 Strangführungsrolle
14 Gießbogen
15 Strangabzugsrichtung
16 Elektromagnetische Bremse
17 Elektromagnetischer Rührer
18 Erste Querrichtung (verläuft senkrecht zur Strangabzugsrichtung und parallel zur Strangoberflächennormalen der Brammenbreitseite)
19 Elektromagnetisches Wanderfeld
20 Erster Randbereich
21 Zweiter Randbereich
22 Ausgusslöcher im unteren Teil des Gießrohres
23 Strömungspfeil
24 Erstes Subfeld
25 Zweites Subfeld
26 Zentrum
27 Bewegungspfeil
28 Breitseiten
29 Kokillenunterseite
30 Zweite Querrichtung (verläuft senkrecht zur Strangabzugsrichtung und parallel zur Strangoberfläche auf der Brammenbreitseite bzw. verläuft senkrecht zur
Strangabzugsrichtung und senkrecht zur ersten Querrichtung)
31 Kokillenoberseite

Claims

PATENTANSPRÜCHE
1. Verfahren zum Stranggießen von Dünnbrammen aufweisend die Verfahrensschritte:
Zuführen einer metallischen Schmelze (2) in eine Kokille (5),
Formen eines teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) aus der metallischen
Schmelze (2) in der Kokille (5),
Reduzieren der Strömungsgeschwindigkeit der metallischer Schmelze (2) im teilerstarrten Dünnbrammenstrang (9) mittels einer im Bereich der Kokille (5) angeordneten elektromagnetischen Bremse (16) und
Abführen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) aus der Kokille (5) mittels eines Strangführungssystems (12),
dadurch gekennzeichnet, dass
nichterstarrte Teile des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) mittels eines entlang der Strangabzugsrichtung (15) des Dünnbrammenstrangs (9) stromabwärts unterhalb der Kokille (5) angeordneten elektromagnetischen Rührers (17) gerührt werden,
wobei mittels des elektromagnetischen Rührers (17) ein elektromagnetisches Wanderfeld (19) in einem entlang der Strangabzugsrichtung (15) zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille (5) entfernten Bereich des Dünnbrammenstrangs (9) erzeugt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , wobei das elektromagnetische Wanderfeld (19) in einem entlang der Strangabzugsrichtung (15) zwischen 50 und 3.000 Millimeter von der Kokille (5) entfernten Bereich des Dünnbrammenstrangs (9) erzeugt wird.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei mittels der
elektromagnetischen Bremse (16) ein elektromagnetisches Feld innerhalb der Kokille (5) erzeugt wird, wobei die elektromagnetische Bremse (16) in der oberen Hälfte der Kokille bevorzugt zwischen 20 bis 150 Millimeter von einer Oberfläche des
Dünnbrammenstrangs entlang einer ersten Querrichtung (18), die senkrecht zur Strangabzugsrichtung (15) und parallel zu einer Strangoberflächennormalen auf einer Breitseite (28) des Dünnbrammenstrangs (9) verläuft, beabstandet ist.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der elektromagnetische Rührer (17) derart eingestellt wird, dass das elektromagnetische Wanderfeld (19) entlang einer zweiten Querrichtung (30), die senkrecht zur Strangabzugsrichtung (15) und senkrecht zur ersten Querrichtung (18) verläuft, von einem ersten Randbereich (20) des Dünnbrammenstrangs (9) zu einem dem ersten Randbereich (20)
gegenüberliegenden zweiten Randbereich (21 ) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
5. Verfahren nach Anspruch 4, wobei das elektromagnetische Wanderfeld (19) nach Ablauf einer Zeitspanne von 1 bis 60 Sekunden, vorzugsweise von 1 bis 10 Sekunden, derart umgekehrt wird, dass das elektromagnetische Wanderfeld (19) entlang der zweiten Querrichtung (30) von einem zweiten Randbereich (21 ) des
Dünnbrammenstrangs (9) zum ersten Randbereich (20) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei mittels des elektromagnetischen Rührers (17) ein bidirektionales, symmetrisches elektromagnetisches Wanderfeld (19) über die Breite des Dünnbrammenstrangs (9) erzeugt wird, wobei der
elektromagnetische Rührer (17) derart eingestellt wird, dass ein erstes Subfeld (24) des elektromagnetischen Wanderfelds (19) von einem Zentrum (26) des
Dünnbrammenstrangs (9) zu einem ersten Randbereich (20) des
Dünnbrammenstrangs (9) läuft und dass ein zweites Subfeld (25) des
elektromagnetischen Wanderfelds (19) vom Zentrum (26) des Dünnbrammenstrangs (9) zu einem dem ersten Randbereich (20) gegenüberliegenden zweiten Randbereich (21 ) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
7. Verfahren nach Anspruch 6, wobei das elektromagnetische Wanderfeld (19) nach Ablauf einer Zeitspanne von 1 bis 60 Sekunden, vorzugsweise zwischen 1 und 10 Sekunden, derart umgekehrt wird, dass das erste Subfeld (24) vom ersten
Randbereich (20) des Dünnbrammenstrangs (9) zum Zentrum (26) des
Dünnbrammenstrangs (9) läuft und dass das zweite Subfeld (25) vom zweiten
Randbereich (21 ) des Dünnbrammenstrangs (9) zum Zentrum (26) des
Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei mittels des elektromagnetischen Rührers (17) ein bidirektionales, symmetrisches elektromagnetisches Wanderfeld (19) über die Breite des Dünnbrammenstrangs (9) erzeugt wird, wobei der
elektromagnetische Rührer (17) derart eingestellt wird, dass ein erstes Subfeld (24) des elektromagnetischen Wanderfelds (19) von einem ersten Randbereich (20) des Dünnbrammenstrangs (9) zu einem Zentrum (26) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft und dass ein zweites Subfeld (25) des elektromagnetischen Wanderfelds (19) von einem dem ersten Randbereich (20) gegenüberliegenden zweiten Randbereich (21 ) des Dünnbrammenstrangs (9) zum Zentrum (26) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei das elektromagnetische Wanderfeld (19) nach
Ablauf einer Zeitspanne von 1 bis 60 Sekunden, vorzugsweise zwischen 1 und 10 Sekunden, derart umgekehrt wird, dass das erste Subfeld (24) von einem Zentrum (26) des Dünnbrammenstrangs (9) zum ersten Randbereich (20) läuft und dass das zweite Subfeld (25) vom Zentrum (26) zum zweiten Randbereich (21 ) läuft.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei mittels des
elektromagnetischen Rührers (17) ein elektromagnetisches Wanderfeld im Bereich des Dünnbrammenstrangs (9) erzeugt wird, dessen magnetische Flussdichte im Mittel bevorzugt 0,1 bis 0,6 Tesla, besonders bevorzugt 0,3 bis 0,5 Tesla und ganz besonders bevorzugt im Wesentlichen 0,4 Tesla beträgt.
1 1 . Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der elektromagnetische Rührer (17) derart eingestellt wird, dass die Strömungsgeschwindigkeit der
nichterstarrten Teile im teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) mindestens 0,2 Meter pro Sekunde oder maximal 0,7 Meter pro Sekunde beträgt und bevorzugt zwischen 0,2 und 0,7 Meter pro Sekunde liegt.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der elektromagnetische Rührer (17) derart eingestellt wird, dass die Rührfrequenz mindestens 0,1 Hz oder maximal 10 Hertz beträgt und bevorzugt zwischen 0,1 und 10 Hz liegt.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei mittels der
elektromagnetischen Bremse (16) ein elektromagnetisches Feld innerhalb der Kokille (5) erzeugt wird, dessen magnetische Flussdichte bevorzugt 0,1 bis 0,3 Tesla, besonders bevorzugt 0,15 bis 0,25 Tesla und ganz besonders bevorzugt im
Wesentlichen 0,2 Tesla beträgt.
14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Verfahren zur
Herstellung von Dünnbrammen mit Dicken zwischen von 40 bis 120 Millimeter verwendet wird.
15. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Verfahren zur
Herstellung von Dünnbrammen für die Fertigung von Warmband oder Kaltband, insbesondere zur Herstellung von Elektroblechen oder Blechen höherfester Stähle vorzugsweise mit Streckgrenzwerten größer als 400 Megapascal verwendet wird.
16. Vorrichtung (1 ) zum Stranggießen von Dünnbrammen, insbesondere mittels eines Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche, aufweisend
ein Zuführmittel zum Zuführen einer metallischen Schmelze (2), eine Kokille (5) zum Formen eines teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) aus der zugeführten metallischen Schmelze (2),
eine im Bereich der Kokille (5) angeordnete elektromagnetische Bremse (16) zum Reduzieren der Strömungsgeschwindigkeit der metallischen Schmelze (2) im Innern des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) und
ein Strangführungssystem (12) zum Abführen des teilerstarrten
Dünnbrammenstrangs (9) aus der Kokille (2),
dadurch gekennzeichnet, dass
die Vorrichtung (1 ) einen entlang der Strangabzugsrichtung (15) des Dünnbrammenstrangs (9) stromabwärts unterhalb der Kokille (5) angeordneten elektromagnetischen Rührer (17) zum Rühren von nichterstarrten Teilen des teilerstarrten Dünnbrammenstrangs (9) aufweist, welcher entlang der Strangabzugsrichtung (15) zwischen 20 und 7.000 Millimeter von der Kokille (5) beabstandet ist.
17. Vorrichtung (1 ) nach Anspruch 16, wobei der elektromagnetische Rührer (17) entlang der Strangabzugsrichtung (15) zwischen 50 und 3.000 Millimeter von der Kokille (5) beabstandet ist.
18. Vorrichtung (1 ) nach einem der Ansprüche 16 oder 17, wobei der elektromagnetische Rührer (17) einen Linearfeldrührer zur Erzeugung eines elektromagnetischen
Wanderfeldes (19) im Bereich des Dünnbrammenstrangs (9) umfasst, wobei die Laufrichtung des elektromagnetischen Wanderfeldes (19) senkrecht zur
Strangabzugsrichtung (15) und parallel zu einer zweiten Querrichtung (30), die senkrecht zur Strangabzugsrichtung (15) und parallel zu einer Strangoberfläche auf einer Breitseite (28) des Dünnbrammenstrangs (9) verläuft, ausgerichtet ist und wobei die Laufrichtung des elektromagnetischen Wanderfeldes (19) umkehrbar ist.
19. Vorrichtung (1 ) nach Anspruch 18, wobei der elektromagnetische Rührer (17) derart konfiguriert ist, dass ein erstes Subfeld (24) des elektromagnetischen Wanderfelds (19) von einem Zentrum (26) des Dünnbrammenstrangs (9) zu einem ersten Randbereich (20) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft und dass ein zweites Subfeld (25) des elektromagnetischen Wanderfelds (19) vom Zentrum (26) des Dünnbrammenstrangs (9) zu einem dem ersten Randbereich (20) gegenüberliegenden zweiten Randbereich
(21 ) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
20. Vorrichtung (1 ) nach Anspruch 18, wobei der elektromagnetische Rührer (17) derart konfiguriert ist, dass das elektromagnetische Wanderfeld (19) entlang der zweiten Querrichtung (30) von einem ersten Randbereich (20) des Dünnbrammenstrangs (9) zu einem dem ersten Randbereich (20) gegenüberliegenden zweiten Randbereich (21 ) des Dünnbrammenstrangs (9) läuft.
21 . Vorrichtung (1 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 20, wobei der elektromagnetische Rührer (17) 20 bis 1000 Millimeter, vorzugsweise 20 bis 200 Millimeter und besonders bevorzugt 20 bis 40 Millimeter von einer Oberfläche des Dünnbrammenstrangs (9) entlang einer ersten Querrichtung (18), die senkrecht zur Strangabzugsrichtung (15) und senkrecht zur zweiten Querrichtung (30) verläuft, beabstandet ist.
22. Vorrichtung (1 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 21 , wobei der elektromagnetische Rührer (17) derart konfiguriert ist, dass die Strömungsgeschwindigkeit der
nichterstarrten Teile im teilerstarrten Dünnbrammenstrang (9) zwischen 0,2 und 0,7 Meter pro Sekunde liegt und/oder dass die Rührfrequenz zwischen 0,1 und 10 Hz liegt.
23. Vorrichtung (1 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 21 , wobei die elektromagnetische Bremse (16) in der oberen Hälfte der Kokille bevorzugt zwischen 20 bis 150 Millimeter von einer Oberfläche des Dünnbrammenstrangs entlang der ersten Querrichtung (18) beabstandet ist.
24. Vorrichtung (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Vorrichtung (1 ) zur Herstellung von Dünnbrammen für die Fertigung von Warmband oder Kaltband, insbesondere zur Herstellung von Elektroblechen oder Blechen höherfester Stähle vorzugsweise mit Streckgrenzwerten größer als 400 Megapascal vorgesehen ist.
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