EP3102799A1 - Aktuator für einen elektrohydraulischen gaswechselventiltrieb einer brennkraftmaschine - Google Patents

Aktuator für einen elektrohydraulischen gaswechselventiltrieb einer brennkraftmaschine

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EP3102799A1
EP3102799A1 EP15706143.3A EP15706143A EP3102799A1 EP 3102799 A1 EP3102799 A1 EP 3102799A1 EP 15706143 A EP15706143 A EP 15706143A EP 3102799 A1 EP3102799 A1 EP 3102799A1
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EP
European Patent Office
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piston
stroke
bore
actuator
exchange valve
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EP15706143.3A
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EP3102799B1 (de
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Calin Petru Itoafa
Sandra SCHÄFER
Thomas Kremer
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Schaeffler Technologies AG and Co KG
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Definitions

  • the invention relates to an actuator for an electrohydraulic gas exchange valve drive of an internal combustion engine.
  • the actuator comprises an actuator housing which can be mounted on the internal combustion engine and has a bore, a hydraulic piston movably mounted therein for actuating the gas exchange valve and an axial stop which, in the unassembled state of the actuator housing on the internal combustion engine, limits the piston stroke from the bore to an assembly stroke.
  • the variability of the timing and the maximum stroke on the gas exchange valve is known to be created by a so-called hydraulic linkage is arranged with a pressure chamber between a cam of a camshaft and the gas exchange valve whose volume is steplessly controlled via an electromagnetic hydraulic valve in a pressure relief space.
  • the camshaft predetermined by the camshaft is completely, partially or not at all converted into a stroke of the gas exchange valve.
  • the present invention relates to the gas exchange valve side part of the Ventiltriebaktuatorik whose movement corresponds to the stroke of the gas exchange valve and which is known for example from the generic DE 10 2010 048 135 A1.
  • This extension stroke is limited to an assembly stroke by an axial stop to prevent the hydraulic piston from falling out of the bore before and during assembly of the actuator to the internal combustion engine.
  • the dimensioning of the assembly stroke is not just to that before and during assembly of the Aktuatorgehauses the hydraulic piston does not fall out of the bore, but also that the end face of the extended hydraulic piston always touches with sufficient overlap on the front side of the gas exchange valve stem to a lateral placement or slipping of the hydraulic piston on the circumference to prevent the valve stem.
  • the risk of such mis-assembly deforming the components increases as the gas exchange valve is inclined, as usual, to the mounting direction of the actuator housing with increasing assembly stroke and increasing inclination angle.
  • the present invention has for its object to constructively improve an actuator of the type mentioned so that the security is increased against the above-explained incorrect assembly of the actuator housing on the internal combustion engine.
  • the assembly stroke should be smaller than a maximum operating stroke, with which the hydraulic piston actuates the gas exchange valve, wherein the restriction of the piston stroke on the assembly stroke is canceled by the axial stop only temporarily and after the operation of the actuator.
  • the stroke limitation to the relatively small assembly stroke can be canceled either already in the course of the actuator assembly by removing or shifting the axial stop or at the latest when commissioning the actuator, that the then pressurized hydraulic piston extends with an operating stroke exceeding the assembly stroke and thereby the position of the axial stop relocated.
  • the displacement can take place relative to the bore or to the hydraulic piston.
  • the operational automatic displacement of the axial stop takes into account the usually no longer existing accessibility of the actuator in the region of the hydraulic raulikkolbens after placing the actuator on the gas exchange valve.
  • the temporary restriction of the piston stroke on the assembly stroke can be removed by removable securing means. This may be, for example, a sapon holding the hydraulic piston, which is removed in the course of the actuator assembly.
  • the axial stop is formed in particular by a resiliently deformable element which holds the hydraulic piston against its gravity by the spring force in the assembly stroke.
  • the actuator includes a further axial stop, in the mounted state of the actuator housing on the internal combustion engine, the stroke of the hydraulic piston from the bore to a so-called disassembly stroke limited to prevent uncontrolled whereabouts of the hydraulic piston and possibly the mounting axial stop in the internal combustion engine even when disassembling the actuator and then no longer effective axial stop for the assembly.
  • the disassembly stroke is the same size, but preferably for acoustic reasons greater than the maximum operating stroke of the gas exchange valve.
  • Figure 1 is a schematic representation of a hydraulically variable valve train according to the prior art
  • Figure 2 is a schematic representation of an actuator according to the invention during assembly in a cylinder head of an internal combustion engine
  • FIG. 3 shows the actuator according to FIG. 2 in the assembled state before the internal combustion engine is put into operation
  • FIG. 4 shows the actuator according to FIG. 3 after the internal combustion engine has been put into operation
  • Figure 5 shows the first embodiment in longitudinal section, wherein the extension path of the hydraulic piston is limited by means of a bore-side inner sleeve and a piston-side sleeve on the mounting stroke;
  • FIG. 6 shows the actuator housing according to FIG. 5 in a non-cut perspective view
  • FIG. 7 shows the first exemplary embodiment according to FIG. 5 in section, wherein FIG
  • Hydraulic piston is extended to the disassembly stroke
  • FIG. 8 shows the second exemplary embodiment in longitudinal section, the extension path of the hydraulic piston being limited to the assembly stroke by means of a piston-side polygonal ring and a bore-side inner sleeve;
  • FIG. 9 shows the second exemplary embodiment according to FIG. 8 in section, the hydraulic piston being extended by the dismantling stroke
  • Figure 10 shows the third embodiment in longitudinal section, wherein the extension path of the hydraulic piston is limited by means of a bore-side outer sleeve and a piston-side sleeve on the mounting stroke
  • Figure 1 1, the bore-side outer sleeve in perspective Einzelteildarwolf;
  • FIG. 12 shows the third exemplary embodiment according to FIG. 10 in section, with the FIG
  • Hydraulic piston is extended to the disassembly stroke
  • Figure 13 shows the fourth embodiment in longitudinal section, wherein the extension path of the hydraulic piston is limited by means of a bore-side spring ring and a piston-side sleeve on the mounting stroke;
  • FIG. 14 shows the fourth exemplary embodiment according to FIG. 13 in section, the hydraulic piston being extended by the dismantling stroke
  • Figure 15 shows the fifth embodiment in longitudinal section, wherein the extension path of the hydraulic piston is limited by means of a bore-side spring ring and a piston-side sleeve on the mounting stroke;
  • FIG. 16 shows the fifth exemplary embodiment according to FIG. 15 in section, the hydraulic piston being extended by the dismantling stroke
  • FIG. 17 shows the sixth embodiment in longitudinal section, wherein the extension path of the hydraulic piston is limited by means of a bore-side spring ring and a piston-side sleeve on the mounting stroke;
  • FIG. 18 shows the sixth exemplary embodiment according to FIG. 17 in section, the hydraulic piston being extended by the dismantling stroke.
  • FIG. 1 shows the basic structure of a known electrohydraulic gas exchange valve drive for variable-stroke actuation of the gas exchange valve 2 force-loaded in the closing direction by a valve spring 1 in the cylinder head 3 of an internal combustion engine.
  • the following components are shown: a master piston 5 driven by the cam 4 of a camshaft,
  • a non-return valve 1 1 opening in the direction of the medium-pressure space, via which the medium-pressure space is connected to the lubricant circuit of the internal combustion engine
  • the variability of the valve lift is generated by the fact that the high-pressure chamber 8 between the master piston 5 and the slave piston 6 acts as a so-called hydraulic linkage, which - neglecting leakage - proportional to the stroke of the cam 4 displaced by the master piston hydraulic volume as a function of the opening time and the Opening duration of the hydraulic valve 7 is split into a first, the slave piston acting on partial volume and in a second, in the medium pressure chamber 9 including piston accumulator 10 and in the low-pressure chamber 12 effluent partial volume.
  • the actuating direction between the cam 4 and the gas exchange valve 2 is intended arranged components in an actuator housing to be summarized in a structural unit, which is to be mounted as an actuator in a cylinder head of a combustion engine ine.
  • the gas exchange valve is intended to be inclined at an angle ⁇ to the mounting direction according to the arrow direction in FIG. 2 when the actuator 16 is placed on the cylinder head 3.
  • the actuator 16 includes the actuator housing 17 with the generally here and hereinafter referred to as a hydraulic piston slave piston 6, which is mounted in a liftable manner in the bore 18 of the actuator housing.
  • the gravity-induced extension stroke of the hydraulic piston 6 is limited from the bore by means of an axial stop 19 to the dimension T designated as the assembly stroke.
  • Reference for the dimension T is the retracted in the bore position of the hydraulic piston, in which the gas exchange valve 2 is closed - see Figure 3.
  • the mounting stroke is dimensioned so that the end face 20 of the hitherto extended hydraulic piston strongly eccentric, but due to sufficient coverage without mounting on the end face 21 of the gas exchange valve stem (and not on its circumference) touches down.
  • FIG. 3 shows this fully assembled state of the actuator prior to the startup of the internal combustion engine.
  • FIG. 4 shows the case that the maximum operating stroke of the gas exchange valve marked L is greater than the assembly stroke T.
  • the hydraulic piston for actuating the gas exchange valve stop and retract, the assembly-related restriction on the assembly stroke may only temporarily and must be repealed during operation of the internal combustion engine. This is done according to the invention in that the axial stop 19 is displaced at least by the difference between L and T.
  • FIG. 5 to 7 show the first constructive embodiment of the invention.
  • the actuator 1 16 includes in a conventional construction, a hollow cylindrical actuator housing 1 17, which is fastened by means of a screw 23 in a receptacle of the actuator and thereby supports the front side of the valve base used on the valve brake 14.
  • the hydraulic piston 6, which is mounted in a liftable manner below the valve brake in bore 18 of the actuator housing 6, is assembled in series with a solid pressure piston 24 and a hydraulic valve play compensation element 25 with a hollow cylindrical piston skirt 26 and a differential housing 27. This actuates the gas exchange valve 2 and encloses the valve-side end portion of the piston skirt to form a variable-height pressure chamber 28 as a valve clearance compensation.
  • the axial stop 19 limiting the piston stroke to the (relatively small) assembly stroke generally apply: this comprises a piston-side part 29 which is formed by a projection extending radially outward from the outer circumference of the differential housing 27.
  • the bore-side portion 30 of the axial stop 19 is displaceable relative to the bore 18 to cancel the restriction of the piston stroke on the mounting stroke T, and by a radially inwardly extending from or into the inner circumference of the bore projection formed, with the two projections 29 and 30 overlap radially.
  • the lifting of the lifting restriction on the assembly stroke is reversible. That means the original one Stop positioning after disassembly of the actuator 16 for the purpose of maintenance or repair of the internal combustion engine by pushing back the displaced stop member - in the embodiments, this is the bore-side stop member 30 - is recoverable.
  • the piston-side projection 129 is now formed by a collar, which extends radially outwardly, of a sleeve 131 fastened to the differential housing 27.
  • the sleeve is fastened by means of a caulking in an outer circumferential groove 32 of the Ausretesgephinu- ses.
  • the bore-side projection 130 is generally formed on a ring 33 and here by a radially inwardly extending collar of an inner sleeve 133.
  • the inner sleeve is held by means of clamping on the inner circumference of the stepped in the region of the valve lash adjuster in diameter bore 1 18, and first in accordance with Figure 5 in the vicinity of the diameter stage to limit the extension stroke of the hydraulic piston 6 to the mounting stroke.
  • the clamping characteristic of the inner sleeve can be improved by elasticity-increasing slots 34 at the periphery.
  • the piston-side protrusion 129 of the hydraulic piston 6 extending after assembly under operational pressurization receives the radially overlapping, bore-side projection 130, so that the restriction of the piston stroke to the assembly stroke is canceled.
  • the axial clamping position of the thus displaced in the bore 1 18 inner sleeve 133 shifts depending on the maximum Gas monventilhubs, but only as far as possible until the inner sleeve starts at a further axial stop.
  • This generally designated 35 further axial limit limited in the mounted state of the actuator 16 to the internal combustion engine, the piston stroke from the bore 18 to the aforementioned disassembly stroke to even in the disassembly of the actuator from the cylinder head 3 of the engine falling out of the axial stop 19 and the hydraulic piston 6 to prevent from the actuator 17.
  • the disassembly stroke R is shown as an example in Figure 8 and at least as large as, to avoid operational contact noise in the axial stop but greater than the maximum stroke of the gas exchange valve. 2
  • the further axial stop 135 is formed by a cap 136, which is attached to the bore 1 18 on the outer circumference of the actuator housing 1 17.
  • the cap has a projection in the form of a collar 137, which extends radially inwardly into the inner circumference of the bore according to FIG. 7 and radially covers the bore-side projection 130 of the inner sleeve 133.
  • the tool engagement required for the screwing in of the actuator housing 17 in its receptacle is embodied as an external hexagon 38 on the actuator housing and can be seen in FIG. 6 below the cap 136 already mounted in this illustration.
  • the piston-side projection 229 is formed by a resilient, polygonal wire ring 231, which is supported in the outer circumferential groove 32 of the differential housing 27 and due to the polygonal shape sections radially opposite the contemplatum- protruding.
  • the bore-side projection 230 is formed by a clamped on the inner circumference of the bore 218 ring 233 in the form of an inner sleeve which engages under the wire ring.
  • the inner sleeve 233 is displaced so far through the wire ring that it completely leaves the bore and rests against the cap 236 forming the further axial stop 235.
  • the axial stop 319 of the third exemplary embodiment according to FIGS. 10 to 12 comprises, as in the first exemplary embodiment, a sleeve 331 fastened to the compensating housing 27 with a collar as a piston-side projection 329.
  • the bore-side projection 330 is formed by the collar of a ring 333 in the form of an outer sleeve formed, which is supported by means of clamping on the outer circumference of the actuator housing 317.
  • the collar 330 extends from the outside radially inwardly into the inner periphery of the bore 318.
  • FIG. 1 1 The illustrated in Figure 1 1 as an individual part outer sleeve 333 engages in two axial positions on the actuator housing 317 and is for this purpose each internally circumferentially provided with an upper bead 39 and a lower bead 40, depending on the stroke position of the hydraulic piston 6 on a Support the outer circumferential bead 41 of the actuator housing.
  • the piston stroke from the bore 318 is limited to the assembly stroke when, according to FIG. 10, the lower inner bead 40 is supported on the outer bead 41.
  • the piston stroke is limited to the disassembly stroke when, in the further axial stop position according to FIG. 12, the upper inner bead 39 is supported on the outer bead.
  • the upper inner bead and the outer bead are each formed by a spring ring, wherein the spring ring 39 are held in a slot 42 of the outer sleeve and the spring ring 41 in an outer circumferential groove 43 of the actuator housing.
  • the lower inner bead is formed by a circumferential indentation in the outer sleeve.
  • the fourth embodiment of the invention is illustrated in Figures 13 and 14. It comprises, as in the first and third embodiments, a mounted on the differential housing 27 sleeve 431 with collar as a piston-side projection 429.
  • the bore-side projection 430 is formed by a ring 433 in the form of an open wire ring, which by own spring force on the inner circumference of the bore 418th is clamped and engages under the collar 429 of the sleeve.
  • the wire ring 433 is displaced by the sleeve when the hydraulic piston 6 extends as a result of operational pressurization.
  • the wire ring can completely leave the hole and is in the position of disassembly stroke on the collar 437 of the cap 436 as another axial stop 435 at.
  • the fifth exemplary embodiment shown in FIGS. 15 and 16 differs from the fourth exemplary embodiment in that the resilient wire ring 533 is held in an inner circumferential groove 44 of the bore 518 and is polygonal as a bore-side projection 530.
  • the wire ring can escape radially at operational pressurization of the hydraulic piston 6 and Relocating to the collar 529 of the sleeve 531 in the inner circumferential groove, canceling the radial overlap in order to lift the restriction of the piston stroke on the assembly.
  • the displacement of the axial stop 619 takes place in the sixth embodiment according to Figures 17 and 18 both in the axial and in the radial direction.
  • the bore 618 is provided with two axially spaced inner peripheral grooves 45 and 46, in which the bore-side projection 630 in the form of the wire ring 633 can spread.
  • the diameter of the upper inner circumferential groove 45 is dimensioned such that the wire ring spread in it during the assembly stroke of the hydraulic piston 6 and the collar 629 of the sleeve 631 overlap radially as abutment parts.
  • the wire ring must first disengage from the upper inner circumferential groove and follow the collar to the lower inner circumferential groove 46, into which the wire ring subsequently spreads.
  • the lower inner circumferential groove has a larger diameter than the upper inner peripheral groove and is dimensioned so that the radial overlap between the wire ring spread therein and the collar is canceled.

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Abstract

Vorgeschlagen ist ein Aktuator für einen elektrohydraulischen Gaswechselventiltrieb einer Brennkraftmaschine. Der Aktuator umfasst ein an der Brennkraftmaschine montierbares Aktuatorgehause (17) mit einer Bohrung (18), einen darin hubbeweglich gelagerten Hydraulikkolben (6) zur Betätigung des Gaswechselventils (2) und einen Axialanschlag (19), der im unmontierten Zustand des Aktuatorgehäuses an der Brennkraftmaschine den Kolbenhub aus der Bohrung auf einen Montagehub (T) beschränkt. Dieser soll kleiner als ein maximaler Betriebshub (L) sein, mit dem der Hydraulikkolben das Gaswechselventil betätigt, wobei die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub durch den Axialanschlag lediglich temporär und nach Inbetriebnahme des Aktuators (16) aufgehoben ist.

Description

Aktuator für einen elektrohydraulischen Gaswechselventiltrieb einer Brennkraftmaschine
Die Erfindung betrifft einen Aktuator für einen elektrohydraulischen Gaswechsel- ventiltrieb einer Brennkraftmaschine. Der Aktuator umfasst ein an der Brennkraft- maschine montierbares Aktuatorgehäuse mit einer Bohrung, einen darin hubbeweglich gelagerten Hydraulikkolben zur Betätigung des Gaswechselventils und einen Axialanschlag, der im unmontierten Zustand des Aktuatorgehäuses an der Brennkraftmaschine den Kolbenhub aus der Bohrung auf einen Montagehub be- schränkt.
Hintergrund der Erfindung
Bei elektrohydraulischen Ventiltrieben wird die Variabilität der Steuerzeiten und des Maximalhubs am Gaswechselventil bekanntlich dadurch erzeugt, dass zwischen einem Nocken einer Nockenwelle und dem Gaswechselventil ein sogenanntes hydraulisches Gestänge mit einem Druckraum angeordnet ist, dessen Volumen über ein elektromagnetisches Hydraulikventil stufenlos in einen Druckentlastungsraum abregelbar ist. Je nach abgeregeltem Volumen des Hydraulikmittels wird dann der von der Nockenwelle vorgegebene Nockenhub vollständig, teilweise oder gar nicht in einen Hub des Gaswechselventils umgesetzt.
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf den gaswechselventilseitigen Teil der Ventiltriebaktuatorik, dessen Bewegung dem Hub des Gaswechselventils entspricht und der beispielsweise aus der gattungsgemäßen DE 10 2010 048 135 A1 bekannt ist. Im unmontierten Zustand des Aktuatorgehäuses sitzt der Hydraulikkolben nicht auf dem Gaswechselventil auf und kann unter dem Einfluss der Schwerkraft aus der Bohrung des Aktuatorgehäuses ausfahren. Dieser Ausfahrhub wird durch einen Axialanschlag auf einen Montagehub beschränkt, um vor und während der Montage des Aktuators an die Brennkraftmaschine ein Herausfallen des Hydraulikkolbens aus der Bohrung zu verhindern.
Die Dimensionierung des Montagehubs ist nicht nur dahingehend vorzunehmen, dass vor und bei der Montage des Aktuatorgehauses der Hydraulikkolben nicht aus der Bohrung herausfällt, sondern auch, dass die Stirnseite des ausgefahrenen Hydraulikkolbens stets mit ausreichender Überdeckung auf der Stirnseite des Gaswechselventilschafts aufsetzt, um ein seitliches Aufsetzen oder ein Abgleiten des Hydrau- likkolbens auf den Umfang des Ventilschafts zu verhindern. Das Risiko einer solchen, die Bauteile deformierenden Fehlmontage nimmt zu, wenn das Gaswechselventil - wie üblich - zur Montagerichtung des Aktuatorgehauses geneigt ist, und zwar mit zunehmendem Montagehub und mit zunehmendem Neigungswinkel. Aufgabe der Erfindung
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Aktuator der eingangs genannten Art konstruktiv so zu verbessern, dass die Sicherheit gegen die vorstehend erläuterte Fehlmontage des Aktuatorgehäuses an der Brenn kraftma- schine erhöht ist.
Zusammenfassung der Erfindung
Die Lösung dieser Aufgabe ergibt sich aus den Merkmalen des Anspruchs 1 . Demnach soll der Montagehub kleiner als ein maximaler Betriebshub sein, mit dem der Hydraulikkolben das Gaswechselventil betätigt, wobei die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub durch den Axialanschlag lediglich temporär und nach Inbetriebnahme des Aktuators aufgehoben ist. Die Hubbeschränkung auf den relativ kleinen Montagehub kann entweder bereits im Verlauf der Aktuatormontage durch Entfernen oder Verlagerung des Axialanschlags oder spätestens bei der Inbetriebnahme des Aktuators dadurch aufgehoben werden, dass der dann betrieblich druckbeaufschlagte Hydraulikkolben mit einem den Montagehub übersteigenden Betriebshub ausfährt und dabei die Position des Axialanschlags verlagert. Die Verlagerung kann relativ zur Bohrung oder zum Hydraulik- kolben erfolgen.
Die betrieblich selbsttätige Verlagerung des Axialanschlags berücksichtigt die in der Regel nicht mehr existente Zugänglichkeit des Aktuators im Bereich des Hyd- raulikkolbens nach dem Aufsetzen des Aktuators auf das Gaswechselventil. Für den Fall, dass diese Zugänglichkeit dennoch gegeben ist, kann die temporäre Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub durch entfernbare Sicherungsmittel aufgehoben werden. Dies kann beispielsweise ein den Hydraulikkol- ben halternder Splint sein, der im Verlauf der Aktuatormontage entfernt wird.
Der Axialanschlag ist insbesondere durch ein federnd verformbares Element gebildet, das den Hydraulikkolben entgegen dessen Schwerkraft durch die Federkraft im Montagehub haltert.
Im Hinblick auf eine erneute Demontage des Aktuators zu Wartungs- oder Reparaturzwecken der Brennkraftmaschine kann es zweckmäßig sein, dass der Aktua- tor einen weiteren Axialanschlag umfasst, der im montierten Zustand des Aktuatorgehäuses an der Brennkraftmaschine den Hub des Hydraulikkolbens aus der Bohrung auf einen sogenannten Demontagehub beschränkt, um auch bei der Demontage des Aktuators und dann nicht mehr wirksamem Axialanschlag für die Montage einen unkontrollierten Verbleib des Hydraulikkolbens und gegebenenfalls des Montage-Axialanschlags in der Brennkraftmaschine zu verhindern. Der Demontagehub ist gleich groß, aus akustischen Gründen vorzugsweise aber größer als der maximale Betriebshub des Gaswechselventils.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Weitere Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschrei- bung und aus den Zeichnungen, in denen die Erfindung prinzipiell und für das Verständnis wesentliche Ausschnitte oder Details von sechs Ausführungsbeispielen eines Aktuators dargestellt sind. Sofern nicht anders erwähnt, sind dabei gleiche oder funktionsgleiche Merkmale oder Bauteile mit gleichen Bezugszahlen versehen. Führende Ziffern dreistelliger Bezugszahlen korrespondieren mit der Nummerierung des jeweiligen Ausführungsbeispiels.
Es zeigen: Figur 1 eine schematische Darstellung eines hydraulisch variablen Ventiltriebs gemäß Stand der Technik;
Figur 2 eine schematische Darstellung eines erfindungsgemäßen Aktuators bei der Montage in einen Zylinderkopf einer Brennkraftmaschine;
Figur 3 den Aktuator gemäß Figur 2 im montierten Zustand vor Inbetriebnahme der Brennkraftmaschine; Figur 4 den Aktuator gemäß Figur 3 nach Inbetriebnahme der Brennkraftmaschine;
Figur 5 das erste Ausführungsbeispiel im Längsschnitt, wobei der Ausfahrweg des Hydraulikkolbens mittels einer bohrungsseitigen Innenhülse und ei- ner kolbenseitigen Hülse auf den Montagehub beschränkt ist;
Figur 6 das Aktuatorgehäuse gemäß Figur 5 in nicht geschnittener perspektivischer Darstellung; Figur 7 das erste Ausführungsbeispiel gemäß Figur 5 im Ausschnitt, wobei der
Hydraulikkolben um den Demontagehub ausgefahren ist;
Figur 8 das zweite Ausführungsbeispiel im Längsschnitt, wobei der Ausfahrweg des Hydraulikkolbens mittels eines kolbenseitigen Polygonrings und ei- ner bohrungsseitigen Innenhülse auf den Montagehub beschränkt ist;
Figur 9 das zweite Ausführungsbeispiel gemäß Figur 8 im Ausschnitt, wobei der Hydraulikkolben um den Demontagehub ausgefahren ist; Figur 10 das dritte Ausführungsbeispiel im Längsschnitt, wobei der Ausfahrweg des Hydraulikkolbens mittels einer bohrungsseitigen Außenhülse und einer kolbenseitigen Hülse auf den Montagehub beschränkt ist; Figur 1 1 die bohrungsseitige Außenhülse in perspektivischer Einzelteildarstellung;
Figur 12 das dritte Ausführungsbeispiel gemäß Figur 10 im Ausschnitt, wobei der
Hydraulikkolben um den Demontagehub ausgefahren ist;
Figur 13 das vierte Ausführungsbeispiel im Längsschnitt, wobei der Ausfahrweg des Hydraulikkolbens mittels eines bohrungsseitigen Federrings und einer kolbenseitigen Hülse auf den Montagehub beschränkt ist;
Figur 14 das vierte Ausführungsbeispiel gemäß Figur 13 im Ausschnitt, wobei der Hydraulikkolben um den Demontagehub ausgefahren ist;
Figur 15 das fünfte Ausführungsbeispiel im Längsschnitt, wobei der Ausfahrweg des Hydraulikkolbens mittels eines bohrungsseitigen Federrings und einer kolbenseitigen Hülse auf den Montagehub beschränkt ist;
Figur 16 das fünfte Ausführungsbeispiel gemäß Figur 15 im Ausschnitt, wobei der Hydraulikkolben um den Demontagehub ausgefahren ist;
Figur 17 das sechste Ausführungsbeispiel im Längsschnitt, wobei der Ausfahrweg des Hydraulikkolbens mittels eines bohrungsseitigen Federrings und einer kolbenseitigen Hülse auf den Montagehub beschränkt ist; Figur 18 das sechste Ausführungsbeispiel gemäß Figur 17 im Ausschnitt, wobei der Hydraulikkolben um den Demontagehub ausgefahren ist.
Ausführliche Beschreibung der Zeichnungen Figur 1 zeigt den prinzipiellen Aufbau eines bekannten elektrohydraulischen Gaswechselventiltriebs zur hubvariablen Betätigung des von einer Ventilfeder 1 in Schließrichtung kraftbeaufschlagten Gaswechselventils 2 im Zylinderkopf 3 einer Brennkraftmaschine. Dargestellt sind folgende Komponenten: - ein vom Nocken 4 einer Nockenwelle angetriebener Geberkolben 5,
- ein das Gaswechselventil betätigender Nehmerkolben 6,
- ein elektromagnetisches 2-2-Wege-Hydraulikventil 7,
- ein vom Geberkolben und vom Nehmerkolben begrenzter Hochdruckraum 8, aus dem bei geöffnetem Hydraulikventil Hydraulikmittel in einen Mitteldruckraum 9 abströmen kann,
- ein an den Mitteldruckraum angeschlossener Kolbendruckspeicher 10,
- ein in Richtung des Mitteldruckraums öffnendes Rückschlagventil 1 1 , über das der Mitteldruckraum an den Schmiermittelkreislauf der Brennkraftmaschine an- geschlossen ist,
- und ein als Hydraulikmittelreservoir dienender Niederdruckraum 12, der über eine Drossel 13 mit dem Mitteldruckraum verbunden ist und dessen Inhalt beim Startvorgang der Brennkraftmaschine sofort verfügbar ist. Die Variabilität des Ventilhubs wird dadurch erzeugt, dass der Hochdruckraum 8 zwischen dem Geberkolben 5 und dem Nehmerkolben 6 als sogenanntes hydraulisches Gestänge wirkt, wobei das - bei Vernachlässigung von Leckagen - proportional zum Hub des Nockens 4 vom Geberkolben verdrängte Hydraulikvolumen in Abhängigkeit des Öffnungszeitpunkts und der Öffnungsdauer des Hydraulikventils 7 in ein erstes, den Nehmerkolben beaufschlagendes Teilvolumen und in ein zweites, in den Mitteldruckraum 9 einschließlich Kolbendruckspeicher 10 und in den Niederdruckraum 12 abströmendes Teilvolumen aufgesplittet wird. Durch die so entkoppelte Bewegung des Gaswechselventils 2 von der Bewegung des Nockens sind die Hubübertragung des Geberkolbens auf den Nehmerkolben und mithin nicht nur die Steuerzeiten, sondern auch die Hubhöhe des Gaswechselventils innerhalb der Erhebung des Nockens vollvariabel einstellbar. Die aufgrund der Entkopplung entfallende Schließrampe des Nockens wird durch eine hydraulische Ventilbremse 14 ersetzt, die das Gaswechselventil kurz vor dem Erreichen des Ventilsitzes 15 auf eine akustisch und mechanisch zulässige Schließgeschwindig- keit abbremst.
Bei den nachfolgend erläuterten Ausführungsbeispielen der Erfindung sollen die im Betätigungssinn zwischen dem Nocken 4 und dem Gaswechselventil 2 ange- ordneten Komponenten in einem Aktuatorgehäuse zu einer Baueinheit zusam- mengefasst sein, die als Aktuator in einen Zylinderkopf einer Brenn kraftmasch ine zu montieren ist. Wie aus den Figuren 2 bis 4 ersichtlich, soll dabei das Gaswechselventil unter einem Winkel α zur Montagerichtung gemäß Pfeilrichtung in Figur 2 beim Aufsetzen des Aktuators 16 auf den Zylinderkopf 3 geneigt sein.
Der Aktuator 16 umfasst das Aktuatorgehäuse 17 mit dem hier allgemein und nachfolgend als Hydraulikkolben bezeichneten Nehmerkolben 6, der in der Bohrung 18 des Aktuatorgehäuses hubbeweglich gelagert ist. Vor dem und während des Montagevorgangs wird der schwerkraftbedingte Ausfahrhub des Hydraulikkolbens 6 aus der Bohrung mittels eines Axialanschlags 19 auf das als Montagehub bezeichnete Maß T beschränkt. Referenz für das Maß T ist die in der Bohrung eingefahrene Position des Hydraulikkolbens, bei der das Gaswechselventil 2 geschlossen ist - siehe Figur 3. Der Montagehub ist so bemessen, dass die Stirnseite 20 des bis dahin ausgefahrenen Hydraulikkolbens stark exzentrisch, aber infolge ausreichender Überdeckung fehlmontagefrei auf der Stirnseite 21 des Gaswechselventilschafts (und nicht auf dessen Umfang) aufsetzt. Beim weiteren Absenken des Aktuators auf eine Flanschfläche 22 des Zylinderkopfs 3 muss der Hydraulikkolben dem Gaswechselventil ausweichen, wobei er in die Bohrung einfährt und sich gleichzeitig konzentrisch zum Gaswechselventil ausrichtet. Figur 3 zeigt diesen vollständig montierten Zustand des Aktuators vor der Inbetriebnahme der Brennkraftmaschine.
Mit Hilfe von Figur 2 lässt es sich leicht vorstellen, dass mit zunehmendem Nei- gungswinkel α die stirnseitige Überdeckung von Hydraulikkolben 6 und Ventilschaft 2 und mithin das für die fehlerfreie Aktuatormontage zulässige Maß T des Montagehubs kleiner werden. Figur 4 zeigt den Fall, dass der mit L bezeichnete maximale Betriebshub des Gaswechselventils größer als der Montagehub T ist. Damit der Hydraulikkolben zur Betätigung des Gaswechselventils anschlagfrei aus- und einfahren kann, darf die montagebedingte Beschränkung auf den Montagehub lediglich temporär und muss beim Betrieb der Brennkraftmaschine aufgehoben sein. Dies erfolgt erfindungsgemäß dadurch, dass der Axialanschlag 19 zumindest um das Differenzmaß zwischen L und T verlagert wird. Die Verlagerung wird aus der vergleichenden Zusammenschau der Positionen des Axialanschlags in den Figuren 3 und 4 vor bzw. nach der Inbetriebnahme der Brennkraftmaschine / des Aktuators 16 deutlich und erfolgt durch den Hydraulikkolben selbst, der unter betrieblicher Druckbeaufschlagung den hier in der Bohrung 18 fixierten Teil des Axialanschlags relativ zur Bohrung in auswärtige Richtung verschiebt. In nicht dargestellter kinematischer Umkehr ist es analog möglich, den verlagerbaren Teil des Axialanschlags auf dem Hydraulikkolben zu fixieren und den Hydraulikkolben relativ zu diesem kolbenseitigen Anschlagteil in auswärtiger Richtung zu verschieben.
Die Figuren 5 bis 7 zeigen die erste konstruktive Ausführung der Erfindung. Der Aktuator 1 16 umfasst in üblicher Bauweise ein hohlzylindrisches Aktuatorgehäuse 1 17, das mittels einer Verschraubung 23 in einer Aufnahme des Aktuators befestigt ist und dabei stirnseitig die am Aufnahmegrund eingesetzte Ventilbremse 14 haltert. Der unterhalb der Ventilbremse in der Bohrung 1 18 des Aktuatorgehäuses hubbeweglich gelagerte Hydraulikkolben 6 ist in Reihenschaltung aus einem massiven Druckkolben 24 und einem hydraulischen Ventilspielausgleichselement 25 mit einem hohlzylindrischen Kolbenschaft 26 und einem Ausgleichsgehäuse 27 zusammengesetzt. Dieses betätigt das Gaswechselventil 2 und umschließt den ventilseitigen Endabschnitt des Kolbenschafts unter Bildung eines höhenveränderlichen Druckraums 28 als Ventilspielausgleich.
Allgemein gilt für alle nachfolgend erläuterten Ausführungsbeispiele des den Kolbenhub auf den (relativ kleinen) Montagehub beschränkenden Axialanschlags 19: Dieser umfasst einen kolbenseitigen Teil 29, der durch einen sich vom Außenumfang des Ausgleichsgehäuses 27 radial auswärts erstreckenden Vorsprung gebildet ist. Wie in den Figuren 2 bis 4 prinzipiell dargestellt, ist der bohrungsseitige Teil 30 des Axialanschlags 19 relativ zur Bohrung 18 verlagerbar, um die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub T aufzuheben, und durch einen sich vom oder in den Innenumfang der Bohrung radial einwärts erstreckenden Vorsprung gebildet, wobei sich die beiden Vorsprünge 29 und 30 radial überdecken. Außerdem ist es stets vorgesehen, dass die Aufhebung der Hubbeschränkung auf den Montagehub reversibel ist. Das bedeutet, dass die ursprüngliche Anschlagpositionierung nach der Demontage des Aktuators 16 zwecks Wartung oder Reparatur der Brennkraftmaschine durch Zurückschieben des verlagerten Anschlagteils - in den Ausführungsbeispielen ist dies der bohrungsseitige Anschlagteil 30 - wiederherstellbar ist.
Beim ersten Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 5 bis 7 ist nun der kolben- seitige Vorsprung 129 durch einen sich radial auswärts erstreckenden Kragen einer auf dem Ausgleichsgehäuse 27 befestigten Hülse 131 gebildet. Die Hülse ist mittels einer Verstemmung in einer Außenumfangsnut 32 des Ausgleichsgehäu- ses befestigt. Der bohrungsseitige Vorsprung 130 ist allgemein an einem Ring 33 und hier durch einen sich radial einwärts erstreckenden Kragen einer Innenhülse 133 gebildet. Die Innenhülse ist mittels Klemmung am Innenumfang der im Bereich des Ventilspielausgleichselements im Durchmesser gestuften Bohrung 1 18 gehaltert, und zwar zunächst gemäß Figur 5 in der Nähe der Durchmesserstufe, um den Ausfahrhub des Hydraulikkolbens 6 auf den Montagehub zu beschränken. Die Klemmcharakteristik der Innenhülse kann durch elastizitätserhöhende Schlitze 34 an deren Umfang verbessert werden.
Der kolbenseitige Vorsprung 129 des nach der Montage unter betrieblicher Druck- beaufschlagung ausfahrenden Hydraulikkolbens 6 nimmt den sich damit radial überdeckenden, bohrungsseitigen Vorsprung 130 mit, so dass die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub aufgehoben wird. Die axiale Klemmposition der so in der Bohrung 1 18 verschobenen Innenhülse 133 verlagert sich in Abhängigkeit des maximalen Gaswechselventilhubs, maximal jedoch nur soweit, bis die Innenhülse an einem weiteren Axialanschlag anläuft. Dieser allgemein mit 35 bezeichnete weitere Axialanschlag beschränkt im montierten Zustand des Aktuators 16 an der Brennkraftmaschine den Kolbenhub aus der Bohrung 18 auf den eingangs erwähnten Demontagehub, um auch bei der Demontage des Aktuators aus dem Zylinderkopf 3 der Brennkraftmaschine ein Herausfallen des Axialanschlags 19 und des Hydraulikkolbens 6 aus dem Aktuatorgehäuse 17 zu verhindern. Der Demontagehub R ist exemplarisch in Figur 8 eingezeichnet und zumindest so groß wie, zur Vermeidung von betrieblichen Kontaktgeräuschen im Axialanschlag jedoch größer als der Maximalhub des Gaswechselventils 2. Der weitere Axialanschlag 135 ist durch eine Kappe 136 gebildet, die um die Bohrung 1 18 auf dem Außenumfang des Aktuatorgehäuses 1 17 befestigt ist. Die Kappe weist einen Vorsprung in Form eines Kragens 137 auf, der sich gemäß Figur 7 radial einwärts in den Innenumfang der Bohrung hinein erstreckt und den boh- rungsseitigen Vorsprung 130 der Innenhülse 133 radial überdeckt. Dadurch wird ein demontagebedingtes Herausfallen der beiden Hülsen 131 , 133, des hydraulischen Ventilspielausgleichselements 25 und des Druckkolbens 24 aus der Bohrung verhindert.
Der für das Einschrauben des Aktuatorgehäuses 1 17 in dessen Aufnahme erforderliche Werkzeugeingriff ist als Außensechskant 38 auf dem Aktuatorgehäuse ausgebildet und in Figur 6 unterhalb der in dieser Darstellung bereits montierten Kappe 136 erkennbar.
Bei dem in den Figuren 8 und 9 dargestellten zweiten Ausführungsbeispiel ist der kolbenseitige Vorsprung 229 durch einen federnden, polygonförmigen Drahtring 231 gebildet, der in der Außenumfangsnut 32 des Ausgleichsgehäuses 27 gehaltert ist und aufgrund der Polygonform abschnittsweise gegenüber der Außenum- fangsnut radial hervorsteht. Wie bei dem ersten Ausführungsbeispiel ist der boh- rungsseitige Vorsprung 230 durch einen am Innenumfang der Bohrung 218 geklemmten Ring 233 in Form einer Innenhülse gebildet, die den Drahtring untergreift. Bei betrieblicher Druckbeaufschlagung des Hydraulikkolbens 6 wird die Innenhülse 233 soweit durch den Drahtring verschoben, dass sie die Bohrung voll- ständig verlässt und an der den weiteren Axialanschlag 235 bildenden Kappe 236 anliegt.
Der Axialanschlag 319 des dritten Ausführungsbeispiels gemäß den Figuren 10 bis 12 umfasst wie beim ersten Ausführungsbeispiel eine auf dem Ausgleichsge- häuse 27 befestigte Hülse 331 mit Kragen als kolbenseitiger Vorsprung 329. Der bohrungsseitige Vorsprung 330 ist hingegen durch den Kragen eines Rings 333 in Form einer Außenhülse gebildet, die mittels Klemmung auf dem Außenumfang des Aktuatorgehäuses 317 gehaltert ist. Der Kragen 330 erstreckt sich von außen radial einwärts in den Innenumfang der Bohrung 318 hinein.
Die in Figur 1 1 als Einzelteil dargestellte Außenhülse 333 rastet in zwei Axialpositionen auf dem Aktuatorgehäuse 317 ein und ist zu diesem Zweck jeweils innen- umfänglich mit einem oberen Wulst 39 und einem unteren Wulst 40 versehen, die sich je nach Hubstellung des Hydraulikkolbens 6 auf einem außenumfänglichen Wulst 41 des Aktuatorgehäuses abstützen. Dabei ist der Kolbenhub aus der Bohrung 318 auf den Montagehub beschränkt, wenn sich gemäß Figur 10 der untere Innenwulst 40 auf dem Außenwulst 41 abstützt. Der Kolbenhub ist auf den De- montagehub beschränkt, wenn sich in der weiteren Axialanschlagstellung gemäß Figur 12 der obere Innenwulst 39 auf dem Außenwulst abstützt. Der obere Innenwulst und der Außenwulst sind jeweils durch einen Federring gebildet, wobei der Federring 39 in einem Schlitz 42 der Außenhülse und der Federring 41 in einer Außenumfangsnut 43 des Aktuatorgehäuses gehaltert sind. Der untere Innenwulst ist durch eine umlaufende Einformung in der Außenhülse gebildet.
Das vierte Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Figuren 13 und 14 illustriert. Es umfasst wie beim ersten und dritten Ausführungsbeispiel eine auf dem Ausgleichsgehäuse 27 befestigte Hülse 431 mit Kragen als kolbenseitiger Vor- sprung 429. Der bohrungsseitige Vorsprung 430 ist durch einen Ring 433 in Form eines offenen Drahtrings gebildet, der durch eigene Federkraft am Innenumfang der Bohrung 418 klemmend gehaltert ist und den Kragen 429 der Hülse untergreift. In Analogie zum ersten und zweiten Ausführungsbeispiel wird der Drahtring 433 durch die Hülse verschoben, wenn der Hydraulikkolben 6 infolge betrieblicher Druckbeaufschlagung ausfährt. Der Drahtring kann die Bohrung vollständig verlassen und liegt in der Stellung des Demontagehubs am Kragen 437 der Kappe 436 als weiterer Axialanschlag 435 an.
Das in den Figuren 15 und 16 gezeigte fünfte Ausführungsbeispiel unterscheidet sich von dem vierten Ausführungsbeispiel dadurch, dass der federnde Drahtring 533 in einer Innenumfangsnut 44 der Bohrung 518 gehaltert und als bohrungssei- tiger Vorsprung 530 polygonförmig ausgebildet ist. Somit kann der Drahtring bei betrieblicher Druckbeaufschlagung des Hydraulikkolbens 6 radial ausweichen und sich unter Aufhebung der radialen Überdeckung zum Kragen 529 der Hülse 531 in die Innenumfangsnut hinein verlagern, um die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub aufzuheben. Anders als beim fünften Ausführungsbeispiel erfolgt die Verlagerung des Axialanschlags 619 beim sechsten Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 17 und 18 sowohl in axialer als auch in radialer Richtung. Die Bohrung 618 ist mit zwei axial beabstandeten Innenumfangsnuten 45 und 46 versehen, in denen der bohrungs- seitige Vorsprung 630 in Form des Drahtrings 633 aufspreizen kann. Der Durch- messer der oberen Innenumfangsnut 45 ist so bemessen, dass sich der bei Montagehub des Hydraulikkolbens 6 darin aufgespreizte Drahtring und der Kragen 629 der Hülse 631 als Anschlagteile radial überdecken. Bei betrieblicher Druckbeaufschlagung des sich axial verlagernden Hydraulikkolbens muss zunächst der Drahtring aus der oberen Innenumfangsnut ausrasten und dem Kragen bis zur unteren Innenumfangsnut 46 folgen, in die der Drahtring anschließend aufspreizt. Die untere Innenumfangsnut hat einen größeren Durchmesser als die obere Innenumfangsnut und ist so bemessen, dass die radiale Überdeckung zwischen dem darin aufgespreizten Drahtring und dem Kragen aufgehoben ist.
Liste der Bezugszahlen
1 Ventilfeder
2 Gaswechselventil
3 Zylinderkopf
4 Nocken
5 Geberkolben
6 Nehmerkolben / Hydraulikkolben
7 Hydraulikventil
8 Hochdruckraum
9 Mitteldruckraum
10 Kolbendruckspeicher
1 1 Rückschlagventil
12 Niederdruckraum 13 Drossel
14 Ventilbremse
15 Ventilsitz
16 Aktuator
17 Aktuatorgehäuse
18 Bohrung
19 Axialanschlag
20 Stirnseite des Hydraulikkolbens
21 Stirnseite des Gaswechselventilschafts
22 Flanschfläche des Zylinderkopfs
23 Verschraubung
24 Druckkolben
25 Ventilspielausgleichselement
26 Kolbenschaft
27 Ausgleichsgehäuse
28 Druckraum
29 kolbenseitiger Anschlagteil / Vorsprung (Kragen)
30 bohrungsseitiger Anschlagteil / Vorsprung (Kragen)
31 Hülse / Drahtring
32 Außenumfangsnut des Ausgleichsgehäuses
33 Ring (Innenhülse, Drahtring, Außenhülse)
34 Schlitz
35 weiterer Axialanschlag
36 Kappe
37 Kragen
38 Außensechskant
39 oberer Wulst / Federring
40 unterer Wulst
41 außenumfänglicher Wulst / Federring
42 Schlitz
43 Außenumfangsnut
44 Innenumfangsnut
45 obere Innenumfangsnut untere Innenumfangsnut

Claims

Patentansprüche
Aktuator für einen elektrohydraulischen Gaswechselventiltrieb einer Brennkraftmaschine, umfassend ein an der Brennkraftmaschine montierbares Aktuatorgehäuse (17) mit einer Bohrung (18), einen in der Bohrung (18) hubbeweglich gelagerten Hydraulikkolben (6) zur Betätigung des Gaswechselventils (2) und einen Axialanschlag (19), der im unmontierten Zustand des Aktuatorgehäuses (17) an der Brennkraftmaschine den Kolbenhub aus der Bohrung (18) auf einen Montagehub (T) beschränkt, dadurch gekennzeichnet, dass der Montagehub (T) kleiner als ein maximaler Betriebshub (L) ist, mit dem der Hydraulikkolben (6) das Gaswechselventil (2) betätigt, wobei die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub (T) durch den Axialanschlag (19) lediglich temporär und nach Inbetriebnahme des Aktuators (16) aufgehoben ist.
Aktuator nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Hydraulikkolben (6) unter betrieblicher Druckbeaufschlagung die Position des Axialanschlags (19) relativ zur Bohrung (18) oder zum Hydraulikkolben (6) so verlagert, dass die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub (T) aufgehoben ist.
Aktuator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Hydraulikkolben (6) ein hydraulisches Ventilspielausgleichselement (25) mit einem Kolbenschaft (26) und einem den gaswechselventilseitigen Endabschnitt des Kolbenschafts (26) umschließenden Ausgleichsgehäuse (27) umfasst, das das Gaswechselventil (2) betätigt, wobei der kolbenseitige Teil (29) des verlagerbaren Axialanschlags (19) durch einen sich vom Außenumfang des Ausgleichsgehäuses (27) radial auswärts erstreckenden Vorsprung gebildet ist und der bohrungsseitige Teil (30) des verlagerbaren Axialanschlags (19) durch einen sich vom oder in den Innenumfang der Bohrung (18) radial einwärts erstreckenden Vorsprung gebildet ist und wobei sich die beiden Vorsprünge (29, 30) radial überdecken.
4. Aktuator nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der kolbenseitige Vorsprung (229) durch einen in einer Außenumfangsnut (32) des Ausgleichsgehäuses (27) gehalterten Drahtring (231 ) gebildet ist.
5. Aktuator nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Beschränkung des Kolbenhubs auf den Montagehub (T) durch Verlagerung des bohrungsseitigen Vorsprungs (30) relativ zur Bohrung (18) aufgehoben ist.
6. Aktuator nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der bohrungssei- tige Vorsprung (430, 630) durch einen am Innenumfang der Bohrung (418, 618) mittels Klemmung gehalterten Ring (433, 633) gebildet ist, der sich dem kolbenseitigen Vorsprung (429, 629) des betrieblich druckbeaufschlagten Hydraulikkolbens (6) folgend axial verlagert.
7. Aktuator nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Ring als Drahtring (633) ausgebildet ist, der sich zunächst dem kolbenseitigen Vorsprung (629) des betrieblich druckbeaufschlagten Hydraulikkolbens (6) folgend axial verlagert und der sich anschließend unter Aufhebung der radialen Überdeckung mit dem kolbenseitigen Vorsprung (629) in einer Innenum- fangsnut (46) der Bohrung (618) aufspreizt.
8. Aktuator nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der bohrungssei- tige Vorsprung (330) durch einen auf dem Außenumfang des Aktuatorgehäuses (317) mittels Klemmung gehalterten Ring (333) gebildet ist, der sich dem kolbenseitigen Vorsprung (329) des betrieblich druckbeaufschlagten Hydraulikkolbens (6) folgend axial verlagert.
9. Aktuator nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Aktuator (16) einen weiteren Axialanschlag (35) umfasst, der im montierten Zustand des Aktuatorgehäuses (17) an der Brennkraftmaschine den Kolbenhub aus der Bohrung (18) auf einen Demontagehub (R) beschränkt, der gleich oder größer als der maximale Betriebshub (L) ist.
10. Aktuator nach Anspruch 9 soweit auf Anspruch 8 rückbezogen, dadurch gekennzeichnet, dass der Ring (333) in zwei Axialpositionen auf dem Außen- umfang des Aktuatorgehäuses (317) einrastet, wobei der Ring (333) den Kolbenhub aus der Bohrung (318) in der ersten Axialposition auf den Montage- hub (T) und in der zweiten Axialposition auf den Demontagehub (R) beschränkt.
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