EP2741874B1 - Verfahren zur vergütung eines druckgussteils - Google Patents

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EP2741874B1
EP2741874B1 EP12740552.0A EP12740552A EP2741874B1 EP 2741874 B1 EP2741874 B1 EP 2741874B1 EP 12740552 A EP12740552 A EP 12740552A EP 2741874 B1 EP2741874 B1 EP 2741874B1
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EP
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casting
cylinder crankcase
die
hardening
spraying
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Roland Reiter
Herbert MÖDING
Steffen Ziegler
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KS Huayu Alutech GmbH
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KS Huayu Alutech GmbH
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
    • B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D30/00—Cooling castings, not restricted to casting processes covered by a single main group

Definitions

  • the invention relates to a method for tempering a cylinder crankcase produced by die casting, wherein first the cylinder crankcase is cast in a mold with at least one fixed and one movable mold half, then the mold is opened by extending the movable mold half, then the cylinder crankcase in the movable mold half is quenched in the following, the cylinder crankcase is ejected from the movable mold half and finally the cylinder crankcase is outsourced warm.
  • the disadvantage is that the injected coolant must be distributed over the surface of the casting, so that temperature gradient occur over the casting. Accordingly, a particularly good cooling in the edge region of the gap, at the Eindüsposition. Furthermore, a bad cooling effect can be caused by the Leidenfrost' Basic effect.
  • a similar method discloses the DE 10 2006 057 660 A1 .
  • a method for die casting in particular of thin-walled components is known in which the component immediately after solidification quenched in the die.
  • water can be applied to the casting via a spraying device, as used to cool a casting mold.
  • the problem is that with thick-walled components no sufficient cooling effect due to the Leidenfrost' Permanent effect is achieved.
  • a metered cooling of the diecasting can be performed, which can be optimized both in terms of position and the introduced amounts of coolant. So optimal microstructural qualities can be achieved.
  • the coolant is accelerated so that the Leidenfrost'sehe effect is reliably penetrate even with hot die castings.
  • the solid mold half can be sprayed simultaneously with the spraying of the cylinder crankcase in the movable mold half, so that it is cooled in one process step.
  • the spray medium is a coolant-air mixture, wherein the ratio between air and coolant is controlled.
  • the ratio between air and coolant is controlled.
  • the spraying tools of the spraying device are extended from the intermediate space between the mold halves before ejection of the cylinder crankcase and retracted after ejection of the cylinder crankcase for cooling the mold.
  • the spraying device is attached to an ejector, so that the spraying device is extended only when ejecting from the space between the mold halves. So can be dispensed with an additional arm on the robot. Furthermore, the cycle time is shortened, as can be dispensed with an extension and retraction.
  • a particularly high level of strength can be achieved if the thermal aging is carried out at a temperature of 140-250 ° C., since oversaturated in the aluminum crystal dissolved gases, in contrast to the T6 heat treatment, are not eliminated at these temperatures, and thus does not increase the degree of porosity ,
  • a cylinder crankcase can be produced correspondingly, which has different optimum structural properties in the different areas without incurring additional costs.
  • the stress critical zones of the cylinder tubes and bushings are covered by the mold half, so that the bearing blocks are selectively sprayed without affecting the cylinder areas to a greater extent, in which a higher hardness is often not desired.
  • a mold 2 for performing a die-casting process which has a fixed mold half 4 and a movable mold half 6.
  • a spraying device 8 is arranged, which, like the casting mold 2, is connected to a control device 10.
  • the spray device 8 usually consists at least of a coolant inlet and a coolant tank, wherein the coolant is conveyed via a frequency-controlled fluid pressure pump to a spray device 12, wherein the pressure of the coolant is increased to 25 bar.
  • the pressure-resistant spray device 12 has a plurality of spray tools 14, of which at least one for the spraying of the fixed mold half 4 and one for the spraying of the movable mold half 6 or arranged in the movable mold half 6 die casting 16 are aligned.
  • the movement of the spray device 12 and the spray tools 14 can be done computer controlled by the controller 10.
  • the spray tools 14 have a compressed air connection and a connection for the coolant and are also designed for the high fluid pressures. In the spray tool 14, the compressed air and the coolant are mixed. This mixture creates a uniform atomization of the coolant. For this purpose, a sufficient flow velocity of the compressed air in the mixing chamber of the spray tool 14 is required, which is ensured by a correspondingly regulated air pump 18 for the compressed air.
  • the diecast part 16 is a cylinder crankcase having a bearing seat portion 20 and a cylinder portion 22.
  • the mold 2 After casting the die-cast part 16 opens, as in FIG. 2 is shown, the mold 2 so the movable mold half 6 is moved away with the therein diecasting 16 from the fixed mold half 4, so that a space is formed in the about simultaneously with the opening of the mold 2, the spray tools 14 of the sprayer 12 are retracted.
  • the spraying tools 14 subsequently spray on one side the fixed mold half 2, which is thus cooled, but on the opposite side the die casting 16 and here due to its position in the mold, especially the thick-walled portion of the bearing block 20, while the stress-critical zones of Cylinder tubes 22 and - remain bushes covered by the movable mold half 6 and the sleeves.
  • This effect is particularly high at high temperature gradients, ie high outlet temperatures and low coolant temperatures at the diecasting part, so that the opening of the casting mold 2 is opened as soon as possible after the diecasting part 16 has solidified and the coolant should act as directly as possible on the diecasting part.
  • the coolant is applied at a pressure of 25 bar, whereby on the hot mold wall, although a vapor cushion is formed by the evaporation, however, this is not able to keep the other spray according to the Leidenfrost' Permanent effect from the surface, since the spray jet breaks through the steam cushion due to its high kinetic energy. Thus, however, the coolant passes directly to the surface of the die casting 16. This avoids the elimination of equilibrium phases.
  • the die casting 16 is ejected after the spraying tools 14 have been extended out of the space between the mold halves. After removal, the spray tools for further cooling of the fixed mold half 4 and the movable mold half 6 can be retracted again.
  • the die-cast part is subsequently warm-laid at a temperature of about 150 ° C. In this way, tensile strengths of 300 MPa can be achieved without having to carry out a subsequent homogenization annealing. Elements dissolved in the aluminum crystal are not precipitated and are accordingly available during the curing process.
  • cylinder crankcases can be produced which have a markedly increased strength level in the highly loaded bearing block area, without changing the structures in the stress-critical areas of the cylinder tubes. Accordingly, costs can be significantly reduced compared to the otherwise required T6 heat treatment. In this case, particularly good results in terms of the structure are achieved at high temperature gradients between die casting and coolant.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses, bei dem zunächst das Zylinderkurbelgehäuse in einer Gießform mit zumindest einer festen und einer beweglichen Formhälfte gegossen wird, daraufhin die Gießform durch Ausfahren der beweglichen Formhälfte geöffnet wird, anschließend das Zylinderkurbelgehäuse in der beweglichen Formhälfte abgeschreckt wird, im Folgenden das Zylinderkurbelgehäuse aus der beweglichen Formhälfte ausgeworfen wird und abschließend das Zylinderkurbelgehäuse warm ausgelagert wird.
  • Zum Vergüten beziehungsweise Aushärten von Aluminium-Gusslegierungen sind verschiedene Verfahren bekannt, welche je nach gewünschter Härte, Zugfestigkeit und Dehnung angewendet werden. Bei der Herstellung von Zylinderkurbelgehäusen für die Automobilindustrie wurde in den letzten Jahren zur Vergütung der Aluminiumlegierungen bevorzugt eine T5-Wärmebehandlung angewendet. Bei diesem Verfahren wird das Gussteil aus der Gießhitze kontrolliert, abgekühlt und anschließend warm ausgelagert. Bei diesem Verfahren werden jedoch häufig insbesondere im dickwandigen Lagerstuhlbereich nicht die geforderten Werte prozesssicher erreicht. Insbesondere entsteht durch die Zeitverzögerung zwischen dem Öffnen der Form und der Kühlung ein Temperaturverlust, der zur Ausscheidung von Gleichgewichtsphasen, also zur Reduzierung der Übersättigung des Aluminium-Mischkristalls führt, eine Verringerung des Festigkeitsniveaus des Gussteils, Alternativ ist es bekannt, eine Vergütung durch das T6-Verfahren herbeizuführen. Dabei wird vor dem Warmauslagern zunächst ein Lösungsglühprozess durchgeführt, und das Gussteil abgeschreckt. Diese Homogenisierungsglühung findet bei Temperaturen von etwa 450 bis 540°C statt, so dass ein hoher Energieaufwand erforderlich ist, um bessere Festigkeiten zu erreichen.
  • Ein derartiges Verfahren wird beispielsweise in der EP 2 311 996 A2 beschrieben, wobei das Lösungsglühen mittels Infrarotstrahlen durchgeführt wird.
  • Daher wird in der DE 10 2007 041 445 A1 ein Verfahren zur Kühlung von Gussteilen vorgeschlagen, bei dem nach der Erstarrung des Angusskanals und nach dem Erstarren des Gussteils die Form geringfügig geöffnet wird, wobei der Spalt kleiner ist als die Dicke des Gussteils und anschließend in den Spalt ein Kühlmittel eingedüst wird. Hierdurch sollen Zykluszeiten verbessert werden.
  • Nachteilig ist jedoch, dass das eingedüste Kühlmittel sich über die Fläche des Gussteils verteilen muss, so dass Temperaturgefälle über das Gussteil auftreten. Entsprechend entsteht eine besonders gute Kühlung im Randbereich des Spaltes, an der Eindüsposition. Des Weiteren kann eine schlechte Kühlwirkung durch den Leidenfrost'sehen Effekt entstehen.
  • Zusätzlich ist es aus der JP 10-005966 AA bekannt, ein dünnwandiges Gussteil, in Form eines Automobilrades unmittelbar nach dem Öffnen einer Gießform mittels einer Sprühvorrichtung mit Kühlmittel abzuschrecken.
  • Ein ähnliches Verfahren offenbart die DE 10 2006 057 660 A1 . Hieraus ist ein Verfahren zum Druckgießen insbesondere von dünnwandigen Bauteilen bekannt, bei dem das Bauteil unmittelbar nach dem Erstarren in der Druckgussform abgeschreckt wird. Hierzu kann beispielsweise Wasser über eine Sprühvorrichtung auf das Gussteil aufgebracht werden, wie sie benutzt wird, um eine Gießform zu kühlen. Problematisch ist, dass bei dickwandigen Bauteilen keine ausreichende Kühlwirkung aufgrund des Leidenfrost'sehen Effektes erzielt wird.
  • Es stellt sich daher die Aufgabe, ein Verfahren zur Vergütung eines Druckgussteils bereit zu stellen, mit welchem in gewünschten Bereichen eine Erhöhung der Härte, der Streckgrenze und der Zugfestigkeit der Legierung bei möglichst gleich bleibenden Dehnungswerten erreichbar ist, ohne den Energieverbrauch zu erhöhen.
  • Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
  • Dadurch, dass unmittelbar nachdem oder während die Gießform geöffnet wird, Sprühwerkzeuge einer Sprühvorrichtung zwischen die Formhälften eingefahren werden, mit welchen ein Kühlmittel zum Abschrecken auf das Zylinderkurbelgehäuse aufgebracht wird, wobei der Sprühdruck mindestens 8 bar, vorzugsweise 25 bar beträgt und die Sprühwerkzeuge auf den Lagerstuhlbereich ausgerichtet werden, kann eine dosierte Kühlung des Druckgussteils durchgeführt werden, welche sowohl bezüglich der Position als auch der eingebrachten Kühlmittelmengen optimiert werden kann. So können optimale Gefügequalitäten erreicht werden. Bei diesen Sprühdrücken wird das Kühlmittel derart beschleunigt, dass der Leidenfrost'sehe Effekt auch bei noch heißen Druckgussteilen zuverlässig durchschlagen wird. Tritt das zerstäubte Kühlmittel durch die Düse aus und trifft mit einer entsprechend hohen Austrittsgeschwindigkeit auf die noch heiße Wand des Gussteils, so entsteht zwar ein Dampfpolster durch die Verdampfung, jedoch ist dieses nicht in der Lage den weiteren Sprühstrahl gemäß des Leidenfrost'sehen Effektes von der Oberfläche fernzuhalten, da der Sprühstrahl aufgrund seiner hohen kinetischen Energie das Dampfpolster durchschlägt. Somit gelangt jedoch das Kühlmittel direkt auf die Oberfläche der Wand. Hieraus resultiert sowohl eine sehr gute Kühlwirkung, als auch eine optimale Benetzung der Formwand der Gussform mit dem Trennmittel. Die besonders kurze Abschreckzeit mit besonders hohem Temperaturgradienten zwischen Kühlmittel und Gussteil führt zu einem hohen Festigkeitspotential für nachfolgende Aushärtungsvorgänge. So kann im hochbelasteten Lagerstuhlbereich eine hohe Festigkeit erzielt werden, ohne die Zylinderbereiche stark zu beeinflussen, und Spannungsniveau signifikant zu erhöhen. Durch das Ausrichten der Sprühwerkzeuge der Sprühvorrichtung auf den dickwandigen Bereich des Lagerstuhls des Zylinderkurbelgehäuses und den dadurch entstehenden Abschreckeffekt werden in den dickwandigen Bereichen Gefüge mit hohen Festigkeiten und guten Dehnungswerten erzielt, da die Übersättigung des Aluminiummischkristalls nicht abgebaut wird und die gelösten Elemente noch für den Aushärtungsprozess zur Verfügung stehen.
  • Zur Reduzierung der Taktzeiten kann gleichzeitig mit dem Besprühen des Zylinderkurbelgehäuses in der beweglichen Formhälfte die feste Formhälfte besprüht werden, so dass diese in einem Verfahrensschritt mit gekühlt wird.
  • Vorzugsweise ist das Sprühmedium ein Kühlmittel- Luft- Gemisch, wobei das Verhältnis zwischen Luft und Kühlmittel geregelt wird. So kann eine optimale Zerstäubung erreicht werden, die den Kühleffekt verstärkt.
  • In einer weiterführenden Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden vor dem Auswerfen des Zylinderkurbelgehäuses die Sprühwerkzeuge der Sprühvorrichtung aus dem Zwischenraum zwischen den Formhälften ausgefahren und nach dem Auswerfen des Zylinderkurbelgehäuses zur Kühlung der Gießform wieder eingefahren. Durch dieses erneute Besprühen der festen Formhälfte und dem erneuten Besprühen der beweglichen Formhälfte werden diese besonders schnell für den nächsten Zyklus zur Verfügung gestellt.
  • Dabei ist es besonders vorteilhaft, wenn die Sprühvorrichtung an einem Auswerferarm befestigt ist, so dass die Sprühvorrichtung erst beim Auswerfen aus dem Zwischenraum zwischen den Formhälften ausgefahren wird. So kann auf einen zusätzlichen Arm am Roboter verzichtet werden. Des Weiteren wird die Taktzeit verkürzt, da auf ein Ein- und Ausfahren verzichtet werden kann.
  • Ein besonders hohes Festigkeitsniveau lässt sich erreichen, wenn das Warmauslagern bei einer Temperatur von 140 - 250 °C durchgeführt wird, da übersättigt im Aluminiumkristall gelöste Gase, im Gegensatz zur T6 Wärmebehandlung, bei diesen Temperaturen nicht ausgeschieden werden, und somit keine Erhöhung des Porositätsgrades erfolgt.
  • Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Vergütung eines Zylinderkurbelgehäuses kann entsprechend ein Zylinderkurbelgehäuse hergestellt werden, welches in den unterschiedlichen Bereichen unterschiedliche optimale Gefügeeigenschaften aufweist, ohne dass zusätzliche Kosten entstehen. Die spannungskritischen Zonen der Zylinderrohre und -buchsen sind durch die Formhälfte abgedeckt, so dass die Lagerstühle selektiv angesprüht werden ohne die Zylinderbereiche in höherem Maße zu beeinflussen, in denen eine höhere Härte häufig nicht gewünscht ist.
  • Im Folgenden wird das erfindungsgemäße Verfahren beispielhaft anhand der Figuren erklärt.
    • Figur 1 zeigt schematisch die geschlossene Gießform.
    • Figur 2 zeigt die Gießform nach dem Öffnen.
    • Figur 3 zeigt die Gießform nach dem Auswerfen des Zylinderkurbelgehäuses.
  • In der Figur 1 ist eine Gießform 2 zur Durchführung eines Druckgussverfahrens dargestellt, welche eine feste Formhälfte 4 und eine bewegliche Formhälfte 6 aufweist. In der Figur ist im Bereich der Trennfläche zwischen fester und beweglicher Formhälfte 4, 6 eine Sprühvorrichtung 8 angeordnet, die wie die Gießform 2 mit einem Steuergerät 10 verbunden ist. Die Sprühvorrichtung 8 besteht üblicherweise zumindest aus einem Kühlmittelzulauf und einem Kühlmitteltank, wobei das Kühlmittel über eine frequenzgeregelte Flüssigkeitsdruckpumpe zu einem Sprühgerät 12 gefördert wird, wobei der Druck des Kühlmittels auf 25 bar erhöht wird.
  • Das druckfest ausgeführte Sprühgerät 12 weist mehrere Sprühwerkzeuge 14 auf, von denen jeweils zumindest eine für das Besprühen der festen Formhälfte 4 und eine für das Besprühen der beweglichen Formhälfte 6 beziehungsweise eines in der beweglichen Formhälfte 6 angeordneten Druckgussteils 16 ausgerichtet sind. Die Bewegung des Sprühgerätes 12 und der Sprühwerkzeuge 14 kann dabei computergesteuert über das Steuergerät 10 erfolgen. Die Sprühwerkzeuge 14 weisen einen Druckluftanschluss und einen Anschluss für das Kühlmittel auf und sind ebenfalls auf die hohen Fluiddrücke ausgelegt. Im Sprühwerkzeug 14 werden die Druckluft und das Kühlmittel gemischt. Durch diese Mischung entsteht eine gleichmäßige Zerstäubung des Kühlmittels. Hierzu ist eine ausreichende Strömungsgeschwindigkeit der Druckluft in der Mischkammer des Sprühwerkzeugs 14 erforderlich, die durch eine entsprechend geregelte Luftpumpe 18 für die Druckluft sichergestellt wird.
  • Das Druckgussteil 16 ist ein Zylinderkurbelgehäuse mit einem Lagerstuhlbereich 20 und einem Zylinderbereich 22.
  • Nach dem Gießen des Druckgussteils 16 öffnet sich, wie in Figur 2 dargestellt ist, die Gießform 2 also die bewegliche Formhälfte 6 wird mit dem darin befindlichen Druckgussteil 16 von der feststehenden Formhälfte 4 wegbewegt, so dass ein Zwischenraum entsteht, in den etwa gleichzeitig mit dem Öffnen der Gießform 2 die Sprühwerkzeuge 14 des Sprühgerätes 12 eingefahren werden. Die Sprühwerkzeuge 14 besprühen im Folgenden an der einen Seite die feststehende Formhälfte 2, die somit gekühlt wird, an der entgegengesetzten Seite jedoch das Druckgussteil 16 und hier aufgrund seiner Lage in der Form vor allem den dickwandigen Bereich des Lagerstuhls 20, während die spannungskritischen Zonen der Zylinderrohre 22 beziehungsweise - buchsen durch die bewegliche Formhälfte 6 und die Pinolen abgedeckt bleiben. Entsprechend entsteht eine selektive Kühlung des Lagerstuhlbereichs, die dazu führt, dass ein Härteanstieg in diesem Bereich von etwa 17% nachweisbar ist, während die Härte im Abstand von ca. 30mm vom Zylinderdeck lediglich um etwa 3 bis 5% ansteigt und am Zylinderdeck gar nicht ansteigt. Gleichzeitig steigt die Zugfestigkeit um etwa 13% und die 0,2%-Dehngrenze um 23%.
  • Dies ist auf den Abschreckeffekt zurückzuführen, durch den die Ausscheidung von Gleichgewichtsphasen verhindert wird und ein hoher Übersättigungsgrad des Aluminiummischkristalls erhalten bleibt und somit ein hohes Festigkeitsniveau, vergleichbar mit einer Homogenisierungsbehandlung, erzielt werden kann. Dieser Effekt ist bei hohen Temperaturgradienten, also hohen Ausgangstemperaturen und niedrigen Kühlmitteltemperaturen am Druckgussteil besonders hoch, so dass die Öffnung der Gießform 2 möglichst unmittelbar nachdem das Druckgussteil 16 erstarrt ist, geöffnet wird und das Kühlmittel möglichst unmittelbar am Druckgussteil wirken sollte. Hierzu wird das Kühlmittel mit einem Druck von 25bar aufgebracht, wodurch auf der heißen Formwand zwar ein Dampfpolster durch die Verdampfung entsteht, jedoch ist dieses nicht in der Lage den weiteren Sprühstrahl gemäß des Leidenfrost'sehen Effektes von der Oberfläche fernzuhalten, da der Sprühstrahl aufgrund seiner hohen kinetischen Energie das Dampfpolster durchschlägt. Somit gelangt jedoch das Kühlmittel direkt auf die Oberfläche des Druckgussteils 16. Hierdurch wird ein Ausscheiden von Gleichgewichtsphasen vermieden.
  • Im Folgenden wird das Druckgussteil 16 ausgeworfen, nachdem die Sprühwerkzeuge 14 aus dem Zwischenraum zwischen den Formhälften ausgefahren wurden. Nach der Entnahme können die Sprühwerkzeuge zur weiteren Kühlung der festen Formhälfte 4 und der beweglichen Formhälfte 6 wieder eingefahren werden. Alternativ ist es möglich, die Sprühvorrichtung 8 direkt am Auswerferarm zu befestigen, so dass auf ein Ausfahren der Sprühvorrichtung 8 vor dem Auswerfen verzichtet werden kann.
  • Das Druckgussteil wird im Folgenden bei einer Temperatur von etwa 150°C warmausgelagert. Auf diese Weise lassen sich Zugfestigkeiten von 300MPa erreichen, ohne eine folgende Homogenisierungsglühung durchführen zu müssen. Im Aluminiumkristall gelöste Elemente werden nicht ausgeschieden und stehen entsprechend beim Aushärtungsvorgang zur Verfügung.
  • Aus alledem folgt, dass mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens Zylinderkurbelgehäuse hergestellt werden können, die im hochbelasteten Lagerstuhlbereich ein deutlich erhöhtes Festigkeitsniveau aufweisen, ohne die Strukturen in den spannungskritischen Bereichen der Zylinderrohre zu ändern. Entsprechend können Kosten im Vergleich zur sonst notwendigen T6-Wärmebehandlung deutlich reduziert werden. Dabei werden bei hohen Temperaturgradienten zwischen Druckgussteil und Kühlmittel besonders gute Ergebnisse bezüglich des Gefüges erzielt.
  • Es sollte deutlich sein, dass der Schutzbereich der Anmeldung nicht auf das beschriebene Ausführungsbeispiel beschränkt ist. Insbesondere können sich die Druckgussformen und Sprühgeräte von den dargestellten unterscheiden.

Claims (7)

  1. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) mit folgenden Schritten:
    - Gießen des Zylinderkurbelgehäuses (16) in einer Gießform (2) mit zumindest einer festen und einer beweglichen Formhälfte (4, 6)
    - Öffnen der Gießform (2) durch Ausfahren der beweglichen Formhälfte (6)
    - Abschrecken des Zylinderkurbelgehäuses (16) in der beweglichen Formhälfte (6)
    - Auswerfen des Zylinderkurbelgehäuses (16) aus der beweglichen Formhälfte (6)
    - Warmauslagern des Zylinderkurbelgehäuses (16)
    dadurch gekennzeichnet, dass
    unmittelbar nachdem oder während die Gießform (2) geöffnet wird, Sprühwerkzeuge (14) einer Sprühvorrichtung (8) zwischen die Formhälften (4, 6) eingefahren werden, mit welchen ein Kühlmittel zum Abschrecken auf das Zylinderkurbelgehäuse (16) aufgebracht wird, wobei der Sprühdruck mindestens 8 bar beträgt und die Sprühwerkzeuge (14) auf den Lagerstuhlbereich (20) ausgerichtet werden.
  2. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    der Sprühdruck 25 bar beträgt.
  3. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch, gekennzeichnet, dass
    gleichzeitig mit dem Zylinderkurbelgehäuse (16) in der beweglichen Formhälfte (6) die feste Formhälfte (4) besprüht wird.
  4. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    das Sprühmedium ein Kühlmittel- Luft- Gemisch ist, wobei das Verhältnis zwischen Luft und Kühlmittel geregelt wird.
  5. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    vor dem Auswerfen des Zylinderkurbelgehäuses (16) die Sprühwerkzeuge (14) der Sprühvorrichtung (8) aus dem Zwischenraum zwischen den Formhälften (4, 6) ausgefahren werden und nach dem Auswerfen des Zylinderkurbelgehäuses (16) (16) zur Kühlung der Gießform (2) wieder eingefahren werden.
  6. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Sprühvorrichtung (8) an einem Auswerferarm befestigt ist, so dass die Sprühvorrichtung (8) erst beim Auswerfen aus dem Zwischenraum zwischen den Formhälften (4, 6) ausgefahren wird.
  7. Verfahren zur Vergütung eines durch Druckgießen hergestellten Zylinderkurbelgehäuses (16) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    das Warmauslagern bei einer Temperatur von 140 - 250 °C durchgeführt wird.
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