EP2595759B1 - Statischer sprühmischer - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a static spray mixer for mixing and spraying of at least two flowable components according to the preamble of the independent claim.
- Static mixers for mixing at least two flowable components are for example in the EP-A-0 749 776 and in the EP-A-0 815 929 described. Despite their simple, material-saving construction of their mixer structure, these very compact mixers produce good mixing results, especially when mixing highly viscous substances such as sealants, two-component foams, or two-component adhesives. Typically, such static mixers are designed for single use and are often used for curing products in which the mixer practically can not be cleaned.
- the two components are atomized at the outlet of the mixer by exposure to a medium such as air and can then be applied in the form of a spray or spray on the desired substrate.
- a medium such as air
- the mixed components are atomized at the outlet of the mixer by exposure to a medium such as air and can then be applied in the form of a spray or spray on the desired substrate.
- this technology can in particular also higher-viscosity coating media, for.
- polyurethanes, epoxy resins or the like can be processed.
- a device for such applications is for example in the US-B-6,951,310 disclosed.
- a tubular mixer housing is provided, which receives the mixing element for the static mixture and which has an external thread at one end, onto which an annular nozzle body is screwed.
- the nozzle body also has an external thread.
- a cone-shaped Zerstäuberelement is placed, which has on its conical surface a plurality of longitudinal grooves.
- a cap is inverted, the inner surface is also designed conical, so that it rests against the conical surface of the atomizer. Consequently, the grooves form flow channels between the atomizer element and the cap.
- the cap is fixed together with the atomizer element by means of a union nut, which is screwed onto the external thread of the nozzle body, on the nozzle body.
- the nozzle body has a connection for compressed air. In operation, the compressed air flows from the nozzle body through the flow channels between the atomizer element and the cap and atomizes the material emerging from the mixing element.
- a structurally much simpler static spray mixer is in the European Patent Application No. 09168285 Sulzer Mixpac AG.
- the mixer housing and the atomizing nozzle are each designed in one piece, wherein the grooves forming the flow channels are provided in the inner surface of the atomizing sleeve or in the outer surface of the mixer housing.
- the invention thus proposes a static spray mixer for mixing and spraying at least two flowable components, comprising a tubular mixer housing extending in the direction of a longitudinal axis up to a distal end having an outlet opening for the components, with at least one arranged in the mixer housing Mixing element for mixing the components as well as with a Zerstäubungshülse having an inner surface which encloses the mixer housing in its end region, wherein the Zerstäubungshülse having an inlet channel for a pressurized sputtering medium, wherein in the outer surface of the mixer housing or in the inner surface of the Zerstäubungshülse several themselves each extending to the distal end grooves are provided which form separate flow channels between the atomizing sleeve and the mixer housing through which the atomizing medium from the inlet channel of the atomizer Bung sleeve can flow to the distal end of the mixer housing.
- the inlet channel is arranged asymmetrically with respect to the longitudinal axis, such that the inlet channel has a central axis and is arranged such that the central axis does not intersect the longitudinal axis, but has a vertical distance from the longitudinal axis.
- the flow channels are provided in the mixer housing or in the atomizing sleeve, a particularly simple structure of the static spray mixer results, without concessions to the quality of mixing or atomization being necessary for this purpose.
- the optimal use of the individual components enables a cost-effective and economical production of the spray mixers, which moreover can-at least largely-be carried out automatically.
- the inventive static spray mixer requires only three components, namely the one-piece mixer housing, the atomizer sleeve and the mixing element, which may also be configured in one piece. This results in a low complexity and ease of manufacture or assembly.
- the inlet channel opens into the inner surface of the atomizing sleeve perpendicular to the longitudinal axis.
- the mixer housing has a distal end region, which tapers towards the distal end and in which the inner surface of the atomization sleeve is designed to cooperate with the distal end region.
- This rejuvenation improves the atomization effect. In particular, this can realize a conical flow of the atomizing medium.
- the outer surface of the mixer housing in the distal end region is at least partially designed as a frustoconical surface or as a curved surface in the axial direction in order to realize a particularly good interaction with the atomizing sleeve.
- the extension of the grooves also has a component in the circumferential direction.
- the rotational movement of the atomizing medium can be amplified about the longitudinal axis when flowing through the flow channels, which has an advantageous effect on a uniform and reproducible spraying.
- the grooves have a substantially spiral profile with respect to the longitudinal axis A.
- the flow channels are preferably designed according to the principle of a Laval nozzle with a first narrowing in the flow direction and then widening flow cross-section. This measure results in an additional acceleration of the sputtering medium, for example on supersonic speed, resulting in the higher energy input.
- An advantageous measure for realizing the principle of a Laval nozzle is that the grooves narrow in the direction of flow with respect to the circumferential direction.
- the circumferential direction is meant the direction in which the inner surface of the atomizing sleeve or the outer surface of the mixer housing extends in the direction perpendicular to the longitudinal axis direction.
- each groove is delimited by two walls, of which at least one is curved in the direction of flow.
- each flow channel in the flow direction in each case a changing inclination to the longitudinal axis.
- the changing inclination of the flow channels is realized in that each groove seen in the flow direction has three consecutively arranged sections, wherein the central portion has an inclination to the longitudinal axis, which is greater than the inclination of the two adjacent sections. It is particularly preferred if the central portion has an inclination to the longitudinal axis, which is greater than 45 ° and in particular less than 50 °.
- each groove seen in the flow direction has a portion in which the inclination to the longitudinal axis changes continuously.
- the bottom of the respective groove is designed curved, which can be achieved in particular by the fact that the inner surface of the atomizing sleeve or the outer surface of the mixer housing is formed curved in the direction of the longitudinal axis.
- the sputtering sleeve is connected thread-free with the mixer housing, for example, the sputtering sleeve is fastened by means of a sealing snap connection to the mixer housing
- the mixer housing outside the distal end region has a substantially rectangular, preferably square, cross-sectional area perpendicular to the longitudinal axis (A) and the mixing element is rectangular, preferably square, configured perpendicular to the longitudinal direction. This allows the proven mixers, available under the brand name Quadro®, to be used with the static spray mixer.
- the mixer housing and / or the atomizing sleeve are injection-molded, preferably made of a thermoplastic.
- Fig. 1 shows a longitudinal section of a first embodiment of an inventive static spray mixer, which is generally designated by the reference numeral 1.
- the spray mixer is used for mixing and spraying of at least two flowable components.
- Fig. 2 shows a perspective view of the distal end portion of the first embodiment.
- the spray mixer 1 comprises a tubular, one-piece mixer housing 2 which extends in the direction of a longitudinal axis A to a distal end 21 extends.
- the distal end 21 is meant that end at which the mixed components leave the mixer housing 2 in the operating state.
- the distal end 21 is provided with an outlet opening 22.
- the mixer housing 2 has a connecting piece 23, by means of which the mixer housing 2 can be connected to a reservoir for the components.
- This reservoir can be, for example, a known two-component cartridge, designed as a coaxial or side-by-side cartridge, or two tanks in which the two components are kept separate from each other.
- the connector is configured, for example as a snap connection, as a bayonet connection, as a threaded connection or combinations thereof.
- At least one static mixing element 3 is arranged in a manner known per se, which rests against the inner wall of the mixer housing 2, so that the two components can only pass through the mixing element 3 from the proximal end to the outlet opening 22.
- Either several, successively arranged mixing elements 3 may be provided, or as in the present embodiment, a one-piece mixing element 3, which is preferably injection molded and consists of a thermoplastic.
- Such static mixers or mixing elements 3 per se are well known to the person skilled in the art and therefore require no further explanation.
- Such mixing elements are for example in the already cited documents EP-A-0 749 776 and EP-A-0 815 929 described.
- Such a mixing element 3 of the Qudro® type has a rectangular, in particular a square cross section, perpendicular to the longitudinal direction A. Accordingly, the one-piece mixer housing 2 at least in the area in which it has the mixing element. 3 encloses, a substantially rectangular, in particular square cross-sectional area perpendicular to the longitudinal axis A.
- the mixing element 3 does not extend all the way to the distal end 21 of the mixer housing 2, but ends at a stop 25 (see Fig. 2 ), which is realized here by the transition of the mixer housing 2 from a square to a round cross-section. Seen in the direction of flow, therefore, the interior of the mixer housing 2 up to this stop 25 has a substantially square cross-section for receiving the mixing element 3.
- the interior of the mixer housing 2 is in a circular cone shape, which realizes a taper in the mixer housing 2.
- the interior thus has a circular cross section and forms an exit region 26, which tapers in the direction of the distal end 21 and there opens into the outlet opening 22.
- the static spray mixer 1 further comprises a sputtering sleeve 4 having an inner surface which encloses the mixer housing 2 in its end region.
- the atomizing sleeve 4 is designed in one piece and is preferably injection-molded, in particular made of a thermoplastic. It has an inlet channel 41 for a pressurized atomizing medium, which is in particular gaseous. Preferably, the atomization medium is compressed air.
- the inlet channel 41 can be designed for all known connections, in particular also for a Luer lock.
- the atomizing sleeve 4 is preferably connected thread-free with the mixer housing, in the present embodiment by means of a snap connection.
- a flange-like elevation 24 is provided on the mixer housing 2 (see Fig. 2 ), which extends over the entire circumference of the mixer housing 2.
- a circumferential groove 43 is provided, which is designed to cooperate with the survey 24. If the atomizing sleeve 4 is pushed over the mixer housing 2, the projection 24 snaps into the circumferential groove 43 and ensures a stable connection of the atomizing sleeve 4 to the mixer housing 2.
- this snap connection is designed sealing, so that the Zerstäubungsmedium- here the compressed air can not escape through this existing from the circumferential groove 43 and the survey 24 compound.
- the atomizing sleeve 4 lies with its inner surface in a region between the mouth of the inlet channel 41 and the elevation 24 closely on the outer surface of the mixer housing 2, so that also a sealing effect is achieved, which prevents leakage or reverse flow of the atomizing medium.
- connection between the atomizing sleeve 4 and the mixer housing 2 is designed such that the atomizing sleeve 4 connected to the mixer housing 2 is rotatable about the longitudinal axis A. This is ensured for example in a snap connection with the fully circumferential circumferential groove 43 and the survey 24.
- the rotatability of the atomizing sleeve 4 has the advantage that the inlet channel 41 can always be aligned so that it can be connected as simply as possible to a source for the atomizing medium.
- grooves 5 which form separate flow channels 51 between the Zerstäubungshülse 4 and the mixer housing 2, through which the Zerstäubungsmedium from the inlet channel 41 of the atomizing 4 can flow to the distal end 21 of the mixer housing 2.
- the grooves 5 are provided in the inner surface of the atomizing sleeve 4, they can of course also be provided in a similar manner analogously or in addition in the outer surface of the mixer housing 2.
- the grooves 5 may be curved, for example, arcuate or rectilinear or may be configured by combinations of curved and rectilinear sections.
- FIG. 3 another perspective view of the atomizing sleeve 4 of the first embodiment, wherein the view into the atomizing sleeve 4 takes place in the flow direction.
- Fig. 4 is a longitudinal section through the atomizing sleeve 4 is shown.
- each flow channel 51 and the associated grooves 5 is formed so that it has seen in the direction of flow in each case a changing inclination to the longitudinal axis A.
- each groove 5 seen in the flow direction comprises three consecutively arranged sections 52, 53, 54 (see also Fig. 3 and Fig. 4 ), wherein the central portion 53 has an inclination ⁇ 2 to the longitudinal axis A, which is greater than the inclination ⁇ 1 , ⁇ 3 of the two adjacent sections 52 and 54.
- the inclination of the grooves 5 with respect the longitudinal axis A respectively constant.
- the inclination ⁇ 1 may also be zero (see Fig. 4 ), that is, this section 52 may extend in the direction of the longitudinal axis A seen parallel to the longitudinal axis A.
- the bottom of each groove 5 is part of a conical or truncated cone surface, wherein the cone angle ⁇ 2 in the central portion 53 is greater than the cone angle ⁇ 1 , ⁇ 3 in the adjacent sections 52 and 54.
- the inclination with respect to the longitudinal axis may also be zero;
- the grooves 5 in this first section 52 are each part of a cylindrical surface, the angle ⁇ 1 has the value 0 °.
- the inclination ⁇ 2 is preferably greater than 45 ° and less than 50 °. In the embodiment described here, the inclination is ⁇ 2 against the longitudinal axis A in the middle section 46 °. In the first section 52, the inclination ⁇ 1 here is 0 °. In the third section 54, which lies at the distal end 21, the inclination ⁇ 3 egen the longitudinal axis A is preferably less than 20 °, in the present example, it is about 10 ° to 11 °.
- Each of the grooves 5 is bounded laterally by two walls, which are formed by ribs 55, which are each arranged between two adjacent grooves 5. How this particular out Fig. 3 and Fig. 4 As can be seen, change these ribs 55 seen in the direction of flow their height H, which means their extension in the direction perpendicular to the longitudinal axis A radial direction. The ribs begin in the region of the mouth of the inlet channel 41 and in the first section 52 with a height of zero and then rise continuously until they have reached their maximum height in the central portion 53.
- the inlet channel 41 through which the atomizing medium enters the flow channels 51, is arranged asymmetrically with respect to the longitudinal axis A.
- the inlet channel 41 has a central axis Z.
- the inlet channel 41 is arranged so that its central axis Z does not intersect the longitudinal axis A, but has a vertical distance e from the longitudinal axis A.
- This asymmetric or even eccentric arrangement of the inlet channel 41 with respect to the longitudinal axis A has the consequence that the atomizing medium, in this case the compressed air, when entering the annular space 6 in a rotational or swirling motion about the longitudinal axis A is added.
- the inlet channel 41 is as in Fig. 8 shown - arranged that it opens perpendicular to the longitudinal axis A in the inner surface of the atomizing sleeve 4.
- the inlet channel 41 opens at an angle different from 90 °, ie obliquely to the longitudinal axis A.
- the grooves 5, in this embodiment, eight grooves 5, are evenly distributed over the inner surface of the atomizing sleeve 4.
- the grooves 5, which form the flow channels 51 do not extend exactly in the axial direction defined by the longitudinal axis A or inclined not only on the longitudinal axis, but the extension of the grooves 5 also has a component in the circumferential direction of the atomizing sleeve 4. Dies is particular from the illustration in Fig. 3 and in Fig. 6 seen.
- the course of the grooves 5 is at least approximately helical or helical about the longitudinal axis A.
- the ribs 55 which form the walls of the grooves 5 .
- the ribs 55 are formed so that at least in the central portion 53 a of the two walls, which laterally delimit the grooves 5 in each case, are curved in the direction of flow or are approximately curved by a polygon.
- the respective other wall is formed linearly but extends obliquely to the longitudinal axis A, that they each have a component in the circumferential direction. Due to the curvature of one wall, the generation of the twist can be positively influenced.
- Fig. 5 shows a perspective view of the distal end portion 27 of the mixer housing 2 with the distal end 21.
- the distal end portion 27 of the mixer housing 2 tapers toward the distal end 21.
- the distal end region 27 is conical and comprises two successively arranged regions, namely an upstream flat region 271 and a steeper region 272 adjoining it means in the areas 271 and 272, the outer surface of the mixer housing 2 is configured in each case as a frustoconical surface, wherein the measured against the longitudinal axis cone angle of the flat portion 271 is smaller than the measured against the longitudinal axis A cone angle of the steeper region 272.
- the flat portion 271 is configured with a cone angle of 0 °, that is, the flat portion 271 is then cylindrical.
- the outer surface of the mixer housing 2 is then in the flat region 271, the lateral surface of a cylinder whose cylinder axis coincides with the longitudinal axis A.
- FIG. 1 shows that sticks out in Fig. 5 illustrated distal end 21 of the mixer housing 2 on the sputtering 4 also.
- the inner surface of the atomizing sleeve 4 is configured to cooperate with the distal end portion 27 of the mixer housing 2.
- the provided between the grooves 5 ribs 55 of the atomizing sleeve 4 and the outer surface of the mixer housing 2 are close and sealing to each other so that the grooves 5 in each case a separate flow channel 51st form between the inner surface of the atomizing sleeve 4 and the outer surface of the mixer housing 2 (see Fig. 6 ).
- the height H of the ribs 55 is so small that an annular space 6 exists between the outer surface of the mixer housing 2 and the inner surface of the atomizer sleeve 4.
- the annular space 6 is in fluid communication with the inlet channel 41 of the atomizer sleeve 4.
- the height H of the ribs 55 within the annular space 6 is not necessarily everywhere zero. As this particular from the Fig.
- the flow channels 51 In order to increase the energy input from the sputtering medium to the exiting from the outlet opening 22 components, it is a particularly advantageous measure to design the flow channels 51 according to the principle of a Laval nozzle with a first narrowing in the flow direction and then expanding flow cross-section.
- two dimensions are available, namely the two directions of the plane perpendicular to the longitudinal axis A.
- One direction is referred to as a radial direction, which means the direction perpendicular to the longitudinal axis A, which points radially outward from the longitudinal axis A.
- the other direction is referred to as the circumferential direction, which means the direction which is perpendicular both in the direction defined by the longitudinal axis A and in the radial direction.
- the extent of the flow channels 51 in the radial direction is referred to as their depth.
- the principle of the Laval nozzle can be realized in that in the middle steep section 53, the depth of the flow channels 51 in the flow direction decreases sharply. The depth is there minimal, where at the mixer housing 2, the transition from the flat portion 271 in the steeper area 272 takes place. Downstream of this transition, the depth of the flow channels 51 increases again, mainly due to the fact that here the outer surface of the mixer housing 2 part of a steeper truncated cone and the inclination of the inner surface of the Zerstäubungshülse 4 in the third section 54 remains substantially constant.
- the flow channels 51 may also be configured with respect to the circumferential direction according to the principle of a Laval nozzle. This is best in the presentation of Fig. 3 to recognize.
- the grooves 5 are designed in the central portion 53 so that they narrow in the flow direction with respect to the circumferential direction. This is realized in that the walls of the grooves 5 formed by the ribs 55 do not run parallel for each groove 5, but the one wall extends to the other, so that a reduction of the extent of the groove 5 in the circumferential direction.
- the one wall is formed linearly in each groove 5, while the other wall is designed curved in the flow direction in such a way that the flow channel 51 narrows with respect to the circumferential direction.
- the air used as a sputtering medium can be additionally applied with kinetic energy and thus accelerate downstream of the narrowest point. As with a Laval nozzle, this happens through the flow cross-section widening again in the direction of flow. This results in a higher energy input into the components to be atomized.
- the beam is stabilized by this realization of the lavaline principle.
- the diverging, that is again widening opening of the respective flow channel 51 also has the positive effect of avoiding or at least a significant reduction of fluctuations in the beam.
- this first embodiment operates as follows.
- the static spray mixer is connected by means of its connecting piece 23 to a storage vessel containing the two components separated from each other, for example with a two-component cartridge.
- the inlet channel 41 of the atomizing sleeve 4 is connected to a source of the atomizing medium, for example a compressed air source.
- the two components are discharged, get into the static spray mixer 1 and are intimately mixed there by means of the mixing element 3.
- the two components after flowing through the mixing element 3, pass through the outlet region 26 of the mixer housing 2 to the outlet opening 22.
- the compressed air flows through the inlet channel 41 of the atomizing sleeve 4 into the annular space 6 between the inner surface of the atomizing sleeve 4 and the outer surface of the mixer housing 2 , Obtained by the asymmetric arrangement a twist and passes from there through the grooves 5, which form the flow channels 51, to the distal end 21 and thus to the outlet opening 22 of the mixer housing 3.
- the stabilized by the swirl compressed air flow meets the through the outlet opening 22 exiting mixed material, atomizes it evenly and transports it as a spray to the substrate to be treated or coated. Since in some applications the discharge of the components from the storage vessel takes place with compressed air or compressed air, the compressed air can also be used for the atomization.
- An advantage of the static spray mixer 1 according to the invention can be seen in its particularly simple construction and production.
- only three parts namely a one-piece mixer housing 2, an integral mixing element 3 and a one-piece atomizing sleeve 4 are required, wherein each of these parts can be produced in a simple and economical manner by injection molding.
- the particularly simple design also allows for - at least largely - automated assembly of the parts of the static spray mixer 1. In particular, no screwing these three parts are necessary.
- the mixer housing and / or the atomizing sleeve are injection-molded, preferably made of a thermoplastic.
- the mixing element is configured in one piece and injection-molded, preferably of a thermoplastic.
- Fig. 9 shows a longitudinal section of the second embodiment, analogous to Fig. 1
- Fig. 10 shows a perspective sectional view of the distal end portion of the second embodiment.
- Fig. 11 is analogous to Fig. 3
- Fig. 12 shows in one too Fig. 5 analog representation of the distal end portion 27 of the mixer housing.
- Fig. 11 in the Fig. 13-15 in each case a cross section perpendicular to the longitudinal axis A shown, in Fig. 13 along the section line XIII-XIII in Fig. 9 ; in Fig. 14 along the line XIV-XIV; and in Fig. 15 along the section line XV-XV in Fig. 9 ,
- a changing inclination of the flow channels 51 to the longitudinal axis A is realized, but by a continuous change.
- the atomizing sleeve 4 has a portion 56 (see Fig. 11 ), in which the inclination of the grooves 5 in the direction of flow changes continuously. This is the inner surface the sputtering sleeve 4 at least in the section 56 curved in the flow direction configured so that here the inclination of the grooves 5 changes continuously.
- the flow channels 51 extend spirally about the longitudinal axis A, their extent in the circumferential direction in the section 56 decreasing in the direction of flow.
- Fig. 12 shows a perspective view of the distal end portion 27 of the mixer housing 2 with the distal end 21.
- the distal end portion 27 of the mixer housing 2 tapers toward the distal end 21.
- the distal end region 27 is configured as part of an ellipsoid of revolution, ie, in addition to the curvature in the circumferential direction, a curvature is also provided in the axial direction defined by the longitudinal axis A.
- the two successively arranged in the direction of the longitudinal axis A arranged areas, namely the upstream flat portion 271 and the subsequent steeper area 272. are each curved in the axial direction, that is, in the areas 271 and 272 is the outer surface of the mixer housing.
- the measure according to the invention allows the inlet channel 41 to be arranged asymmetrically with respect to the longitudinal axis A so as to produce a swirling movement when the atomizing medium flows in, is not restricted to the exemplary embodiments of a static spray mixer described here, but can also be used for other embodiments.
- the asymmetrical arrangement of the inlet channel 41 is also suitable for such static spray mixers as described in the already cited European patent application no. 09168285 Sulzer Mixpac AG.
Description
- Die Erfindung betrifft einen statischen Sprühmischer zum Mischen und Sprühen von mindestens zwei fliessfähigen Komponenten gemäss dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs.
- Statische Mischer zum Mischen von mindestens zwei fliessfähigen Komponenten sind beispielsweise in der
EP-A-0 749 776 und in derEP-A-0 815 929 beschrieben. Diese sehr kompakten Mischer liefern trotz einem einfachen, materialsparenden Aufbau ihrer Mischerstruktur gute Mischresultate, insbesondere auch beim Mischen von hochviskosen Stoffen wie beispielsweise Dichtmassen, Zweikomponenten-Schäume, oder Zweikomponenten-Klebstoffe. Üblicherweise sind solche statischen Mischer für den Einmalgebrauch ausgelegt und werden häufig für aushärtende Produkte verwendet, bei denen die Mischer praktisch nicht mehr gereinigt werden können. - Bei einigen Anwendungen, bei denen solche statischen Mischer eingesetzt werden, ist es wünschenswert, die beiden Komponenten nach ihrer Durchmischung in dem statischen Mischer auf ein Substrat aufzusprühen. Dazu werden die durchmischten Komponenten am Ausgang des Mischers durch Beaufschlagung mit einem Medium wie beispielsweise Luft zerstäubt und können dann in Form eines Sprühstrahls oder Sprühnebels auf das gewünschte Substrat aufgebracht werden. Mit dieser Technologie können insbesondere auch höher viskose Beschichtungsmedien, z. B. Polyurethane, Epoxidharze oder ähnliches verarbeitet werden.
- Eine Vorrichtung für solche Anwendungen ist beispielsweise in der
US-B-6,951,310 offenbart. Bei dieser Vorrichtung ist ein rohrförmiges Mischergehäuse vorgesehen, welches das Mischelement für die statische Mischung aufnimmt und welches an einem Ende ein Aussengewinde aufweist, auf das ein ringförmiger Düsenkörper aufgeschraubt wird. Der Düsenkörper weist ebenfalls ein Aussengewinde auf. Auf das Ende des Mischelements, das aus dem Mischergehäuse herausschaut, wird ein konusförmiges Zerstäuberelement aufgesetzt, das auf seiner Konusfläche mehrere in Längsrichtung verlaufende Nuten aufweist. Über dieses Zerstäuberelement wird eine Kappe gestülpt, deren Innenfläche ebenfalls konisch ausgestaltet ist, sodass sie an der Konusfläche des Zerstäuberelements anliegt. Folglich bilden die Nuten Strömungskanäle zwischen dem Zerstäuberelement und der Kappe. Die Kappe wird zusammen mit dem Zerstäuberelement mittels einer Überwurfmutter, die auf das Aussengewinde des Düsenkörpers aufgeschraubt wird, am Düsenkörper fixiert. Der Düsenkörper weist einen Anschluss für Druckluft auf. Im Betrieb strömt die Druckluft aus dem Düsenkörper durch die Strömungskanäle zwischen dem Zerstäuberelement und der Kappe hindurch und zerstäubt das aus dem Mischelement austretende Material. - Auch wenn sich diese Vorrichtung als durchaus funktionstüchtig erwiesen hat, so ist ihr Aufbau sehr komplex und die Montage ist aufwändig, sodass die Vorrichtung insbesondere im Hinblick auf den Einmalgebrauch nicht sehr wirtschaftlich ist.
- Ein konstruktiv deutlich einfacherer statischer Sprühmischer wird in der
europäischen Patentanmeldung Nr. 09168285 - Ausgehend von diesem Stand der Technik ist es eine Aufgabe der Erfindung, einen anderen statischen Sprühmischer zum Mischen und Sprühen von mindestens zwei fliessfähigen Komponenten vorzuschlagen, der wirtschaftlich in der Herstellung ist und ein effizientes Durchmischen und Zerstäuben der Komponenten ermöglicht.
- Der diese Aufgabe lösenden Gegenstand der Erfindung ist durch die Merkmale des unabhängigen Patentanspruchs gekennzeichnet.
- Erfindungsgemäss wird also ein statischer Sprühmischer zum Mischen und Sprühen von mindestens zwei fliessfähigen Komponenten vorgeschlagen, mit einem rohrförmigen Mischergehäuse, das sich in Richtung einer Längsachse bis zu einem distalen Ende erstreckt, welches eine Austrittsöffnung für die Komponenten aufweist, mit mindestens einem in dem Mischergehäuse angeordneten Mischelement zum Durchmischen der Komponenten sowie mit einer Zerstäubungshülse, die eine Innenfläche aufweist, welche das Mischergehäuse in seinem Endbereich umschliesst, wobei die Zerstäubungshülse einen Einlasskanal für ein unter Druck stehendes Zerstäubungsmedium aufweist, wobei in der Aussenfläche des Mischergehäuses oder in der Innenfläche der Zerstäubungshülse mehrere sich jeweils zum distalen Ende erstreckende Nuten vorgesehen sind, die zwischen der Zerstäubungshülse und dem Mischergeäuse separate Strömungskanäle bilden, durch welche das Zerstäubungsmedium vom Einlasskanal der Zerstäubungshülse zum distalen Ende des Mischergehäuses strömen kann. Der Einlasskanal ist asymmetrisch bezüglich der Längsachse angeordnet, derart, dass der Einlasskanal eine Mittelachse aufweist und so angeordnet ist, dass die Mittelachse die Längsachse nicht schneidet, sondern einen senkrechten Abstand von der Längsachse aufweist.
- Durch diese asymmetrische bzw. bezüglich der Längsachse exzentrische Anordnung des Einlasskanals lässt sich in dem Zerstäubungsmedium eine Rotationsbewegung um die Längsachse erzeugen. Dieser Drall hat eine stabilisierende Wirkung auf den Strahl des Zerstäubungsmediums, der am distalen Ende des Mischergehäuses austritt. Die durch den Drall stabilisierte Strömung des Zerstäubungsmediums kann besonders gleichmässig auf die am distalen Ende des Mischergehäuses austretenden durchmischten Komponenten einwirken, sodass ein sehr gleichförmiges und insbesondere auch reproduzierbares Sprühen ermöglicht wird. Durch die asymmetrische Anordnung des Einlasskanals wird schon beim Einströmen des Zerstäubungsmediums in die Zerstäubungshülse eine Rotationsbewegung generiert, aus welcher ein Drall des Zerstäubungsmediums resultiert.
- Da zudem die Strömungskanäle in dem Mischergehäuse oder in der Zerstäubungshülse vorgesehen sind, resultiert eine besonders einfache Struktur des statischen Sprühmischers, ohne dass hierfür Zugeständnisse an die Qualität des Mischens oder des Zerstäubens vonnöten sind. Die optimale Nutzung der einzelnen Bauteile ermöglicht eine kostengünstige und wirtschaftliche Herstellung der Sprühmischer, die zudem - zumindest weitgehend - automatisiert durchgeführt werden kann. Im Prinzip benötigt der erfindungsgemässe statische Sprühmischer nur drei Bauteile, nämlich das einstückige Mischergehäuse, die Zerstäuberhülse sowie das Mischelement, das ebenfalls einstückig ausgestaltet sein kann. Hieraus resultiert eine geringe Komplexität und eine einfache Herstellung bzw. Montage.
- Als besonders vorteilhaft hat es sich in der Praxis erwiesen, wenn der Einlasskanal senkrecht zur Längsachse in die Innenfläche der Zerstäubungshülse einmündet.
- Eine vorteilhafte Massnahme besteht darin, dass das Mischergehäuse einen distalen Endbereich aufweist, der sich auf das distale Ende hin verjüngt und bei welchem die Innenfläche der Zerstäubungshülse zum Zusammenwirken mit dem distalen Endbereich ausgestaltet ist. Durch diese Verjüngung wird der Zerstäubungseffekt verbessert. Insbesondere lässt sich damit ein kegelförmiger Strom des Zerstäubungsmediums realisieren.
- Vorzugsweise ist die Aussenfläche des Mischergehäuses im distalen Endbereich zumindest teilweise als Kegelstumpffläche oder als in axialer Richtung gekrümmte Fläche ausgestaltet, um ein besonders gutes Zusammenwirken mit der Zerstäubungshülse zu realisieren.
- Im Hinblick auf eine gleichförmige Zerstäubung hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn das distale Ende des Mischergehäuses über die Zerstäubungshülse herausragt.
- Ferner ist es bevorzugt, wenn die Erstreckung der Nuten auch eine Komponente in Umfangsrichtung hat. Durch diese Massnahme kann die Rotationsbewegung des Zerstäubungsmediums um die Längsachse beim Durchströmen der Strömungskanäle verstärkt werden, was sich vorteilhaft auf ein gleichförmiges und reproduzierbares Sprühen auswirkt.
- Eine mögliche Ausführungsform besteht darin, dass die Nuten einen im wesentlichen spiralförmigen Verlauf bezüglich der Längsachse A haben.
- Um eine möglichst grosse Energieeinwirkung des Zerstäubungsmediums auf die zu zerstäubenden Komponenten zu ermöglichen, sind die Strömungskanäle vorzugsweise nach dem Prinzip einer Lavaldüse ausgestaltet mit einem sich in Strömungsrichtung gesehen zunächst verengenden und anschliessend erweiternden Strömungsquerschnitt. Durch diese Massnahme resultiert eine zusätzliche Beschleunigung des Zerstäubungsmediums, beispielsweise auf Überschallgeschwindigkeit, woraus der höhere Energieeintrag resultiert.
- Eine vorteilhafte Massnahme zur Realisierung des Prinzips einer Lavaldüse besteht darin, dass sich die Nuten in Strömungsrichtung gesehen bezüglich der Umfangsrichtung verengen. Mit der Umfangsrichtung ist dabei die Richtung gemeint, in der sich die Innenfläche der Zerstäubungshülse bzw. die Aussenfläche des Mischergehäuses in der zur Längsachse senkrechten Richtung erstreckt.
- Eine solche Verengung lässt sich vorteilhaft auch dadurch erzielen, dass jede Nut von zwei Wandungen begrenzt ist, von denen mindestens eine in Strömungsrichtung gesehen gekrümmt ausgestaltet ist.
- Bei einer bevorzugte Ausführungsform weist jeder Strömungskanal in Strömungsrichtung jeweils eine sich ändernde Neigung zur Längsachse auf.
- Durch die Massnahme, die Neigung der Strömungskanäle über ihren Verlauf in axialer Richtung gesehen nicht konstant zu halten, sondern zu ändern, können die Stömungsverhältnisse des Zerstäubungsmediums optimiert werden, um so ein besonders gleichförmiges und stabiles Einwirken des Zerstäubungsmediums auf die durchmischten Komponenten zu erzielen, woraus insbesondere auch eine höhere Reproduzierbarkeit des Prozesses resultiert.
- Bei einem ersten Ausführungsbeispiel wird die sich ändernde Neigung der Strömungskanäle dadurch realisiert, dass jede Nut in Strömungsrichtung gesehen drei hintereinander angeordnete Abschnitte aufweist, wobei der mittlere Abschnitt eine Neigung zur Längsachse aufweist, die grösser ist als die Neigung der beiden benachbarten Abschnitte. Dabei ist es besonders bevorzugt, wenn der mittler Abschnitt eine Neigung zur Längsachse aufweist, die grösser als 45° ist und insbesondere weniger als 50° beträgt.
- Bei einem zweiten Ausführungsbeispiel wird die sich ändernde Neigung dadurch realisiert, dass jede Nut in Strömungsrichtung gesehen einen Abschnitt aufweist, in welchem sich die Neigung zur Längsachse kontinuierlich ändert. In diesem Abschnitt ist somit der Boden der jeweiligen Nut gekrümmt ausgestaltet, was insbesondere dadurch erreicht werden kann, dass die Innenfläche der Zerstäubungshülse oder die Aussenfläche des Mischergehäuses in Richtung der Längsachse gesehen gekrümmt ausgebildet ist.
- Um insbesondere die Herstellung noch weiter zu vereinfachen, ist es vorteilhaft, wenn die Zerstäubungshülse gewindefrei mit dem Mischergehäuse verbunden ist, beispielsweise ist die Zerstäubungshülse mittels einer dichtenden Schnappverbindung am Mischergehäuse befestigt
- Bei einer bevorzugten Ausführungsform weist das Mischergehäuse ausserhalb des distalen Endbereichs eine im wesentlichen rechteckige, vorzugsweise quadratische, Querschnittsfläche senkrecht zur Längsachse (A) auf und das Mischelement ist senkrecht zur Längsrichtung rechteckig, vorzugsweise quadratisch, ausgestaltet. Dadurch können die bewährten Mischer, die unter dem Markennamen Quadro® erhältlich sind, für den statischen Sprühmischerverwendet werden.
- Im Hinblick auf eine besonders einfache und kostengünstige Herstellung ist es vorteilhaft, wenn das Mischergehäuse und/oder die Zerstäubungshülse spritzgegossen sind, vorzugsweise aus einem Thermoplast.
- Weiter vorteilhafte Massnahmen und Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
- Im Folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und anhand der Zeichnung näher erläutert. In der schematischen Zeichnung zeigen teilweise im Schnitt:
- Fig. 1:
- einen Längsschnitt eines ersten Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemässen statischen Sprühmischers,
- Fig. 2:
- eine perspektivische Schnittdarstellung des distalen Endbereichs des ersten Ausführungsbeispiels,
- Fig. 3:
- eine perspektivische Darstellung der Zerstäubungshülse des ersten Ausführungsbeispiels,
- Fig. 4:
- einen Längsschnitt durch die Zerstäubungshülse des ersten Ausführungsbeispiels
- Fig. 5:
- eine perspektivische Darstellung des distalen Endbereichs des Mischergehäuses des ersten Ausführungsbeispiels ,
- Fig. 6:
- einen Querschnitt durch das erste Ausführungsbeispiel entlang der Schnittlinie VI-VI in
Fig. 1 , - Fig. 7:
- einen Querschnitt durch das erste Ausführungsbeispiel entlang der Schnittlinie VII-VII in
Fig. 1 , - Fig. 8:
- einen Querschnitt durch das erste Ausführungsbeispiel entlang der Schnittlinie VIII-VIII in
Fig. 1 , - Fig. 9:
- einen Längsschnitt eines zweiten Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemässen statischen Sprühmischers, analog zu
Fig. 1 - Fig. 10:
- eine perspektivische Schnittdarstellung des distalen Endbereichs des zweiten Ausführungsbeispiels,
- Fig. 11:
- eine perspektivische Darstellung der Zerstäubungshülse des zweiten Ausführungsbeispiels,
- Fig. 12:
- eine perspektivische Darstellung des distalen Endbereichs des Mischergehäuses des zweiten Ausführungsbeispiels ,
- Fig. 13:
- einen Querschnitt durch das zweite Ausführungsbeispiel entlang der Schnittlinie XIII-XIII in
Fig. 9 , - Fig. 14:
- einen Querschnitt durch das zweite Ausführungsbeispiel entlang der Schnittlinie XIV-XIV in
Fig. 9 , - Fig. 15:
- einen Querschnitt durch das zweite Ausführungsbeispiel entlang der Schnittlinie XV-XV in
Fig. 9 . -
Fig. 1 zeigt einen Längsschnitt eines ersten Ausführungsbeispiels eines erfindungsgemässen statischen Sprühmischers, der gesamthaft mit dem Bezugszeichen 1 bezeichnet ist. Der Sprühmischer dient zum Mischen und Sprühen von mindestens zwei fliessfähigen Komponenten.Fig. 2 zeigt eine perspektivische Darstellung des distalen Endbereichs des ersten Ausführungsbeispiels. - Im Folgenden wird auf den für die Praxis besonders relevanten Fall Bezug genommen, dass genau zwei Komponenten gemischt und gesprüht werden. Es versteht sich aber, dass die Erfindung auch für die Durchmischung und das Sprühen von mehr als zwei Komponenten verwendet werden kann.
- Der Sprühmischer 1 umfasst ein rohrförmiges, einstückiges Mischergehäuse 2, das sich in Richtung einer Längsachse A bis zu einem distalen Ende 21 erstreckt. Mit dem distalen Ende 21 ist dabei dasjenige Ende gemeint, an welchem im Betriebszustand die durchmischten Komponenten das Mischergehäuse 2 verlassen. Dazu ist das distale Ende 21 mit einer Austrittsöffnung 22 versehen. An dem proximalen Ende, womit das Ende gemeint ist, an welchem die zu mischenden Komponenten in das Mischergehäuse 2 eingebracht werden, weist das Mischergehäuse 2 ein Verbindungsstück 23 auf, mittels welchem das Mischergehäuse 2 mit einem Vorratsbehälter für die Komponenten verbunden werden kann. Dieser Vorratsbehälter kann beispielsweise eine an sich bekannte Zwei-Komponenten-Kartusche sein, als Koaxial- oder Side-by-Side-Kartusche ausgestaltet, oder zwei Tanks, in denen die beiden Komponenten von einander getrennt aufbewahrt werden. Je nach Ausgestaltung des Vorratsbehälters, bzw. seines Ausgangs ist das Verbindungsstück ausgestaltet, z.B. als Schnappverbindung, als Bajonettverbindung, als Gewindeverbindung oder Kombinationen davon.
- In dem Mischergehäuse 2 ist in an sich bekannter Weise mindestens ein statisches Mischelement 3 angeordnet, das an der inneren Wand des Mischergehäuses 2 anliegt, sodass die beiden Komponenten nur durch das Mischelement 3 hindurch vom proximalen Ende zur Austrittsöffnung 22 gelangen können. Es können entweder mehrere, hintereinander angeordnete Mischelemente 3 vorgesehen sein, oder wie im vorliegenden Ausführungsbeispiel ein einstückiges Mischelement 3, das vorzugsweise spritzgegossen ist und aus einem Thermoplast besteht. Solche statischen Mischer bzw. Mischelemente 3 an sich sind dem Fachmann hinlänglich bekannt und bedürfen daher keiner weiteren Erläuterung.
- Insbesondere geeignet sind solche Mischer bzw. Mischelemente 3 wie sie unter der Markenbezeichnung QUADRO® von der Firma Sulzer Chemtech AG (Schweiz) vertrieben werden. Derartige Mischelemente sind beispielsweise in den bereits zitierten Dokumenten
EP-A-0 749 776 undEP-A-0 815 929 beschrieben. Ein solches Mischelement 3 vom Qudro®-Typ hat senkrecht zur Längsrichtung A einen rechteckigen, insbesondere einen quadratischen Querschnitt. Dementsprechend hat auch das einstückige Mischergehäuse 2 zumindest in dem Bereich, in dem es das Mischelement 3 umschliesst, eine im wesentlichen rechteckige, insbesondere quadratische Querschnittsfläche senkrecht zur Längsachse A. - Das Mischelement 3 erstreckt sich nicht ganz bis an das distale Ende 21 des Mischergehäuses 2, sondern endet an einem Anschlag 25 (siehe
Fig. 2 ), der hier durch den Übergang des Mischergehäuses 2 von einem quadratischen auf einen runden Querschnitt realisiert ist. In Strömungsrichtung gesehen hat also der Innenraum des Mischergehäuses 2 bis zu diesem Anschlag 25 einen im wesentlichen quadratischen Querschnitt zur Aufnahme des Mischelements 3. An diesem Anschlag 25 geht der Innenraum des Mischergehäuses 2 in eine Kreiskegelform über, die eine Verjüngung im Mischergehäuse 2 realisiert. Hier weist der Innenraum also einen kreisförmigen Querschnitt auf und bildet einen Ausgangsbereich 26, der sich in Richtung des distalen Endes 21 verjüngt und dort in die Austrittsöffnung 22 mündet. - Der statische Sprühmischer 1 weist ferner eine Zerstäubungshülse 4 auf, die eine Innenfläche hat, welche das Mischergehäuse 2 in seinem Endbereich umschliesst. Die Zerstäubungshülse 4 ist einstückig ausgestaltet und vorzugsweise spritzgegossen, insbesondere aus einem Thermoplast. Sie weist einen Einlasskanal 41 für ein unter Druck stehendes Zerstäubungsmedium auf, das insbesondere gasförmig ist. Vorzugsweise ist das Zerstäubungsmedium Druckluft. Der Einlasskanal 41 kann für alle bekannten Anschlüsse ausgestaltet sein, insbesondere auch für einen Luer-Lock.
- Um eine besonders einfache Montage bzw. Herstellung zu ermöglichen, ist die Zerstäubungshülse 4 vorzugsweise gewindefrei mit dem Mischergehäuse verbunden, beim vorliegenden Ausführungsbeispiel mittels einer Schnappverbindung. Dazu ist am Mischergehäuse 2 eine flanschartige Erhebung 24 vorgesehen (siehe
Fig. 2 ), welche sich über den gesamten Umfang des Mischergehäuses 2 erstreckt. An der Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 ist eine Umfangsnut 43 vorgesehen, welche zum Zusammenwirken mit der Erhebung 24 ausgestaltet ist. Wird die Zerstäubungshülse 4 über das Mischergehäuse 2 geschoben, so schnappt die Erhebung 24 in die Umfangsnut 43 ein und sorgt für eine stabile Verbindung der Zerstäubungshülse 4 mit dem Mischergehäuse 2. - Vorzugsweise ist diese Schnappverbindung dichtend ausgestaltet, sodass das Zerstäubungsmedium- hier die Druckluft- nicht durch diese aus der Umfangsnut 43 und der Erhebung 24 bestehende Verbindung entweichen kann. Ferner liegt die Zerstäubungshülse 4 mit ihrer Innenfläche in einem Bereich zwischen der Einmündung des Einlasskanals 41 und der Erhebung 24 eng auf der Aussenfläche des Mischergehäuses 2 auf, sodass auch hierdurch eine Dichtwirkung erzielt wird, die eine Leckage bzw. ein Rückwärtsströmen des Zerstäubungsmediums verhindert.
- Natürlich ist auch möglich, zusätzliche Dichtmittel, beispielsweise einen O-Ring zwischen dem Mischergehäuse 2 und der Zerstäubungshülse 4 anzuordnen.
- Alternativ zu der dargestellten Ausführung ist es auch möglich, eine Umfangsnut am Mischergehäuse 2 vorzusehen und an der Zerstäubungshülse 4 eine Erhebung, welche in diese Umfangsnut eingreift.
- Vorzugsweise ist die Verbindung zwischen der Zerstäubungshülse 4 und dem Mischergehäuse 2 so ausgestaltet, dass die mit dem Mischergehäuse 2 verbundene Zerstäubungshülse 4 um die Längsachse A drehbar ist. Dies ist beispielsweise bei einer Schnappverbindung mit der vollständig umlaufenden Umfangsnut 43 und der Erhebung 24 gewährleistet. Die Drehbarkeit der Zerstäubungshülse 4 hat den Vorteil, dass der Einlasskanal 41 immer so ausgerichtet werden kann, dass er möglichst einfach mit einer Quelle für das Zerstäubungsmedium verbunden werden kann.
- In der Aussenfläche des Mischergehäuses 2 oder in der Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 sind mehrere sich jeweils zum distalen Ende 21 erstreckende Nuten 5 vorgesehen, die zwischen der Zerstäubungshülse 4 und dem Mischergehäuse 2 separate Strömungskanäle 51 bilden, durch welche das Zerstäubungsmedium vom Einlasskanal 41 der Zerstäubungshülse 4 zum distalen Ende 21 des Mischergehäuses 2 strömen kann. Bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel sind die Nuten 5 in der Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 vorgesehen, sie können natürlich auch in sinngemäss gleicher Weise alternativ oder ergänzend in der Aussenfläche des Mischergehäuses 2 vorgesehen sein.
- Die Nuten 5 können gekrümmt, beispielsweis bogenförmig oder auch geradlinig oder auch durch Kombinationen von gekrümmten und geradlinigen Abschnitten ausgestaltet sein.
- Zum besseren Verständnis des Verlaufs der Nuten 5 zeigt
Fig. 3 noch eine perspektivische Darstellung der Zerstäubungshülse 4 des ersten Ausführungsbeispiels, wobei der Blick in die Zerstäubungshülse 4 in Strömungsrichtung erfolgt. InFig. 4 ist ein Längsschnitt durch die Zerstäubungshülse 4 dargestellt. - Um den genauen Verlauf der Nuten 5 des ersten Ausführungsbeispiels noch deutlicher zu machen sind zusätzlich zu den
Fig. 3 und4 in denFig. 6-8 jeweils ein Querschnitt senkrecht zur Längsachse A dargestellt, und zwar inFig. 6 entlang der Schnittlinie VI-VI inFig. 1 ; inFig. 7 entlang der Schnittlinie VII-VII; und inFig. 8 entlang der Schnittlinie VIII-VIII inFig. 1 . - Bei dem ersten Ausführungsbeispiel ist jeder Strömungskanal 51 bzw. die zugehörigen Nuten 5 so ausgebildet, dass er in Strömungsrichtung gesehen jeweils eine sich ändernde Neigung zur Längsachse A aufweist. Bei dem ersten Ausführungsbeispiel ist dies so realisiert, dass jede Nut 5 in Strömungsrichtung gesehen drei hintereinander angeordnete Abschnitte 52, 53, 54 umfasst (siehe auch
Fig. 3 undFig. 4 ), wobei der mittlere Abschnitt 53 eine Neigung α2 zur Längsachse A aufweist, die grösser ist als die Neigung α1, α3 der beiden benachbarten Abschnitte 52 und 54. In den Abschnitten 52, 53 und 54 ist die Neigung der Nuten 5 bezüglich der Längsachse A jeweils konstant. In dem in Strömungsrichtung gesehen ersten Abschnitt 52, der sich benachbart zur Mündung des Einlasskanals 41 befindet, kann die Neigung α1 auch Null sein (sieheFig. 4 ), das heisst dieser Abschnitt 52 kann sich in Richtung der Längsachse A gesehen parallel zur Längsachse A erstrecken. Somit ist in den Abschnitten 53, 54 und optional auch im ersten Abschnitt 52 der Boden jeder Nut 5 jeweils Teil einer Kegel- bzw. Kegelstumpffläche, wobei der Konuswinkel α2 im mittleren Abschnitt 53 grösser ist als die Konuswinkel α1, α3 in den benachbarten Abschnitten 52 und 54. In dem ersten Abschnitt 52 kann - wie bereits erwähnt - die Neigung bezüglich der Längsachse auch Null sein; in diesem Fall sind die Nuten 5 in diesem ersten Abschnitt 52 jeweils Teil einer Zylinderfläche, der Winkel α1 hat den Wert 0°. - Im mittleren Abschnitt 53, der die grösste Neigung bezüglich der Längsachse A aufweist, ist die Neigung α2 vorzugsweise grösser als 45 ° und kleiner als 50°. Bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel beträgt die Neigung α2 gegen die Längsachse A im mittleren Abschnitt 46°. Im ersten Abschnitt 52 beträgt die Neigung α1 hier 0°. Im dritten Abschnitt 54, der am distalen Ende 21 liegt, ist die Neigung α3 egen die Längsachse A vorzugsweise kleiner als 20°, im vorliegenden Beispiel beträgt sie etwa 10°bis 11 °.
- Jede der Nuten 5 wird seitlich jeweils von zwei Wandungen begrenzt, die durch Rippen 55 gebildet werden, welche jeweils zwischen zwei benachbarten Nuten 5 angeordnet sind. Wie dies insbesondere aus
Fig. 3 undFig. 4 ersichtlich ist, ändern diese Rippen 55 in Strömungsrichtung gesehen ihre Höhe H, womit ihre Erstreckung in der zur Längsachse A senkrechten radialen Richtung gemeint ist. Die Rippen beginnen im Bereich der Einmündung des Einlasskanals 41 bzw. im ersten Abschnitt 52 mit einer Höhe von Null und erheben sich dann kontinuierlich bis sie im mittleren Abschnitt 53 ihre maximale Höhe erreicht haben. - Gemäss der Erfindung ist zur Erzeugung eines Dralls der Einlasskanal 41, durch welchen das Zerstäubungsmedium in die Strömungskanäle 51 gelangt, asymmetrisch bezüglich der Längsachse A angeordnet. Diese Massnahme ist am besten in der
Fig. 8 zu erkennen. Der Einlasskanal 41 weißt eine Mittelachse Z auf. Der Einlasskanal 41 ist so angeordnet, dass seine Mittelachse Z die Längsachse A nicht schneidet, sondern einen senkrechten Abstand e von der Längsachse A aufweist. Diese asymmetrische oder auch exzentrische Anordnung des Einlasskanals 41 bezüglich der Längsachse A hat zur Folge, dass das Zerstäubungsmedium, hier also die Druckluft, beim Eintreten in den Ringraum 6 in eine Rotations- oder Drallbewegung um die Längsachse A versetzt wird. Vorzugsweise ist der Einlasskanal 41 so - wie inFig. 8 gezeigt - angeordnet, dass er senkrecht zur Längsachse A in die Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 einmündet. Natürlich sind auch solche Ausgestaltungen möglich, bei denen der Einlasskanal 41 unter einem von 90° verschiedenen Winkel, also schräg zur Längsachse A einmündet. - Dieser Drall hat sich als vorteilhaft im Hinblick auf eine möglichst vollständige und homogene Zerstäubung der aus der Austrittsöffnung austretenden durchmischten Komponenten erwiesen. Wenn die aus den Nuten 5 austretenden Druckluftströmungen einen Drall aufweisen, also eine Rotation auf einer Schraubenlinie um die Längsachse A, resultiert eine deutliche Stabilisierung des Druckluftstroms. Das zirkulierdende Zerstäubungsmedium, hier Druckluft, erzeugt einen Strahl , der durch den Drall stabilisiert wird und somit gleichmässig auf die aus der Austrittsöffnung 22 austretenden durchmischten Komponenten einwirkt. Hieraus resultiert ein sehr gleichförmiges und insbesondere reproduzierbares Sprühbild. Besonders günstig ist hierbei ein möglichst kegelförmiger Druckuftstrahl, der durch den Drall stabilisiert wird. Durch diesen äusserst gleichförmigen und reproduzierbaren Luftstrom resultiert ein signifikant geringere Sprühverlust (Overspray) bei der Anwendung.
- Die am distalen Ende 21 aus den jeweils separaten Strömungskanälen 51 austretenden einzelnen Druckluftstrahlen (bzw. Strahlen des Zerstäubungsmediums) sind zunächst bei ihrem Austritt als diskrete Einzelstrahlen ausgebildet, die sich dann aufgrund ihrer Drallbehaftung zu einem gleichmässigen stabilen Gesamtstrahl vereinigen, welcher die aus dcem Mischergehäuse austretenden durchmischten Komponenten zerstäubt. Dieser Gesamtstrahl hat vorzugsweise einen kegelförmigen Verlauf.
- Die Nuten 5, bei diesem Ausführungsbeispiel sind es acht Nuten 5, sind gleichmässig über die Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 verteilt. Um den Drall in der Strömung des Zerstäubungsmediums zu verstärken, sind weitere vorteilhafte Massnahmen möglich. Die Nuten 5, welche die Strömungskanäle 51 bilden, erstrecken sich nicht genau in der durch die Längsachse A definierten axialen Richtung bzw. nicht nur auf die Längsachse hin geneigt, sondern die Erstreckung der Nuten 5 hat auch eine Komponente in Umfangsrichtung der Zerstäubungshülse 4. Dies ist insbesondere aus der Darstellung in
Fig. 3 und inFig. 6 ersichtlich. Zusätzlich zu der Neigung gegen die Längsachse A ist der Verlauf der Nuten 5 zumindest näherungsweise spiralförmig oder schraubenlinienförmig um die Längsachse A. Eine weitere Massnahme, welche die Ausbildung des Dralls unterstützt, ist durch die Gestaltung der Rippen 55 realisiert welche die Wandungen der Nuten 5 bilden. Wie dies am besten ausFig. 3 undFig 7 ersichtlich ist, sind die Rippen 55 so ausgebildet, dass zumindest im mittleren Abschnitt 53 eine der beiden Wandungen, welche jeweils die Nuten 5 lateral begrenzen, in Strömungsrichtung gesehen gekrümmt oder durch einen Polygonzug näherungsweise gekrümmt ausgestaltetist. Die jeweils andere Wandung ist linear ausgebildet erstreckt sich aber so schräg zur Längsachse A, dass sie jeweils eine Komponente in Umfangsrichtung aufweist. Durch die Krümmung der einen Wandung lässt sich die Erzeugung des Dralls positiv beeinflussen. -
Fig. 5 zeigt eine perspektivische Darstellung des distalen Endbereichs 27 des Mischergehäuses 2 mit dem distalen Ende 21. Der distale Endbereich 27 des Mischergehäuses 2 verjüngt sich auf das distale Ende 21 hin. Im ersten Ausführungsbeispiel ist der distale Endbereich 27 konisch ausgestaltet und umfasst in Richtung der Längsachse A gesehen zwei hintereinander angeordnete Bereiche, nämlich einen stromaufwärts angeordneten flachen Bereich 271 und einen sich daran anschliessenden steileren Bereich 272. Beide Bereiche 271 und 272 sind jeweils konisch ausgestaltet, das heisst in den Bereichen 271 und 272 ist die Aussenfläche des Mischergehäuses 2 jeweils als Kegelstumpffläche ausgestaltet, wobei der gegen die Längsachse gemessene Konuswinkel des flachen Bereichs 271 kleiner ist als der gegen die Längsachse A gemessene Konuswinkel des steileren Bereichs 272. Die Funktion dieser baulichen Massnahme wird weiter hinten noch erläutert. - Alternativ ist es auch möglich, dass der flache Bereich 271 mit einem Konuswinkel von 0° ausgestaltet ist, das heisst, der flache Bereich 271 ist dann zylindrisch ausgebildet. Die Aussenfläche des Mischergehäuses 2 ist dann im flachen Bereich 271 die Mantelfläche eines Zylinders, dessen Zylinderachse mit der Längsachse A zusammenfällt.
- Wie dies auch
Fig. 1 zeigt, ragt das inFig. 5 dargestellte distale Ende 21 des Mischergehäuses 2 über die Zerstäubungshülse 4 hinaus. - Die Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 ist zum Zusammenwirken mit dem distalen Endbereich 27 des Mischergehäuses 2 ausgestaltet. Die zwischen den Nuten 5 vorgesehenen Rippen 55 der Zerstäubungshülse 4 und die Aussenfläche des Mischergehäuses 2 liegen eng und dichtend aneinander an so dass die Nuten 5 in der jeweils einen separaten Strömungskanal 51 zwischen der Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 und der Aussenfläche des Mischergehäuses 2 bilden (siehe
Fig. 6 ). - Weiter stromaufwärts, im Bereich der Einmündung des Einlasskanals 41 (siehe auch
Fig. 4 ) ist die Höhe H der Rippen 55 so gering, dass zwischen der Aussenfläche des Mischergehäuses 2 und der Innenfläche der Zerstäuberhülse 4 ein Ringraum 6 existiert. Der Ringraum 6 steht mit dem Einlasskanal 41 der Zerstäuberhülse 4 in Strömungsverbindung. Durch den Ringraum 6 kann das Zerstäubungsmedium aus dem Einlasskanal 41 in die separaten Strömungskanäle 51 gelangen. Dabei ist die Höhe H der Rippen 55 innerhalb des Ringraums 6 nicht unbedingt überall Null. Wie dies insbesondere aus denFig. 4 und8 erkennbar ist, können alle oder einige der Rippen 55 im Ringraum 6 noch eine von Nullverschiedene Höhe H haben, sodass sie bezüglich der zur Längsachse A senkrechten radialen Richtung in den Ringraum hineinragen, ohne dabei jedoch in diesem Bereich die Aussenfläche des Mischergehäuses 2 zu berühren. - Um den Energieeintrag von dem Zerstäubungsmedium auf die aus der Austrittsöffnung 22 austretenden Komponenten zu steigern, ist es eine besonders vorteilhafte Massnahme, die Strömungskanäle 51 nach dem Prinzip einer Lavaldüse auszugestalten mit einem sich in Strömungsrichtung gesehen zunächst verengenden und anschliessend erweiternden Strömungsquerschnitt. Um diese Verengung des Strömungsquerschnitts zu realisieren, stehen zwei Dimensionen zur Verfügung, nämlich die beiden Richtungen der zur Längsachse A senkrechten Ebene. Die eine Richtung wird als radiale Richtung bezeichnet, womit die auf der Längsachse A senkrecht stehende Richtung gemeint ist, die radial von der Längsachse A nach aussen weist. Die andere Richtung wird als Umfangsrichtung bezeichnet, womit die Richtung gemeint ist, die sowohl auf der durch die Längsachse A definierten Richtung als auch auf der radialen Richtung senkrecht steht. Die Erstreckung der Strömungskanäle 51 in radialer Richtung wird als ihre Tiefe bezeichnet.
- Bezüglich der radialen Richtung lässt sich das Prinzip der Lavaldüse dadurch realisieren, dass in dem mittleren steilen Abschnitt 53 die Tiefe der Strömungskanäle 51 in Strömungsrichtung stark abnimmt. Die Tiefe wird dort minimal, wo am Mischergehäuse 2 der Übergang vom flachen Bereich 271 in den steileren Bereich 272 erfolgt. Stromabwärts dieses Übergangs nimmt die Tiefe der Strömungskanäle 51 wieder zu, hauptsächlich dadurch bedingt, dass hier die Aussenfläche des Mischergehäuses 2 Teil eines steileren Kegelstumpfs ist und die Neigung der Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 im dritten Abschnitt 54 im wesentlichen konstant bleibt. Durch diese Massnahme lässt sich bezüglich der radialen Richtung der Effekt einer Lavaldüse erzielen.
- Zusätzlich oder auch alternativ können die Strömungskanäle 51 auch bezüglich der Umfangsrichtung nach dem Prinzip einer Lavaldüse ausgestaltet sein. Dies ist am besten in der Darstellung von
Fig. 3 zu erkennen. Die Nuten 5 sind im mittleren Abschnitt 53 so ausgestaltet dass sie sich in Strömungsrichtung gesehen bezüglich der Umfangsrichtung verengen. Dies wird dadurch realisiert, dass die durch die Rippen 55 gebildeten Wandungen der Nuten 5 für jede Nut 5 nicht parallel verlaufen, sondern sich die eine Wandung auf die ander zu erstreckt, sodass eine Reduzierung der Erstreckung der Nut 5 in Umfangsrichtung erfolgt. Wie bereits vorne erwähnt ist bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel bei jeder Nut 5 die eine Wandung linear ausgebildet, während die andere Wandung in Strömungsrichtung gesehen derart gekrümmt ausgestaltet ist, dass sich der Strömungskanal 51 bezüglich der Umfangsrichtung verengt. - Durch die Ausgestaltung der Nuten 5 bzw. der Strömungskanäle 51 nach dem Prinzip einer Lavaldüse lässt sich die als Zerstäubungsmedium verwendete Luft auch stromabwärts der engsten Stelle noch zusätzlich mit kinetischer Energie beaufschlagen und damit beschleunigen. Dies geschieht wie bei einer Lavaldüse durch den sich in Strömungsrichtung wieder aufweitenden Strömungsquerschnitt. Hieraus resultiert ein höherer Energieeintrag in die zu zerstäubenden Komponenten. Zusätzlich wird der Strahl durch diese Realisierung des Lavalprinzips stabilisiert. Die divergierende, das heisst sich wieder aufweitende Öffnung des jeweiligen Strömungskanals 51 hat zudem den positiven Effekt einer Vermeidung oder zumindest einer deutlichen Reduktion von Fluktuationen im Strahl.
- Im Betrieb funktioniert dieses erste Ausführungsbeispiel wie folgt. Der statische Sprühmischer wird mittels seines Verbindungsstücks 23 mit einem Vorratsgefäss verbunden, welches die beiden Komponenten von einander getrennt enthält, beispielsweise mit einer Zwei-Komponenten-Kartusche. Der Einlasskanal 41 der Zerstäubungshülse 4 wird mit einer Quelle für das Zerstäubungsmedium, beispielsweise einer Druckluftquelle verbunden. Nun werden die beiden Komponenten ausgetragen, gelangen in den statischen Sprühmischer 1 und werden dort mittels des Mischelements 3 innig durchmischt. Als homogen durchmischtes Material gelangen die beiden Komponenten nach Durchströmen des Mischelements 3 durch den Ausgangsbereich 26 des Mischergehäuses 2 zur Austrittsöffnung 22. Die Druckluft strömt durch den Einlasskanal 41 der Zerstäubungshülse 4 in den Ringraum 6 zwischen der Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 und der Aussenfläche des Mischergehäuses 2, erhält dabei durch die asymmetrische Anordnung einen Drall und gelangt von dort durch die Nuten 5, welche die Strömungskanäle 51 bilden, zum distalen Ende 21 und somit zur Austrittsöffnung 22 des Mischergehäuses 3. Hier trifft die durch den Drall stabilisierte Druckluftströmung auf das durch die Austrittsöffnung 22 austretende durchmischte Material, zerstäubt es gleichmässig und transportiert es als Sprühstrahl zu dem zu behandelnden oder zu beschichtenden Substrat. Da bei einigen Anwendungen das Austragen der Komponenten aus dem Vorratsgefäss mit Druckluft bzw. druckluftunterstützt erfolgt, kann die Druckluft auch für die Zerstäubung verwendet werden.
- Ein Vorteil des erfindungsgemässen statischen Sprühmischers 1 ist in seiner besonders einfachen Konstruktion und Herstellung zu sehen. Im Prinzip bedarf es bei dem hier beschriebenen Ausführungsbeispiel nur dreier Teile, nämlich eines einstückigen Mischergehäuses 2, eines einstückigen Mischelements 3 und einer einstückigen Zerstäubungshülse 4, wobei jedes dieser Teile in einfacher und wirtschaftlicher Weise mittels Spritzgiessens herstellbar ist. Die besonders einfache Konstruktion ermöglicht auch ein - zumindest weitgehend - automatisiertes Zusammensetzen der Teile des statischen Sprühmischers 1. Insbesondere sind keine Verschraubungen dieser drei Teile notwendig.
- Im Hinblick auf eine besonders einfache und kostengünstige Herstellung ist es vorteilhaft, wenn das Mischergehäuse und/oder die Zerstäubungshülse spritzgegossen sind, vorzugsweise aus einem Thermoplast.
- Aus dem gleichen Grund ist es vorteilhaft, wenn das Mischelement einstückig ausgestaltet und spritzgegossen ist, vorzugsweise aus einem Thermoplast.
- Im Folgenden wird anhand der
Fig. 9-15 noch ein zweites Ausführungsbeispiel des erfindungsgemässen statischen Sprühmischers erläutert. Dabei wird nur auf die wesentlichen Unterschiede im Vergleich mit dem ersten Ausführungsbeispiel eingegangen. Bei dem zweiten Ausführungsbeispiel sind gleiche oder von der Funktion her gleichwertige Teile mit denselben Bezugszeichen versehen wie bei dem ersten Ausführungsbeispiel. Die bezüglich des ersten Ausführungsbeispiels gegebenen Erläuterungen sowie die anhand des ersten Ausführungsbeispiels erklärten Massnahmen und Varianten gelten in sinngemäss gleicher Weise auch für das zweite Ausführungsbeispiel. -
Fig. 9 zeigt einen Längsschnitt des zweiten Ausführungsbeispiels, analog zuFig. 1 .Fig. 10 zeigt eine perspektivische Schnittdarstellung des distalen Endbereichs des zweiten Ausführungsbeispiels. InFig. 11 ist in analoger Weise zuFig. 3 eine perspektivische Darstellung der Zerstäubungshülse 4 dargestellt, wobei der Blick in Strömungsrichtung in die Zerstäubungshülse hinein erfolgt.Fig. 12 zeigt in einer zuFig. 5 analogen Darstellung den distalen Endbereich 27 des Mischergehäuses. Um den genauen Verlauf der Nuten 5 des zweiten Ausführungsbeispiels noch deutlicher zu machen ist zusätzlich zuFig. 11 in denFig. 13-15 jeweils ein Querschnitt senkrecht zur Längsachse A dargestellt, und zwar inFig. 13 entlang der Schnittlinie XIII-XIII inFig. 9 ; inFig. 14 entlang der Schnittlinie XIV-XIV; und inFig. 15 entlang der Schnittlinie XV-XV inFig. 9 . - Auch bei dem zweiten Ausführungsbeispiel ist eine sich ändernde Neigung der Strömungskanäle 51 zur Längsachse A realisiert, allerdings durch eine kontinuierliche Änderung. Dazu weist die Zerstäubungshülse 4 einen Abschnitt 56 auf (siehe
Fig. 11 ), in welchem sich die Neigung der Nuten 5 in Strömungsrichtung gesehen kontinuierlich ändert. Dazu ist die Innenfläche der Zerstäubungshülse 4 zumindest im Abschnitt 56 in Strömungsrichtung gekrümmt ausgestaltet, sodass sich hier die Neigung der Nuten 5 kontinuierlich ändert. - Zum Verstärken der Drallbewegung verlaufen die Strömungskanäle 51 spiralförmig um die Längsachse A, wobei ihre Erstreckung in der Umfangsrichtung im Abschnitt 56 in Strömungsrichtung gesehen abnimmt.
-
Fig. 12 zeigt eine perspektivische Darstellung des distalen Endbereichs 27 des Mischergehäuses 2 mit dem distalen Ende 21. Der distale Endbereich 27 des Mischergehäuses 2 verjüngt sich auf das distale Ende 21 hin. Im zweiten Ausführungsbeispiel ist der distale Endbereich 27 als Teil eines Rotationsellipsoid ausgestaltet, d.h. zusätzlich zu der Krümmung in Umfangsrichtung ist auch in der durch die Längsachse A definierten axialen Richtung eine Krümmung vorgesehen. Die beiden in Richtung der Längsachse A gesehen hintereinander angeordnete Bereiche, nämlich der stromaufwärts angeordnete flachen Bereich 271 und der sich daran anschliessenden steileren Bereich 272. sind jeweils auch in axialer Richtung gekrümmt, das heisst in den Bereichen 271 und 272 ist die Aussenfläche des Mischergehäuses 2 jeweils als Teilfläche eines Rotationsellipsoids ausgestaltet, wobei die Krümmung des flachen Bereichs 271 kleiner ist als die Krümmung des steileren Bereichs 272. Hierdurch lässt sich beim Zusammenwirken des Mischergehäuses 2 und der Zerstäubungshülse 4 auch beim zweiten Ausführungsbeispiel das Prinzip einer Lavaldüse bezüglich der radialen Richtung realisieren. - Es versteht sich, dass die erfindungsgemässe Massnahme den Einlasskanal 41 asymmetrisch bezüglich der Längsachse A anzuordnen, um so beim Einströmen des Zerstäubungsmediums eine Drallbewegung zu erzeugen, nicht auf die hier beschriebenen Ausführungsbeispiele eines statischen Sprühmischers beschränkt ist, sondern auch für andere Ausführungsformen Verwendung finden kann. Insbesondere ist die asymmetrische Anordnung des Einlasskanals 41 auch für solche statischen Sprühmischer geeignet wie sie in der bereits zitierten europäischen Patentanmeldung Nr.
09168285
Claims (15)
- Statischer Sprühmischer (1) zum Mischen und Sprühen von mindestens zwei fliessfähigen Komponenten mit einem rohrförmigen Mischergehäuse (2), das sich in Richtung einer Längsachse (A) bis zu einem distalen Ende (21) erstreckt, welches eine Austrittsöffnung (22) für die Komponenten aufweist, mit mindestens einem in dem Mischergehäuse (2) angeordneten Mischelement (3) zum Durchmischen der Komponenten, sowie mit einer Zerstäubungshülse (4), die eine Innenfläche aufweist, welche das Mischergehäuse (2) in seinem Endbereich (27) mschliesst, wobei die Zerstäubungshülse (4) einen Einlasskanal (41) für ein unter Druck stehendes Zerstäubungsmedium aufweist, wobei in der Aussenfläche des Mischergehäuses (2) oder in der Innenfläche der Zerstäubungshülse (4) mehrere sich jeweils zum distalen Ende (21) erstreckende Nuten (5) vorgesehen sind, die zwischen der Zerstäubungshülse (4) und dem Mischergehäuse (2) separate Strömungskanäle (51) bilden, durch welche das Zerstäubungsmedium vom Einlasskanal (41) der Zerstäubungshülse (4) zum distalen Ende (21) des Mischergehäuses (2) strömen kann, dadurch gekennzeichnet, dass der Einlasskanal (41) asymmetrisch bezüglich der Längsachse (A) angeordnet ist, derart, dass der Einlasskanal (41) eine Mittelachse (Z) aufweist und so angeordnet ist, dass die Mittelachse (Z) die Längsachse (A) nicht schneidet, sondern einen senkrechten Abstand (e) von der Längsachse (A) aufweist.
- Statischer Sprühmischer nach Anspruch 1, bei welchem der Einlasskanal (41) senkrecht zur Längsachse (A) in die Innenfläche der Zerstäubungshülse (4) einmündet.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem das Mischergehäuse (2) einen distalen Endbereich (27) aufweist, der sich auf das distale Ende (21) hin verjüngt und bei welchem die Innenfläche der Zerstäubungshülse (4) zum Zusammenwirken mit dem distalen Endbereich (27) ausgestaltet ist.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei das distale Ende (27) des Mischergehäuses (2) über die Zerstäubungshülse (4) herausragt.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem die Erstreckung der Nuten (5) auch eine Komponente in Umfangsrichtung hat.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche bei welchem die Nuten (5) einen im wesentlichen spiralförmigen Verlauf bezüglich der Längsachse (A) haben.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem die Strömungskanäle (51) nach dem Prinzip einer Lavaldüse ausgestaltet sind mit einem sich in Strömungsrichtung gesehen zunächst verengenden und anschliessend erweiternden Strömungsquerschnitt.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem sich die Nuten (5) in Strömungsrichtung gesehen bezüglich der Umfangsrichtung verengen.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, dass jeder Strömungskanal (51) in Strömungsrichtung jeweils eine sich ändernde Neigung zur Längsachse (A) aufweist.
- Statischer Sprühmischer nach Anspruch 1, wobei jede Nut (5) in Strömungsrichtung gesehen drei hintereinander angeordnete Abschnitte (52,53,54) aufweist, wobei der mittlere Abschnitt (53) eine Neigung zur Längsachse (A) aufweist, die grösser ist als die Neigung der beiden benachbarten Abschnitte (52,54).
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, wobei jede Nut (5) in Strömungsrichtung gesehen einen Abschnitt (56) aufweist, in welchem sich die Neigung zur Längsachse (A) kontinuierlich ändert.
- Statischer Sprühmischer nach Anspruch 1, bei welchem die Zerstäubungshülse (4) gewindefrei mit dem Mischergehäuse (2) verbunden ist.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem die Zerstäubungshülse (4) mittels einer dichtenden Schnappverbindung (24, 43) am Mischergehäuse (2) befestigt ist.
- Statischer Sprühmischer nach einem der vorangehenden Ansprüche, bei welchem das Mischergehäuse (2) ausserhalb des distalen Endbereichs (27) einen im wesentlichen rechteckige, vorzugsweise quadratische, Querschnittsfläche senkrecht zur Längsachse (A) aufweist und das Mischelement (3) senkrecht zur Längsachse (A) rechteckig, vorzugsweise quadratisch, ausgestaltet ist.
- Statischer Sprühmischer nach einen der vorangehenden Ansprüche, bei welchem das Mischergehäuse (2) und/oder die Zerstäubungshülse (4) spritzgegossen sind, vorzugsweise aus einem Thermoplast.
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