EP2324335A1 - Procédé de détermination de la tenue à la fatigue d'une composition polymérique - Google Patents

Procédé de détermination de la tenue à la fatigue d'une composition polymérique

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EP2324335A1
EP2324335A1 EP09741385A EP09741385A EP2324335A1 EP 2324335 A1 EP2324335 A1 EP 2324335A1 EP 09741385 A EP09741385 A EP 09741385A EP 09741385 A EP09741385 A EP 09741385A EP 2324335 A1 EP2324335 A1 EP 2324335A1
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EP
European Patent Office
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polymeric composition
test
cycles
elongation
polymeric
Prior art date
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Ceased
Application number
EP09741385A
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German (de)
English (en)
Inventor
Gilles Hochstetter
Lionel Hugon
Frédéric DEMANZE
Stéphanie PIGNOC-CHICHEPORTICHE
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Arkema France SA
Technip Energies France SAS
Original Assignee
Arkema France SA
Technip France SAS
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Filing date
Publication date
Application filed by Arkema France SA, Technip France SAS filed Critical Arkema France SA
Publication of EP2324335A1 publication Critical patent/EP2324335A1/fr
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    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/32—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying repeated or pulsating forces
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/0001—Type of application of the stress
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    • G—PHYSICS
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    • G01N2203/0017—Tensile
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    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/0058—Kind of property studied
    • G01N2203/0069—Fatigue, creep, strain-stress relations or elastic constants
    • G01N2203/0073—Fatigue
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    • G01N2203/0092—Visco-elasticity, solidification, curing, cross-linking degree, vulcanisation or strength properties of semi-solid materials
    • G01N2203/0094—Visco-elasticity
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
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    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/026—Specifications of the specimen
    • G01N2203/0298—Manufacturing or preparing specimens

Definitions

  • the present invention relates to a method for evaluating the fatigue strength of a polymeric composition.
  • a polymeric composition selected by the evaluation method makes it possible to produce pipes or other articles capable of withstanding extremely severe operating conditions, such as those encountered in the offshore oil industry.
  • the invention also relates to a pipe for conveying a petroleum fluid comprise this selected polymeric composition by means of the method of evaluation of the resistance to fatigue.
  • This metal inner layer which gives shape to the pipe, is coated, generally by extrusion, with a polymer layer intended to provide sealing.
  • a polymer layer intended to provide sealing.
  • Other protective and / or reinforcing layers such as metal fiber webs and rubbers may also be arranged around the sealed polymer layer.
  • the polymer is HDPE (high density polyethylene).
  • polyamide is used; up to 90 ° C.
  • Cross-linked polyethylene (PEX) can also be used when the pressure is not too great.
  • PVDF polyvinylidene fluoride
  • VDF vinylidene fluoride
  • Polyamides and in particular polyamide 11 and fluorinated polymers and in particular polyvinylidene fluoride (PVDF), are known for their good thermal resistance, their chemical resistance, in particular to solvents, their resistance to weather and radiation (UV, etc. .), their impermeability to gases and liquids and their quality of electrical insulators. They are used in particular for the manufacture of pipes or pipes intended to convey hydrocarbons extracted from oil deposits located under the sea (offshore) or not (on-shore).
  • PVDF polyvinylidene fluoride
  • compositions Polymers are as easy as possible, which imposes a viscosity adapted to the transformation process (typically extrusion).
  • the composition used does not have a viscosity that is too low (for example a melt index measured under hot conditions according to ASTM D-1238 (at 230 ° C. with 5 kg) of less than 15 g / 10 min. ).
  • the selection of a polymeric composition is therefore crucial to withstand without damage the conditions of manufacture, handling, installation of offshore flexible pipes and also good use.
  • the construction of the hoses is complex.
  • the juxtaposition of the polymeric layers and the metallic elements leads to subjecting the used polymer to locally tri-axial stresses and deformations, in particular when the hoses are bent. This occurs repeatedly during the various handling operations and laying of hoses. This is also the case when used for dynamic applications such as flexible hoses connecting the seabed and the surface ("riser" in English terminology) and are subject to swell.
  • the Applicant has developed a method for evaluating the fatigue strength of polymeric compositions which make it possible to select those which satisfy the criteria set out above and which have interesting technical characteristics, in particular a fatigue strength under tensile stresses. axial which results in a high number of cycles to failure (NCR), for example greater than 500.
  • NCR cycles to failure
  • the new criterion based on fatigue resistance makes it possible to better design compatible polymeric materials and compositions for use as a pressure sheath and intermediate sheath or outer sheath of offshore flexible pipes. This is particularly true in the case of VDF homopolymer or copolymer pressure sheaths or mixtures thereof.
  • the evaluation method according to the invention uses notched axisymmetric specimens which are subjected to loading and unloading cycles, which constitute locally triaxial stresses simulating the stresses of the pressure sheaths of an off-shore flexible hose in service.
  • WO2006 / 045753 discloses a fluorinated polymeric composition comprising a VDF homopolymer a fluorinated thermoplastic copolymer and a plasticizer, said composition having a ductile-brittle transition temperature of less than 5 ° C.
  • the characterization parameters for the anticipation of the mechanical properties are the molecular weight expressed in relative viscosity measured in solution and in the molten state, and the ductile-brittle transition temperature of the polymer compositions measured in Charpy impact on notched specimens. Mechanical properties such as modulus E and plastic flow threshold elongations and breakage are also measured.
  • the application WO2006 / 097678 describes multilayer flexible hoses which contains a layer of polyamide 12 (PA 12).
  • PA 12 polyamide 12
  • the only characterization parameter mentioned in this application for the anticipation of the mechanical properties is the molecular weight expressed in relative viscosity, measured in solution.
  • the application EP 1342754 describes a composition for hoses used in the operation of oil and gas fields "off shore” comprising a polyamide, a plasticizer and elastomer NBR or H-NBR. Only the molecular masses are determined by steric exclusion chromatography.
  • EP0608939 discloses polymeric compositions for the manufacture of pipes for the transport of hydrocarbons.
  • the polymeric compositions are based on a PVDF homopolymer, a thermoplastic copolymer of VDF and a plasticizer. Mechanical properties such as plastic flow threshold elongations and fracture, and IZOD impact resistance are measured.
  • the subject of the invention is a method for evaluating the fatigue strength of a polymeric composition comprising the following steps: i) providing a polymeric composition; ii) making a plurality of axisymmetric specimens scored from said composition; iii) subjecting said test pieces to a tensile fatigue test comprising several cycles of uni-axial loading and unloading of the specimen inducing thereto triaxial stresses simulating the conditions for stressing the pressure sheath of a pipe flexible, especially in an off-shore application, and iv) determine the number of cycles to failure for said polymeric composition.
  • Each specimen used in the process according to the invention is axisymmetric to the longitudinal axis z, having a maximum diameter d and a curved notch of curvature radius R.
  • Each specimen has in its notched part a minimum radius a, the ratio a Wherein R is from 0.05 to 10 and d is greater than 2a and preferably from 2 ⁇ + 0.5R to 2 ⁇ + 2R.
  • the tensile fatigue test consists of an elongation along the longitudinal axis of the test piece, with a sinusoidal signal of frequency ranging from 0.05 Hz to 5 Hz, preferably from 0.5 Hz to 2 Hz, at a temperature ranging from 15 ° C to 23 ° C, preferably from -15 ° C to 5 ° C, preferably from -15 ° C to -5 ° C, the maximum elongation of the same fatigue cycle in traction is selected from 0.05i? at 11, preferably 0.075? at 0.4R.
  • Compositions which have a number of average failure cycles (NCR) on several test specimens> 500, preferably> 1000, advantageously> 5000, even more preferably> 10000, are preferred.
  • the minimum elongation of the same traction cycle is greater than or equal to 0 up to 0.25 R and preferably up to 0.08 R.
  • the curvature radius R of the notch ranging from 0.5 mm to 10 mm, preferably from 3 mm to 5 mm, each test piece has in its notched part a minimum radius ranging from 0.5 mm to 5 mm, preferably 1.5mm to 2.5mm; and a maximum diameter d ranging from 2mm to 30mm, preferably from 6mm to 10mm.
  • the maximum elongation along the longitudinal axis z ranges from 0.2 mm to 4 mm, preferably from 0.3 mm to 1.6 mm.
  • the ratio between the minimum elongation and the maximum elongation of the cycle is chosen from 0 to 0.8 and preferably up to 0.5, advantageously up to 0.25.
  • the polymeric composition evaluated by means of the process according to the invention comprises at least one semicrystalline thermoplastic polymer having a glass transition temperature (Tg) less than or equal to 130 ° C.
  • the polymeric composition resulting from the determination process comprises a fluorinated polymer.
  • the polymeric composition resulting from the determination method comprises a homopolymer or copolymer of VDF.
  • the invention also relates to a flexible metal pipe comprising one or more metallic elements and at least one layer comprising the polymeric composition selected by means of the process according to the invention and optionally one or more layers of a polymer material different from that of the polymeric composition.
  • Another object of the invention relates to the use of notched axisymmetric specimens to simulate the triaxial stresses of a polymeric material, notably forming a hose pressure sheath for off-shore use. , in which each test piece is subjected to a test of tensile fatigue comprising several cycles of loading and unloading the specimen.
  • the polymeric composition according to the invention comprising at least one semi-crystalline thermoplastic polymer having a glass transition temperature (Tg) of less than or equal to 130 ° C., preferably less than or equal to 110 ° C.
  • Tg glass transition temperature
  • the glass transition temperature can be measured by differential scanning calorimetry (DSC).
  • DSC differential scanning calorimetry
  • the polymeric composition of the invention may also contain additives. As an additive it is possible to choose plasticizers, impact modifiers and mixtures thereof.
  • the semicrystalline thermoplastic polymer having a glass transition temperature (Tg) of less than or equal to 130 ° C. may be chosen, without limitation, from: polyolefins such as polyethylene and polypropylene;
  • thermoplastic polyurethanes TPU
  • polyethylene terephthalate or butylene TPU
  • silicone polymers TPU
  • the fluorinated polymers comprising at least 50 mol% and preferably consisting of monomers of formula (I):
  • VDF content must be greater than 80% by weight, or even better than 90% by weight, to ensure sufficient mechanical strength when hot (that is to say a good creep strength at 130 ° C.).
  • the comonomer may be a fluorinated monomer chosen, for example, from vinyl fluoride; trifluoroethylene (VF3); chlorotrifluoroethylene (CTFE); 1,2-difluoroethylene; tetrafluoroethylene (TFE); hexafluoropropylene (HFP); perfluoro (alkyl vinyl) ethers such as perfluoro (methyl vinyl) ether (PMVE), perfluoro (ethyl vinyl) ether (PEVE) and perfluoro (propyl vinyl) ether (PPVE); perfluoro (1,3-dioxole); perfluoro (2,2-dimethyl-1,3-dioxole) (PDD).
  • VF3 trifluoroethylene
  • CTFE chlorotrifluoroethylene
  • TFE tetrafluoroethylene
  • HFP hexafluoropropylene
  • perfluoro (alkyl vinyl) ethers such as perfluoro (
  • the optional comonomer is chosen from chlorotrifluoroethylene (CTFE), hexafluoropropylene (HFP), trifluoroethylene (VF3) and tetrafluoroethylene (TFE).
  • CTFE chlorotrifluoroethylene
  • HFP hexafluoropropylene
  • VF3 trifluoroethylene
  • TFE tetrafluoroethylene
  • the comonomer may also be an olefin such as ethylene or propylene.
  • the preferred comonomer is HFP.
  • the plasticizer With regard to the plasticizer according to the invention, this is generally described in "Encyclopaedia of Polymer Science and Engineering", Wiley and Sons (1989), pages 568-569 and 588-593.
  • the plasticizer must be compatible with the homopolymer or copolymer of vinylidene fluoride.
  • the plasticizer that can be used in the invention can be dibutyl sebacate (DBS of formula C 4 H 9 -COO- (CH 2 ) S-COO-C 4 H 9 ), dioctyl phthalate (DOP ) or NBSA (Nn-butyl-butylsulfonamide).
  • DBS dibutyl sebacate
  • DOP dioctyl phthalate
  • NBSA Nn-butyl-butylsulfonamide
  • High-performance plasticisers that can also be used in the invention are polymeric polyesters such as those derived from adipic, azelaic or sebacic acids and diols, and mixtures thereof, provided however that their number-average molecular weight is at least about 1500, preferably at least 1800, and not more than about 5000, preferably less than 2500 g / mol. Polyesters of too high molecular weight indeed lead to polymeric compositions of lesser impact strength.
  • An adipic acid polyester of average molecular weight of 2050 g / mol sold by CIBA under the brand RHEOPLEX 904 can also be used.
  • a high performance plasticizer for the present invention is DBS which is easily incorporated with PVDF.
  • a shock modifier of the core-shell type comprises at least one inner layer of a soft polymer and a bark based on an acrylic polymer (that is, the outer layer also refers to acrylic bark).
  • Acrylic polymer means polymers that contain methacrylic and / or acrylic monomers.
  • the impact modifier is in the form of particles whose average diameter generally is at most 1 micron, preferably between 50 and 400 nm.
  • the polymeric composition used according to the present invention can be manufactured directly by synthesis: a polymerization.
  • the polymeric composition according to the invention comprises a semi-crystalline thermoplastic polymer having a glass transition temperature (Tg) of less than or equal to 130 ° C.
  • Tg glass transition temperature
  • the composition used according to the present invention can also be manufactured by mixing with the molten state, different constituents in any mixing device, and preferably an extruder. The polymeric composition is most often recovered in the form of granules.
  • the polymeric composition used according to the invention may be a homopolymer of VDF which contains a plasticizer.
  • the weight ratio of plasticizer to VDF homopolymer is in the range of 10 to 15%, preferably 10 to 12%.
  • Another polymeric composition according to the invention may be a homopolymer of VDF which contains a plasticizer and a shock modifier.
  • the mass ratio of plasticizer relative to the total mass of the polymeric composition is chosen from 1% to 5%, preferably from 2% to 4%.
  • the mass ratio of the impact modifier relative to the total mass of the polymeric composition is chosen to be greater than or equal to 2% up to 10%, preferably 6% to 9%.
  • the polymeric composition according to the invention may also contain a homopolymer or a copolymer of VDF.
  • FIG. 1 shows a sectional view of a flexible metal pipe comprising a layer of the polymeric composition (1) covering a metal carcass (3), all reinforced by an armor (2).
  • Fig. 2 represents the axisymmetric specimen shape for the tensile fatigue test making it possible to impose a triaxial stress field on the stressed material: longitudinal axis z, comprising a curved notch of curvature radius R, each specimen having a minimum diameter a and a maximum diameter d.
  • longitudinal axis z comprising a curved notch of curvature radius R, each specimen having a minimum diameter a and a maximum diameter d.
  • Fig. 3 schematically shows a servohydraulic dynamometer with a specimen.
  • Test specimens for determining the fatigue strength according to the invention are prepared from the polymer composition manufactured.
  • the specimens may be prepared by injection of the manufactured polymeric composition.
  • Test specimens may also be prepared by extrusion, for example extrusions of the strips or tubes followed by machining of the specimens. In particular, the specimens are cut in the circular thickness of a tube of the polymeric composition.
  • Each specimen is axisymmetric to the longitudinal axis z and has a curved notch of curvature radius R, a minimum radius a and a maximum diameter d. The specimen is defined by these three values a, d and R.
  • the relationship between the minimum radius a and the radius of curvature a / R is 0.05 to 10, preferably 0.2 to 1 and more preferably 0.4 to 0.6.
  • the maximum diameter d_ is greater than 2 times the minimum radius a and preferably ranging from 2 ⁇ + 0.5R to 2 ⁇ + 2R.
  • the curvature radius R is 0.5 mm to 10 mm, preferably 3 mm to 5 mm and typically 4 mm; each test piece has a minimum radius a varying from 0.5 mm to 5 mm, preferably 1.5 mm to 2.5 mm and typically 2 mm; and the Maximum diameter d is chosen from 2mm to 30mm, preferably 6mm to 10mm and typically 7mm.
  • the fatigue test according to the invention consists in biasing the test pieces to a tensile fatigue test consisting of an elongation along the longitudinal axis z, with a sinusoidal signal of frequency ranging from 0.05 Hz to 5 Hz, preferably from 0 , 5Hz to 2Hz and typically IHz, at a temperature ranging from -15 ° C to 23 ° C, preferably from -15 ° C to
  • the maximum elongation of the same tensile cycle is from 0.05 R to IR and preferably from 0.075 R to 0.4 R, expressed in relative dimension from the radius of curvature of the notch R.
  • the minimum elongation of the same cycle traction is greater than or equal to
  • the maximum elongation is chosen from 0.2 mm to 4 mm, preferably from 0.3 mm to
  • the minimum elongation of the fatigue test is determined by the ratio between the minimum elongation and the maximum elongation of the cycle. This ratio varies from greater than or equal to 0 up to 0.8 and preferably up to 0.5, and advantageously up to 0.25 and is typically 0.21.
  • the result of the fatigue test is the average number of cycles to failure (NCR) of the set of test pieces.
  • NCR cycles to failure
  • composition which has an average number of cycles to failure is retained on several test specimens> 500, preferably> 1000, advantageously> 5000, and even more preferred> 10000.
  • NCR average number of cycles to failure
  • the polymeric composition selected by the determination method according to the invention can be used for the manufacture of pipes or conduits intended to convey a fluid under pressure and / or corrosive.
  • a flexible metal pipe may comprise one or more metallic elements and at least one layer comprising the polymeric composition resulting from the manufacturing method according to the invention and optionally one or more layers of a polymer material, different from that of the polymeric composition. .
  • ® KYNAR ® 400HDCM800 PVDF bimodal homopolymer marketed by ARKEMA.
  • This product contains DURASTRENGTH ® D200: heart-bark shock modifier marketed by ARKEMA having a soft inner layer of T g
  • EXL ® 2650 in place of the Durastrength, which is a shock modifier marketed by ROHM & HAAS having a soft inner layer of T g ⁇ - 60 ° C.
  • ® KYNAR ® 50HDP900 PVDF bimodal homopolymer marketed by ARKEMA. containing DBS.
  • KYNAR FLEX ® 3120-50 copolymer of 90% by weight VDF and 10% by weight HFP
  • Composition A 89% KYNAR 50 and 11% DBS
  • Composition B 89.5% KYNAR 400 and 7.5% EXL 2650 and 3% DBS
  • composition C 100% KYNAR FLEX 3120-50 Composition D: 92% KYNAR 400 and 5% EXL 2650 and 3% DBS Composition E: 95% KYNAR 400 and 2% D200 and 3% DBS
  • Charpy shock measurements are carried out following a protocol derived from the test of the ISO 179 IeA standard. This protocol has been adapted to be more severe than that of the standard in that the notch is made using a razor blade and therefore has a bottom radius of notch smaller than the value of 0 , 25 mm recommended in the standard.
  • the thickness of the bars used is also greater than that of the bars recommended in the standard (6 or 7 mm typically against 4 mm). On 10 bars, we proceed by dichotomy in steps of 5 ° C to supervise the TDF. This corresponds to 50% brittle fracture.
  • the impact velocity referenced is that recommended by ISO 179 IeA.
  • This test consists in determining, for a given sample of polymer composition, the number of cycles to break (NCR), that is to say the number of cycles at the end of which the rupture of the sample occurs.
  • NCR the number of cycles to break
  • the test is performed at a temperature of -10 0 C over axisymmetric specimens of 4 mm radius notch of curvature (R4) and minimum radius of 2mm, with a servohydraulic load cell, for example of MTS 810.
  • the distance between jaws is 10 mm.
  • the test piece is subjected to a maximum elongation of 1.4 mm and a ratio between the minimum elongation and the maximum elongation of 0.21, which leads to a minimum elongation of 0.3 mm; with a sinusoidal signal having a frequency of 1 Hz.
  • the result of the test is the average of the results obtained on 10 test pieces.
  • the log mean found for 10 specimens corresponds to NCR (average number of cycles to failure).
  • Example: the polymeric composition C has an NCR of 10000 on 10 test pieces tested. This means that there are on average 10,000 cycles before the rupture of the test pieces of the polymeric composition. Hot creep
  • the resistance to hot creep is evaluated by performing a temperature pulling test according to ISO 527 on new test pieces of the polymeric composition, with a temperature conditioning of these test pieces of 20 min before the test.
  • the threshold stress of these test pieces is measured at 130 ° C. for polymeric compositions based on homopolymers or copolymers of VDF. This stress corresponds to the maximum nominal tensile stress supported by the specimens before traction. The greater this stress, the better the creep resistance of the polymer.
  • compositions A to E according to the Charpy test differs from that made on the basis of the fatigue test according to the invention.
  • the design of a new polymeric composition will be different depending on whether the Charpy test or the fatigue test according to the invention is chosen as a criterion.
  • composition C has a higher TDF
  • the latter has a fatigue RCR (measured according to the process of the invention) lower than that of the composition C.
  • the fatigue test according to the invention makes it possible to demonstrate the interest of the composition C with respect to the composition E, to withstand the actual fatigue conditions existing in the offshore hoses.

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Abstract

L'invention est relative à un procédé pour évaluer la tenue à la fatigue d'une composition polymérique comprenant les étapes suivantes : i) fournir une composition polymérique; ii) fabriquer plusieurs éprouvettes axisymétriques entaillées à partir de ladite composition; iii) soumettre lesdites éprouvettes à un test de fatigue en traction uniaxiale comprenant plusieurs cycles de chargement et déchargement de l'éprouvette. La géométrie de l'éprouvette permet d'imposer au matériau des contraintes tri- axiales, dans la zone de l'entaille de l'éprouvette, simulant les conditions de sollicitation de la gaine de pression d'un tuyau flexible, notamment dans une application off-shore, et iv) déterminer le nombre de cycles à rupture pour ladite composition polymérique. L'invention est relative à l'utilisation de cette composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé de détermination pour la fabrication de tuyaux ou conduits destinés à véhiculer un fluide sous pression et/ou corrosif.

Description

Procédé de détermination de la tenue à la fatigue d'une composition polymérique
[Domaine de l'invention]
La présente invention concerne un procédé d'évaluation de la tenue à la fatigue d'une composition polymérique. Une composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé d'évaluation permet de produire des tuyaux ou autres articles capables de résister à des conditions d'utilisation extrêmement sévères, telles que celles rencontrées dans l'industrie pétrolière offshore. L'invention se rapporte aussi à un tuyau pour véhiculer un fluide pétrolier comportent cette composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé d'évaluation de la tenue à la fatigue.
[Le problème technique]
L'exploitation de gisements pétroliers situés en mer soumet à des conditions extrêmes les appareillages et matériaux utilisés, et en particulier les conduites ou tuyaux utilisés pour véhiculer les hydrocarbures ainsi extraits. En effet, les hydrocarbures sont généralement transportés à haute température (jusqu'à 135°C) et haute pression (supérieur à 1000 bars). Lors du fonctionnement des installations, il se pose donc des problèmes aigus de résistance mécanique (résistance à la pression, au frottement), thermique et chimique des matériaux utilisés. De tels conduits et tuyaux doivent en particulier résister au pétrole chaud, au gaz, à l'eau salée environnante et aux mélanges d'au moins deux de ces produits pendant des durées pouvant atteindre 25 ans. De manière classique, ces tuyaux comprennent une couche intérieure métallique non étanche au pétrole et à l'eau formée d'une bande en métal profilée, enroulée en hélice telle qu'un feuillard agrafé. Cette couche intérieure métallique, qui donne la forme au tuyau, est revêtue, en général par extrusion, d'une couche de polymère destinée à conférer l'étanchéité. D'autres couches de protection et/ou de renfort telles que des nappes de fibres métalliques et des caoutchoucs peuvent également être disposées autour de la couche de polymère étanche. Pour des températures de service en dessous de 600C, le polymère est du HDPE (polyéthylène haute densité). Pour des températures comprises entre 600C et 900C on utilise du polyamide ; jusqu'à 900C on peut également utiliser du polyéthylène réticulé (PEX) lorsque la pression n'est pas trop importante. Pour des températures supérieures à 900C, comprises notamment entre 100 et 1300C, on utilise généralement des polymères fluorés comme du PVDF (polyfluorure de vinylidène) ou un copolymère de fluorure de vinylidène (VDF).
Les polyamides et notamment le polyamide 11 et les polymères fluorés et notamment le poly(fluorure de vinylidène) (PVDF) sont connus pour leur bonne tenue thermique, leur résistance chimique, notamment aux solvants, leur résistance aux intempéries et aux rayonnements (UV, etc.), leur imperméabilité aux gaz et aux liquides et leur qualité d'isolants électriques. Ils sont notamment utilisés pour la fabrication de tuyaux ou conduites destinés à véhiculer des hydrocarbures extraits de gisements pétroliers situés sous la mer (offshore) ou non (on-shore).
D'autres exigences viennent s'ajouter à celles indiquées ci-dessus, avant ou après l'exploitation pétrolière: ainsi, lors de leur installation ou de leur démontage (débobinage-bobinage), les tuyaux ou conduits peuvent subir des chocs auxquels ils doivent résister à des températures variant selon la profondeur d'installation de ces tuyaux ou conduites et pouvant atteindre des valeurs assez basses (par exemple -350C) et des déformations importantes. Une déformabilité de l'ordre de 7% est favorable à un (dé)bobinage non-préjudiciable aux tuyaux. Enfin, il est important que les propriétés des tuyaux ou conduits se maintiennent quasi- constantes au cours du temps, afin de leur assurer une longue durée de vie et éventuellement de permettre leur réutilisation. Pour tenter de faire face à toutes ces exigences à court terme et à long terme, divers types de tuyaux ont déjà été proposés, comprenant généralement un ou plusieurs éléments métalliques garantissant la rigidité mécanique mais non étanches aux fluides transportés, par exemple un ruban d'acier spirale, ainsi que diverses couches à base de compositions polymériques assurant notamment l'étanchéité aux fluides extraits et à l'eau de mer et le blindage thermique. Ces compositions polymériques peuvent par exemple être à base de polyéthylène, mais ce choix limite la température d'utilisation des tuyaux à au plus 600C. Elles peuvent également être à base de polymères fluorés tels que le PVDF (polyfluorure de vinylidène), qui conviennent à des températures maximales d'utilisation plus élevées, pouvant par exemple atteindre 1300C, et leur confèrent une excellente résistance chimique. Toutefois le PVDF est très rigide et pour cette raison les homopolymères de VDF sont souvent formulés ou utilisés en mélange avec des copolymères de VDF.
Enfin, des exigences supplémentaires apparaissent lors de la fabrication des tuyaux ou conduits. Ainsi, il est évidemment désirable que la mise en œuvre des compositions polymériques soit aussi facile que possible, ce qui impose une viscosité adaptée au procédé de transformation (typiquement l'extrusion).
A cet effet, il est préférable que la composition utilisée ne présente pas une viscosité trop faible (par exemple un indice de fluidité mesuré à chaud selon la norme ASTM D- 1238 (à 2300C avec 5 kg) inférieur à 15 g/ 10min).
La sélection d'une composition polymérique est donc cruciale pour supporter sans dommage les conditions de la fabrication, de manutention, de pose des tuyaux flexibles offshore et également de bon usage. La construction des flexibles est complexe. La juxtaposition des couches polymériques et des éléments métalliques (carcasse, renforts spirales etc..) conduit à soumettre le polymère utilisé à des contraintes et des déformations localement tri-axiales, en particulier lorsque les flexibles sont cintrés. Ceci se produit de manière répétée, lors des différentes opérations de manutention et pose des flexibles. C'est également le cas lors de l'utilisation notamment pour les applications dynamiques comme pour les flexibles faisant le lien entre le fond de la mer et la surface (« riser » en terminologie anglaise) et qui sont soumis à la houle.
La Demanderesse a mis au point un procédé d'évaluation de la tenue à la fatigue de compositions polymériques permettant de sélectionner celles qui répondent aux critères énoncés ci-dessus et qui présentent des caractéristiques techniques intéressantes, notamment une résistance à la fatigue sous contraintes tri-axiales qui se traduit par un nombre de cycle à rupture (NCR) élevé, par exemple supérieur à 500.
Le nouveau critère basé sur la résistance à la fatigue permet de mieux concevoir des matériaux et compositions polymériques compatibles pour une utilisation comme gaine de pression et gaine intermédiaire ou gaine externe de tuyaux flexibles offshore. Ceci est particulièrement vrai dans le cas des gaines de pression en homopolymère ou copolymère de VDF ou leur mélanges. Le procédé d'évaluation selon l'invention utilise des éprouvettes axisymétriques entaillées qui sont soumises à des cycles de chargement et déchargement, qui constituent des contraintes localement tri-axiales simulant les sollicitations des gaines de pression d'un flexible off-shore en service.
[L'art antérieur]
La demande WO2006/045753 décrit une composition polymérique fluorée comprenant un homopolymère de VDF un copolymère thermoplastique fluoré et un plastifiant, ladite composition ayant une température de transition ductile- fragile inférieure à 5°C. Les paramètres de caractérisation pour l'anticipation des propriétés mécaniques sont la masse moléculaire exprimée en viscosité relative mesurée en solution et à l'état fondu, et la température de transition ductile- fragile des compositions polymériques mesurée en choc Charpy sur éprouvettes entaillées. Des propriétés mécaniques comme le module E et les élongations au seuil d'écoulement plastique et à la rupture sont également mesurées.
La demande WO2006/097678 décrit des tuyaux flexibles multicouches qui contient une couche en polyamide 12 (PA 12). Le seul paramètre de caractérisation mentionné dans cette demande pour l'anticipation des propriétés mécaniques est la masse moléculaire exprimée en viscosité relative, mesurée en solution. La demande EP 1342754 décrit une composition pour des tuyaux utilisables dans l'exploitation des champs de pétrole et de gaz « off shore » comprenant un polyamide, un plastifiant et élastomère NBR ou H-NBR. Seules les masses moléculaires sont déterminées par chromatographie d'exclusion stérique.
Le document EP0608939 décrit des compositions polymériques destinées à la fabrication de tuyaux pour le transport d'hydrocarbures. Les compositions polymériques sont à base d'un PVDF homopolymère, d'un copolymère thermoplastique de VDF et d'un plastifiant. Des propriétés mécaniques comme les élongations au seuil d'écoulement plastique et à la rupture, et la résistance à l'impact IZOD sont mesurées.
II est connu d'étudier les propriétés mécaniques de divers matériaux (métalliques ou polymériques) à l'aide de tests de fatigue qui emploient des éprouvettes soumises à diverses contraintes. La publication de Tao G. et Xia Z. (Polymer Testing 24, 2005, 844-855) décrit une méthode qui permet d'effectuer des tests de fatigue uni- et bi- axiale sur des matériaux polymériques de type époxy. Les éprouvettes utilisées sont soit uni-axiales soit tubulaires. Les contraintes bi-axiales sont obtenues en superposant un chargement en traction et un chargement de torsion à l'éprouvette. Ces méthodes sont non-destructrices et permettent de mettre au point un système de contrôle basé sur la technique de corrélation d'images digitales.
Aucun des ces documents ne décrit ni ne suggère la détermination de la tenue à la fatigue de compositions polymériques qui sont destinées notamment à la fabrication de tuyaux de transports d'hydrocarbures ou pétrole, satisfaisant à un test de fatigue particulier permettant de prédire les tenues mécaniques de ces compositions dans ces tuyaux lors de la fabrication, installation et usage.
[Brève description de l'invention] De façon plus précise l'invention a pour objet un procédé pour évaluer la tenue à la fatigue d'une composition polymérique comprenant les étapes suivantes : i) fournir une composition polymérique ; ii) fabriquer plusieurs éprouvettes axisymétriques entaillées à partir de ladite composition ; iii) soumettre lesdites éprouvettes à un test de fatigue en traction comprenant plusieurs cycles de chargement et déchargement uni-axial de l'éprouvette induisant à celle-ci des contraintes tri-axiales simulant les conditions de sollicitation de la gaine de pression d'un tuyau flexible, notamment dans une application off-shore, et iv) déterminer le nombre de cycles à rupture pour ladite composition polymérique.
De manière surprenante, il a été trouvé qu'en travaillant en fatigue, sur des éprouvettes axisymétriques entaillées il est possible de soumettre le matériau testé à des sollicitations de fatigue multi-axiales uniquement en utilisant une machine de traction, ce qui simplifie grandement la réalisation des essais au laboratoire. Ceci est rendu possible par la géométrie axi- symétrique entaillée de l'éprouvette : ainsi, bien que le chargement de l'éprouvette soit unidirectionnel, la géométrie de l'éprouvette permet d'induire des contraintes tri-axiales dans le matériau, dans la zone de l'entaille de l'éprouvette, ce qui permet de simuler les conditions de sollicitation de la gaine de pression d'un tuyau flexible, notamment dans une application off-shore.
Chaque éprouvette mise en ouvre dans le procédé selon l'invention est axisymétrique à l'axe longitudinal z, comportant un diamètre maximum d et une entaille courbe de rayon courbure R. Chaque éprouvette possède dans sa partie entaillée un rayon minimum a, le ratio a/R valant de 0,05 à 10 et d étant supérieur 2a et de préférence allant de 2α+0,5R à 2α+2R.
Le test de fatigue en traction consiste en un allongement selon l'axe longitudinal de l'éprouvette, avec un signal sinusoïdal de fréquence allant de 0,05 Hz à 5Hz, de préférence de 0,5Hz à 2Hz, à une température allant de -15°C à 23°C, de préférence de -15°C à 5°C, avantageusement de -15°C à -5°C, l'allongement maximum d'un même cycle de fatigue en traction est choisi de 0,05i? à Ii?, de préférence de 0,075i? à 0,4R. Sont retenues les compositions qui présentent un nombre de cycles à rupture (NCR) moyen sur plusieurs éprouvettes >500, de préférence >1000, avantageusement >5000, de manière encore plus préférée > 10000.
Selon un premier mode de réalisation de l'invention, l'allongement minimum d'un même cycle de traction est de supérieur ou égal à 0 jusqu'à 0,25R et de préférence jusqu'à 0,08R. Selon un autre mode de réalisation, le rayon courbure R de l'entaille allant de 0,5mm à 10mm, de préférence de 3mm à 5mm, chaque éprouvette présente dans sa partie entaillée un rayon minimum a allant de 0,5mm à 5mm, de préférence 1,5mm à 2,5mm ; et un diamètre maximum d allant de 2mm à 30mm, de préférence de 6mm à 10mm. Selon encore un autre mode de réalisation, l'allongement maximum selon l'axe longitudinal z va de 0,2mm à 4mm, de préférence de 0,3 mm à 1,6mm. Selon encore un autre mode de réalisation, le ratio entre l'allongement minimum et l'allongement maximum du cycle est choisi de 0 jusqu'à 0,8 et de préférence jusqu'à 0,5, avantageusement jusqu'à 0,25.
La composition polymérique évaluée au moyen du procédé selon l'invention comprend au moins un polymère thermoplastique semi- cristallin ayant une température de transition vitreuse (Tg) inférieure ou égale à 1300C.
Selon un mode de réalisation, la composition polymérique issue du procédé de détermination comprend un polymère fluorée.
Selon un autre mode de réalisation, la composition polymérique issue du procédé de détermination comprend un homopolymère ou copolymère de VDF. L'invention concerne également une conduite métallique flexible comprenant un ou plusieurs éléments métalliques ainsi qu'au moins une couche comprenant la composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé selon l'invention et éventuellement une ou plusieurs couches d'un matériau polymère différent de celui de la composition polymérique. Un autre objet de l'invention concerne l'utilisation d'éprouvettes axisymétriques entaillées pour simuler les sollicitations tri-axiales d'un matériau polymérique, entrant notamment dans la constitution d'une gaine de pression pour tuyau flexible destiné à une utilisation off-shore, dans laquelle chaque éprouvette est soumise à un test de fatigue en traction comprenant plusieurs cycles de chargement et déchargement de l'éprouvette.
[Description détaillée de l'invention] La composition polymérique selon l'invention comprenant au moins une polymère thermoplastique semi-cristallin ayant une température de transition vitreuse (Tg) inférieure ou égale à 1300C de préférence inférieure ou égale à 1100C. La température de transition vitreuse peut être mesurée par balayage différentiel calorimétrique (DSC). La composition polymérique de l'invention peut par ailleurs contenir également des additifs. Comme additif on peut choisir des plastifiants, des modifiants choc et leur mélanges.
Le polymère thermoplastique semi-cristallin ayant une température de transition vitreuse (Tg) inférieure ou égale à 1300C peut notamment être choisi, sans limitation, parmi : -les polyoléfmes telles que le polyéthylène et le polypropylène ;
-les polyuréthanes thermoplastiques (TPU) ; -les polytéréphtalates d'éthylène ou de butylène ; -les polymères siliconés ;
-les polymères fluorés comprenant au mois 50% molaire et de préférence constitués de monomères de formule (I) :
CFX=CHX' (I) ou X et X' désignent indépendamment un atome d'hydrogène ou d'halogène (en particulier de fluor ou de chlore) ou un radical alkyle perhalogéné (en particulier perfluoré), et de préférence X=F et X'=H, tels que le poly(fluorure de vinylidène) (PVDF), de préférence sous forme α, les copolymères de fluorure de vinylidène avec par exemple l'hexafluoropropylène (HFP), les copolymères fluoroéthylène / propylène (FEP), les copolymères d'éthylène avec soit le fluoroéthylène/propylène (FEP), soit le tétrafluoroéthylène (TFE), soit le perfluorométhylvinyl éther (PMVE), soit le chlorotrifluoroéthylène (CTFE), certains de ces polymères étant notamment commercialisés par la société ARKEMA sous la dénomination Kynar® ; et
-leur mélanges.
S 'agissant du PVDF selon l'invention, il s'agit d'un homopolymère du fluorure de vinylidène (VDF de formule CH2=CF2) ou d'un PVDF copolymère, c'est-à-dire un copolymère du VDF comprenant en poids au moins 50% en masse de VDF et au moins un autre monomère copolymérisable avec le VDF. La teneur en VDF doit être supérieure à 80% en masse, voire mieux 90% en masse, pour assurer une résistance mécanique suffisante à chaud (c'est-à-dire une bonne tenue au fluage à 1300C). Le comonomère peut être un monomère fluoré choisi par exemple parmi le fluorure de vinyle; le trifluoroéthylène (VF3); le chlorotrifluoroéthylène (CTFE); le 1,2- difluoroéthylène; le tetrafluoroéthylène (TFE); l'hexafluoropropylène (HFP); les perfluoro(alkyl vinyl) éthers tels que le perfluoro(méthyl vinyl)éther (PMVE), le perfluoro(éthyl vinyl) éther (PEVE) et le perfluoro(propyl vinyl) éther (PPVE); le perfluoro(l,3-dioxole); le perfluoro(2,2-diméthyl-l,3-dioxole) (PDD). De préférence, le comonomère éventuel est choisi parmi le chlorotrifluoroéthylène (CTFE), l'hexafluoropropylène (HFP), le trifluoroéthylène (VF3) et le tetrafluoroéthylène (TFE). Le comonomère peut aussi être une oléfîne telle que l'éthylène ou le propylène. Le comonomère préféré est l'HFP. S 'agissant du plastifiant selon l'invention, celui-ci est décrit de façon générale dans « Encyclopaedia of Polymer Science and Engineering », Wiley and Sons (1989), pages 568-569 et pages 588-593. Le plastifiant doit être compatible avec le homopolymère ou copolymère du fluorure de vinylidène. De préférence, afin de garantir de bonnes propriétés à froid, il s'agit d'un plastifiant dit« basse température » c'est-à-dire d'un plastifiant qui ne solidifie pas à -300C. On pourra choisir le plastifiant parmi les plastifiants décrits dans US 3541039 ou dans US 4584215 et leur mélanges. A titre d'exemple, le plastifiant utilisable dans l'invention peut être le sébaçate de dibutyle (DBS de formule C4H9-COO-(CH2)S-COO-C4H9), le phtalate de dioctyle (DOP) ou le NBSA (N-n-butyl-butylsulfonamide). Des plastifiants performants utilisables également dans l'invention sont les polyesters polymériques tels que ceux dérivés des acides adipique, azélaïque ou sébacique et de diols, et leurs mélanges, à condition toutefois que leur masse moléculaire en nombre soit d'au moins environ 1500, de préférence d'au moins 1800, et ne dépassant pas environ 5000, de préférence inférieure à 2500 g/mol. Des polyesters de masse moléculaire trop élevée conduisent en effet à des compositions polymériques de moindre résistance au choc. Un polyester de l'acide adipique de masse moléculaire moyenne de 2050 g/mol commercialisé par CIBA sous la marque RHEOPLEX 904 peut aussi être utilisé. Un plastifiant performant pour la présente invention est le DBS qui s'incorpore facilement avec le PVDF. S 'agissant du modifiant choc, on peut selon l'invention choisir un modifiant choc de type cœur-écorce ; celui-ci comprend au moins une couche interne en un polymère mou et une écorce à base d'un polymère acrylique (c'est-à-dire la couche externe appelle également écorce acrylique). Polymère acrylique signifie des polymères qui contiennent des monomères méthacryliques et/ou acryliques. Le modifiant choc se présente sous forme de particules dont le diamètre moyen généralement est d'au plus 1 μm, de préférence compris entre 50 et 400 nm.
Fabrication de la composition polymérique La composition polymérique utilisée selon la présente invention peut être fabriquée directement par synthèse : une polymérisation. Dans ce cas, la composition polymérique selon l'invention comprend un polymère thermoplastique semi-cristallin ayant une température de transition vitreuse (Tg) inférieure ou égale à 1300C. La composition utilisée selon la présente invention peut être fabriquée également par mélange, à l'état fondu, des différents constituants dans tout dispositif de mélange, et de préférence une extrudeuse. La composition polymérique est le plus souvent récupérée sous forme de granulés.
La composition polymérique La composition polymérique utilisée selon l'invention peut être un homopolymère de VDF qui contient un plastifiant. Le taux massique de plastifiant par rapport à l'homopolymère de VDF est compris dans la gamme allant de 10 à 15%, de préférence entre 10 et 12%. Une autre composition polymérique selon l'invention peut être un homopolymère de VDF qui contient un plastifiant et un modifiant choc. Le taux massique de plastifiant par rapport à la masse totale de la composition polymérique est choisi de 1% à 5%, de préférence de 2% à 4%. Le taux massique du modifiant choc par rapport à la masse totale de la composition polymérique est choisi de supérieur à ou égal à 2% jusqu'à 10%, de préférence de 6% à 9%. La composition polymérique selon l'invention peut aussi contenir un homopolymère ou un copolymère de VDF.
[Figures] La Fig. 1 représente une vue en coupe d'une conduite métallique flexible comprenant une couche de la composition polymérique (1) recouvrant une carcasse métallique (3), le tout renforcé par une armure (2).
La Fig. 2 représente la forme d'éprouvette axisymétrique pour le test de fatigue en traction permettant d'imposer un champ de contrainte tri-axial au matériau sollicité: axe longitudinal z, comportant une entaille courbe de rayon courbure R, chaque éprouvette ayant un diamètre minimum a et un diamètre maximum d. Définition des abréviations pour les dimensions d'éprouvette axisymétrique : z - axe longitudinal a - rayon minimal R - rayon courbure d - diamètre maximum
La Fig. 3 représente schématiquement un dynamomètre servohydraulique avec une éprouvette.
Eprouvettes
Des eprouvettes pour la détermination de la tenue à la fatigue selon l'invention sont préparées à partir de la composition polymérique fabriquée. Les eprouvettes peuvent être préparées par injection de la composition polymérique fabriquée. Des eprouvettes peuvent être également préparées par extrusion, par exemple extrusions des bandes ou de tubes suivis par d'un usinage des eprouvettes. Notamment les eprouvettes sont découpées dans l'épaisseur circulaire d'un tube de la composition polymérique. Chaque éprouvette est axisymétrique à l'axe longitudinal z et comporte une entaille courbe de rayon courbure R, un rayon minimum a et un diamètre maximum d. L'éprouvette est définie par ces trois valeurs a, d et R.
La relation entre le rayon minimal a et le rayon de courbure a /R est de 0,05 àlO de préférence 0,2-1 et encore plus préférence 0,4-0,6. Le diamètre maximal d_ est supérieur à 2 fois le rayon minium a et de préférence allant de 2α+0,5R à 2α+2R.
Dans la réalisation d'une éprouvette le rayon courbure R vaut de 0,5mm à 10mm, de préférence 3mm à 5mm et typiquement 4 mm ; chaque éprouvette a un rayon minimum a variant de 0,5mm à 5mm, de préférence 1,5mm à 2,5mm et typiquement 2mm ; et le diamètre maximum d est choisi de 2mm à 30mm, de préférence 6mm à 10mm et typiquement 7mm.
Il est connu que l'état de contrainte dans une éprouvette entaillée, soumise à une sollicitation de traction uniaxiale, est tri-axial dans la zone de l'entaille (Bridgman P. W. Trans. Am. Soc. Met. 1944, 32, 553). Plus l'entaille est de faible rayon, plus la tri- axialité est grande. L'éprouvette avec cette forme permet d'imposer au matériau, dans les conditions du procédé selon l'invention, un niveau de tri-axialité des contraintes, représentatif des conditions de sollicitation rencontrées par la composition polymérique dans une gaine de pression ou une gaine intermédiaire ou une gaine externe de flexible offshore.
Test de fatigue
Le test de fatigue selon l'invention consiste à solliciter les éprouvettes à un test de fatigue en traction consistant en un allongement selon l'axe longitudinal z, avec un signal sinusoïdal de fréquence allant de 0,05 Hz à 5Hz, de préférence de 0,5Hz à 2Hz et typiquement IHz , à une température allant de -15°C à 23°C, de préférence de -15°C à
5°C, avantageusement de -15°C à -5°C et typiquement à -100C.
L'allongement maximum de même cycle de traction est de 0,05R à IR et de préférence de 0,075R à 0,4R, exprimé en dimension relative à partir de rayon de courbure de l'entaille R. L'allongement minimum de même cycle de traction est supérieur ou égale à
0 jusqu'à 0,25R et de préférence jusqu'à 0,08R.
L'allongement maximum est choisi de 0,2mm à 4mm, de préférence de 0,3 mm à
1,6mm et typiquement de 1,4 mm.
L'allongement minimum du test de fatigue est fixé par le ratio entre l'allongement minimum et l'allongement maximum du cycle. Ce ratio varie de supérieur ou égal à 0 jusqu'à 0,8 et de préférence jusqu'à 0,5, et avantageusement jusqu'à 0,25 et est typiquement de 0,21.
Le résultat du test de fatigue est le nombre de cycles à rupture (NCR) moyen de l'ensemble des éprouvettes. On peut classer et comparer des différentes compositions polymériques, à partir des résultats de ce test de fatigue : plus le nombre de cycles à rupture est important, meilleure est la composition polymérique.
On retient la composition qui présente un nombre moyen de cycles à rupture (NCR) sur plusieurs éprouvettes >500, de préférence >1000, avantageusement >5000, et encore plus préféré >10000. Plusieurs veut dire que le nombre des mesures ou des éprouvettes pour calculer le nombre moyen de cycles à rupture (NCR) est au minimum 2, de préférence entre 2 et 50, avantageusement entre 5 et 40, et typiquement 10.
Utilisation des compositions polymériques
La composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé de détermination selon l'invention peut être utilisée pour la fabrication de tuyaux ou conduites destinés à véhiculer un fluide sous pression et/ou corrosif.
Une conduite métallique flexible peut comporter un ou plusieurs éléments métalliques ainsi qu'au moins une couche comprenant la composition polymérique issue du procédé de fabrication selon l'invention et éventuellement une ou plusieurs couches d'un matériau polymère, différent de celui de la composition polymérique.
[Exemples] La présente invention va maintenant être illustrée par des exemples de différentes compositions polymériques dont l'utilisation fait l'objet de la présente invention
Produits utilisés
® KYNAR® 400HDCM800 : PVDF homopolymère bimodal commercialisé par ARKEMA. Ce produit contient du DURASTRENGTH® D200 : modifiant choc de type cœur-écorce commercialisé par ARKEMA ayant une couche interne molle de Tg
≈ - 400C et du DBS : sébaçate de dibutyle (plastifiant). D'autres versions (non commerciales) contiennent de l'EXL® 2650 à la place du Durastrength, qui est modifiant choc commercialisé par ROHM & HAAS ayant une couche interne molle de Tg ≈ - 600C.
® KYNAR®50HDP900 : PVDF homopolymère bimodal commercialisé par ARKEMA. contenant du DBS.
• KYNAR FLEX® 3120-50: copolymère de 90% en poids VDF et 10% en poids HFP
(commercialisé par ARKEMA) avec un point de fusion entre 161°C et 168°C. Les ratios des compositions polymériques sont massiques :
Composition A : 89% KYNAR 50 et 11% DBS
Composition B: 89,5% KYNAR 400 et 7,5% EXL 2650 et 3% DBS
Composition C : 100% KYNAR FLEX 3120-50 Composition D : 92% KYNAR 400 et 5% EXL 2650 et 3% DBS Composition E : 95% KYNAR 400 et 2% D200 et 3% DBS
Description des méthodes de caractérisation des matériaux Mesure de la température de transition ductile-fragile (TDF)
Pour la mesure de la température ductile- fragile (TDF), on réalise des mesures de choc Charpy en suivant un protocole dérivé du test de la norme ISO 179 IeA. Ce protocole a été adapté pour être plus sévère que celui de la norme en ce sens que l'entaille est réalisée à l'aide d'une lame de rasoir et présente donc un rayon de fond d'entaille plus petit que la valeur de 0,25 mm préconisée dans la norme. L'épaisseur des barreaux utilisée est également plus importante que celle des barreaux préconisés dans la norme (6 ou 7 mm typiquement contre 4 mm). Sur 10 barreaux, on procède par dichotomie par pas de 5°C, pour encadrer la TDF. Celle-ci correspond à 50% de rupture fragile. La vitesse d'impact prise en référence est celle préconisé par la norme ISO 179 IeA.
Test de fatigue
Ce test consiste à déterminer, pour un échantillon donné de composition polymérique, le nombre de cycles à rupture (NCR), c'est-à-dire le nombre de cycles au bout duquel se produit la rupture de l'échantillon. Plus le NCR est grand, meilleur est le résultat du test de fatigue pour l'échantillon donné.
Le test est réalisé à une température de -100C sur des éprouvettes axisymétriques de rayon de courbure d'entaille de 4 mm (R4) et de rayon minimal de 2mm, à l'aide d'un dynamomètre servohydraulique, par exemple de type MTS 810. La distance entre mors est de 10 mm. On impose à l'éprouvette un allongement maximum de 1,4mm et un ratio entre l'allongement minimum et l'allongement maximum de 0,21 ce qui conduit à un allongement minimum de 0,3mm ; avec un signal sinusoïdal ayant une fréquence de 1 Hz. Le résultat du test est la moyenne des résultats obtenus sur 10 éprouvettes. La moyenne logarithmique trouvée pour 10 éprouvettes correspond au NCR (nombre moyen de cycles à rupture). Exemple : la composition polymérique C présente un NCR de 10000 sur 10 éprouvettes testées. Cela signifie qu'il y a en moyenne 10000 cycles avant la rupture des éprouvettes de la composition polymérique. Fluage à chaud
La résistance au fluage à chaud est évaluée en réalisant un essai de traction en température selon la norme ISO 527 sur des nouvelles éprouvettes de la composition polymérique, avec un conditionnement en température de ces éprouvettes de 20min avant l'essai. La contrainte seuil de ces éprouvettes est mesurée à 1300C pour des compositions polymériques à base des homopolymères ou copolymères de VDF. Cette contrainte correspond à la contrainte nominale maximum de traction supportée par les éprouvettes avant traction. Plus cette contrainte est importante, meilleure sera la résistance au fluage du polymère.
Tableau I
Les résultats présentés dans le tableau I ci-dessus montrent que le classement des compositions polymériques A a E selon le test Charpy diffère de celui réalisé sur la base du test de fatigue selon invention. Ainsi, la conception d'une nouvelle composition polymérique sera différente selon que l'on choisit comme critère le test Charpy ou le test de fatigue selon invention. A titre d'exemple, la composition C a une TDF plus élevée que la composition E. Cette dernière présente toutefois un NCR en fatigue (mesuré selon le procédé de l'invention) inférieur à celui de la composition C. Ainsi le test de fatigue selon l'invention permet de mettre en évidence l'intérêt de la composition C par rapport à la composition E, pour résister aux conditions réelles de fatigue existant dans les flexibles offshore.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé pour évaluer la tenue à la fatigue d'une composition polymérique comprenant les étapes suivantes : i) fournir une composition polymérique ; ii) fabriquer plusieurs éprouvettes axisymétriques entaillées à partir de ladite composition ; iii) soumettre lesdites éprouvettes à un test de fatigue en traction comprenant plusieurs cycles de chargement et déchargement uni-axial de l'éprouvette induisant à celle-ci des contraintes tri-axiales simulant les conditions de sollicitation de la gaine de pression d'un tuyau flexible, notamment dans une application off-shore, et iv) déterminer le nombre de cycles à rupture pour ladite composition polymérique.
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel chaque éprouvette est axisymétrique à l'axe longitudinal z et comporte un diamètre maximum d et une entaille courbe de rayon courbure R, chaque éprouvette ayant dans sa partie entaillée un rayon minimum a, le ratio a/R allant de 0,05 à 10 et d étant supérieur 2a et de préférence allant de 2α+0,5R à 2α+2R.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2 dans lequel le test de fatigue en traction consiste en un allongement de l'éprouvette selon l'axe longitudinal, avec un signal sinusoïdal de fréquence allant de 0,05 Hz à 5Hz, de préférence de 0,5Hz à 2Hz, à une température allant de -15°C à 23°C, de préférence de -15°C à 5°C, avantageusement de -15°C à -5°C, l'allongement maximum d'un même cycle de traction étant de 0,05R à IR, de préférence de 0,075R à 0,4R.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel l'allongement minimum d'un même cycle de traction est supérieur ou égal à 0 jusqu'à 0,25R et de préférence jusqu'à 0,08R.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel : le rayon courbure R de l'entaille varie de 0,5mm à 10mm, de préférence de 3mm à 5mm ; le rayon minimum a varie de 0,5mm à 5mm, de préférence 1,5mm à 2,5mm ; et le diamètre maximum d varie de 2mm à 30mm, de préférence de 6mm à 10mm.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel l'allongement maximum selon l'axe longitudinal z varie de 0,2mm à 4mm, de préférence de 0,3 mm à 1,6mm.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel le ratio entre l'allongement minimum et l'allongement maximum du cycle varie de 0 jusqu'à 0,8 et de préférence jusqu'à 0,5 et avantageusement jusqu'à 0,25.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel ledit nombre de cycles à rupture est un nombre représentant la moyenne pour minimum 2 éprouvettes, de préférence entre 2 et 50 et avantageusement 10.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la composition polymérique comprend au moins un polymère thermoplastique semi-cristallin ayant une température de transition vitreuse (Tg) inférieure ou égale à 1300C.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel la composition polymérique comprend un polymère fluoré, notamment un homopolymère ou copolymère de VDF.
11. Utilisation d'une composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 et présentant un nombre de cycle à rupture moyen supérieur à 500 pour la fabrication de tuyaux ou conduits destinés à véhiculer un fluide sous pression et/ou corrosif
12. Conduit métallique flexible comprenant un ou plusieurs éléments métalliques ainsi qu'au moins une couche comprenant la composition polymérique sélectionnée au moyen du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 dont le nombre de cycle à rupture est supérieur à 500, et éventuellement une ou plusieurs couches d'un matériau polymère différent de celui de la composition polymérique.
13. Utilisation d'éprouvettes axisymétriques entaillées pour simuler les sollicitations tri-axiales d'un matériau polymérique, entrant notamment dans la constitution d'une gaine de pression pour tuyau flexible destiné à une utilisation off-shore, dans laquelle chaque éprouvette est soumise à un test de fatigue en traction comprenant plusieurs cycles de chargement et déchargement de l'éprouvette.
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