JP2002156076A - 補強複層ホース - Google Patents
補強複層ホースInfo
- Publication number
- JP2002156076A JP2002156076A JP2000356214A JP2000356214A JP2002156076A JP 2002156076 A JP2002156076 A JP 2002156076A JP 2000356214 A JP2000356214 A JP 2000356214A JP 2000356214 A JP2000356214 A JP 2000356214A JP 2002156076 A JP2002156076 A JP 2002156076A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- hose
- evoh
- elongation
- low water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷媒ホース等に適用した場合において、耐用
期間の延長化ないしメインテナンスフリーの要請に応え
易い補強複層ホースを提供すること。 【解決手段】 エチレンビニルアルコール共重合樹脂層
（ＥＶＯＨ層）１２、該ＥＶＯＨ層１２の内側に形成さ
れる保護樹脂層１４、ＥＶＯＨ層１２の外側に形成され
る低透水ゴム層１６、及び、該低透水ゴム層１６の外側
に形成される補強繊維層１８を備えた補強複層ホース。
設定負荷圧時におけるＥＶＯＨ層１２の伸び（％）が、
片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該片振り引張疲れ
試験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰
り返し応力（σ）に対応する伸び以下となるように、ホ
ース全体構成を設定する。
期間の延長化ないしメインテナンスフリーの要請に応え
易い補強複層ホースを提供すること。 【解決手段】 エチレンビニルアルコール共重合樹脂層
（ＥＶＯＨ層）１２、該ＥＶＯＨ層１２の内側に形成さ
れる保護樹脂層１４、ＥＶＯＨ層１２の外側に形成され
る低透水ゴム層１６、及び、該低透水ゴム層１６の外側
に形成される補強繊維層１８を備えた補強複層ホース。
設定負荷圧時におけるＥＶＯＨ層１２の伸び（％）が、
片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該片振り引張疲れ
試験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰
り返し応力（σ）に対応する伸び以下となるように、ホ
ース全体構成を設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、補強複層ホースに
関し、さらに詳しくは、高度の耐ガス透過性に対応する
ために補強繊維層の内側に間接的又は直接的にエチレン
ビニルアルコール共重合樹脂層（ＥＶＯＨ層）を備えた
補強複層ホースに関する。
関し、さらに詳しくは、高度の耐ガス透過性に対応する
ために補強繊維層の内側に間接的又は直接的にエチレン
ビニルアルコール共重合樹脂層（ＥＶＯＨ層）を備えた
補強複層ホースに関する。
【０００２】ここでは、補強複層ホースとして、補強繊
維層の内側に低透水ゴム層を介してＥＶＯＨ層を備えた
冷媒ホースを例にとり説明するが、他の耐ガス透過性を
要求される補強複層ホース、例えば、化学工場等におけ
る配管接続用ホース等に勿論適用可能である。
維層の内側に低透水ゴム層を介してＥＶＯＨ層を備えた
冷媒ホースを例にとり説明するが、他の耐ガス透過性を
要求される補強複層ホース、例えば、化学工場等におけ
る配管接続用ホース等に勿論適用可能である。
【０００３】
【用語の定義】本明細書で用いる「疲れ試験」に関する
主たる各用語の意味は、それぞれJISK 7118 に基づい
て下記のとおりとした（日本規格協会編「ＪＩＳハンド
ブック１１−１プラスチック試験編」（2000-4-24 ）日
本規格協会） 「繰り返し応力」…ある一定の最大値と最小値の間を周
期的に変動する応力。
主たる各用語の意味は、それぞれJISK 7118 に基づい
て下記のとおりとした（日本規格協会編「ＪＩＳハンド
ブック１１−１プラスチック試験編」（2000-4-24 ）日
本規格協会） 「繰り返し応力」…ある一定の最大値と最小値の間を周
期的に変動する応力。
【０００４】「最大応力、最小応力」…正負の符号を考
慮に入れた繰り返し応力の最大値及び最小値（注：引
張、圧縮の場合は、引張応力を正、圧縮応力を負にと
る。） 「繰り返し数」…疲れ試験で試験片に一定の振幅で繰り
返し応力を加えたときの応力の繰り返しの回数。Ｎ又は
ｎで表し、Ｎは疲れ破壊までの繰り返し数、ｎは疲れ試
験中の応力の繰り返し数をいう。
慮に入れた繰り返し応力の最大値及び最小値（注：引
張、圧縮の場合は、引張応力を正、圧縮応力を負にと
る。） 「繰り返し数」…疲れ試験で試験片に一定の振幅で繰り
返し応力を加えたときの応力の繰り返しの回数。Ｎ又は
ｎで表し、Ｎは疲れ破壊までの繰り返し数、ｎは疲れ試
験中の応力の繰り返し数をいう。
【０００５】「片振り応力」…同じ正負の符号の最大値
と最小値が０となる繰り返し応力 「疲れ限度」…無限回の繰り返しに耐える応力の上限
値。プラスチック材料の場合は、１０7 回までに疲れ限
度（Ｓ−Ｎ線図でそれ以上は横軸に対して水平となる繰
り返し応力）を示さない場合が多く、一般に１０7 回ま
でに破壊しない応力の上限値を用いる。
と最小値が０となる繰り返し応力 「疲れ限度」…無限回の繰り返しに耐える応力の上限
値。プラスチック材料の場合は、１０7 回までに疲れ限
度（Ｓ−Ｎ線図でそれ以上は横軸に対して水平となる繰
り返し応力）を示さない場合が多く、一般に１０7 回ま
でに破壊しない応力の上限値を用いる。
【０００６】
【発明の背景】自動車のエアコンディショナー（空調
器）の冷凍サイクルとしては、図１に示すような蒸気圧
縮式のものが採用されている。（「新編 自動車工学便
覧」自動車技術会、昭和５９年１０月１０日発行、第７
編１−１２３ｐ、図１−３２６を引用）。
器）の冷凍サイクルとしては、図１に示すような蒸気圧
縮式のものが採用されている。（「新編 自動車工学便
覧」自動車技術会、昭和５９年１０月１０日発行、第７
編１−１２３ｐ、図１−３２６を引用）。
【０００７】この冷凍サイクルの原理の同文献同頁にお
ける説明文を下記に引用する。
ける説明文を下記に引用する。
【０００８】「液化冷媒は膨張弁を通り断熱膨張（絞
り作用）をし、圧力と温度が下がり霧状で蒸発器へ入
り、外部より熱を吸収して気化（蒸発）し、等温膨張を
続け、空気の冷却作用を果たし、過熱蒸気となって圧
縮器に吸入され、断熱圧縮して高温高圧のガスの状態
で凝縮器に達し、外部に熱を放出しての状態に戻
る。」通常、冷媒ホースは、振動の激しい圧縮器の吸引
口と吐出口とにおける各配管との接続に使用されてい
る。
り作用）をし、圧力と温度が下がり霧状で蒸発器へ入
り、外部より熱を吸収して気化（蒸発）し、等温膨張を
続け、空気の冷却作用を果たし、過熱蒸気となって圧
縮器に吸入され、断熱圧縮して高温高圧のガスの状態
で凝縮器に達し、外部に熱を放出しての状態に戻
る。」通常、冷媒ホースは、振動の激しい圧縮器の吸引
口と吐出口とにおける各配管との接続に使用されてい
る。
【０００９】昨今、上記冷凍サイクルにおける冷媒とし
て、フロンレス化の要請（環境フレンドリーの要請）か
ら従来のフロン（例えば、フロン−１２：ＣＣｌ2 Ｆ
2 ）から二酸化炭素（炭酸ガス：ＣＯ2 ）が採用されつ
つある。
て、フロンレス化の要請（環境フレンドリーの要請）か
ら従来のフロン（例えば、フロン−１２：ＣＣｌ2 Ｆ
2 ）から二酸化炭素（炭酸ガス：ＣＯ2 ）が採用されつ
つある。
【００１０】しかし、二酸化炭素を冷媒とした場合、冷
媒ホースには、高度の耐ガス透過性が要求される。
媒ホースには、高度の耐ガス透過性が要求される。
【００１１】第一に、二酸化炭素の分子量がフロン（フ
ロン−１２）のそれに比して格段に小さく（ＣＯ2 ：４
４、ＣＣｌ2 Ｆ2 ：１２１）、拡散速度（分子量の平方
根に反比例する：グレアムの法則）も、ＣＯ2 ／ＣＣｌ
2 Ｆ2 ＝（１２１／４４）1/ 2 ≒１．７となるためであ
る。第二に、二酸化炭素の冷凍サイクルにおける運転時
（稼働時）の設定圧が、フロン（フロン−１２）のそれ
に比して格段に高い（前者：１２ＭＰａ、後者：約１．
５ＭＰａ）ためである。
ロン−１２）のそれに比して格段に小さく（ＣＯ2 ：４
４、ＣＣｌ2 Ｆ2 ：１２１）、拡散速度（分子量の平方
根に反比例する：グレアムの法則）も、ＣＯ2 ／ＣＣｌ
2 Ｆ2 ＝（１２１／４４）1/ 2 ≒１．７となるためであ
る。第二に、二酸化炭素の冷凍サイクルにおける運転時
（稼働時）の設定圧が、フロン（フロン−１２）のそれ
に比して格段に高い（前者：１２ＭＰａ、後者：約１．
５ＭＰａ）ためである。
【００１２】このため、例えば、補強層の内側にゴム層
を介してＥＶＯＨ層を備えた下記構成の二酸化炭素冷媒
輸送用ホース（補強複層ホース）が提案されている（特
開２０００−１８４４０号）。
を介してＥＶＯＨ層を備えた下記構成の二酸化炭素冷媒
輸送用ホース（補強複層ホース）が提案されている（特
開２０００−１８４４０号）。
【００１３】「複層構造を有する二酸化炭素冷媒輸送用
のホースであって、少なくとも一層のＥＶＯＨ（エチレ
ン−ビニルアルコール共重合体）薄膜層を備え、且つ、
ＥＶＯＨ薄膜層よりも外周側にゴム製の低透水層を備え
ていることを特徴とする二酸化炭素冷媒輸送用ホー
ス。」しかし、上記構成において、ＥＶＯＨ層の外周側
にゴム層（ゴム性の低透水層）さらに繊維補強層を順次
備えた構成とした冷媒ホース（二酸化炭素冷媒輸送用ホ
ース）は、本発明者らが検討した結果、昨今の耐用期間
の延長化ないしメインテナンスフリーの要請に応え難い
ことがことが分かった。すなわち、耐ガス透過性を増大
させようとしてＥＶＯＨ層を厚肉化（例えば、０．２mm
以上）させた場合、耐屈曲疲労性はより低下して、より
耐用期間の延長化ないしメインテナンスフリーの要請に
応え難くなることが分かった。ちなみに、上記公開公報
には、ＥＶＯＨ層に適用される肉厚は３０〜１５０μｍ
と記載されている（段落番号
のホースであって、少なくとも一層のＥＶＯＨ（エチレ
ン−ビニルアルコール共重合体）薄膜層を備え、且つ、
ＥＶＯＨ薄膜層よりも外周側にゴム製の低透水層を備え
ていることを特徴とする二酸化炭素冷媒輸送用ホー
ス。」しかし、上記構成において、ＥＶＯＨ層の外周側
にゴム層（ゴム性の低透水層）さらに繊維補強層を順次
備えた構成とした冷媒ホース（二酸化炭素冷媒輸送用ホ
ース）は、本発明者らが検討した結果、昨今の耐用期間
の延長化ないしメインテナンスフリーの要請に応え難い
ことがことが分かった。すなわち、耐ガス透過性を増大
させようとしてＥＶＯＨ層を厚肉化（例えば、０．２mm
以上）させた場合、耐屈曲疲労性はより低下して、より
耐用期間の延長化ないしメインテナンスフリーの要請に
応え難くなることが分かった。ちなみに、上記公開公報
には、ＥＶＯＨ層に適用される肉厚は３０〜１５０μｍ
と記載されている（段落番号
【００２７】参照）。
【００１４】
【発明の概要】本発明は、上記にかんがみて、冷媒ホー
ス等に適用した場合において（特にＥＶＯＨ層を厚肉化
した場合において）、耐用期間の延長化ないしメインテ
ナンスフリーの要請に応え易い補強複層ホースを提供す
ることを目的とする。
ス等に適用した場合において（特にＥＶＯＨ層を厚肉化
した場合において）、耐用期間の延長化ないしメインテ
ナンスフリーの要請に応え易い補強複層ホースを提供す
ることを目的とする。
【００１５】本発明者らは、上記目的を達成するため
に、鋭意開発に努力をする過程で、耐用期間が相対的に
短い理由は、ＥＶＯＨ層が繰り返し伸び（繰り返し応
力）を受けることにより発生する疲労破壊であることを
見出した。
に、鋭意開発に努力をする過程で、耐用期間が相対的に
短い理由は、ＥＶＯＨ層が繰り返し伸び（繰り返し応
力）を受けることにより発生する疲労破壊であることを
見出した。
【００１６】各機器の間に配される各冷媒ホース（特
に、圧縮器と凝縮器との間に配される冷媒ホース）は、
圧縮器の運転時（作動時）に、常態径（運転停止時径）
から運転時径に拡径する。圧縮器の運転時には、内部流
体が停止時の流体圧から加圧されて高圧となるためであ
る。
に、圧縮器と凝縮器との間に配される冷媒ホース）は、
圧縮器の運転時（作動時）に、常態径（運転停止時径）
から運転時径に拡径する。圧縮器の運転時には、内部流
体が停止時の流体圧から加圧されて高圧となるためであ
る。
【００１７】そして、二酸化炭素の場合、運転時の設定
圧は、フロンに比して前記の如く格段に高圧（約１０
倍）となるため、ホースの拡径率も相対的に増大する。
したがって、ＥＶＯＨ層が受ける繰り返し伸縮率も高く
なり、ＥＶＯＨ層自体のもつ剛直性（引張弾性率、曲げ
弾性率等）が高く、アイゾット衝撃強度が低いこともあ
いまって疲労破壊が促進されるものと推定される。
圧は、フロンに比して前記の如く格段に高圧（約１０
倍）となるため、ホースの拡径率も相対的に増大する。
したがって、ＥＶＯＨ層が受ける繰り返し伸縮率も高く
なり、ＥＶＯＨ層自体のもつ剛直性（引張弾性率、曲げ
弾性率等）が高く、アイゾット衝撃強度が低いこともあ
いまって疲労破壊が促進されるものと推定される。
【００１８】ちなみに、ポリアミド（ＰＡ−６）の場
合、引張弾性率：２．８×１０5kPa、曲げ弾性率：４．
９×１０5 kPa 、アイゾット衝撃強度：５５−６５J
m-1、融点：２１５℃であるのに対し、ＥＶＯＨの場
合、引張弾性率（ヤング率）：２．７×１０4 〜２．４
×１０4 kgf ／ cm2（約２．４×１０6 〜２．７×１０
6 kPa）、曲げ弾性率：３．６×１０4 〜２．５×１０4
kgf ／ cm2（約２．５×１０ 6 〜３．６×１０6 kPa
、アイゾット衝撃強度：１．３〜１．７kg・ cm/ cm
（約１３〜１７Jm-1）、融点：１６０〜１８３℃であ
る。
合、引張弾性率：２．８×１０5kPa、曲げ弾性率：４．
９×１０5 kPa 、アイゾット衝撃強度：５５−６５J
m-1、融点：２１５℃であるのに対し、ＥＶＯＨの場
合、引張弾性率（ヤング率）：２．７×１０4 〜２．４
×１０4 kgf ／ cm2（約２．４×１０6 〜２．７×１０
6 kPa）、曲げ弾性率：３．６×１０4 〜２．５×１０4
kgf ／ cm2（約２．５×１０ 6 〜３．６×１０6 kPa
、アイゾット衝撃強度：１．３〜１．７kg・ cm/ cm
（約１３〜１７Jm-1）、融点：１６０〜１８３℃であ
る。
【００１９】ポリアミドは「三田達監訳『MARUZEN 高分
子大辞典』（平６−９−２０）丸善、ｐ９８７表１０−
６」から、ＥＶＯＨは、「実用プラスチック辞典編集委
員会編「実用プラスチック辞典」(1994-1-5)産業調査
会、p.157 」から、それぞれ引用したものである。
子大辞典』（平６−９−２０）丸善、ｐ９８７表１０−
６」から、ＥＶＯＨは、「実用プラスチック辞典編集委
員会編「実用プラスチック辞典」(1994-1-5)産業調査
会、p.157 」から、それぞれ引用したものである。
【００２０】本発明者らは、上記にかんがみて、ＥＶＯ
Ｈ層の引張破壊伸び（JIS K 7113）対する使用域（冷凍
サイクル運転時）における伸びの比を所定以下とすれ
ば、冷凍ホース等の耐用期間が伸びることを見出して下
記構成の補強複層ホースに想到した。
Ｈ層の引張破壊伸び（JIS K 7113）対する使用域（冷凍
サイクル運転時）における伸びの比を所定以下とすれ
ば、冷凍ホース等の耐用期間が伸びることを見出して下
記構成の補強複層ホースに想到した。
【００２１】エチレンビニルアルコール共重合樹脂層
（ＥＶＯＨ層）、該ＥＶＯＨ層を内側に形成される保護
樹脂層、前記ＥＶＯＨ層の外側に形成される低透水ゴム
層、該低透水ゴム層の外側に形成される補強繊維層を備
えた補強複層ホースにおいて、設定負荷圧時における前
記ＥＶＯＨ層の伸び（％）が、片振り引張疲れ限度（σ
U ）、又は、該疲れ限度の試験における設定疲れ破壊繰
り返し数（Ｎ）における繰り返し応力（σ）が付加され
たときの伸び以下となるように、ホース全体構成が設定
されていることを特徴とする。
（ＥＶＯＨ層）、該ＥＶＯＨ層を内側に形成される保護
樹脂層、前記ＥＶＯＨ層の外側に形成される低透水ゴム
層、該低透水ゴム層の外側に形成される補強繊維層を備
えた補強複層ホースにおいて、設定負荷圧時における前
記ＥＶＯＨ層の伸び（％）が、片振り引張疲れ限度（σ
U ）、又は、該疲れ限度の試験における設定疲れ破壊繰
り返し数（Ｎ）における繰り返し応力（σ）が付加され
たときの伸び以下となるように、ホース全体構成が設定
されていることを特徴とする。
【００２２】当該構成とすることにより、格段に耐久性
が向上して、冷媒ホース等における、耐用期間の延長な
いしメインテナンスフリーの要請に応え易くなる。
が向上して、冷媒ホース等における、耐用期間の延長な
いしメインテナンスフリーの要請に応え易くなる。
【００２３】そして、上記ＥＶＯＨ層の伸び（％）の制
御は、補強繊維層の拡径量により、さらに必要により低
透水ゴム層の肉厚の薄肉化を加味して行なうことが、容
易に当該制御ができる。
御は、補強繊維層の拡径量により、さらに必要により低
透水ゴム層の肉厚の薄肉化を加味して行なうことが、容
易に当該制御ができる。
【００２４】具体的には、ＥＶＯＨ層の中心径Ｄを４〜
１０mmとし、低透水ゴム層の肉厚ｔを０．３〜０．６m
m、ホース負荷圧：２２．５ＭＰａにおける補強繊維層
の外径変化量（拡径量）ｒを以下の式をみたすようにす
る。
１０mmとし、低透水ゴム層の肉厚ｔを０．３〜０．６m
m、ホース負荷圧：２２．５ＭＰａにおける補強繊維層
の外径変化量（拡径量）ｒを以下の式をみたすようにす
る。
【００２５】ｒ≦０．０５Ｄ−２×０．１５ｔ 当該構成とすることにより、炭酸ガス冷媒ホースに適用
した場合、さらなる、耐冷媒透過性の増大とともに、耐
用期間の延長及びメインテナンスフリー化がより容易と
なる。
した場合、さらなる、耐冷媒透過性の増大とともに、耐
用期間の延長及びメインテナンスフリー化がより容易と
なる。
【００２６】耐熱性樹脂層が、ポリオレフィン変性ポリ
アミド樹脂であり、低透水ゴム層が、ブチルゴム層（Ｉ
ＩＲ層）とすることが、炭酸ガス冷媒ホースにより好適
である。
アミド樹脂であり、低透水ゴム層が、ブチルゴム層（Ｉ
ＩＲ層）とすることが、炭酸ガス冷媒ホースにより好適
である。
【００２７】
【実施の形態】ここでは、図２に示すような、冷媒ホー
スを例にとり説明するが、これに限られるものではな
い。
スを例にとり説明するが、これに限られるものではな
い。
【００２８】以下、冷媒ホースにおける各層の肉厚寸法
等は、例えば、ホース内径４〜６mm、ホース外径を１０
〜１２mmとしたときのものである。ホースの大きさ、肉
厚等により、各層の肉厚寸法は当然変動する。
等は、例えば、ホース内径４〜６mm、ホース外径を１０
〜１２mmとしたときのものである。ホースの大きさ、肉
厚等により、各層の肉厚寸法は当然変動する。
【００２９】本実施形態の冷媒ホースは、ＥＶＯＨ層１
２、該ＥＶＯＨ層１２の内側に形成される保護樹脂層１
４、ＥＶＯＨ層１２の外側に形成される低透水ゴム層１
６、及び、該低透水ゴム層１６の外側に形成される補強
繊維層１８を備えた構成である。さらに、本実施形態で
は、必然的ではないが、補強繊維層１８の外側に耐候性
ゴム層２０を備えている。
２、該ＥＶＯＨ層１２の内側に形成される保護樹脂層１
４、ＥＶＯＨ層１２の外側に形成される低透水ゴム層１
６、及び、該低透水ゴム層１６の外側に形成される補強
繊維層１８を備えた構成である。さらに、本実施形態で
は、必然的ではないが、補強繊維層１８の外側に耐候性
ゴム層２０を備えている。
【００３０】そして、本実施形態においては、設定負荷
圧時におけるＥＶＯＨ層の伸び（％）が、片振り引張疲
れ限度（σU ）、又は、該片振り引張疲れ試験における
設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰り返し応力
（σ）が付加されたときの伸び以下となるように、ホー
ス全体構成が設定されている。
圧時におけるＥＶＯＨ層の伸び（％）が、片振り引張疲
れ限度（σU ）、又は、該片振り引張疲れ試験における
設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰り返し応力
（σ）が付加されたときの伸び以下となるように、ホー
ス全体構成が設定されている。
【００３１】すなわち、ＥＶＯＨ層の伸びを当該構成と
することにより、ＥＶＯＨ層が疲れ限度（Ｎ＝１０7 に
おける）以下の応力しか受けないため、通常の使用状態
では実質的に疲れ破壊が発生しない。又は、設定疲れ破
壊繰り返し数（例えば、通常の車の耐用期間を想定して
Ｎ＝１０5 ）まで疲れ破壊が発生しない応力以下の応力
しか受けない。したがって、冷媒ホースに適用した場
合、耐用期間の延長化ないしメインテナンスフリーの要
請に応えることが可能となる。
することにより、ＥＶＯＨ層が疲れ限度（Ｎ＝１０7 に
おける）以下の応力しか受けないため、通常の使用状態
では実質的に疲れ破壊が発生しない。又は、設定疲れ破
壊繰り返し数（例えば、通常の車の耐用期間を想定して
Ｎ＝１０5 ）まで疲れ破壊が発生しない応力以下の応力
しか受けない。したがって、冷媒ホースに適用した場
合、耐用期間の延長化ないしメインテナンスフリーの要
請に応えることが可能となる。
【００３２】なお、ＥＶＯＨにおける片振り引張疲れ試
験は、JIS K 7118に基づいて実際に行なって求める。し
かし、下記の如く、データブックから推定して求めても
よい。
験は、JIS K 7118に基づいて実際に行なって求める。し
かし、下記の如く、データブックから推定して求めても
よい。
【００３３】片持ち両振り平面曲げにおけるものである
が、「プラスチックハンドブック・工業調査会」のｐ１
３７に記載されている「各種プラスチックの疲れ強さ」
のデータから疲れ強さ／引張強さ≒０．２５の関係が推
定される。ちなみに、ナイロン：０．２２、ポリカーボ
ネート：０．１５、メタクリル樹脂：０．３５である。
また、ねじり疲労におけるものであるが、同文献ｐ１８
１における図１３．３から、Ｎ＝１０5 における応力
は、疲れ限度（Ｎ＝１０7 ）におけるそれの約２倍であ
る。
が、「プラスチックハンドブック・工業調査会」のｐ１
３７に記載されている「各種プラスチックの疲れ強さ」
のデータから疲れ強さ／引張強さ≒０．２５の関係が推
定される。ちなみに、ナイロン：０．２２、ポリカーボ
ネート：０．１５、メタクリル樹脂：０．３５である。
また、ねじり疲労におけるものであるが、同文献ｐ１８
１における図１３．３から、Ｎ＝１０5 における応力
は、疲れ限度（Ｎ＝１０7 ）におけるそれの約２倍であ
る。
【００３４】したがって、ＥＶＯＨとして、引張強さ：
７７．５ＭＰａ（７９０kgf/cm2 ）のものを使用した場
合、疲れ限度（Ｎ＝１０7 応力上限値）は２５．５ＭＰ
ａ，設定疲れ破壊繰り返し数応力（Ｎ＝１０5 ）は１
２．２５ＭＰａとなる。
７７．５ＭＰａ（７９０kgf/cm2 ）のものを使用した場
合、疲れ限度（Ｎ＝１０7 応力上限値）は２５．５ＭＰ
ａ，設定疲れ破壊繰り返し数応力（Ｎ＝１０5 ）は１
２．２５ＭＰａとなる。
【００３５】具体的には、ホース設定負荷圧（最大負荷
圧：耐圧圧力）における前記ＥＶＯＨ層の伸び（％）の
制御を、前記補強繊維層の外径変化量（拡径量）によ
り、必要により前記低透水ゴム層の薄肉化を加味して行
なう。
圧：耐圧圧力）における前記ＥＶＯＨ層の伸び（％）の
制御を、前記補強繊維層の外径変化量（拡径量）によ
り、必要により前記低透水ゴム層の薄肉化を加味して行
なう。
【００３６】より具体的には、ＥＶＯＨ層の中心径Ｄを
４〜１０mmとし、低透水ゴム層（中間ゴム層）の肉厚ｔ
を０．３〜０．６mmとして、ホース負荷圧２２．５ＭＰ
ａにおける前記補強繊維層の外径変化量（拡径量）ｒ
を、ｒ≦０．０５Ｄ−２×０．１５ｔの式をみたす値
（約０．０２〜０．４１mm）とする。
４〜１０mmとし、低透水ゴム層（中間ゴム層）の肉厚ｔ
を０．３〜０．６mmとして、ホース負荷圧２２．５ＭＰ
ａにおける前記補強繊維層の外径変化量（拡径量）ｒ
を、ｒ≦０．０５Ｄ−２×０．１５ｔの式をみたす値
（約０．０２〜０．４１mm）とする。
【００３７】上記式は、１０5 疲れ破壊繰り返し数にお
ける繰り返し応力時のＥＶＯＨの伸び率：０．０５、中
間ゴム層の圧縮率（ゴム層肉厚が変わっても一定）：
０．１５とみなし、 （ゴム層で吸収できるＥＶＯＨの伸び：２×０．１５
ｔ）＋（補強繊維層の拡径量：ｒ）≦（１０5 繰り返し
応力時のＥＶＯＨの伸び：０．０５Ｄ） の式から、右辺にＥＶＯＨの伸びを移項したものであ
る。
ける繰り返し応力時のＥＶＯＨの伸び率：０．０５、中
間ゴム層の圧縮率（ゴム層肉厚が変わっても一定）：
０．１５とみなし、 （ゴム層で吸収できるＥＶＯＨの伸び：２×０．１５
ｔ）＋（補強繊維層の拡径量：ｒ）≦（１０5 繰り返し
応力時のＥＶＯＨの伸び：０．０５Ｄ） の式から、右辺にＥＶＯＨの伸びを移項したものであ
る。
【００３８】以下に、各層の構成をより、具体的に説明
する。
する。
【００３９】ＥＶＯＨ層１２は、ガス（冷媒）のバリア
層の作用を奏するものである。その肉厚は、通常、０．
２〜０．８mm、望ましくは、０．３〜０．６mmとする。
ＥＶＯＨ層１２が厚すぎるとホースの可撓性に問題が発
生し易く、逆に薄すぎるとガスバリア性の問題が発生し
易い。なお、ＥＶＯＨ層は、前記公開公報における肉厚
３０〜１５０μｍのような薄膜層としてもよいが、特
に、本発明においては高度のガスバリア性が要求される
ため上記のような値とする。
層の作用を奏するものである。その肉厚は、通常、０．
２〜０．８mm、望ましくは、０．３〜０．６mmとする。
ＥＶＯＨ層１２が厚すぎるとホースの可撓性に問題が発
生し易く、逆に薄すぎるとガスバリア性の問題が発生し
易い。なお、ＥＶＯＨ層は、前記公開公報における肉厚
３０〜１５０μｍのような薄膜層としてもよいが、特
に、本発明においては高度のガスバリア性が要求される
ため上記のような値とする。
【００４０】なお、具体的にＥＶＯＨ材料としては、株
式会社クラレから「エバールＥＰ−Ｆ１０１・Ｈ１０１
・Ｅ１０５」等の商品名で上市されているものを使用で
きる。例えば、炭酸ガス透過量（cc・20 μ /(m2・24h
・atms) ）で見てみると、エバール−Ｆタイプ：０．８
１、同Ｅタイプ：７．１であるのに対し、二軸延伸ナイ
ロン６：２０５である（前記「実用プラスチック辞典」
ｐ１６０，表１０−９参照）。
式会社クラレから「エバールＥＰ−Ｆ１０１・Ｈ１０１
・Ｅ１０５」等の商品名で上市されているものを使用で
きる。例えば、炭酸ガス透過量（cc・20 μ /(m2・24h
・atms) ）で見てみると、エバール−Ｆタイプ：０．８
１、同Ｅタイプ：７．１であるのに対し、二軸延伸ナイ
ロン６：２０５である（前記「実用プラスチック辞典」
ｐ１６０，表１０−９参照）。
【００４１】そして、ＥＶＯＨは、前述の如く、融点
（耐熱性）及び耐衝撃性（耐低温性）もＰＡ−６等に比
して低い。このため、通常、ＥＶＯＨ層１２の内側には
ポリアミド樹脂等からなる保護樹脂層１４が形成されて
いる。冷媒ホースは、圧縮器の吸引側で低温の冷媒に曝
され、吐出側で高温・高圧の冷媒に曝されるためであ
る。
（耐熱性）及び耐衝撃性（耐低温性）もＰＡ−６等に比
して低い。このため、通常、ＥＶＯＨ層１２の内側には
ポリアミド樹脂等からなる保護樹脂層１４が形成されて
いる。冷媒ホースは、圧縮器の吸引側で低温の冷媒に曝
され、吐出側で高温・高圧の冷媒に曝されるためであ
る。
【００４２】ここで、保護樹脂層１４は、ＥＶＯＨ層を
直接、低温又は高温の冷媒にさらさず、それらに耐える
耐熱性及び耐低温性を有すれば特に限定されない。望ま
しくは、ＥＶＯＨ層との接着性が良好なものが望まし
い。例えば、ポリアミド、ポリアセタール（ＰＯＭ）、
飽和ポリエステル等を挙げることができる。
直接、低温又は高温の冷媒にさらさず、それらに耐える
耐熱性及び耐低温性を有すれば特に限定されない。望ま
しくは、ＥＶＯＨ層との接着性が良好なものが望まし
い。例えば、ポリアミド、ポリアセタール（ＰＯＭ）、
飽和ポリエステル等を挙げることができる。
【００４３】特に望ましい材料としては、冷媒ホースに
は上記の如く耐低温性も要求されるため、ポリアミド
（ＰＡ−６、ＰＡ−６６、ＰＡ−１２等）と変性ポリオ
レフィン系ゴム（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭ）との質
量比：９０／１０〜６０／４０でフレンドした耐衝撃性
（特に低温耐衝撃性）を向上させポリマーアロイに、さ
らに、ＥＶＯＨ層との接着性を改善の目的で、ε−カプ
ロラクトンを１〜１０質量％（ m/m％）を添加したもの
が望ましい（前記公開公報
は上記の如く耐低温性も要求されるため、ポリアミド
（ＰＡ−６、ＰＡ−６６、ＰＡ−１２等）と変性ポリオ
レフィン系ゴム（無水マレイン酸変性ＥＰＤＭ）との質
量比：９０／１０〜６０／４０でフレンドした耐衝撃性
（特に低温耐衝撃性）を向上させポリマーアロイに、さ
らに、ＥＶＯＨ層との接着性を改善の目的で、ε−カプ
ロラクトンを１〜１０質量％（ m/m％）を添加したもの
が望ましい（前記公開公報
【０００４】参照）。より具体的には「ザイテルＳＴ８
１１ＨＳ」のグレードでデュポン社から製造・販売され
ているものを挙げることができる。
１１ＨＳ」のグレードでデュポン社から製造・販売され
ているものを挙げることができる。
【００４４】上記保護樹脂層１４の肉厚は、０．１〜
０．３０mm、望ましくは０．１５〜０．２５mmとする。
保護樹脂層１４の肉厚が薄すぎると、ＥＶＯＨ層の保護
作用を奏し難く、厚すぎるとホース全体の剛性が高くな
り過ぎる傾向にある。
０．３０mm、望ましくは０．１５〜０．２５mmとする。
保護樹脂層１４の肉厚が薄すぎると、ＥＶＯＨ層の保護
作用を奏し難く、厚すぎるとホース全体の剛性が高くな
り過ぎる傾向にある。
【００４５】低透水ゴム層１６は、外気の水分が冷媒中
に侵入するのを阻止するとともに、ＥＶＯＨ層の耐衝撃
性が小さいのを補完する作用を奏する。
に侵入するのを阻止するとともに、ＥＶＯＨ層の耐衝撃
性が小さいのを補完する作用を奏する。
【００４６】低透水ゴム層１６は、ＥＶＯＨ層１２の耐
衝撃性を補完する見地から、ＥＶＯＨ層１２の外側に隣
接させてある。ここで（請求の範囲も含む。）「隣接」
とは両層の間に他のホース機能層を介在させないで直接
的に接合していると言う意味であり、ホース機能（耐透
過性等）に積極的に寄与しない接着層等が介在していて
も両層は隣接していることとなる。
衝撃性を補完する見地から、ＥＶＯＨ層１２の外側に隣
接させてある。ここで（請求の範囲も含む。）「隣接」
とは両層の間に他のホース機能層を介在させないで直接
的に接合していると言う意味であり、ホース機能（耐透
過性等）に積極的に寄与しない接着層等が介在していて
も両層は隣接していることとなる。
【００４７】低透水ゴム層１６の形成ゴム材料として
は、シリコーンゴム、フッ素ゴム等でもよいが、高価で
あるため、通常、汎用ゴム中で、相対的に耐透水性に優
れたブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ポリエチレン（Ｃ
Ｍ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、エピクロ
ロヒドリンゴム（ＥＣＯ・ＣＯ）等を用いる。これらの
うちで、特に耐ガス透過性（耐透水性）に優れているＩ
ＩＲが望ましい。
は、シリコーンゴム、フッ素ゴム等でもよいが、高価で
あるため、通常、汎用ゴム中で、相対的に耐透水性に優
れたブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ポリエチレン（Ｃ
Ｍ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、エピクロ
ロヒドリンゴム（ＥＣＯ・ＣＯ）等を用いる。これらの
うちで、特に耐ガス透過性（耐透水性）に優れているＩ
ＩＲが望ましい。
【００４８】低透水ゴム層１６の肉厚は、本実施形態で
は０．６mm以下、望ましくは、０．２〜０．５mmとす
る。当該肉厚が薄すぎると、必要な透水性が確保しがた
いとともに、ＥＶＯＨ層の耐衝撃性を補完する作用を奏
し難い。厚すぎると、本発明の目的である、ＥＶＯＨ層
の最大拡径量（ＥＶＯＨ層の伸び（％））を所定以下
（片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該疲れ限度の試
験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰り
返し応力（σ）が付加されたときの伸び以下）にするこ
とが困難となる。
は０．６mm以下、望ましくは、０．２〜０．５mmとす
る。当該肉厚が薄すぎると、必要な透水性が確保しがた
いとともに、ＥＶＯＨ層の耐衝撃性を補完する作用を奏
し難い。厚すぎると、本発明の目的である、ＥＶＯＨ層
の最大拡径量（ＥＶＯＨ層の伸び（％））を所定以下
（片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該疲れ限度の試
験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰り
返し応力（σ）が付加されたときの伸び以下）にするこ
とが困難となる。
【００４９】上記低透水ゴム層１６の外側に形成する補
強繊維層は、ホース曲げ性（可撓性）を阻害しない範囲
内で可及的に拡径量の小さいもの、すなわち、上記ＥＶ
ＯＨ層の伸びを所定以下にできるものなら特に限定され
ない。具体的には、アラミド（液晶性芳香族ポリアミド
繊維）、液晶性芳香族ポリエステル繊維等を用いた編組
補強層が上記要件を達成し易くて望ましい。
強繊維層は、ホース曲げ性（可撓性）を阻害しない範囲
内で可及的に拡径量の小さいもの、すなわち、上記ＥＶ
ＯＨ層の伸びを所定以下にできるものなら特に限定され
ない。具体的には、アラミド（液晶性芳香族ポリアミド
繊維）、液晶性芳香族ポリエステル繊維等を用いた編組
補強層が上記要件を達成し易くて望ましい。
【００５０】ここで、アラミドとは、「２個のベンゼン
環に直接結合しているアミド又はイミド結合が質量比で
８５％以上で、イミド結合がある場合は、その数がアミ
ド結合の数を超えない長鎖状合成高分子から成る繊
維。」を意味する（JIS L 0204-2「繊維用語（原料部
門）第２部：化学繊維」参照）。
環に直接結合しているアミド又はイミド結合が質量比で
８５％以上で、イミド結合がある場合は、その数がアミ
ド結合の数を超えない長鎖状合成高分子から成る繊
維。」を意味する（JIS L 0204-2「繊維用語（原料部
門）第２部：化学繊維」参照）。
【００５１】具体的には、「ケブラー」（du Pont
社）、「トワロン」（Enka社）、「テクノーラ」（帝
人）等の商品名で製造・販売されているものを使用でき
る。例えば、ケブラー（パラフェニレンテレフタルアミ
ド）中間伸度１．０％（９８．１Ｎの時）を好適に使用
可能である。
社）、「トワロン」（Enka社）、「テクノーラ」（帝
人）等の商品名で製造・販売されているものを使用でき
る。例えば、ケブラー（パラフェニレンテレフタルアミ
ド）中間伸度１．０％（９８．１Ｎの時）を好適に使用
可能である。
【００５２】上記、液晶性芳香族ポリエステル繊維と
は、「液晶性の全芳香族ポリエステルを繊維としたもの
で、引張特性と耐熱性のきわめて優れた材料」で、「ベ
クトラン」（クラレ）の商品名で製造・販売されている
ものがある（牧廣他編「図解プラスチック用語辞典第２
版」日刊工業社刊、1994.11 発行参照）。
は、「液晶性の全芳香族ポリエステルを繊維としたもの
で、引張特性と耐熱性のきわめて優れた材料」で、「ベ
クトラン」（クラレ）の商品名で製造・販売されている
ものがある（牧廣他編「図解プラスチック用語辞典第２
版」日刊工業社刊、1994.11 発行参照）。
【００５３】繊維層の編組の条件は、 ケブラー ：１５００Ｄ／１ ３本合糸、２４打、５５
°、ピッチ２０．５ テクノーラ：１０００Ｄ／１ ４本合糸、２４打、５５
°、ピッチ２０．５ である。
°、ピッチ２０．５ テクノーラ：１０００Ｄ／１ ４本合糸、２４打、５５
°、ピッチ２０．５ である。
【００５４】上記耐候性ゴム層２０は、通常、耐候性の
良好な、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ブチル
ゴム（１ＩＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等のゴム材
料で形成する。これらの内で、ＥＰＤＭが、コスト、耐
久性の見地から望ましい。この耐候性ゴム層は、繊維補
強層の光・熱・さらには薬剤等のよる影響を低下させる
とともに、物理的衝撃に直接さらすのを避けるプロテク
タ的作用を奏するものである。
良好な、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ブチル
ゴム（１ＩＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等のゴム材
料で形成する。これらの内で、ＥＰＤＭが、コスト、耐
久性の見地から望ましい。この耐候性ゴム層は、繊維補
強層の光・熱・さらには薬剤等のよる影響を低下させる
とともに、物理的衝撃に直接さらすのを避けるプロテク
タ的作用を奏するものである。
【００５５】耐候性ゴム層２０の肉厚は、通常、０．５
〜４mm、望ましくは１〜２mmとする。当該肉厚が薄すぎ
ると上記プロテクタ的作用を奏し難く、厚すぎると材料
的に無駄であり、且つ、占有空間が増大する。
〜４mm、望ましくは１〜２mmとする。当該肉厚が薄すぎ
ると上記プロテクタ的作用を奏し難く、厚すぎると材料
的に無駄であり、且つ、占有空間が増大する。
【００５６】次に、上記冷媒ホースの製造は、図３に示
すような工程にしたがって行なう。
すような工程にしたがって行なう。
【００５７】ここで、工程樹脂保護層／ＥＶＯＨ層二
層押出のとき、後述の補強繊維層の形成時に内管が閉塞
しないように、通常、マンドレルを挿入した状態で押し
出す。
層押出のとき、後述の補強繊維層の形成時に内管が閉塞
しないように、通常、マンドレルを挿入した状態で押し
出す。
【００５８】工程ＥＶＯＨ層表面の接着性付与処理の
態様としては、ふっ素系接着剤（MONICAS VT-200 横浜
高分子研究所）を塗布したり（ＥＶＯＨ層と低透水ゴム
層との間に接着層が介在する結果となる。）、コロナ放
電やプラズマ放電等の表面活性化処理をしたり、それら
を適宜組み合わせて行なう。
態様としては、ふっ素系接着剤（MONICAS VT-200 横浜
高分子研究所）を塗布したり（ＥＶＯＨ層と低透水ゴム
層との間に接着層が介在する結果となる。）、コロナ放
電やプラズマ放電等の表面活性化処理をしたり、それら
を適宜組み合わせて行なう。
【００５９】工程低透水性ゴム層を形成するゴム配合
物に、ＥＶＯＨ層との接着性を付与する接着成分を混練
しておくこともできる。上記２．の接着性付与処理を不
要ないし組み合わせることもできる。
物に、ＥＶＯＨ層との接着性を付与する接着成分を混練
しておくこともできる。上記２．の接着性付与処理を不
要ないし組み合わせることもできる。
【００６０】工程低透水性ゴム層表面の接着性付与処
理の態様としては、低透水性ゴム層と補強繊維との接着
性を考慮した溶剤系接着剤（例えば「ケムロック＃４０
２」（ロードファーイースト社製、イソシアネート系接
着剤）を塗布したりして行なう。
理の態様としては、低透水性ゴム層と補強繊維との接着
性を考慮した溶剤系接着剤（例えば「ケムロック＃４０
２」（ロードファーイースト社製、イソシアネート系接
着剤）を塗布したりして行なう。
【００６１】工程編組補強繊維層を形成の条件は、前
述の通りである。また、使用する補強糸には、通常、編
組層の安定及び内・外ゴム層との接着性確保の見地から
水溶性接着剤（例えば、ＲＦＬ（Resorcin Formalin La
tex)）を含浸したものを使用する。
述の通りである。また、使用する補強糸には、通常、編
組層の安定及び内・外ゴム層との接着性確保の見地から
水溶性接着剤（例えば、ＲＦＬ（Resorcin Formalin La
tex)）を含浸したものを使用する。
【００６２】工程補強繊維層表面の接着性付与処理
は、補強糸として上記の如くＲＦＬ処理したものを使用
すれば必然的ではないが、工程同様、中間ゴム層（低
透水性ゴム層）と補強繊維との接着性を考慮した溶剤系
接着剤を塗布してもよい。
は、補強糸として上記の如くＲＦＬ処理したものを使用
すれば必然的ではないが、工程同様、中間ゴム層（低
透水性ゴム層）と補強繊維との接着性を考慮した溶剤系
接着剤を塗布してもよい。
【００６３】工程加硫工程は、蒸気缶によるバッチ加
硫でもＴＰＸ（三井石油化学社製、トリメチルペンテ
ン）被覆後の高周波・熱風・蒸気等による連続加硫でも
よい。このときの加硫条件は、例えば、バッチ加硫の場
合、１５０〜１６５℃×３０〜５０min とする。
硫でもＴＰＸ（三井石油化学社製、トリメチルペンテ
ン）被覆後の高周波・熱風・蒸気等による連続加硫でも
よい。このときの加硫条件は、例えば、バッチ加硫の場
合、１５０〜１６５℃×３０〜５０min とする。
【００６４】
【発明の効果】本発明の複層補強ホースは、上記のよう
な構成により、冷媒ホース等における耐用期間の延長な
いしメインテナンスフリーの要請に応え易くなる。
な構成により、冷媒ホース等における耐用期間の延長な
いしメインテナンスフリーの要請に応え易くなる。
【００６５】なお、本発明は、ＥＶＯＨ層を有する補強
複層ホースばかりでなく、ＥＶＯＨと同様に高剛性で、
耐屈曲疲労性を備えた機能性樹脂層を有する複層補強ホ
ースにも適用できるものである。
複層ホースばかりでなく、ＥＶＯＨと同様に高剛性で、
耐屈曲疲労性を備えた機能性樹脂層を有する複層補強ホ
ースにも適用できるものである。
【００６６】アラミド（試算例・）及びポリエステ
ル繊維（試算例）でそれぞれ補強繊維層を形成した下
記設定仕様の複層補強ホースについて、ホース破裂圧：
２２．５ＭＰａとしたときの、補強繊維層の外径変化量
を試算したので、それについて説明する。
ル繊維（試算例）でそれぞれ補強繊維層を形成した下
記設定仕様の複層補強ホースについて、ホース破裂圧：
２２．５ＭＰａとしたときの、補強繊維層の外径変化量
を試算したので、それについて説明する。
【００６７】ホースの破裂の式を用いながら、各補強糸
の強度／伸度＝切断強さ／切断伸び＝一定として、値を
変えながら、破裂強度が、２２．５ＭＰａとなる糸切断
伸度を求めた。
の強度／伸度＝切断強さ／切断伸び＝一定として、値を
変えながら、破裂強度が、２２．５ＭＰａとなる糸切断
伸度を求めた。
【００６８】このとき、各仕様は下記の通りである。
【００６９】ＥＶＯＨ層…ＥＶＯＨヤング率：２７００
ＭＰａ、肉厚：０．５mm ＩＩＲ層（低透水ゴム層）…ＩＩＲヤング率、 ＥＰＤＭ（耐候性ゴム）層…ＥＰＤＭヤング率：３ＭＰ
ａ、肉厚：０．８５mm 補強繊維層…外径：９．５mm、ピッチ：２０．５mm、 ケブラ−１５００Ｄ／１、３本合糸×２４打ち、 補強糸切断強力：３．６３kgf （３５．６Ｎ） テクノーラ１０００Ｄ／１、４本合糸×２４打ち、 補強糸切断強力：２．６７kgf （２６．２Ｎ） ＰＥＴ１５００Ｄ／１、３本合糸×２４打ち、 補強糸切断強力：２．６５kgf （２６．０Ｎ） そして、上記仮定のもとに、求めた各糸切断伸度及び該
切断伸度から算出した各補強繊維層の外径変化量は、下
記の通りとなった。
ＭＰａ、肉厚：０．５mm ＩＩＲ層（低透水ゴム層）…ＩＩＲヤング率、 ＥＰＤＭ（耐候性ゴム）層…ＥＰＤＭヤング率：３ＭＰ
ａ、肉厚：０．８５mm 補強繊維層…外径：９．５mm、ピッチ：２０．５mm、 ケブラ−１５００Ｄ／１、３本合糸×２４打ち、 補強糸切断強力：３．６３kgf （３５．６Ｎ） テクノーラ１０００Ｄ／１、４本合糸×２４打ち、 補強糸切断強力：２．６７kgf （２６．２Ｎ） ＰＥＴ１５００Ｄ／１、３本合糸×２４打ち、 補強糸切断強力：２．６５kgf （２６．０Ｎ） そして、上記仮定のもとに、求めた各糸切断伸度及び該
切断伸度から算出した各補強繊維層の外径変化量は、下
記の通りとなった。
【００７０】 ケブラ−１５００Ｄ／１、３本合糸：０．０３５mm テクノーラ１０００Ｄ／１、４本合糸：０．０４５mm ＰＥＴ１５００Ｄ／１、３本合糸：０．２５２mm 上記結果から、アラミドを用いた試算例・は、ＩＩ
Ｒ層の肉厚が、それぞれ０．５２mm及び０．４８mmまで
耐久性目標を達成できるのに対し、ポリエステル繊維を
用いた試算例は、ＩＩＲ層の肉厚が、０mmとしても、
耐久性目標を達成できないことが分かった。
Ｒ層の肉厚が、それぞれ０．５２mm及び０．４８mmまで
耐久性目標を達成できるのに対し、ポリエステル繊維を
用いた試算例は、ＩＩＲ層の肉厚が、０mmとしても、
耐久性目標を達成できないことが分かった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明における複層補強ホース（冷媒ホース）
を適用する冷凍サイクル図
を適用する冷凍サイクル図
【図２】本発明における冷媒ホースの一例を示す切り欠
き斜視図
き斜視図
【図３】本発明の複層補強ホース（冷媒ホース）の製造
工程図
工程図
１２ ＥＶＯＨ層 １４ 保護樹脂層 １６ 低透水ゴム層（中間ゴム層） １８ 補強繊維層（編組補強繊維層） ２０ 耐候性ゴム層（外皮ゴム層）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野田 宗利 愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑１ 番地 豊田合成株式会社内 (72)発明者 吉野 誠 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 北村 圭一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3H111 AA02 BA12 BA15 BA34 CB06 CB14 CB29 CC02 DA26 DB09 4F100 AK01A AK09C AK09J AK28C AK28J AK46A AK46D AK47D AK69B AL01C AN00C AN00E AN02C AR00D DA11 DG01D EJ91A GB51 JD05C JK08B JK20B JL00 JL09E YY00B YY00C
Claims (12)
- 【請求項１】 エチレンビニルアルコール共重合樹脂層
（ＥＶＯＨ層）、該ＥＶＯＨ層の内側に形成される保護
樹脂層、ＥＶＯＨ層の外側に形成される低透水ゴム層、
及び、該低透水ゴム層の外側に形成される補強繊維層を
備えた補強複層ホースにおいて、 設定負荷圧時における前記ＥＶＯＨ層の伸び（％）が、
片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該片振り引張疲れ
試験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰
り返し応力（σ）が付加されたときの伸び以下となるよ
うに、ホース全体構成が設定されていることを特徴とす
る補強複層ホース。 - 【請求項２】 前記設定負荷圧における前記ＥＶＯＨ層
の伸び（％）の制御を、前記補強繊維層の拡径量によ
り、必要により前記低透水ゴム層の薄肉化を加味して行
なうことを特徴とする請求項１記載の補強複層ホース。 - 【請求項３】 エチレンビニルアルコール共重合樹脂層
（ＥＶＯＨ層）、該ＥＶＯＨ層の内側に形成される保護
樹脂層、ＥＶＯＨ層の外側に形成される低透水ゴム層、
及び、該低透水ゴム層の外側に形成される補強繊維層を
備えた補強複層ホースにおいて、 前記ＥＶＯＨ層の中心径Ｄを４〜１０mmとし、前記低透
水ゴム層の肉厚ｔを０．３〜０．６mm、ホース負荷圧２
２．５ＭＰａにおける前記補強繊維層の外径変化量（拡
径量）ｒを以下の式をみたすようにしたことを特徴とす
る補強複層ホース。 ｒ≦０．０５Ｄ−２×０．１５ｔ - 【請求項４】 前記保護樹脂層がポリオレフィン変性ポ
リアミド樹脂層であり、低透水ゴム層がブチルゴム層
（ＩＩＲ層）であり、前記補強繊維層がポリアミド編組
繊維層であることを特徴とする請求項２又は３記載の補
強複層ホース。 - 【請求項５】 前記補強繊維層の外側にさらに耐候性ゴ
ム層を備えていることを特徴とする請求項４記載の補強
複層ホース。、 - 【請求項６】 前記補強複層ホースが、炭酸ガス冷媒ホ
ースであることを特徴とする請求項１、２、３、４又は
５記載の補強複層ホース。 - 【請求項７】 １２０℃、１２ＭＰａにおける炭酸ガス
透過量が１．０ｇ／（ｍ／７２ｈ）以下であることを特
徴とする請求項６記載の補強複層ホース。 - 【請求項８】 前記設定負荷圧におけるＥＶＯＨ層の伸
びが、ＥＶＯＨ層の引張り破壊強さ（JIS K 7113) の伸
びの約１／３以下であることを特徴とする請求項１記載
の補強複層ホース。 - 【請求項９】 エチレンビニルアルコール共重合樹脂層
（ＥＶＯＨ層）、該ＥＶＯＨ層の内側に形成される保護
樹脂層、前記ＥＶＯＨ層の外側に隣接して形成される低
透水ゴム層、及び、該低透水ゴム層の外側に形成される
補強繊維層を備えた補強複層ホースであって、 設定負荷圧時における前記ＥＶＯＨ層の伸び（％）が、
片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該片振り引張疲れ
試験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰
り返し応力（σ）が付加されたときの伸び以下となるよ
うに、ホース全体構成が設定されていることを特徴とす
る補強複層ホース。 - 【請求項１０】 エチレンビニルアルコール共重合樹脂
層（ＥＶＯＨ層）、該ＥＶＯＨ層の内側に形成される保
護樹脂層、ＥＶＯＨ層の外側に隣接して形成される低透
水ゴム層、及び、該低透水ゴム層の外側に形成される補
強繊維層を備えた補強複層ホースであって、 前記保護樹脂層がポリオレフィン変性ポリアミド樹脂層
であり、低透水ゴム層がブチルゴム層（ＩＩＲ層）であ
り、前記補強繊維層がポリアミド編組繊維層であること
を特徴とする補強複層ホース。 - 【請求項１１】 高剛性の機能性樹脂層、前記機能性樹
脂層の外側に直接的又は間接的に形成される補強繊維層
を備えた補強複層ホースにおいて、 設定負荷圧時における前記機能性樹脂層の伸び（％）
が、片振り引張疲れ限度（σU ）、又は、該疲れ限度の
試験における設定疲れ破壊繰り返し数（Ｎ）における繰
り返し応力（σ）が付加されたときの伸び以下となるよ
うに、ホース全体構成が設定されていることを特徴とす
る補強複層ホース。 - 【請求項１２】 前記設定負荷圧時における前記機能性
樹脂層の伸び（％）の制御を、前記補強繊維層の外径変
化量（拡径量）により行なうことを特徴とする請求項１
１記載の補強複層ホース。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000356214A JP2002156076A (ja) | 2000-11-22 | 2000-11-22 | 補強複層ホース |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000356214A JP2002156076A (ja) | 2000-11-22 | 2000-11-22 | 補強複層ホース |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002156076A true JP2002156076A (ja) | 2002-05-31 |
Family
ID=18828500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000356214A Withdrawn JP2002156076A (ja) | 2000-11-22 | 2000-11-22 | 補強複層ホース |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002156076A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006297750A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-11-02 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 耐摩耗性ホース及びその製造方法 |
| JP2007046772A (ja) * | 2005-07-13 | 2007-02-22 | Toyoda Gosei Co Ltd | 樹脂パイプおよび樹脂成形品 |
| JP2008503699A (ja) | 2004-06-23 | 2008-02-07 | ダンロップ・オイル・アンド・マリーン・リミテッド | ハイブリッドホース補強 |
| JP2008176844A (ja) * | 2007-01-17 | 2008-07-31 | Hitachi Global Storage Technologies Netherlands Bv | 磁気ディスクにサーボデータを記録して磁気ディスク装置を製造する方法、磁気ディスク装置用ヘッドアンプ回路、及び磁気ディスク装置 |
| JP2009137195A (ja) * | 2007-12-07 | 2009-06-25 | Bridgestone Corp | ホース内管用積層樹脂管状体及び冷媒輸送用ホース |
| JP2012502267A (ja) * | 2008-09-08 | 2012-01-26 | アルケマ フランス | ポリマー組成物の疲労寿命を設定する方法 |
| WO2012118254A1 (ko) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 주식회사 화승알앤에이 | 에어컨 냉매 이송호오스 및 그 연결장치 |
-
2000
- 2000-11-22 JP JP2000356214A patent/JP2002156076A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008503699A (ja) | 2004-06-23 | 2008-02-07 | ダンロップ・オイル・アンド・マリーン・リミテッド | ハイブリッドホース補強 |
| JP2006297750A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-11-02 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 耐摩耗性ホース及びその製造方法 |
| JP4673121B2 (ja) * | 2005-04-20 | 2011-04-20 | 横浜ゴム株式会社 | 耐摩耗性ホース及びその製造方法 |
| JP2007046772A (ja) * | 2005-07-13 | 2007-02-22 | Toyoda Gosei Co Ltd | 樹脂パイプおよび樹脂成形品 |
| JP2008176844A (ja) * | 2007-01-17 | 2008-07-31 | Hitachi Global Storage Technologies Netherlands Bv | 磁気ディスクにサーボデータを記録して磁気ディスク装置を製造する方法、磁気ディスク装置用ヘッドアンプ回路、及び磁気ディスク装置 |
| JP2009137195A (ja) * | 2007-12-07 | 2009-06-25 | Bridgestone Corp | ホース内管用積層樹脂管状体及び冷媒輸送用ホース |
| JP2012502267A (ja) * | 2008-09-08 | 2012-01-26 | アルケマ フランス | ポリマー組成物の疲労寿命を設定する方法 |
| WO2012118254A1 (ko) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 주식회사 화승알앤에이 | 에어컨 냉매 이송호오스 및 그 연결장치 |
| KR101232326B1 (ko) * | 2011-02-28 | 2013-02-13 | 주식회사 화승알앤에이 | 에어컨 냉매 이송호오스 연결장치 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5957164A (en) | Refrigerant hose | |
| US6988515B2 (en) | Ultra-low permeation hose and method of manufacture | |
| US5488974A (en) | Process for manufacturing composite flexible hose | |
| US4905736A (en) | Hose construction | |
| JP2000205458A (ja) | 二酸化炭素冷媒輸送用ホ―ス | |
| JP2001263544A (ja) | 非透過型複合ホース | |
| US7849887B2 (en) | Refrigerant transportation hose | |
| EP2727719A1 (en) | Refrigerant hose | |
| EP1266749B1 (en) | Refrigerant hose | |
| AU749115B2 (en) | Air conditioning hose | |
| JP2002156076A (ja) | 補強複層ホース | |
| JP3905225B2 (ja) | 二酸化炭素冷媒輸送用ホース | |
| EP2321121B1 (en) | Pipe comprising a layer comprising a fluorinated plastomer and an elastomeric material | |
| US20080087350A1 (en) | Refrigerant-transporting hose | |
| JP2007015245A (ja) | 冷媒輸送用ホース | |
| US20220186858A1 (en) | Coolant hose | |
| JP4013243B2 (ja) | 耐振性流体不透過層構造及び不透過性ホース | |
| JP2001221379A (ja) | 二酸化炭素冷媒輸送用ホース | |
| JPH0222050A (ja) | 冷媒輸送用ホース | |
| JP4013244B2 (ja) | 耐振性ラミネートフィルム及び不透過性ホース | |
| JPH11325330A (ja) | 冷媒輸送用ホース | |
| JPH10274362A (ja) | Ｃｏ２ サイクル用クーラーホース | |
| US20240102585A1 (en) | Hose, specifically for refrigerant applications | |
| JP2002106756A (ja) | ゴムホース | |
| JP2004263866A (ja) | 蛇腹金属管付ホース |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20080205 |