EP2220708A1 - Bipolarplatte und verfahren zum herstellen einer schutzschicht an einer bipolarplatte - Google Patents

Bipolarplatte und verfahren zum herstellen einer schutzschicht an einer bipolarplatte

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EP2220708A1
EP2220708A1 EP07856759A EP07856759A EP2220708A1 EP 2220708 A1 EP2220708 A1 EP 2220708A1 EP 07856759 A EP07856759 A EP 07856759A EP 07856759 A EP07856759 A EP 07856759A EP 2220708 A1 EP2220708 A1 EP 2220708A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
protective layer
bipolar plate
cations
layer
oxide system
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP07856759A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas Kiefer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ElringKlinger AG
Original Assignee
ElringKlinger AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ElringKlinger AG filed Critical ElringKlinger AG
Publication of EP2220708A1 publication Critical patent/EP2220708A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0223—Composites
    • H01M8/0228—Composites in the form of layered or coated products
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
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    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0215—Glass; Ceramic materials
    • H01M8/0217—Complex oxides, optionally doped, of the type AMO3, A being an alkaline earth metal or rare earth metal and M being a metal, e.g. perovskites
    • H01M8/0219—Chromium complex oxides
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
    • H01M2008/1293—Fuel cells with solid oxide electrolytes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Definitions

  • the present invention relates to a bipolar plate for a fuel cell unit, wherein the bipolar plate comprises a carrier layer and a protective layer, wherein the protective layer comprises a minimum binary oxide system with at least two different types of metal cations.
  • bipolar plates also referred to as interconnectors
  • bipolar plate must meet the following requirements:
  • Distribution of the media (fuel gas and / or oxidant).
  • chromium oxide is formed on the surface of a chromium oxide-forming stainless steel. Under the operating conditions of a fuel cell, volatile chromium compounds are formed from this chromium oxide. This "chromium vaporization" causes poisoning of the cathode, in particular during long-term operation of the fuel cell unit, as a result of which the current efficiency is drastically reduced.
  • a protective layer is produced by a sintering process of a wet-chemically applied oxide layer (Mn f5 C ⁇ i # 5 O 4 ) under a reducing atmosphere.
  • a paste containing a binder and oxides of nominal composition Mni / 5 C ⁇ i, 5 O 4 is applied to a steel material.
  • the sintering takes place in two separate temperature treatment steps. In the first temperature cycle, the lattice structure of the protective layer is weakened by a reduction of the oxygen partial pressure, whereby a better sintering behavior occurs. In a separate, subsequent temperature treatment step, the lattice structure is fully oxidized again, ie the missing oxygen is re-incorporated into the lattice.
  • the resulting microstructure of the protective layer has numerous pores and cracks.
  • the protective layer thus produced therefore, has no sustainable chromium retention ability.
  • the physical material properties of the protective layer in particular its electrical conductivity and the thermal expansion behavior, are not optimally adapted to the requirements of a bipolar plate for a fuel cell unit.
  • the present invention has for its object to provide a bipolar plate of the type mentioned, the protective layer reliably reduces a chromium evaporation in long-term operation and also meets the other requirements for a bipolar plate.
  • This object is achieved in a bipolar plate having the features of the preamble of claim 1 according to the invention in that one type of metal cations of the oxide system of the protective layer is iron.
  • the addition of iron improves the microstructure of the protective layer (in particular with regard to the reduction of cracks and pores).
  • the iron thus has a positive effect on the sintering behavior of the protective layer.
  • the improved microstructure of the protective layer is an indication of greater freedom from defects of the protective layer. Since the chromium diffusion is based inter alia on lattice defects, a defect-free protective layer ensures lasting chrome retention.
  • the addition of iron also reduces the coefficient of thermal expansion of the protective layer and thus adapts it better to the thermal expansion coefficient of the other components of the fuel cell unit. This results in lower mechanical stresses during a temperature cycle (heating to operating temperature and cooling) of the fuel cell stack.
  • the oxide system of the protective layer has a spinel structure.
  • the oxide system has at least one type of metal cation whose oxide is more unstable than chromium oxide (whose stability limit in the Ellingham diagram is therefore higher than the stability limit of chromium oxide). Furthermore, it is favorable if the oxide system has at least one type of metal cation whose oxide is more stable than chromium oxide (whose stability limit in the Ellingham diagram is therefore lower than the stability limit of chromium oxide).
  • the oxide system of the protective layer is an at least ternary oxide system with at least three different types of metal cations.
  • one type of metal cations of the oxide system of the protective layer Mn is provided.
  • the oxide system comprises Mn, Co and Fe cations.
  • the oxide system has approximately the composition MnCo 2 - ⁇ Fe x O 4 , where 0 ⁇ x ⁇ 1.
  • the oxide system with the approximate composition MnC ⁇ i , 9 Fe 0, 10 4 proved to be particularly favorable.
  • the oxide system of the protective layer comprises Mn, Cu and Fe cations.
  • the composition of the protective layer of the bipolar plate is preferably selected so that the thermal expansion coefficient ⁇ of the protective layer of about 10-10 "6 K” 1 to about 20-10 “6 K” 1, preferably from about 11.5 to 10 "6 K “1 to about 13.5-10 “ 6K "1 .
  • Such a thermal expansion coefficient is particularly well adapted to the thermal expansion behavior of the other components of the bipolar plate and the fuel cell unit.
  • the specific electrical conductivity ⁇ of the protective layer is preferably from about 0.01 S / cm to about 200 S / cm.
  • the bipolar plate according to the invention is particularly suitable for use in a high-temperature fuel cell, in particular a SOFC (solid oxide fuel cell), with an operating temperature of, for example, at least 600 ° C.
  • a SOFC solid oxide fuel cell
  • the present invention further relates to a method for producing a protective layer on a bipolar plate for a fuel cell unit.
  • the invention has the further object of providing such a method, whereby a protective layer is produced, which has a good chromium retention capability even in long-term operation and also meets the other requirements to be placed on a bipolar plate.
  • the sintering temperature (usually up to 900 ° C-1100 ° C) can be lowered (in the range of about 750 ° C to about 800 ° C).
  • the sintering time (usually 10 hours) can be shortened (for example, at most about 3 hours).
  • manufacturing costs can be saved and corrosive previous damage, in particular by the growth of a Cr 2 O 3 layer at elevated temperature and an associated lower electrical conductivity can be reduced.
  • the reducing atmosphere is preferably chosen so that at least one of the metal oxides of the oxide system of the protective layer becomes unstable, so that the associated metal cations have a higher reactivity, while the reducing atmosphere is simultaneously selected such that unwanted elements from the base material of the bipolar plate (especially chromium) are oxidic.
  • the oxidic form means a higher chemical stability and thus a lower reactivity.
  • the temperature and the oxygen partial pressure are selected such that the temperature determined by the sintering temperature and the sintering oxygen partial pressure defined state point in the Ellingham diagram is above the stability limit of chromium oxide but below the stability limit of at least one metal oxide whose metal cation is contained in the protective layer precursor.
  • the carrier layer is not cooled with the starting material between raising the temperature to sintering temperature and increasing the partial pressure of oxygen.
  • the protective layer can be produced in a single temperature cycle, with no intervening cooling to room temperature, which has a positive effect on the manufacturing costs and the microstructure of the protective layer.
  • the starting material is applied wet-chemically to the carrier layer.
  • the starting material can for example be sprayed onto the carrier layer or applied by screen printing on the carrier layer.
  • Fig. 1 is an Ellingham diagram showing the stability limits of
  • Figure 2 is a photomicrograph of a section through a Crofer22 APU substrate and a protective layer of the composition which has been sintered in a reducing atmosphere at a sintering temperature of 800 ° C. for 3 hours;
  • FIG. 3 shows a schematic section corresponding to FIG. 2 through a bipolar plate with a protective layer and an intermediate layer arranged between the protective layer and a base material of the bipolar plate.
  • a carrier layer made of a ferritic chromium-forming stainless steel is provided, for example made from the stainless steel Crofer22 APU, which has the following composition: 22.2% by weight Cr; 0.46 weight percent Mn; 0.06 wt% Ti; 0.07 weight percent La; 0.002 weight percent C; 0.02 weight percent Al; 0.03 weight percent Si; 0.004 weight percent N; 0.02 weight percent Ni; Rest iron.
  • a suspension is sprayed onto this carrier layer in a wet spraying process which has the following composition: 1 part by weight of a ceramic powder; 1.5 parts by weight of ethanol; 0.04 parts by weight of a dispersing agent (for example Dolapix ET85); 0.1 parts by weight of a binder (for example, polyvinyl acetate, PVAC).
  • a dispersing agent for example Dolapix ET85
  • a binder for example, polyvinyl acetate, PVAC
  • the ceramic powder for the suspension is prepared as follows: First, an amount of three different metal oxides, for example Mn 2 O 3 , Co 3 O 4 and Fe 2 O 3 , is weighed out so that the numerical ratio of the respective metal cations (eg Mn, Co, Fe) is the numerical ratio in the desired composition of the protective layer to be produced (eg 1: 1.9: 0.1 in the composition MnC ⁇ i, 9 Feo, i0 4 ).
  • Mn, Co, Fe the numerical ratio in the desired composition of the protective layer to be produced
  • the weighed metal oxide powders are filled into a polyethylene bottle along with ethanol and ZrO 2 milling balls (approximately 3 mm in average diameter).
  • the weight ratio of powder: ethanol: grinding balls is approximately 1: 2: 3.
  • the polyethylene bottle is sealed and turned on a roll bar for 48 hours.
  • the rotational speed of the bottle is 250 rpm, for example.
  • the ZrO 2 milling balls are removed from the mixture, and the ceramic powder is dried. Subsequently, the ceramic powder is calcined at a temperature of 900 0 C with a holding time of six hours. The powder is heated at a heating rate of 3 K / min and cooled after the holding time unregulated (natural cooling).
  • the ceramic powder thus obtained is blended with ethanol, dispersant and binder to the suspension of the above composition.
  • the suspension obtained in this way is sprayed onto the carrier layer by a spray nozzle in a wet spraying process.
  • the diameter of the nozzle opening, with which the suspension is atomized to about 0.5 mm.
  • the injection pressure with which the suspension is conveyed to the nozzle is, for example, 0.3 bar.
  • the spraying distance of the nozzle to the carrier layer (substrate) is for example 15 cm.
  • the nozzle is moved over the carrier layer at a speed of 230 mm / s.
  • the layer of protective layer precursor is cured in two to four coating cycles, i. by spraying each surface area of the carrier layer two to four times, applied to the carrier layer.
  • a screen printing method may also be used to apply the ceramic powder to the carrier layer.
  • a paste is prepared which contains, for example, 50% by weight of the ceramic powder, 47% by weight of terpineol and 3% by weight of ethylcellulose.
  • the ceramic powder is produced in the same way as described above in connection with the wet spraying process.
  • the ingredients of the paste are homogenized in a roller mill.
  • the paste is applied from the protective layer precursor material to the carrier layer of the bipolar plate by means of a screen printing machine known per se to a person skilled in the art.
  • the carrier layer with the layer of the protective layer precursor applied is first sintered in a subsequent temperature treatment under reduced oxygen partial pressure.
  • the carrier layer with the protective layer precursor disposed thereon is introduced into a sintering furnace.
  • the oxygen partial pressure is lowered in the sintering furnace, for example, by rinsing by means of a mixture of an inert gas (for example argon) and for example 4 mole percent hydrogen, which has been previously moistened at a temperature of 25 ° C, so that the gas mixture has a water content of about 3 weight percent having.
  • the furnace is heated, so that the carrier layer with the starting material arranged thereon to a sintering temperature of at least about 750 0 C, preferably in the range of about 750 0 C to 800 0 C heated becomes.
  • the carrier layer with the precursor material arranged thereon is held in a first sintering phase during a sintering time of, for example, about 3 hours, whereby the layer of the protective layer precursor material is sintered.
  • the lowering of the oxygen partial pressure causes a decomposition of the original spinel structure of the sintering additives, whereby the reactivity is increased and the associated compression process of the protective layer is accelerated.
  • the temperature is changed to an atmospheric oxygen partial pressure in order to restore the desired and chemically stable spinel structure of the protective layer in a second sintering phase.
  • the temperature of the protective layer or the protective layer Vormaterials between the sintering process at reduced oxygen partial pressure and the increase of the oxygen partial pressure to an atmospheric oxygen partial pressure is not lowered to a temperature below 750 0 C.
  • the lowered oxygen partial pressure during the sintering process is about 10 "18 , for example.
  • the sintering temperature through line 100 and the reduced oxygen partial pressure during the first sintering phase are indicated by line 102.
  • the intersection 104 of the lines 100 and 102 characterizes the conditions in the first sintering phase.
  • This intersection point 104 is below the stability limit 106 of cobalt in the Ellingham diagram, but above the stability limit 108 of iron, above the stability limit 110 of chromium and above the stability limit 112 of manganese.
  • the oxides of iron, chromium and manganese are stable, while the oxides of cobalt are unstable.
  • the cobalt cations therefore show a higher reactivity and thus a higher sintering activity under these conditions, whereas unwanted elements of the steel of the carrier layer, in particular chromium, are present in an oxidic form.
  • the oxidic form means a higher chemical stability and thus a lower reactivity.
  • the sintering temperature which is usually up to 900 0 C - 1,100 0 C, reduced to about 750 0 C to 800 0 C and the sintering time , which is usually 10 hours, be shortened to about 3 hours.
  • costs can be saved in the production of the bipolar plate and corrosive preliminary damage (degradation) of the carrier layer and the protective layer, in particular excessive growth of a chromium oxide layer between the carrier layer and the protective layer at elevated sintering temperature can be reduced.
  • the bipolar plate obtained from the carrier layer 116, the protective layer 118 having the composition, obtained after completion of the second sintering phase (under atmospheric oxygen partial pressure), designated as a whole by 114 MnC ⁇ i , 9 Feo, i0 4 and an intermediate layer 120 formed between the carrier layer 116 and the protective layer 118, which contains cobalt manganese iron chromate, are shown in FIG. 3 in a purely schematic longitudinal section and in FIG. 2 in a real, shown microscopic longitudinal section.
  • the presence of iron cations in the starting material of the protective layer 118 improves the microstructure of the protective layer 118; In particular, the protective layer 118 has only a few cracks and pores.
  • the iron cations thus have a positive effect on the sintering behavior.
  • the improved microstructure of the protective layer 118 is an indication of a high freedom of defect of the protective layer. Since the chromium diffusion is based, inter alia, on the presence of lattice defects, a sustainable retention of chromium in the carrier layer 116 and the intermediate layer 120 is ensured by a protective layer 118 which is as defect-free as possible.
  • thermal expansion coefficient ⁇ of the prepared in the manner described above, protective layer 118 is from about 10-10 "6 K” 1 to about 20 10 "6 K '1.
  • the specific electrical conductivity ⁇ of the protective layer 118 is from about 0.01 S / cm to about 200 S / cm.

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Abstract

Offenbart wird eine Bipolarplatte für eine Brennstoffzelleneinheit, wobei die Bipolarplatte eine Trägerschicht (116) und eine Schutzschicht (118) umfasst, wobei die Schutzschicht ein mindestens binäres Oxidsystem mit mindestens zwei verschiedenen Arten von Metallkationen umfasst. Damit die Schutzschicht eine Chromabdampfung auch im Langzeitbetrieb zuverlässig vermindert und auch die übrigen Anforderungen an eine Bipolarplatte erfüllt werden, wird vorgeschlagen, dass eine Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht Fe ist.

Description

Bipolarplatte und Verfahren zum Herstellen einer Schutzschicht an einer Bipolarplatte
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Bipolarplatte für eine Brennstoffzelleneinheit, wobei die Bipolarplatte eine Trägerschicht und eine Schutzschicht umfasst, wobei die Schutzschicht ein mindestes binäres Oxidsystem mit mindestens zwei verschiedenen Arten von Metallkationen umfasst.
Da eine Brennstoffzelleneinheit nur eine geringe Einzelzellspannung von ungefähr 0,4 Volt bis ungefähr 1,2 Volt (je nach Last) aufweist, ist eine Reihenschaltung von mehreren elektrochemischen Zellen in einem Brennstoffzellenstack erforderlich, wodurch die Ausgangsspannung in einen aus anwendungstechnischer Sicht interessanten Bereich skaliert wird. Hierfür werden die einzelnen elektrochemischen Zellen mittels sogenannter Bipolarplatten (auch als Interkonnektoren bezeichnet) verbunden.
Eine solche Bipolarplatte muss die folgenden Anforderungen erfüllen:
Verteilung der Medien (Brenngas und/oder Oxidationsmittel).
Ausreichende elektrische Leitfähigkeit, da innerhalb des Brennstoffzellenstacks die an der Wasserstoffseite (Anode) erzeugten Elektronen durch die Bipolarplatten geleitet werden, um der Luftseite (Kathode) der nächsten elektrochemischen Zelle zur Verfügung zu stehen. Um die elektrischen Verluste hierbei gering zu halten, muss der Werkstoff für die Bipolarplatten eine ausreichend hohe elektrische Leitfähigkeit aufweisen.
Ausreichende Korrosionsbeständigkeit, da die typischen Betriebsbedingungen einer Brennstoffzelleneinheit (Betriebstemperatur ungefähr 8000C, oxidierende/reduzierende Atmosphäre, feuchte Luft) korrosions- fördernd wirken. Aus diesem Grund werden an die Korrosionsbeständigkeit des Materials der Bipolarplatte hohe Anforderungen gestellt. Üblicherweise werden ferritische, chromoxidbildende Edelstahle als Material für die Bipolarplatten von Hochtemperaturbrennstoffzellen eingesetzt. Ein Grund hierfür ist die relativ gute elektrische Leitfähigkeit der selbstbildenden Chromoxidschicht im Vergleich zu den isolierenden Oxidschichten, die von anderen Hochtemperaturstählen bzw. -legierungen ausgebildet werden (z.B. von Aluminiumoxid- oder Siliziumoxidbildnern).
Bei Temperaturerhöhung bildet sich auf der Oberfläche eines Chromoxid-bildenden Edelstahls Chromoxid. Unter den Betriebsbedingungen einer Brennstoffzelle entstehen aus diesem Chromoxid flüchtige Chromverbindungen. Durch diese "Chromverdampfung" kommt es, insbesondere im Langzeitbetrieb der Brennstoffzelleneinheit, zu einer Vergiftung der Kathode, wodurch sich die Stromausbeute drastisch reduziert.
Zur Verhinderung der Chromabdampfung wurde bereits vorgeschlagen, bestimmte Elemente (beispielsweise Mn, Ni, Co) in den Stahl der Bipolarplatte zu dotieren, welche das Oxidschichtwachstum beeinflussen und das ursprünglich gebildete Chromoxid in eine chemisch stabilere Form überführen. Durch solche Legierungszusätze kann zwar eine Minimierung der Chromabdampfung erreicht werden, jedoch ist ein nachhaltiger Schutz der Kathode nicht gegeben.
Ferner wurde bereits vorgeschlagen, die Bipolarplatten mit Oxiden oder Oxidmischungen (beispielsweise Oxiden von Mn, Co, Cu) zu beschichten. Durch eine anschließende Temperaturbehandlung werden diese Schichten aufgrund von Festkörperdiffusion verdichtet. Versuche haben gezeigt, dass Mn, Fe und Cr aus dem Stahl der Bipolarplatte in eine solche Schutzschicht diffundieren und dabei für eine Verdichtung sorgen. Die verdichtete Schutzschicht enthält jedoch, bedingt durch Diffusionsprozesse, ebenfalls Chrom. Damit besteht weiterhin die Möglichkeit einer Chromabdampfung, verbunden mit einer erhöhten Degradation der Kathode. Eine weitere Bipolarplatte mit Schutzschicht ist aus dem Artikel von Zhenguo Yang, Guanguang Xia und Jeffry W. Stevenson: "Mni,5Cθi/5O4 Spinel Protection Layers on Ferritic Stainless Steels for SOFC Interconnect Applications", erschienen in: Electrochemical and Solid-State Letters, Volume 8 (3), Seiten A 168 bis A 170 (2005), bekannt.
Bei der Herstellung der aus dieser Druckschrift bekannten Bipolarplatte wird eine Schutzschicht durch einen Sintervorgang einer nasschemisch aufgebrachten Oxidschicht (Mnif5Cθi#5O4) unter einer reduzierenden Atmosphäre erzeugt. Bei diesem Verfahren wird eine Paste, welche einen Binder und Oxide der nominalen Zusammensetzung Mni/5Cθi,5O4 enthält, auf ein Stahlmaterial aufgebracht. Die Versinterung erfolgt in zwei getrennten Temperaturbehandlungsschritten. Beim ersten Temperaturzyklus wird die Gitterstruktur der Schutzschicht durch eine Reduzierung des Sauerstoffpartialdruckes geschwächt, wodurch ein besseres Sinterverhalten eintritt. In einem separaten, darauffolgenden Temperaturbehandlungsschritt wird die Gitterstruktur wieder vollständig oxidiert, d.h. der fehlende Sauerstoff wird wieder in das Gitter eingebaut.
Bei diesem Herstellungsverfahren einer Schutzschicht an einer Bipolarplatte weist die resultierende Mikrostruktur der Schutzschicht zahlreiche Poren und Risse auf. Die so hergestellte Schutzschicht weist daher keine nachhaltige Chrom-Rückhaltefähigkeit auf. Außerdem sind die physikalischen Materialeigenschaften der Schutzschicht, insbesondere deren elektrische Leitfähigkeit und das thermische Ausdehnungsverhalten, nicht optimal an die Anforderungen an eine Bipolarplatte für eine Brennstoffzelleneinheit angepasst.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Bipolarplatte der eingangs genannten Art zu schaffen, deren Schutzschicht eine Chromabdampfung auch im Langzeitbetrieb zuverlässig vermindert und die auch die übrigen Anforderungen an eine Bipolarplatte erfüllt. Diese Aufgabe wird bei einer Bipolarplatte mit den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1 erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass eine Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht Eisen ist.
Es hat sich gezeigt, dass durch den Zusatz von Eisen die Mikrostruktur der Schutzschicht (insbesondere hinsichtlich der Reduktion von Rissen und Poren) verbessert wird. Das Eisen wirkt somit positiv auf das Sinterverhalten der Schutzschicht. Die verbesserte Mikrostruktur der Schutzschicht ist ein Zeichen für eine größere Defektfreiheit der Schutzschicht. Da die Chromdiffusion unter anderem auf Gitterdefekten beruht, ist durch eine defektfreiere Schutzschicht ein nachhaltiger Chromrückhalt gewährleistet.
Der Zusatz von Eisen senkt ferner den thermischen Ausdehnungskoeffizienten der Schutzschicht und passt ihn somit besser an den thermischen Ausdehnungskoeffizienten der anderen Komponenten der Brennstoffzelleneinheit an. Dadurch entstehen geringere mechanische Spannungen während eines Temperaturzyklus (Aufheizen auf Betriebstemperatur und Abkühlen) des Brennstoffzellenstacks.
Ferner kann bei einer eisenhaltigen Schutzschicht auf einen zweiten Temperaturzyklus beim Herstellen der Schutzschicht im Sinterverfahren verzichtet werden. Wenn nur ein einziger Temperaturzyklus (statt einem ersten Temperaturzyklus für die Reduktion der Schutzschicht und einem zweiten Temperaturzyklus für die anschließende Oxidation) gefahren werden muss, so wirkt sich dies positiv auf die Herstellungskosten und auf die Mikrostruktur der Schutzschicht aus.
Vorzugsweise weist das Oxidsystem der Schutzschicht eine Spinellstruktur auf.
Günstig ist es, wenn das Oxidsystem mindestens eine Art von Metallkationen aufweist, deren Oxid instabiler als Chromoxid ist (dessen Stabilitätsgrenze im Ellingham-Diagramm also höher liegt als die Stabilitätsgrenze von Chromoxid). Ferner ist es günstig, wenn das Oxidsystem mindestens eine Art von Metallkationen aufweist, deren Oxid stabiler als Chromoxid ist (dessen Stabilitätsgrenze im Ellingham-Diagramm also tiefer liegt als die Stabilitätsgrenze von Chromoxid).
Ferner ist es von Vorteil, wenn eine weitere Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht Co oder Cu ist.
Durch die Wahl eines mindestens ternären Oxidsystems für die Schutzschicht kann gegenüber Schutzschichten aus nur binären Oxidsystemen eine verbesserte Mikrostruktur der Schutzschicht und damit eine verbesserte Reduktion von Chromdiffusion durch die Schutzschicht und von Chromabdampfung erzielt werden. Es ist daher von Vorteil, wenn das Oxidsystem der Schutzschicht ein mindestens ternäres Oxidsystem mit mindestens drei verschiedenen Arten von Metallkationen ist.
Bei einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass eine Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht Mn ist.
Bei einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass das Oxidsystems Mn-, Co- und Fe-Kationen umfasst.
Als besonders günstig hat es sich erwiesen, wenn das Oxidsystem ungefähr die Zusammensetzung MnCo2-χFexO4 aufweist, mit 0<x<l.
Als ganz besonders günstig hat sich das Oxidsystem mit der ungefähren Zusammensetzung MnCθi,9Fe0,iO4 erwiesen.
Alternativ hierzu kann auch vorgesehen sein, dass das Oxidsystem der Schutzschicht Mn-, Cu- und Fe-Kationen umfasst. Die Zusammensetzung der Schutzschicht der Bipolarplatte wird vorzugsweise so gewählt, dass der thermische Ausdehnungskoeffizient α der Schutzschicht von ungefähr 10-10"6K"1 bis ungefähr 20-10"6K"1, vorzugsweise von ungefähr 11,5-10"6K"1 bis ungefähr 13,5-10"6K"1, beträgt. Ein solcher thermischer Ausdehnungskoeffizient ist besonders gut an das thermische Ausdehnungsverhalten der anderen Komponenten der Bipolarplatte und der Brennstoffzelleneinheit angepasst.
Die spezifische elektrische Leitfähigkeit σ der Schutzschicht beträgt vorzugsweise von ungefähr 0,01 S/cm bis ungefähr 200 S/cm.
Die erfindungsgemäße Bipolarplatte eignet sich insbesondere zur Verwendung in einer Hochtemperatur-Brennstoffzelle, insbesondere einer SOFC (Solid Oxide Fuel Cell), mit einer Betriebstemperatur von beispielsweise mindestens 6000C.
Die vorliegende Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zum Herstellen einer Schutzschicht an einer Bipolarplatte für eine Brennstoffzelleneinheit.
Der Erfindung liegt die weitere Aufgabe zugrunde, ein solches Verfahren zu schaffen, wodurch eine Schutzschicht hergestellt wird, die auch im Langzeitbetrieb eine gute Chromrückhaltefähigkeit aufweist und auch die anderen an eine Bipolarplatte zu stellenden Anforderungen erfüllt.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren zum Herstellen einer Schutzschicht an einer Bipolarplatte für eine Brennstoffzelleneinheit gelöst, welches folgende Verfahrensschritte umfasst:
Aufbringen einer Schicht aus einem Schutzschicht-Vormaterial auf eine Trägerschicht der Bipolarplatte, wobei das Schutzschicht-Vormaterial Fe-Kationen umfasst; Erzeugen eines reduzierten Sauerstoffpartialdrucks;
Erhöhen der Temperatur auf eine Sintertemperatur;
anschließendes Erhöhen des Sauerstoffpartialdrucks;
Abkühlen der Trägerschicht und der daran ausgebildeten Schutzschicht.
Durch das Versintern der Schutzschicht in einer reduzierenden Atmosphäre kann die Sintertemperatur (von üblicherweise bis zu 9000C - 1.1000C) herabgesetzt werden (in den Bereich von ungefähr 7500C bis ungefähr 8000C). Ferner kann die Sinterzeit (von üblicherweise 10 Stunden) verkürzt werden (auf beispielsweise höchstens ungefähr 3 Stunden). Hierdurch können Herstellungskosten eingespart und korrosive Vorschädigungen, insbesondere durch das Aufwachsen einer Cr2O3-Schicht bei erhöhter Temperatur und eine damit verbundene geringere elektrische Leitfähigkeit, verringert werden. Außerdem wird verhindert, dass der Chromgehalt im Stahlmaterial der Bipolarplatte durch das Aufwachsen einer Cr2O3-Schicht zu stark absinkt und das Stahlmaterial dadurch seine Korrosionsbeständigkeit verliert.
Die reduzierende Atmosphäre wird vorzugsweise so gewählt, dass zumindest eines der Metalloxide des Oxidsystems der Schutzschicht instabil wird, so dass die zugehörigen Metall-Kationen eine höhere Reaktivität aufweisen, während die reduzierende Atmosphäre gleichzeitig so gewählt wird, dass unerwünschte Elemente aus dem Grundmaterial der Bipolarplatte (insbesondere Chrom) oxidisch vorliegen. Die oxidische Form bedeutet eine höhere chemische Stabilität und damit eine geringere Reaktionsfähigkeit. Dadurch kann beim Versintern der Schutzschicht eine Verdichtung derselben ohne Eindiffusion von Chrom stattfinden.
Günstig ist es, wenn in der ersten Sinterphase die Temperatur und der Sauer- stoffpartialdruck so gewählt werden, dass der durch die Sinter-Temperatur und den Sinter-Sauerstoffpartialdruck definierte Zustandspunkt im Ellingham- Diagramm oberhalb der Stabilitätsgrenze von Chromoxid, aber unterhalb der Stabilitätsgrenze mindestens eines Metalloxids liegt, dessen Metall-Kation im Schutzschicht-Vormaterial enthalten ist.
Besonders günstig ist es, wenn die Trägerschicht mit dem Vormaterial zwischen dem Erhöhen der Temperatur auf Sintertemperatur und dem Erhöhen des Sauerstoffpartialdrucks nicht abgekühlt wird. Auf diese Weise kann die Schutzschicht in einem einzigen Temperaturzyklus, ohne dazwischenliegende Abkühlung auf Raumtemperatur, hergestellt werden, was sich positiv auf die Herstellungskosten und die Mikrostruktur der Schutzschicht auswirkt.
Bei einer bevorzugten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das Vormaterial nasschemisch auf die Trägerschicht aufgebracht.
Dabei kann das Vormaterial beispielsweise auf die Trägerschicht aufgesprüht werden oder auch im Siebdruckverfahren auf die Trägerschicht aufgebracht werden.
Weitere besondere Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind Gegenstand der Ansprüche 16 bis 23, deren Merkmale bereits vorstehend im Zusammenhang mit den besonderen Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Bipolarplatte erläutert worden sind.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung sind Gegenstand der nachfolgenden Beschreibung und der zeichnerischen Darstellung von Ausführungsbeispielen.
In den Zeichnungen zeigen:
Fig. 1 ein Ellingham-Diagramm, welches die Stabilitätsgrenzen der
Oxide von Chrom, Eisen, Kobalt und Mangan nach Ellingham zeigt; Fig. 2 eine mikroskopische Aufnahme eines Schnitts durch ein Substrat aus Crofer22 APU und einer Schutzschicht mit der Zusammensetzung die drei Stunden lang unter reduzierender Atmosphäre bei einer Sintertemperatur von 8000C gesintert worden ist; und
Fig. 3 einen der Fig. 2 entsprechenden schematischen Schnitt durch eine Bipolarplatte mit einer Schutzschicht und einer zwischen der Schutzschicht und einem Grundmaterial der Bipolarplatte angeordneten Zwischenschicht.
Zur Herstellung der in Fig. 2 in einem ausschnittsweisen Längsschnitt dargestellten Bipolarplatte wird wie folgt vorgegangen:
Es wird eine Trägerschicht aus einem ferritischen, Chromoxid bildenden Edelstahl bereitgestellt, beispielsweise aus dem Edelstahl Crofer22 APU, welcher folgende Zusammensetzung aufweist: 22,2 Gewichtsprozent Cr; 0,46 Gewichtsprozent Mn; 0,06 Gewichtsprozent Ti; 0,07 Gewichtsprozent La; 0,002 Gewichtsprozent C; 0,02 Gewichtsprozent AI; 0,03 Gewichtsprozent Si; 0,004 Gewichtsprozent N; 0,02 Gewichtsprozent Ni; Rest Eisen.
Auf diese Trägerschicht wird bei einem ersten Ausführungsbeispiel in einem Nasssprühverfahren eine Suspension aufgesprüht, welche folgende Zusammensetzung aufweist: 1 Gewichtsteil eines keramischen Pulvers; 1,5 Gewichtsteile Ethanol; 0,04 Gewichtsteile eines Dispergiermittels (beispielsweise Dolapix ET85); 0,1 Gewichtsteile eines Bindemittels (beispielsweise Polyvinylacetat, PVAC).
Das keramische Pulver für die Suspension wird wie folgt hergestellt: Zunächst wird eine Menge drei unterschiedlicher Metalloxide, beispielsweise Mn2O3, Co3O4 und Fe2O3, so abgewogen, dass das Zahlenverhältnis der jeweiligen Metallkationen (z.B. Mn, Co, Fe) dem Zahlenverhältnis in der gewünschten Zusammensetzung der herzustellenden Schutzschicht (z.B. 1: 1,9:0,1 in der Zusammensetzung MnCθi,9Feo,i04) entspricht.
Die abgewogenen Metalloxid-Pulver werden zusammen mit Ethanol und ZrO2-Mahlkugeln (mit einem mittleren Durchmesser von ungefähr 3 mm) in eine Polyethylen-Flasche abgefüllt.
Dabei beträgt das Gewichtsverhältnis Pulver: Ethanol: Mahlkugeln ungefähr 1:2:3.
Die Polyethylen-Flasche wird dicht verschlossen und 48 Stunden lang auf einer Rollbank gedreht.
Hierbei beträgt die Drehgeschwindigkeit der Flasche beispielsweise 250 U/min.
Nach der genannten Rotationszeit sollte die Korngröße des Pulvers d90 = 1 μm betragen.
Wenn die genannte Mahldauer von 48 Stunden hierfür nicht ausreicht, muss die Mahlzeit entsprechend verlängert werden.
Eine Korngröße von d90 = 1 μm bedeutet, dass 90 Gewichtsprozent der Partikel des keramischen Pulvers eine Korngröße von höchstens 1 μm aufweisen.
Nach Erreichen der gewünschten Korngröße des keramischen Pulvers werden die ZrO2-Mahlkugeln aus der Mischung entfernt, und das keramische Pulver wird getrocknet. Anschließend wird das keramische Pulver bei einer Temperatur von 9000C mit einer Haltezeit von sechs Stunden kalziniert. Dabei wird das Pulver mit einer Aufheizgeschwindigkeit von 3 K/min aufgeheizt und nach der Haltezeit ungeregelt abgekühlt (natürliche Abkühlung).
Das so erhaltene keramische Pulver wird mit Ethanol, Dispergiermittel und Binder zu der Suspension der vorstehend genannten Zusammensetzung vermengt.
Die so erhaltene Suspension wird im Nasssprühverfahren durch eine Sprühdüse auf die Trägerschicht aufgesprüht.
Dabei beträgt der Durchmesser der Düsenöffnung, mit welcher die Suspension zerstäubt wird, bis ungefähr 0,5 mm.
Der Spritzdruck, mit dem die Suspension zur Düse gefördert wird, beträgt beispielsweise 0,3 bar.
Der Sprühabstand der Düse zur Trägerschicht (Substrat) beträgt beispielsweise 15 cm.
Die Düse wird beispielsweise mit einer Geschwindigkeit von 230 mm/s über die Trägerschicht hinweg verfahren.
Die Schicht des Schutzschicht-Vormaterials wird in zwei bis vier Beschich- tungszyklen, d.h. durch zwei- bis viermaliges Besprühen jedes Oberflächenbereichs der Trägerschicht, auf die Trägerschicht aufgetragen.
Alternativ zu dem vorstehend beschriebenen Nasssprühverfahren kann auch ein Siebdruckverfahren verwendet werden, um das keramische Pulver auf die Trägerschicht aufzubringen. Für ein solches Siebdruckverfahren wird eine Paste hergestellt, welche beispielsweise 50 Gewichtsprozent des keramischen Pulvers, 47 Gewichtsprozent Terpineol und 3 Gewichtsprozent Ethylcellulose enthält.
Das keramische Pulver wird dabei in derselben Weise hergestellt, wie dies vorstehend im Zusammenhang mit dem Nasssprühverfahren beschrieben worden ist.
Zur Verkürzung der erforderlichen Mahldauer können dabei auch 2-4 Gewichtsprozent (bezogen auf das Gewicht des keramischen Pulvers) eines Dispergiermittels (beispielsweise Dolapix ET85) zugegeben werden, um die angegebene Korngröße zu erreichen.
Die Bestandteile der Paste werden in einem Walzenstuhl homogenisiert.
Anschließend erfolgt der Auftrag der Paste aus dem Schutzschicht-Vormaterial auf die Trägerschicht der Bipolarplatte mittels einer dem Fachmann an sich bekannten Siebdruckanlage.
Die Trägerschicht mit der, beispielsweise im Nasssprühverfahren oder im Siebdruckverfahren, aufgebrachten Schicht aus dem Schutzschicht-Vormaterial wird bei einer anschließenden Temperaturbehandlung unter abgesenktem Sauerstoffpartialdruck zunächst versintert.
Hierzu wird die Trägerschicht mit dem daran angeordneten Schutzschicht- Vormaterial in einen Sinterofen eingebracht.
Anschließend wird der Sauerstoffpartialdruck im Sinterofen abgesenkt, beispielsweise durch Spülen mittels eines Gemisches aus einem Inertgas (beispielsweise Argon) und beispielsweise 4 Molprozent Wasserstoff, welches zuvor bei einer Temperatur von 25°C befeuchtet worden ist, so dass das Gasgemisch einen Wassergehalt von ungefähr 3 Gewichtsprozent aufweist. Nachdem auf diese Weise der Sauerstoffpartialdruck im Sinterofen abgesenkt worden ist, wird der Ofen beheizt, so dass die Trägerschicht mit dem daran angeordneten Vormaterial auf eine Sintertemperatur von mindestens ungefähr 7500C, vorzugsweise im Bereich von ungefähr 7500C bis 8000C, erwärmt wird. Auf dieser Sintertemperatur wird die Trägerschicht mit dem daran angeordneten Vormaterial in einer ersten Sinterphase während einer Sinterzeit von beispielsweise ungefähr 3 Stunden gehalten, wodurch die Schicht aus dem Schutzschicht-Vormaterial versintert wird.
Die Absenkung des Sauerstoffpartialdrucks bewirkt dabei eine Zerlegung der ursprünglichen Spinellstruktur der Sinterzusätze, wodurch die Reaktivität erhöht und der damit verbundene Verdichtungsprozess der Schutzschicht beschleunigt werden.
Nach Ablauf der Sinterzeit wird bei gleichbleibender Temperatur auf einen atmosphärischen Sauerstoffpartialdruck umgestellt, um in einer zweiten Sinterphase die erwünschte und chemisch stabile Spinellstruktur der Schutzschicht wiederherzustellen.
Dabei wird die Temperatur der Schutzschicht bzw. des Schutzschicht-Vormaterials zwischen dem Sintervorgang bei abgesenktem Sauerstoffpartialdruck und der Erhöhung des Sauerstoffpartialdrucks auf einen atmosphärischen Sauerstoffpartialdruck nicht auf eine Temperatur unterhalb von 7500C abgesenkt.
Der abgesenkte Sauerstoffpartialdruck während des Sintervorgangs beträgt beispielsweise ungefähr 10"18.
In dem in Fig. 1 dargestellten Ellingham-Diagramm ist die Sintertemperatur durch die Linie 100 und der reduzierte Sauerstoffpartialdruck während der ersten Sinterphase durch die Linie 102 angegeben. Der Schnittpunkt 104 der Linien 100 und 102 charakterisiert die Bedingungen in der ersten Sinterphase.
Dieser Schnittpunkt 104 liegt im Ellingham-Diagramm unterhalb der Stabilitätsgrenze 106 von Kobalt, aber oberhalb der Stabilitätsgrenze 108 von Eisen, oberhalb der Stabilitätsgrenze 110 von Chrom und oberhalb der Stabilitätsgrenze 112 von Mangan.
Bei den Temperatur- und Sauerstoffpartialdruck-Bedingungen der ersten Sinterphase sind also die Oxide von Eisen, Chrom und Mangan stabil, während die Oxide von Kobalt instabil sind. Die Kobalt-Kationen zeigen unter diesen Bedingungen daher eine höhere Reaktivität und damit eine höhere Sinteraktivität, während unerwünschte Elemente aus dem Stahl der Trägerschicht, insbesondere Chrom, oxidisch vorliegen. Die oxidische Form bedeutet eine höhere chemische Stabilität und damit eine geringere Reaktionsfähigkeit. Dadurch kann in der ersten Sinterphase eine Verdichtung der Schutzschicht ohne die Diffusion von Chrom in die Schutzschicht hinein stattfinden.
Durch das Versintern der Schutzschicht in einer reduzierenden Atmosphäre (aufgrund der Absenkung des Sauerstoffpartialdrucks) während der ersten Sinterphase kann die Sintertemperatur, welche üblicherweise bis zu 9000C - 1.1000C beträgt, auf ungefähr 7500C bis 8000C herabgesetzt und die Sinterzeit, welche üblicherweise 10 Stunden beträgt, auf ungefähr 3 Stunden verkürzt werden. Hierdurch können Kosten bei der Herstellung der Bipolarplatte eingespart und korrosive Vorschädigungen (Degradation) der Trägerschicht und der Schutzschicht, insbesondere ein zu starkes Wachsen einer Chromoxidschicht zwischen der Trägerschicht und der Schutzschicht bei erhöhter Sintertemperatur, verringert werden.
Die nach Abschluss der zweiten Sinterphase (unter atmosphärischem Sauer- stoffpartialdruck) erhaltene, als Ganzes mit 114 bezeichnete Bipolarplatte aus der Trägerschicht 116, der Schutzschicht 118 mit der Zusammensetzung MnCθi,9Feo,i04 und einer zwischen der Trägerschicht 116 und der Schutzschicht 118 gebildeten Zwischenschicht 120, welche Kobalt-Mangan-Eisen- Chromat enthält, ist in Fig. 3 in einem rein schematischen Längsschnitt und in Fig. 2 in einem realen, mikroskopischen Längsschnitt dargestellt.
Aufgrund der vergleichsweise geringen Sintertemperatur diffundiert nur wenig Chrom aus der Trägerschicht 116 heraus in die Zwischenschicht 120, so dass ein unerwünschtes Absinken des Chrom-Gehalts im Stahl der Trägerschicht 116 vermieden wird.
Durch das Vorhandensein von Eisen-Kationen im Vormaterial der Schutzschicht 118 wird die Mikrostruktur der Schutzschicht 118 verbessert; insbesondere weist die Schutzschicht 118 nur wenig Risse und Poren auf.
Die Eisen-Kationen wirken somit positiv auf das Sinterverhalten.
Die verbesserte Mikrostruktur der Schutzschicht 118, insbesondere das verringerte Auftreten von Rissen und Poren, ist ein Zeichen für eine hohe Defektfreiheit der Schutzschicht. Da die Chromdiffusion unter anderem auf dem Vorhandensein von Gitterdefekten beruht, wird durch eine möglichst defektfreie Schutzschicht 118 ein nachhaltiger Rückhalt von Chrom in der Trägerschicht 116 und der Zwischenschicht 120 gewährleistet.
Durch das Vorhandensein von Eisen-Kationen in der Schutzschicht 118 wird deren thermischer Ausdehnungskoeffizient α abgesenkt und somit besser an den thermischen Ausdehnungskoeffizienten des Stahlmaterials der Trägerschicht 116 und an den thermischen Ausdehnungskoeffizienten anderer Komponenten der Brennstoffzelleneinheit, in welcher die Bipolarplatte 114 eingesetzt werden soll, angepasst. Hierdurch entstehen bei Temperatur-Wechsel- zyklen geringere mechanische Spannungen im Brennstoffzellenstack. Da die zweite Sinterphase bei atmosphärischem Sauerstoffpartialdruck in unmittelbarem Anschluss an die erste Sinterphase bei abgesenktem Sauerstoffpartialdruck durchgeführt wird, ist kein zweiter Temperaturzyklus bei der Herstellung der Bipolarplatte 116 erforderlich. Dies wirkt sich positiv auf die Kosten des Herstellungsverfahrens und auf die Mikrostruktur der Schutzschicht 118 der Bipolarplatte 114 aus.
Der thermische Ausdehnungskoeffizient α der auf die vorstehend beschriebene Weise hergestellten Schutzschicht 118 beträgt von ungefähr 10-10"6K"1 bis ungefähr 20- 10"6K"1.
Die spezifische elektrische Leitfähigkeit σ der Schutzschicht 118 beträgt von ungefähr 0,01 S/cm bis ungefähr 200 S/cm.

Claims

Patentansprüche
1. Bipolarplatte für eine Brennstoffzelleneinheit, wobei die Bipolarplatte (114) eine Trägerschicht (116) und eine Schutzschicht (118) umfasst, wobei die Schutzschicht ein mindestens binäres Oxidsystem mit mindestens zwei verschiedenen Arten von Metallkationen umfasst,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t,
dass eine Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht (118) Fe ist.
2. Bipolarplatte nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass eine Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht (118) Co oder Cu ist.
3. Bipolarplatte nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidsystem der Schutzschicht (118) ein mindestens ternäres Oxidsystem mit mindestens drei verschiedenen Arten von Metallkationen ist.
4. Bipolarplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine Art von Metallkationen des Oxidsystems der Schutzschicht (118) Mn ist.
5. Bipolarplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidsystem der Schutzschicht (118) Mn-, Co- und Fe- Kationen umfasst.
6. Bipolarplatte nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidsystem ungefähr die Zusammensetzung MnCo2-XFexO4 aufweist, mit 0<x<l.
7. Bipolarplatte nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidsystem der Schutzschicht (118) ungefähr die Zusammensetzung MnCθi<9Feo,iθ4 aufweist.
8. Bipolarplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Oxidsystem der Schutzschicht (118) Mn-, Cu- und Fe- Kationen umfasst.
9. Bipolarplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der thermische Ausdehnungskoeffizient α der Schutzschicht (118) von ungefähr 10-10"6K"1 bis ungefähr 20-10"6K"1 beträgt.
10. Bipolarplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die spezifische elektrische Leitfähigkeit σ der Schutzschicht (118) von ungefähr 0,01 S/cm bis ungefähr 200 S/cm beträgt.
11. Verfahren zum Herstellen einer Schutzschicht (118) an einer Bipolarplatte (114) für eine Brennstoffzelleneinheit, umfassend folgende Verfahrensschritte:
Aufbringen einer Schicht aus einem Schutzschicht-Vormaterial auf eine Trägerschicht (116) der Bipolarplatte (114), wobei das Schutzschicht-Vormaterial Fe-Kationen umfasst;
Erzeugen eines reduzierten Sauerstoffpartialdrucks;
Erhöhen der Temperatur auf eine Sintertemperatur;
anschließendes Erhöhen des Sauerstoffpartialdrucks;
Abkühlen der Trägerschicht (116) und der Schutzschicht (118).
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Trägerschicht (116) mit dem Vormaterial zwischen dem Erhöhen der Temperatur auf Sintertemperatur und dem Erhöhen des Sauerstoffpartialdrucks nicht abgekühlt wird.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial nasschemisch auf die Trägerschicht (116) aufgebracht wird.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial auf die Trägerschicht (116) aufgesprüht wird.
15. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial im Siebdruckverfahren auf die Trägerschicht (116) aufgebracht wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial mindestens drei verschiedene Arten von Metallkationen umfasst.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial Mn-Kationen umfasst.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial Co- oder Cu-Kationen umfasst.
19. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial Ni-Kationen umfasst.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial Mn-, Co- und Fe-Kationen umfasst.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass die erzeugte Schutzschicht (118) ungefähr die Zusammensetzung MnCo2-χFexO4 aufweist, mit 0<x<l.
22. Verfahren nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, dass die erzeugte Schutzschicht (118) ungefähr die Zusammensetzung MnCθi(9Fe0,iO4 aufweist.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial Mn-, Cu- und Fe-Kationen umfasst.
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