EP2012948B1 - Verfahren zum umformen von platinen aus höher- und höchstfesten stählen - Google Patents

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EP2012948B1
EP2012948B1 EP07728442A EP07728442A EP2012948B1 EP 2012948 B1 EP2012948 B1 EP 2012948B1 EP 07728442 A EP07728442 A EP 07728442A EP 07728442 A EP07728442 A EP 07728442A EP 2012948 B1 EP2012948 B1 EP 2012948B1
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EP
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temperature
forming tool
tool
tempered
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Sascha Sikora
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ThyssenKrupp Steel AG
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Definitions

  • the invention relates to a method for press hardening and tempered forming of blanks of higher and / or highest strength steels, in which the blank is heated prior to forming and then hot formed in a forming tool, wherein the forming tool has means for temperature control.
  • a board is first heated. This usually happens in an oven. Subsequently, the heated board is removed from the oven and placed in a forming tool in which the board are hot formed. For example, during press-hardening, the board is heated to at least austenitizing temperature. Subsequently, the board cools rapidly, transforming the austenitic structure of the board into a martensitic structure.
  • a problem with the forming tools known from the prior art is that although they allow a temperature of the forming tool, a precise control of the board temperature during forming can not be done.
  • the object of the present invention is to propose a forming tool for press-hardening and tempered forming as well as a method for press-hardening and tempered forming, which enables a precisely defined temperature control of the blank during the forming process.
  • the temperature zones in the forming tool during the forming uniform or different temperatures.
  • a temperature profile within the board or a constant temperature in the formed areas of the board can thus be set during the forming process.
  • more cost-effective forming tools according to a next further developed embodiment of the method according to the invention can be used in that the temperature of the individual temperature zones in the forming tool does not exceed a maximum temperature of 650 ° C. during forming.
  • inexpensive hot-work tool steels can be used for the production of the forming tool.
  • the microstructure of the press-hardened board in this temperature zone can be adjusted to an improved elongation at break under reduced values with respect to the yield strength and tensile strength.
  • the reason for this is considered to be that the fluctuation of the cooling rates is reduced despite higher surface pressures at higher tool temperatures.
  • the temperature of at least one temperature zone in the forming tool does not exceed 200 ° C., maximum yield strengths and tensile strengths are achieved in this area with a reduced elongation at break.
  • Another parameter for influencing the structure of the board during forming can be provided by the fact that the cooling behavior of the board is at least partially adjusted via the surface pressures of the forming tool. Especially in areas of low temperatures in the forming tool, ie in areas with a temperature below 200 ° C, a variation of the surface pressure leads to significantly different cooling rates, so that the structure of the board is variable in particular in these temperature zones on the surface pressure.
  • Particularly high mechanical strength values can be achieved with the method according to the invention by using, for example, a manganese-boron steel, in particular an alloy type 22MnB5 manganese-boron steel.
  • Tensile strengths of greater than 1500 MPa and yield strengths of more than 1000 MPa can be achieved with the steel type mentioned, the elongation at break A80 being approximately 5%.
  • the boards according to the invention have a surface coating for protection against oxide formation.
  • a corresponding oxide protection of the surfaces of the board can be provided by an aluminum-silicon coating.
  • a microstructure with the method according to the invention can be adjusted in a targeted manner, that a temperature difference between the heated board and the contact surfaces of the tempered tool between 50 and 650 ° C, preferably from 100 to 350 ° C is set.
  • the temperature of the board is understood here as the core temperature of the board.
  • a temperature difference of 50 ° C to 650 ° C almost all microstructures can be generated during forming, for example, a ferritic matrix with low temperature differences at 50 ° C.
  • essentially bainitic microstructures are produced by the forming in the board, which have a positive effect on the elongation behavior of the formed board.
  • the martensitic microstructure portion is substantially increased, which increases the strength, but reduces the elongation capacity of the formed board.
  • the single FIGURE shows a perspective sectional view of an embodiment of a forming tool for press hardening and tempered forming a board of higher and / or higher strength steels.
  • the illustrated in the single figure embodiment of a forming tool for press hardening and tempered forming has first as Umformwerkmaschinemaschinemaschine a drawing ring 1, a stamp 2 and a blank holder 3.
  • heating wires 5 are arranged, which temper the drawing ring 1 as the first temperature zone.
  • the stamp 2 has a heating coil 6, so that its temperature can also be regulated.
  • the receptacle 7 of the sheet metal holder comprises heating wires 8, which temper the sheet metal holder 3.
  • the individual temperature zones which are formed from the contact surfaces of the drawing ring 1, the punch 2 and the sheet holder 3 with the board and the individual heating wires are insulated by insulating material 9 against heat losses, for example in the tool holder 13.
  • the individual forming tool elements 1, 2, 3, which form the individual temperature zones are not thermally insulated from one another.
  • the thermocouples 10, 11, 12 in the immediate vicinity of the contact surfaces of Umformtechnikmaschinemaschinence 1, 2, 3 ensures with the board that an accurate temperature of the corresponding areas of the board can be achieved.
  • the drawing ring 1 and the blank holder 3 and the punch 2 with respect to the tool holder is thermally insulated, so that an uncontrolled heat flow into the tool holder 13 is prevented.
  • the three temperature zones of the drawing ring 1, the punch 2 and the sheet metal age 3 can be independently set to different temperatures from room temperature to, for example, a maximum of 650 ° C, preferably 200 to 650 ° C, especially 400 ° C to 650 ° C.
  • temperature profiles in the forming tool can thus also be generated in order to be able to respond to corresponding Make the deformed board a structural change, for example, due to different cooling rates of the board in these areas, bring about.
  • means for varying the surface pressure and the means for controlling the individual heating wires of the temperature zones are not shown in the single figure.
  • forming tool temperatures of, for example, 400 ° C to 650 ° C are preferred.
  • the microstructure consists only of martensite and maximum strength with reduced elongation at break is achieved.
  • Sample a) was converted into a tool tempered to 410 ° C. with a pressure of 80 bar and sample b) in a tool cooled to room temperature with a pressure of 80 bar.
  • Sample a) had a texture of bainite with tempering effects.
  • sample b) a martensitic, bainitic microstructure was detectable.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Presshärten und temperierten Umformen von Platinen aus höher- und/oder höchstfesten Stählen, bei welchem die Platine vor dem Umformen erhitzt wird und anschließend in einem Umformwerkzeug warm umgeformt wird, wobei das Umformwerkzeug Mittel zur Temperierung aufweist.
  • Aufgrund der immer höheren Anforderungen an die Festigkeitseigenschaften von Strukturbauteilen aus Stahl oder einer Stahllegierung im Kraftfahrzeugbau werden zunehmend Warmumformungen in der Serienfertigung eingesetzt, um höher- und/oder höchstfeste Stähle umformen zu können. Beim Warmumformen wird zunächst eine Platine erwärmt. Dies geschieht üblicherweise in einem Ofen. Anschließend wird die erhitzte Platine aus dem Ofen entnommen und in ein Umformwerkzeug eingelegt, in welchem die Platine warm umgeformt werden. Beim Umformen mit Presshärten wird beispielsweise die Platine mindestens auf Austenitisierungstemperatur erhitzt. Anschließend kommt es zu einer raschen Abkühlung der Platine, so dass das austenitische Gefüge der Platine in martensitisches Gefüge umgewandelt wird. Ausgehend von guten Umformeigenschaften beim Vorliegen eines austenitischen Gefüges erfolgt daher während des Umformens ein deutlicher Anstieg der Festigkeitswerte und damit eine Verschlechterung der Umformeigenschaften der Platine. Aus der deutschen Offenlegungsschrift DE 10 2005 018 974 A1 ist eine Vorrichtung bekannt, mit welcher Platinen aus einem Ofen in ein temperiertes Umformwerkzeug eingelegt werden können, wobei während des Entnehmens aus dem Ofen und des Einlegens in das Umformwerkzeug über Kontaktelemente die Platinen durch Stromfluss auf Temperatur gehalten werden. Hierdurch soll erreicht werden, dass die Platinen auch mit den für das Warmumformen vorgesehenen Temperaturen umgeformt werden. Darüber hinaus ist aus der deutschen Offenlegungsschrift DE 198 34 510 A1 ein Feinschneidwerkzeug bekannt, bei welchem in der Schneidplatte und in der Führungsplatte jeweils eine Heizplatte mit Heizelementen angeordnet und ein Temperatursensor zur Steuerung der Heizplatten vorgesehen ist. Mit dem bekannten Feinschneidwerkzeug sollen Warmarbeitsstähle sowohl bei Raumtemperatur als auch bei Halbwarmtemperatur verarbeitet werden.
  • Problematisch bei den aus dem Stand der Technik bekannten Umformwerkzeugen ist nun, dass diese zwar eine Temperierung des Umformwerkzeugs ermöglichen, eine präzise Steuerung der Platinentemperatur beim Umformen jedoch nicht erfolgen kann.
  • Hiervon ausgehend liegt der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zu Grunde, ein Umformwerkzeug zum Presshärten und temperierten Umformen sowie ein Verfahren zum Presshärten und temperierten Umformen vorzuschlagen, welches eine genau definierte Temperaturführung der Platine während des Umformens ermöglicht.
  • Gemäß der Lehre der vorliegenden Erfindung wird die oben aufgezeigte Aufgabe durch ein Verfahren gemäß Anspruch 1 gelöst.
  • Es hat sich herausgestellt, dass es zur Beibehaltung der guten Umformeigenschaften erwärmter höherfester bzw. höchstfester Stähle notwendig ist, die Temperatur der Kontaktflächen der Umformwerkzeugelemente mit der Platine sehr genau zu kontrollieren. Hierdurch ist es nicht nur möglich, den Verschleiß im Umformwerkzeug an den Kontaktflächen der Umformwerkzeugelemente mit der Platine zu minimieren, da durch die Temperaturführung optimale Prozessparameter, insbesondere optimale Prozesstemperaturen der Platine, eingestellt werden können. Darüber hinaus ist es möglich, Einfluss auf das Gefüge der Platine auszuüben, in dem die Abkühlgeschwindigkeiten der Platine während des Umformens in den einzelnen Temperaturzonen über die Temperaturdifferenz zur Platinentemperatur eingestellt wird. So können mit dem erfindungsgemäßen Umformwerkzeug unterschiedliche Werkstöffeigenschaften in der Platine eingestellt werden. Beispielsweise kann über die geregelten Temperaturzonen ein Spannungsarmglühen während und/oder nach dem Umformen durchgeführt werden.
  • Wie bereits ausgeführt, kommt einer genauen Kontrolle der Temperaturen der Platine während des Umformens beim Presshärten und temperierten Umformen von Platinen aus höher- und/oder höchstfesten Stählen besondere Bedeutung zu, da dann nicht nur die Warmumformeigenschaften gut kontrolliert werden können, sondern darüber hinaus über die Abkühlgeschwindigkeiten Einfluss auf das Gefüge genommen werden kann. Erfindungsgemäß wird dies durch die einzeln regelbaren Temperaturzonen, die den Kontaktflächen des Umformwerkzeugelementen zugeordnet sind, erreicht.
  • Vorzugsweise weisen die Temperaturzonen im Umformwerkzeug während des Umformens einheitliche oder unterschiedliche Temperaturen auf. Je nach Bedarf kann damit während des Umformens ein Temperaturprofil innerhalb der Platine oder eine konstante Temperatur in den umgeformten Bereichen der Platine eingestellt werden.
  • Wie bereits ausgeführt, können kostengünstigere Umformwerkzeuge gemäß einer nächsten weitergebildeten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens dadurch verwendet werden, dass die Temperatur der einzelnen Temperaturzonen im Umformwerkzeug während des Umformens eine Temperatur von maximal 650 °C nicht übersteigt. In diesem Fall können kostengünstige Warmarbeitsstähle für die Herstellung des Umformwerkzeugs verwendet werden.
  • Beträgt die Temperatur mindestens einer Temperaturzone im Umformwerkzeug mehr als 200 °C, so kann das Gefüge der pressgehärteten Platine in dieser Temperaturzone auf eine verbesserte Bruchdehnung unter reduzierten Werten in Bezug auf die Streckgrenze und Zugfestigkeit eingestellt werden. Darüber hinaus reduzieren sich aufgrund einer höheren Werkzeugtemperatur Gefügeschwankungen aufgrund wechselnder Flächenpressungen. Hierfür wird die Ursache darin gesehen, dass die Schwankung der Abkühlraten trotz unterschiedlicher Flächenpressungen bei höheren Werkzeugtemperaturen verringert wird.
  • Übersteigt die Temperatur zumindest einer Temperaturzone im Umformwerkzeug 200 °C nicht, so werden in diesem Bereich maximale Streckgrenzen und Zugfestigkeiten bei einer verringerten Bruchdehnung erzielt.
  • Ein weiterer Parameter zur Beeinflussung des Gefüges der Platine während des Umformens kann dadurch bereitgestellt werden, dass das Abkühlverhalten der Platine zumindest teilweise über die Flächenpressungen des Umformwerkzeugs eingestellt wird. Insbesondere in Bereichen niedriger Temperaturen im Umformwerkzeug, also in Bereichen mit einer Temperatur unterhalb von 200 °C, führt eine Variation der Flächenpressung zu deutlich unterschiedlichen Abkühlgeschwindigkeiten, so dass das Gefüge der Platine insbesondere in diesen Temperaturzonen über die Flächenpressung veränderbar ist.
  • Besonders hohe mechanische Festigkeitswerte können mit dem erfindungsgemäßen Verfahren dadurch erreicht werden, dass beispielsweise ein Mangan-Bor-Stahl, insbesondere ein Mangan-Bor-Stahl vom Legierungstyp 22MnB5, verwendet wird. Mit dem genannten Stahltyp können Zugfestigkeiten von größer als 1500 MPa und Streckgrenzen von mehr als 1000 MPa erreicht werden, wobei die Bruchdehnung A80 etwa bei 5 % liegt.
  • Um während des Presshärtens und temperierten Umformens nach dem erfindungsgemäßen Verfahren eine Oxidbildung auf der Oberfläche der Platine zu verhindern, weisen die Platinen erfindungsgemäß eine Oberflächenbeschichtung zum Schutz vor Oxidbildung auf. Beispielsweise kann ein entsprechender Oxidschutz der Oberflächen der Platine durch eine Aluminium-Silizium-Beschichtung bereitgestellt werden.
  • Schließlich kann eine Gefügestruktur mit dem erfindungsgemäßen Verfahren dadurch gezielt eingestellt werden, dass ein Temperaturunterschied zwischen der erwärmten Platine und den Kontaktflächen des temperierten Werkzeugs zwischen 50 und 650 °C, vorzugsweise von 100 bis 350 °C eingestellt wird. Als Temperatur der Platine wird hier die Kerntemperatur der Platine verstanden. Bei einem Temperaturunterschied von 50 °C bis 650 °C lassen sich nahezu alle Gefügestrukturen während des Umformens erzeugen, beispielsweise eine ferritische Grundmatrix bei geringen Temperaturunterschieden bei 50 °C. Bei größeren Temperaturunterschieden zwischen 100 °C und 300 °C werden im wesentlichen bainitische Gefügestrukturen durch das Umformen in der Platine erzeugt, welche sich positiv auf das Dehnungsverhalten der umgeformten Platine auswirken. Bei größeren Temperaturunterschieden von mehr als 300 °C wird im wesentlichen der martensitische Gefügestrukturanteil erhöht, welches zwar die Festigkeit steigert, aber das Dehnungsvermögen der umgeformten Platine verringert.
  • Es gibt nun eine Vielzahl von Möglichkeiten das erfindungsgemäße Verfahren zum Presshärten und temperierten Umformen weiterzubilden und auszugestalten. Hierzu wird einerseits verwiesen auf die dem Patentanspruch 1 nachgeordneten Patentansprüche, andererseits auf die Beschreibung eines eines Umformwerkzeugs zur Durchführung des Verfahren gemäß der Erfindung in Verbindung mit der Zeichnung.
  • In der Zeichnung zeigt die einzige Figur in einer perspektivischen Schnittansicht ein Ausführungsbeispiel eines Umformwerkzeugs zum Presshärten und temperierten Umformen einer Platine aus höher- und/oder höchstfesten Stählen. Das in der einzigen Figur dargestellte Ausführungsbeispiel eines Umformwerkzeugs zum Presshärten und temperierten Umformen weist zunächst als Umformwerkzeugelemente einen Ziehring 1, einen Stempel 2 sowie einen Blechhalter 3 auf. In der Aufnahme 4 für den Ziehring 1 sind Heizdrähte 5 angeordnet, welche den Ziehring 1 als erste Temperaturzone temperieren. Der Stempel 2 weist eine Heizspirale 6 auf, so dass dessen Temperatur ebenfalls geregelt werden kann. Schließlich umfasst die Aufnahme 7 des Blechhalters Heizdrähte 8, welche den Blechhalter 3 temperieren. Die einzelnen Temperaturzonen, welche aus den Kontaktflächen des Ziehrings 1, des Stempels 2 und des Blechhalters 3 mit der Platine gebildet werden sowie die einzelnen Heizdrähte werden durch Isoliermaterial 9 gegenüber Wärmeverlusten, beispielsweise in die Werkzeugaufnahme 13, isoliert. In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel des Umformwerkzeugs sind die einzelnen Umformwerkzeugelemente 1, 2, 3, welche die einzelnen Temperaturzonen bilden, zwar nicht untereinander wärmeisoliert. Allerdings ist durch Anordnung der Thermoelemente 10, 11, 12 in unmittelbarer Nähe der Kontaktflächen der Umformwerkzeugelemente 1, 2, 3 mit der Platine gewährleistet, dass eine genaue Temperierung der entsprechenden Bereiche der Platine erreicht werden kann. Wie aus der Figur zu erkennen ist, ist der Ziehring 1 sowie der Blechhalter 3 und der Stempel 2 gegenüber der Werkzeugaufnahme wärmeisoliert, so dass ein unkontrollierter Wärmeabfluss in die Werkzeugaufnahme 13 verhindert wird.
  • Die drei Temperaturzonen des Ziehrings 1, des Stempels 2 und des Blechalters 3 können unabhängig voneinander auf unterschiedliche Temperaturen von Raumtemperatur bis beispielsweise maximal 650 °C, bevorzugt 200 bis 650 °C, insbesondere 400 °C bis 650 °C, eingestellt werden. Erfindungsgemäß können damit auch Temperaturprofile im Umformwerkzeug erzeugt werden, um an entsprechenden Stellen der umgeformten Platine eine Gefügeänderung, beispielsweise aufgrund unterschiedlicher Abkühlgeschwindigkeiten der Platine in diesen Bereichen, herbeizuführen. Der Einfachheit halber, sind in der einzigen Figur Mittel zur Variierung der Flächenpressung sowie die Mittel zur Ansteuerung der einzelnen Heizdrähte der Temperaturzonen nicht dargestellt.
  • Bei Versuchen mit Platinen beispielsweise aus Mangan-Bor-Stahl vom Legierungstyp 22MnB5 sind unterschiedliche Temperaturen im gesamten Werkzeug eingestellt worden. Der Einfachheit halber wurde bei den Versuchen die Temperatur im Ziehring 1, Stempel 2 und Blechhalter 3 jeweils identisch eingestellt. Aufgrund der Position der Thermoelemente 10, 11, 12 ist damit gewährleistet, dass die eingestellte Temperatur auch an den Kontaktflächen zur Platine vorliegt und damit der Umformtemperatur entspricht. In den Versuchen zeigte sich, dass bei geringen Werkzeugtemperaturen, d.h. unterhalb von 200 °C, die höchsten Festigkeitswerte bei einer Bruchdehnung A80 von etwa 5% erzielt werden konnten. Die Messwerte für die Streckgrenze RP0,2 lagen oberhalb von 1050 MPa und für die Zugfestigkeit Rm oberhalb von 1500 MPa. Bei höheren Werkzeugtemperaturen oberhalb von 200 °C sanken die Werte für die Streckgrenze RP0,2 auf unter 1000 MPa ab. Gleichzeitig betrugen die Werte für die Zugsfestigkeit auf unter 1500 MPa. Allerdings steigerte sich die Bruchdehnung A80 auf etwa 5,8 %. Beispielsweise sanken bei einer Werkzeugtemperatur von 400 °C die Zugfestigkeit auf Rm = 820 MPa , die Streckgrenze auf Rp0,2 = 610 MPa ab. Die Bruchdehnung stieg dagegen auf A80 = 10 %. Die Ursache für die geänderten Festigkeitswerte wird darin gesehen, dass bei höherer Umformwerkzeugtemperatur weiterhin Austenitanteile im Gefüge vorhanden sind. Um ein Gefüge mit höheren Bruchdehnungswerten zu erzielen werden daher Umformwerkzeugtemperaturen von beispielsweise 400 °C bis 650 °C bevorzugt. Bei Umformwerkzeugtemperaturen unterhalb von 200 °C besteht das Gefüge dagegen nur noch aus Martensit und eine maximale Festigkeit bei verringerter Bruchdehnung wird erreicht.
  • Es zeigte sich darüber hinaus, dass bei einer erhöhten Werkzeugtemperatur unterschiedliche Flächenpressungen auf die Gefügeausbildung nur einen geringen Einfluss hatten. Dies wird darauf zurückgeführt, dass die unterschiedlichen Flächenpressungen, welche in einem Bereich von 0,15 MPa bis 3,83 MPa variiert wurden, nur geringe Unterschiede in der Abkühlrate für den Temperaturbereich von 790 °C bis 390 °C bewirkten. Die für diesen Temperaturbereich gemessenen Abkühlraten lagen zwischen 80 und 115 K/s. Wird das Umformwerkzeug jedoch auf eine Temperatur unterhalb von 200 °C temperiert, so ist aufgrund des großen Temperaturunterschiedes zwischen der Platine und dem Umformwerkzeug der Einfluss der Flächenpressung auf die Abkühlrate und damit deren Einfluss auf die Ausbildung des Gefüges deutlich größer. Es hat sich herausgestellt, dass bei niedrigen Werkzeugtemperaturen, d.h. unterhalb von 200 °C, über die Flächenpressung unterschiedliche Abkühlgeschwindigkeiten von 80 K/s bis 480 K/s gemessen werden konnten. Dies hatte zur Folge, dass bei den extrem hohen Abkühlgeschwindigkeiten ein sehr grobes martensitisches Gefüge entstanden ist. Bei Abkühlgeschwindigkeiten von 80 K/s bis 130 K/s entstand dagegen ein feinkörniges martensitisches Gefüge, welches insgesamt als vorteilhaft angesehen wird. Die gemessenen Werte für die Streckgrenze und die Zugfestigkeit wurden durch die unterschiedlichen Gefügeausbildungen nicht geändert. Um maximale Festigkeitswerte beim Presshärten und temperierten Umformen von höher- und/oder höchstfesten Stählen zu erreichen, muss daher die Temperaturführung im Umformwerkzeug bzw. in der umzuformenden Platine sehr genau eingehalten werden. Das beschriebene Ausführungsbeispiel des Umformwerkzeugs zum Presshärten und temperierten Umformens ist hierzu besonders geeignet.
  • Darüber hinaus wurden zwei weitere Proben aus einer 22MnB5-Stahllegierung mit einer Aluminium-Silizium(AlSi)-Beschichtung ca. 6 Minuten lang auf 950 °C erwärmt. Probe a) wurde in einem auf 410 °C temperierten Werkzeug mit einem Druck von 80 bar und Probe b) in einem auf Raumtemperatur gekühlten Werkzeug mit einem Druck von 80 bar umgeformt.
  • Mikroschliffe der Proben a) und b) zeigten unterschiedliche Gefügeausbildungen. Probe a) wies ein Gefüge aus Bainit mit Anlasseffekten auf. Im Gegensatz dazu war bei Probe b) eine martensitisch, bainitische Gefügestruktur nachweisbar.
  • Eine weitere Probe des oben genannten Typs wurde bei 900 °C geglüht und in ca. 6s in eine Presse überführt, wobei die Kerntemperatur des Blechs noch bei ca. 750 °C lag. Die Temperatur der Presse betrug 600 °C und die Schließzeit ca. 1,5 S. Im Anschluss an die temperierte Umformung erfolgte eine schlagartige Abkühlung auf Raumtemperatur. Die Untersuchung der Probe zeigte eine ferritische Grundmatrix mit zeilenförmig angeordnetem Perlit, wobei zusätzlich einzelne Martensitinseln und Bainitanteile festgestellt wurden. Bei einer weiteren Klemmätzung konnten geringe Restaustenitanteile aufgezeigt werden. Über die Versuche konnte gezeigt werden, dass durch das temperierte Umformen gezielt Martensit, Bainit und/oder Perlit sowie Restaustenit im Blech eingestellt werden kann.

Claims (9)

  1. Verfahren zum Presshärten und temperierten Umformen von Platinen aus höher- und/oder höchstfesten Stählen, bei welchem die Platine vor dem Umformen mindestens auf Austenitisierungstemperatur erhitzt wird und anschließend in einem Umformwerkzeug warm umgeformt wird, wobei das Umformwerkzeug Mittel zur Temperierung aufweist,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Platine über Kontaktflächen von im Umformwerkzeug zur Umformung vorgesehener Umformwerkzeugelemente umgeformt wird, wobei die Kontaktflächen zumindest teilweise einer Mehrzahl im Umformwerkzeug vorgesehener Temperaturzonen zugeordnet sind und eine Mehrzahl an Temperaturzonen des Umformwerkzeugs über Mittel zur Temperierung während des Umformens jeweils auf vordefinierte Temperaturwerte temperiert werden.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Temperaturzonen im Umformwerkzeug während des Umformens einheitliche oder unterschiedliche Temperaturen aufweisen.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur der einzelnen Temperaturzonen im Umformwerkzeug während des Umformens eine Temperatur von maximal 650 °C nicht übersteigt.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur mindestens einer Temperaturzone im Umformwerkzeug größer als 200 °C beträgt.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur mindestens einer Temperaturzone 200 °C nicht übersteigt.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Abkühlverhalten der Platine zumindest teilweise über die Flächenpressungen des Umformwerkzeugs eingestellt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet, dass ein Mangan-Bor-Stahl, insbesondere ein Mangan-Bor-Stahl vom Legierungstyp 22MnB5, verwendet wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Platine eine Oberflächenbeschichtung zum Schutz vor Oxidbildung aufweist.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet, dass ein Temperaturunterschied zwischen der erwärmten Platine und den Kontaktflächen des temperierten Werkzeugs zwischen 50 und 650 °C, vorzugsweise von 100 bis 350 °C eingestellt wird.
EP07728442A 2006-04-24 2007-04-24 Verfahren zum umformen von platinen aus höher- und höchstfesten stählen Active EP2012948B1 (de)

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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012104734A1 (de) * 2012-05-31 2013-12-05 Outokumpu Nirosta Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von umgeformten Blechteilen bei Tieftemperatur
US9340233B2 (en) 2010-10-15 2016-05-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Method for producing a hot-formed and press-hardened metal component
CN112371820A (zh) * 2020-10-26 2021-02-19 苏州加益不锈钢制品有限公司 渐进式锅体自动拉伸工艺及其生产装置

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006053819A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-15 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen eines Bauteil durch Warmpresshärten und hochfestes Bauteil mit verbesserter Bruchdehnung
FR2927828B1 (fr) * 2008-02-26 2011-02-18 Thyssenkrupp Sofedit Procede de formage a partir de flan en materiau trempant avec refroidissement differentiel
DE102008022400B4 (de) * 2008-05-06 2013-08-01 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlformteils mit einem überwiegend martensitischen Gefüge
DE102008022399A1 (de) * 2008-05-06 2009-11-19 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlformteils mit einem überwiegend ferritisch-bainitischen Gefüge
DE102008022401B4 (de) * 2008-05-06 2012-12-06 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlformteils mit einem überwiegend bainitischen Gefüge
DE102008055514A1 (de) 2008-12-12 2010-06-17 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit verbesserten Bruchdehnungseigenschaften
KR101159897B1 (ko) * 2009-03-26 2012-06-26 현대제철 주식회사 프레스 경화용 금형의 냉각장치 및 이를 이용한 자동차 부품의 제조방법
DE102009043926A1 (de) 2009-09-01 2011-03-10 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Metallbauteils
DE102011102800B4 (de) * 2010-05-28 2014-07-03 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Verfahren zur Herstellung eines monolithischen Bauteils, monolithisches Bauteil und Werkzeug zur Herstellung eines monolithischen Bauteils
DE102010027554A1 (de) 2010-07-19 2012-01-19 Thyssenkrupp Umformtechnik Gmbh Umformwerkzeug und Verfahren zum Warmumformen und partiellen Presshärten eines Werkstückes aus Stahlblech
TWI386259B (zh) * 2010-09-29 2013-02-21 Nat Kaohsiung First University Of Science Technology With the mold material within the heating function of the stamping die
CN103403195B (zh) 2011-01-17 2016-05-04 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 一种热成型部件的方法，以及如此成型的部件
ES2635765T5 (es) 2011-03-10 2020-09-28 Schwartz Gmbh Sistema de horno y procedimiento para el calentamiento parcial de piezas de chapa de acero
DE102011018850B4 (de) 2011-04-27 2015-06-25 Gestamp Umformtechnik Gmbh Vorrichtung zum Umformen und partiellen Presshärten eines Werkstücks aus härtbarem Stahlblech
DE102011102167A1 (de) * 2011-05-21 2012-11-22 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines Formbauteils mit mindestens zwei Gefügebereichen unterschiedlicher Duktilität und Erwärmungseinrichtung
DE102011108912A1 (de) * 2011-07-28 2013-01-31 Volkswagen Aktiengesellschaft Segmentiertes Presshärtewerkzeug
DE102011111212B4 (de) * 2011-08-20 2014-04-24 Audi Ag Umformwerkzeug zur Herstellung von pressgehärteten Blechbauteilen
US20130105046A1 (en) * 2011-10-27 2013-05-02 GM Global Technology Operations LLC System and method for generating a welded assembly
DE102011055643A1 (de) * 2011-11-23 2013-05-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren und Umformwerkzeug zum Warmumformen und Presshärten von Werkstücken aus Stahlblech, insbesondere verzinkten Werkstücken aus Stahlblech
EP2664682A1 (de) 2012-05-16 2013-11-20 ThyssenKrupp Steel Europe AG Stahl für die Herstellung eines Stahlbauteils, daraus bestehendes Stahlflachprodukt, daraus hergestelltes Bauteil und Verfahren zu dessen Herstellung
DE202012006529U1 (de) * 2012-07-09 2012-11-07 Steinhoff & Braun's Gmbh Halte- und Transportvorrichtung
DE102013004034B4 (de) * 2013-03-08 2021-03-25 Volkswagen Aktiengesellschaft Formwerkzeug zum Warmumformen und/oder Presshärten mit wenigstens einem Schneidstempel zum Erzeugen einer Ausnehmung im noch warmen Blechmaterial
DE102013108046A1 (de) 2013-07-26 2015-01-29 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren und Vorrichtung zum partiellen Härten von Halbzeugen
DE102014108901B3 (de) 2014-06-25 2015-10-01 Thyssenkrupp Ag Verfahren und Umformwerkzeug zum Warmumformen sowie entsprechendes Werkstück
DE102015115049B4 (de) 2015-09-08 2018-04-26 Thyssenkrupp Ag Verfahren und Vorrichtung zum Einstellen einer mechanischen Eigenschaft eines Werkstücks aus Stahl
DE102016202381B4 (de) * 2016-02-17 2022-08-18 Thyssenkrupp Ag Fahrzeugrad
DE102016123496A1 (de) * 2016-12-05 2018-06-07 Schuler Pressen Gmbh Werkzeug zum Gießen und/oder Umformen eines Formteils, Gießvorrichtung, Presse und Verfahren zum Kompensieren einer thermischen Belastung eines Formteils
DE102017202294B4 (de) * 2017-02-14 2019-01-24 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Stahlblechbauteils
DE102018200843A1 (de) 2018-01-19 2019-07-25 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren und Aufheizvorrichtung zum Aufheizen eines Werkstücks zum Herstellen eines Bauteils, insbesondere für ein Kraftfahrzeug
CN112684832B (zh) * 2019-10-17 2022-01-28 中国石油化工股份有限公司 克服碳化硅环状载体温度反应滞后的方法及设备
EP4337051A1 (de) * 2021-05-12 2024-03-20 Galvion Incorporated System zur herstellung eines tiefgezogenen helms und verfahren dafür
EP4283004A1 (de) 2022-05-24 2023-11-29 ThyssenKrupp Steel Europe AG Blechformteil mit verbesserten verarbeitungseigenschaften

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE890035C (de) * 1943-10-31 1953-09-17 Daimler Benz Ag Verfahren und Vorrichtung zum Verhindern des Auffederns von Blechpressteilen nach dem Kaltpressen
DE1527957B1 (de) * 1966-04-05 1971-11-11 Hoesch Ag Verfahren zum Tiefziehen von entdroehntem Verbundblech
US3605477A (en) * 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
DE2332287C3 (de) 1973-06-25 1980-06-04 Wuerttembergische Metallwarenfabrik, 7340 Geislingen Verfahren und Vorrichtung zum Tiefziehen von Stahlblechen
FR2692504A1 (fr) * 1992-06-17 1993-12-24 Lorraine Laminage Procédé et dispositif de formage à tiède d'un flan de tôle en acier.
JPH0655230A (ja) * 1992-08-06 1994-03-01 Nippon Steel Corp マグネシウム薄板の深絞り成形方法
JP3380286B2 (ja) 1993-03-31 2003-02-24 マツダ株式会社 温間プレス金型構造
KR970001324B1 (ko) * 1994-03-25 1997-02-05 김만제 열간가공성이 우수한 고망간강 및 그 열간압연 방법
JPH09262629A (ja) 1996-03-28 1997-10-07 Aisin Seiki Co Ltd 恒温処理用金型
IT1290040B1 (it) * 1997-03-07 1998-10-19 Marcegaglia S P A Metodo per la stabilizzazione di ammassi rocciosi e relativo elemento stabilizzatore
DE19834510A1 (de) 1998-07-31 2000-02-03 Feintool Int Holding Verfahren zum Herstellen von Werkstücken
US6550302B1 (en) * 1999-07-27 2003-04-22 The Regents Of The University Of Michigan Sheet metal stamping die design for warm forming
US6810709B2 (en) 2002-10-11 2004-11-02 General Motors Corporation Heated metal forming tool
JP2005177805A (ja) * 2003-12-19 2005-07-07 Nippon Steel Corp ホットプレス成形方法
DE102005018974B4 (de) 2004-04-29 2015-04-09 Kuka Systems Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Erwärmen von elektrisch leitfähigen unbeschichteten oder beschichteten Platinen
JP4551694B2 (ja) 2004-05-21 2010-09-29 株式会社神戸製鋼所 温熱間成形品の製造方法および成形品
JP2006104527A (ja) * 2004-10-06 2006-04-20 Nippon Steel Corp 高強度部品の製造方法と高強度部品
US7285761B1 (en) * 2005-03-24 2007-10-23 Mehmet Terziakin Hot forming system for metal workpieces

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9340233B2 (en) 2010-10-15 2016-05-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Method for producing a hot-formed and press-hardened metal component
DE102010048209C5 (de) * 2010-10-15 2016-05-25 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten pressgehärteten Metallbauteils
DE102012104734A1 (de) * 2012-05-31 2013-12-05 Outokumpu Nirosta Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von umgeformten Blechteilen bei Tieftemperatur
US10532395B2 (en) 2012-05-31 2020-01-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Method and device for producing shaped sheet metal parts at a low temperature
CN112371820A (zh) * 2020-10-26 2021-02-19 苏州加益不锈钢制品有限公司 渐进式锅体自动拉伸工艺及其生产装置
CN112371820B (zh) * 2020-10-26 2023-02-17 苏州加益不锈钢制品有限公司 渐进式锅体自动拉伸工艺及其生产装置

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US9068239B2 (en) 2015-06-30
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