EP1819463A1 - Verfahren zur erhöhung der lebensdauer der breitseitenwände einer verstellkokille - Google Patents

Verfahren zur erhöhung der lebensdauer der breitseitenwände einer verstellkokille

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EP1819463A1
EP1819463A1 EP05783651A EP05783651A EP1819463A1 EP 1819463 A1 EP1819463 A1 EP 1819463A1 EP 05783651 A EP05783651 A EP 05783651A EP 05783651 A EP05783651 A EP 05783651A EP 1819463 A1 EP1819463 A1 EP 1819463A1
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EP
European Patent Office
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casting
side walls
gießmittenachse
mold
displacement
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EP05783651A
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EP1819463B1 (de
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Herbert Höller
Johann PÖPPL
Guoxin Shan
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Primetals Technologies Austria GmbH
Original Assignee
Siemens VAI Metals Technologies GmbH and Co
Siemens VAI Metals Technologies GmbH Austria
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/05—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds into moulds having adjustable walls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/004—Copper alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/14—Plants for continuous casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/168—Controlling or regulating processes or operations for adjusting the mould size or mould taper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper

Definitions

  • the invention relates to a method for increasing the service life of the broad side walls of an adjustment mold formed by broad side walls and narrow side walls in a continuous casting plant for continuous casting of a metal strand.
  • the casting center axis is defined in the mold by equal distances to the narrow side walls and this G discernmittenachse continues in conventional continuous casting even in the middle of the strand emerging from the continuous casting mold and the strand guide of the casting continuous cast metal strand. It is therefore located in a plant longitudinal level. Now, if the G manmittenachse offset from its original position of a central plant longitudinal plane parallel to itself by a small amount, so the mold leaving the mold is offset by this small amount off-center promoted by the strand guide of the continuous casting.
  • the shifting of the casting center axis takes place by a synchronous displacement of the narrow side walls in the same direction between the broad side walls of the adjusting mold.
  • the already existing in an adjustment mold preferably hydraulically operated and controlled from the plant control level from adjusting used.
  • the continuous shifting of the casting center axis takes place between two predetermined range limits. Due to the continuous shifting of the casting center axis during the entire casting time within these range limits, there is a substantially uniform wear on the broad side walls of the mold in the areas that is coated by the edges of the narrow side walls. These range limits are defined in the computer program that controls the adjustment process.
  • the distance of the region boundaries is preferably between 10 mm and 50 mm.
  • the displacement movement of the G manmittenachse between the area boundaries and thus the narrow side walls along the broad side walls follows a steady curve, preferably a sinusoidal curve. However, other curves can be selected.
  • a second possible embodiment of the method according to the invention is achieved in that a plurality of operating points for the positioning of the G manmittenachse are set for discontinuous shifting of G manmittenachse between the narrow side walls and that after reaching a certain level of wear on the broad side wall at an operating point G manmittenachse is assigned to a new operating point.
  • At least one further operating point is provided on each side of this central operating point, ie
  • the distance between adjacent operating points is expediently at least between 5 mm and 50 mm.
  • the displacement movement between two operating points follows a continuous curve, preferably a sinusoid curve.
  • a continuous curve preferably a sinusoid curve.
  • other curves can be selected.
  • the particular wear value through wear determining factors such as casting time, casting length, batch number, casting speed, or similar factors, as the melt temperature, strand thickness and other factors are significant Influence on the formation of the strand edge, in particular its temperature, in the exit region of the mold and thus on the intensity of wear.
  • the filling of the adjustment mold with molten metal should be carried out centrally, so that the melt distribution and the flow conditions in the mold run substantially symmetrically and thus the cooling conditions are kept uniform.
  • the shifting of the casting center axis causes a slightly asymmetric melt supply, which hardly affects the flow conditions.
  • the supply of melt from the intermediate vessel arranged above the adjusting mold can be aligned with the position of the casting center axis.
  • the orientation of the supply of melt by a synchronous with the G manmittenachse taking place lateral displacement of the tundish takes place.
  • This calibration can be performed with the standard equipment provided on the continuous caster.
  • the position change of G manmittenachse is automatically performed by the process control system of the continuous casting.
  • the process computer assigned to the process control system has access to all essential data influencing factors that cause the wear with different intensity and can determine the optimum time for the displacement of the G manmittenachse with a matching mathematical model and give appropriate control signals to the adjustment of the narrow side walls of the adjustment.
  • control room of the continuous casting plant can manually intervene in the process control system and a control signal for shifting the casting center axis can be generated.
  • a preferred field of application of this invention is steel continuous casting.
  • FIG. 2 shows a broad side wall of an adjustment mold with the wear patterns with a continuous displacement movement of the casting center axis between two area boundaries according to a first embodiment of the invention
  • Fig. 3 is a broad side wall of an adjustment mold with the wear patterns at three operating points of the casting center axis according to the invention according to a second embodiment of the invention.
  • FIG. 1 is an adjustment mold 1 in a continuous casting with broad side walls 2, 3 and with this between the wide side walls clamped arranged narrow side walls 4, 5 shown schematically.
  • Each narrow side wall is assigned two adjusting devices 6, 7 and 8, 9 arranged one above the other, with which the narrow side walls can be set to predetermined casting widths B and to a pouring-width-dependent casting cone in accordance with the production program.
  • the adjusting devices preferably comprise controllable pressure medium cylinders, which are controlled by a process computer on the plant control level 10.
  • the two narrow side walls 4, 5 are arranged symmetrically to G cummittenachse 11. If only one submersible pouring tube 12 is provided for the supply of melt, the supply of melt takes place in alignment with the pouring center axis 11.
  • the casting center axis 11 continues below the adjusting mold 1 in the casting direction through the strand guide, not shown, of the continuous casting plant.
  • FIG. 2 shows a wide side wall 2 with the wide wedge-shaped wear marks 14 occurring on the melt-side surface when using a first embodiment of the method according to the invention for a long casting duration with a constant casting width.
  • two virtual range limits G 1 , G 2 are provided, which are determined in a mathematical model and retrievable from the process computer. Based on a central casting center axis 11 0, casting area axes 1 I 1 and 11 2 are assigned at the same distance to these area boundaries, at which orientation the position of the narrow side walls, not shown here, is oriented. Accordingly, a metal strand emerges from the adjusting mold, which in its positioning in the mold guide subsequent to the mold is fixed in its maximum deflections by the position-related casting widths B 1 and B 2 .
  • the cast strand emerges from the Mold with a narrow side position, which follows a sine curve 17 with a large wavelength and corresponds to the continuous narrow side movement in the mold. Due to the pendulum movement of the casting center axis in the adjustment range between the range limits, there is a comparatively low and largely uniform wear on the broad side walls, whereby the service life of the broad side walls is substantially increased.
  • FIG. 3 shows a broad side wall 2 with the wedge-shaped wear marks occurring on the melt-side surface when using a second embodiment of the method according to the invention for a long casting duration with a constant casting width.
  • three virtual operating points Po, Pi, P 2 are provided, which are determined in a mathematical model and retrievable from the process computer. Casting center axes 11 0 , 11 i, H 2 are associated with these operating points, at which point the positions of the narrow side walls (not shown here) are oriented. Accordingly, a metal strand emerges from the adjusting mold, which in its positioning in the strand guide subsequent to the mold is fixed by the position-related casting widths B 0 , B 1 and B 2 .
  • the operating point P 0 which corresponds to the centered standard setting of a continuous casting plant, is assigned to the casting center axis 11 0 , in which the cast metal strand enters centrically with the position B 0 in the strand guide 13 indicated by dot-dash lines.
  • wear marks 14 which extend from the edges 14a in the direction of the casting center axis 11 0 occur .
  • the edge 14a is formed substantially along the line of contact of the narrow side wall with the broad side wall of the adjustment mold by the frictional action of the edge region of the forming cast strand on the broad side wall.
  • wear marks 15 are formed at the operating point Pi and wear marks 16 at the operating point P 2 . Overall, the total wear on the wide side wall is evened out and minimized by the shifting of the casting center axis 11 between the operating points P 0 , Pi, P 2 and thus substantially increases the service life of the broad side walls.

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Description

Verfahren zur Erhöhung der Lebensdauer der Breitseiten wände einer Verstellkokille
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erhöhung der Lebensdauer der Breitseitenwände einer von Breitseitenwänden und Schmalseitenwändeπ gebildeten Verstellkokille in einer Stranggießanlage zum kontinuierlichen Gießen eines Metallstranges.
Unter dem Einfluss der heißen Metallschmelze und der sich an den Kokillenwänden in Gießrichtung zunehmend ausbildenden Strangschale kommt es durch die Relativbewegung von Kokille und Metallstrang zu Verschleißerscheinungeπ an den Kokilleninnenwänden. Dieser Materialverschleiß nimmt in Richtung zur Kokillenausgangsseite stetig zu.
Um den Verschleiß der zumeist aus Kupfer oder einer Kupferlegierung gebildeten Kokilleninnenwände zu minimieren, ist es seit langem bekannt, die mit der Metallschmelze und den Strangschalen in Berührung kommenden Kokilleninnenwände mit den Verschleiß mindernden Schutzschichten auszustatten. Aus der EP 924 010 A1 ist es beispielsweise bekannt, eine aus einer aushärtbaren Kupferlegierung bestehende Kokillenwand mit einer Verschleißschutzschicht aus Chrom auszustatten und die Kokillenwand im Weiteren der Aushärtung zu unterziehen. Zur Verstärkung der verschleißmindernden Wirkung an der Kokillenausgangsseite wird in der US 4,688,320 vorgeschlagen, in den besonders verschleißanfälligen Bereichen eine dickere Nickelschicht vorzusehen, als in anderen, speziell thermisch höher beanspruchten Bereichen der Kokille.
Werden mit einer Stranggießanlage, die mit einer Verstellkokille zum Gießen von Metallsträngen unterschiedlicher Strangbreite ausgestattet ist, über längere Perioden Metallstränge gleicher Strangbreite vergossen, so tritt in den Kantenbereichen von Breitseitenwand und Schmalseitenwand durch die Reibung der Strangkanten an den Breitseitenwänden an diesen in einem schmalen entlang der Kanten verlaufenden Bereich ein verstärkter Verschleiß auf. Dieses Verschleißbild zeigt sich unabhängig von den Verschleiß mindernden Maßnahmen, wie sie aus dem oben beschriebenen Stand der Technik bekannt sind. Die in Strangförderrichtung orientierten Verschließmarken können eine Tiefe von bis zu 3 mm erreichen und führen bei einem Formatwechsel (größere Gießbreite) zu Qualitätseinbußen an Strang und gegebenenfalls zum Komplettausfall der Kokille. Der Erfindung liegt daher ausgehend vom Stand der Technik die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren vorzuschlagen, mit dem die Einsatzdauer einer Verstellkokille speziell beim Vergießen langer Sequenzen mit gleicher Gießbreite wesentlich verlängert werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass mittig zwischen den Schmalseitenwänden einer Verstellkokille eine Gießmittenachse definiert wird und dass diese Gießmittenachse während des Gießens kontinuierlich oder diskontinuierlich parallel zu sich selbst verschoben wird.
Die Gießmittenachse ist in der Kokille durch gleiche Abstände zu den Schmalseitenwänden definiert und diese Gießmittenachse setzt sich bei konventionellen Stranggießanlagen auch in der Strangmitte des aus der Stranggießkokille austretenden und die Strangführung der Gießanlage durchlaufenden gegossenen Metallstrang fort. Sie liegt demnach in einer Anlagenlängsebene. Wird nunmehr die Gießmittenachse aus ihrer Ursprungslage einer mittigen Anlagenlängsebene parallel zu sich selbst um einen kleinen Betrag versetzt, so wird auch der die Kokille verlassende Metallstrang um diesen kleinen Betrag versetzt außermittig durch die Strangführung der Stranggießanlage gefördert.
In der praktischen Umsetzung erfolgt das Verschieben der Gießmittenachse durch ein synchrones Verschieben der Schmalseitenwände in die gleiche Richtung zwischen den Breitseitenwänden der Verstellkokille. Hierzu werden die bei einer Verstellkokille bereits vorhandenen, vorzugsweise hydraulisch betriebenen und von der Anlagenleitebene aus gesteuerten Verstelleinrichtungen verwendet.
Nach einer ersten möglichen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt das kontinuierliche Verschieben der Gießmittenachse zwischen zwei vorgegebenen Bereichsgrenzen. Durch das kontinuierliche Verschieben der Gießmittenachse während der gesamten Gießdauer innerhalb dieser Bereichsgrenzen kommt es zu einem weitgehend gleichmäßigen Verschleiß an den Breitseitenwände der Kokille in den Bereichen, die von den Kanten der Schmalseitenwände bestrichen wird. Diese Bereichsgrenzen sind in dem den Verstellvorgang regelnden Rechenprogramm festgelegt. Der Abstand der Bereichsgrenzen liegt vorzugsweise zwischen 10 mm und 50 mm.
Die Verschiebebewegung der Gießmittenachse zwischen den Bereichsgrenzen und damit der Schmalseitenwände entlang der Breitseitenwände folgt einem stetigen Kurvenverlauf, vorzugsweise einem Sinuskurvenverlauf. Allerdings können auch andere Kurvenverläufe gewählt werden.
Eine zweite mögliche Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahren wird dadurch erreicht, dass zum diskontinuierlichen Verschieben der Gießmittenachse zwischen den Schmalseitenwänden mehrere Betriebspunkte für die Positionierung der Gießmittenachse festgelegt werden und dass nach Erreichen eines bestimmten Verschleißwertes an der Breitseitenwand in einem Betriebspunkt die Gießmittenachse einem neuen Betriebspunkt zugeordnet wird. Der „bestimmte Verschleißwert" stellt hierbei einen Schwellwert des Verschleißes für den Wechsel des Betriebspunktes dar. Neben einem zentralen Betriebspunkt, der der Einstellung der Gießmittenachse an einer konventionellen Verstellkokille bzw. Stranggießanlage entspricht, sind beiderseits dieses zentralen Betriebspunktes mindestens je ein weiterer Betriebspunkt vorgesehen, d. h. im den Verstellvorgang regelnden Rechenprogramm festgelegt, die nach Erreichen eines Schwellwertes des Kokillenverschleißes im Betriebspunkt nacheinander eingestellt werden. Dadurch wird der lokal auftretende verstärkte Verschleiß über die Betriebsdauer der Breitseitenwand auf einen breiteren Bereich der Breitseitenwand verteilt und somit die Gesamtlebensdauer der Breitseitenwand grundsätzlich erhöht. Der Schwellwert des Kokillenverschleißes wird hierbei so angesetzt, dass durch diese Verschleißmarke noch keine Beeinträchtigung der Oberflächenqualität des Metallstranges in diesem Bereich entsteht. Der Abstand zwischen benachbarten Betriebspunkten liegt zweckmäßig mindestens zwischen 5 mm und 50 mm.
Vorzugsweise folgt die Verschiebebewegung zwischen zwei Betriebspunkten einem stetigen Kurvenverlauf, vorzugsweise einem Sinuskurvenverlauf. Allerdings können auch andere Kurvenverläufe gewählt werden.
Unter Berücksichtigung spezifischer lokaler Gießbedingungen ist es zweckmäßig den bestimmten Verschleißwert durch verschleißbestimmende Einflussgrößen, wie die Gießzeit, die Gießlänge, die Chargenanzahl, die Gießgeschwindigkeit, oder ähnliche Einflussgrößen, zu bestimmen bzw. festzulegen, da die Schmelzentemperatur, die Strangdicke und auch andere Faktoren einen wesentlichen Einfluss auf die Ausbildung der Strangkante, insbesondere deren Temperatur, im Austrittsbereich der Kokille haben und damit auf die Intensität des Verschleißes. Zweckmäßig soll die Befüllung der Verstellkokille mit Metallschmelze mittig erfolgen, damit die Schmelzenverteilung und die Strömungsverhältnisse in der Kokille weitgehend symmetrisch ablaufen und damit die Abkühlbedingungen gleichmäßig gehalten werden. Das Verschieben der Gießmittenachse bedingt eine geringfügig asymmetrische Schmelzenzufuhr, die sich auf die Strömungsverhältnisse kaum auswirkt. Zur Vermeidung derartiger Einflüsse kann die Schmelzenzufuhr aus dem oberhalb der Verstellkokille angeordneten Zwischengefäß auf die Position der Gießmittenachse ausgerichtet werden. Vorzugsweise erfolgt die Ausrichtung der Schmelzenzufuhr durch ein synchron mit der Gießmittenachse erfolgendes seitliches Verschieben des Zwischengefäßes. Diese Kalibrierung kann mit den standardmäßig an der Stranggießanlage vorgesehenen Einrichtungen durchgeführt werden.
Nach einer Gießunterbrechung muss der Gießvorgang in bekannter Weise mit einem Anfahrstrang neu gestartet werden. Sofern die Gießmittenachse nicht auf den zentralen Betriebspunkt eingestellt ist, ist es notwendig, dass der Anfahrstrangkopf des Anfahrstranges bei einem Neustart des Stranggießens auf die aktuelle Position der Gießmittenachse eingestellt wird.
Vorzugsweise wird der Positionswechsel der Gießmittenachse vom Prozessleitsystem der Stranggießanlage automatisch geführt. Der dem Prozessleitsystem zugeordnete Prozessrechner hat Zugriff auf alle wesentlichen Daten der Einflussfaktoren, die den Verschleiß mit unterschiedlicher Intensität verursachen und kann mit einem darauf abgestimmten mathematischen Modell den optimalen Zeitpunkt für die Verlagerung der Gießmittenachse ermitteln und entsprechende Steuersignale an die Verstelleinrichtungen der Schmalseitenwände der Verstellkokille geben.
Gleichermaßen kann von der Steuerwarte der Stranggießanlage manuell in das Prozessleitsystem eingegriffen werden und ein Steuersignal zur Verlagerung der Gießmittenachse generiert werden.
Ein bevorzugtes Anwendungsgebiet dieser Erfindung ist das Stahlstranggießen.
Weitere Vorteile und Merkmale der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung nicht einschränkender Ausführungsbeispiele, wobei auf die beiliegenden Figuren Bezug genommen wird, die folgendes zeigen: Fig. 1 eine Verstellkokille nach dem Stand der Technik in einer Ansicht von oben und in einem Längsschnitt entlang der Schnittlinie A - A,
Fig. 2 eine Breitseitenwand einer Verstellkokille mit den Verschleißbildern bei einer kontinuierlichen Verschiebebewegung der Gießmittenachse zwischen zwei Bereichsgrenzen nach einer ersten Ausführungsform der Erfindung,
Fig. 3 eine Breitseitenwand einer Verstellkokille mit den Verschleißbildern bei drei erfindungsgemäßen Betriebspunkten der Gießmittenachse nach einer zweiten Ausführungsform der Erfindung.
In den Darstellungen der Figuren 1 ist eine Verstellkokille 1 in einer Stranggießanlage mit Breitseitenwänden 2, 3 und mit zwischen diesen Breitseitenwänden klemmbar angeordneten Schmalseitenwänden 4, 5 schematisch dargestellt. Jeder Schmalseitenwand sind zwei übereinander angeordnete Verstelleinrichtungen 6, 7 und 8, 9 zugeordnet, mit denen die Schmalseitenwände auf vorgegebene Gießbreiten B und auf einen gießbreitenabhängigen Gießkonus entsprechend dem Produktionsprogramm eingestellt werden können. Die Verstelleinrichtungen umfassen vorzugsweise regelbare Druckmittelzylinder, die von einem Prozessrechner auf der Anlagenleitebene 10 gesteuert werden. Die beiden Schmalseitenwände 4, 5 sind zur Gießmittenachse 11 symmetrisch angeordnet. Wird nur ein Tauchgießrohr 12 für die Schmelzenzufuhr vorgesehen, so erfolgt die Schmelzenzufuhr fluchtend mit der Gießmittenachse 11. Die Gießmittenachse 11 setzt sich unterhalb der Verstellkokille 1 in Gießrichtung durch die nicht näher dargestellte Strangführung der Stranggießanlage fort.
Fig. 2 zeigt eine Breitseitenwand 2 mit den bei Anwendung einer ersten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens auf der schmelzenseitigen Oberfläche auftretenden breiten keilförmigen Verschleißmarken 14 bei langer Gießdauer mit konstanter Gießbreite. An der Verstellkokille sind zwei virtuelle Bereichsgrenzen G1, G2 vorgesehen, die in einem mathematischen Modell festgelegt und vom Prozessrechner abrufbar sind. Diesen Bereichsgrenzen sind ausgehend von einer zentralen Gießmittenachse 110 in gleichem Abstand Gießmittenachsen 1 I1 und 112 zugeordnet, an denen sich die Position der hier nicht dargestellten Schmalseitenwände orientiert. Dementsprechend tritt aus der Verstellkokille ein Metallstrang aus, der in seiner Positionierung in der der Kokille nachfolgenden Strangführung in seinen maximalen Auslenkungen durch die positionsbezogenen Gießbreiten B1 und B2 festgelegt ist. Der gegossene Strang tritt aus der Kokille mit einer Schmalseitenposition aus, die einer Sinuskurve 17 mit großer Wellenlänge folgt und der kontinuierlichen Schmalseitenbewegung in der Kokille entspricht. Durch die Pendelbewegung der Gießmittenachse im Verstellbereich zwischen den Bereichsgrenzen kommt es zu einem vergleichsweise geringen und weitgehend gleichmäßigen Verschleiß an den Breitseitenwänden, wodurch die Einsatzdauer der Breitseitenwände wesentlich erhöht wird.
Fig. 3 zeigt eine Breitseitenwand 2 mit den bei Anwendung einer zweiten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens auf der schmelzenseitigen Oberfläche auftretenden keilförmigen Verschleißmarken bei langer Gießdauer mit konstanter Gießbreite. An der Verstellkokille sind drei virtuelle Betriebspunkte Po, Pi, P2 vorgesehen, die in einem mathematischen Modell festgelegt und vom Prozessrechner abrufbar sind. Diesen Betriebspunkten sind Gießmittenachsen 110, 11 i, H2 zugeordnet, an denen sich die Positionen der hier nicht dargestellten Schmalseitenwände orientieren. Dementsprechend tritt aus der Verstellkokille ein Metallstrang aus, der in seiner Positionierung in der der Kokille nachfolgenden Strangführung durch die positionsbezogenen Gießbreiten B0, B1 und B2 festgelegt ist. Dem Betriebspunkt P0, der der zentrierten Standardeinstellung einer Stranggießanlage entspricht, ist die Gießmittenachse 110 zugeordnet, bei der der gegossene Metallstrang zentrisch mit der Position B0 in die durch strichpunktierte Linien angedeutete Strangführung 13 eintritt. In diesem Fall treten Verschleißmarken 14 auf, die sich von den Kanten 14a in Richtung zur Gießmittenachse 110 erstrecken. Die Kante 14a entsteht im Wesentlichen entlang der Berührungslinie der Schmalseitenwand mit der Breitseitenwand der Verstellkokille durch die Reibungswirkung des Kantenbereiches des sich bildenden Gussstranges auf der Breitseitenwand. Analog bilden sich Verschleißmarken 15 im Betriebspunkt Pi und Verschleißmarken 16 im Betriebspunkt P2 aus. Insgesamt wird der Gesamtverschleiß an der Breitseitenwand durch das Verschieben der Gießmittenachse 11 zwischen den Betriebspunkten P0, Pi, P2 vergleichmäßigt und minimiert und damit die Einsatzdauer der Breitseitenwände wesentlich erhöht..

Claims

Patentansprüche:
1. Verfahren zur Erhöhung der Lebensdauer der Breitseitenwände einer von Breitseitenwänden (2, 3) und Schmalseitenwänden (4, 5) gebildeten Verstellkokille in einer Stranggießanlage zum kontinuierlichen Gießen eines Metallstranges, dadurch gekennzeichnet, dass mittig zwischen den Schmalseitenwänden eine Gießmittenachse (11, 110, 11i, H2) definiert wird und dass diese Gießmittenachse während des Gießens kontinuierlich oder diskontinuierlich parallel zu sich selbst verschoben wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Verschieben der Gießmittenachse durch ein synchrones Verschieben der Schmalseitenwände zwischen den Breitseitenwänden erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das kontinuierliche Verschieben der Gießmittenachse zwischen zwei Bereichsgrenzen (G1, G2) erfolgt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine Verschiebebewegung zwischen den Bereichsgrenzen einem stetigen Kurvenverlauf, vorzugsweise einem Sinuskurvenverlauf, folgt.
5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zum diskontinuierlichen Verschieben der Gießmittenachse zwischen den Schmalseitenwänden mehrere Betriebspunkte (P0, Pi, P2) für die Positionierung der Gießmittenachse festgelegt werden und dass nach Erreichen eines bestimmten Verschleißwertes an der Breitseitenwand in einem Betriebspunkt die Gießmittenachse einem neuen Betriebspunkt zugeordnet wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine Verschiebebewegung zwischen zwei Betriebspunkten einem stetigen Kurvenverlauf, vorzugsweise einem Sinuskurvenverlauf, folgt
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass der bestimmte Verschleißwert durch verschieißbestimmende Einflussgrößen, wie die Gießzeit, die Gießlänge, die Chargenanzahl, die Gießgeschwindigkeit, oder ähnlichen Einflussgrößen, bestimmt wird.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmelzenzufuhr aus dem oberhalb der Verstellkokille angeordneten Zwischengefäß auf die Position der Gießmittenachse ausgerichtet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausrichtung der Schmelzenzufuhr durch ein synchron mit der Gießmittenachse erfolgendes seitliches Verschieben des Zwischengefäßes erfolgt.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Anfahrstrangkopf des Anfahrstranges bei einem Neustart des Stranggießens auf die aktuelle Position der Gießmittenachse eingestellt wird.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Positionswechsel der Gießmittenachse von einem Prozessrechner des Prozessleitsystem (10) automatisch geführt wird.
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