EP1805400A1 - Verfahren und vorrichtung zum steuern und zum diagnostizieren eines abgasturboladers - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum steuern und zum diagnostizieren eines abgasturboladers

Info

Publication number
EP1805400A1
EP1805400A1 EP05792105A EP05792105A EP1805400A1 EP 1805400 A1 EP1805400 A1 EP 1805400A1 EP 05792105 A EP05792105 A EP 05792105A EP 05792105 A EP05792105 A EP 05792105A EP 1805400 A1 EP1805400 A1 EP 1805400A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
turbine
vtg
psn
mass flow
tur
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP05792105A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Thomas Burkhardt
Markus Teiner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Continental Automotive GmbH
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Publication of EP1805400A1 publication Critical patent/EP1805400A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F02B37/12—Control of the pumps
    • F02B37/18—Control of the pumps by bypassing exhaust from the inlet to the outlet of turbine or to the atmosphere
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
    • F02B33/44—Passages conducting the charge from the pump to the engine inlet, e.g. reservoirs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F02B37/12—Control of the pumps
    • F02B37/24—Control of the pumps by using pumps or turbines with adjustable guide vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B39/00—Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
    • F02B77/08—Safety, indicating, or supervising devices
    • F02B77/083—Safety, indicating, or supervising devices relating to maintenance, e.g. diagnostic device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/0002—Controlling intake air
    • F02D41/0007—Controlling intake air for control of turbo-charged or super-charged engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/1445—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being related to the exhaust flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/1448—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an exhaust gas pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/22—Safety or indicating devices for abnormal conditions
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
    • F01N3/28—Construction of catalytic reactors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/1446—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being exhaust temperatures
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/40—Engine management systems

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for controlling and diagnosing an exhaust gas turbocharger.
  • exhaust gas turbocharger are used in particular in NEN Brennkraftmaschi ⁇ and include a compressor which is mechanically coupled to a turbine.
  • the turbine is arranged in an exhaust tract of the internal combustion engine and, utilizing the thermal energy of the exhaust gas, drives the compressor, which is arranged in an intake tract of the internal combustion engine.
  • a particularly high efficiency have exhaust gas turbocharger whose turbine geometry is variable, that is, have an actuator for adjusting the turbine geometry, with ⁇ means of which the efficiency of the turbine can be varied.
  • Exhaust gas turbochargers with variable turbine geometry are widely ver ⁇ spread in diesel internal combustion engines and can be there ein ⁇ reason of relatively low exhaust gas temperatures ein ⁇ set.
  • turbochargers with variable turbine geometry are also used in gasoline internal combustion engines.
  • the object of the invention is to provide a method and a Vor ⁇ direction for controlling an exhaust gas turbocharger, which or simply allows precise control of the exhaust gas turbocharger. It is a further object of the invention a method and apparatus for diagnosing an exhaust-gas turbocharger to provide ⁇ which respectively enables precise diagnosing of the turbocharger in a simple way and Wei ⁇ se.
  • the invention is characterized according to its first aspect by a method and a corresponding device for controlling an exhaust gas turbocharger with a compressor and a turbine.
  • the turbine is assigned to the A ⁇ provide an actuator of a turbine geometry.
  • a performance characteristic value is determined as a function of a turbine output, a mass flow through the turbine and a gas temperature upstream of the turbine.
  • a mass flow characteristic is determined depending on the mass flow through the turbine and the gas temperature upstream of the turbine and a downstream gas pressure downstream of the turbine.
  • a setting position of the actuator for setting the turbine geometry is determined by means of a characteristic diagram.
  • the adjuster position for Ein ⁇ make the turbine geometry is a control signal to the actuator Ansteu ⁇ ern determined.
  • the invention is characterized according to a further aspect fer ⁇ ner by a method and a corresponding device for diagnosis of an exhaust gas turbocharger, in which depends on the whilr position for adjusting the turbine geometry a Di ⁇ agnose the exhaust gas turbocharger is performed.
  • the performance characteristic may be particularly simply determined because the mass flow gleichzuset through the turbine usually zen ⁇ is connected to the mass flow, the wing flows of an internal combustion engine after the combustion of the air / fuel mixture of the cylinders in an exhaust ⁇ .
  • the mass flow is correlated by the turbine with a metered into the cylinder of the internal combustion engine, gas mass and the metered fuel mass, of which at least a desired Gasmas ⁇ senstrom in the cylinders of the internal combustion engine and a ge ⁇ desired fuel mass for controlling the internal ⁇ combustion engine already known ,
  • the power parameter is determined as a function of the turbine power divided by the mass flow through the turbine and divi ⁇ diert by the gas temperature upstream of the turbine.
  • the mass flow characteristic is determined depending on the Turbi ⁇ nenée multiplied by the square root of the gas Tempe ⁇ temperature upstream of the turbine and divided by the stro- mabissertigen gas pressure.
  • the map, with ⁇ means of which provide an actuator position of the actuator for Ein ⁇ the turbine geometry is determined, particularly a ⁇ fold and be precisely determined.
  • the map has as inputs the performance index and the mass flow characteristic. This is based on the surprising Detects ⁇ nis basis that a sufficiently precise determination in the relevant adjuster position is also independent of a Turbinen ⁇ speed possible. This has the consequence that for the Kenn ⁇ field from which the actuator position of the actuator is determined, a significantly lower storage space is required, as if in addition an input variable is the turbine speed. Furthermore, as well as the computational effort for interpolation between bases of the map is significantly reduced due to the smaller dimension of the map.
  • the power characteristic is transformed in such a way that characteristic map points of the same transformed power characteristics in essentially the same values are assigned to the actuator position.
  • the setting position for setting the turbine geometry is determined depending on the transformed performance characteristics.
  • an upstream gas pressure which prevails upstream of the turbine, is determined by means of a further characteristic diagram and depending on the downstream gas pressure.
  • the upstream gas pressure can be determined without additional benö ⁇ preferential measurement variables, which then advantageously be ⁇ sets may be for correcting a volume of machinessgra ⁇ .
  • a control signal for setting a position of a blow-off valve is determined depending on the position of the actuator for the variable turbine geometry. In this way, in an existing blow-off valve in a bypass duct to the turbine of the exhaust gas turbocharger, the operating range of the exhaust gas turbocharger can be easily further extended.
  • FIG. 1 shows an internal combustion engine with an exhaust gas turbocharger and a control device
  • FIG. 2 is a flow chart of a program for controlling and / or diagnosing the exhaust gas turbocharger.
  • FIG. 3 shows a first characteristic diagram and FIG. 4 shows a second characteristic diagram.
  • An internal combustion engine (FIG. 1) comprises an intake tract 1, an engine block 2, a cylinder head 3 and an exhaust tract
  • the intake tract 1 preferably comprises a throttle valve
  • the engine block 2 furthermore a collector 6 and a suction pipe 7, which leads to a cylinder Z 1 via an inlet channel into the engine block 2.
  • the engine block 2 further comprises a crankshaft 8, which is coupled via a connecting rod 10 with the piston 11 of the Zylin ⁇ DERS Zl.
  • the cylinder head 3 includes a valve actuator with a gas ⁇ inlet valve 12, a gas outlet 13 and Ventilantrie ⁇ ben 14, 15th
  • a camshaft is provided which acts on the gas inlet valve 12 and the gas outlet valve 13 via cams.
  • the cylinder head 3 further comprises an injection valve 32 and a spark plug 34.
  • the injection valve 32 may also be arranged in the intake pipe 7.
  • the spark plug 34 may also be dispensed with in the case of a combustion process with autoignition of the mixture.
  • the exhaust tract 1 and the exhaust tract 4 an exhaust ⁇ turbocharger assigned.
  • the exhaust gas turbocharger comprises a Turbi ⁇ ne 18 that is mechanically coupled to a compressor 20th
  • the turbine 18 is arranged in the exhaust tract 4 and converts the thermal energy of the exhaust gas into mechanical energy and thus drives the turbine 20, which is arranged in the intake tract 1.
  • the exhaust gas turbocharger thus couples the intake tract 1 thermomechanically with the exhaust gas tract 4.
  • the compressor 20 is preferably arranged upstream of the throttle valve 5 in the intake tract 1. However, it can also be arranged downstream of the throttle ⁇ flap 5.
  • the turbine 18 has a variable turbine geometry.
  • the exhaust gas turbocharger may take a bypass channel 24 um ⁇ , the ge parallel to the turbine 18 in the exhaust tract 4 ⁇ leads is.
  • a blow-off valve 26 is arranged on ⁇ .
  • a catalytic converter 28 and, as a rule, a silencer are also preferably arranged.
  • the exhaust-gas turbocharger in the intake tract 1 downstream of the compressor 20 preferably also comprises an intercooler 30.
  • a control device 36 is provided, which are assigned sensors which detect different measurement variables and each ⁇ wells determine the value of the measurand.
  • the control device 36 determines dependent on at least one of the measured variables manipulated variables, which are then converted into one or more actuating signals for controlling the actuators by means of corresponding actuators.
  • the control device 36 can also be referred to as a device for controlling the internal combustion engine.
  • the sensors are a pedal position sensor 38, which detects an accelerator pedal position of an accelerator pedal 40, a Heilmassen ⁇ sensor 42 which detects an air mass flow upstream of the throttle valve 5, a throttle position sensor 44 which detects an opening degree of the throttle valve 5, a first temperature sensor 46 which an intake air Temperature detected downstream of the compressor 20, a Saugrohr horrsen- sensor 48, which detects an intake manifold pressure in the collector 6, a crankshaft angle sensor 50, which detects a Kurbelwellen ⁇ angle to which then a rotational speed N of the crankshaft 8 to ⁇ ordered.
  • a second temperature sensor 52 detects a gas temperature T3 upstream of the turbine 18 in the exhaust ⁇ tract 4.
  • an exhaust gas probe 54 is preferably provided, which detects a residual oxygen content of the exhaust gas and de ⁇ ren measurement signal is characteristic of the air / fuel ratio in the cylinder zl.
  • any desired quantity of said sensors may be present, or additional sensors may also be present.
  • the actuators are, for example, the throttle valve, the gas inlet and gas outlet valves 12, 13, the adjustable blade of the turbine 18 or the spark plug 34 or the injection valve ⁇ 32nd
  • cylinders Z2 to Z4 are preferably also provided, to which corresponding actuators and, if appropriate, sensors are then assigned.
  • a gas pressure P3 upstream of the turbine 18 and a gas pressure P4 downstream of the turbine 18 an adjuster position PSN_VTG of the actuator 22 for adjusting the Turbinengeo ⁇ geometry, a Turbine speed N_TUR and a on the Gas ⁇ pressure P3 upstream of the turbine 18 related mass flow characteristic MF_KW_P3 or a turbine efficiency ETA_TUR are ⁇ represent are based on individual measurement points. These maps are determined by the manufacturer by suitable measurements.
  • the turbine efficiency ETA_TUR summarizes an isentropic ⁇ response of the turbine 18, and a mechanical efficiency of the turbocharger together.
  • the upstream to the gas pressure P3 ⁇ Windumble the turbine 18 based mass flow characteristic MF_KW_P3 is given by the following relationship:
  • a turbine power P_TUR is given by the following relationship:
  • ETA_TUR denotes a difference in entalpha given by KI
  • C_P_TUR denotes the specific heat capacity at constant pressure and is usually fixed
  • K denotes the adiabatic exponent, which is also preferably fixed.
  • PSN_VTG denotes an actuator position of the actuator 22 for adjusting the turbine geometry.
  • the turbine efficiency ETA_TUR can be regularly determined from engine-specified maps depending on the pressure ratio PQ of the upstream pressure P3 and the downstream pressure of the turbine P4 and the turbine speed N_TUR and the actuator position PSN_VTG.
  • the right-hand side of equation F5 is known for controlling or diagnosing the exhaust gas turbocharger.
  • the power turbines ⁇ P_TUR is predetermined as a nominal value by a corresponding physika ⁇ metallic model of the compressor.
  • Such Mo ⁇ is disclosed dell 102 13 529 Cl in the DE, the content of which is incorporated ⁇ this respect.
  • the power factor P_KW is then subjected to a mathematical transformation, which is preferably given by the following equation:
  • TRANS_KW1, TRANS_KW, TRANS_KW3 designates first to third transformation characteristic values that can be suitably predefined in such a way that the same transformed performance characteristics P_KW_TRANS are essentially assigned the same values of the actuator position PSN_VTG.
  • a characteristic field KF_PSN_VTG exemplified for exemplary whilr ⁇ Posi tions PSN_VTG1 to PSN_VTG5.
  • the characteristic map KF_PSN_VTG according to FIG. 3 is shown for measurement data records which have been assigned numerically from the corresponding characteristic diagrams of the respective manufacturer of the exhaust gas turbocharger.
  • To save the map KF_PSN_VTG in a data memory of the control device 36 are determined, for example, by interpolation between the respective setting positions PSN_VTG1 to PSN_VTG5 Kennfeldstütz ⁇ points for crossing points of the dashed lines of Figure 3 and stored in the data memory of the control device 36.
  • the map KF_PSN_VTG now stored in the data memory for the operation of the exhaust gas turbocharger then has a relatively small storage space requirement.
  • map KF_PQ is the pressure ratio PQ.
  • the respective actuator position PSN_VTG and the gas pressure P3 upstream of the turbine 18 can then be determined in the control device. This is done by means of the program, which is explained in more detail with reference to the Ab ⁇ flow chart of Figure 2.
  • the program is inserted ist ⁇ in a program memory of the controller 36 and is processed ervorides 36 during operation of the turbine 18 in the STEU ⁇ .
  • the program is started in a step S1 and although be ⁇ preferably close to a start of the internal combustion engine.
  • step S2 the performance index P_KW depending on the turbine power P_TUR, the mass flow through the turbine MF_TUR 18 and the gas temperature T3 is determined upstream of the door ⁇ bine. This is preferably done according to the rela ⁇ hung F5.
  • the downstream gas pressure P4 is determined as a function of an ambient pressure P_AMB and a dynamic pressure.
  • the ambient pressure p_AMB can be determined very easily depending on the measurement signal of the intake manifold pressure sensor 48 ⁇ to when the compressor 20, the air sucked almost not compressed and a pressure drop across the throttle valve 5 ver ⁇ is negligible. However, it may also be by means of a geeigne ⁇ th pressure sensor and are detected although a suitably arranged pressure sensors ⁇ .
  • the back pressure can easily be determined by means of ei ⁇ nes model, which depends on the mass flow through the turbine 18 and MF_TUR is essentially predetermined by the geometry of the catalyst 28 and the Schalldämp ⁇ fers.
  • the mass flow characteristic MF_KW is subsequently determined as a function of the mass flow MF_TUR by the turbine 18, the gas temperature T3 upstream of the turbine 18 and the downstream gas pressure P4. This is preferably done by means of the relationship F7, the relevant part of which is also shown in step S6.
  • the transformed power characteristic value P_KW_TRANS is determined by means of the relationship given by the relationship F8.
  • step S the adjuster position PSN_VTG is then dependent on the map KF_PSN_VTG to the input ⁇ sizes of the transformed performance index P_KW_TRANS and the mass flow characteristic value MF_KW determined.
  • a step S20 may be provided for steps S16 and / or S18 in which a diagnosis of the exhaust gas turbocharger is dependent on the actuator position PSN_VTG determined in step S10 and at least one suitably selected threshold value THD_PSN of the actuator position and / or dependent from the upstream gas pressure P3 and at least a threshold value THD_P3 of the upstream gas pressure appropriately set.
  • the program remains in a step S22 for a given waiting period or until the expiration of a predefinable crank angle, before the processing is continued again in step S2 with re-initialized variables.
  • the transformation in step S8 may also be dispensed with.
  • the feasiblesgrö ⁇ is then KISSING of the map KF_PSN_VTG to determine the adjuster position PSN_VTG instead of the transformed performance index P_KW_TRANS the performance index P_KW.
  • the turbine power P_TUR, the mass flow MF_TUR through the turbine 18 and the downstream gas pressure P4 are preferably target values.
  • the positioner PSN_VTG is also preferably a nominal value.
  • pilot control of the turbine 18 is achieved.
  • a control can also be provided.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Supercharger (AREA)

Abstract

Der Abgasturbolader hat einen Verdichter (20) und eine Turbine (18) mit einem Stellantrieb (22) zum Einstellen einer Turbinengeometrie. Ein Leistungskennwert (P KW) wird ermittelt abhängig von einer Turbinenleistung (P TUR), einem Massenstrom (MF TUR) durch die Turbine (18) und einer Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18). Ein Massenstromkennwert (MF KW) wird ermittelt abhängig von dem Massenstrom (MF TUR) durch die Turbine (18) und der Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18). Abhängig von dem Leistungskennwert (P KW) und dem Massenstromkennwert (MF KW) wird mittels eines Kennfeldes (KF PSN VTG) eine Stellerposition (PSN VTG) des Stellantriebs (22) zum Einstellen der Turbinengeometrie ermittelt. Im Falle des Steuerns wird abhängig von der Stellerposition (PSN VTG) zum Einstellen der Turbinengeometrie ein Stellsignal (SSG VTG) zum Ansteuern des Stellantriebs ermittelt. Im Falle des Diagnostizierens des Abgasturboladers wird abhängig von der Stellerposition (PSN VTG) der Abgasturbolader diagnostiziert.

Description

Beschreibung
Verfahren und Vorrichtung zum Steuern und zum Diagnostizieren eines Abgasturboladers
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Steuern und zum Diagnostizieren eines Abgasturboladers. Abgas¬ turbolader werden insbesondere eingesetzt in Brennkraftmaschi¬ nen und umfassen einen Verdichter, der mechanisch mit einer Turbine gekoppelt ist. Die Turbine ist in einem Abgastrakt der Brennkraftmaschine angeordnet und treibt unter Ausnutzung der thermischen Energie des Abgases den Verdichter an, der in ei¬ nem Ansaugtrakt der Brennkraftmaschine angeordnet ist.
Durch einen geeigneten Einsatz des Abgasturboladers kann bei einem vorgegebenen Bauvolumen der Brennkraftmaschine deren Leistungsabgabe erhöht werden. Ferner kann unter anderem auf¬ grund des geringeren Gewichts pro Leistungseinheit der Wir¬ kungsgrad der Brennkraftmaschine mittels des Abgasturboladers erhöht sein.
Einen besonders hohen Wirkungsgrad weisen Abgasturbolader auf, deren Turbinengeometrie variabel ist, das heißt die einen Stellantrieb zum Einstellen der Turbinengeometrie haben, mit¬ tels dessen der Wirkungsgrad der Turbine variiert werden kann. Abgasturbolader mit variabler Turbinengeometrie sind weit ver¬ breitet bei Diesel-Brennkraftmaschinen und können dort auf¬ grund der relativ niedrigen Abgastemperaturen problemlos ein¬ gesetzt werden. Zunehmend werden Abgasturbolader mit variabler Turbinengeometrie auch in Benzin-Brennkraftmaschinen einge¬ setzt. Die Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Vor¬ richtung zum Steuern eines Abgasturboladers zu schaffen, das beziehungsweise die ein präzises Steuern des Abgasturboladers einfach ermöglicht. Ferner ist es die Aufgabe der Erfindung ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Diagnose eines Abgas¬ turboladers zu schaffen, das beziehungsweise die ein präzises Diagnostizieren des Abgasturboladers auf einfache Art und Wei¬ se ermöglicht.
Die Aufgabe wird gelöst durch die Merkmale der unabhängigen Patentansprüche. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Die Erfindung zeichnet sich gemäß ihres ersten Aspekts aus durch ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung zum Steuern eines Abgasturboladers mit einem Verdichter und einer Turbine. Der Turbine ist ein Stellantrieb zugeordnet zum Ein¬ stellen einer Turbinengeometrie. Ein Leistungskennwert wird ermittelt abhängig von einer Turbinenleistung, einem Massen¬ strom durch die Turbine und einer Gastemperatur stromaufwärts der Turbine. Ein Massenstromkennwert wird ermittelt abhängig von dem Massenstrom durch die Turbine und der Gastemperatur stromaufwärts der Turbine und einem stromabwärtigen Gasdruck stromabwärts der Turbine. Abhängig von dem Leistungskennwert und dem Massenstromkennwert wird mittels eines Kennfeldes eine Stellerposition des Stellantriebs zum Einstellen der Turbinen¬ geometrie ermittelt. Abhängig von der Stellerposition zum Ein¬ stellen der Turbinengeometrie wird ein Stellsignal zum Ansteu¬ ern des Stellantriebs ermittelt.
Die Erfindung zeichnet sich gemäß eines weiteren Aspekts fer¬ ner aus durch ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung zur Diagnose eines Abgasturboladers, bei dem abhängig von der Stellerposition zum Einstellen der Turbinengeometrie eine Di¬ agnose des Abgasturboladers durchgeführt wird.
Der Leistungskennwert kann besonders einfach ermittelt werden, da der Massenstrom durch die Turbine in der Regel gleichzuset¬ zen ist mit dem Massenstrom, der nach der Verbrennung des Luft/Kraftstoff-Gemisches aus den Zylindern in einem Abgas¬ trakt einer Brennkraftmaschine strömt. Somit korreliert der Massenstrom durch die Turbine mit einer in die Zylinder der Brennkraftmaschine zugemessenen Gasmasse und der zugemessenen Kraftstoffmasse, von denen zumindest ein gewünschter Gasmas¬ senstrom in die Zylinder der Brennkraftmaschine und eine ge¬ wünschte zuzumessende Kraftstoffmasse zum Steuern der Brenn¬ kraftmaschine ohnehin bekannt sind.
Die Gastemperatur stromaufwärts der Turbine kann entweder mit¬ tels eines geeigneten Temperatursensors direkt erfasst werden oder auch einfach mittels eines physikalischen Abgastempera¬ turmodells unter anderem abhängig von der zugemessenen Kraft¬ stoffmasse und/oder dem Gasmassenstrom in die Zylinder ermit¬ telt werden. Die Turbinenleistung kann einfach je nach Be¬ triebspunkt der Brennkraftmaschine vorgegeben werden. Der Gas¬ druck stromabwärts der Turbine kann mittels eines geeigneten Drucksensors direkt erfasst werden oder auch einfach ohne zu¬ sätzlichen Drucksensor von einem Umgebungsdruck und einem Staudruck in dem Abgastrakt der Brennkraftmaschine abgeschätzt werden, wobei der Staudruck abhängt von dem Massenstrom durch die Turbine.
Die Zuordnung zwischen der jeweiligen Stellerpositionen des Stellantriebs zum Einstellen der Turbinengeometrie, des Leis¬ tungskennwertes und des Massenstromkennwertes kann einfach aus Kennfeldern abgeleitet werden, die regelmäßig von dem Herstel- ler des Abgasturboladers durch entsprechende Messungen ermit¬ telt wurden und somit ohne weiteres zur Verfügung stehen.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird der Leistungskennwert ermittelt abhängig von der Turbinenleistung dividiert durch den Massenstrom durch die Turbine und divi¬ diert durch die Gastemperatur stromaufwärts der Turbine.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird der Massenstromkennwert ermittelt abhängig von der Turbi¬ nenleistung, multipliziert mit der Quadratwurzel der Gastempe¬ ratur stromaufwärts der Turbine und dividiert durch den stro- mabwärtigen Gasdruck. Auf diese Weise kann das Kennfeld, mit¬ tels dessen eine Stellerposition des Stellantriebs zum Ein¬ stellen der Turbinengeometrie ermittelt wird, besonders ein¬ fach und präzise ermittelt werden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung hat das Kennfeld als Eingangsgrößen den Leistungskennwert und den Massenstromkennwert. Dem liegt die überraschende Erkennt¬ nis zugrunde, dass ein hinreichend präzises Ermitteln in der jeweiligen Stellerposition auch unabhängig von einer Turbinen¬ drehzahl möglich ist. Dies hat zur Folge, dass für das Kenn¬ feld, aus dem die Stellerposition des Stellantriebs ermittelt wird, ein erheblich geringerer Speicherplatz benötigt wird, als wenn zusätzlich eine Eingangsgröße die Turbinendrehzahl ist. Ferner wird so auch der Rechenaufwand zum Interpolieren zwischen Stützpunkten des Kennfeldes aufgrund der geringeren Dimension des Kennfeldes erheblich verringert.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird der Leistungskennwert transformiert und zwar derart, dass Kennfeldpunkten gleicher transformierter Leistungskennwerte im wesentlichen die gleichen Werte der Stellerposition zugeordnet sind. Die Stellposition zum Einstellen der Turbinengeometrie wird abhängig von den transformierten Leistungskennwerten er¬ mittelt. Dies hat den Vorteil, dass ansteuerbare Betriebspunk¬ te der Turbine so günstiger verteilt sind über das Kennfeld zum Ermitteln der Stellerposition mit der Folge, dass bei gleichem Speicherplatzbedarf ein präziseres Steuern und auch Diagnostizieren des Abgasturboladers möglich ist.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird abhängig von der Stellerposition und dem Massenstromkenn- wert mittels eines weiteren Kennfeldes und abhängig von dem stromabwärtigen Gasdruck ein stromaufwärtiger Gasdruck ermit¬ telt, der stromaufwärts der Turbine herrscht. Auf diese Weise kann auch der stromaufwärtige Gasdruck ohne zusätzlich benö¬ tigte Messgrößen ermittelt werden, der dann vorteilhaft einge¬ setzt werden kann zum Korrigieren eines Volumen Wirkungsgra¬ des .
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird abhängig von der Stellerposition für die variable Turbi¬ nengeometrie ein Stellsignal zum Einstellen einer Stellung ei¬ nes Abblaseventils ermittelt. Auf diese Weise kann bei einem vorhandenen Abblaseventil in einem Bypasskanal zu der Turbine des Abgasturboladers der Betriebsbereich des Abgasturboladers einfach weiter erweitert werden.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind im folgenden anhand der schematischen Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
Figur 1 eine Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader und einer Steuervorrichtung, Figur 2 ein Ablaufdiagramm eines Programms zum Steuern und/oder Diagnostizieren des Abgasturboladers,
Figur 3 ein erstes Kennfeld und Figur 4 ein zweites Kennfeld.
Elemente gleicher Konstruktion oder Funktion sind figurenüber¬ greifend mit den gleichen Bezugszeichen gekennzeichnet.
Eine Brennkraftmaschine (Figur 1) umfasst einen Ansaugtrakt 1, einen Motorblock 2, einen Zylinderkopf 3 und einen Abgastrakt
4. Der Ansaugtrakt 1 umfasst vorzugsweise eine Drosselklappe
5, ferner einen Sammler 6 und ein Saugrohr 7, das hin zu einem Zylinder Zl über einen Einlasskanal in den Motorblock 2 ge¬ führt ist. Der Motorblock 2 umfasst ferner eine Kurbelwelle 8, welche über eine Pleuelstange 10 mit dem Kolben 11 des Zylin¬ ders Zl gekoppelt ist.
Der Zylinderkopf 3 umfasst einen Ventilantrieb mit einem Gas¬ einlassventil 12, einem Gasauslassventil 13 und Ventilantrie¬ ben 14, 15.
Bevorzugt ist eine Nockenwelle vorgesehen, die über Nocken auf das Gaseinlassventil 12 und das Gasauslassventil 13 einwirkt. Der Zylinderkopf 3 umfasst ferner ein Einspritzventil 32 und eine Zündkerze 34. Alternativ kann das Einspritzventil 32 auch in dem Saugrohr 7 angeordnet sein. Ferner kann auch auf die Zündkerze 34 im Falle eines Brennverfahrens mit Selbstzündung des Gemisches verzichtet sein.
Ferner ist dem Ansaugtrakt 1 und dem Abgastrakt 4 ein Abgas¬ turbolader zugeordnet. Der Abgasturbolader umfasst eine Turbi¬ ne 18, die mechanisch gekoppelt ist mit einem Verdichter 20. Die Turbine 18 ist in dem Abgastrakt 4 angeordnet und wandelt die thermische Energie des Abgases in mechanische Energie um und treibt so die Turbine 20 an, welche in dem Ansaugtrakt 1 angeordnet ist. Der Abgasturbolader koppelt so den Ansaugtrakt 1 thermomechanisch mit dem Abgastrakt 4. Der Verdichter 20 ist bevorzugt stromaufwärts der Drosselklappe 5 in dem Ansaugtrakt 1 angeordnet. Er kann jedoch auch stromabwärts der Drossel¬ klappe 5 angeordnet sein. Die Turbine 18 hat eine variable Turbinengeometrie. Dazu ist der Turbine 18 ein Stellantrieb 22 zum Einstellen der Turbinengeometrie zugeordnet, mittels des¬ sen Schaufeln der Turbine 18 oder Teile der Schaufeln ver¬ stellt werden können mit der Folge einer Veränderung des je¬ weiligen Wirkungsgrades der Turbine 18.
Zusätzlich kann der Abgasturbolader einen Bypasskanal 24 um¬ fassen, der parallel zu der Turbine 18 in dem Abgastrakt 4 ge¬ führt ist. In dem Bypasskanal 24 ist ein Abblaseventil 26 an¬ geordnet.
In dem Abgastrakt 4 sind ferner bevorzugt ein Katalysator 28 und in der Regel auch ein Schalldämpfer angeordnet.
Bevorzugt umfasst der Abgasturbolader in dem Ansaugtrakt 1 stromabwärts des Verdichters 20 noch einen Ladeluftkühler 30.
Ferner ist eine Steuervorrichtung 36 vorgesehen, der Sensoren zugeordnet sind, die verschiedene Messgrößen erfassen und je¬ weils den Wert der Messgröße ermitteln. Die Steuervorrichtung 36 ermittelt abhängig von mindestens einer der Messgrößen Stellgrößen, die dann in ein oder mehrere Stellsignale zum Steuern der Stellglieder mittels entsprechender Stellantriebe umgesetzt werden. Die Steuervorrichtung 36 kann auch als Vor¬ richtung zum Steuern der Brennkraftmaschine bezeichnet werden. Die Sensoren sind ein Pedalstellungsgeber 38, welcher eine Fahrpedalstellung eines Fahrpedals 40 erfasst, ein Luftmassen¬ sensor 42, welcher einen Luftmassenstrom stromaufwärts der Drosselklappe 5 erfasst, ein Drosselklappenstellungssensor 44, welcher einen Öffnungsgrad der Drosselklappe 5 erfasst, ein erster Temperatursensor 46, welcher eine Ansaugluft-Temperatur stromabwärts des Verdichters 20 erfasst, ein Saugrohrdrucksen- sor 48, welcher einen Saugrohrdruck in dem Sammler 6 erfasst, ein Kurbelwellenwinkelsensor 50, welcher einen Kurbelwellen¬ winkel erfasst, dem dann eine Drehzahl N der Kurbelwelle 8 zu¬ geordnet wird. Ein zweiter Temperatursensor 52 erfasst eine Gastemperatur T3 stromaufwärts der Turbine 18 in dem Abgas¬ trakt 4. Ferner ist bevorzugt eine Abgassonde 54 vorgesehen, welche einen Restsauerstoffgehalt des Abgases erfasst und de¬ ren Messsignal charakteristisch ist für das Luft/Kraftstoff- Verhältnis in dem Zylinder Zl.
Je nach Ausführungsform der Erfindung kann eine beliebige Un¬ termenge der genannten Sensoren vorhanden sein oder es können auch zusätzliche Sensoren vorhanden sein.
Die Stellglieder sind beispielsweise die Drosselklappe, die Gaseinlass- und Gasauslassventile 12, 13, die verstellbare Schaufel der Turbine 18 oder die Zündkerze 34 oder das Ein¬ spritzventil 32.
Neben dem Zylinder Zl sind bevorzugt auch noch weitere Zylin¬ der Z2 bis Z4 vorgesehen, denen dann auch entsprechende Stell¬ glieder und gegebenenfalls Sensoren zugeordnet sind.
Im folgenden ist ein physikalisches Model der Turbine 18 des Abgasturboladers näher erläutert, auf Basis dessen in der Steuervorrichtung 36 ein Programm zum Steuern und zum Diagnos¬ tizieren des Abgasturboladers gespeichert ist, das während des Betriebs des Abgasturboladers abgearbeitet wird.
Von Herstellern von Abgasturboladern werden regelmäßig Kenn¬ felder zur Verfügung gestellt, durch die der Zusammenhang zwi¬ schen einem Gasdruck P3 stromaufwärts der Turbine 18 und einem Gasdruck P4 stromabwärts der Turbine 18, einer Stellerposition PSN_VTG des Stellantriebs 22 zum Einstellen der Turbinengeo¬ metrie, einer Turbinendrehzahl N_TUR und einem auf den Gas¬ druck P3 stromaufwärts der Turbine 18 bezogenen Massenstrom- kennwert MF_KW_P3 oder einem Turbinenwirkungsgrad ETA_TUR dar¬ gestellt sind anhand einzelner Messpunkte. Diese Kennfelder sind herstellerseitig durch geeignete Messungen ermittelt. Der Turbinenwirkungsgrad ETA_TUR fasst einen isentropen Wirkungs¬ grad der Turbine 18 und einen mechanischen Wirkungsgrad des Abgasturboladers zusammen. Der auf den Gasdruck P3 stromauf¬ wärts der Turbine 18 bezogenen Massenstromkennwert MF_KW_P3 ist gegeben durch folgende Beziehung:
Eine Turbinenleistung P_TUR ist gegeben durch folgende Bezie¬ hung:
P_TUR=MF_TUR*DELTA_H*ETA_TUR (F21
ETA_TUR bezeichnet eine Entalphiedifferenz, die gegeben ist durch K-I
F4 V
DELTA H = C P TUR * T3 : (F3 ) P3
wobei C_P_TUR die spezifische Wärmekapazität bei konstantem Druck bezeichnet und in der Regel fest vorgegeben ist, und K den Adiabatenexponenten bezeichnet, der ebenfalls bevorzugt fest vorgegeben ist.
Aus den Formeln F2 und F3 ergibt sich somit für die Turbinen¬ leistung P_TUR
K-I
P TUR=MF TUR*C P TUR*T3: PAΛ* *ETA TUR (F41 Fi.
durch Umformen der Gleichung F4 ergibt sich für einen Leis¬ tungskennwert P_KW folgende Beziehung:
P TUR
P KW= (F5)
MF TUR*T3
P KW=C P TUR' ETA TUR=/J—,-V_TUR,PSN_VTG | (F6)
PSN_VTG bezeichnet eine Stellerposition des Stellantriebs 22 zum Einstellen der Turbinengeometrie. In diesem Zusammenhang wird genutzt, dass der Turbinenwirkungsgrad ETA_TUR regelmäßig aus von Herstellern vorgegebenen Kennfeldern ermittelt werden kann abhängig von dem Druckverhältnis PQ des stromaufwärtigen Drucks P3 und des stromabwärtigen Drucks der Turbine P4 und der Turbinendrehzahl N_TUR und der Stellerposition PSN_VTG. Die rechte Seite der Gleichung F5 ist zum Steuern oder Diag¬ nostizieren des Abgasturboladers bekannt. So ist die Turbinen¬ leistung P_TUR als Sollwert durch ein entsprechendes physika¬ lisches Modell des Verdichters vorgegeben . Ein derartiges Mo¬ dell ist in der DE 102 13 529 Cl offenbart, deren Inhalt dies¬ bezüglich einbezogen ist. Ferner kann die Gasmassentemperatur T3 stromaufwärts der Turbine 18 mittels des zweiten Tempera¬ tursensors 52 erfasst werden oder auch abhängig von einem Ab¬ gastemperaturmodell ermittelt werden, das unter anderem ab¬ hängt von einem Gasmassenstrom in Zylinder Zl bis Z4 der Brennkraftmaschine und der zugemessenen Kraftstoffmasse. Der Massenstrom MF_TUR durch die Turbine 18 korreliert ebenfalls zu dem Gasmassenstrom in die Zylinder Zl bis Z4 und der zuge¬ messenen Kraftstoffmasse. Somit können die Größen auf der rechten Seite der Gleichung F5 als Eingangsgrößen des Modells der Turbine 18 des Abgasturboladers betrachtet werden.
Weiterhin muss die Durchflussgleichung erfüllt sein, die durch die Beziehung Fl vorgegeben ist. Da jedoch der Gasdruck P3 stromaufwärts der Turbine 18 regelmäßig unbekannt ist, wird die Gleichung Fl mit dem Druckverhältnis PQ gleich P3 zu P4 erweitert. Damit ergibt sich:
MF ;PSN_VTG I (F7)
Der Zusammenhang zwischen dem auf den Gasdruck stromabwärts der Turbine bezogenen Massenstromkennwert MF_KW_P3, dem Druck¬ verhältnis PQ, der Turbinendrehzahl N_TUR und der Stellerposi¬ tion PSN_VTG ist für einzelne Messwerte häufig bekannt und wird von dem jeweiligen Hersteller des Abgasturboladers in Form von Kennfeldern zur Verfügung gestellt. Es ist nicht möglich, auf analytischem Weg eine Stellerpositi¬ on PSN_VTG zu bestimmen, die sowohl die Gleichung F7 als auch die Gleichung F6 erfüllt. Es ist jedoch möglich auf numeri¬ schem Weg, das heißt durch Auswerten der durch den Hersteller des Abgasturboladers vermessenen Zusammenhänge den Zusammen¬ hang zwischen dem Leistungskennwert P_KW und dem Massenstrom- kennwert MF_KW für verschiedene Turbinendrehzahlen N_TUR und Stellerpositionen PSN_VTG zu ermitteln und in einem neuen Kennfeld abzulegen. Es zeigt sich hierbei, dass in diesem Zu¬ sammenhang der Einfluss der Turbinendrehzahl N_TUR vernachläs¬ sigt werden kann und sich somit ein dreidimensionales Kennfeld ergibt, mit den Eingangsgrößen Leistungskennwert P_KW und Mas- senstromkennwert MF_KW.
Bevorzugt wird anschließend der Leistungskennwert P_KW einer mathematischen Transformation unterzogen, die bevorzugt durch die folgende Gleichung gegeben ist:
P KW*TRANS KWl
P KW TRANS= ~ - *TRANS KWl (F81
MF KW+TRANS KW3
TRANS_KW1, TRANS_KW, TRANS_KW3 bezeichnet erste bis dritte Transformationskennwerte, die geeignet so vorgebbar sind, dass gleichen transformierten Leistungskennwerten P_KW_TRANS im we¬ sentlichen die gleichen Werte der Stellerposition PSN_VTG zu¬ geordnet sind. In Figur 3 ist beispielhaft ein derartiges Kennfeld KF_PSN_VTG dargestellt für exemplarische Stellerposi¬ tionen PSN_VTG1 bis PSN_VTG5.
Das Kennfeld KF_PSN_VTG gemäß der Figur 3 ist dargestellt für Messdatensätze, die aus den entsprechenden Kennfeldern des je¬ weiligen Herstellers des Abgasturboladers auf numerische Weise zugeordnet worden sind. Zum Abspeichern des Kennfeldes KF_PSN_VTG in einem Datenspeicher der Steuervorrichtung 36 werden beispielsweise durch Interpolation zwischen den jewei¬ ligen Stellerpositionen PSN_VTG1 bis PSN_VTG5 Kennfeldstütz¬ punkte für Kreuzungspunkte der gestrichelten Linien der Figur 3 ermittelt und in dem Datenspeicher der Steuervorrichtung 36 abgelegt. Das nun so für den Betrieb des Abgasturboladers in dem Datenspeicher abgespeicherte Kennfeld KF_PSN_VTG hat dann einen relativ geringen Speicherplatzbedarf. Aus dem jeweils ebenfalls durch den Hersteller des Abgasturboladers bemessenen Kennfeldes, das den Zusammenhang zwischen dem Massenstromkenn- wert durch die Turbine MF_KW_P3 der auf den Gasdruck P3 strom¬ aufwärts der Turbine bezogen ist, dem Druckverhältnis PQ, der Turbinendrehzahl N_TUR und der jeweiligen Stellerposition PSN_VTG darstellt, können durch Multiplikation des jeweiligen Druckverhältnisses PQ mit den auf den jeweiligen auf den Gas¬ druck stromaufwärts der Turbine bezogenen Massenstromkennwer- ten MF_KW_P3 die jeweiligen Massenstromkennwerte MF_KW erhal¬ ten werden. Dieser Zusammenhang ist für die exemplarischen Stellerpositionen PSN_VTG1 bis PSN_VTG5 anhand der Figur 4 dargestellt. Auch hier kann der Einfluss der Turbinendrehzahl N_TUR vernachlässigt werden und durch Interpolation zwischen den bekannten Messpunkten ein geeignet dimensioniertes Kenn¬ feld KF_PQ ermittelt werden und in dem Datenspeicher der Steu¬ ervorrichtung 36 abgelegt werden mit den Eingangsgrößen des Massenstromkennwerts MF_KW und der jeweiligen Stellerposition PSN_VTG. Die Ausgangsgröße dieses Kennfeldes, das als Kennfeld KF_PQ bezeichnet wird ist das Druckverhältnis PQ.
Unter Nutzung der Kennfelder KF_PSN_VTG und KF_PQ können dann in der Steuervorrichtung die jeweilige Stellerposition PSN_VTG und der Gasdruck P3 stromaufwärts der Turbine 18 ermittelt werden. Dies erfolgt mittels des Programms, das anhand des Ab¬ laufdiagramms der Figur 2 näher erläutert ist. Das Programm ist in einem Programmspeicher der Steuervorrichtung 36 abge¬ legt und wird während des Betriebs der Turbine 18 in der Steu¬ ervorrichtung 36 abgearbeitet.
Das Programm wird in einem Schritt Sl gestartet und zwar be¬ vorzugt zeitnah zu einem Start der Brennkraftmaschine.
In einem Schritt S2 wird der Leistungskennwert P_KW abhängig von der Turbinenleistung P_TUR, dem Massenstrom MF_TUR durch die Turbine 18 und der Gastemperatur T3 stromaufwärts der Tur¬ bine ermittelt. Dies erfolgt bevorzugt entsprechend der Bezie¬ hung F5.
In einem Schritt S4 wird der stromabwärtige Gasdruck P4 abhän¬ gig von einem Umgebungsdruck P_AMB und einem Staudruck ermit¬ telt. Der Umgebungsdruck P_AMB kann besonders einfach abhängig von dem Messsignal des Saugrohrdrucksensors 48 ermittelt wer¬ den, wenn der Verdichter 20 die angesaugte Luft nahezu nicht verdichtet und ein Druckabfall über der Drosselklappe 5 ver¬ nachlässigbar ist. Er kann jedoch auch mittels eines geeigne¬ ten Drucksensors und zwar eines geeignet angeordneten Druck¬ sensors erfasst werden. Der Staudruck kann einfach mittels ei¬ nes Modells ermittelt werden, das abhängt von dem Massenstrom MF_TUR durch die Turbine 18 und im wesentlichen vorgegeben ist durch eine Geometrie des Katalysators 28 und des Schalldämp¬ fers .
In einem Schritt S6 wird anschließend der Massenstromkennwert MF_KW abhängig von dem Massenstrom MF_TUR durch die Turbine 18, der Gastemperatur T3 stromaufwärts der Turbine 18 und dem stromabwärtigen Gasdruck P4 ermittelt. Dies erfolgt bevorzugt mittels der Beziehung F7, deren relevanter Teil auch in dem Schritt S6 dargestellt ist. In einem Schritt S8 wird der transformierte Leistungskennwert P_KW_TRANS mittels der durch die Beziehung F8 vorgegebenen Be¬ ziehung ermittelt.
In einem Schritt SlO wird anschließend die Stellerposition PSN_VTG abhängig von dem Kennfeld KF_PSN_VTG mit den Eingangs¬ größen des transformierten Leistungskennwertes P_KW_TRANS und des Massenstromkennwerts MF_KW ermittelt.
In einem Schritt S12 wird anschließend das Druckverhältnis PQ aus dem Kennfeld KF_PQ durch entsprechende Kennfeldinterpola¬ tion zwischen Stützstellen des Kennfeldes KF_PQ entsprechend der Vorgehensweise des Schrittes SlO abhängig von den Ein¬ gangsgrößen des Kennfeldes KF_PQ und zwar der Stellerposition PSN_VTG und dem Massenstromkennwert MF_KW ermittelt.
In einem Schritt S14 wird der Gasdruck P3 stromaufwärts der Turbine 18 ermittelt abhängig von dem Druckverhältnis PQ mul¬ tipliziert mit dem stromabwärtigen Gasdruck P4. Anschließend wird in einem Schritt S16 ein Stellsignal SSG_VTG für den Stellantrieb 22 zum Einstellen der Turbinengeometrie abhängig von der Stellerposition PSN_VTG ermittelt und anschließend der Stellantrieb 22 zum Einstellen der Turbinengeometrie entspre¬ chend angesteuert.
Im Falle des Vorhandenseins des Bypasskanals 24 und des Abbla¬ seventils 26 kann auch ein Stellsignal SSG_WG zum Ansteuern des Abblaseventils 26 abhängig von der Stellerposition PSN_VTG ermittelt werden. Auf diese Weise kann dann der Betriebsbe¬ reich des Abgasturboladers noch weiter vergrößert werden und Stellerpositionen PSN_VTG, die nicht ansteuerbar sind hin- sichtlich der Wirkung der Turbine 18 durch entsprechendes An¬ steuern des Abblaseventils eingestellt werden.
Alternativ oder zusätzlich kann zu den Schritten S16 und/oder S18 ein Schritt S20 vorgesehen sein, in dem eine Diagnose des Abgasturboladers erfolgt abhängig von der in dem Schritt SlO ermittelten Stellerposition PSN_VTG und mindestens einem ge¬ eignet gewählten Schwellenwert THD_PSN der Stellerposition und/oder abhängig von dem stromaufwärtigen Gasdruck P3 und mindestens einem Schwellenwert THD_P3 des stromaufwärtigen Gasdrucks, der geeignet vorgegeben ist. Anschließend verharrt das Programm in einem Schritt S22 für eine vorgegeben Warte¬ zeitdauer oder auch bis zum Ablauf eines vorgebbaren Kurbel¬ wellenwinkels, bevor die Bearbeitung erneut in dem Schritt S2 mit erneut initialisierten Variablen fortgesetzt wird.
Alternativ kann auf die Transformation in dem Schritt S8 auch verzichtet sein. In diesem Fall ist dann eine der Eingangsgrö¬ ßen des Kennfelds KF_PSN_VTG zum Ermitteln der Stellerposition PSN_VTG statt des transformierten Leistungskennwertes P_KW_TRANS der Leistungskennwert P_KW.
Die Turbinenleistung P_TUR, der Massenstrom MF_TUR durch die Turbine 18 und der stromabwärtige Gasdruck P4 sind bevorzugt Sollwerte.
Auch bei der Stellerposition PSN_VTG handelt es sich bevorzugt um einen Sollwert. Durch das Programm gemäß der Figur 2 wird eine Vorsteuerung der Turbine 18 erreicht. Bevorzugt kann auch noch eine Regelung vorgesehen sein.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Steuern eines Abgasturboladers mit einem Ver¬ dichter (20), einer Turbine (18) und einem Stellantrieb (22) zum Einstellen einer Turbinengeometrie, bei dem
- ein Leistungskennwert (P_KW) ermittelt wird abhängig von ei¬ ner Turbinenleistung (P_TUR) , einem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und einer Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- ein Massenstromkennwert (MF_KW) ermittelt wird abhängig von dem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und der Gas¬ temperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stro¬ mabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- abhängig von dem Leistungskennwert (P_KW) und dem Massen¬ stromkennwert (MF_KW) mittels eines Kennfeldes (KF_PSN_VTG) eine Stellerposition (PSN_VTG) des Stellantriebs (22) zum Ein¬ stellen der Turbinengeometrie ermittelt wird und
- abhängig von der Stellerposition (PSN_VTG) zum Einstellen der Turbinengeometrie ein Stellsignal (SSG_VTG) zum Ansteuern des Stellantriebs (22) zum Einstellen der Turbinengeometrie ermittelt wird.
2. Verfahren zum Diagnostizieren eines Abgasturboladers mit einem Verdichter (20), einer Turbine (18) und einem Stellan¬ trieb (22) zum Einstellen einer Turbinengeometrie, bei dem
- ein Leistungskennwert (P_KW) ermittelt wird abhängig von ei¬ ner Turbinenleistung (P_TUR) , einem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und einer Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- ein Massenstromkennwert (MF_KW) ermittelt wird abhängig von dem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und der Gas- temperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stro- mabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- abhängig von dem Leistungskennwert (P_KW) und dem Massen- stromkennwert (MF_KW) mittels eines Kennfeldes (KF_PSN_VTG) eine Stellerposition (PSN_VTG) des Stellantriebs (22) zum Ein¬ stellen der Turbinengeometrie ermittelt wird und
- abhängig von der Stellerposition (PSN_VTG) zum Einstellen der Turbinengeometrie eine Diagnose des Abgasturboladers durchgeführt wird.
3. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der Leistungskennwert (P_KW) ermittelt wird abhängig von der Turbinenleistung (P_TUR) dividiert durch den Massen¬ strom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und dividiert durch die Gastemperatur (T4) stromaufwärts der Turbine (18) .
4. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der Massenstromkennwert (MF_KW) ermittelt wird abhän¬ gig von der Turbinenleistung (P_TUR) , multipliziert mit der Quadratwurzel der Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und dividiert durch den stromabwärtigen Gasdruck (P4) .
5. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem das Kennfeld (KF_PSN_VTG) zum Ermitteln der Stellerpo¬ sition (PSN_VTG) als Eingangsgrößen nur den Leistungskennwert (P_KW) und den Massenstromkennwert (MF_KW) hat.
6. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der Leistungskennwert (P_KW) transformiert wird der¬ art, dass Kennfeldpunkten gleicher transformierter Leistungs¬ kennwerte (P_KW_TRANS) im wesentlichen die gleichen Werte der Stellerposition (PSN_VTG) zugeordnet sind, und bei dem die Stellerposition (PSN_VTG) zum Einstellen der Turbinengeometrie abhängig von den transformierten Leistungskennwerten (P_KW_TRANS) ermittelt wird.
7. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem abhängig von der Stellerposition (PSN_VTG) und dem Massenstromkennwert (MF_KW) mittels eines weiteren Kennfeldes (KF_PQ) und abhängig von dem stromabwärtigen Gasdruck (P4) ein stromaufwärtiger Gasdruck (P3) ermittelt wird, der stromauf¬ wärts der Turbine (18) herrscht.
8. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18) ermit¬ telt wird abhängig von einem Umgebungsdruck (P_AMB) und einem Staudruck, der abhängt von dem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) .
9. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem abhängig von der Stellerposition (PSN_VTG) für die va¬ riable Turbinengeometrie ein Stellsignal (SSG_WG) zum Einstel¬ len einer Stellung eines Abblaseventils (26) ermittelt wird.
10. Vorrichtung zum Steuern eines Abgasturboladers mit einem Verdichter (20), einer Turbine (18) und einem Stellantrieb
(22) zum Einstellen einer Turbinengeometrie, wobei die Vor¬ richtung ausgebildet ist
- zum Ermitteln eines Leistungskennwertes (P_KW) abhängig von einer Turbinenleistung (P_TUR) , einem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und einer Gastemperatur (T3) stromauf¬ wärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- zum Ermitteln eines Massenstromkennwertes (MF_KW) abhängig von dem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und der Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- zum Ermitteln einer Stellerposition (PSN_VTG) des Stellan¬ triebs (22) zum Einstellen der Turbinengeometrie abhängig von dem Leistungskennwert (P_KW) und dem Massenstromkennwert
(MF_KW) mittels eines Kennfeldes (KF_PSN_VTG) und
- zum Ermitteln eines Stellsignals (SSG_VTG) zum Ansteuern des Stellantriebs (22) zum Einstellen der Turbinengeometrie abhän¬ gig von der Stellerposition (PSN_VTG) zum Einstellen der Tur¬ binengeometrie.
11. Vorrichtung zum Diagnostizieren eines Abgasturboladers mit einem Verdichter (20), einer Turbine (18) und einem Stellan¬ trieb (22) zum Einstellen einer Turbinengeometrie, wobei die Vorrichtung ausgebildet ist
- zum Ermitteln eines Leistungskennwertes (P_KW) abhängig von einer Turbinenleistung (P_TUR) , einem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und einer Gastemperatur (T3) stromauf¬ wärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18),
- zum Ermitteln eines Massenstromkennwertes (MF_KW) abhängig von dem Massenstrom (MF_TUR) durch die Turbine (18) und der Gastemperatur (T3) stromaufwärts der Turbine (18) und einem stromabwärtigen Gasdruck (P4) stromabwärts der Turbine (18) ,
- zum Ermitteln einer Stellerposition (PSN_VTG) des Stellan¬ triebs (22) zum Einstellen der Turbinengeometrie abhängig von dem Leistungskennwert (P_KW) und dem Massenstromkennwert
(MF_KW) mittels eines Kennfeldes (KF_PSN_VTG) und
- zum Ermitteln eines Diagnostizieren des Abgasturboladers ab¬ hängig von der Stellerposition (PSN_VTG) zum Einstellen der Turbinengeometrie.
EP05792105A 2004-10-25 2005-09-19 Verfahren und vorrichtung zum steuern und zum diagnostizieren eines abgasturboladers Withdrawn EP1805400A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004051837A DE102004051837B4 (de) 2004-10-25 2004-10-25 Verfahren und Vorrichtungen zum Steuern und zum Diagnostizieren eines Abgasturboladers
PCT/EP2005/054646 WO2006045674A1 (de) 2004-10-25 2005-09-19 Verfahren und vorrichtung zum steuern und zum diagnostizieren eines abgasturboladers

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1805400A1 true EP1805400A1 (de) 2007-07-11

Family

ID=35527467

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP05792105A Withdrawn EP1805400A1 (de) 2004-10-25 2005-09-19 Verfahren und vorrichtung zum steuern und zum diagnostizieren eines abgasturboladers

Country Status (4)

Country Link
US (1) US7805940B2 (de)
EP (1) EP1805400A1 (de)
DE (1) DE102004051837B4 (de)
WO (1) WO2006045674A1 (de)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008025549B4 (de) * 2008-05-28 2010-07-01 Continental Automotive Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
US20110154821A1 (en) * 2009-12-24 2011-06-30 Lincoln Evans-Beauchamp Estimating Pre-Turbine Exhaust Temperatures
US8418462B2 (en) * 2010-05-18 2013-04-16 Deere & Company Method for maximizing transient variable geometry turbine response in an internal combustion engine
FR2967220B1 (fr) * 2010-11-05 2013-01-04 Commissariat Energie Atomique Systeme de compression a gaz
US20130276443A1 (en) * 2012-04-19 2013-10-24 GM Global Technology Operations LLC System and method for controlling an exhaust-braking engine maneuver
FR2995356B1 (fr) * 2012-09-11 2018-04-13 Renault Sas Procede de regulation d'une suralimentation par turbocompresseur couple a une machine electrique et avec une vanne de derivation, et dispositif de suralimentation correspondant
FR3002283B1 (fr) * 2013-02-18 2015-02-27 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de determination de la pression de gaz d'echappement en amont du turbocompresseur et du debit traversant sa turbine
FR3063109B1 (fr) * 2017-02-17 2021-02-19 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de determination de la pression des gaz d’echappement en amont de la turbine d’un turbocompresseur equipant un moteur thermique
FR3085430B1 (fr) * 2018-08-29 2021-05-21 Psa Automobiles Sa Procede de calcul d'une position de consigne d'un turbocompresseur de moteur thermique
FR3111946A1 (fr) * 2020-06-29 2021-12-31 Psa Automobiles Sa Procede de pilotage d’un moteur de vehicule equipe d’un turbocompresseur
US11530656B2 (en) * 2020-08-31 2022-12-20 Garrett Transportation I Inc. Health conscious controller
US11687071B2 (en) 2021-08-19 2023-06-27 Garrett Transportation I Inc. Methods of health degradation estimation and fault isolation for system health monitoring

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4428199A (en) 1979-02-28 1984-01-31 Semco Instruments, Inc. Turbocharger control system
FR2540557B1 (fr) * 1983-02-03 1987-03-20 Onera (Off Nat Aerospatiale) Moteur a combustion interne suralimente par turbocompresseur
JP3237565B2 (ja) * 1997-04-02 2001-12-10 三菱自動車工業株式会社 過給機制御装置
DE19837834B4 (de) * 1998-08-20 2005-12-15 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Funktionsüberprüfung eines Abgasturboladers mit variabler Turbinengeometrie
US6067800A (en) * 1999-01-26 2000-05-30 Ford Global Technologies, Inc. Control method for a variable geometry turbocharger in a diesel engine having exhaust gas recirculation
DE50110631D1 (de) * 2000-07-07 2006-09-14 Siemens Ag Verfahren zur regelung eines ladedrucks in einer brennkraftmaschine mit einem abgasturbolader
DE10049912A1 (de) 2000-10-10 2002-04-11 Daimler Chrysler Ag Brennkraftmaschine mit Abgasturbolader und Compound-Nutzturbine
DE10152803A1 (de) * 2001-10-25 2003-05-15 Daimler Chrysler Ag Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader und einer Abgasrückführungsvorrichtung
US6698203B2 (en) 2002-03-19 2004-03-02 Cummins, Inc. System for estimating absolute boost pressure in a turbocharged internal combustion engine
DE10213529C1 (de) * 2002-03-26 2003-07-03 Siemens Ag Verfahren zur Berechnung des Durchflussverhaltens sowie der Leistungsabgabe einer Turbine eines Abgasturboladers
US6996986B2 (en) * 2002-07-19 2006-02-14 Honeywell International, Inc. Control system for variable geometry turbocharger
US7047741B2 (en) * 2002-08-08 2006-05-23 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The Environmental Protection Agency Methods for low emission, controlled temperature combustion in engines which utilize late direct cylinder injection of fuel
US6820600B1 (en) * 2002-09-19 2004-11-23 Detroit Deisel Corporation Method for controlling an engine with an EGR system
US6863058B2 (en) * 2003-02-03 2005-03-08 Ford Global Technologies, Llc System and method for reducing NOx emissions during transient conditions in a diesel fueled vehicle
DE10319330B4 (de) * 2003-04-29 2010-07-08 Continental Automotive Gmbh System und Verfahren zum Beeinflussen der Ansauggastemperatur im Brennraum eines Verbrennungsmotors
DE10320977A1 (de) * 2003-05-09 2004-12-09 Siemens Ag Verfahren zur Drehzahlüberwachung eines Bi-Turboladers
DE102004015742A1 (de) * 2004-03-31 2005-10-27 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
GB2434406A (en) * 2005-08-25 2007-07-25 Ford Global Tech Llc I.c. engine exhaust gas recirculation (EGR) system with dual high pressure and low pressure EGR loops
US7415389B2 (en) * 2005-12-29 2008-08-19 Honeywell International Inc. Calibration of engine control systems

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2006045674A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
US20080000227A1 (en) 2008-01-03
DE102004051837B4 (de) 2006-11-09
WO2006045674A1 (de) 2006-05-04
US7805940B2 (en) 2010-10-05
DE102004051837A1 (de) 2006-05-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1805400A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum steuern und zum diagnostizieren eines abgasturboladers
DE102010027521B4 (de) System zur Steuerung eines sequentiellen Turboladers in zweistufiger Reihenanordnung unter Verwendung einer Bypassventil-Leckagesteuerung
DE102006042872B4 (de) Verfahren zur Bestimmung des Abgasgegendrucks stromaufwärts einer Turbine eines Abgasturboladers
DE102007045817B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Steuern des Motorbetriebs während der Regeneration eines Abgasnachbehandlungssystems
EP1815117A1 (de) Vorrichtung zum steuern einer brennkraftmaschine mit abgasturbolader und abgasrückführvorrichtung
DE102015205194A1 (de) Regel-/Steuervorrichtung
WO2004099585A1 (de) Verfahren zur drehzahlüberwachung eines bi-turboladers
EP3369896B1 (de) Verfahren zum ermitteln des beladungszustands eines partikelfilters und verbrennungsmotor
WO2008080843A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum steuern einer brennkraftmaschine
DE102007030233A1 (de) Verfahren zur Bestimmung des Luftmassenstromes einer mit einem Abgasturbolader ausgestatteten Brennkraftmaschine
DE102011079726A1 (de) Verfahren und System zur Steuerung eines Motors
WO2018041510A1 (de) Verfahren, steuervorrichtung und system zum erkennen einer abweichung eines tatsächlichen betätigungszeitpunkts eines gaswechselventils einer verbrennungskraftmaschine von einem vorgegebenen betätigungszeitpunkt
DE102004038733A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
DE10356713B4 (de) Verfahren zur Regelung bzw. Steuerung einer in einem Kreisprozess arbeitenden Brennkraftmaschine
DE102005016392B3 (de) Verfahren zur Regelung eines Abgasturboladers
DE10314677A1 (de) Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
WO2018046212A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung der nach einem gaswechselvorgang im zylinder einer brennkraftmaschine verbleibenden restgasmasse und/oder der während eines gaswechselvorgangs in den abgaskrümmer der brennkraftmaschine gespülten spülluftmasse
DE10300794A1 (de) Verfahren zum Betreiben eines Verbrennungsmotors
EP1614881B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb einer Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader
EP2733337A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Steuern eines Ladedrucks einer aufgeladenen Brennkraftmaschine
DE10162970B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Abgasrückführmassenstroms eines Verbrennungsmotors
DE102018220391A1 (de) Verfahren zur Ermittlung eines Luftmassenstroms für eine Verbrennungskraftmaschine
DE102015216501A1 (de) Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor
DE102017219175A1 (de) Verfahren zur Bestimmung einer Zylinderfüllung einer Brennkraftmaschine mit einer variablen Ventilhubeinrichtung
DE102006041518A1 (de) Verfahren zur Bestimmung eines Abgasdrucks einer Brennkraftmaschine und Brennkraftmaschine mit Abgasdruckbestimmung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20061023

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE FR GB IT

17Q First examination report despatched

Effective date: 20070731

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): DE FR GB IT

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: CONTINENTAL AUTOMOTIVE GMBH

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20100331